“TROCADOR DE CALOR DE FLUXO PARALELO E AR CONDICIONADO” CAMPO TÉCNICO [0001] O presente modelo de utilidade refere-se ao campo de equipamentos de refrigeração, mais particularmente, a um trocador de calor com fluxo paralelo e um ar condicionado incluindo o trocador de calor com fluxo paralelo. [0002] Os trocadores de calor de fluxo paralelo tem sido amplamente usados como únicos condensadores refrigeradores no campo de ar condicionador domésticos e comerciais devido à sua alta eficiência de troca de calor, estrutura compacta e vantagem de custo sobre trocadores de calor de fino bronze convencionais. Entretanto, quando o existente trocador de calor de fluxo paralelo é usado como um condensador de uma máquina de aquecimento e refrigeração, os seguintes problemas ocorrem: um gás-líquido de dupla fase refrigerante será o gás-líquido estratificado à uma determinada extensão devido à influencia da gravidade, o refrigerante gasoso sendo suscetível de reunir em direção de um espaço superior de um coletor, o líquido refrigerante provável de ser acumulado em direção de um espaço inferior do coletor, de modo que o refrigerante não seja uniformemente distribuído no coletor, e consequentemente, a diferença entre os fluxos refrigerantes no tubos planos individuais sendo muito grande. Neste caso, insuficiente fornecimento do refrigerante à unidade de troca de calor correspondendo ao espaço inferior do coletor resultando na incompleta evaporação de modo que as áreas de troca de calor de várias partes do trocador de calor de fluxo paralelo não seja completamente utilizado e a integral eficiência da troca de calor do trocador de calor de fluxo paralelo decline. Assim sendo, o problema da uniforme distribuição do gás-líquido de dupla fase refrigerante em um coletor vertical se torne um gargalo do desenvolvimento do trocador de calor de fluxo paralelo como o condensador da maquina de aquecimento e resfriamento.“PARALLEL FLOW HEAT EXCHANGER AND AIR CONDITIONING” TECHNICAL FIELD [0001] This utility model relates to the field of refrigeration equipment, more particularly a parallel flow heat exchanger and an air conditioner including heat exchanger. heat with parallel flow. Parallel flow heat exchangers have been widely used as the only refrigeration condensers in the domestic and commercial air conditioner field due to their high heat exchange efficiency, compact structure and cost advantage over conventional fine bronze heat exchangers. . However, when the existing parallel flow heat exchanger is used as a condenser of a heating and cooling machine, the following problems occur: a double phase refrigerant gas-liquid will be stratified gas-liquid to a certain extent due to the influence gravity, the gaseous refrigerant being able to collect toward an upper space of a collector, the coolant likely to be accumulated toward a lower space of the collector, so that the refrigerant is not evenly distributed in the collector, and consequently , the difference between the refrigerant flows in the individual flat tubes being very large. In this case, insufficient refrigerant supply to the heat exchange unit corresponding to the collector bottom space resulting in incomplete evaporation so that the heat exchange areas of various parts of the parallel flow heat exchanger are not fully utilized and the integral efficiency flow rate of parallel flow heat exchanger decline. Thus, the problem of the uniform distribution of the double-phase refrigerant gas-liquid in a vertical manifold becomes a bottleneck in the development of the parallel flow heat exchanger as the heating and cooling machine condenser.
SUMÁRIO O presente modelo de utilidade tem como objetivo solucionar um dos problemas técnicos do estado da técnica. [0003] Para isso, um objeto de um primeiro aspecto do presente modelo de utilidade é prover um trocador de calor de fluxo paralelo, que seja benéfico para uniformizar a distribuição de uma gás-líquido de dupla fase refrigerante em um coletor vertical. [0004] Um objeto de um segundo aspecto do presente modelo de utilidade é prover um ar condicionado incluindo o trocador de calor de fluxo paralelo acima descrito. [0005] Para alcançar os objetivos acima, configurações do primeiro aspecto do presente modelo de utilidade provem um trocador de calor de fluxo paralelo. O trocador de calor de fluxo paralelo inclui uma pluralidade de tubos planos dispostos horizontalmente e cada definindo primeira e segunda extremidades; um primeiro coletor disposto verticalmente e comunicado com as primeiras extremidades da pluralidade de tubos planos; um segundo coletor disposto verticalmente, e comunicado com as segundas extremidades da pluralidade de tubos planos; uma entrada de líquido e um tubo de saída; uma entrada de gás e um tubo de saída; um primeiro espaçador disposto em uma cavidade de ao menos um dos primeiro e segundo coletores para dividir a cavidade em uma pluralidade de câmaras, a cavidade do primeiro coletor, a cavidade do segundo coletor e a pluralidade de tubos planos sendo comunicados entre si para constituir uma canal refrigerante definindo uma porta inferior comunicada com a entrada de líquido e o tubo de saída e uma porta superior comunicada com a entrada de gás e o tubo de saída; e uma segundo espaçador disposto na cavidade de ao menos um dos primeiro e segundo coletores, definindo ao menos um através de um orifício através do qual um fluxo refrigerante, e correspondendo ao primeiro espaçador em relacionamento um para um, o primeiro espaçador e o segundo espaçador se correspondendo entre si sendo ao mesmo nível e disposto no primeiro coletor e segundo coletor respectivamente. [0006] Nas acima configurações do presente modelo de utilidade, o segundo espaçador é disposto na cavidade de ao menos um dos primeiro coletor e segundo coletor, e a cavidade do primeiro coletor, a pluralidade de tubos planos e a cavidade do segundo coletor sendo comunicadas entre si para constituir o canal refrigerante, ou seja, o segundo espaçador sendo localizado no canal refrigerante. Quando o trocador de calor de fluxo paralelo é usado como um condensador e um ar condicionado opera em um modo refrigerante, um refrigerante gasoso entra no canal refrigerante da porta superior do canal refrigerante e então flui ao longo do canal refrigerante, e a troca de calor e a fase de transição ocorre durante o processo de fluidez do refrigerante para virar refrigerante gasoso em um refrigerante misturado com gás líquido com reduzida secura. Uma vez a área secional transversal do orifício de passagem no segundo espaçador é menor que aquela da cavidade de ao menos um do primeiro coletor e do segundo coletor, a taxa de fluxo do refrigerante é aumentada em razão da diminuição na área secional transversal quando o refrigerante flui através do orifício de passagem no sendo espaçador, e assim gerando um efeito pulverizador (de jato). O refrigerante misturado com gás líquido é re-misturado no processo de ejeção, e assim enfraquecendo a extensão da separação do gás líquido e assim auxiliando atingir uniforme distribuição do refrigerante.Quando o ar condicionado opera em um modo de aquecimento, a direção do fluxo do refrigerante é oposta aquela do refrigerante quando o ar condicionado opera no modo refrigerante, o refrigerante de dupla fase gás líquido entra no canal refrigerante à partir da porta inferior do canal refrigerante e então fluindo ao longo do canal refrigerante, e a troca de calor e a fase de transição ocorrendo durante o processo de fluidez do refrigerante para se tornar refrigerante de dupla fase gás líquido em um refrigerante misturado com gás líquido que aumentou a secura. A taxa de fluxo do refrigerante é aumentada em função da diminuição na área secional transversal quando o refrigerante flui através do orifício de passagem no segundo espaçador, e assim gerando um efeito pulverizador. O refrigerante misturado com gás líquido é re-misturado no processo de ejeção, e assim enfraquecendo a extensão da seção do gás líquido, e assim auxiliando a alcançar uniforme distribuição do refrigerante. [0007] Em adição, a taxa de fluxo de refrigerante é aumentada quando o fluxo refrigerante flui através do orifício de passagem no segundo espaçador. Desta forma, quando o ar condicionado operar no modo de aquecimento, o refrigerante após ter sido ejetado poderá atingir uma parede superior do canal refrigerante, de modo que a diferença entre a taxa de fluxo do refrigerante no tubo plano próximo à parede superior do canal refrigerante e a taxa de fluxo de refrigerante no tubo plano próximo à parede inferior do canal refrigerante será pequena, e assim ainda facilitando a uniforme distribuição do refrigerante nos diferentes tubos planos. Similarmente, quando o ar condicionado operar no modo de refrigeração, a ejeção poderá auxiliar a reduzir a diferença entre as taxas de fluxo do refrigerante nas partes superior e inferior do canal refrigerante, e assim auxiliar a atingir uniforme distribuição do refrigerante em diferentes tubos planos. [0008] Em adição, o trocador de calor de fluxo paralelo de acordo com as acima configurações do presente modelo de utilidade também tem as seguintes adicionais características. [0009] Em uma configuração, uma pluralidade de primeiros espaçadores são dispostos alternativamente em cada dos primeiro coletor e segundo coletor para dividir a cavidade do primeiro coletor e a cavidade do segundo coletor em uma pluralidade câmaras respectivamente, e quaisquer dois dos primeiros espaçadores sendo dispostos em diferentes níveis. [00010] Em uma configuração, um número de tubos planos entre o segundo espaçador e o primeiro espaçador localizado acima e adjacente ao segundo espaçador dentro de ao menos de um dos primeiro e segundo coletores não sendo inferior à 8. [00011] Em uma configuração o número de primeiros espaçadores dispostos em um dos primeiro coletor e segundo coletores é idêntico aquele dos segundos espaçadores dispostos no outro dos primeiro e segundo coletores, e os primeiros espaçadores em um dos primeiro e segundo coletores correspondendo aos segundos espaçadores no outro dos primeiro e segundo coletores em relacionamento um para um. [00012] Em uma configuração, uma pluralidade de segundos espaçadores são dispostos no primeiro e segundo coletores, e uma área secional transversal dos orifícios de passagem nos segundos espaçadores sendo gradualmente diminuída em uma direção da porta superior à porta inferior do canal refrigerante. [00013] Em uma configuração, uma pluralidade de segundos espaçadores são dispostos nos primeiro e segundo coletores, e as áreas secionais transversais dos orifícios de passagem nos segundos espaçadores sendo idêntica. [00014] Em uma configuração, o número de tubos planos dispostos entre cada dois dos primeiros espaçadores que são adjacentes entre si e dispostos alternativamente nos primeiro e segundo coletores é reduzido gradualmente ou idêntico em uma direção de cima para baixo. [00015] Em uma configuração, o primeiro coletor é comunicado com extremidades esquerdas da pluralidade de tubos planos, e o segundo coletor sendo comunicado com extremidades direitas da pluralidade de tubos planos, as portas superior e inferior do canal refrigerante sendo formadas nas extremidades superior e inferior do primeiro coletor respectivamente. [00016] Em uma configuração, o trocador de calor de fluxo paralelo é um condensador. [00017] Configurações do segundo aspecto do presente modelo de utilidade provêm um ar condicionado incluindo o trocador de calor de fluxo paralelo como descritos em quaisquer das acima configurações. [00018] Adicionais aspectos e vantagens do presente modelo de utilidade se tornarão aparentes da seguinte detalhada descrição do mesmo, com referência aos desenhos em anexo, apresentados em caráter exemplificativo e não limitativo, nos quais: - A Figura 1 é uma vista esquemática de um trocador de calor de fluxo paralelo de acordo com uma primeira configuração do presente modelo de utilidade; - A Figura 2 é uma vista secional em uma direção A-A da Fig. 1; - A Figura 3 é uma vista esquemática de um trocador de calor de fluxo paralelo de acordo com uma segunda configuração do presente modelo de utilidade;SUMMARY This utility model aims to solve one of the technical problems of the state of the art. To this end, an object of a first aspect of the present utility model is to provide a parallel flow heat exchanger which is beneficial for evenly distributing a double-phase refrigerant gas-liquid in a vertical collector. An object of a second aspect of the present utility model is to provide an air conditioner including the parallel flow heat exchanger described above. To achieve the above objectives, configurations of the first aspect of the present utility model provide a parallel flow heat exchanger. The parallel flow heat exchanger includes a plurality of horizontally arranged flat tubes and each defining first and second ends; a first collector arranged vertically and communicated with the first ends of the plurality of flat tubes; a second collector arranged vertically, and communicated with the second ends of the plurality of flat tubes; a liquid inlet and an outlet tube; a gas inlet and an outlet pipe; a first spacer arranged in a cavity of at least one of the first and second collectors to divide the cavity into a plurality of chambers, the first collector cavity, the second collector cavity and the plurality of flat tubes being communicated with one another to constitute a refrigerant channel defining a lower port communicated with the liquid inlet and outlet pipe and an upper port communicated with the gas inlet and outlet pipe; and a second spacer disposed in the cavity of at least one of the first and second collectors, defining at least one through a hole through which a refrigerant flow, and corresponding to the first one-to-one relationship spacer, the first spacer and the second spacer corresponding to each other being at the same level and arranged in the first collector and second collector respectively. In the above embodiments of the present utility model, the second spacer is disposed in the cavity of at least one of the first collector and second collector, and the cavity of the first collector, the plurality of flat tubes and the cavity of the second collector being communicated. each other to constitute the refrigerant channel, that is, the second spacer being located in the refrigerant channel. When the parallel flow heat exchanger is used as a condenser and an air conditioner operates in a refrigerant mode, a gaseous refrigerant enters the refrigerant channel of the upper channel of the refrigerant channel and then flows along the refrigerant channel, and the heat exchange and the transition phase occurs during the refrigerant flow process to turn gaseous refrigerant into a refrigerant mixed with low dryness liquid gas. Since the cross sectional area of the through hole in the second spacer is smaller than that of at least one of the first collector and second collector cavities, the refrigerant flow rate is increased as a result of the decrease in the cross sectional area when the refrigerant flows through the through hole in the spacer, thereby generating a spray (jet) effect. The liquid gas mixed refrigerant is re-mixed in the ejection process, thereby weakening the extent of liquid gas separation and thus helping to achieve uniform refrigerant distribution. When the air conditioner operates in a heating mode, the flow direction of the liquid refrigerant is opposite to that of the refrigerant when the air conditioner operates in refrigerant mode, the liquid gas double phase refrigerant enters the refrigerant channel from the lower refrigerant channel port and then flowing along the refrigerant channel, and the heat exchange and transition phase occurring during the refrigerant flow process to become liquid gas double phase refrigerant in a refrigerant mixed with liquid gas that has increased dryness. The refrigerant flow rate is increased as the cross sectional area decreases as the refrigerant flows through the through hole in the second spacer, thereby generating a spray effect. The liquid gas mixed refrigerant is re-mixed in the ejection process, thereby weakening the length of the liquid gas section, thereby helping to achieve uniform refrigerant distribution. In addition, the refrigerant flow rate is increased when the refrigerant flow flows through the through hole in the second spacer. Thus, when the air conditioner operates in heating mode, the refrigerant after being ejected can reach an upper wall of the refrigerant channel, so that the difference between the refrigerant flow rate in the flat tube near the upper wall of the refrigerant channel and the refrigerant flow rate in the flat tube near the bottom wall of the refrigerant channel will be small, thus still facilitating the uniform distribution of refrigerant in the different flat tubes. Similarly, when the air conditioner operates in cooling mode, ejection can help reduce the difference between refrigerant flow rates at the top and bottom of the refrigerant channel, and thus help achieve uniform refrigerant distribution in different flat tubes. In addition, the parallel flow heat exchanger according to the above configurations of the present utility model also has the following additional features. In one embodiment, a plurality of first spacers are alternately arranged on each of the first collector and second collector to divide the first collector cavity and the second collector cavity into a plurality of chambers respectively, and any two of the first spacers being arranged. at different levels. In one embodiment, a number of flat tubes between the second spacer and the first spacer located above and adjacent to the second spacer within at least one of the first and second manifolds are not less than 8. [00011] In one embodiment the number of first spacers arranged in one of the first collector and second collectors is identical to that of the second spacers arranged in the other of the first and second collectors, and the first spacers in one of the first and second collectors corresponding to the second spacers in the other of the first and second collectors. collectors in relationship one to one. In one embodiment, a plurality of second spacers are arranged in the first and second manifolds, and a transverse sectional area of the through-holes in the second spacers is gradually decreasing in one direction from the upper port to the lower port of the refrigerant channel. In one embodiment, a plurality of second spacers are arranged in the first and second collectors, and the transverse sectional areas of the through holes in the second spacers being identical. In one embodiment, the number of flat tubes disposed between each two of the first spacers that are adjacent to each other and alternatively disposed in the first and second manifolds is reduced gradually or identical in an up-down direction. In one embodiment, the first manifold is communicated with left ends of the plurality of flat tubes, and the second collector being communicated with right ends of the plurality of flat tubes, the upper and lower ports of the refrigerant channel being formed at the upper and lower ends. bottom of the first collector respectively. In one embodiment, the parallel flow heat exchanger is a condenser. [00017] Configurations of the second aspect of the present utility model provide an air conditioner including the parallel flow heat exchanger as described in any of the above configurations. Additional aspects and advantages of the present utility model will become apparent from the following detailed description thereof, with reference to the accompanying drawings, which are presented by way of example and not limitation, in which: - Figure 1 is a schematic view of a parallel flow heat exchanger according to a first embodiment of the present utility model; Figure 2 is a sectional view in an A-A direction of Figure 1; Figure 3 is a schematic view of a parallel flow heat exchanger according to a second embodiment of the present utility model;
- A Figura 4 é uma vista esquemática do trocador de calor de fluxo paralelo de acordo com uma terceira configuração do presente modelo de utilidade. DETALHADA DESCRIÇÃO [00019] Referência será feita em detalhes às configurações do presente modelo de utilidade. As configurações descritas aqui com referência aos desenhos são explanatórias, e usadas para geralmente entender o presente modelo de utilidade. As configurações não deverão ser construídas para limitar o presente modelo de utilidade. Os mesmos ou similares elementos e os elementos tendo as mesmas ou similares funções são denotados pelas similares referências numéricas através da descrição. [00020] Referindo-se às seguintes descrições e desenhos, esses e outros aspectos das configurações do presente modelo de utilidade serão aparentes. Nessas descrições e desenhos, algumas específicas aproximações das configurações do presente modelo de utilidade serão providas de modo a mostrar alguns caminhos para realizar o princípio das configurações do presente modelo de utilidade, entretanto devendo ser notado que a configuração do presente modelo de utilidade não é limitada por ela. Ao contrario, as configurações do presente modelo de utilidade incluem todas aas variantes, modificações e seus equivalentes dentro do espírito e escopo do presente modelo de utilidade bem como definido pelas reivindicações. [00021] Um trocador de calor de fluxo paralelo e um ar condicionado de acordo com configurações do presente modelo de utilidade serão descritos abaixo com referência aos desenhos. [00022] Como mostrado na Fig. 1, um trocador de calor de fluxo paralelo de acordo coma algumas configurações do presente modelo de utilidade incluem: uma pluralidade de tubos paralelos 10 dispostos horizontalmente e cada definindo primeira e segunda extremidades, um primeiro coletor 11 disposto verticalmente e comunicado com as primeiras extremidades da pluralidade de tubos planos 10, um segundo coletor 12 disposto verticalmente e comunicado com as segundas extremidades da pluralidade de tubos planos 10, uma entrada de líquido e tubo de saída 13, uma entrada de gás e tubo de saída 14, um primeiro espaçador 15, e um segundo espaçador 16. [00023] O primeiro espaçador 15 é disposto em uma cavidade de ao menos um do primeiro coletor 11 e o segundo coletor 12 para dividir a cavidade em uma pluralidade de câmaras, e a cavidade do primeiro coletor 11, e cavidade do segundo coletor 12 e a pluralidade de tubos planos 10 sendo comunicados entre si para constituir um canal refrigerante definindo uma porta inferior comunicada com a entrada de líquido e o tubo de saída 13 e uma porta superior comunicada com ma entrada de gás e o tubo de saída 14. [00024] O segundo espaçador 16 é disposto na cavidade de ao menos um do primeiro coletor 11 e o segundo coletor 12, definindo ao menos um orifício de passagem 160 (como mostrado na Fig. 2) através do qual um refrigerante flui, e corresponde ao primeiro espaçador 15 em relacionamento um para um, e o primeiro espaçador 15 e o segundo espaçador 16 se correspondendo entre si estando no mesmo nível e dispostos no primeiro coletor 11 e no segundo coletor 12 respectivamente. [00025] Nas acima configurações do presente modelo de utilidade, o segundo espaçador é disposto na cavidade de ao menos um dos primeiro coletor e segundo coletor, e a cavidade do primeiro coletor, a pluralidade de tubos planos e a cavidade do segundo coletor sendo comunicadas entre si para constituir o canal refrigerante, ou seja, o segundo espaçador sendo localizado no canal refrigerante. Quando o trocador de calor de fluxo paralelo for usado como um condensador e um ar condicionado operar em um modo de refrigeração, um refrigerante gasoso entra no canal refrigerante à partir da porta superior do canal refrigerante e então flui ao longo do canal refrigerante, e a troca de calor e a fase de transição acontece durante o processo de fluidez do refrigerante para tornar o refrigerante gasoso em um refrigerante misturado com gás líquido com reduzida secura. Uma vez que uma área secional transversal do orifício de passagem no segundo espaçador é menor que aquela da cavidade de ao menos um dos primeiro coletor e segundo coletor, a taxa de fluxo do refrigerante é aumentada face à diminuição da área secional transversal quando o refrigerante flui através do orifício de passagem no segundo espaçador, e assim gerando um efeito vaporizador. O refrigerante misturado com gás líquido é re-misturado no processo de ejeção, e assim o enfraquecimento da extensão da separação gás-líquido e assim auxiliando alcançar uniforme distribuição do refrigerante. Quando o ar condicionado operar no modo de aquecimento, a direção de fluxo do refrigerante será oposta àquela do refrigerante quando o ar condicionado operar no modo de refrigeração, o refrigerante de dupla face de gás-líquido entra no canal refrigerante à partir da porta inferior do canal refrigerante durante o processo de fluidez do refrigerante para tornar o refrigerante de dupla face de gás líquido cem um refrigerante misturado em gás líquido com o aumento da secura. A taxa de fluxo do refrigerante á aumentadas face a diminuição na área secional transversal quando o refrigerante flui através do orifício de passagem no segundo espaçador, e assim gerando um efeito vaporizador. O refrigerante misturado com gás líquido é re-misturado no processo de ejeção, e assim enfraquecendo a extensão da separação do gás-líquido, e assim auxiliando alcançar uniforme distribuição do refrigerante. [00026] Em adição, a taxa de fluxo do refrigerante é aumentada quando o refrigerante flui através do orifício de passagem no segundo espaçador. Desta forma, quando o ar condicionado operar no modo de aquecimento, o refrigerante após ter sido ejetado poderá alcançar uma parede superior do canal refrigerante, de modo que a diferença entre a taxa de fluxo do refrigerante no tubo plano próximo à parede superior do canal refrigerante e a taxa de fluxo do tubo piano próximo à parede inferior do canal refrigerante é pequena, e assim ainda facilitando a uniforme distribuição do refrigerante em diferentes tubos planos. Similarmente, quando o ar condicionado operar no modo de refrigeração, a ejeção poderá auxiliar a diferença entre as taxas de fluxo do refrigerante nas partes superior e inferior do canal refrigerante, e assim auxiliar a alcançar uniforme distribuição do refrigerante em diferentes tubos planos. [00027] Em algumas configurações do presente modelo de utilidade, como mostrado na Fig. 1, uma pluralidade de primeiros espaçadores 15 são dispostos alternativamente em cada dos primeiro coletor 111 e o segundo coletor 12 para dividir a cavidade do primeiro coletor 11 e a cavidade do segundo coletor 12 em uma pluralidade de câmaras refrigerantes, e quaisquer dos dois dos primeiros espaçadores 15 sendo dispostos em diferentes níveis. Além disso, o numero de primeiros espaçadores 15 dispostos em um dos primeiro coletor 11 e segundo coletor 12, e os primeiros espaçadores 15 em um dos primeiro coletor 11 e segundo coletor 12 correspondendo à segundo espaçadores 16 nos outros primeiro coletor 11 e segundo coletor 12 no relacionamento um para um. [00028] Como mostrado na Fig. 1, quando o ar condicionado operar no modo de refrigeração, o refrigerante flui sequencialmente através das câmaras 180-187 em uma direção indicada pelas setas na Fig. 1 (nesta caso, o trocador de calor de fluxo paralelo sendo usado como um condensador), O refrigerante passará através do orifício de passagem 160 no segundo espaçador 16 cada vez revertendo, e assim gerando uma efeito pulverizador, facilitando a re-mistura do refrigerante de dupla fase de gás líquido no processo de ejeção, enfraquecendo o fenômeno de não uniforme distribuição do refrigerante causado pela estratificação refrigerante do gás líquido, e aperfeiçoando o efeito da troca de calor do trocador de calor de fluxo paralelo 1. Além disso, a ejeção poderá aperfeiçoar a taxa de fluxo do refrigerante, e assim fazendo as taxas de fluxo do refrigerante nas câmaras superior e inferior tenderem a ser as mesmas, e evitando a não uniforme distribuição causada pelas diferentes taxas de fluxo do refrigerante. Quando o ar condicionado operar no modo de aquecimento, a direção de fluxo do refrigerante será oposta aquela indicada pelas setas, que não serão elaboradas aqui. [00029] Em outras configurações do presente modelo de utilidade, como mostrado na Fig. 3 e Fig. 4, uma pluralidade de primeiros espaçadores 15 são dispostos alternativamente em cada dos primeiro coletor 11 e segundo coletor 12 para dividir a cavidade do primeiro coletor 11 e a cavidade do segundo coletor 12 em uma pluralidade de câmaras respectivamente, e em quaisquer dos dois dos primeiros espaçadores 15 sendo dispostos em diferentes níveis. Além disso, o número de tubos planos 10 entre o segundo espaçador 16 e o segundo espaçador 15 localizados acima e adjacente ao segundo espaçador 16 dentro de ao menos um dos primeiro coletor 11 e segundo coletor 13 não sendo inferior à 8. Em outras palavras, se o número de tubos planos 10 entre o segundo espaçador 16 e o primeiro espaçador localizados e adjacentes ao segundo espaçador 15 será inferior à 8, e assim o segundo espaçador 16 podendo ser omitido. [00030] A diferença entre os exemplos mostrados na Fig. 3 e Fig. 1 assenta o fato que o segundo espaçador 16 na lateral direita inferior da Fig. 1 seja omitido no trocador de calor de fluxo paralelo 1 na Fig. 3. Uma vez que o número de tubos planos 10 entre o segundo espaçador 16 na lateral direita inferior da Fig. 1 e o primeiro espaçador 15 localizado acima do segundo espaçador 16 for inferior à 8, ou seja o número do tubos planos 10 correspondendo à câmara 185 for inferior à 8, quando o ar condicionado operar no modo de aquecimento (a direção de fluxo do refrigerante sendo oposta aquela indicada pelas setas na Fig. 1), o refrigerante poderá facilmente entrar em todos tubos planos 10 correspondendo à câmara 185 mesmo sem o efeito vaporizador trazido pelo segundo espaçador 16. Assim, o segundo espaçador 16 na lateral direita inferior d Fig. 1 é omitido na Fig. 3, e assim fazendo a produção do trocador de calor de fluxo paralelo conveniente, economizando o custo, e aperfeiçoando a eficiência de processamento enquanto aperfeiçoando a uniformidade de distribuição do refrigerante de dupla fase de gás líquido e aumentando a eficácia de troca de calor do trocador de calor de fluxo paralelo. A direção indicada pelas setas na Fig. 3 é a direção de fluxo do refrigerante no caso do trocador de calor de fluxo paralelo sendo usado como um condensador e o ar condicionado operando no modo de refrigeração. [00031] A diferença entre os exemplos mostrados na Fig. 4 e Fig. 1 assenta o fato que no trocador de calor de fluxo paralelo na Fig. 4, não somente será o segundo espaçador 16 na lateral direita inferior da Fig. 1 omitido, mas também o segundo espaçador 16 no primeiro coletor 11 na lateral esquerda será também omitido. Uma vez que o número de tubos planos 10 entre o segundo espaçador 16 na lateral direita inferior da Fig. 1 e o primeiro espaçador 15 localizado acima do segundo espaçador sendo inferior à 8, e o número dos tubos planos 10 entre o segundo espaçador 16 no primeiro coletor 11 na lateral esquerda e o primeiro espaçador 15 localizado acima do segundo espaçador 16 sendo inferior à 8, ou seja, o número de tubos planos 10 correspondendo a cada das câmaras 185 e 183 for inferior à 8, quando o ar condicionado operar no modo de aquecimento (a direção de fluxo do refrigerante sendo oposta aquela indicada pelas setas na Fig. 1), o refrigerante poderá facilmente entrar em todos os tubos planos 10 correspondendo à câmara 185 e a câmara 183 mesmo sem o efeito pulverizador trazido pelos segundos espaçadores 16. Assim, o segundo espaçador 16 na lateral direita inferior e o segundo espaçador 16 na lateral esquerda da Fig. 1 serão omitidos na Fig. 4, e assim fazendo a produção do trocador de calor de fluxo paralelo mais conveniente, economizando o custo, e aperfeiçoando a eficiência do processamento enquanto aperfeiçoando a uniformidade de distribuição do refrigerante de dupla fase de gás líquido e aumentando a eficiência de transferência de calor do trocador de calor de fluxo paralelo. A direção indicada pelas setas na Fig. 4 é a direção de fluxo do refrigerante no caso do trocador de calor de fluxo paralelo sendo usado como um condensador e o ar condicionado operando no modo de refrigeração. [00032] No trocador de calor de fluxo paralelo 1 no exemplo mostrado na Fig. 1, uma pluralidade de espaçadores são dispostos em ambos primeiro coletor 11 e segundo coletor 12 do trocador de calor de fluxo paralelo 1, o número de espaçadores no primeiro coletor 11 sendo o mesmo daquele dos espaçadores no segundo coletor 12, os espaçadores no primeiro coletor 11 correspondendo aos espaçadores no segundo coletor 12 no relacionamento um para um, os espaçadores se correspondendo entre si em um mesmo nível, e os espaçadores não se correspondendo entre si em diferentes níveis. Assim, de cima para baixo, para espaçadores no primeiro coletor 11, mesmo espaçadores (ou seja, o segundo espaçador 16) são perfurados enquanto espaçadores excedentes (ou seja, os primeiros espaçadores 15) não são perfurados; para espaçadores no segundo coletor 12, espaçadores excedentes (ou seja primeiros espaçadores 16) são perfurados enquanto mesmo espaçadores (ou seja, o segundo espaçador 15) não são perfurados, de modo que os primeiros espaçadores 15 correspondendo ao segundos espaçadores 16 dentro de dois coletores no relacionamento um para um. Os diâmetros dos orifícios de passagem (orifícios circulares) formados no segundo espaçador 16 poderão ser o mesmos ou aumentar gradualmente na direção indicada pelas setas na Fig. 1, e de cima para baixo, as câmaras divididas pelos espaçadores se reduzem gradualmente, e o número de tubos planos correspondendo às câmaras reduzindo gradualmente. [00033] Preferivelmente, dentro do primeiro coletor 11, ou do segundo coletor 12 o número de tubos planos 10 entre o segundo espaçador 16 e o primeiro espaçador 15 localizado acima e adjacente ao segundo espaçador é inferior à 8, o segundo espaçador sendo cancelado, com o primeiro espaçador retido, ou sejam o trocador de calor de fluxo paralelo mostrado na Fig. e Fig. 4 sendo obtido do trocador de calor de fluxo paralelo mostrado na Fig. 1 [00034] Deverá ser notado que, o número de tubos planos 10 entre o segundo espaçador 16 e o primeiro espaçador 15 localizado acima e adjacente ao segundo espaçador 16, como acima descrito, poderá ser ajustado de acordo com a situação atual, e não sendo limitado a não ser inferior à 8, como acima descrito. [00035] Em uma primeira preferida configuração do presente modelo de utilidade, uma pluralidade de segundos espaçadores 16 são dispostos no primeiro coletor 11 e no segundo coletor 12, e áreas secionais transversais dos orifícios de passagem 160 nos segundos espaçadores 160 aumentam gradualmente em uma direção à partir da porta superior à porta inferior do canal refrigerante. [00036] Além disso, o número de tubos planos 10 entre cada dois dos primeiros espaçadores 15 que são adjacentes entre si e dispostos alternativamente no primeiro coletor e no segundo coletor 12 será reduzido gradualmente na direção de cima para baixo. [00037] Como mostrado na Fig. 1, de cima para baixo, o número de tubos planos 10 correspondendo às câmaras 180, 183, 184 e 187 é reduzido gradualmente no primeiro coletor 11, correspondentemente, o número de tubos planos 10 correspondendo às câmaras 181, 182, 185 e 186 é reduzido gradualmente no segundo coletor 12, ou seja, o número de tubos planos correspondendo à câmara próxima da entrada de líquido e da extremidade de saída é pequena (a área secional transversal do canal refrigerante próxima da entrada de líquido e da extremidade de saída sendo pequena); o número de tubos planos correspondendo à câmara próxima a uma entrada de gás e a extremidade de saída sendo grande (a área secional transversal do canal refrigerante próxima da entrada de gás e a extremidade de saída sendo grande). Uma vez o volume de um líquido refrigerante é menor que aquele do gás refrigerante com o mesmo peso, a área secional transversal do canal refrigerante próximo da entrada de líquido e da extremidade de saída é menor que aquele do canal refrigerante próximo da entrada de gás e da extremidade de saída, e então se adaptando bem à alteração do volume do refrigerante causada pela alteração da fase no trocador de calor de fluxo paralelo. Ao mesmo tempo, as áreas secionais transversais dos orifícios de passagem no segundo espaçador 16 no segundo coletor 12, o segundo espaçador 16 no primeiro segundo coletor 11 e o menor segundo espaçador 16 no segundo coletor 12 aumenta gradualmente, ou seja, o maior número de tubos planos correspondendo à uma câmara, menor área secional do orifício de passagem no segundo espaçador correspondendo à câmara será. Desta forma, quando o refrigerante flui através do orifício de passagem no segundo espaçador, o efeito pulverizador é mais intenso, o caminho da ejeção é relativamente longo, e o refrigerante poderá ser ejetado em todos os tubos planos na câmara, e assim assegurando a uniformidade de distribuição do refrigerante. [00038] Em uma segunda preferida configuração do presente modelo de utilidade, uma pluralidade de segundos espaçadores 16 são dispostos no primeiro coletor 11 e segundo coletor 12, e as áreas secionais transversais dos orifícios de passagem 160 nos segundos espaçadores 16 sendo as mesmas. [00039] O número de tubos planos 10 entre cada dois primeiros espaçadores 15 que são adjacentes entre si e dispostos alternativamente no primeiro coletor 11 e segundo coletor 12 é o mesmo na direção de cima para baixo, ou seja, o número de tubos planos 10 correspondendo às câmaras 180-187 sendo o mesmo. Uma vez que as áreas secionais transversais dos orifícios de passagem 160 nos segundos espaçadores 16 são as mesmas, o comprimento do caminho de ejeção após o fluxo do refrigerante através do orifício de passagem 160 é o mesmo, e o refrigerante podendo alcançar todos os tubos 10 correspondendo às câmaras 180-187 para alcançar uniforme distribuição do refrigerantes, e assim tornando-o conveniente para fazer o trocador de calor do fluxo paralelo 1, e assegurando boa versatilidade do segundo espaçador 16. [00040] A diferença entre o trocador de calor de fluxo paralelo de acordo com uma terceira configuração do presente modelo de utilidade e o trocador de calor de fluxo paralelo de acordo com a primeira configuração do presente modelo de utilidade assenta o fato que as áreas secionais transversais dos orifícios de passagem 160 nos segundos espaçadores 16 também poderão reduzir gradualmente na direção da porta superior à porta inferior do canal refrigerante, ou seja, a área secional transversal do orifício de passagem 160 no segundo espaçador 16 próximo da entrada de líquido e da extremidade de saída sendo menor na área secional transversal do orifício de passagem 160 no segundo espaçador próximo da entrada de gás e da extremidade de saída sendo grande, e assim adaptando bem à alteração de volume do refrigerante causada pela alteração da fase no trocador de calor de fluxo paralelo. Em adição, quando o refrigerante flui para cima, a taxa de fluxo do refrigerante diminui devido à gravidade. Como as áreas secionais transversais dos orifícios de passagem são gradualmente diminuídas, o efeito pulverizador causado pelos orifícios de passagem é acentuado para aperfeiçoar a taxa de fluxo do refrigerante, e assim tornando a taxa de fluxo do refrigerante na totalidade do trocador de calor de fluxo paralelo tendendo a ser a mesma, e assegurando consistente eficiente troca de calor mas partes superior e inferior do trocador de calor de fluxo paralelo. Quando o refrigerante flui para baixo, a taxa de fluxo do refrigerante aumenta devido à gravidade, entretanto o aumento na área secional transversal do orifício de passagem enfraquece o efeito pulverizador, o aperfeiçoamento da taxa de fluxo diminui, o que poderá auxiliar a realizar uma consistente taxa de fluxo do refrigerante nas partes superior e inferior do trocador de calor de fluxo paralelo, e acentuar a eficiência da troca de calor do trocador de calor de fluxo paralelo. [00041] No exemplo mostrado na Fig. 1, o primeiro coletor 11 é comunicado com extremidades esquerdas da pluralidade de tubos planos 10, enquanto o segundo coletor é comunicado com extremidades direitas da pluralidade de tubos planos 10, as partes superior e inferior do canal refrigerante sendo formadas nas extremidades superior e inferior do primeiro coletor 11 respectivamente. [00042] Além disso, o primeiro coletor 11 e o segundo coletor 13 são tubos coletores. [00043] O trocador de calor de fluxo paralelo 1 como descrito em quaisquer das acima configurações do presente modelo de utilidade é um condensador. Claramente, o trocador de calor de fluxo paralelo 1 como descrito em quaisquer das acima configurações do presente modelo de utilidade poderá também ser usado como um evaporador. [00044] A configuração de um segundo aspecto do presente modelo de utilidade provê um ar condicionado, que inclui um trocador de calor de fluxo paralelo 1 de acordo com quaisquer das acima configurações, e tendo todos efeitos benéficos do trocador de calor de fluxo paralelo 1 de acordo com as configurações acima. [00045] O princípio de trabalho e o processo de trabalho do trocador de calor de fluxo paralelo de acordo com o presente modelo de utilidade serão descritos abaixo em combinação com os desenhos. [00046] Como mostrado na Fig. 1, ambos a entrada de gás e o tubo de saída 14 e a entrada de líquido e o tubo de saída 13 são fixados no primeiro coletor 11, a entrada de gás e o tubo de saída 14, a entrada de líquido e o tubo de saída 13 e o primeiro coletor poderão ser fixados por soldagem ou moldado integralmente. A entrada de gás e o tubo de saída 14 são comunicados com a câmara superior 180 do primeiro coletor 11, e a entrada de líquido e o tubo de saída 13 sendo comunicados com a câmara inferior 187 do primeiro coletor 11.0 trocador de calor de fluxo paralelo 1 de acordo com as configurações do presente modelo de utilidade é usado como um condensador de um ar condicionado. Quando o ar condicionado opera em um modo de refrigeração, a entrada de gás e o tubo de saída 14 poderão ser usados como um tubo de entrada, e a entrada de líquido e o tubo de saída 13 poderão ser usados como um tubo de saída, Quando o ar condicionado operar em um modo de aquecimento, a entrada de gás e o tubo da saída 14 poderão ser usados como um tubo de saída, e a entrada de líquido e o tubo de saída 13 poderão ser usados como um tubo de entrada. [00047] Especificamente, quando o ar condicionado operar no modo de refrigeração, o refrigerante gasoso entra na câmara superior 180 do primeiro coletor 11 através da entrada de gás e do tubo de saída 14 e sendo sujeito à condensação e a troca de calor em uma primeira seção de troca de calor composta por tubos planos 10 e aletas 17, e assim o refrigerante entrando na câmara superior 181 do segundo coletor 12. Após isso, o refrigerante entra na câmara 182 do segundo coletor 12 através do orifício de passagem 150 no segundo espaçador 16 no segundo coletor 12 e sendo sujeito à condensação e a troca de calor em uma segunda seção de troca de calor composta por tubos planos 10 e aletas 17 para tornar o refrigerante gasoso em um estado de gás líquido com pequena secura. Assim, o refrigerante entra na câmara 183 do primeiro coletor 11, e então entra na câmara 184 do primeiro coletor 11 através do orifício de entrada 160 no segundo espaçador 16 no primeiro coletor 11 e sendo sujeito à condensação e a troca de calor na terceira seção de troca de calor composta por tubos planos 10 e aletas 17 para tornar i refrigerante em um estado de gás líquido com menor secura. Assim, o refrigerante entra na câmara 185 do segundo coletor 12, e então entra na câmara inferior 186 do segundo coletor 12 através do orifício de passagem 160 no segundo espaçador 16 no segundo coletor 12 e sendo sujeito à condensação e a troca de calor em uma quarta seção de troca de calor composta por tubos planos 10 e aletas 17 e sendo resfriado completamente em um líquido refrigerante. Assim, o líquido refrigerante entra na câmara inferior 187 do primeiro coletor 11 e finalmente entra em um membro acelerador do ar condicionado à partir da entrada de líquido e do tubo de saída. A direção do fluxo do refrigerante é a direção indicada pelas setas na Fig. 1. [00048] Quando o ar condicionado opera no modo de aquecimento, a direção do fluxo do refrigerante é oposta aquela durante a operação de refrigeração acima mencionada. Um refrigerante de dupla fase de gás líquido entra na câmara inferior 187 do primeiro coletor da entrada de líquido e do tubo de saída 13, e então entra na câmara inferior 186 do segundo coletor 12 após estar sujeita à evaporação e troca de calor na quarta seção de troca de calor composta pelos tubos planos 10 e as aletas 17. Após isso, o refrigerante é ejetado para acima através do orifício de passagem 160 no segundo espaçador 16 no segundo coletor 12. O refrigerante de dupla fase de gás líquido é re- misturado e ejetado para cima rapidamente sob o efeito do orifício de passagem 160, e entrando na câmara 185 do segundo coletor 12. Assim, o refrigerante entra na câmara 184 do primeiro coletor 11 após ser sujeita à evaporação e a troca de calor na terceira seção de troca de calor composta por tubos planos 10 e aletas 17. Após isso, o refrigerante é ejetado para cima através do orifício de passagem 160 no segundo espaçador 16 no primeiro coletor 11.0 refrigerante de dupla fase de gás líquido é re-misturado e ejetado para cima rapidamente sob o efeito do orifício de passagem 160, e entrando na câmara do primeiro coletor 11. Assim, o refrigerante entra na câmara 182 do segundo coletor 12 após ser sujeita à evaporação e a troca de calor na segunda seção de troca de calor composta de tubos planos 10 e as aletas 17. Após isso, o refrigerante é ejetado para cima através do orifício de passagem 160 no segundo espaçador 16 no segundo coletor 12. O refrigerante de dupla fase de gás líquido é re-misturado e ejetado para cima rapidamente sob o efeito do orifício de passagem 160, entrando na câmara superior 181 do segundo coletor 12. Assim, o refrigerante entra na câmara superior 180 do primeiro coletor 11 após ser sujeito à evaporação e a troca de calor na primeira seção de troca de calor composta pelos tubos planos 10 e aletas 17, e finalmente fluindo para fora do trocador de calor de fluxo paralelo 1 à partir da entrada de gás e do tubo de saída 14. [00049] Resumindo, com o trocador de calor de fluxo paralelo de acordo com as configurações do presente modelo de utilidade, pelo razoável estabelecimento e ajuste dos tubos planos correspondendo à câmaras no trocador de calor de fluxo paralelo e a posição do segundo espaçador e a área secional transversal do orifício de passagem no segundo espaçador, o refrigerante poderá ser distribuído mais uniformemente em cada tubo plano, e assim aperfeiçoando o fenômeno da separação do gás-líquido do refrigerante quando o ar condicionado estiver em um estado de aquecimento ou refrigeração. Assim sendo, o refrigerante poderá ser transportado à cada tubo plano mais uniformemente, e assim aliviando o problema que o refrigerante não possa ser uniformemente transportado para cada tubo plano devido à influencia da gravidade e assim aperfeiçoando a integralidade da troca de calor do trocador de calor de fluxo paralelo. [00050] No presente modelo de utilidade, termos como “primeiro (a)”, e “segundo (a)” são usado aqui para propósitos de descrição e não sendo intencionados para indicar ou implicar relativa importância ou significância ou implicar o número de características técnicas indicadas. Assim, a característica definida com “primeiro (a)”, e “segundo (a)” poderá incluir uma ou mais desta característica. Na descrição do presente modelo de utilidade “uma pluralidade de” significa duas ou mais que duas, ou mais , a menos que ao contrario especificado. [00051] No presente modelo de utilidade, a menos que contrariamente especificado ou limitado, os termos “montado”, “conectado”, “acoplado”, “fixado” e similares são usados amplamente, e poderão ser, por exemplo, conexões fixadas, conexões destacadas, ou conexões integrais, podendo ser ainda conexões mecânicas ou elétricas, conexões diretas ou indiretas, através da intervenção de estruturas, podendo ainda serem comunicações internas de dois elementos, que poderão ser entendidos por um técnico no assunto, conhecedor do estado da técnica, para situações específicas. [00052] Referência integral desta especificação para “uma configuração”, “algumas configurações”, “a configuração”, “outro exemplo”, “um exemplo”, “um exemplo específico”, ou “alguns exemplos”, significando que uma particular característica, estrutura, material ou característica descrita em conexão com uma configuração ou exemplo sendo incluído em ao menos uma configuração ou exemplo do presente modelo de utilidade. Assim, as aparências das frases como “em algumas configurações”, “em uma configuração”, ou “em alguns exemplos” em vários lugares através deste relatório descritivo não são necessariamente referidos à mesma configuração ou exemplo do presente modelo de utilidade. Além disso, as particulares características, estruturas, materiais ou características poderão ser combinadas de qualquer adequada maneira em uma ou mais configurações ou exemplos. [00053] Apesar de configurações explanatórias terem sido mostradas e descritas, deverá ser apreciado por um técnico no assunto conhecedor do estado da técnica que as acima configurações não poderão ser construídas para limitar o presente modelo de utilidade, e alterações, alternativas, e modificações poderão ser feitas nas configurações sem fugir do espírito, princípios e escopo do presente modelo de utilidade.Figure 4 is a schematic view of the parallel flow heat exchanger according to a third embodiment of the present utility model. DETAILED DESCRIPTION [00019] Reference will be made in detail to the configurations of this utility model. The configurations described herein with reference to the drawings are explanatory, and used to generally understand the present utility model. Configurations should not be constructed to limit the present utility model. The same or similar elements and elements having the same or similar functions are denoted by similar numerical references throughout the description. Referring to the following descriptions and drawings, these and other aspects of the embodiments of the present utility model will be apparent. In these descriptions and drawings, some specific approximations of the configurations of the present utility model will be provided to show some ways to realize the principle of the configurations of the present utility model, however it should be noted that the configuration of the present utility model is not limited. for her. Rather, the embodiments of the present utility model include all variants, modifications and their equivalents within the spirit and scope of the present utility model as defined by the claims. A parallel flow heat exchanger and an air conditioner according to configurations of the present utility model will be described below with reference to the drawings. As shown in Fig. 1, a parallel flow heat exchanger according to some embodiments of the present utility model include: a plurality of parallel tubes 10 arranged horizontally and each defining first and second ends, a first collector 11 arranged vertically and communicated with the first ends of the plurality of flat tubes 10, a second collector 12 arranged vertically and communicated with the second ends of the plurality of flat tubes 10, a liquid inlet and outlet tube 13, a gas inlet and outlet tube 14, a first spacer 15, and a second spacer 16. The first spacer 15 is arranged in a cavity of at least one of the first collector 11 and the second collector 12 to divide the cavity into a plurality of chambers, and the cavity of the first collector 11, and the cavity of the second collector 12 and the plurality of flat tubes 10 being communicated with each other to constitute a refrigerant channel defining a lower port communicated with the liquid inlet and outlet pipe 13 and an upper port communicated with a gas inlet and outlet pipe 14. The second spacer 16 is disposed in the cavity of at least one of the first collector 11 and the second collector 12, defining at least one through hole 160 (as shown in Fig. 2) through which a refrigerant flows and corresponds to the first spacer 15 in relationship one to one, and the first spacer 15 and the second spacer 16 corresponding to each other being at the same level and arranged on the first collector 11 and the second collector 12 respectively. In the above embodiments of the present utility model, the second spacer is disposed in the cavity of at least one of the first collector and second collector, and the cavity of the first collector, the plurality of flat tubes and the cavity of the second collector being communicated. each other to constitute the refrigerant channel, that is, the second spacer being located in the refrigerant channel. When the parallel flow heat exchanger is used as a condenser and an air conditioner operates in a refrigeration mode, a gaseous refrigerant enters the refrigerant channel from the upper port of the refrigerant channel and then flows along the refrigerant channel, and Heat exchange and the transition phase takes place during the refrigerant flow process to turn the gaseous refrigerant into a refrigerant mixed with low dryness liquid gas. Since a transverse sectional area of the through hole in the second spacer is smaller than that of the cavity of at least one of the first collector and second collector, the refrigerant flow rate is increased as the cross sectional area decreases when the refrigerant flows. through the through hole in the second spacer, thereby generating a vaporizing effect. The liquid gas mixed refrigerant is re-mixed in the ejection process, thereby weakening the extent of gas-liquid separation and thus helping to achieve uniform refrigerant distribution. When the air conditioner operates in heating mode, the refrigerant flow direction will be opposite to that of the refrigerant when the air conditioner operates in cooling mode, the gas-liquid double-sided refrigerant enters the refrigerant channel from the bottom port of the refrigerant. refrigerant channel during the refrigerant flow process to make the liquid gas double-sided refrigerant a liquid gas mixed refrigerant with increasing dryness. The refrigerant flow rate is increased as the cross sectional area decreases as the refrigerant flows through the through hole in the second spacer, thereby generating a vaporizing effect. The liquid gas mixed refrigerant is re-mixed in the ejection process, thereby weakening the extent of gas-liquid separation, thereby helping to achieve uniform refrigerant distribution. In addition, the refrigerant flow rate is increased as the refrigerant flows through the through hole in the second spacer. Thus, when the air conditioner operates in heating mode, the refrigerant after being ejected can reach an upper wall of the refrigerant channel, so that the difference between the refrigerant flow rate in the flat tube near the upper wall of the refrigerant channel and the flow rate of the piano tube near the bottom wall of the refrigerant channel is small, thus still facilitating the uniform distribution of refrigerant in different flat tubes. Similarly, when the air conditioner operates in cooling mode, ejection may assist in the difference between refrigerant flow rates at the top and bottom of the refrigerant channel, and thus assist in achieving uniform refrigerant distribution in different flat tubes. In some embodiments of the present utility model as shown in Fig. 1, a plurality of first spacers 15 are alternatively arranged on each of the first collector 111 and the second collector 12 to divide the first collector cavity 11 and the second collector cavity 12 into a plurality of refrigerant chambers, and either of the first two. spacers 15 being arranged at different levels. In addition, the number of first spacers 15 arranged in one of the first collector 11 and second collector 12, and the first spacers 15 in one of the first collector 11 and second collector 12 corresponding to the second spacers 16 in the other first collector 11 and second collector 12. in the one to one relationship. As shown in Fig. 1, when the air conditioner operates in cooling mode, refrigerant flows sequentially through chambers 180-187 in a direction indicated by the arrows in Fig. 1 (in this case, the parallel flow heat exchanger being used as a condenser), the refrigerant will pass through the through-hole 160 in the second spacer 16 each time reversing, thereby generating a spray effect, facilitating the refrigerant re-mixing. Double - phase liquid gas in the ejection process, weakening the phenomenon of non - uniform refrigerant distribution caused by refrigerant stratification of the liquid gas, and improving the heat exchange effect of the parallel flow heat exchanger 1. In addition, ejection may improve the refrigerant flow rate, thus making the refrigerant flow rates in the upper and lower chambers tend to be the same, and avoiding the uneven distribution caused by the different refrigerant flow rates. When the air conditioner operates in heating mode, the refrigerant flow direction will be opposite to that indicated by the arrows, which will not be elaborated here. [00029] In other embodiments of the present utility model as shown in Fig. 3 and Fig. 4, a plurality of first spacers 15 are alternatively arranged on each of the first collector 11 and second collector 12 to divide the first collector cavity 11 and the second collector cavity 12 into a plurality of chambers respectively, and either of the first two collectors. spacers 15 being arranged at different levels. In addition, the number of flat tubes 10 between the second spacer 16 and the second spacer 15 located above and adjacent to the second spacer 16 within at least one of the first collector 11 and second collector 13 is not less than 8. In other words, if the number of flat tubes 10 between the second spacer 16 and the first spacer located and adjacent to the second spacer 15 will be less than 8, and thus the second spacer 16 may be omitted. The difference between the examples shown in Fig. 3 and Fig. 1 rests on the fact that the second spacer 16 on the lower right side of Fig. 1 is omitted in the parallel flow heat exchanger 1 in Fig. 3 Since the number of flat tubes 10 between the second spacer 16 on the lower right side of Fig. 1 and the first spacer 15 located above the second spacer 16 is less than 8, ie the number of flat tubes 10 corresponding to chamber 185 is less than 8 when the air conditioner operates in heating mode (the refrigerant flow direction). opposite to that indicated by the arrows in Fig. 1), the refrigerant can easily enter all flat tubes 10 corresponding to chamber 185 even without the vaporizing effect brought by the second spacer 16. Thus, the second spacer 16 on the lower right side d. 1 is omitted in Fig. 3, and thus making the parallel flow heat exchanger production convenient, saving cost, and optimizing processing efficiency while optimizing the uniformity of distribution of the liquid gas double phase refrigerant and increasing the heat exchange efficiency of the exchanger. of parallel flow heat. The direction indicated by the arrows in Fig. 3 is the refrigerant flow direction in the case of the parallel flow heat exchanger being used as a condenser and the air conditioner operating in cooling mode. The difference between the examples shown in Fig. 4 and Fig. 1 rests on the fact that in the parallel flow heat exchanger in Fig. 4, not only will be the second spacer 16 on the lower right side of Fig. 1 is omitted, but also the second spacer 16 in the first collector 11 on the left side will also be omitted. Since the number of flat tubes 10 between the second spacer 16 on the lower right side of Fig. 1 and the first spacer 15 located above the second spacer being less than 8, and the number of flat tubes 10 between the second spacer 16 in the first collector 11 on the left side and the first spacer 15 located above the second spacer 16 being less than 8 that is, the number of flat tubes 10 corresponding to each of chambers 185 and 183 is less than 8 when the air conditioner operates in heating mode (the refrigerant flow direction being opposite that indicated by the arrows in Fig. 1), the refrigerant can easily enter all flat tubes 10 corresponding to chamber 185 and chamber 183 even without the spray effect brought by the second spacers 16. Thus, the second spacer 16 on the lower right side and the second spacer 16 on the left side of Fig. 1 will be omitted in Fig. 4, and thus making the production of parallel flow heat exchanger more convenient, saving the cost, and optimizing the processing efficiency while optimizing the uniformity of distribution of the liquid gas double phase refrigerant and increasing the heat transfer efficiency of the parallel flow heat exchanger. The direction indicated by the arrows in Fig. 4 is the refrigerant flow direction in the case of the parallel flow heat exchanger being used as a condenser and the air conditioner operating in cooling mode. In the parallel flow heat exchanger 1 in the example shown in Fig. 1, a plurality of spacers are arranged on both first collector 11 and second collector 12 of the parallel flow heat exchanger 1, the number of spacers on the first collector 11 being the same as that of the spacers on the second collector 12, the spacers on the first collector 11 corresponding to the spacers in the second collector 12 in the one to one relationship, the spacers corresponding to each other on the same level, and the spacers not corresponding to each other on different levels. Thus, from top to bottom, for spacers in the first collector 11, even spacers (i.e. the second spacer 16) are drilled while surplus spacers (i.e. the first spacers 15) are not drilled; for spacers in the second collector 12, surplus spacers (i.e. first spacers 16) are drilled while even spacers (i.e. the second spacer 15) are not drilled, so that the first spacers 15 corresponding to second spacers 16 within two collectors in the one to one relationship. The diameters of the through holes (circular holes) formed in the second spacer 16 may be the same or gradually increase in the direction indicated by the arrows in Fig. 1, and from top to bottom, the chambers divided by the spacers gradually decrease, and the number of flat tubes corresponding to the chambers gradually decreasing. Preferably within the first collector 11 or second collector 12 the number of flat tubes 10 between the second spacer 16 and the first spacer 15 located above and adjacent to the second spacer is less than 8, the second spacer being canceled, with the first spacer retained, ie the parallel flow heat exchanger shown in Fig. and Fig. 4 being obtained from the parallel flow heat exchanger shown in Fig. It should be noted that the number of flat tubes 10 between the second spacer 16 and the first spacer 15 located above and adjacent to the second spacer 16 as described above may be adjusted according to the current situation, and not being limited to no less than 8 as described above. In a first preferred embodiment of the present utility model, a plurality of second spacers 16 are arranged on the first collector 11 and the second collector 12, and transverse sectional areas of the through-holes 160 in the second spacers 160 gradually increase in one direction. from the upper door to the lower door of the refrigerant channel. In addition, the number of flat tubes 10 between each of the first spacers 15 which are adjacent to each other and arranged alternatively on the first collector and the second collector 12 will be gradually reduced in the up-down direction. As shown in Fig. 1, from top to bottom, the number of flat tubes 10 corresponding to chambers 180, 183, 184 and 187 is gradually reduced in the first collector 11, correspondingly the number of flat tubes 10 corresponding to chambers 181, 182, 185 and 186 is gradually reduced in the second manifold 12, i.e. the number of flat tubes corresponding to the chamber near the liquid inlet and the outlet end is small (the cross sectional area of the coolant channel near the liquid inlet and the outlet end being small ); the number of flat tubes corresponding to the chamber near a gas inlet and the outlet end being large (the cross sectional area of the refrigerant channel near the gas inlet and the outlet end being large). Since the volume of a refrigerant is smaller than that of the same weight refrigerant, the cross-sectional area of the refrigerant channel near the liquid inlet and the outlet end is smaller than that of the refrigerant channel near the gas inlet and of the outlet end, and then adapting well to the change in refrigerant volume caused by the phase change in the parallel flow heat exchanger. At the same time, the cross-sectional areas of the through-holes in the second spacer 16 in the second collector 12, the second spacer 16 in the first second collector 11 and the smallest second spacer 16 in the second collector 12 gradually increase, ie the largest number of flat tubes corresponding to one chamber, the smallest sectional area of the through hole in the second spacer corresponding to the chamber will be. Thus, when refrigerant flows through the through hole in the second spacer, the spray effect is more intense, the ejection path is relatively long, and the refrigerant can be ejected into all flat tubes in the chamber, thus ensuring uniformity. of refrigerant distribution. In a second preferred embodiment of the present utility model, a plurality of second spacers 16 are disposed on the first collector 11 and second collector 12, and the cross-sectional areas of the through-holes 160 on the second spacers 16 are the same. The number of flat tubes 10 between each first two spacers 15 which are adjacent to each other and arranged alternatively in the first collector 11 and second collector 12 is the same in the up-down direction, ie the number of flat tubes 10 corresponding to chambers 180-187 being the same. Since the cross-sectional areas of the through-holes 160 in the second spacers 16 are the same, the length of the ejection path after the refrigerant flows through the through-hole 160 is the same, and the refrigerant can reach all tubes 10. corresponding to chambers 180-187 to achieve uniform refrigerant distribution, thereby making it convenient for making parallel flow heat exchanger 1, and ensuring good versatility of the second spacer 16. The difference between the parallel flow heat exchanger according to a third configuration of the present utility model and the parallel flow heat exchanger according to the first configuration of the present utility model is based on the fact that the sectional areas of the through-holes 160 in the second spacers 16 may also gradually reduce toward the upper door to the lower coolant port, that is, the cross-sectional area of the through-hole 160 in the second spacer 16 near the liquid inlet and the end smaller in the transverse sectional area of the through-hole 160 in the second spacer near the gas inlet and the outlet end being large, thus adapting well to the refrigerant volume change caused by the phase change in the flow heat exchanger parallel. In addition, when the refrigerant flows upwards, the refrigerant flow rate decreases due to gravity. As the cross-sectional areas of the through-holes are gradually diminished, the spray effect caused by the through-holes is enhanced to improve the refrigerant flow rate, thereby making the refrigerant flow rate throughout the parallel flow heat exchanger. tending to be the same, and ensuring consistently efficient heat exchange but upper and lower portions of the parallel flow heat exchanger. As the refrigerant flows downwards, the refrigerant flow rate increases due to gravity, however the increase in cross sectional area of the through hole weakens the spray effect, the flow rate improvement decreases, which may help to achieve consistent refrigerant flow rate at the top and bottom of the parallel flow heat exchanger, and accentuate the heat exchange efficiency of the parallel flow heat exchanger. In the example shown in Fig. 1, the first collector 11 is communicated with left ends of the plurality of flat tubes 10, while the second collector is communicated with right ends of the plurality of flat tubes 10, the upper and lower portions of the refrigerant channel being formed at the upper and lower ends of the first collector 11 respectively. In addition, the first collector 11 and the second collector 13 are collecting tubes. The parallel flow heat exchanger 1 as described in any of the above embodiments of the present utility model is a capacitor. Clearly, parallel flow heat exchanger 1 as described in any of the above embodiments of the present utility model could also be used as an evaporator. The configuration of a second aspect of the present utility model provides an air conditioner, which includes a parallel flow heat exchanger 1 according to any of the above configurations, and having all beneficial effects of parallel flow heat exchanger 1. according to the above settings. The working principle and working process of the parallel flow heat exchanger according to the present utility model will be described below in combination with the drawings. As shown in Fig. 1, both the gas inlet and outlet tube 14 and the liquid inlet and outlet tube 13 are attached to the first manifold 11, the gas inlet and outlet tube 14, the liquid inlet and the outlet tube. outlet 13 and the first collector may be welded or integrally molded. The gas inlet and outlet tube 14 are communicated with the upper chamber 180 of the first manifold 11, and the liquid inlet and outlet tube 13 are communicated with the lower chamber 187 of the first manifold 11. The parallel flow heat exchanger 1 according to the configurations of the present utility model is used as a condenser of an air conditioner. When the air conditioner operates in a cooling mode, the gas inlet and outlet pipe 14 may be used as an inlet pipe, and the liquid inlet and outlet pipe 13 may be used as an outlet pipe, When the air conditioner operates in a heating mode, the gas inlet and outlet pipe 14 may be used as an outlet pipe, and the liquid inlet and outlet pipe 13 may be used as an inlet pipe. Specifically, when the air conditioner operates in cooling mode, the gaseous refrigerant enters the upper chamber 180 of the first manifold 11 through the gas inlet and outlet tube 14 and is subjected to condensation and heat exchange in a first heat exchange section composed of flat tubes 10 and fins 17, and thus the refrigerant entering the upper chamber 181 of the second collector 12. Thereafter, the refrigerant enters chamber 182 of the second manifold 12 through the through hole 150 in the second spacer 16 in the second manifold 12 and is subjected to condensation and heat exchange in a second heat exchange section composed of flat tubes 10 and fins 17 for rendering the gaseous refrigerant into a small dry liquid gas state. Thus, the refrigerant enters chamber 183 of the first collector 11, and then enters chamber 184 of the first collector 11 through the inlet port 160 in the second spacer 16 in the first collector 11 and is subjected to condensation and heat exchange in the third section. heat exchanger composed of flat tubes 10 and fins 17 to render the refrigerant in a less dry liquid gas state. Thus, the refrigerant enters the chamber 185 of the second collector 12, and then enters the lower chamber 186 of the second collector 12 through the through-hole 160 in the second spacer 16 in the second collector 12 and is subjected to condensation and heat exchange at a temperature. fourth heat exchange section consisting of flat tubes 10 and fins 17 and being completely cooled in a coolant. Thus, the coolant enters the lower chamber 187 of the first manifold 11 and finally enters an accelerating member of the air conditioner from the liquid inlet and outlet tube. The refrigerant flow direction is the direction indicated by the arrows in Fig. 1. When the air conditioner operates in heating mode, the refrigerant flow direction is opposite to that during the above mentioned refrigeration operation. A liquid gas double phase refrigerant enters the lower chamber 187 of the first inlet manifold and outlet tube 13, and then enters the lower chamber 186 of the second manifold 12 after being subjected to evaporation and heat exchange in the fourth section. heat exchanger composed of flat tubes 10 and fins 17. Thereafter, the refrigerant is ejected upward through the through hole 160 in the second spacer 16 in the second manifold 12. The liquid gas double phase refrigerant is mixed and ejected upward rapidly under the influence of through-hole 160 and into chamber 185 of the second manifold 12. Thus, the refrigerant enters the chamber 184 of the first collector 11 after being subjected to evaporation and heat exchange in the third heat exchange section composed of flat tubes 10 and fins 17. Thereafter, the refrigerant is ejected up through the through-hole 160 in the second spacer 16 in the first manifold 11. The liquid gas double phase refrigerant is remixed and ejected upward rapidly under the influence of the through hole 160, and into the chamber of the first manifold 11. Thus, the refrigerant enters chamber 182 of the second collector 12 after being subjected to evaporation and heat exchange in the second heat exchange section composed of flat tubes 10 and fins 17. Thereafter, the refrigerant is ejected up through the through hole 160 in the second spacer 16 in the second manifold 12. The liquid gas double phase refrigerant is re-mixed and ejected upward rapidly under the influence of the through hole 160 into the upper chamber 181 of the second manifold 12. Thus, the refrigerant enters the upper chamber 180 of the first collector 11 after being subjected to evaporation and heat exchange in the first heat exchange section composed of the flat tubes 10 and fins 17, and finally flowing out of the flow heat exchanger. parallel 1 from the gas inlet and outlet pipe 14. In summary, with the parallel flow heat exchanger according to the configurations of the present utility model, the reasonable establishment and adjustment of the flat tubes corresponding to the chambers in the parallel flow heat exchanger and the position of the second spacer and the cross-sectional area of the through hole in the second spacer, the refrigerant may be more evenly distributed in each flat tube, thereby enhancing the phenomenon of refrigerant gas-liquid separation when the air conditioner is in a heating or cooling state. Thus, the refrigerant can be transported to each flat tube more evenly, thus alleviating the problem that refrigerant cannot be uniformly transported to each flat tube due to the influence of gravity and thereby improving the heat exchange completeness of the heat exchanger. parallel flow. In the present utility model terms such as "first" and "second" are used herein for purposes of description and are not intended to indicate or imply relative importance or significance or to imply the number of characteristics indicated techniques. Thus, the characteristic defined with “first” and “second” may include one or more of this characteristic. In the description of the present utility model "a plurality of" means two or more than two or more unless otherwise specified. [00051] In the present utility model, unless otherwise specified or limited, the terms "mounted", "connected", "coupled", "fixed" and the like are widely used, and may be, for example, fixed connections, detached connections, or integral connections, which may also be mechanical or electrical connections, direct or indirect connections, through the intervention of structures, and may also be internal communications of two elements, which may be understood by a person skilled in the art, knowledgeable of the state of the art. , for specific situations. [00052] Integral reference of this specification to “a configuration”, “some configuration”, “a configuration”, “another example”, “an example”, “a specific example”, or “some examples”, meaning that a particular feature , structure, material or feature described in connection with a configuration or example being included in at least one configuration or example of the present utility model. Thus, the appearances of phrases such as "in some configurations", "in one configuration", or "in some examples" in various places throughout this descriptive report are not necessarily referred to the same configuration or example of this utility model. In addition, the particular features, structures, materials or features may be combined in any suitable manner in one or more embodiments or examples. Although explanatory configurations have been shown and described, it should be appreciated by one of ordinary skill in the art that the above configurations cannot be construed to limit the present utility model, and changes, alternatives, and modifications may be made. be made in the settings without departing from the spirit, principles and scope of this utility model.