BR112021005521A2 - método e dispositivo para tratamento de gás de petróleo - Google Patents
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Abstract
MÉTODO E DISPOSITIVO PARA TRATAMENTO
DE GÁS DE PETRÓLEO. É fornecido um método para tratar um gás de
petróleo, que pode realizar uma separação de alta eficiência e
recuperação de componentes de gasolina, componentes de C2, C3 e C4. O
método primeiro conduz a separação de componentes de hidrocarbonetos
leves a partir de componentes de gasolina, e, em seguida, realiza o
tratamento subsequente em uma corrente rica nos componentes de
hidrocarbonetos leves, durante o que não é mais necessário usar gasolina
para absorver circularmente os componentes de gás liquefeito, o que
reduz significativamente a quantidade de gasolina a ser circulada e
reduz o consumo de energia ao longo do processo de separação. Além
disso, neste método, as impurezas, como H2S e mercaptanos, na corrente
rica nos componentes de hidrocarbonetos leves são removidas antes da
separação dos componentes. Isso garante que as impurezas não sejam
transportadas para uma seção de recuperação de hidrocarbonetos leves a
jusante, assim evitando problemas de corrosão causados por sulfeto de
hidrogênio na seção de recuperação de hidrocarbonetos leves. Enquanto
isso, a concentração de sulfeto de hidrogênio nos processos a jusante é
bastante reduzida, o que melhora a segurança e melhora a qualidade dos
produtos a jusante.
Description
[001] O presente pedido reivindica as prioridades do pedido de patente chinês No. 201910492804.0 intitulado “Device and method for high-pressure desulfurization and separation of oil gas” e depositado em 6 de junho de 2019, pedido de patente chinês No. 201910575665.8 intitulado “Method and device for treatment of oil gas” e depositado em 28 de junho de 2019, e o pedido de patente chinês No.
201910740666.3 intitulado “Method and device for recovery of oil gas” e depositado em 12 de agosto de 2019, todo o conteúdo dos quais é incorporado neste documento por referência.
[002] A presente invenção se refere ao campo de refino de petróleo e engenharia química, em particular a um método e um dispositivo para o tratamento de um gás de petróleo.
[003] Os hidrocarbonetos leves referem-se a componentes como metano, etano, etileno, propano, propileno, C4, etc. obtidos em um processo petroquímico. Os processos de separação de hidrocarbonetos leves sempre foram foco dos processos petroquímicos. Os processos de separação entre C2, C3 e C4 estão agora relativamente maduros, e tal separação geralmente adota um método de retificação. O metano tem um ponto de ebulição baixo e, portanto, a separação do metano do C2 por um método de retificação requer que o metano e o C2 sejam resfriados a uma temperatura de -100 ° C ou inferior, o que é, em outras palavras, separação criogênica. A separação criogênica é geralmente usada em uma unidade de etileno e requer grande investimento e pode levar a um grande consumo. Por esta razão, a separação de metano sempre foi o foco nos processos de separação de hidrocarbonetos leves, e o desenvolvimento de processos e tecnologias para separação de hidrocarbonetos leves e o projeto de fluxos de processo dos mesmos são todos baseados na separação de metano.
[004] Os processos de craqueamento catalítico de fluido existentes geralmente recuperam componentes de gás liquefeito (C3 / C4) e realizam a separação dos componentes de gás liquefeito dos componentes de gás seco (H2 / C1 / C2) por meio de absorção e estabilização. O processo de craqueamento catalítico de fluido tem um alto rendimento de gases secos. Os gases secos têm um teor de componente de C2 de até 25-40% em peso, que é principalmente etileno e etano. Entre eles, o etileno pode ser usado para a produção de polietileno, estireno, etc., e o etano pode ser usado para a produção de etileno por craqueamento. O craqueamento cíclico do etano pode resultar em um rendimento de etileno de até 80%, bem como em um alto rendimento de hidrogênio. Portanto, é de grande interesse recuperar os recursos de C2 nos gases secos. Geralmente, um recurso de C2 recuperado pode ser enviado para uma unidade de separação de uma unidade de etileno para produzir etileno e etano e também pode ser enviado para um dispositivo a jusante para a produção de etilbenzeno / estireno. As tecnologias existentes se concentram na recuperação de C2 a partir do gás seco por meio de absorção, e apresentam os seguintes defeitos. (1) O gás seco e o componente de C4 devem ser separados duas vezes. Especificamente, durante a absorção e a estabilização, o gás seco e os componentes de gás liquefeito são separados, mas durante a recuperação de C2, C4 é usado para absorver C2, de forma que C4 e o gás seco são misturados novamente, e têm que ser separados novamente. (2) Um sistema de absorção e estabilização usa gasolina estável como absorvente para recuperar os componentes de gás liquefeito.
O processo de craqueamento catalítico de fluido tem um alto rendimento dos componentes de gás liquefeito, e a gasolina circula entre uma coluna de absorção de gasolina, um detanizador e um estabilizador, o que requer uma grande quantidade de gasolina para circular.
Além disso, o detanizador e o estabilizador têm um alto nível de temperatura no fundo dos mesmos e as cargas térmicas dos refervedores no fundo do detanizador e do estabilizador são relativamente grandes, o que pode levar a um grande consumo de energia. (3) Todo o processo é relativamente longo, o que aumenta o investimento e o consumo de energia.
A fim de recuperar componentes de hidrocarbonetos leves, como C2 / C3 / C4 e assim por diante a partir do processo de craqueamento catalítico de fluido, simplificar o procedimento de separação e reduzir o investimento e o consumo de energia, a presente invenção é fornecida. (4) Quando um produto de C2 recuperado é enviado para a unidade de separação da unidade de etileno, componentes como parte de propileno e semelhantes transportados no produto de C2 podem ser recuperados através da unidade de separação da unidade de etileno.
No entanto, quando o produto de C2 recuperado é enviado a jusante para a produção de etilbenzeno, o componente de propileno nele contido pode trazer muitos efeitos adversos à produção de etilbenzeno, o que não apenas aumenta muito o consumo de benzeno, mas também afeta diretamente a qualidade dos produtos de etilbenzeno e estireno. Como o ponto de ebulição do componente de C2 é baixo, a separação do componente de C2 do componente de C3 geralmente precisa de uma temperatura de -5 a -20 ° C, o que requer desidratação e remoção de CO2, bem como um refrigerante de um nível de temperatura inferior, levando a um maior investimento e consumo de energia. (5) No processo existente, após a absorção e estabilização, o gás seco e os gases liquefeitos são submetidos à dessulfuração e purificação, durante os quais H2S e mercaptanos circulam em todo o sistema de absorção e estabilização, o que pode levar a problemas de corrosão, e também pode levar a problemas de segurança em todo o sistema de absorção e estabilização, possivelmente causados por vazamento de H2S.
[005] Em vista dos problemas acima mencionados nas tecnologias existentes, um primeiro objetivo da presente invenção é fornecer um método para tratar um gás de petróleo que seja simples em seu fluxo de processo e operado em condições moderadas e possa ser usado para realizar separação de alta eficiência e recuperação de um componente de gasolina, um componente de C2, um componente de C3 e um componente de C4.
[006] Um segundo objetivo da presente invenção é fornecer um dispositivo para tratar um gás de petróleo correspondente ao primeiro objetivo acima.
[007] A fim de realizar o primeiro objetivo, a presente invenção fornece as seguintes soluções técnicas.
[008] Método para tratar um gás de petróleo,
compreendendo os seguintes passos: (1) submeter um material de hidrocarboneto a uma primeira separação gás-líquido para obter um primeiro material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4 e um primeiro material de fase líquida contendo principalmente C5+; e (2) separar o primeiro material de fase gasosa para obter um produto de gás seco contendo principalmente H2 e C1, um produto de C2 contendo principalmente C2, um produto de C3 contendo principalmente C3 e um produto de C4 contendo principalmente C4.
[009] A fim de realizar o segundo objetivo, a presente invenção fornece as seguintes soluções técnicas.
[0010] Um sistema para tratar um gás de petróleo, compreendendo, conectadas em sequência, uma unidade de extração de hidrocarbonetos leves para extrair um primeiro material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4, e uma unidade de separação para separar o primeiro material de fase gasosa para obter um produto de gás seco contendo principalmente H2 e C1, um produto de C2 contendo principalmente C2, um produto de C3 contendo principalmente C3 e um produto de C4 contendo principalmente C4.
[0011] A presente invenção tem os seguintes efeitos benéficos. (1) A presente invenção separa os componentes de C4 e C4- dos componentes de gasolina sem usar gasolina para absorver circularmente os componentes de gás liquefeito, o que reduz muito a quantidade de gasolina a ser circulada e reduz o consumo de energia de todo o processo de separação. (2) A presente invenção é simples em seu fluxo de processo e operada em condições moderadas, consome menos energia, e pode realizar a separação e recuperação de gasolina e hidrocarbonetos leves em uma mistura de óleo-gás usando menos dispositivos, e pode, em particular, realizar a separação e recuperação de alta eficiência dos componentes de C2, C3 e C4. Uma segunda separação entre o componente de C2 e os vários outros componentes não é necessária.
Enquanto isso, a presente invenção pode garantir uma taxa de recuperação total do componente de C2 de mais de 98% em peso, uma taxa de recuperação de um componente de propileno de mais de 99% em peso, um teor de metano no componente de C2 recuperado não superior a 1% em peso, e um teor de etano no componente de C3 recuperado não superior a 200 ppmv. (3) O desetanizador na presente invenção usa propano ou um absorvente de C4 misturado na separação do componente de C2. O componente de C2 separado basicamente não contém propileno e pode ser enviado diretamente para um dispositivo a jusante para a preparação de etilbenzeno / estireno.
O propano ou absorvente de C4 misturado está disponível no sistema e não precisa ser introduzido de fora do sistema, o que economiza o consumo de energia. (4) A presente invenção realiza a recuperação de alta eficiência de C2 e componentes de propileno e semelhantes sob uma condição de sub-resfriamento.
O produto de C2 recuperado basicamente não contém propileno e pode ser enviado diretamente a jusante para a preparação de etilbenzeno / estireno, o que pode reduzir o consumo de energia durante a preparação a jusante de etilbenzeno / estireno, reduzir o consumo de benzeno e garantir a qualidade dos produtos de etilbenzeno e estireno.
Enquanto isso, sob a condição de sub-resfriado, a desidratação e remoção de impurezas como CO2 e semelhantes não são necessárias, e um refrigerante de um nível de temperatura mais baixo também não é necessário, o que diminui ainda mais o investimento e o consumo. (5) Na presente invenção, o componente de C3 recuperado é ainda separado em propileno e propano.
As taxas de recuperação de propileno e propano podem ser superiores a 99% em peso.
A pureza do produto de propileno não é inferior a 99,6% em v, e pode ser usado como propileno de grau de polímero sem ser tratado posteriormente. (6) Na presente invenção, o gás seco coletado a partir do topo da coluna de recuperação de absorvente é principalmente metano e hidrogênio e contém quantidades relativamente pequenas de impurezas e um conteúdo de componentes de C2 e C2+ de não mais do que 2% em volume.
O gás seco tem uma pressão de 2,1-2,7 MPaG e uma pureza de mais de 40-70% molar.
O recurso de hidrogênio no gás seco pode ser recuperado diretamente por um método de adsorção de oscilação de pressão. (7) A presente invenção pode dessulfurar e adoçar a fase gasosa e a fase líquida, respectivamente.
Como a fase gasosa é dessulfurada a uma pressão mais alta, ela requer um dispositivo de volume relativamente pequeno, que precisa de menos investimento e pode atingir melhores efeitos de dessulfuração.
Enquanto isso, à medida que o teor de hidrocarbonetos pesados na fase gasosa é reduzido, os hidrocarbonetos pesados podem ser impedidos de serem condensados na solução de amina, o que evita efetivamente o arrastamento de espuma em um dispositivo de dessulfuração causado pela formação de espuma da solução de amina e, assim, garante a operação estável do dispositivo. (8) Na presente invenção, o sulfeto de hidrogênio e os mercaptanos são removidos antes de entrar na coluna de absorção e não podem ser trazidos para uma seção de recuperação de hidrocarbonetos leves a jusante, o que evita problemas relacionados à corrosão na seção de recuperação de hidrocarbonetos leves causados por sulfeto de hidrogênio, reduz muito a concentração de sulfeto de hidrogênio na seção a jusante e, portanto, melhora a segurança. Separar o sulfeto de hidrogênio e o dióxido de carbono com antecedência pode diminuir a carga e o consumo de energia de um sistema de recuperação de hidrocarbonetos leves a jusante e melhorar a qualidade de um produto a jusante devido a remoção de CO2.
[0012] O acima e outros objetivos, recursos e vantagens da presente invenção se tornarão mais evidentes ao descrever modalidades exemplares da presente invenção em detalhes com referência aos desenhos anexos. Nas modalidades exemplares da presente invenção, os mesmos números de referência geralmente representam os mesmos componentes.
[0013] A Figura 1 é um fluxograma de um processo de acordo com o Exemplo 1 da presente invenção.
[0014] A Figura 2 é um fluxograma de um processo de dessulfuração no tratamento de gás de petróleo de acordo com o Exemplo 2 da presente invenção.
[0015] A Figura 3 é um fluxograma de um processo de dessulfuração, bem como separação e recuperação de hidrocarbonetos leves no tratamento de gás de petróleo de acordo com o Exemplo 3 da presente invenção.
[0016] A Figura 4 é um fluxograma de um processo de dessulfuração, bem como de separação e recuperação de hidrocarbonetos leves no tratamento de gás de petróleo de acordo com o Exemplo 4 da presente invenção.
[0017] A Figura 5 é um fluxograma de um processo de dessulfuração de alta pressão e separação de um gás de petróleo de acordo com o Exemplo 5 da presente invenção.
[0018] A Figura 6 é um fluxograma de um processo de dessulfuração de alta pressão e separação de um gás de petróleo de acordo com o Exemplo 6 da presente invenção.
[0019] A Figura 7 é um fluxograma de um processo de dessulfuração de alta pressão e separação de um gás de petróleo de acordo com o Exemplo 7 da presente invenção.
[0020] A Figura 8 é um fluxograma de um processo de recuperação de gás de petróleo de acordo com o Exemplo 8 da presente invenção.
[0021] A Figura 9 é um fluxograma de um processo de recuperação de gás de petróleo de acordo com o Exemplo 9 da presente invenção.
[0022] A Figura 10 é um fluxograma de um processo de recuperação de gás de petróleo de acordo com o Exemplo 10 da presente invenção.
[0023] A Figura 11 é um fluxograma de um processo de recuperação de gás de petróleo de acordo com o Exemplo Comparativo 1 da presente invenção. Descrição dos números de referência:
[0024] 1: tanque de separação gás-líquido I; 2: compressor I; 3: compressor II; 4: desbutanizador; 4a: coluna de separação de gasolina leve-pesada; 4b: coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve; 5: coluna de dessulfuração de gás rico; 5a: coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido; 5b: bomba de circulação de solução de amina pobre; 5c: coluna de regeneração de solvente; 5d: unidade de resfriamento de solução de amina pobre; 6: coluna de purificação de gás rico; 6a: reator de purificação de hidrocarboneto líquido; 6b: bomba de circulação de lavagem de água de gás rico; 6c: unidade de aquecimento de água usada de lavagem de água; 6d: unidade de resfriamento de licor alcalino; 6e: tanque de lavagem de água de gás rico; 7: unidade de refrigeração I; 7a: tanque de separação gás- líquido II; 8: compressor III; 9: unidade de refrigeração II; 10: unidade de refrigeração III; 11: tanque de alimentação; 12: coluna de absorção; 13: desmetanizador; 14: desetanizador; 15: despropanizador; 16: coluna de retificação de propileno; 17: coluna de recuperação de absorvente; 18: unidade de tratamento de impurezas; 19: unidade de secagem; 20: unidade de refrigeração IV;
[0025] S-1: mistura de óleo-gás a partir de um dispositivo a montante; S-2: gasolina bruta; S-3: solução de amina rica; S-4: solução de amina pobre; S-5: licor alcalino a ser regenerado; S-6: licor alcalino; S-7: descarga de água usada de lavagem de água; S-8: gás alcalino; S-9: gás rico com impurezas removidas; S-9a: hidrocarboneto líquido com impurezas removidas; S-10: produto de gasolina estável; S- 10a: produto de gasolina leve; S-10b: produto de gasolina pesado; S-11: gás seco; S-12: produto de C2 misturado; S-13: produto de propileno; S-14: produto de propano; S-14a: propano circulado; S-15: absorvente de gasolina estável; S- 15a: absorvente de C4; S-15b: C4 circulado; S-16: produto de C4 misturado; S-17: gasolina de absorção de gás rico.
[0026] As modalidades da presente invenção serão descritas em detalhes abaixo com referência a exemplos. Os versados na técnica, no entanto, devem apreciar que os seguintes exemplos são apenas ilustrativos da presente invenção e não devem ser interpretados como limitando o escopo da presente invenção.
[0027] A fim de realizar o primeiro objetivo acima, a presente invenção adota as seguintes soluções técnicas.
[0028] Método para tratar um gás de petróleo, compreendendo os seguintes passos: (1) submeter um material de hidrocarboneto a uma primeira separação gás-líquido para obter um primeiro material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4 e um primeiro material de fase líquida contendo principalmente C5+; (2) separar o primeiro material de fase gasosa para obter um produto de gás seco contendo principalmente H2 e C1, um produto de C2 contendo principalmente C2, um produto de C3 contendo principalmente C3 e um produto de C4 contendo principalmente C4.
[0029] Os inventores da presente invenção descobriram por meio de pesquisas que primeiro realizar a separação de componentes de hidrocarbonetos leves dos componentes de gasolina, de modo a obter uma corrente rica em componentes de hidrocarbonetos leves e, em seguida, realizar o tratamento subsequente na corrente rica em componentes de hidrocarbonetos leves torna desnecessário o uso de gasolina para absorver circularmente os componentes de gás liquefeito, o que reduz significativamente a quantidade de gasolina a ser circulada e, portanto, diminui o consumo de energia de todo o processo de separação.
[0030] De acordo com a presente invenção, pelo menos parte do primeiro material de fase líquida rico em C5+ é coletado como um produto de gasolina estabilizado.
[0031] De acordo com a presente invenção, no contexto do presente pedido, o material de fase gasosa é comprimido e então entra em um passo a jusante; e / ou o material de fase líquida é pressurizado e, em seguida, entra em um passo a jusante. Um tratamento de compressão do material de fase gasosa pode ser compressão de um estágio ou de múltiplos estágios.
[0032] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a separação no passo (2) é realizada após a primeira separação gás-líquido ser submetida a remoção de impurezas no passo (2). De preferência, a remoção de impurezas é usada para remover uma substância ácida e um mercaptano. A substância ácida é especificamente sulfeto de hidrogênio e / ou dióxido de carbono.
[0033] Os inventores deste pedido também descobriram por meio de pesquisas que antes de realizar a separação dos componentes, remover impurezas como H2S, CO2 e mercaptanos na corrente rica em componentes de hidrocarbonetos leves garante que as impurezas não serão levadas para uma seção de recuperação de hidrocarbonetos leves a jusante, que pode simplificar a configuração de um dispositivo de remoção de impurezas em todo o processo, evitar problemas de corrosão relevantes na seção de recuperação de hidrocarbonetos leves causados por sulfeto de hidrogênio, aumentar a segurança devido à concentração enormemente diminuída de sulfeto de hidrogênio na seção a jusante, e pode garantir qualidade de um produto a jusante.
[0034] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, no passo (2), o primeiro material de fase gasosa é submetido a remoção de impurezas para obter um primeiro material de fase gasosa com impurezas removidas e, então, o primeiro material de fase gasosa com impurezas removidas é sujeito à separação para obter o produto de gás seco, o produto de C2, o produto de C3 e o produto de C4.
[0035] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a remoção de impurezas inclui submeter sequencialmente o primeiro material de fase gasosa a lavagem de amina e / ou lavagem alcalina e / ou lavagem de água. De preferência, a lavagem de amina é operada em condições incluindo: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 1,0-1,5 MPaG.
[0036] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a lavagem alcalina é operada em condições que incluem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 0,9- 1,4 MPaG.
[0037] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a lavagem de água é operada em condições que incluem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 0,9- 1,4 MPaG.
[0038] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, no passo (2), o primeiro material de fase gasosa é submetido a uma segunda separação gás-líquido para obter um segundo material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4 e um segundo material de fase líquida contendo principalmente H2 e C1-C4. O segundo material de fase gasosa é então submetido a remoção de impurezas de fase gasosa para obter um segundo material de fase gasosa com impurezas removidas e o segundo material de fase líquida é submetido a remoção de impurezas de fase líquida para obter um segundo material de fase líquida com impurezas removidas. O segundo material de fase gasosa com impurezas removidas e o segundo material de fase líquida com impurezas removidas são misturados e, em seguida, submetidos à separação para obter o produto de gás seco, o produto de C2, o produto de C3 e o produto de C4.
[0039] De preferência, a remoção de impurezas de fase gasosa inclui submeter sequencialmente o segundo material de fase gasosa a lavagem de amina de fase gasosa e / ou lavagem alcalina de fase gasosa e / ou lavagem de água de fase gasosa, e a remoção de impurezas de fase líquida inclui submeter sequencialmente o segundo material de fase líquida para lavagem de amina de fase líquida e / ou lavagem alcalina de fase líquida e / ou lavagem de água de fase líquida.
[0040] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a lavagem de amina de fase gasosa é operada em condições que incluem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 2,2-3,0 MPaG.
[0041] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a lavagem alcalina de fase gasosa é operada em condições que incluem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 2,2-2,9 MPaG.
[0042] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a lavagem de água de fase gasosa é operada em condições que incluem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 2,2-2,9 MPaG.
[0043] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a lavagem de amina de fase líquida é operada em condições que incluem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 3,0-3,5 MPaG.
[0044] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a lavagem alcalina de fase líquida é operada em condições que incluem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 3,0-3,5 MPaG.
[0045] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a lavagem de água de fase líquida é operada em condições que incluem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 3,0-3,5 MPaG.
[0046] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, no passo (2), a separação inclui especificamente os seguintes passos: (a) resfriar o primeiro material de fase gasosa com impurezas removidas ou o material de mistura do segundo material de fase gasosa com impurezas removidas e o segundo material de fase líquida com impurezas removidas e, em seguida, submeter a primeira material de fase gasosa com impurezas removidas resfriado ou o material de mistura resfriado do segundo material de fase gasosa com impurezas removidas e o segundo material de fase líquida com impurezas removidas para a primeira separação, para obter um material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1 e um material de fase líquida principalmente contendo C1-C4; (b) submeter o material de fase líquida contendo principalmente C1-C4 a uma segunda separação para obter um material de fase gasosa contendo principalmente C1 e um material de fase líquida contendo principalmente C2-C4;
(c) submeter o material de fase líquida contendo principalmente C2-C4 a uma terceira separação para obter o produto de C2 contendo principalmente C2 e um material de fase líquida contendo principalmente C3-C4 ou obter o produto de C3 contendo principalmente C3 e uma material de fase líquida contendo principalmente C2 e C4; e (d) submeter o material de fase líquida contendo principalmente C3-C4 ou o material de fase líquida contendo principalmente C2 e C4 a uma quarta separação para obter o produto de C4 contendo principalmente C4 e o produto de C3 contendo principalmente C3 ou o produto de C2 contendo principalmente C2.
[0047] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a separação inclui ainda o passo (e) de submeter o produto de C3 para obter um produto de propano contendo principalmente propano e um produto de propileno contendo principalmente propileno.
[0048] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, no passo (a), o material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1 é tratado com um absorvente para obter o produto gasoso seco contendo H2 e C1 e um material de fase líquida contendo principalmente o absorvente. De preferência, o absorvente é uma mistura de C4 / C5. Mais preferencialmente, o material de fase líquida contendo principalmente o absorvente é reciclado para o passo (d).
[0049] De acordo com a presente invenção, o primeiro material de fase líquida contendo principalmente C5+ obtido no passo (1) também contém uma mistura de C4 / C5 e, portanto, na presente invenção, o primeiro material de fase líquida contendo principalmente C5+ pode ser parcialmente ou completamente usado como o absorvente.
[0050] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, o material de fase gasosa contendo principalmente C1 é reciclado para o passo (a). De preferência, o resfriamento é conduzido uma ou mais vezes, e o material de fase gasosa contendo principalmente C1 é reciclado para um primeiro passo de resfriamento.
[0051] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, o material de hidrocarboneto é derivado de um topo de um fracionador de craqueamento catalítico de fluido, um topo de um fracionador de craqueamento catalítico profundo, um topo de um fracionador de pirólise catalítico ou um topo de um fracionador de coque.
[0052] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, o material de hidrocarboneto é um material condensado e resfriado.
[0053] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, o material condensado e resfriado tem uma temperatura de 30-60 ° C e uma pressão de 0,01-0,3 MPa G.
[0054] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, no passo (1), a primeira separação gás-líquido é selecionada a partir do modo I e modo II. O Modo I é separar diretamente o material de hidrocarboneto para o primeiro material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4 e o primeiro material de fase líquida contendo principalmente C5+. O Modo II é primeiro separar o material de hidrocarboneto em um material de fase gasosa contendo principalmente H2, hidrocarbonetos leves e gasolina leve e um material de fase líquida contendo principalmente gasolina pesada e, em seguida, separar o material de fase gasosa contendo principalmente H2, hidrocarbonetos leves e gasolina leve no primeiro material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1 a C4 e o primeiro material de fase líquida contendo principalmente C5+.
[0055] De acordo com a presente invenção, quando o material de hidrocarboneto não contém um componente de gasolina pesada, a primeira separação gás-líquido pode ser o modo I, e quando o material de hidrocarboneto contém um componente de gasolina pesada, a primeira separação de gás- líquido é selecionada a partir do modo I e modo II.
[0056] De acordo com a presente invenção, o termo "diretamente" referido no modo I significa que, em comparação com o modo II, o modo I não inclui um passo de remoção de gasolina pesada e é uma forma de obter diretamente, por separação, o primeiro material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4 e o primeiro material de fase líquida contendo principalmente C5+.
[0057] De acordo com a presente invenção, hidrocarbonetos leves referem-se a todos os hidrocarbonetos de C1-C4, compreendendo todos os alcanos, alcenos, naftenos, alcinos e diolefinas.
[0058] De acordo com a presente invenção, gasolina leve refere-se a frações de C5 até ponto de ebulição de 75 ° C (ASTM D86).
[0059] De acordo com a presente invenção, gasolina pesada refere-se a frações tendo uma faixa de ebulição (ASTM D86) de um ponto de ebulição inicial de 75 ° C a um ponto de ebulição final de 200 ° C.
[0060] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, o modo I é realizado em um desbutanizador e o modo
II é realizado em uma coluna de separação de gasolina leve- pesada e uma coluna de separação de hidrocarboneto leve- gasolina leve.
[0061] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, o desbutanizador tem uma temperatura operacional em um topo do mesmo de 40-70 ° C, de preferência 45-65 ° C, e mais preferencialmente 45-55 ° C, e / ou uma temperatura operacional em um seu fundo do mesmo de 180-220 ° C, preferencialmente 150-200 ° C, e mais preferencialmente 150- 200 ° C, e / ou uma pressão operacional interna de 1,0-1,6 MPa G, preferencialmente 1,0-1,5 MPa G; e / ou, a coluna de separação de gasolina leve-pesada tem uma temperatura de operação em um topo da mesma de 60-85 ° C e / ou uma temperatura de operação em um fundo da mesma de 140-190 ° C e / ou uma pressão operacional interna de 0,25- 0,5 MPaG; e / ou, a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve tem uma temperatura operacional de 55-90 ° C, preferencialmente 55-80 ° C, mais preferencialmente 65-80 ° C, e / ou uma pressão operacional interna de 1,0-1,35 MPaG.
[0062] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, no passo (a), a primeira separação é realizada em condições que incluem: uma temperatura de 5-25 ° C, uma pressão de 2,0-3,5 MPaG, de preferência 2,2-2,9 MPaG, mais preferencialmente 2,2 -2,8 MPaG, ainda preferencialmente 2,4-2,8 MPaG. De preferência, a primeira separação é realizada em um tanque de alimentação.
[0063] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, no passo (b), a segunda separação é realizada em um desmetanizador. O desmetanizador tem uma temperatura no topo do mesmo de 10-40 ° C, uma temperatura no fundo do mesmo de 70-95 ° C e uma pressão interna de 2,3-2,9 MPaG.
[0064] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, no passo (c), quando se pretende obter o produto de C2 contendo principalmente C2 e o material de fase líquida contendo principalmente C3-C4, a terceira separação é realizada em um desetanizador. O desetanizador tem uma temperatura no topo do mesmo de -20-30 ° C, de preferência 5-30 ° C, uma temperatura no fundo do mesmo de 50-110 ° C, de preferência 22-85 ° C, e uma pressão interna de 2,2 -3,8 M PaG, preferencialmente 2,5-3,2 MPaG, mais preferencialmente 2,6-3,0 MPaG. Quando se pretende obter o produto de C3 contendo principalmente C3 e o material de fase líquida contendo principalmente C2 e C4, a terceira separação é realizada em um depropanizador. O depropanizador tem uma temperatura no topo de 20-60 ° C, uma temperatura no fundo do mesmo de 70-120 ° C e uma pressão interna de 1,2-2,5 MPaG.
[0065] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, no passo (d), quando se pretende obter o produto de C4 contendo principalmente C4 e o produto de C3 contendo principalmente C3, a quarta separação é realizada em um depropanizador. O depropanizador tem uma temperatura no topo de 20-60 ° C, uma temperatura no fundo do mesmo de 70-120 ° C e uma pressão interna de 1,2-2,5 MPaG. Quando se pretende obter o produto de C4 contendo principalmente C4 e o produto de C2 contendo principalmente C2, a quarta separação é realizada num desetanizador. O desetanizador tem uma temperatura no topo do mesmo de -20-30 ° C, de preferência 5-30 ° C, uma temperatura no fundo do mesmo de 50-110 ° C, de preferência 22-85 ° C, e uma pressão interna de 2,2 -3,8
MPaG, preferencialmente 2,5-3,2 MPaG, e mais preferencialmente 2,6-3,0 MPaG.
[0066] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, no passo (e), a retificação é realizada em condições que incluem: uma temperatura de 45-65 ° C, de preferência 45-60 ° C, e uma pressão de 1,8-2,0 MPaG. A retificação é realizada preferencialmente em uma coluna de retificação.
[0067] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, o material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1 é tratado com o absorvente em condições que incluem: uma temperatura de 5-25 ° C e uma pressão de 2,0-3,5 MPaG, de preferência 2,1-2,9 MPaG, mais preferencialmente 2,2-2,7 MPaG.
[0068] De acordo com a presente invenção, a lavagem de amina pode ser realizada em uma coluna de dessulfuração, e um solvente a ser usado pode ser selecionado com base em um teor de CO2 em uma corrente a ser tratada. De preferência, quando o teor de CO2 na corrente a ser tratada por lavagem de amina é menor ou igual a 1000 ppmv, uma solução de amina pobre é solvente MDEA, e porque o uso de um solvente MDEA convencional não leva a um grande consumo de licor alcalino em uma coluna de purificação de gás liquefeito a jusante, não é necessário fornecer um sistema de regeneração de solução de amina separado, e uma solução rica de amina no fundo da coluna de dessulfuração é coletada. Quando o conteúdo de CO2 na corrente a ser tratada é maior que 1000 ppmv, a solução de amina pobre é um solvente composto (ou seja, um solvente modificado com base em MDEA), e é necessário fornecer um sistema de regeneração de solução de amina separado, que, em particular, serve para enviar a solução de amina pobre tendo absorvido H2S e CO2 na coluna de dessulfuração para uma coluna de regeneração de solvente, e retornar a solução de amina pobre após regeneração para a coluna de dessulfuração como um absorvente.
[0069] Na presente invenção, na coluna de dessulfuração, H2S e CO2 são removidos quando a corrente a ser lavada com amina entra em contato gás-líquido com o solvente da solução de amina pobre, o que pode não apenas resultar em um teor de sulfeto de hidrogênio na corrente a ser lavada com amina de menos de 20 ppmv, mas também atingir uma eficiência de remoção de CO2 de até 90-95% em peso, reduzindo assim efetivamente o conteúdo de CO2 na corrente que entra no reator de purificação alcalino e diminuindo ainda mais o consumo de licor alcalino. Enquanto isso, de preferência, a temperatura do absorvente de solução de amina pobre é controlada para ser 3-8 ° C mais alta do que a da corrente a ser lavada com amina, de modo que os componentes de C3 / C4 na corrente a ser lavada com amina possam ser efetivamente impedidos de serem condensados na solução de amina para causar a formação de espuma de solução de amina.
[0070] De acordo com a presente invenção, a lavagem alcalina pode ser realizada na coluna de purificação. Na coluna de purificação, os mercaptanos são removidos usando licor alcalino, durante o qual o licor alcalino é colocado em contato com a corrente a ser lavada com álcali, o que tem melhores efeitos do que o contato líquido-líquido nas tecnologias existentes, pois pode reduzir o teor de mercaptanos na corrente a ser lavada com álcali para ser inferior a 20 ppmw. A corrente removida de mercaptanos a ser tratada pode ser enviada para um tanque de lavagem de água, em que a corrente a ser lavada com álcali é submetida à lavagem de água para atingir o equilíbrio ácido-base para evitar que a corrente a ser lavada com álcali carregue álcali para corroer um dispositivo a jusante.
[0071] De acordo com a presente invenção, a lavagem de água pode ser realizada em um tanque de lavagem. A temperatura da água usada de lavagem de água no tanque de lavagem é 3-8 ° C mais alta do que a da corrente a ser lavada com água, de modo que os componentes de C3 / C4 na corrente a ser lavada com água podem ser impedidos de condensar na água usada de lavagem de água e, portanto, a água usada de lavagem de água pode ser impedida de transportar hidrocarbonetos.
[0072] De acordo com a presente invenção, água fria refrigerada por brometo de lítio é usada como refrigerante na coluna de absorção.
[0073] De acordo com a presente invenção, um absorvente usado na coluna de absorção pode ser derivado de um componente de C4 / C5 autoequilibrado no sistema e não precisa ser introduzido de fora do sistema.
[0074] De acordo com a presente invenção, se a despropanização for realizada primeiro, pode causar o problema de que o componente de C2 misturado o separado na desetanização subsequente conterá cerca de 20% em v do componente de C3 misturado, e ainda causar o problema de que o componente de C2 misturado com impurezas removidas ainda precisará ser enviado para uma unidade de etileno a jusante para a recuperação contínua de C2 e C3.
[0075] De acordo com a presente invenção, se a despropanização for realizada primeiro, então quando a desetanização for realizada, realizar a separação fina no desetanizador pode garantir que o C2 separado não contenha basicamente C3, e a corrente com impurezas removidas no topo do desetanizador pode ser enviada diretamente para uma unidade de etileno a jusante para recuperação de C2 ou para uso direto. Mas, neste momento, é necessário que uma temperatura mais baixa no topo do desetanizador seja tão baixa quanto - 20 ° C, e a refrigeração convencional com brometo de lítio não pode atender a esse requisito; portanto, é necessário fornecer um compressor de refrigeração de propileno, e um destilado no topo do despropanizador precisa ser seco e, em seguida, enviado para o desetanizador.
[0076] De acordo com a presente invenção, se a separação fina não for conduzida no desetanizador, a temperatura mais baixa no topo do desetanizador precisa ser apenas cerca de 15 ° C, e a refrigeração convencional com brometo de lítio pode atender a este requisito.
[0077] A fim de atingir o segundo objetivo acima mencionado, a presente invenção adota as seguintes soluções técnicas.
[0078] Um sistema para tratamento de gás de petróleo, compreendendo, conectadas em sequência, uma unidade de extração de hidrocarbonetos leves para extrair um primeiro material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4, e uma unidade de separação para separar o primeiro material de fase gasosa para obter um produto de gás seco contendo principalmente H2 e C1, um produto de C2 contendo principalmente C2, um produto de C3 contendo principalmente C3 e um produto de C4 contendo principalmente C4.
[0079] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, uma unidade de remoção de impurezas é ainda fornecida entre a unidade de extração de hidrocarbonetos leves e a unidade de separação. A unidade de remoção de impurezas é usada para remover uma substância ácida e um mercaptano. A substância ácida é especificamente sulfeto de hidrogênio e / ou dióxido de carbono.
[0080] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a unidade de remoção de impurezas inclui uma unidade de remoção de impurezas de fase gasosa e, opcionalmente, uma unidade de remoção de impurezas de fase líquida. A unidade de remoção de impurezas de fase gasosa inclui uma coluna de dessulfuração de gás rico e uma coluna de purificação de gás rico e, de preferência, inclui uma coluna de lavagem de água de fase gasosa. A unidade de remoção de impurezas de fase líquida inclui uma coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido e um reator de purificação de hidrocarboneto líquido e, de preferência, inclui uma coluna de lavagem de água de hidrocarboneto líquido.
[0081] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a unidade de separação inclui, conectados em sequência, um primeiro dispositivo de separação, um segundo dispositivo de separação, um terceiro dispositivo de separação e um quarto dispositivo de separação.
[0082] O primeiro dispositivo de separação é usado para separar o primeiro material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4 em um material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1 e um material de fase líquida contendo principalmente C1-C4.
[0083] O segundo dispositivo de separação é usado para separar o material de fase líquida contendo principalmente C1-C4 em um material de fase gasosa contendo principalmente C1 e um material de fase líquida contendo principalmente C2-C4.
[0084] O terceiro dispositivo de separação é usado para separar o material de fase líquida contendo principalmente C2-C4 em um produto contendo principalmente C2 e um material de fase líquida contendo principalmente C3-C4, ou em um produto de C3 contendo principalmente C3 e um material de fase líquida contendo principalmente C2 e C4.
[0085] O quarto dispositivo de separação é usado para separar o material de fase líquida contendo principalmente C3-C4 ou o material de fase líquida contendo principalmente C2 e C4 em um produto de C4 contendo principalmente C4 e um produto de C3 contendo principalmente C3 ou um produto de C2 contendo principalmente C2.
[0086] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a unidade de separação inclui ainda um quinto dispositivo de separação conectado ao primeiro dispositivo de separação. O quinto dispositivo de separação é usado para tratar o material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1 para obter o produto de gás seco contendo principalmente H2 e C1 e um material de fase líquida contendo principalmente um absorvente.
[0087] Em algumas modalidades preferidas da presente invenção, a unidade de separação inclui ainda um sexto dispositivo de separação para retificar o produto de C3 para obter um produto contendo principalmente propano e um produto de propileno contendo principalmente propileno.
[0088] A fim de realizar os objetivos acima mencionados, a presente invenção fornece um método para a separação de hidrocarbonetos leves.
O método para separação de hidrocarbonetos leves inclui os seguintes passos. (1) Separação gás-líquido: um gás de petróleo a partir de um dispositivo a montante, por exemplo, uma fase gasosa no topo de um fracionador de craqueamento catalítico de fluido, é condensado e resfriado e, em seguida, enviado para um tanque de separação gás-líquido I para separação gás- líquido; uma fase líquida resultante no fundo do tanque de separação gás-líquido I é enviada para um desbutanizador e uma fase gasosa resultante no topo do tanque de separação gás-líquido I é comprimida e enviada para o desbutanizador. (2) Desbutanização: A fase gasosa e a fase líquida a partir do passo (1) entram no desbutanizador; uma fase gasosa resultante em um topo do desbutanizador é destilada a partir do topo do desbutanizador, submetida à lavagem de amina e lavagem alcalina e, em seguida, enviada para uma unidade de resfriamento, e pelo menos parte de uma fase líquida resultante no fundo do desbutanizador é coletada como um produto de gasolina estável. (3) Resfriamento: hidrocarbonetos leves submetidos à lavagem de amina e à lavagem alcalina são resfriados preliminarmente na unidade de resfriamento; uma fase líquida resfriada resultante é pressurizada e, em seguida, enviada para uma unidade de resfriamento III, e uma fase gasosa resfriada resultante é comprimida, resfriada novamente e, em seguida, enviada para a unidade de resfriamento III. (4) Pós-resfriamento: A fase gasosa e a fase líquida a partir do passo (3) são preliminarmente misturadas e resfriadas na unidade de resfriamento III e, em seguida, enviadas para um tanque de alimentação como um fluxo misturado. (5) Alimentação: A corrente misturada a partir da unidade de resfriamento III é misturada e pré-absorvida para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de alimentação; uma fase gasosa resultante em um topo do tanque de alimentação é enviada para uma coluna de absorção e uma fase líquida resultante em um fundo do tanque de alimentação é enviada para um desmetanizador. (6) Absorção: Na coluna de absorção, uma mistura de C4 / C5 é usada como absorvente para absorver os componentes de C2 e C2+ presentes na fase gasosa a partir do topo do tanque de alimentação, e para absorver simultaneamente parte do metano; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de absorção é enviada a jusante para recuperação adicional do absorvente, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de absorção é retornada para a unidade de resfriamento III. (7) Desmetanização: A fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção do metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ em um desmetanizador; uma fase gasosa resultante em um topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento III e uma fase líquida resultante em um fundo do desmetanizador é enviada para um desetanizador. (8) Desetanização: A fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida a separação no desetanizador para obter um componente de C2; um componente de C2 misturado obtido a partir da separação é coletado a partir de um topo do desetanizador como um produto de C2 misturado e os componentes de C3 e C3+ de fase líquida resultantes em um fundo do desetanizador são enviados para um despropanizador. (9) Despropanização: Os componentes de fase líquida a partir do fundo do desetanizador são submetidos a uma separação adicional no despropanizador; um componente de C3 obtido a partir da separação é coletado a partir de um topo do despropanizador e enviado para uma coluna de retificação de propileno para retificação adicional; pelo menos parte dos componentes em um fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 / C5 misturado para uma coluna de absorção e o resto é coletado como um produto de C4 / C5 misturado. (10) Retificação de propileno: a fase gasosa a partir do topo do despropanizador é submetida a retificação adicional na coluna de retificação de propileno; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propileno, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano.
[0089] De acordo com a presente invenção, preferencialmente, o método para separação de hidrocarbonetos leves inclui ainda um passo seguinte (11). (11) Recuperação de absorvente: Em uma coluna de recuperação de absorvente, pelo menos parte do produto de gasolina estável coletado no passo (2) é usada como um absorvente para absorver os componentes de C4 e C4+ presentes na fase gasosa a partir do topo da coluna de absorção, e simultaneamente para absorver pequenas quantidades de componentes de C2 / C3; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de recuperação de absorvente é coletada como um gás seco, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de recuperação de absorvente é enviada para um desbutanizador.
[0090] De acordo com a presente invenção, de preferência, o desbutanizador tem uma temperatura operacional de 40-70 ° C e uma pressão operacional de 1,0- 1,6 MPaG. O refluxo total é adotado no topo do desbutanizador. Uma fase gasosa resultante em um topo do desbutanizador é coletada a partir de um tanque de refluxo em um topo do desbutanizador. O tanque de refluxo no topo do desbutanizador tem uma temperatura de 15-40 ° C. A fase gasosa em um topo do desbutanizador tem conteúdo de componentes de C5 e C5+ de menos de 5% em peso. A gasolina estável no fundo do desbutanizador tem um ponto seco de menos de 204 ° C.
[0091] Na presente invenção, toda a fase gasosa no topo do desbutanizador é coletada. Para satisfazer os requisitos de recuperação de produtos relacionados, é necessário submeter toda a fase gasosa a remoção de impurezas antes de ser submetida a separação em um próximo passo. A remoção de impurezas inclui principalmente a lavagem de amina para a remoção de H2S e a lavagem alcalina para a remoção de mercaptanos. Enquanto isso, na presente invenção, a gasolina estável é separada antecipadamente no desbutanizador, e a gasolina estável não participa do processo de separação a jusante para hidrocarbonetos leves, o que reduz muito o consumo de energia durante o processo.
[0092] Na presente invenção, o componente de fase gasosa com impurezas removidas é resfriado e comprimido antes de ser enviado para o tanque de alimentação. A fase gasosa pode ser pressurizada adotando-se a compressão de um ou vários estágios. A fase líquida resfriada e a fase gasosa resfriada e comprimida são ambas enviadas para o tanque de alimentação. De preferência, o tanque de alimentação tem uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,0-3,5 MPaG.
[0093] De acordo com a presente invenção, de preferência, a coluna de absorção tem uma pressão operacional de 2,0-3,5 MPaG; toda a coluna de absorção tem uma temperatura operacional de 5-25 ° C; água fria refrigerada por brometo de lítio é usada como refrigerante para resfriamento. Na presente invenção, o absorvente de C4 / C5 misturado adotado na coluna de absorção vem do fundo do despropanizador e é um componente de C4 / C5 autoequilibrado no sistema e não precisa ser introduzido a partir do lado de fora do sistema.
[0094] De acordo com a presente invenção, de preferência, o desetanizador tem uma temperatura operacional de 5-20 ° C e uma pressão operacional de 2,5-3,8 MPaG no topo do mesmo. O produto de C2 misturado no topo do desetanizador contém 10-25% em volume de propileno. Na presente invenção, o produto de C2 misturado no topo do desetanizador pode ser submetido a remoção de impurezas e, em seguida, enviado para uma unidade de etileno para recuperar um componente de C2 e um componente de propileno. A remoção de impurezas pode ser realizada por um versado na técnica usando um método convencional de remoção de impurezas na técnica com base em situações específicas, que podem ser hidrogenação para remover O2, alcino e NOx, secagem para remover H2O usando uma peneira molecular, e adsorção para remover COS, mercúrio, etc.
[0095] De acordo com a presente invenção, de preferência, a coluna de recuperação de absorvente tem uma temperatura operacional de 5-50 ° C e uma pressão operacional de 1,9-3,4 MPaG; o absorvente de gasolina estável tem um ponto seco de menos de 204 ° C.
[0096] A presente invenção, em outro aspecto, fornece um dispositivo para separação de hidrocarbonetos leves. O dispositivo para separação de hidrocarbonetos leves compreende: uma tubulação de alimentação de hidrocarbonetos leves, um tanque de separação gás-líquido I, um compressor I, um compressor II, um desbutanizador, uma coluna de dessulfuração de gás rico, uma coluna de purificação de gás rico, uma unidade de resfriamento I, um compressor III, uma unidade de resfriamento II, uma unidade de resfriamento III, um tanque de alimentação, uma coluna de absorção, um desmetanizador, um desetanizador, um depropanizador e uma coluna de retificação de propileno.
[0097] A tubulação de alimentação de hidrocarbonetos leves é conectada a uma entrada do tanque de separação gás- líquido I. O tanque de separação gás-líquido I é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor I, o compressor II e o desbutanizador, e é conectado em um fundo do mesmo com o desbutanizador.
[0098] O desbutanizador é conectado em um topo sequencialmente com a coluna de dessulfuração de gás rico, a coluna de purificação de gás rico, a unidade de resfriamento I, o compressor III, a unidade de resfriamento II, a unidade de resfriamento III e o tanque de alimentação,
e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de gasolina estável.
[0099] A unidade de resfriamento I é diretamente conectada à unidade de resfriamento III por meio de uma tubulação.
[00100] O tanque de alimentação é conectado em um topo do mesmo com a coluna de absorção, e é conectado em um fundo do mesmo com o desmetanizador.
[00101] A coluna de absorção é conectada em um topo da mesma com um dispositivo a jusante, é conectada em um fundo da mesma com a unidade de resfriamento III e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00102] O desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo com o desetanizador.
[00103] O desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado e é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador.
[00104] O despropanizador é conectado em um topo do mesmo com a coluna de retificação de propileno, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 / C5 misturado que é conectada a uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 / C5 misturado.
[00105] A coluna de retificação de propileno é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano.
[00106] De acordo com a presente invenção, de preferência, o dispositivo a jusante inclui uma coluna de recuperação de absorvente. A coluna de recuperação de absorvente é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás seco, é conectada em um fundo da mesma com o desbutanizador, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável que é conectada com a tubulação de coleta de gasolina estável do desbutanizador.
[00107] Na presente invenção, o compressor I pode ser dividido em vários estágios. Uma tubulação de coleta de fase líquida entre os estágios é conectada ao desbutanizador.
[00108] Na presente invenção, a fim de manter uma temperatura de operação estável em toda a coluna de absorção, a coluna de absorção é preferencialmente fornecida com dois a cinco refluxos de estágio intermediário, e não é necessário fornecer um condensador no topo e um refervedor no fundo da coluna de absorção. Uma fase gasosa a partir do tanque de alimentação é alimentada a partir do fundo da coluna de absorção e um absorvente é alimentado pelo topo da coluna de absorção.
[00109] De acordo com a presente invenção, de preferência, o desmetanizador não é fornecido com um condensador no topo do mesmo, mas um refervedor é fornecido no fundo do mesmo. Uma fase líquida do tanque de alimentação é alimentada pelo topo do desmetanizador. O dispositivo de separação de hidrocarbonetos leves não inclui dispositivo de desidratação.
[00110] A fim de atingir os objetivos acima, a presente invenção fornece um método para dessulfuração de baixa pressão de um gás de petróleo. O método compreende os seguintes passos.
(1) Separação gás-líquido: um gás de petróleo a partir de um dispositivo a montante é condensado e resfriado, e então enviado para um tanque de separação gás-líquido I para separação gás-líquido. Uma fase líquida resultante em um fundo do tanque de separação gás-líquido é pressurizada e, em seguida, enviada para um desbutanizador e uma fase gasosa resultante no topo do tanque de separação gás-líquido é comprimida por um compressor e, em seguida, enviada para o desbutanizador. (2) Desbutanização: A fase gasosa e a fase líquida a partir do passo (1) entram no desbutanizador. Uma fase gasosa destilada em um topo do desbutanizador é condensada e então enviada para um tanque de refluxo no topo do desbutanizador para separação para obter uma fase de gás rico e uma fase líquida. O gás rico é posteriormente submetido a remoção de impurezas e a fase líquida é devolvida ao desbutanizador. Pelo menos parte de uma fase líquida resultante no fundo do desbutanizador é coletada como um produto de gasolina estável. (3) Remoção de impurezas: O gás rico a partir do topo do desbutanizador é submetido sequencialmente a remoção de H2S e CO2 em uma coluna de dessulfuração de gás rico usando uma solução de amina pobre como um absorvente, para a remoção de mercaptanos em uma coluna de purificação de gás rico usando um licor alcalino como um absorvente e lavando com água em um tanque de lavagem de água de gás rico para atingir o equilíbrio ácido-base. O gás rico com impurezas removidas é coletado a partir do topo do tanque de lavagem de água de gás rico.
[00111] A presente invenção adota um desbutanizador pré-posicionado para separar antecipadamente o gás de petróleo para gasolina e um gás rico. Todo o sulfeto de hidrogênio e mercaptanos mais leves vão para o gás rico. O gás rico é então passado sequencialmente através da coluna de dessulfuração de gás rico, da coluna de purificação de gás rico e do tanque de lavagem de água de gás rico para remover as impurezas nele contidas.
[00112] Na presente invenção, um solvente usado na coluna de dessulfuração pode ser selecionado com base em um teor de CO2 no gás rico. De preferência, quando o teor de CO2 no gás rico é menor ou igual a 1000 ppmv, a solução de amina pobre é solvente MDEA, e porque o uso de um solvente MDEA convencional não leva a um grande consumo de licor alcalino a jusante coluna de purificação de gás liquefeito, não é necessário fornecer um sistema de regeneração de solução de amina separado, e uma solução rica de amina no fundo da coluna de dessulfuração é coletada. Quando o conteúdo de CO2 no gás rico é maior que 1000 ppmv, a solução de amina pobre é um solvente composto (ou seja, um solvente modificado com base em MDEA), e é necessário fornecer um sistema de regeneração de solução de amina separado, que, em particular, serve para enviar a solução de amina pobre tendo absorvido H2S e CO2 na coluna de dessulfuração para uma coluna de regeneração de solvente, e retornar a solução de amina pobre após a regeneração para a coluna de dessulfuração como um absorvente.
[00113] Na presente invenção, na coluna de dessulfuração, H2S e CO2 são removidos conforme o gás rico e o solvente de solução de amina pobre entram em contato gás- líquido, o que pode não apenas reduzir um teor de sulfeto de hidrogênio no gás rico para ser inferior a 20 ppmv, mas também alcançar uma eficiência de remoção de CO2 de até 90- 95% em peso, por meio do qual o teor de CO2 em uma corrente que entra em um reator para lavagem alcalina para remover mercaptanos pode ser efetivamente reduzido e, portanto, o consumo de licor alcalino pode ser reduzido. Enquanto isso, de preferência, o absorvente de solução de amina pobre é controlado para ter uma temperatura que é 3-8 ° C mais alta do que a do gás rico, de modo que os componentes de C3 / C4 no gás rico possam ser efetivamente evitados de serem condensados na solução de amina para fazer a solução de amina espumar.
[00114] Na presente invenção, o gás rico tendo sido removido de H2S e CO2 é enviado para uma coluna de purificação de gás rico para posterior remoção de impurezas. O licor alcalino é usado na coluna de purificação para a remoção de mercaptanos. O licor alcalino e o gás rico formam o contato gás-líquido, que tem melhores efeitos do que o contato líquido-líquido nas tecnologias existentes, e pode reduzir o conteúdo de mercaptanos no gás rico para menos de 20 ppmw. O gás rico removido dos mercaptanos é enviado para um tanque de lavagem de água de gás rico e submetido à lavagem de água para atingir o equilíbrio ácido-base, de modo a evitar que o gás rico carregue um álcali para corroer um dispositivo a jusante. De preferência, a água usada de lavagem de água no tanque de lavagem de água tem uma temperatura 3-8 ° C mais alta do que a temperatura do gás rico, de modo a evitar que os componentes de C3 / C4 no gás rico sejam condensados na água usada para lavar a água, e evitar que a água usada de lavagem carregue hidrocarbonetos.
[00115] De acordo com a presente invenção, preferencialmente, uma fase líquida entre estágios do compressor é enviada para um desbutanizador.
[00116] O desbutanizador tem uma temperatura operacional de 45-65 ° C e uma pressão operacional de 1,0- 1,5 MPaG em um topo e tem uma temperatura operacional de 150-200 ° C em um fundo do mesmo. O tanque de refluxo tem uma temperatura de 35-50 ° C.
[00117] A coluna de dessulfuração de gás rico tem uma temperatura operacional de 35-50 ° C e uma pressão operacional de 1,0-1,5 MPaG.
[00118] A coluna de purificação com gás rico tem uma temperatura operacional de 35-50 ° C e uma pressão operacional de 0,9-1,4 MPaG.
[00119] O tanque de lavagem de água de gás rico tem uma temperatura operacional de 35-50 ° C e uma pressão operacional de 0,9-1,4 MPaG.
[00120] Na presente invenção, o gás rico com impurezas removidas é submetido a separação adicional. De preferência, o método para tratar o gás de petróleo compreende ainda o seguinte passo (4). Passo (4) Separação: O gás rico com impurezas removidas é resfriado, submetido à separação gás- líquido, comprimido, resfriado novamente e, em seguida, passado por uma coluna de absorção, um desmetanizador, um despropanizador, um desetanizador e, opcionalmente, uma coluna de retificação de propileno para separação adicional para obter um gás seco, um componente de C2, um componente de C3 e um componente de C4, entre os quais o componente de C2 e o componente de C3 são coletados como um produto de C2 e um produto de C3, respectivamente, e pelo menos parte do componente de C4 é enviado como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção, e o restante é coletado como um produto de C4 misturado.
[00121] A separação acima pode ser especificamente a seguinte.
[00122] Resfriamento: O gás rico com impurezas removidas é resfriado preliminarmente em uma unidade de resfriamento I e então enviado para um tanque de separação gás-líquido II; uma fase gasosa resultante no topo do tanque de separação gás-líquido II é comprimida e resfriada novamente e então enviada para uma unidade de resfriamento III, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de separação gás-líquido II é pressurizada e então enviada para uma unidade de resfriamento III.
[00123] Pós-resfriamento: A fase gasosa preliminarmente pressurizada e resfriada e a fase líquida pressurizada são posteriormente misturadas e resfriadas na unidade de resfriamento III e então enviadas para um tanque de alimentação como um fluxo misturado.
[00124] Alimentação: O fluxo misturado a partir da unidade de resfriamento III é misturado e pré-absorvido para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de alimentação; uma fase gasosa resultante em um topo do tanque de alimentação é enviada para uma coluna de absorção e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de alimentação é enviada para um desmetanizador.
[00125] Absorção: Na coluna de absorção, um C4 misturado é usado como absorvente para absorver os componentes de C2 e C2+ presentes na fase gasosa a partir do topo do tanque de alimentação, e simultaneamente coabsorver parte do metano; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de absorção é enviada para uma coluna de recuperação de absorvente para recuperação adicional do absorvente, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de absorção é devolvida à unidade de resfriamento III.
[00126] Desmetanização: a fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção do metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ do desmetanizador; uma fase gasosa resultante em um topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento III e uma fase líquida resultante no fundo do desmetanizador é enviada para um despropanizador.
[00127] Despropanização: A fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida à separação no despropanizador; os componentes de C3 e C3- obtidos a partir da separação são coletados a partir de uma porção superior do despropanizador, opcionalmente secos e, em seguida, enviados para um desetanizador; pelo menos parte dos componentes resultantes em um fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção, e o resto é coletado como um produto de C4 misturado.
[00128] Desetanização: A fase gasosa do topo do depropanizador é submetida a uma separação adicional no desetanizador; um componente de C2 misturado obtido a partir da separação é opcionalmente sujeito a remoção de impurezas e, em seguida, coletado a partir de um topo do desetanizador como um produto de C2 misturado, e uma fase líquida resultante a partir de um fundo do desetanizador é coletada como um componente de C3 misturado.
[00129] De acordo com a presente invenção, de preferência, o tanque de alimentação tem uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,2-2,8 MPaG.
[00130] A coluna de absorção tem uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,1-2,7 MPaG. O absorvente na coluna de absorção é derivado do componente de C4 misturado autoequilibrado no sistema e não precisa ser introduzido a partir de fora do sistema.
[00131] O desmetanizador tem uma temperatura operacional em um topo do mesmo de 10-40 ° C, uma temperatura operacional no fundo do mesmo de 70-95 ° C e uma pressão operacional de 2,3-2,9 MPaG.
[00132] O desetanizador tem uma temperatura operacional no topo do mesmo de -20 a 20 ° C, uma temperatura operacional no fundo do mesmo de 55-85 ° C e uma pressão operacional de 2,2-3,2 MPaG.
[00133] Na presente invenção, a ordem de realização da despropanização e da desetanização não é particularmente limitada, e cada ordem possível pode satisfazer os requisitos do processo. No entanto, conduzir a despropanização e a desetanização em uma ordem diferente pode levar a diferentes condições de operação do desetanizador e diferentes componentes do C2 misturado recuperado. Os versados na técnica podem fazer ajustes de acordo com os meios técnicos convencionais na técnica.
[00134] Na presente invenção, o componente de C3 misturado obtido a partir da separação pode ser ainda retificado para se obter um produto de propileno e um produto de propano. De preferência, a separação inclui ainda o seguinte.
[00135] Retificação de propileno: O componente de C3 misturado coletado do fundo do desetanizador é enviado para uma coluna de retificação de propileno para retificação adicional; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de retificação de propileno é resfriada e então coletada como um produto de propileno, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano.
[00136] De acordo com a presente invenção, de preferência, a coluna de retificação de propileno tem uma temperatura operacional de 45-60 ° C e uma pressão operacional de 1,8-2,0 MPaG.
[00137] A fim de adicionalmente recuperar o absorvente de C4 misturado arrastado na corrente no topo da coluna de absorção, de preferência, a separação inclui ainda o seguinte.
[00138] Recuperação de absorvente: Em uma coluna de recuperação de absorvente, pelo menos parte do produto de gasolina estável coletado no passo (2) é usada como um absorvente para absorver os componentes de C4 e C4+ presentes na fase gasosa a partir do topo da coluna de absorção, e simultaneamente absorver pequenas quantidades de componentes de C2 / C3; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de recuperação de absorvente é coletada como um gás seco e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de recuperação de absorvente é retornada ao desbutanizador.
[00139] No método acima para separação de hidrocarbonetos leves de acordo com a presente invenção, a corrente é primeiro submetida a remoção dos componentes de
C4 e C4+ e, em seguida, sujeita à separação para C2, por meio do que o C2 misturado obtido a partir da separação conterá cerca de 20% em v de um componente de C3 misturado e o componente de C2 misturado com impureza-aprimorada ainda precisa ser enviado para uma unidade de etileno a jusante para recuperação contínua de C2 e C3. No entanto, como a separação fina não é usada no desetanizador e uma temperatura mínima no topo do desetanizador precisa ser apenas em torno de 15 ° C, a refrigeração convencional com brometo de lítio pode atender a esse requisito. Quando a separação fina é usada no desetanizador, pode ser garantido que o componente de C2 obtido a partir da separação basicamente não contém C3, e a corrente com impurezas removidas no topo do desetanizador pode ser enviada diretamente para a unidade de etileno a jusante para recuperação de C2 ou para uso direto. Consequentemente, devido à separação fina no desetanizador, a temperatura mínima no topo do desetanizador precisa ser tão baixa quanto -20 ° C, e a refrigeração convencional com brometo de lítio não pode atender a esse requisito; um compressor de refrigeração de propileno, portanto, precisa ser fornecido, e um destilado no topo do despropanizador deve ser seco e, em seguida, enviado para o desetanizador.
[00140] A presente invenção, em outro aspecto, fornece um dispositivo para tratar um gás de petróleo. O dispositivo para tratar um gás de petróleo compreende: uma tubulação de alimentação de gás de petróleo, um tanque de separação gás-líquido I, um compressor I, um compressor II, um desbutanizador, uma coluna de dessulfuração de gás rico, uma coluna de purificação de gás rico e um gás rico tanque de lavagem de água.
[00141] A tubulação de alimentação de gás de petróleo é conectada a uma entrada do tanque de separação gás-líquido I. O tanque de separação gás-líquido I é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor I, o compressor II e o desbutanizador, e é conectado em um fundo do mesmo com o desbutanizador.
[00142] O desbutanizador é fornecido em um topo do mesmo com um tanque de refluxo. O tanque de refluxo é conectado em um topo com a coluna de dessulfuração de gás rico e é conectado em um fundo do mesmo com o desbutanizador. O desbutanizador é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de gasolina estável.
[00143] A coluna de dessulfuração de gás rico é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de solução de amina pobre que é opcionalmente fornecida com uma unidade de resfriamento de solução de amina pobre. A coluna de dessulfuração de gás rico é conectada em um topo da mesma com a coluna de purificação de gás rico e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de solução de amina rica.
[00144] A coluna de purificação de gás rico é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de licor alcalino, é conectada em um topo com um tanque de lavagem de água de gás rico e é fornecida em um fundo com uma tubulação de coleta de solução de amina rica.
[00145] O tanque de lavagem de água de gás rico é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de hidrocarboneto leve e é conectado em um fundo do mesmo primeiro com uma bomba de circulação de lavagem de água de gás rico e, em seguida, com uma unidade de aquecimento de água usada de lavagem de água e uma tubulação de descarga de lavagem de água, respectivamente. A unidade de aquecimento de água usada de lavagem de água é conectada com um topo do tanque de lavagem de água de gás rico.
[00146] De acordo com a presente invenção, preferencialmente, o dispositivo para tratar o gás de petróleo compreende ainda uma coluna de regeneração de solvente com a qual a tubulação de coleta de solução de amina rica é conectada. A coluna de regeneração de solvente é conectada em um fundo da mesma com a tubulação de alimentação de solução de amina pobre e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás ácido.
[00147] De acordo com a presente invenção, de preferência, o dispositivo inclui ainda uma unidade de separação com a qual a tubulação de coleta de hidrocarboneto leve é conectada.
[00148] A unidade de separação inclui: uma unidade de resfriamento I, um tanque de separação gás-líquido II, um compressor III, uma unidade de resfriamento II, uma unidade de resfriamento III, um tanque de alimentação, uma coluna de absorção, um desmetanizador, um desetanizador e um despropanizador.
[00149] O desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado que é opcionalmente fornecida com uma unidade de tratamento de impurezas. O despropanizador é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado. A tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00150] De preferência, a tubulação de coleta de hidrocarboneto leve é sequencialmente conectada à unidade de resfriamento I e ao tanque de separação gás-líquido II. O tanque de separação gás-líquido II é sequencialmente conectado em um topo do mesmo com o compressor III, a unidade de resfriamento II, a unidade de resfriamento III e o tanque de alimentação, e é conectado em um fundo do mesmo sequencialmente com a unidade de resfriamento III e o tanque de alimentação.
[00151] O tanque de alimentação é conectado em um topo do mesmo com a coluna de absorção, e é conectado em um fundo do mesmo com o desmetanizador.
[00152] A coluna de absorção é opcionalmente conectada em um topo da mesma com uma coluna de recuperação de absorvente, é conectada em um fundo da mesma com a unidade de resfriamento III e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00153] O desmetanizador é conectado em um topo da unidade de resfriamento III e é conectado em um fundo da mesma ao despropanizador.
[00154] O despropanizador é conectado em uma porção superior do mesmo primeiro com uma unidade de secagem, opcionalmente, em seguida, com o desetanizador, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado. A tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00155] O desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado otimamente fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 opcionalmente conectada a uma coluna de retificação de propileno.
[00156] Mais preferencialmente, a unidade de separação inclui ainda a coluna de retificação de propileno e / ou a coluna de recuperação de absorvente.
[00157] A coluna de recuperação de absorvente é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás seco e é conectada em um fundo com o desbutanizador. A coluna de recuperação de absorvente é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável. A tubulação de coleta de gasolina estável do desbutanizador é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável.
[00158] A coluna de retificação de propileno é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano.
[00159] Na presente invenção, o compressor I pode ser dividido em vários estágios. Uma tubulação de coleta de fase líquida entre os estágios é conectada ao desbutanizador.
[00160] Na presente invenção, a fim de manter uma temperatura operacional uniforme em toda a coluna de absorção e assegurar os efeitos de absorção, a coluna de absorção pode ser fornecida com dois a cinco refluxos de estágio intermediário. Além disso, não é necessário fornecer um condensador no topo da coluna de absorção e fornecer um refervedor no fundo da coluna de absorção. A fase gasosa a partir do tanque de alimentação é alimentada a partir do fundo da coluna de absorção e o absorvente é alimentado pelo topo da coluna de absorção.
[00161] Na presente invenção, não é necessário fornecer a unidade de separação com um dispositivo de desidratação. O desmetanizador não pode ser fornecido em um topo com um condensador e pode ser fornecido no fundo com um refervedor. A fase líquida do tanque de alimentação é alimentada pelo topo do desmetanizador.
[00162] A fim de atingir os objetivos acima, a presente invenção fornece um método para dessulfuração de alta pressão e separação de um gás de petróleo. O método inclui os seguintes passos. (1) Primeira separação gás-líquido: um gás de petróleo a partir de um dispositivo a montante é condensado e resfriado e, em seguida, enviado para um tanque de separação gás-líquido I para separação gás-líquido. Uma fase líquida resultante em um fundo do tanque de separação gás-líquido I é pressurizada e, em seguida, enviada para um desbutanizador, e uma fase gasosa em um topo do tanque de separação gás- líquido I é comprimida por um compressor e, em seguida, enviada para o desbutanizador. (2) Desbutanização: A fase gasosa e a fase líquida a partir do passo (1) entram no desbutanizador. Uma fase gasosa destilada em um topo do desbutanizador é condensada e enviada para um tanque de refluxo no topo do desbutanizador. Uma fase gasosa resultante no topo do tanque de refluxo em um topo do desbutanizador é comprimida e resfriada e, em seguida, enviada para um tanque de separação gás-líquido II, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de refluxo é pressurizada e, em seguida, enviada para o tanque de separação gás-líquido II.
Pelo menos parte de uma fase líquida resultante no fundo do desbutanizador é coletada como um produto de gasolina estável. (3) Segunda separação gás-líquido: Os materiais são misturados para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de separação gás-líquido II e, em seguida, submetidos à separação para obter uma fase gasosa e uma fase líquida.
A fase gasosa e a fase líquida são então submetidas a remoção de impurezas, respectivamente. (4) Remoção de impurezas de fase gasosa: A fase gasosa no topo do tanque de separação gás-líquido II obtida a partir da separação no tanque de separação gás-líquido II é sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 em uma coluna de dessulfuração de gás rico com uma solução de amina pobre como um absorvente, para a remoção de mercaptanos em uma coluna de purificação de gás rico com um licor alcalino como um absorvente, e então enviada para uma unidade de resfriamento III. (5) Remoção de impurezas de fase líquida: A fase líquida em um fundo do tanque de separação gás-líquido II obtida a partir da separação no tanque de separação gás- líquido II é sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 em uma coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido, para remoção de mercaptanos em um reator de purificação de hidrocarbonetos líquidos, e então enviada para uma unidade de resfriamento III. (6) Resfriamento: Hidrocarbonetos leves gasosos com impurezas removidas e hidrocarbonetos líquidos com impurezas removidas são misturados e resfriados na unidade de resfriamento III e, em seguida, enviados para um tanque de alimentação como um vapor misturado. (7) Alimentação: A corrente misturada a partir da unidade de resfriamento III é misturada e pré-absorvida para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de alimentação. Uma fase gasosa resultante no topo do tanque de alimentação é enviada para uma coluna de absorção e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de alimentação é enviada para uma unidade de separação. (8) Absorção: Na coluna de absorção, um C4 misturado é usado como absorvente para absorver os componentes de C2 e C2+ presentes na fase gasosa a partir do topo do tanque de alimentação e, simultaneamente, coabsorver parte do metano. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de absorção é enviada para um dispositivo a jusante para recuperação adicional do absorvente, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de absorção é retornada para a unidade de resfriamento III. (9) Separação: A fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é passada através de um desmetanizador, um desetanizador, um despropanizador e, opcionalmente, uma coluna de retificação de propileno na unidade de separação para separação adicional para obter um componente de C2, um componente de C3, e um componente de C4, entre os quais o componente de C2 e o componente de C3 são coletados como um produto de C2 e um produto de C3, respectivamente, e pelo menos parte do componente de C4 é enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção e o resto é coletado como um produto de C4 misturado.
[00163] A presente invenção tem uma ampla gama de aplicações. O gás de petróleo (compreendendo H2, C1-C4, componentes de gasolina e pequenas quantidades de componentes não hidrocarbonetos) produzido em processos com alto rendimento de gás, como craqueamento catalítico, pirólise catalítica, coque retardado e assim por diante, podem ser todos sujeitos à separação para hidrocarbonetos leves e recuperação de gases liquefeitos usando o dispositivo da presente invenção.
[00164] Na presente invenção, o gás de petróleo do dispositivo a montante é condensado e resfriado e, em seguida, enviado para o tanque de separação gás-líquido I para separação gás-líquido. A fase líquida em um fundo do tanque de alimentação I é pressurizada por uma bomba e depois enviada para o desbutanizador, e a fase gasosa no topo do tanque de alimentação I é comprimida pelo compressor e então enviada para o desbutanizador. De preferência, o compressor é dividido em vários estágios, e uma fase líquida gerada entre os estágios do compressor é enviada para o desbutanizador.
[00165] Na presente invenção, a gasolina estável é separada antecipadamente no desbutanizador. A gasolina estável não participa do processo de separação de hidrocarbonetos leves a jusante, o que pode reduzir muito o consumo de energia durante o processo. De preferência, o desbutanizador tem uma temperatura operacional de 45-50 ° C e uma pressão operacional de 1,0-1,5 MPaG em um topo do mesmo, e tem uma temperatura operacional de 180-220 ° C em um fundo do mesmo. O tanque de refluxo tem uma temperatura de 40-45 ° C.
[00166] Na presente invenção, a fim de satisfazer os requisitos para a recuperação de produtos relacionados, é necessário remover as impurezas antes de um próximo passo de separação.
A remoção de impurezas inclui principalmente lavagem de amina para remoção de H2S e lavagem alcalina para remoção de mercaptanos.
A dessulfuração e purificação de uma fase gasosa conduzidas sob alta pressão produzem melhores efeitos, e para conduzir a dessulfuração e purificação sob alta pressão é necessário um dispositivo de dessulfuração de um pequeno volume relativamente; portanto, na presente invenção, os hidrocarbonetos leves são separados em uma fase gasosa e uma fase líquida primeiro, e então a fase gasosa e a fase líquida são respectivamente submetidas a remoção de impurezas.
De preferência, a fase gasosa no topo do tanque de refluxo é comprimida a 2,5-3,0 MPaG, resfriada a 35-45 ° C e então enviada para o tanque de separação gás-líquido II.
A fase líquida em um fundo do tanque de refluxo é pressurizada a 2,8-3,3 MPaG e então enviada para o tanque de separação gás-líquido II.
Após a fase gasosa comprimida e a fase líquida pressurizada no tanque de separação gás-líquido II serem misturadas para atingir o equilíbrio gás-líquido, a mistura resultante é submetida a separação novamente para obter uma fase gasosa e uma fase líquida; a fase gasosa e a fase líquida são então submetidas a remoção de impurezas, respectivamente.
Devido ao baixo teor de hidrocarbonetos pesados na fase gasosa separada, as quantidades de hidrocarbonetos pesados condensados na solução de amina durante a dessulfuração também são pequenas, o que evita efetivamente o arrastamento de espuma do dispositivo de dessulfuração causado pela formação de espuma da solução de amina e, assim, evita efeitos no bom funcionamento do dispositivo.
[00167] Na presente invenção, a fim de satisfazer os requisitos para a recuperação de produtos relacionados, de preferência, um solvente de solução de amina composta (ou seja, um solvente modificado com base em MDEA) é usado na lavagem de amina para remoção de H2S para remover simultaneamente H2S e CO2. H2S pode ser removido para um conteúdo de menos de 10 ppmv e a eficiência de remoção de CO2 pode ser de até 90-95% em peso. O teor de CO2 na corrente dentro do reator de purificação de lavagem alcalina é, assim, efetivamente diminuído, e adicionalmente o consumo de licor alcalino é reduzido.
[00168] De acordo com a presente invenção, de preferência, a coluna de dessulfuração de gás rico tem uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 2,5-3,0 MPaG; a coluna de purificação com gás rico tem uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 2,4-2,9 MPaG; a coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido tem uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 3,0- 3,5 MPaG.
[00169] Na presente invenção, os componentes de fase gasosa com impurezas removidas precisam ser resfriados e comprimidos antes de serem enviados para o tanque de alimentação. A compressão da fase gasosa pode ser de um estágio ou de múltiplos estágios. A fase líquida resfriada e a fase gasosa comprimida e resfriada são enviadas para o tanque de alimentação. De preferência, o tanque de alimentação tem uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,4-2,9 MPaG.
[00170] De acordo com a presente invenção, de preferência, a coluna de absorção tem uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,4 a 2,9 MPaG. Na presente invenção, o absorvente de C4 misturado absorvente usado na coluna de absorção vem do fundo do despropanizador e é um componente de C4 autoequilibrado no sistema e não precisa ser introduzido a partir de fora do sistema.
[00171] De acordo com a presente invenção, de preferência, a separação no passo (9) é realizada de acordo com um dos dois processos a seguir.
[00172] Processo I: A separação inclui os seguintes passos em sequência.
[00173] Desmetanização: A fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção do metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ em um desmetanizador; uma fase gasosa resultante em um topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento e uma fase líquida resultante no fundo do desmetanizador é enviada para um desetanizador.
[00174] Desetanização: A fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida à separação no desetanizador para obter um componente de C2. Um componente de C2 misturado obtido a partir da separação é opcionalmente sujeito a remoção de impurezas e, em seguida, coletado de um topo do desetanizador como um produto de C2 misturado, e os componentes de fase líquida resultantes de C3 e C3+ em um fundo do desetanizador são enviados para um despropanizador.
[00175] Despropanização: Os componentes de fase líquida a partir do fundo do desetanizador são submetidos a uma separação adicional no despropanizador. Um componente de C3 obtido a partir da separação é coletado a partir de uma porção superior do despropanizador. Pelo menos parte dos componentes resultantes em um fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 misturado para uma coluna de absorção, e o resto é coletado como um produto de C4 misturado.
[00176] Mais preferencialmente, a separação compreende ainda o passo seguinte.
[00177] Retificação de propileno: O componente de C3 a partir do topo do despropanizador é submetido a retificação adicional na coluna de retificação de propileno. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de retificação de propileno é resfriada e então coletada como um produto de propileno, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano.
[00178] Processo II: A separação inclui os seguintes passos em sequência.
[00179] Desmetanização: A fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção do metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ em um desmetanizador. Uma fase gasosa resultante em um topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento III e uma fase líquida resultante em um fundo do desmetanizador é enviada para um despropanizador.
[00180] Despropanização: A fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida a uma nova separação no despropanizador; os componentes de C3 e C3- obtidos a partir da separação são coletados de uma porção superior do despropanizador, opcionalmente secos e, em seguida, enviados para um desetanizador. Pelo menos parte dos componentes no fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 misturado para uma coluna de absorção e o resto é coletado como um produto de C4 misturado.
[00181] Desetanização: A fase gasosa a partir da porção superior do despropanizador é submetida a uma separação adicional no desetanizador. Um componente de C2 misturado obtido a partir da separação é opcionalmente sujeito a remoção de impurezas e, em seguida, coletado a partir de um topo do desetanizador como um produto de C2 misturado, e uma fase líquida resultante a partir de um fundo do desetanizador é coletada como um componente de C3 misturado.
[00182] Mais preferencialmente, a separação compreende ainda o passo seguinte.
[00183] Retificação de propileno: O componente de C3 misturado coletado a partir do fundo do desetanizador é submetido a retificação adicional em uma coluna de retificação de propileno. Uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de retificação de propileno é resfriada e então coletada como um produto de propileno, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano.
[00184] No método de separação acima de acordo com a presente invenção, quando o processo II é usado para a separação de hidrocarbonetos leves, a corrente é primeiro submetida a remoção dos componentes de C4 e C4+ e, em seguida, sujeita à separação para C2, por meio do que o C2 misturado obtido a partir da separação conterá cerca de 20% em v de um componente de C3 misturado, e o componente de C2 misturado aprimorado com impurezas ainda precisa ser enviado para uma unidade de etileno a jusante para recuperação contínua de C2 e C3. No entanto, como a separação fina não é usada no desetanizador e uma temperatura mínima no topo do desetanizador precisa ser apenas em torno de 15 ° C, a refrigeração convencional com brometo de lítio pode atender a esse requisito. Quando a separação fina é usada no desetanizador, pode ser garantido que o componente de C2 obtido a partir da separação basicamente não contém C3, e a corrente com impurezas removidas no topo do desetanizador pode ser enviada diretamente para a unidade de etileno a jusante para recuperação de C2 ou para uso direto. Consequentemente, devido à separação fina no desetanizador, a temperatura mínima no topo do desetanizador precisa ser tão baixa quanto -20 ° C, e a refrigeração convencional com brometo de lítio não pode atender a esse requisito; um compressor de refrigeração de propileno, portanto, precisa ser fornecido, e um destilado no topo do despropanizador deve ser seco e, em seguida, enviado para o desetanizador.
[00185] De acordo com a presente invenção, preferencialmente, o desetanizador tem uma temperatura operacional de 5-15 ° C e uma pressão operacional de 2,2-3,0 MPaG no topo do mesmo, e tem uma temperatura operacional de 50-110 ° C no fundo do mesmo. Uma vez que o produto de C2 recuperado na presente invenção contém 15-20% de propileno, o produto de C2 é primeiro removido de impurezas, como NOx, O2 e metais pesados pela unidade de tratamento de impurezas e, em seguida, enviado para a unidade de etileno para recuperação de recursos como como etileno, etano e propileno.
A remoção de impurezas pode ser realizada por aqueles versados na técnica de acordo com situações específicas e usando um método convencional de remoção de impurezas na técnica. O método de remoção de impurezas pode ser a remoção de O2, alcino e NOx por hidrogenação, remoção de H2O por secagem por peneira molecular, remoção de COS, mercúrio e assim por diante por adsorção.
[00186] Na presente invenção, o componente de C3 misturado separado pode ser ainda retificado para se obter um produto de propileno e um produto de propano. De preferência, a coluna de retificação de propileno tem uma temperatura operacional de 45-65 ° C e uma pressão operacional de 1,8-2,0 MPaG.
[00187] A fim de adicionalmente recuperar o absorvente de C4 misturado arrastado na corrente no topo da coluna de absorção, de preferência, o método inclui ainda o passo seguinte. (10) Recuperação de absorvente: Em uma coluna de recuperação de absorvente, pelo menos parte do produto de gasolina estável coletado no passo (2) é usada como um absorvente para absorver os componentes de C4 e C4+ presentes na fase gasosa a partir do topo da coluna de absorção, e para absorver simultaneamente pequenas quantidades de componentes de C2 / C3. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de recuperação de absorvente é coletada como um gás seco e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de recuperação de absorvente é retornada ao desbutanizador. De preferência, a coluna de recuperação de absorvente tem uma temperatura de operação de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,3-2,8 MPaG.
[00188] A presente invenção, em outro aspecto, fornece um dispositivo para dessulfuração de alta pressão e separação de um gás de petróleo. O dispositivo inclui: uma tubulação de alimentação de gás, um tanque de separação gás- líquido I, um compressor I, um compressor II, um desbutanizador, um compressor III, uma unidade de resfriamento II, um tanque de separação gás-líquido II, uma coluna de dessulfuração de gás rico, uma coluna de purificação de gás rico, uma coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido, um reator de purificação de hidrocarboneto líquido, uma unidade de resfriamento III, um tanque de alimentação, uma coluna de absorção e uma unidade de separação.
[00189] A tubulação de alimentação de gás de petróleo é conectada a uma entrada do tanque de separação gás-líquido I. O tanque de separação gás-líquido I é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor I, o compressor II e o desbutanizador, e é conectado em um fundo do mesmo com o desbutanizador.
[00190] O desbutanizador é fornecido em um topo do mesmo com um tanque de refluxo. O tanque de refluxo é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor II, a unidade de resfriamento II e o tanque de separação gás-líquido II, e é conectado em um fundo primeiro com uma bomba de reforço e, em seguida, com o tanque de separação gás-líquido II. O desbutanizador é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de gasolina estável.
[00191] O tanque de separação gás-líquido II é conectado em um topo sequencialmente com a coluna de dessulfuração de gás rico, a coluna de purificação de gás rico e a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo sequencialmente com a coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido, o reator de purificação de hidrocarboneto líquido, e a unidade de resfriamento III.
[00192] A coluna de dessulfuração de gás rico é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de solução de amina pobre, e a coluna de purificação de gás rico é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de licor alcalino.
[00193] A unidade de resfriamento III é conectada ao tanque de alimentação.
[00194] O tanque de alimentação é conectado em um topo do mesmo com a coluna de absorção, e é conectado em um fundo do mesmo com a unidade de separação.
[00195] A coluna de absorção é conectada em uma porção superior da mesma com um dispositivo a jusante, é conectada em um fundo da mesma com a unidade de resfriamento III e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00196] A unidade de separação compreende: um desmetanizador, um desetanizador, um depropanizador e uma coluna de retificação de propileno opcional. O desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III. O desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida com uma unidade de tratamento de impurezas. O despropanizador é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado. A tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00197] Na presente invenção, separação adicional para os componentes de C4 e C4- é realizada na unidade de separação. De preferência, na unidade de separação, o desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo com o desetanizador; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com a tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida no mesmo com a unidade de tratamento de impurezas, e é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador; o depropanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 misturado opcionalmente conectada a uma coluna de retificação de propileno, e é fornecido em um fundo do mesmo com a tubulação de coleta de produto de C4 misturado, a tubulação de coleta de produto de C4 misturado sendo dividida em duas ramificações, uma das quais serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado. Ou, de preferência, o desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador; o depropanizador é conectado em um topo do mesmo com o desetanizador e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado, a tubulação de coleta de produto de C4 misturado sendo dividida em duas ramificações, uma das quais serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 misturado opcionalmente conectada a uma coluna de retificação de propileno. Mais preferencialmente, a coluna de retificação de propileno é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano.
[00198] De acordo com a presente invenção, de preferência, o dispositivo a jusante inclui ainda uma coluna de recuperação de absorvente. A coluna de recuperação de absorvente é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás seco, é conectada em um fundo da mesma com o desbutanizador, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável. A tubulação de coleta de gasolina estável do desbutanizador é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável.
[00199] Na presente invenção, o compressor I pode ser dividido em vários estágios. Uma tubulação de coleta de fase líquida entre os estágios é conectada ao desbutanizador.
[00200] Na presente invenção, a fim de manter uma temperatura operacional uniforme em toda a coluna de absorção e garantir os efeitos de absorção, a coluna de absorção pode ser fornecida com dois a cinco refluxos de estágio intermediário. Além disso, não é necessário fornecer um condensador no topo da coluna de absorção e fornecer um refervedor no topo da coluna de absorção. A fase gasosa a partir do tanque de alimentação é alimentada a partir do fundo da coluna de absorção, e o absorvente é alimentado a partir da porção superior da coluna de absorção.
[00201] De acordo com a presente invenção, de preferência, o desmetanizador não é fornecido no topo do mesmo com um condensador, e é fornecido no fundo do mesmo com um refervedor. A fase líquida do tanque de alimentação é alimentada a partir do topo do desmetanizador. O dispositivo de separação de hidrocarboneto leve não inclui um dispositivo de desidratação.
[00202] A fim de atingir os objetivos acima, a presente invenção fornece um método para recuperação de um gás de petróleo. O método compreende os seguintes passos. (1) Primeira separação gás-líquido: um gás de petróleo a partir de um dispositivo a montante é condensado e resfriado e então enviado para um tanque de separação gás- líquido I para separação gás-líquido. Uma fase líquida resultante em um fundo do tanque de separação gás-líquido I é pressurizada e, em seguida, enviada para uma coluna de separação de gasolina leve-pesada, e uma fase gasosa em um topo do tanque de separação gás-líquido I é comprimida por um compressor e, em seguida, enviado para a coluna de separação de gasolina leve-pesada. (2) Separação de gasolina leve-pesada: Materiais a partir do tanque de separação gás-líquido I entram na coluna de separação de gasolina leve-pesada. Uma fase gasosa destilada em um topo da coluna de separação de gasolina leve- pesada é condensada e então enviada para um tanque de refluxo no topo da coluna de separação de gasolina leve-pesada. Uma fase gasosa resultante no topo do tanque de refluxo é comprimida e então enviada para a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve, e uma fase líquida em um fundo do tanque de refluxo é pressurizada e então enviada para a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve.
Pelo menos parte de uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de separação de gasolina leve-pesada é coletada como um produto de gasolina pesada. (3) Separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve: uma corrente a partir do tanque de refluxo no topo da coluna de separação de gasolina leve-pesada entra na coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve.
Uma fase gasosa destilada em um topo da coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve é enviada para um tanque de refluxo no topo da coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve.
Uma fase gasosa resultante no topo do tanque de refluxo é comprimida e resfriada novamente e então enviada para um tanque de separação gás-líquido II, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de refluxo é pressurizada e então enviada para o tanque de separação gás- líquido II.
Uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve é coletada como gasolina leve. (4) Segunda separação gás-líquido: Os materiais são misturados para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de separação gás-líquido II e, em seguida, submetidos a uma separação adicional para obter uma fase gasosa e uma fase líquida.
A fase gasosa e a fase líquida são então submetidas a remoção de impurezas, respectivamente. (5) Remoção de impurezas de fase gasosa: A fase gasosa no topo do tanque de separação gás-líquido II obtida a partir da separação no tanque de separação gás-líquido II é sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 em uma coluna de dessulfuração de gás rico com uma solução de amina pobre como um absorvente, e para a remoção de mercaptanos em uma coluna de purificação de gás rico com um licor alcalino como um absorvente, e então enviado para uma unidade de resfriamento III. (6) Remoção de impurezas de fase líquida: A fase líquida em um fundo do tanque de separação gás-líquido II obtida a partir da separação no tanque de separação gás-líquido II é sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 em uma coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido e a remoção de mercaptanos em um reator de purificação de hidrocarbonetos líquidos e, em seguida, enviada para a unidade de resfriamento III. (7) Resfriamento: Hidrocarbonetos leves gasosos com impurezas removidas e hidrocarbonetos leves líquidos com remoção de impurezas são misturados e resfriados na unidade de resfriamento III e, em seguida, enviados para um tanque de alimentação como um fluxo misturado. (8) Alimentação: A corrente misturada a partir da unidade de resfriamento III é misturada e pré-absorvida para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de alimentação.
Uma fase gasosa resultante no topo do tanque de alimentação é enviada para uma coluna de absorção e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de alimentação é enviada para uma coluna de separação. (9) Absorção: Na coluna de absorção, um C4 misturado é usado como absorvente para absorver os componentes de C2 e C2+ presentes na fase gasosa a partir do topo do tanque de alimentação e, simultaneamente, coabsorver parte do metano.
Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de absorção é enviada para um dispositivo a jusante, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de absorção é retornada para a unidade de resfriamento. (10) Separação: A fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é passada através de um desmetanizador, um desetanizador, um despropanizador e, opcionalmente, uma coluna de retificação de propileno para separação adicional na unidade de separação para obter um componente de C2, um componente de C3 e um componente de C4. O componente de C2 é separado no desetanizador usando propano e / ou um C4 misturado como um absorvente. O componente de C2 e o componente de C3 são coletados como um produto de C2 e um produto de C3, respectivamente. Pelo menos parte do componente de C4 é enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção e, opcionalmente, um desetanizador, e o resto é coletado como um produto de C4 misturado.
[00203] A presente invenção tem uma ampla gama de aplicações. O gás de petróleo (compreendendo H2, C1-C4, componentes de gasolina e pequenas quantidades de componentes não hidrocarbonetos) produzido em processos com alto rendimento de gás, como craqueamento catalítico, pirólise catalítica, coque retardado e assim por diante, podem ser todos sujeitos à separação para hidrocarbonetos leves e recuperação de gases liquefeitos usando o dispositivo da presente invenção.
[00204] Na presente invenção, o gás de petróleo a partir do dispositivo a montante é condensado e resfriado e enviado para o tanque de separação gás-líquido I para separação gás-líquido. A fase líquida em um fundo do tanque de alimentação I é pressurizada por uma bomba e enviada para a coluna de separação de gasolina leve-pesada, e a fase gasosa no topo do tanque de alimentação I é comprimida pelo compressor e então enviada para a coluna de separação de gasolina leve-pesada. O compressor é dividido em vários estágios, e a fase líquida gerada entre os estágios do compressor é enviada para a coluna de separação de gasolina leve-pesada. O gás de petróleo é submetido à separação na coluna de separação de gasolina leve-pesada para gasolina pesada e, em seguida, sujeito à separação na coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve para gasolina leve, por meio do que a gasolina leve e pesada é separada com antecedência e não participa do processo de separação de hidrocarbonetos leves a jusante. Isso pode reduzir bastante o consumo de energia durante o processo. De preferência, a coluna de separação de gasolina leve-pesada tem uma temperatura operacional em um topo da mesma 60-85 ° C, uma temperatura operacional em um fundo da mesma 140-190 ° C e uma pressão operacional de 0,25-0,5 MPaG; a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve tem uma temperatura operacional de 55-80 ° C e uma pressão operacional de 1,0-1,35 MPaG; a gasolina pesada tem ponto de ebulição inicial de 60-85 ° C, e a gasolina leve tem ponto seco de 65-90 ° C.
[00205] Na presente invenção, a fim de satisfazer os requisitos para a recuperação de produtos relacionados, é necessário remover as impurezas antes de um próximo passo de separação. A remoção de impurezas inclui principalmente lavagem de amina para remoção de H2S e lavagem alcalina para remoção de mercaptanos. A dessulfuração e purificação de uma fase gasosa conduzidas sob alta pressão produzem melhores efeitos, e para conduzir a dessulfuração e purificação é necessário um dispositivo de dessulfuração de um volume relativamente pequeno; portanto, na presente invenção, a fase gasosa comprimida e a fase líquida pressurizada no tanque de separação gás-líquido II são misturadas primeiro para atingir o equilíbrio gás-líquido e, em seguida, submetidas a separação adicional para obter uma fase gasosa e uma fase líquida, e a fase gasosa e a fase líquida são então submetidas a remoção de impurezas, respectivamente. De preferência, o tanque de separação gás-líquido II tem uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 2,3-2,9 MPaG. Devido ao baixo teor de hidrocarbonetos pesados na fase gasosa separada, as quantidades de hidrocarbonetos pesados condensados na solução de amina durante a dessulfuração também são pequenas, o que evita efetivamente o arrastamento de espuma do dispositivo de dessulfuração causado pela formação de espuma da solução de amina e, assim, evita efeitos no bom funcionamento do dispositivo.
[00206] Na presente invenção, a fim de satisfazer os requisitos para a recuperação de produtos relacionados, de preferência, um solvente de solução de amina composta (ou seja, um solvente modificado com base em MDEA) é usado na lavagem de amina para remoção de H2S para remover simultaneamente H2S e CO2. H2S pode ser removido até um conteúdo de menos de 10 ppmv e a eficiência de remoção de CO2 pode ser de até 90-95% em peso. O teor de CO2 na corrente dentro do reator de purificação de lavagem alcalina é assim efetivamente diminuído, e ainda mais o consumo de licor alcalino é diminuído.
[00207] De acordo com a presente invenção, de preferência, a coluna de dessulfuração de gás rico tem uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 2,2-2,8 MPaG; a coluna purificação com gás rico tem uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 2,2-2,8 MPaG; a coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido tem uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 3,0- 3,5 MPaG.
[00208] Na presente invenção, os componentes de fase gasosa com impurezas removidas e os componentes de fase líquida com impurezas removidas precisam ser resfriados antes de serem enviados para o tanque de alimentação. A fase líquida resfriada e a fase gasosa resfriada e comprimida são ambas enviadas para o tanque de alimentação. De preferência, o tanque de alimentação tem uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,1-2,8 MPaG.
[00209] De acordo com a presente invenção, de preferência, a coluna de absorção tem uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,1-2,7 MPaG. Na presente invenção, o absorvente de C4 misturado usado na coluna de absorção vem do fundo do despropanizador e é um componente de C4 autoequilibrado no sistema e não precisa ser introduzido de fora do sistema.
[00210] De acordo com a presente invenção, de preferência, a separação no passo (10) é realizada de acordo com um dos seguintes três processos.
[00211] Processo I: A separação inclui os seguintes passos em sequência.
[00212] Desmetanização: A fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção do metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ em um desmetanizador. Uma fase gasosa resultante no topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento e uma fase líquida resultante no fundo do desmetanizador é enviada para um desetanizador.
[00213] Desetanização: A fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida a separação no desetanizador para obter um componente de C2 usando propano como absorvente. Um componente de C2 misturado em um topo do desetanizador obtido a partir da separação é opcionalmente sujeito a remoção de impurezas e, em seguida, coletado como um produto de C2 misturado, e os componentes de fase líquida resultantes de C3 e C3+ em um fundo do desetanizador são enviados para um despropanizador.
[00214] Despropanização: Os componentes de fase líquida a partir do fundo do desetanizador são submetidos a uma separação adicional no despropanizador. Um componente de C3 obtido a partir da separação é coletado a partir de uma porção superior do despropanizador. Pelo menos parte dos componentes resultantes em um fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção, e o resto é coletado como um produto de C4 misturado.
[00215] De preferência, a separação inclui ainda o passo seguinte.
[00216] Retificação de propileno: O componente de C3 a partir da porção superior do despropanizador é submetido a retificação adicional em uma coluna de retificação de propileno. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de retificação de propileno é resfriada e então coletada como um produto de propileno. Pelo menos parte de uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano e o resto é aquecido e, em seguida, enviado como um absorvente de propano para o desetanizador.
[00217] Processo II: A separação inclui os seguintes passos em sequência.
[00218] Desmetanização: A fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção do metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ em um desmetanizador. Uma fase gasosa resultante no topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento e uma fase líquida resultante no fundo do desmetanizador é enviada para um desetanizador.
[00219] Desetanização: A fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida a separação no desetanizador para obter um componente de C2 usando um C4 misturado como um absorvente. Um componente de C2 misturado em um topo do desetanizador obtido a partir da separação é opcionalmente sujeito a remoção de impurezas e, em seguida, coletado como um produto de C2 misturado, e os componentes de fase líquida resultantes de C3 e C3+ em um fundo do desetanizador são enviados para um despropanizador.
[00220] Despropanização: Os componentes de fase líquida a partir do fundo do desetanizador são submetidos a uma separação posterior no despropanizador. Um componente de C3 obtido a partir da separação é coletado a partir de uma porção superior do despropanizador; pelo menos parte dos componentes resultantes em um fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção e o desetanizador, e o resto é coletado como um produto de C4 misturado.
[00221] Mais preferencialmente, a separação inclui ainda o passo seguinte.
[00222] Retificação de propileno: O componente de C3 a partir da porção superior do despropanizador é submetido a retificação adicional em uma coluna de retificação de propileno. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de retificação de propileno é resfriada e então coletada como um produto de propileno, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano.
[00223] Processo III: A separação inclui os seguintes passos em sequência.
[00224] Desmetanização: A fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção do metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ em um desmetanizador. Uma fase gasosa resultante no topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento e uma fase líquida resultante no fundo do desmetanizador é enviada para um despropanizador.
[00225] Despropanização: A fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida a uma nova separação no despropanizador; os componentes de C3 e C3- obtidos a partir da separação são coletados de uma porção superior do despropanizador, opcionalmente secos e, em seguida, enviados para um desetanizador. Pelo menos parte dos componentes resultantes em um fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção, e o resto é coletado como um produto de C4 misturado.
[00226] Desetanização: A fase gasosa a partir da porção superior do despropanizador é submetida a uma separação adicional no desetanizador usando propano como absorvente. Um componente de C2 misturado em um topo do desetanizador obtido a partir da separação é opcionalmente submetido a remoção de impurezas e, em seguida, coletado como um produto de C2 misturado e uma fase líquida resultante a partir de um fundo do desetanizador é coletada como um componente de C3 misturado.
[00227] Mais preferencialmente, a separação inclui ainda o passo seguinte.
[00228] Retificação de propileno: O componente de C3 misturado a partir do fundo do desetanizador é submetido a retificação adicional em uma coluna de retificação de propileno. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de retificação de propileno é resfriada e então coletada como um produto de propileno. Pelo menos parte de uma fase líquida no fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano, e o resto é enviado como um absorvente de propano para o desetanizador.
[00229] Quando um absorvente de propano ou um absorvente de C4 misturado é usado no desetanizador para a separação do componente de C2, o componente de C2 separado basicamente não contém propileno e contém apenas 15-18% molar de propano ou 10-13% molar de C4. Neste momento, uma temperatura mínima no topo do desetanizador é de apenas 15 ° C, e um dispositivo de secagem não é necessário, pois a refrigeração convencional com brometo de lítio pode atender ao requisito. Como o conteúdo de propileno no componente de C2 é muito reduzido, o componente de C2 pode ser enviado diretamente para a produção de etilbenzeno sem a necessidade de um dispositivo adicional de remoção de impurezas. De preferência, o desetanizador tem uma temperatura operacional de 15-30 ° C e uma pressão operacional de 2,6-3,2 MPaG no topo do mesmo. O absorvente de propano e / ou o absorvente de C4 misturado é proveniente do propano autoequilibrado e / ou componentes de C4 misturados no sistema e não precisa ser introduzido de fora do sistema.
[00230] Na presente invenção, o componente de C3 misturado separado pode ser ainda retificado para se obter um produto de propileno e um produto de propano. De preferência, a coluna de retificação de propileno tem uma temperatura operacional de 45-60 ° C e uma pressão operacional de 1,8-2,0 MPaG.
[00231] A fim de adicionalmente recuperar o absorvente de C4 misturado arrastado na corrente no topo da coluna de absorção, de preferência, o método inclui ainda o passo seguinte. (11) Recuperação de absorvente: Em uma coluna de recuperação de absorvente, o produto de gasolina pesada coletado no passo (2) é usado como um absorvente para absorver os componentes de C4 e C4+ presentes na fase gasosa a partir do topo da coluna de absorção, e simultaneamente absorver pequenas quantidades de componentes de C2 / C3. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de recuperação de absorvente é coletada como um gás seco, e uma fase líquida resultante no topo da coluna de recuperação de absorvente é retornada para a coluna de separação de gasolina leve-pesada. Mais preferencialmente, a coluna de recuperação de absorvente tem uma temperatura operacional de 15-40 ° C e uma pressão operacional de 2,1-2,7 MPaG.
[00232] A presente invenção, em outro aspecto, fornece um dispositivo para recuperação de um gás de petróleo. O dispositivo inclui: uma tubulação de alimentação de gás de petróleo, um tanque de separação gás-líquido I, um compressor I, uma coluna de separação de gasolina leve- pesada, um compressor II, uma coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve, um compressor III, uma unidade de resfriamento II, um tanque de separação gás- líquido II, uma coluna de dessulfuração de gás rico, uma coluna de purificação de gás rico, uma coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido, um reator de purificação de hidrocarboneto líquido, uma unidade de resfriamento III, um tanque de alimentação, uma coluna de absorção e uma separação unidade.
[00233] A tubulação de alimentação de gás de petróleo é conectada a uma entrada do tanque de separação gás-líquido I. O tanque de separação gás-líquido I é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor I e a coluna de separação de gasolina leve-pesada, e é conectado em um fundo do mesmo com a coluna de separação de gasolina leve- pesada.
[00234] A coluna de separação de gasolina leve-pesada é fornecida em um topo da mesma com um tanque de refluxo I. O tanque de refluxo I é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor II e a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve, e é conectado em um fundo primeiro com uma bomba de reforço e, em seguida, com a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve. A coluna de separação de gasolina leve-pesada é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de gasolina pesada.
[00235] A coluna de separação de hidrocarboneto leve- gasolina leve é fornecida em um topo da mesma com um tanque de refluxo II. O tanque de refluxo II é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor III, a unidade de resfriamento II e o tanque de separação gás-líquido II, e é conectado em um fundo do mesmo primeiro com uma bomba de reforço e, em seguida, com o tanque de separação gás-líquido II.
[00236] O tanque de separação gás-líquido II é conectado em um topo do mesmo com a coluna de dessulfuração de gás rico, a coluna de purificação de gás rico e a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo com a coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido, o reator de purificação de hidrocarboneto líquido, e a unidade de resfriamento III.
[00237] A coluna de dessulfuração de gás rico é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de solução de amina pobre, e a coluna de purificação de gás rico é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de licor alcalino.
[00238] A unidade de resfriamento III é conectada ao tanque de alimentação.
[00239] O tanque de alimentação é conectado em um topo do mesmo com a coluna de absorção, e é conectado em um fundo do mesmo com a unidade de separação.
[00240] A coluna de absorção é conectada em uma porção superior da mesma com um dispositivo a jusante, é conectada em um fundo da mesma com a unidade de resfriamento III, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00241] A unidade de separação inclui: um desmetanizador, um desetanizador, um depropanizador e uma coluna de retificação de propileno opcional. O desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III. O desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida com uma unidade de tratamento de impurezas. O desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com um propano ou tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado. O despropanizador é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado. A tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00242] Na presente invenção, separação adicional para os componentes de C4 e C4- é realizada na unidade de separação. De preferência, na unidade de separação, o desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo com o desetanizador; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com a tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida no mesmo com a unidade de tratamento de impurezas, é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador, e é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de alimentação de absorvente de propano; o depropanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 misturado opcionalmente conectada a uma coluna de retificação de propileno, e é fornecido em um fundo da mesma com a tubulação de coleta de produto de C4 misturado, a tubulação de coleta de produto de C4 misturado sendo dividida em duas ramificações, uma das quais serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
De preferência, a coluna de retificação de propileno é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano, a tubulação de coleta de produto de propano sendo dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de propano.
Ou, de preferência, o desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo com o desetanizador; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas, é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador, e é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; o depropanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 misturado opcionalmente conectada a uma coluna de retificação de propileno, e é fornecido em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado, a tubulação de coleta de produto de C4 misturado sendo dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado e é conectado com a coluna de absorção e o desetanizador, respectivamente.
Mais preferencialmente, a coluna de retificação de propileno é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano. Ou, de preferência, o desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador; o depropanizador é conectado em um topo do mesmo com uma unidade de secagem opcional e, em seguida, com o desetanizador, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado, a tubulação de coleta de produto de C4 misturado sendo dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas, é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 misturado opcionalmente conectada a uma coluna de retificação de propileno, e é fornecida em uma porção superior com uma tubulação de alimentação de absorvente de propano. Mais preferencialmente, a coluna de retificação de propileno é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano, a tubulação de coleta de produto de propano sendo dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de propano.
[00243] De acordo com a presente invenção, de preferência, o dispositivo a jusante inclui ainda uma coluna de recuperação de absorvente. A coluna de recuperação de absorvente é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás seco, é conectada em um fundo da mesma com uma coluna de separação de gasolina leve-pesada, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de gasolina pesada. A tubulação de coleta de gasolina pesada da coluna de separação de gasolina leve-pesada é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como tubulação de alimentação de absorvente de gasolina pesada.
[00244] Na presente invenção, a fim de manter uma temperatura operacional uniforme em toda a coluna de absorção e garantir os efeitos de absorção, a coluna de absorção pode ser fornecida com dois a cinco refluxos de estágio intermediário. Além disso, não é necessário fornecer um condensador no topo da coluna de absorção e fornecer um refervedor no topo da coluna de absorção. A fase gasosa a partir do tanque de alimentação é alimentada a partir do fundo da coluna de absorção, e o absorvente é alimentado a partir da porção superior da coluna de absorção.
[00245] De acordo com a presente invenção, de preferência, o desmetanizador não é fornecido no topo do mesmo com um condensador, e é fornecido no fundo do mesmo com um refervedor. A fase líquida do tanque de alimentação é alimentada a partir do topo do desmetanizador. O dispositivo não inclui um dispositivo de desidratação.
[00246] A presente invenção será descrita em detalhes a seguir por meio de exemplos. O escopo de proteção da presente invenção, no entanto, não está limitado à seguinte descrição.
[00247] No contexto da presente invenção, i-C4H10 refere-se a isobutano; n-C4H10 refere-se a n-butano; i-C4H8 refere-se a isobuteno; n-C4H8 refere-se a n-buteno; t-C4H8 refere-se a trans-buteno; c-C4H8 refere-se a cis-buteno; P C28C refere-se a todos os componentes de hidrocarbonetos C5 e C5+; RSH refere-se a um mercaptano, onde R se refere a hidrocarbila, tal como -CH3, -C2H5, -C3H7, etc.
[00248] Nos exemplos a seguir, as propriedades de um gás de petróleo bruto são mostradas na Tabela 1 e as propriedades dos componentes de C5+ no gás de petróleo são mostradas na Tabela 2. Tabela 1 Itens Matéria-prima Temperatura, ° C 40 Pressão, MPaG 0,05 Fração de vapor molar 0,6446 Taxa de fluxo, kg / h 203666,3 Componentes Fração de massa H2 0,0020 CO 0,0005 CO2 0,0022 O2 0,0006 N2 0,0043 CH4 0,0129 C2H6 0,0122 C2H4 0,0126 C3H6 0,0917 C3H8 0,0238 i-C4H10 0,0621 n-C4H10 0,0136 i-C4H8 0,0241 n-C4H8 0,0134 t-C4H8 0,0191 c-C4H8 0,0141 H2S 0,0034 C5+ 0,6874 Mercaptano 50 ppmw Total 1,000 Tabela 2 Itens Valores numéricos Densidade (20 ° C), g / cm 3 0,753 Curva de D86, % em v Temperatura, ° C 0 35,0 5 44,1 10 52,0 30 73,0 50 95,0 70 128,0 90 177,0 95 188,7 100 200,0 Exemplo 1
[00249] Com referência à Figura 1, um dispositivo para tratar um gás de petróleo neste exemplo compreende: uma tubulação de alimentação de hidrocarbonetos leves, um tanque de separação gás-líquido I 1, um compressor I 2, um compressor II 3, um desbutanizador 4, uma coluna de dessulfuração de gás rico 5, uma coluna de purificação de gás rico 6, uma unidade de resfriamento I 7, um compressor III 8, uma unidade de resfriamento II 9, uma unidade de resfriamento III 10, um tanque de alimentação 11, uma coluna de absorção 12, um desmetanizador 13, um desetanizador 14, um despropanizador 15, uma coluna de retificação de propileno 16, uma coluna de recuperação de absorvente 17.
[00250] A tubulação de alimentação de hidrocarbonetos leves é conectada a uma entrada do tanque de separação gás- líquido I 1. O tanque de separação gás-líquido I 1 é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor I 2, o compressor II 3 e o desbutanizador 4, e é conectado em um fundo do mesmo com o desbutanizador 4.
[00251] O desbutanizador 4 é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com a coluna de dessulfuração de gás rico 5, a coluna de purificação de gás rico 6, a unidade de resfriamento I 7, o compressor III 8, a unidade de resfriamento II 9, a unidade de resfriamento III 10 e o tanque de alimentação 11, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de gasolina estável.
[00252] A unidade de resfriamento I 7 é diretamente conectada à unidade de resfriamento III 10 por meio de uma tubulação.
[00253] O tanque de alimentação 11 é conectado em um topo do mesmo com a coluna de absorção 12 e é conectado em um fundo do mesmo com o desmetanizador 13.
[00254] A coluna de absorção 12 é conectada em um topo da mesma com a coluna de recuperação de absorvente 17, é conectada em um fundo da mesma com a unidade de resfriamento III 10, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 / C5 misturado.
[00255] A coluna de recuperação de absorvente 17 é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás seco, é conectada em um fundo da mesma com o desbutanizador 4, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável. A tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável é conectada à tubulação de coleta de gasolina estável do desbutanizador 4.
[00256] O desmetanizador 13 é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III 10 e é conectado em um fundo do mesmo com o desetanizador 14.
[00257] O desetanizador 14 é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado e é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador 15.
[00258] O depropanizador 15 é conectado em um topo do mesmo com a coluna de retificação de propileno 16, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 / C5 misturado conectada à tubulação de alimentação de absorvente de C4 / C5 misturado.
[00259] A coluna de retificação de propileno 16 é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano.
[00260] O dispositivo acima foi usado para tratar um gás de petróleo. Um fluxo de processo do tratamento é mostrado na Figura 1. (1) Separação gás-líquido: Uma matéria-prima de fase gasosa S-1 a partir de um topo de um fracionador de craqueamento catalítico foi condensada e resfriada e então enviada para o tanque de separação gás-líquido I 1 para separação gás-líquido (componentes e propriedades da matéria-prima resfriada no topo superior do fracionador são mostrados na Tabela 1; as propriedades dos componentes de C5 e C5+ na matéria-prima resfriada no topo superior do fracionador são mostradas na Tabela 2). Uma fase líquida resultante em um fundo do tanque de separação gás-líquido I 1 foi enviada para o desbutanizador 4 e uma fase gasosa resultante foi comprimida e enviada para o desbutanizador 4.
[00261] Desbutanização: A fase gasosa e a fase líquida a partir do passo (1) entraram no desbutanizador 4. Uma fase gasosa resultante no topo do desbutanizador 4 foi destilada do topo do desbutanizador 4, tratada por lavagem de amina e lavagem alcalina, e então enviada para a unidade de resfriamento, e pelo menos parte de uma fase líquida resultante no fundo do desbutanizador 4 foi coletada como um produto de gasolina estável. O desbutanizador 4 tinha uma temperatura operacional de 40-70 ° C e uma pressão operacional de 1,0-1,6 MPaG. A fase gasosa na porção superior do desbutanizador 4 tinha um teor dos componentes de C5 e C5+ de menos de 5% em peso, e a gasolina estável S-10 na porção inferior do desbutanizador 4 tinha um ponto seco de menos de 204 ° C. (3) Resfriamento: Os hidrocarbonetos leves que foram tratados pela lavagem de amina e pela lavagem alcalina foram resfriados preliminarmente na unidade de resfriamento. Uma fase líquida resfriada resultante foi pressurizada e, em seguida, enviada para a unidade de resfriamento III 10, e uma fase gasosa resfriada resultante foi comprimida, resfriada novamente e, em seguida, enviada para a unidade de resfriamento III 10. (4) Pós-resfriamento: A fase gasosa e a fase líquida a partir do passo (3) foram preliminarmente misturadas e resfriadas na unidade de resfriamento III 10 e, em seguida,
enviadas para o tanque de alimentação I 1 como um fluxo misturado. (5) Alimentação: A corrente misturada a partir da unidade de resfriamento III 10 foi misturada e pré-absorvida para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de alimentação I
1. Uma fase gasosa resultante no topo do tanque de alimentação I 1 foi enviada para a coluna de absorção 12, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de alimentação I 1 foi enviada para o desmetanizador 13. O tanque de alimentação I 1 tinha uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,0-3,5 MPaG. (6) Absorção: Na coluna de absorção, um C4 / C5 misturado foi usado como um absorvente para absorver os componentes de C2 e C2+ presentes na fase gasosa a partir do topo do tanque de alimentação I 1, e simultaneamente coabsorver parte do metano. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de absorção foi enviada para a coluna de recuperação de absorvente para recuperação adicional do absorvente, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de absorção foi enviada para a unidade de resfriamento III 10. A coluna de absorção 12 tinha uma pressão operacional de 2,0-3,5 MPaG e uma temperatura operacional geral de 5-30 ° C. O absorvente na coluna de absorção 12 era de um componente de C4 / C5 misturado autoequilibrado no sistema e não precisava ser introduzido de fora do sistema. (7) Desmetanização: A fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação I 1 foi submetida a remoção de metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ no desmetanizador 13. Uma fase gasosa resultante no topo do desmetanizador 13 foi enviada para a unidade de resfriamento III 10, e uma fase líquida resultante em um fundo do desmetanizador 13 foi enviada para o desetanizador 14. (8) Desetanização: A fase líquida a partir do fundo do desmetanizador 13 foi submetida a separação no desetanizador 14 para obter um componente de C2. Um componente de C2 misturado obtido a partir da separação foi coletado a partir do topo do desetanizador 14 como um produto de C2 misturado S-12, e os componentes de fase líquida resultantes de C3 e C3+ em um fundo do desetanizador 14 foram enviados para o despropanizador 15. O desetanizador 14 tinha uma temperatura operacional de 5-20 ° C e uma pressão operacional de 2,5-3,8 MPaG no topo do mesmo.
O produto de C2 misturado S-12 no topo do desetanizador 14 continha 10-25% em volume de propileno. (9) Despropanização: Os componentes de fase líquida a partir do fundo do desetanizador 14 foram submetidos a uma separação adicional no despropanizador 15. Um componente de C3 obtido da separação foi coletado a partir do topo do despropanizador 15 e enviado para a coluna de retificação de propileno 16 para retificação adicional.
Pelo menos parte dos componentes resultantes na porção inferior do despropanizador 15 foi enviada como um absorvente de C4 / C5 misturado para a coluna de absorção 12, e o resto foi coletado como um produto de C4 / C5 misturado. (10) Retificação de propileno: A fase gasosa a partir do topo do despropanizador 15 foi submetida a retificação adicional na coluna de retificação de propileno 16. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de retificação de propileno 16 foi coletada como um produto de propileno S-13, e um fase líquida resultante no fundo da coluna de retificação de propileno 16 foi coletada como um produto de propano S-14. (11) Recuperação de absorvente: Na coluna de recuperação de absorvente 17, pelo menos parte do produto de gasolina estável S-10 coletado no passo (2) foi usada como um absorvente para absorver os componentes de C4 e C4+ presentes na fase gasosa a partir do topo da coluna de absorção, e simultaneamente para absorver pequenas quantidades de componentes de C2 / C3. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de recuperação de absorvente 17 foi coletada como um gás seco S-11, e uma fase líquida resultante no topo da coluna de recuperação de absorvente 17 foi enviada para o desbutanizador 4. A coluna de recuperação de absorvente 17 tinha uma temperatura operacional de 5-50 ° C e uma pressão operacional de 1,9-3,4 MPaG.
[00262] No Exemplo 1, a lavagem de amina foi operada em condições que compreendem: usar uma solução aquosa de 30% em peso de MDEA como solução de amina, uma temperatura operacional de 43 ° C e uma pressão operacional de 1,2 MPaG. A lavagem alcalina foi operada em condições que compreendem: usar uma solução aquosa de NaOH a 10% em peso como licor alcalino, uma temperatura operacional de 43 ° C e uma pressão operacional de 1,15 MPaG. As condições no desmetanizador incluíram: uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,1-2,9 MPaG no topo do mesmo, e uma temperatura operacional de 70-95 ° C no fundo do mesmo. As condições no despropanizador incluíram: uma temperatura operacional de 42-55 ° C e uma pressão operacional de 1,6- 1,9 MPaG no fundo do mesmo, e uma temperatura operacional de 95-120 ° C no fundo do mesmo. As condições na coluna de retificação de propileno incluíram: uma temperatura operacional de 42-55 ° C e uma pressão operacional de 1,6- 2,0 MPaG no topo da mesma, e uma temperatura operacional de 55-63 ° C no fundo da mesma.
[00263] Os hidrocarbonetos leves em uma reação de craqueamento catalítico foram separados pelo método acima. A composição e as propriedades dos produtos separados são mostradas na Tabela 3, e as propriedades da gasolina estável são mostradas na Tabela 4. Tabela 3 gás C2 propile propano C4 Gaso- seco mistu- no mistu- lina rado rado estável Temperatura,° C 17 15 46 58 40 117 Pressão, MPaG 2,63 2,90 1,80 1,86 1,82 1,20 Fração de vapor 1 1 0 0 0 0 molar Taxa de fluxo, 4611,2 7521,7 17300,0 4932,6 28398,9 140801, kg / h 7 Fração molar H2 0,4944 CO 0,0083 CO2 0,0020 0,0419 O2 0,0099 N2 0,0757 CH4 0,3920 0,0085 C2H6 0 0,3735 0,0016 C2H4 0,0029 0,4139 0 C3H6 0 0,1422 0,9960 0,0153 0,0023
C3H8 0 0,0197 0,0024 0,9318 0,0043 i-C4H10 0,0003 0,0002 0,0368 0,4225 0,0021 n-C4H10 0,0002 0,0000 0,0008 0,0879 0,0025 i-C4H8 0,0002 0,0095 0,1684 0,0017 n-C4H8 0,0001 0,0000 0,0044 0,0931 0,0011 t-C4H8 0,0003 0,0000 0,0011 0,1271 0,0039 c-C4H8 0,0004 0,0000 0,0004 0,0876 0,0050 C5+ 0,0134 0,0000 0,0070 0,9837 Total 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Tabela 4 Itens Valores numéricos Densidade (20 ° C), g / cm 3 0,753 Conteúdo do componente de C 1,63 4, % em vol Pressão de Vapor Reid, kPa 65,8 Curva de D86, % em v Temperatura, ° C 0 38,7 5 46,1 10 49,1 30 72,0 50 94,4 70 127,6 90 176,9 95 187,3 100 197,7
[00264] Pode ser visto a partir dos dados nas tabelas acima que a presente invenção é simples no seu processo e opera em condições moderadas, e consome menos energia. A separação e recuperação dos hidrocarbonetos leves no processo de craqueamento catalítico podem ser realizadas com relativamente poucos dispositivos. A taxa de recuperação total do componente de C2 é superior a 98% em peso e a taxa de recuperação do componente de C3 é superior a 99% em peso. O componente de C2 recuperado tem um teor de metano de não mais de 1% em vol, e o componente de C3 recuperado tem um teor de etano de não mais de 2.000 ppmv. Além disso, o componente de C3 recuperado é ainda separado em propileno e propano. As taxas de recuperação de propileno e propano são mais de 99% em peso. O gás seco recuperado contém apenas quantidades relativamente pequenas de impurezas e tem um conteúdo de componentes de C2 e C2+ não superior a 2% em vol, e a pureza do hidrogênio é superior a 40% molar. A gasolina estável coletada tem um ponto de secagem de 197,7 ° C e um conteúdo do componente de C4 de apenas 1,63 % em vol, e pode satisfazer os requisitos de qualidade para um produto de gasolina após ser tratada por dessulfuração simples. Exemplo 2
[00265] Um dispositivo para dessulfuração de um gás de petróleo inclui: uma tubulação de alimentação de gás de petróleo, um tanque de separação gás-líquido I 1, um compressor I 2, um compressor II 3, um desbutanizador 4, uma coluna de dessulfuração de gás rico 5, uma coluna de purificação de gás rico 6, um tanque de lavagem de água de gás rico 6e e uma coluna de regeneração de solvente 5c.
[00266] A tubulação de alimentação de gás é conectada a uma entrada do tanque de separação gás-líquido I 1. O tanque de separação gás-líquido I 1 é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor I 2, o compressor II 3 e o desbutanizador 4, e é conectado em um fundo do mesmo com o desbutanizador 4. Uma tubulação de coleta de fase líquida entre os estágios do compressor I é conectada com o desbutanizador 4.
[00267] O desbutanizador 4 é fornecido em um topo do mesmo com um tanque de refluxo. O tanque de refluxo é conectado em um topo do mesmo com a coluna de dessulfuração de gás rico 5, e é conectado em um fundo do mesmo com o desbutanizador 4. O desbutanizador 4 é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de gasolina estável.
[00268] A coluna de dessulfuração de gás rico 5 é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de solução de amina pobre que é opcionalmente fornecida com uma unidade de resfriamento de solução de amina pobre 5d. A coluna de dessulfuração de gás rico 5 é conectada em um topo da mesma com a coluna de purificação de gás rico 6, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de solução de amina rica. A tubulação de coleta da solução de amina rica é conectada à coluna de regeneração de solvente 5c. A coluna de regeneração de solvente 5c é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de alimentação de solução de amina pobre, e é fornecida em uma porção superior com uma tubulação de coleta de gás ácido.
[00269] A coluna de purificação de gás rico 6 é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de licor alcalino, é conectada em um topo da mesma com o tanque de lavagem de água de gás rico 6e, e é fornecida em um fundo da mesma com um dispositivo de regeneração a jusante.
[00270] O tanque de lavagem de água de gás rico 6e é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de hidrocarboneto leve, e é conectado em um fundo do mesmo primeiro com uma bomba de circulação de lavagem de água de gás rico 6b e, em seguida, com uma unidade de aquecimento de água usada para lavagem de água 6c e uma tubulação de descarga de lavagem de água, respectivamente. A unidade de aquecimento de água 6e usada para lavagem de água é conectada com uma porção superior do tanque de lavagem de água de gás rico 6e.
[00271] Processo para dessulfuração de gás de petróleo:
[00272] O dispositivo descrito acima foi usado para dessulfuração de um gás de petróleo. Um fluxo de processo é mostrado na Figura 2. (1) Separação gás-líquido: um gás de petróleo S-1 de um dispositivo a montante foi condensado e resfriado e então enviado para o tanque de separação gás-líquido I 1 para separação gás-líquido. Uma fase líquida resultante em um fundo do tanque de separação gás-líquido I 1 foi pressurizada e, em seguida, enviada para o desbutanizador, e uma fase gasosa resultante no topo do tanque de separação gás-líquido I 1 foi comprimida por um compressor e então enviada ao desbutanizador 4. Uma fase líquida entre estágios do compressor I foi enviada ao desbutanizador 4. (2) Desbutanização: A fase gasosa e a fase líquida a partir do passo (1) entraram no desbutanizador 4. A fase gasosa destilada em um topo do desbutanizador 4 foi condensada e, em seguida, enviada para um tanque de refluxo no topo do desbutanizador 4 para separação para obter um gás rico e uma fase líquida. O gás rico foi submetido posteriormente a remoção de impurezas e a fase líquida foi devolvida ao desbutanizador 4. Pelo menos parte de uma fase líquida resultante no fundo do desbutanizador 4 foi coletada como um produto de gasolina estável S-10. O desbutanizador tinha uma temperatura operacional de 45-65 ° C e uma pressão operacional de 1,0-1,5 MPaG em um topo do mesmo, e tinha uma temperatura operacional de 150-200 ° C em um fundo do mesmo. O tanque de refluxo tinha uma temperatura de 35-50 ° C. (3) Remoção de impurezas: O gás rico a partir do topo do desbutanizador 4 foi submetido sequencialmente a remoção de H2S e CO2 na coluna de dessulfuração de gás rico 5 com uma solução de amina pobre S-4 (uma solução aquosa de 30% em peso de MDEA) como um absorvente, a remoção de mercaptanos na coluna de purificação de gás rico 6 com um licor alcalino S-6 (uma solução aquosa de NaOH a 10% em peso) como um absorvente e a lavagem de água no tanque de lavagem de água de gás rico 6e para atingir o equilíbrio ácido-base. O gás rico com impurezas removidas foi recolhido de um topo do tanque de lavagem de água de gás rico 6e. A coluna de dessulfuração de gás rico 5 tinha uma temperatura operacional de 35-50 ° C e uma pressão operacional de 1,0-1,5 MPaG. A coluna de purificação de gás rico 6 tinha uma temperatura operacional de 35-50 ° C e uma pressão operacional de 0,9- 1,4 MPaG. O tanque de lavagem de gás rico 6e tinha uma temperatura operacional de 35-50 ° C e uma pressão operacional de 0,9-1,4 MPaG. A solução de amina pobre como o absorvente tinha uma temperatura 3-8 ° C mais alta do que a temperatura do gás rico. Água usada de lavagem de água no tanque de lavagem de água tinha uma temperatura 3-8 ° C mais alta do que a temperatura do gás rico.
[00273] O gás rico foi removido de impurezas pelo método acima. As propriedades do gás rico com impurezas removidas são mostradas na Tabela 5. Tabela 5 Gás rico Antes de remoção Após a remoção de impureza de impurezas CO2 6500 ppmw 200 ppmw H2S 1650 ppmw 15 ppmw mercaptanos 210 ppmw 20 ppmw
[00274] Como pode ser visto acima, na presente invenção, após ser submetido a dessulfuração, purificação e lavagem de água, o gás rico tem um conteúdo de H2S de 15 ppmw, e um conteúdo de mercaptanos de não mais do que 20 ppmw; A taxa de remoção de CO2 é de até 96% em peso. A taxa de remoção de enxofre e mercaptano é, portanto, melhorada. Além disso, a remoção de sulfeto de hidrogênio e dióxido de carbono é concluída em uma mesma coluna, o que simplifica o processo e economiza investimento em equipamentos. Exemplo 3
[00275] O gás rico obtido após a remoção das impurezas no Exemplo 2 foi submetido à separação de hidrocarbonetos leves. Uma unidade de separação inclui: uma unidade de resfriamento I 7, um tanque de separação gás-líquido II 7a, um compressor III 8, uma unidade de resfriamento II 9, uma unidade de resfriamento III 10, um tanque de alimentação 11, uma coluna de absorção 12, um desmetanizador 13, um depropanizador 15, um desetanizador 14, uma coluna de retificação de propileno 16 e uma coluna de recuperação de absorvente 17.
[00276] Uma tubulação de coleta de hidrocarboneto leve é conectada sequencialmente à unidade de resfriamento I 7 e ao tanque de separação gás-líquido II 7a. O tanque de separação gás-líquido II 7a é sequencialmente conectado em um topo do mesmo com o compressor III 8, a unidade de resfriamento II 9, a unidade de resfriamento III 10 e o tanque de alimentação 11, e é conectado em um fundo do mesmo sequencialmente com a unidade de resfriamento III 10 e o tanque de alimentação 11.
[00277] O tanque de alimentação 11 é conectado em um topo do mesmo com a coluna de absorção 12, e é conectado em um fundo do mesmo com o desmetanizador 13.
[00278] A coluna de absorção 12 é conectada em um topo da mesma com a coluna de recuperação de absorvente 17, é conectada em um fundo da mesma com a unidade de resfriamento III 10, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00279] A coluna de recuperação de absorvente 17 é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás seco, é conectada em um fundo da mesma com o desbutanizador 4, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável. Uma tubulação de coleta de gasolina estável do desbutanizador 4 é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável.
[00280] O desmetanizador 13 é conectado em um topo da mesma com a unidade de resfriamento III 10, e é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador 15.
[00281] O depropanizador 15 é conectado em um topo do mesmo com o desetanizador 14, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado.
A tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00282] O desetanizador 14 é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas 18, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 misturado. A tubulação de coleta de C3 misturada é conectada à coluna de retificação de propileno 16.
[00283] A coluna de retificação de propileno 16 é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano.
[00284] Um fluxo de processo da separação é mostrado na Figura 3.
[00285] Resfriamento: O gás rico com impurezas removidas S-9 foi resfriado preliminarmente na unidade de resfriamento I 7 e então enviado para o tanque de separação gás-líquido II 7a. Uma fase gasosa resultante em um topo do tanque de separação gás-líquido II 7a foi comprimida e resfriada novamente e então enviada para a unidade de resfriamento III 10, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de separação gás-líquido II 7a foi pressurizada e, em seguida, enviada para a unidade de resfriamento III.
[00286] Pós-resfriamento: A fase gasosa preliminarmente pressurizada e resfriada e a fase líquida pressurizada foram posteriormente misturadas e resfriadas na unidade de resfriamento III 10 e então enviadas para o tanque de alimentação 11 como uma corrente misturada.
[00287] Alimentação: A corrente misturada a partir da unidade de resfriamento III 10 foi misturada e pré-absorvida para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de alimentação 11. Uma fase gasosa resultante no topo do tanque de alimentação 11 foi enviada para a coluna de absorção 12, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de alimentação 11 foi enviada para o desmetanizador 13. O tanque de alimentação 11 tinha uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,2-2,8 MPaG.
[00288] Absorção: Na coluna de absorção 12, um C4 misturado foi usado como um absorvente para absorver os componentes de C2 e C2+ presentes na fase gasosa a partir do topo do tanque de alimentação 11, e para coabsorver simultaneamente parte do metano. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de absorção 12 foi enviada para a coluna de recuperação de absorvente 17, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de absorção 12 foi devolvida à unidade de resfriamento III. A coluna de absorção 12 tinha uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,1-2,7 MPaG. O absorvente usado na coluna de absorção 12 era de um componente de C4 misturado autoequilibrado no sistema e não precisava ser introduzido de fora do sistema.
[00289] Desmetanização: A fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação 11 foi submetida a remoção de metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ no desmetanizador 13. Uma fase gasosa resultante no topo do desmetanizador 13 foi enviada para a unidade de resfriamento III 10, e uma fase líquida resultante em um fundo do desmetanizador 13 foi enviada para o desmetanizador 15. O desmetanizador 13 tinha uma temperatura operacional de 10-40 ° C no topo do mesmo, e tinha uma temperatura operacional de 70-95 ° C e uma temperatura operacional de 2,3-2,9 MPaG no topo do mesmo.
[00290] Despropanização: A fase líquida a partir do fundo do desmetanizador 13 foi submetida à separação no desetanizador 15. Os componentes de C3 e C3- obtidos da separação foram coletados de uma porção superior do desmetanizador 15 e, em seguida, enviados para o desetanizador 14. Pelo menos parte dos componentes resultantes em um fundo do despropanizador 15 foi enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção e o resto foi coletado como um produto de C4 misturado S-16. O depropanizador tinha uma temperatura operacional de 15-50 ° C em um topo do mesmo, e tinha uma temperatura operacional de 80-120 ° C e uma pressão operacional de 1,6-2,4 MPaG no fundo do mesmo.
[00291] Desetanização: A fase gasosa a partir do topo do desetanizador 15 foi submetida a separação adicional no desetanizador 14. Um componente de C2 misturado obtido a partir da separação foi submetido a remoção de impurezas e então coletado a partir de uma porção superior do desetanizador 14 como um produto de C2 misturado e uma fase líquida resultante no fundo do desetanizador 14 foi coletada como um componente de C3 misturado. O desetanizador 14 tinha uma temperatura operacional de 5-20 ° C e uma pressão operacional de 2,6-3,2 MPaG no topo do mesmo, e tinha uma temperatura operacional de 55-85 ° C no fundo do mesmo.
[00292] Retificação de propileno: O componente de C3 misturado coletado a partir do fundo do desetanizador 14 foi enviado para a coluna de retificação de propileno 16 para retificação adicional. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de retificação de propileno 16 foi resfriada e, em seguida, coletada como um produto de propileno, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de retificação de propileno 16 foi coletada como um produto de propano. A coluna de retificação de propileno 16 tinha uma temperatura operacional de 45-60 ° C e uma pressão operacional de 1,8- 2,0 MPaG.
[00293] Recuperação de absorvente: Na coluna de recuperação de absorvente 17, pelo menos parte do produto de gasolina estável coletado no passo (2) foi usada como um absorvente para absorver os componentes de C4 e C4+ presentes na fase gasosa a partir do topo da coluna de absorção 12, e absorver simultaneamente pequenas quantidades de componentes de C2 / C3. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de recuperação de absorvente 17 foi coletada como um gás seco S-11, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de recuperação de absorvente 17 foi devolvida ao desbutanizador
4. A coluna de recuperação de absorvente 17 tinha uma temperatura operacional de 15-40 ° C e uma pressão operacional de 2,1-2,7 MPaG.
[00294] Os hidrocarbonetos leves no gás rico foram separados pelo método acima. A composição e as propriedades dos produtos separados são mostradas na Tabela 6, e as propriedades da gasolina estável são mostradas na Tabela 7. Tabela 6 Gás C2 mistu- Propile- Propano C4 Gasoli- seco rado no mistu- na rado estável Temperatura, 17 15 46 58 40 117
° C
Pressão, MPaG 2,63 2,90 1,80 1,86 1,82 1,20
Fração de 1 1 0 0 0 0 vapor molar
Taxa de 4607 7515 17306 4929 28391 140801 fluxo, kg / h
Fração molar
H2 0,497
4
CO 0,008
3
CO2 50 100 ppmw ppmw
H2S 10 10 ppmw 10 ppmw 10 ppmw 10 ppmw ppmw
RSH 1 ppmw 20 ppmw 20 ppmw 20 ppmw
O2 0,009
8
N2 0,075
7
CH4 0,391 0,0089 0
C2H6 0,3899 0,0002
C2H4 0,002 0,4320 9
C3H6 0,1485 0,9962 0,0153 0,0023
C3H8 0,0205 0,0036 0,9317 0,0043 i-C4H10 0,000 0,0368 0,4224 0,0021 0,0002 3 n-C4H10 0,000 0,0008 0,0879 0,0025
2 i-C4H8 0,000 0,0095 0,1684 0,0017
2 n-C4H8 0,000 0,0044 0,0930 0,0011
1 t-C4H8 0,000 00,0011 0,1271 00,0039
3 c-C4H8 0,000 0,0004 0,0876 0,0050
4
C5+ 0,013 0,0070 0,9837
4
Total 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Tabela 7 Itens Valores numéricos
Densidade (20 ° C), g / cm3 0,75 4
Conteúdo do componente de 1,63
C 4, % em vol
Pressão de Vapor Reid, kPa 67,5
Curva de D86, % em v Temperatura, ° C
0 38, 5
5 46, 2
10 49, 3
30 72, 1
50 94,4
70 127,6
90 176,9
95 187,3
100 197, 8
Exemplo 4
[00295] O gás rico obtido após a remoção das impurezas no Exemplo 2 foi submetido à separação de hidrocarbonetos leves. Uma unidade de separação incluindo: uma unidade de resfriamento I 7, um tanque de separação gás-líquido II 7a, um compressor III 8, uma unidade de resfriamento II 9, uma unidade de resfriamento III 10, um tanque de alimentação 11, uma coluna de absorção 12, um desmetanizador 13, um depropanizador 15, um desetanizador 14, uma coluna de retificação de propileno 16 e uma coluna de recuperação de absorvente 17 foram usados.
[00296] Uma tubulação de coleta de hidrocarboneto leve é conectada sequencialmente com a unidade de resfriamento I 7 e o tanque de separação gás-líquido II 7a. O tanque de separação gás-líquido II 7a é sequencialmente conectado em um topo do mesmo com o compressor III 8, a unidade de resfriamento II 9, a unidade de resfriamento III 10 e o tanque de alimentação 11, e é conectado em um fundo do mesmo sequencialmente com a unidade de resfriamento III 10 e o tanque de alimentação 11.
[00297] O tanque de alimentação 11 é conectado em um topo do mesmo com a coluna de absorção 12, e é conectado em um fundo do mesmo com o desmetanizador 13.
[00298] A coluna de absorção 12 é conectada em um topo da mesma com a coluna de recuperação de absorvente 17, é conectada em um fundo da mesma com a unidade de resfriamento III 10, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00299] A coluna de recuperação de absorvente 17 é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás seco, é conectada em um fundo da mesma com o desbutanizador 4, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável. Uma tubulação de coleta de gasolina estável do desbutanizador 4 é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável.
[00300] O desmetanizador 13 é conectado em uma porção superior do mesmo com a unidade de resfriamento III 10, e é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador 15.
[00301] O depropanizador 15 é conectado em uma porção superior do mesmo sequencialmente com uma unidade de secagem 19 e o desetanizador 14, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado. A tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00302] O desetanizador 14 é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas 18, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 misturado. A tubulação de coleta de C3 misturada é conectada à coluna de retificação de propileno 16.
[00303] A coluna de retificação de propileno 16 é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano.
[00304] Um fluxo de processo da separação é mostrado na Figura 4.
[00305] Resfriamento: O gás rico com impurezas removidas S-9 foi resfriado preliminarmente na unidade de resfriamento I 7 e então enviado para o tanque de separação gás-líquido II 7a. Uma fase gasosa resultante no topo do tanque de separação gás-líquido II 7a foi comprimida e resfriada novamente e então enviada para a unidade de resfriamento III 10, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de separação gás-líquido II 7a foi pressurizada e, em seguida, enviada para a unidade de resfriamento III 10.
[00306] Pós-resfriamento: A fase gasosa preliminarmente pressurizada e resfriada e a fase líquida pressurizada foram posteriormente misturadas e resfriadas na unidade de resfriamento III 10 e então enviadas para o tanque de alimentação 11 como uma corrente misturada.
[00307] Alimentação: A corrente misturada a partir da unidade de resfriamento III 10 foi misturada e pré-absorvida para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de alimentação 11. Uma fase gasosa resultante no topo do tanque de alimentação 11 foi enviada para a coluna de absorção 12, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de alimentação 11 foi enviada para o desmetanizador 13. O tanque de alimentação 11 tinha uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,2-2,8 MPaG.
[00308] Absorção: Na coluna de absorção 12, um C4 misturado foi usado como um absorvente para absorver os componentes de C2 e C2+ presentes na fase gasosa a partir do topo do tanque de alimentação 11, e para coabsorver simultaneamente parte do metano. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de absorção 12 foi enviada para a coluna de recuperação de absorvente 17, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de absorção 12 foi devolvida à unidade de resfriamento III. A coluna de absorção 12 tinha uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,1-2,7 MPaG. O absorvente usado na coluna de absorção 12 era de um componente de C4 misturado autoequilibrado no sistema e não precisava ser introduzido de fora do sistema.
[00309] Desmetanização: A fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação 11 foi submetida a remoção de metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ no desmetanizador 13. Uma fase gasosa resultante no topo do desmetanizador 13 foi enviada para a unidade de resfriamento III 10 e uma fase líquida resultante em um fundo do desmetanizador 13 foi enviada para o desmetanizador 15. O desmetanizador 13 tinha uma temperatura operacional de 10-40 ° C no topo do mesmo, e tinha uma temperatura operacional de 70 -95 ° C e uma pressão operacional de 2,3-2,9 MPaG no fundo do mesmo.
[00310] Despropanização: A fase líquida a partir do fundo do desmetanizador 13 foi submetida à separação no desetanizador 15. Os componentes de C3 e C3- obtidos da separação foram coletados de uma porção superior do desmetanizador 15, secos e, em seguida, enviados para o desetanizador 14. Pelo menos parte dos componentes resultantes em um fundo do despropanizador 15 foi enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção e o resto foi coletado como um produto de C4 S-16. O depropanizador tinha uma temperatura operacional de 15-50 ° C no topo do mesmo, e tinha uma temperatura operacional de 80-120 ° C e uma pressão operacional de 1,6-2,4 MPaG no fundo do mesmo.
[00311] Secagem e desidratação: A fase gasosa a partir da porção superior do despropanizador 15 foi desidratada na unidade de secagem 19. A fase gasosa após a desidratação na unidade de secagem tinha um ponto de condensação da água inferior a -40 ° C. Uma peneira molecular 3A / 5A foi usada como um adsorvente desidratante na unidade de secagem.
[00312] Desetanização: A fase gasosa após ser tratada na unidade de secagem 19 foi submetida a separação adicional no desetanizador 14. Um componente de C2 misturado obtido a partir da separação foi submetido a remoção de impurezas e então coletado a partir de um topo do desetanizador como um produto de C2 misturado, e uma fase líquida resultante no fundo do desetanizador foi coletada como um componente de C3 misturado. A separação fina foi usada no desetanizador 14. O desetanizador 14 tinha uma temperatura operacional de -20 ° C a -5 ° C e uma pressão operacional de 2,2-2,8 MPaG no topo do mesmo, e tinha uma temperatura operacional de 55-80 ° C no seu fundo. Devido à temperatura relativamente baixa no topo do desetanizador, foi necessário que um refrigerante de propileno ou outros refrigerantes de -25 ° C a -15 ° C fossem usados. Para atender ao requisito definido para o topo do desetanizador, um sistema de refrigeração de propileno separado pode ser projetado ou outros refrigerantes que atendam aos requisitos podem ser processados.
[00313] Retificação de propileno: O componente de C3 misturado coletado a partir do fundo do desetanizador 14 foi enviado para a coluna de retificação de propileno 16 para retificação adicional. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de retificação de propileno 16 foi resfriada e, em seguida, coletada como um produto de propileno, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de retificação de propileno 16 foi coletada como um produto de propano. A coluna de retificação de propileno 16 tinha uma temperatura operacional de 45-60 ° C e uma pressão operacional de 1,8- 2,0 MPaG.
[00314] Recuperação de absorvente: Na coluna de recuperação de absorvente 17, pelo menos parte do produto de gasolina estável coletado no passo (2) foi usada como um absorvente para absorver os componentes de C4 e C4+ presentes na fase gasosa a partir do topo da coluna de absorção 12, e absorver simultaneamente pequenas quantidades de componentes de C2 / C3. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de recuperação de absorvente 17 foi coletada como um gás seco S-11, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de recuperação de absorvente 17 foi devolvida ao desbutanizador
4. A coluna de recuperação de absorvente tinha uma temperatura operacional de 15-40 ° C e uma pressão operacional de 2,1-2,7 MPaG.
[00315] Os hidrocarbonetos leves no gás rico foram separados pelo método acima. A composição e as propriedades dos produtos separados são mostradas na Tabela 8, e as propriedades da gasolina estável são mostradas na Tabela 9. Tabela 8 Gás seco C2 Propi- Propa- C4 mistu- Gaso- misturado leno no rado lina estável Temperatura, ° C 17 -18 46 58 40 117 Pressão, MPaG 2,63 2,6 1,8 1,86 1,82 1,2 Fração de vapor 1 1 0 0 0 0 molar
Taxa de fluxo, kg 4605 5239 18654 4935 28388 140826 / h
Fração molar
H2 0,4967
CO 0,0083
CO2 50 ppmw 100 ppmw
H2S 10 ppmw 10 ppmw 10 ppmw 10 ppmw 10 ppmw
RSH 1 ppmw 20 ppmw 20 ppmw 20 ppmw
O2 0,0098
N2 0,0757
CH4 0,3917 0,0088
C2H6 0,4672 0,0002
C2H4 0,0029 0,5177
C3H6 0,0062 0,9962 0,0343 0,0023
C3H8 0,0036 0,9328 0,0043 i-C4H10 0,0003 0,0167 0,4225 0,0021 n-C4H10 0,0002 0,0008 0,0878 0,0025 i-C4H8 0,0002 0,0095 0,1683 0,0017 n-C4H8 0,0001 0,0044 0,0931 0,0011 t-C4H8 0,0003 0,0011 0,1271 0,0039 c-C4H8 0,0004 0,0004 0,0876 0,005
C5+ 0,0134 0,007 0,9837
Total 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Tabela 9 Itens Valores numéricos
Densidade (20 ° C), g / cm 3 0,753
Conteúdo do componente de C 1,63
4, % em vol
Pressão de Vapor Reid, kPa 67,8
Curva de D86, % em v Temperatura, ° C 0 38,7 5 46,1 10 49,1 30 72,0 50 94,4 70 127,6 90 176,9 95 187,3 100 197,7
[00316] Como pode ser visto a partir dos Exemplos 3 e 4, o método de tratamento da presente invenção pode realizar uma recuperação de alta eficiência dos componentes de C2, C3 e C4. A taxa de recuperação total do componente de C2 é superior a 98% em peso e a taxa de recuperação do componente de C3 é superior a 99% em peso. O componente de C2 recuperado tem um conteúdo de metano não superior a 1% em vol e um conteúdo de etano não superior a 2.000 ppmv. Além disso, o componente de C3 recuperado é ainda separado em propileno e propano. As taxas de recuperação de propileno e propano são superiores a 99% em peso. O produto de propileno tem uma pureza não inferior a 99,6% em vol e pode ser usado como propileno de grau de polímero sem tratamento adicional. O gás seco recuperado tem quantidades relativamente pequenas de impurezas e um conteúdo de componentes de C2 e C2+ não superior a 2% em volume. O gás seco após a absorção tem uma pressão de 2,1-2,7 MPa. A pureza do hidrogênio no gás seco é de até 40-70% molar. O recurso de hidrogênio pode ser recuperado diretamente por adsorção por oscilação de pressão. A gasolina estável coletada tem um ponto de secagem de 197 ° C e um conteúdo do componente de C4 de apenas 1,63 % em vol, e pode satisfazer os requisitos de qualidade para um produto de gasolina após ser tratado por dessulfuração.
[00317] Além disso, fornecer a unidade de secagem acima do topo do despropanizador e adotar tratamento fino no desetanizador pode ajudar a eliminar o defeito de que, quando a despropanização é realizada primeiro, o componente de C2 misturado separado conterá cerca de 20% em vol do componente de C3 misturado. Desta forma, o componente de C2 separado basicamente não conterá nenhum componente de C3. A corrente de impureza removida no topo do desetanizador pode ser enviada diretamente para uma unidade de etileno a jusante para recuperação de C2 ou para uso direto. Exemplo 5
[00318] Foi utilizado um dispositivo para dessulfuração de alta pressão e separação de gás de petróleo.
[00319] O dispositivo para dessulfuração de alta pressão e separação de um gás de petróleo inclui: uma tubulação de alimentação de gás de petróleo, um tanque de separação gás-líquido I 1, um compressor I 2, um compressor II 3, um desbutanizador 4, um compressor III 8, a unidade de resfriamento II 9, um tanque de separação gás-líquido II 7a, uma coluna de dessulfuração de gás rico 5, uma coluna de purificação de gás rico 6, uma coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido 5a, um reator de purificação de hidrocarboneto líquido 6a, uma unidade de resfriamento III 10, um tanque de alimentação 11, uma coluna de absorção 12, um desmetanizador 13, um desetanizador 14, uma unidade de tratamento de impurezas 18, um despropanizador 15, uma coluna de retificação de propileno 16 e uma coluna de recuperação de absorvente 17 e não inclui um dispositivo de desidratação.
[00320] A tubulação de alimentação de gás é conectada a uma entrada do tanque de separação gás-líquido I 1. O tanque de separação gás-líquido I é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor I 2, o compressor II 3 e o desbutanizador 4. Uma tubulação de coleta de fase líquida entre os estágios do compressor é conectada ao desbutanizador. O tanque de separação gás-líquido I é conectado em um fundo do mesmo com o desbutanizador 4.
[00321] O desbutanizador 4 é fornecido em um topo do mesmo com um tanque de refluxo. O tanque de refluxo é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor III 8, a unidade de resfriamento II 9 e o tanque de separação gás-líquido II 7a, e é conectado em um fundo primeiro com uma bomba de reforço e, em seguida, com o tanque de separação de gás-líquido II 7a. O desbutanizador 4 é fornecido em um fundo do mesmo com duas tubulações de coleta de gasolina estáveis.
[00322] O tanque de separação gás-líquido II 7a é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com a coluna de dessulfuração de gás rico 5, a coluna de purificação de gás rico 6 e a unidade de resfriamento III 10, e é conectado em um fundo do mesmo sequencialmente com a coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido 5a, o reator de purificação de hidrocarboneto líquido 6a e a unidade de resfriamento III 10.
[00323] A coluna de dessulfuração de gás rico 5 é conectada em um topo da mesma com a coluna de purificação de gás rico 6, é fornecida no topo da mesma com uma tubulação de coleta de solução de amina rica, e é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de solução de amina pobre. A coluna de purificação de gás rico 6 é conectada em uma porção superior da mesma com a unidade de resfriamento III 10, é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de licor alcalino a-ser-gerado, e é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de licor alcalino.
[00324] A unidade de resfriamento III 10 é conectada ao tanque de alimentação 11.
[00325] O tanque de alimentação 11 é conectado em um topo do mesmo com a coluna de absorção 12, e é conectado em um fundo do mesmo com o desmetanizador 13.
[00326] A coluna de absorção 12 é fornecida com dois a cinco refluxos de estágio intermediário, é conectada em um topo da mesma com a coluna de recuperação de absorvente 17, é conectada em um fundo da mesma com a unidade de resfriamento III 10, e é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00327] A coluna de recuperação de absorvente 17 é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás seco, é conectada em um fundo da mesma com o desbutanizador 4, e é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável conectada com a tubulação de coleta de gasolina estável do desbutanizador 4.
[00328] O desmetanizador 13 não é fornecido em um topo do mesmo com um condensador, mas é fornecido em um fundo do mesmo com um refervedor. O desmetanizador 13 é conectado no topo do mesmo com a unidade de resfriamento III 10 e é conectado no fundo do mesmo com o desetanizador 14.
[00329] O desetanizador 14 é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado fornecida no mesmo com a unidade de tratamento de impurezas 18, e é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador 15.
[00330] O depropanizador 15 é conectado no topo da coluna de retificação de propileno 16, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado conectada à tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00331] A coluna de retificação de propileno 16 é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano.
[00332] Os hidrocarbonetos leves foram separados usando o dispositivo acima. Um fluxo de processo da separação é mostrado na Figura 5. (1) Primeira separação gás-líquido: um gás de petróleo S-1 de um dispositivo a montante foi condensado e resfriado e então enviado para o tanque de separação gás-líquido I 1 para separação gás-líquido. Uma fase líquida resultante em um fundo do tanque de separação gás-líquido I 1 foi pressurizada e, em seguida, enviada para o desbutanizador 4, e uma fase gasosa em um topo do tanque de separação gás- líquido I 1 foi comprimida pelo compressor e então enviada ao desbutanizador 4. Uma fase líquida entre os estágios do compressor foi enviada ao desbutanizador 4. (2) Desbutanização: A fase gasosa e a fase líquida a partir do passo (1) entraram no desbutanizador 4. Uma fase gasosa destilada em um topo do desbutanizador 4 foi condensada e enviada para um tanque de refluxo no topo do desbutanizador 4. A fase gasosa resultante no topo do tanque de refluxo no topo do desbutanizador foi comprimida e resfriada e então enviada para o tanque de separação gás- líquido II 7a, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de refluxo foi pressurizada e então enviada para o tanque de separação gás-líquido II 7a.
Pelo menos parte de uma fase líquida resultante no fundo do desbutanizador 4 foi coletada como um produto de gasolina estável S-10. O desbutanizador 4 tinha uma temperatura operacional de 45-60 ° C e uma pressão operacional de 1,0-1,5 MPaG.
O tanque de refluxo tinha uma temperatura de 40-45 ° C. (3) Segunda separação gás-líquido: Os materiais foram misturados para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de separação gás-líquido II 7a, e então submetidos à separação para obter uma fase gasosa e uma fase líquida.
A fase gasosa e a fase líquida foram então submetidas a remoção de impurezas, respectivamente.
A fase gasosa no topo do tanque de refluxo foi comprimida a 2,5-3,0 MPaG, resfriada a 35-45 ° C e enviada para o tanque de separação gás-líquido II 7a.
A fase líquida em um fundo do tanque de refluxo foi pressurizada a 2,8-3,3 MPaG e então enviada para o tanque de separação gás-líquido II 7a. (4) Remoção de impurezas de fase gasosa: A fase gasosa em um topo do tanque de separação gás-líquido II 7a obtida a partir da separação no tanque de separação gás-líquido II foi sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 na coluna de dessulfuração de gás rico 5 com uma solução de amina pobre S-4 como um absorvente, para a remoção de mercaptanos na coluna de purificação de gás rico 6 com um licor alcalino S-
6 como um absorvente e, em seguida, enviada para a unidade de resfriamento III 10. A coluna de dessulfuração de gás rico 5 tinha uma temperatura operacional de 35-45 ° C, uma pressão operacional de 2,5-3,0 MPaG.
A coluna de purificação de gás rico 6 tinha uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 2,4-2,9 MPaG (as propriedades do gás rico no topo da coluna de purificação de gás rico são mostradas na Tabela 10). (5) Remoção de impurezas de fase líquida: A fase líquida em um fundo do tanque de separação gás-líquido II 7a obtida a partir da separação no tanque de separação gás-líquido II 7a foi sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 na coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido 5a, para a remoção de mercaptanos no reator de purificação de hidrocarboneto líquido 6a e, em seguida, enviada para uma unidade de resfriamento III 10. A coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido 5a tinha uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 3,0-3,5 MPaG (propriedades de hidrocarbonetos líquidos em uma saída do reator de purificação de hidrocarbonetos líquidos são mostradas na Tabela 10). (6) Resfriamento: Os hidrocarbonetos leves gasosos com impurezas removidas e os hidrocarbonetos líquidos com impurezas removidas foram misturados e resfriados preliminarmente na unidade de resfriamento III 10 e, em seguida, enviados para o tanque de alimentação 11 como um vapor misturado. (7) Alimentação: A corrente misturada a partir da unidade de resfriamento III 10 foi misturada e pré-absorvida para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de alimentação
11. Uma fase gasosa resultante no topo do tanque de alimentação 11 foi enviada para a coluna de absorção 12, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de alimentação 11 foi enviada para uma unidade de separação. O tanque de alimentação 11 tinha uma temperatura operacional de 5-25 º C e uma pressão operacional de 2,4-2,9 MPaG. (8) Absorção: Na coluna de absorção 12, um C4 misturado a partir do fundo do desbutanizador 4 foi usado como um absorvente para absorver os componentes de C2 e C2+ presentes na fase gasosa a partir do topo do tanque de alimentação 11 e para coabsorver simultaneamente parte de metano. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de absorção 12 foi enviada para a coluna de recuperação de absorvente 17 para recuperação adicional do absorvente, e uma fase líquida resultante no topo da coluna de absorção 12 foi devolvida à unidade de resfriamento III 10. A coluna de absorção tinha uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,4-2,9 MPaG. (9) Separação:
[00333] Desmetanização: A fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação 11 foi submetida a remoção de metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ no desmetanizador 13. Uma fase gasosa resultante no topo do desmetanizador 13 foi enviada para a unidade de resfriamento III 10, e uma fase líquida resultante em um fundo do desmetanizador 13 foi enviada para o desetanizador 14. O desmetanizador 13 tinha uma temperatura operacional de 10-40 ° C no topo do mesmo, e tinha uma temperatura operacional de 70 -95 ° C e uma pressão operacional de 2,4-2,9 MPaG.
[00334] Desetanização: A fase líquida a partir do fundo do desmetanizador 13 foi submetida a separação no desetanizador 14 para obter um componente de C2. Um componente de C2 misturado obtido a partir da separação foi submetido a remoção de impurezas e, em seguida, coletado a partir de um topo do desetanizador 14 como um produto de C2 misturado S-12 e componentes de fase líquida resultantes de C3 e C3+ em um fundo do desetanizador 14 foram enviados para o despropanizador 15. O desetanizador 14 tinha uma temperatura operacional de 5-15 ° C e uma pressão operacional de 2,2-3,0 MPaG no topo do mesmo, e tinha uma temperatura operacional de 50-110 ° C no fundo do mesmo.
[00335] Despropanização: Os componentes de fase líquida a partir do fundo do desetanizador 15 foram submetidos a separação adicional no despropanizador 15. Um componente de C3 obtido da separação foi coletado a partir de um topo do despropanizador 15 e enviado para a coluna de retificação de propileno 16 para retificação adicional. Pelo menos parte dos componentes em um fundo do despropanizador 15 foi enviada como um absorvente de C4 misturado S-15a para a coluna de absorção 12, e o resto foi coletado como um produto de C4 misturado S-16. O depropanizador 15 tinha uma temperatura operacional de 43-50 ° C em um topo do mesmo, e tinha uma temperatura operacional de 100-120 ° C e uma temperatura operacional de 1,6-2,0 MPaG no fundo do mesmo.
[00336] Retificação de propileno: A fase gasosa a partir da porção superior do despropanizador 15 foi submetida a retificação adicional na coluna de retificação de propileno
16. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de retificação de propileno 16 foi coletada como um produto de propileno S-13, e um fase líquida resultante no fundo da coluna de retificação de propileno 16 foi coletada como um produto de propano S-14. A coluna de retificação de propileno 16 tinha uma temperatura operacional de 45-65 ° C e uma pressão operacional de 1,8-2,0 MPaG. (10) Recuperação de absorvente: Na coluna de recuperação de absorvente 17, pelo menos parte do produto de gasolina estável coletado no passo (2) foi usada como um absorvente para absorver os componentes de C4 e C4+ presentes na fase gasosa a partir do topo da coluna de absorção 12, e para absorver simultaneamente pequenas quantidades de componentes de C2 / C3. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de recuperação de absorvente 17 foi coletada como um gás seco S-8, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de recuperação de absorvente 17 foi devolvida ao desbutanizador
4. A coluna de recuperação de absorvente 17 tinha uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,3-2,8 MPaG.
[00337] Os hidrocarbonetos leves no gás de petróleo foram separados pelo método acima. A composição e as propriedades dos produtos separados são mostradas na Tabela
11. As propriedades dos produtos de gasolina estáveis coletados são mostradas na Tabela 12. Tabela 10 Hidrocarbonetos Gás rico leves líquidos (após Itens (após dessulfuração e dessulfuração e purificação) purificação) Temperatura, ° C 40 40
Pressão, MPaG 2,8 2,8
Fração de vapor 1 0 molar
Taxa de fluxo, kg / 54175 114531 h
Componentes Fração molar
H2 0,1821 0,0063
O2 0,0026 0,0003
N2 0,0486 0,0035
CH4 0,1780 0,0300
C2H6 0,0652 0,0422
C2H4 0,1415 0,0661
C3H6 0,2169 0,3294
C3H8 0,0351 0,0595 i-C4H10 0,0380 0,1359 n-C4H10 0,0097 0,0425 i-C4H8 0,0297 0,1134 n-C4H8 0,0120 0,0470 t-C4H8 0,0147 0,0669 c-C4H8 0,0100 0,0485
C4H6 0,0001 0,0003
H2O 0,0084 0,0038
C5+ 0,0074 0,0046
Total 1,000 1,000
CO2 50 ppmv 110 ppmv
H2S 10 ppmv 10 ppmv
RSH 20 ppmv 20 ppmv
Tabela 11 gás C2 mistu- Propi- Propa- C4 misturado Gasolina seco rado leno no estável
Temperatura, 17 15 46 58 40 117
° C
Pressão, 2,63 2,90 1,80 1,86 1,82 1,20
MPaG
Fração de 1 1 0 0 0 0 vapor molar
Taxa de fluxo, 4602 7518 17310. 4926 28387 140813 kg / h
Fração molar
H2 0,4964
CO 0,0083
CO2 50 ppmv 100 ppmv
H2S 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv
RSH 1 ppmv 20 ppmv 20ppmv 20 ppmv
O2 0,0098
N2 0,0757
CH4 0,3920 0,0089
C2H6 0,3899 0,0002
C2H4 0,0029 0,4320
C3H6 0,1484 0,9960 0,0153 0,0023
C3H8 0,0206 0,0038 0,9317 0,0043 i-C4H10 0,0003 0,0002 0,0368 0,4224 0,0021 n-C4H10 0.0002 00,0008 0.0879 00,0025 i-C4H8 0,0002 0,0095 0,1684 0,0017 n-C4H8 0,0001 0,0044 0,0930 0,0011 t-C4H8 0,0003 0,0011 0,1271 0,0039 c-C4H8 0,0004 0,0004 0,0876 0,0050
C5+ 0,0134 0,0070 0,9837 Total 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Tabela 12 Itens Valores Numéricos Densidade (20 ° C), g / cm 3 0,753 Conteúdo do componente de C 1,63 4, % em vol Pressão de Vapor Reid, kPa 67,8 Curva de D86, % em v Temperatura, ° C 0 38,7 5 46,1 10 49,1 30 72,0 50 94,4 70 127,6 90 176,9 95 187,3 100 197,7 Exemplo 6
[00338] A dessulfuração de alta pressão e separação de um gás de petróleo foram realizadas de acordo com um fluxo de processo mostrado na Figura 6.
[00339] O Exemplo 6 difere do Exemplo 5 porque: no passo (9) do Exemplo 6, um processo II (isto é, desmetanização, despropanização, desetanização e retificação de propileno foram realizadas em sequência) foi usado para a separação. A composição e as propriedades dos produtos separados são mostradas na Tabela 13. As propriedades do produto de gasolina estável coletado são mostradas na Tabela
14. Tabela 13 Gás C2 Propi- Propa- C4 Gasolina
Seco mistu- leno no mistu- estável rado rado
Temperatura, 17 15 46 58 40 117
° C
Pressão, MPaG 2,63 2,90 1,80 1,86 1,82 1,20
Fração de 1 1 0 0 0 0 vapor molar
Taxa de fluxo, 4602 7521 17310 4913 28389 140826 kg / h
Fração molar
H2 0,4964
CO 0,0083
CO2 50 100 ppmv ppmv
H2S 10 10 10 ppmv 10 10 ppmv ppmv ppmv ppmv
RSH 1 ppmv 20 ppmv 20 20 ppmv ppmv
O2 0,0098
N2 0,0757
CH4 0,3920 0,0089
C2H6 0,3899 0,0002
C2H4 0,0029 0,4320
C3H6 0, 9960 0,0153 0 0,1484 0,0023
C3H8 0,0206 0,0038 0,9318 0,0043 iC4H10 0,0003 0,0002 0,0367 0,4225 0,0021 nC4H10 0,0002 0,0008 0,0878 0,0025 iC4H8 0,0002 0,0095 0,1683 0,0017 nC4H8 0,0001 0,0044 0,0931 0,0011 tC4H8 0,0003 0,0011 0,1271 0,0039 cC4H8 0,0004 0,0004 0,0876 0,0050 C5+ 0,0134 0,0070 0,9837 Total 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Tabela 14 Itens Valores numéricos Densidade (20 ° C), g / cm 3 0,753 Conteúdo do componente de C 1,64 4, % em vol Pressão de Vapor Reid, kPa 67,3 Curva de D86, % em v Temperatura, ° C 0 38,7 5 46,1 10 49,3 30 71,8 50 94,6 70 127,9 90 177,2 95 187,1 100 197,8 Exemplo 7
[00340] A dessulfuração de alta pressão e separação de um gás de petróleo foram realizadas de acordo com um fluxo de processo mostrado na Figura 7.
[00341] O Exemplo 7 difere do Exemplo 6 no seguinte.
[00342] Na despropanização, os componentes de C2 e C3 separados foram coletados a partir da porção superior do despropanizador. A corrente coletada foi seca (a corrente seca tinha um ponto de orvalho de menos de -40 ° C) e então enviada para o desetanizador. Porque a corrente alimentada ao desetanizador foi seca e desidratada, o desetanizador adotou uma separação fina. Um produto de C2 misturado obtido no topo do desetanizador a partir da separação tinha um teor de propileno e componentes mais pesados de não mais do que 1% em volume. O desetanizador tinha uma temperatura operacional de -20 ° C a -5 ° C e uma pressão operacional de 2,2-2,8 MPaG no topo do mesmo, e tinha uma temperatura operacional de 55-80 ° C no fundo do mesmo. Devido à temperatura mais baixa no topo do desetanizador, era necessário que um refrigerante de propileno ou outros refrigerantes de -25 ° C a -15 ° C fossem usados. Para satisfazer os requisitos definidos para o topo do desetanizador, um sistema de refrigeração de propileno separado pode ser projetado ou outros refrigerantes que podem satisfazer os requisitos podem ser usados.
[00343] A composição e as propriedades dos produtos separados são mostradas na Tabela 15, e as propriedades do produto de gasolina estável coletado são mostradas na Tabela
16. Tabela 15 Gás C2 propileno propano C4 Gaso- seco mistu- mistu- lina rado rado estável Temperatura, 17 -18 46 58 40 117 ° C
Pressão, MPaG 2,63 2,6 1,8 1,86 1,82 1,2
Fração de 1 1 0 0 0 0 vapor molar
Taxa de fluxo, 4602 5236 18657 4937 28389 140826 kg / h
Fração molar
H2 0,4964
CO 0,0083
CO2 100 50 ppmv ppmv
H2S 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv
RSH 1 ppmv 20 ppmv 20 ppmv 20 ppmv
O2 0,0098
N2 0,0757
CH4 0,392 0,0088
C2H6 0,4672 0,0002
C2H4 0,0029 0,5177
C3H6 0,0062 0,996 0,0353 0,0023
C3H8 0,0038 0,9318 0,0043 iC4H10 0,0003 0,0167 0,4225 0,0021 nC4H10 0,0002 0,0008 0,0878 0,0025 iC4H8 0 0 0,0002 0,1683 0,0095 0,0017 nC4H8 0,0001 0,0044 0,0931 0,0011 tC4H8 0,0003 0,0011 0,1271 0,0039 cC4H8 0,0004 0,0004 0,0876 0,005
C5+ 0,0134 0,007 0,9837
Total 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Tabela 16
Itens Valores numéricos Densidade (20 ° C), g / cm 3 0,754 Conteúdo do componente de C 4, 1,63 % em vol Pressão de Vapor Reid, kPa 67,8 Curva de D86, % em v Temperatura, ° C 0 38,9 5 46,2 10 49,3 30 72,0 50 94,7 70 128,2 90 177,1 95 187,6 100 197,7
[00344] Pode ser visto a partir dos dados nas tabelas acima que a presente invenção é simples no seu processo e opera em condições moderadas, e consome menos energia. A separação e a recuperação dos hidrocarbonetos leves no gás de petróleo podem ser realizadas com relativamente poucos dispositivos. A taxa de recuperação total do componente de C2 é superior a 98% em peso e a taxa de recuperação do componente de C3 é superior a 99% em peso. O componente de C2 recuperado tem um conteúdo de metano não superior a 1% em vol e um conteúdo de etano não superior a 2.000 ppmv. Além disso, o componente de C3 recuperado é ainda separado em propileno e propano. As taxas de recuperação de propileno e propano são superiores a 99% em peso. O gás seco recuperado contém quantidades relativamente pequenas de impurezas e tem um conteúdo de componentes de C2 e C2+ não superior a 2% em vol, e a pureza do hidrogênio é superior a 40% molar. A gasolina estável coletada tem um ponto seco de 197,7 ° C e um conteúdo do componente de C4 de apenas 1,63 % em vol, e pode satisfazer os requisitos de qualidade para um produto de gasolina após ser tratado por dessulfuração.
[00345] Uma vez que a dessulfuração e a purificação realizadas nas fases gasosas e nas fases líquidas nos Exemplos 5 a 7 foram conduzidas nas mesmas condições, as capacidades para a remoção de impurezas das mesmas foram também as mesmas. Consulte a Tabela 17 para obter detalhes. Tabela 17 Hidrocarbonetos leves Gás rico líquidos Antes da Após Antes da Após Categorias dessulfu- dessulfu- dessulfu- dessulfu- ração e ração e ração e ração e purificação purificação purificação purificação CO2 5952 ppmv 50 ppmv 2271 ppmv 110 ppmv H2S 1260 ppmv 10 ppmv 1071 ppmv 10 ppmv RSH 110 ppmv 20 ppmw 200 ppmv 20 ppmw
[00346] Como pode ser visto na Tabela 17 acima, usando o processo de dessulfuração e purificação da presente invenção, os hidrocarbonetos leves, após a fase gasosa sofrer a dessulfuração de alta pressão, tem um teor de H2S não superior a 10 ppmw e um teor de mercaptanos de não mais de 20 ppmw, e a taxa de remoção de CO2 pode chegar a 99,2% em peso; e os hidrocarbonetos leves líquidos têm um conteúdo de H2S de 10 ppmw e um conteúdo de mercaptanos de não mais que 20 ppmw, e a taxa de remoção de CO2 pode chegar a 95,2% em peso. Exemplo 8
[00347] Um dispositivo para recuperação do gás de petróleo compreende: uma tubulação de alimentação de gás de petróleo, um tanque de separação gás-líquido I 1, um compressor I 2, uma coluna de separação de gasolina leve- pesada 4a, um compressor II 3, uma coluna de separação de gasolina leve de hidrocarboneto-leve 4b, um compressor III 8, uma unidade de resfriamento II 9, um tanque de separação gás-líquido II 7a, uma coluna de dessulfuração de gás rico 5, uma coluna de purificação de gás rico 6, uma coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido 5a, reator de purificação de hidrocarboneto líquido 6a, uma unidade de resfriamento III 10, um tanque de alimentação 11, uma coluna de absorção 12, um desmetanizador 13, um desetanizador 14, um despropanizador 15, uma coluna de retificação de propileno 16 e uma coluna de recuperação de absorvente 17.
[00348] A tubulação de alimentação de gás é conectada a uma entrada do tanque de separação gás-líquido I 1. O tanque de separação gás-líquido I 1 é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor I 2 e a coluna de separação de gasolina leve-pesada 4a, e é conectado em um fundo do mesmo com a coluna de separação de gasolina leve- pesada 4b.
[00349] A coluna de separação de gasolina leve-pesada 4a é fornecida em um topo da mesma com um tanque de refluxo I. O tanque de refluxo I é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor II 3 e a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve 4b, e é conectado em um fundo do mesmo, primeiro com uma bomba de reforço primeiro e, em seguida, com a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve 4b. A coluna de separação de gasolina leve-pesada 4a é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de gasolina pesada.
[00350] A coluna de separação de hidrocarboneto leve- gasolina leve 4b é fornecida em um topo da mesma com um tanque de refluxo II. O tanque de refluxo II é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor III 8, a unidade de resfriamento II 9 e o tanque de separação gás- líquido II 7a, e é conectado em um fundo primeiro com uma bomba de reforço e, em seguida, com o tanque de separação de gás-líquido II 7a.
[00351] O tanque de separação gás-líquido II 7a é conectado em um topo do mesmo com a coluna de dessulfuração de gás rico 5, a coluna de purificação de gás rico 6 e a unidade de resfriamento III 10, e é conectado em um fundo do mesmo com a coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido 5a, o reator de purificação de hidrocarboneto líquido 6a e a unidade de resfriamento III 10.
[00352] A coluna de dessulfuração de gás rico 5 é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de solução de amina pobre, e a coluna de purificação de gás rico 6 é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de licor alcalino.
[00353] A unidade de resfriamento III 10 é conectada ao tanque de alimentação 11.
[00354] O tanque de alimentação 11 é conectado em um topo do mesmo com a coluna de absorção, e é conectado em um fundo do mesmo com o desmetanizador 15.
[00355] A coluna de absorção 12 é conectada em um topo da mesma com a coluna de recuperação de absorvente 17, é conectada em um fundo da mesma com a unidade de resfriamento III 10, e é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00356] O desmetanizador 15 é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III 10, e é conectado em um fundo do mesmo com o desetanizador 14.
[00357] O desetanizador 14 é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas, é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador 15, e é fornecido em um topo do mesmo uma tubulação de coleta de absorvente de propano.
[00358] O depropanizador 15 é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 misturado opcionalmente conectada com a coluna de retificação de propileno 16, e é fornecido em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado. A tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado.
[00359] A coluna de retificação de propileno 16 é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano. A tubulação de coleta de produto de propano é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como tubulação de alimentação de absorvente de propano.
[00360] A coluna de recuperação de absorvente 17 é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás seco, é conectada em um fundo da mesma com uma coluna de separação de gasolina leve-pesada 4a, e é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de gasolina pesada. A tubulação de coleta de gasolina pesada da coluna de separação de gasolina leve- pesada 4a é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como tubulação de alimentação de absorvente de gasolina pesada.
[00361] O dispositivo acima foi usado para recuperação de um gás de petróleo. Um fluxo de processo da recuperação é mostrado na Figura 8. (1) Primeira separação gás-líquido: um gás de petróleo a partir de um dispositivo a montante foi condensado e resfriado e então enviado para o tanque de separação gás- líquido I 1 para separação gás-líquido. Uma fase líquida resultante em um fundo do tanque de separação gás-líquido I 1 foi pressurizada e, em seguida, enviada para a coluna de separação de gasolina leve-pesada 4a, e uma fase gasosa no topo do tanque de separação gás-líquido I 1 foi comprimida por um compressor e, em seguida, enviada para a coluna de separação de gasolina leve-pesada 4a. (2) Separação de gasolina leve-pesada: Os materiais a partir do tanque de separação gás-líquido I 1 entraram na coluna de separação de gasolina leve-pesada 4a. Uma fase gasosa destilada em um topo da coluna de separação de gasolina leve-pesada 4a foi condensada e então enviada para um tanque de refluxo no topo da coluna de separação de gasolina leve-pesada 4a. Uma fase gasosa resultante no topo do tanque de refluxo foi comprimida e, em seguida, enviada para a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve 4b, e uma fase líquida em um fundo do tanque de refluxo foi pressurizada e então enviada para a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve 4b.
Pelo menos parte de uma fase líquida resultante no fundo da coluna de separação de gasolina leve-pesada 4a foi coletada como um produto de gasolina pesada S-10b.
A coluna de separação de gasolina leve-pesada 4a tinha uma temperatura operacional de 60-85 ° C no topo da mesma, e tinha uma temperatura operacional de 140-190 ° C e uma pressão operacional de 0,25-0,5 MPaG no fundo do mesmo.
A gasolina pesada tinha um ponto de ebulição inicial de 60-85 ° C. (3) Separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve: uma corrente a partir do tanque de refluxo no topo da coluna de separação de gasolina leve-pesada 4a entrou na coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve 4b.
Uma fase gasosa destilada em um topo da coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve 4b foi enviada para um tanque de refluxo no topo da coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve 4b.
Uma fase gasosa resultante no topo do tanque de refluxo foi comprimida e resfriada e então enviada para o tanque de separação gás- líquido II 7a, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de refluxo foi pressurizada e então enviada para o tanque de separação de gás-líquido II 7a.
Uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve 4b foi coletada como um produto de gasolina leve S-10a.
A coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve 4b tinha uma temperatura operacional de 55-80 ° C e uma pressão operacional de 1,0- 1,35 MPaG.
A gasolina leve tinha um ponto seco de 65-90 ° C.
(4) Segunda separação gás-líquido: Os materiais foram misturados para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de separação gás-líquido II 7a e, em seguida, submetidos a uma nova separação para obter uma fase gasosa e uma fase líquida.
A fase gasosa e a fase líquida foram então submetidas a remoção de impurezas, respectivamente.
O tanque de separação gás-líquido II 7a tinha uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 2,3- 2,9 MPaG. (5) Remoção de impurezas de fase gasosa: A fase gasosa no topo do tanque de separação gás-líquido II 7a obtida a partir da separação no tanque de separação gás-líquido II 7a foi sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 na coluna de dessulfuração de gás rico 5 com uma solução de amina pobre S-4 como um absorvente, e para a remoção de mercaptanos na coluna de purificação de gás rico 6 com um licor alcalino S- 6 como um absorvente, e então enviado para a unidade de resfriamento.
A coluna de dessulfuração de gás rico 5 tinha uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 2,2-2,8 MPaG.
A coluna de purificação de gás rico 6 tinha uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 2,2-2,8 MPaG. (6) Remoção de impurezas de fase líquida: A fase líquida em um fundo do tanque de separação gás-líquido II 7a obtida a partir da separação no tanque de separação gás-líquido II 7a foi sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 na coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido 5a, e a remoção de mercaptanos no reator de purificação de hidrocarboneto líquido 6a, e depois enviado para a unidade de resfriamento III 10. A coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido 5a tinha uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 3,0-3,5 MPaG. (7) Resfriamento: Hidrocarbonetos leves gasosos com impurezas removidas e hidrocarbonetos leves líquidos com impurezas removidas foram misturados e resfriados na unidade de resfriamento III 10 e, em seguida, enviados para o tanque de alimentação 11 como um fluxo misturado. (8) Alimentação: A corrente misturada a partir da unidade de resfriamento foi misturada e pré-absorvida para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de alimentação 11. Uma fase gasosa resultante no topo do tanque de alimentação 11 foi enviada para a coluna de absorção 12, e uma fase líquida resultante em um fundo do tanque de alimentação 11 foi enviada para o desmetanizador 13. O tanque de alimentação 11 tinha uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,2-2,8 MPaG. (9) Absorção: Na coluna de absorção 12, um C4 misturado foi usado como um absorvente para absorver os componentes de C2 e C2+ presentes na fase gasosa a partir do topo do tanque de alimentação 11, e para coabsorver simultaneamente parte do metano. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de absorção 12 foi enviada para a coluna de recuperação de absorvente 17, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de absorção 12 foi retornada para a unidade de resfriamento. A coluna de absorção 12 tinha uma temperatura operacional de 5-25 ° C e uma pressão operacional de 2,1-2,7 MPaG. (10) Separação:
[00362] Desmetanização: A fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação 11 foi submetida a remoção de metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ no desmetanizador 13. Uma fase gasosa resultante no topo do desmetanizador 13 foi enviada para a unidade de resfriamento e uma fase líquida resultante no fundo do desmetanizador 13 foi enviada para o desetanizador
14. O desmetanizador 13 tinha uma temperatura operacional de 10-40 ° C no topo do mesmo, e tinha uma temperatura operacional de 70-90 ° C e uma pressão operacional de 2,3- 2,9 MPaG no fundo do mesmo.
[00363] Desetanização: A fase líquida a partir do fundo do desmetanizador 13 foi submetida a separação no desetanizador 14 para obter um componente de C2 usando o produto de propano S-14 como um absorvente. Um componente de C2 misturado em um topo do desetanizador 14 obtido a partir da separação foi submetido a remoção de impurezas e, em seguida, coletado como um produto de C2 misturado S-12 e componentes de fase líquida resultantes de C3 e C3+ no fundo do desetanizador 14 foram enviados para o despropanizador
15. O desetanizador tinha uma temperatura operacional de 15- 30 ° C e uma pressão operacional de 2,6-3,2 MPaG no topo.
[00364] Despropanização: Os componentes de fase líquida a partir do fundo do desetanizador 14 foram submetidos a separação adicional no despropanizador 15. Um componente de C3 obtido da separação foi enviado para a coluna de retificação de propileno16. Pelo menos parte dos componentes resultantes em um fundo do despropanizador 15 foi enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção e o resto foi coletado como um produto de C4 misturado S-16. O depropanizador 15 tinha uma temperatura operacional de 42-50 ° C em um topo do mesmo, e tinha uma temperatura operacional de 95-120 ° C e uma pressão operacional de 1,6-2,0 MPaG no fundo do mesmo.
[00365] Retificação de propileno: O componente de C3 a partir da porção superior do despropanizador 15 foi submetido a retificação adicional na coluna de retificação de propileno 16. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de retificação de propileno 16 foi resfriada e então coletada como um produto de propileno S-13. Pelo menos parte de uma fase líquida resultante no topo da coluna de retificação de propileno 16 foi coletada como um produto de propano S-14 e o resto foi aquecido e, em seguida, enviado como um absorvente de propano S-14a para o desetanizador 14. A coluna de retificação de propileno 16 tinha uma temperatura operacional de 45-60 ° C e uma pressão operacional de 1,8- 2,0 MPaG. (11) Recuperação de absorvente: Na coluna de recuperação de absorvente 17, o produto de gasolina pesada S-10b coletado no passo (2) foi usado como um absorvente para absorver os componentes de C4 e C4+ presentes na fase gasosa a partir do topo da coluna de absorção 12, e para absorver simultaneamente pequenas quantidades de componentes de C2 / C3. Uma fase gasosa resultante no topo da coluna de recuperação de absorvente 17 foi coletada como um gás seco S-11, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de recuperação de absorvente 17 foi devolvida à coluna de separação de gasolina leve-pesada 4a. A coluna de recuperação de absorvente tinha uma temperatura operacional de 15-40 ° C, e uma pressão operacional de 2,1-2,7 MPaG.
[00366] O absorvente de propano S-14a coletado a partir do fundo da coluna de retificação de propileno foi enviado de volta para o desetanizador 14 a uma taxa de fluxo de 6.500 kg / h.
A composição e as taxas de fluxo dos produtos recuperados são mostradas na Tabela 18 e na Tabela 19. Tabela 18 C2 C4 Gasolin Gasolina Gás Seco mistu- Propileno Propano mistu- a leve rado rado pesada
Temperatura 17 15 46 58 40 40 40
, ° C
Pressão, 2,63 2,90 1,80 1,86 1,82 0,6 0,6
MPaG
Fração de 1 1 0 0 0 0 0 vapor molar
Taxa de 4667 6481 18487 3865 28056 32387 108426 fluxo, kg /
h
Componentes Fração molar
H2 0,4964
CO 0,0083
CO2 50 ppmv 100 ppmv
H2S 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv
RSH 1 ppmv 20 ppmv 20 ppmv 20 ppmv
O2 0,0098
N2 0,0757
CH4 0,3920 0,0089
C2H6 0,4012 0,0002
C2H4 0,0029 0,4256
C3H6 0298 ppm 0,9960 0,0100 0,0028
C3H8 0,1643 0,0038 0,9724 0,0038 iC4H10 0,0003 0,0131 0,4242 0,0021 nC4H10 0,0002 0,0001 0,0886 0,0025 iC4H8 0,0002 0,0029 0,1697 0,0017 nC4H8 0,0001 0,0013 0,0938 0,0011 tC4H8 0,0003 0,0002 0,1281 0,0039 cC4H8 0,0004 0,0889 0,0050 C5+ 0,0134 0,9837 1,000 Total 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Tabela 19 Itens Valores numéricos Gasolina leve Gasolina pesada Densidade (20 ° C), g / cm 3 0,655 0,779 Conteúdo do componente de 1,63 0 C4, % em vol Curva de D86, % em v Temperatura, ° C 0 35,2 72,5 5 39,3 82,6 10 43,5 91,6 30 48,5 106,5 50 53,6 128,9 70 56,9 145,6 90 61,3 176,9 95 65,6 185,3 100 68,3 199,8 Exemplo 9
[00367] Um gás de petróleo foi recuperado de acordo com um fluxo de processo mostrado na Figura 9. O Exemplo 9 difere do Exemplo 8 em que: no Exemplo 9, parte do propano S-14a circulado coletado a partir do fundo da coluna de retificação de propileno 16 foi devolvida como um absorvente para o desetanizador 14 e usado no desetanizador 14 para a separação do componente de C2, de modo que o produto de C2 misturado no topo do desetanizador possa ter um teor de propileno grandemente reduzido.
[00368] O propano S-14a circulado coletado a partir do fundo da coluna de retificação de propileno 16 foi devolvido ao desetanizador 14 a uma taxa de fluxo de 5000 kg / h. A composição, as taxas de fluxo e as propriedades dos produtos recuperados são mostradas na Tabela 20 e na Tabela
21. Tabela 20 Itens Gás Seco C2 Propi- Propano C4 Gaso- Gaso- mistu- leno mistu- lina lina rado rado leve pesada Temperatura, 17 15 46 58 40 40 40 ° C Pressão, 2,63 2,90 1,80 1,86 1,82 0,6 0,6 MPaG Fração de 1 1 0 0 0 0 0 vapor molar Taxa de fluxo, kg / 4658 5968 17310 4875 27349 32387 108426 h Componentes Fração molar H2 0,4964 CO 0,0083 CO2 50 ppmv 100 ppmv H2S 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv
RSH 1 ppmv 20 ppmv 20 ppmv 20 ppmv
O2 0,0098
N2 0,0757
CH4 0.392 0
0,0088
C2H6 0,4214 0,0002
C2H4 0,0029 0,4463
C3H6 550 ppm 0,996 0,01 0,0025
C3H8 0,0002 0,0038 0,9724 0,0043 iC4H10 0,0003 0,0520 0,0131 0,4221 0,0021 nC4H10 0,0002 0,0120 0,0001 0,0875 0,0025 iC4H8 0,0002 0,0209 0,0029 0,1689 0,0017 nC4H8 0,0001 0,0116 0,0013 0,097 0,0011 tC4H8 0,0003 0,0158 0,0002 0,1294 0,0039 cC4H8 0,0004 0,0110 0 0,0883 0,005
C5+ 0,0134 0,9837 1
Total 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Tabela 21 Valores numéricos Itens Gasolina leve Gasolina pesada
Densidade (20 ° C), g / cm 3 0,655 0,779
Conteúdo do componente de C 1,63 0
4, % em vol
Curva de D86, % em v Temperatura, ° C
0 35,2 72,5
5 39,3 82,6
10 43,5 91,6
30 48,5 106,5
50 53,6 128,9
70 56,9 145,6 90 61,3 176,9 95 65,6 185,3 100 68,3 199,8 Exemplo 10
[00369] Um óleo gasoso foi recuperado de acordo com um fluxo de processo mostrado na Figura 10. O Exemplo 10 difere do Exemplo 9 em que: no Exemplo 10, desmetanização, despropanização e desetanização foram usadas em sequência para conduzir a separação de hidrocarbonetos leves. Parte do propano coletado a partir do fundo da coluna de retificação de propileno 16 foi usada como um absorvente S-15b no topo do desetanizador 14 para realizar a separação para o componente de C2, de modo que o produto de C2 misturado no topo do desetanizador possa ter um teor muito reduzido de propileno.
[00370] O absorvente de propano S-15b coletado do fundo da coluna de retificação de propileno 16 foi devolvido ao desetanizador 14 a uma taxa de fluxo de 6.500 kg / h. A composição, as taxas de fluxo e as propriedades dos produtos recuperados são mostradas na Tabela 22 e na Tabela 23. Tabela 22 C2 C4 Gás Gasolina Gasolina Itens mistu- Propileno Propano mistu- Seco leve pesada rado rado Temperatura, 17 15 46 58 40 40 40 ° C Pressão, 2,63 2,90 1,80 1,86 1,82 0,6 0,6 MPaG Fração de 1 1 0 0 0 0 0 vapor molar
Taxa de 4667 6481 18494 3849 28079 32387 108426 fluxo, kg /
h
Componentes Fração molar
H2 0,4964
CO 0,0083
CO2 50ppmv 100 ppmv
H2S 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv 10 ppmv
RSH 1 ppmv 20 ppmv 20 ppmv 20 ppmv
O2 0,0098
N2 0,0757
CH4 0,3920 0,0089
C2H6 0,4012 0,0002
C2H4 0,0029 0,4256
C3H6 298 ppm 0,9960 0,0100 0,0029
C3H8 0,1643 0,0038 0,9724 0,0037 iC4H10 0,0003 0,0131 0,4242 0,0021 nC4H10 0,0002 0,0001 0,0886 0,0025 iC4H8 0,0002 0,0029 0,1697 0,0017 nC4H8 0,0001 0,0013 0,0938 0,0011 tC4H8 0,0003 0,0002 0,1281 0,0039 cC4H8 0,0004 0,0889 0,0050
C5+ 0,0134 0,9837 1,000
Total 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
Tabela 23 Valores numéricos Itens Gasolina leve Gasolina pesada
Densidade (20 ° C), g / cm3 0,655 0,779 Conteúdo do componente de 1,63 0 C4, % em vol Curva de D86, % em v Temperatura, ° C 0 35,2 72,5 5 39,3 82,6 10 43,5 91,6 30 48,5 106,5 50 53,6 128,9 70 56,9 145,6 90 61,3 176,9 95 65,6 185,3 100 68,3 199,8
[00371] Pode ser visto a partir dos dados nas tabelas acima que a presente invenção é simples no seu processo e é operada em condições moderadas, e consome menos energia. A presente invenção pode realizar a separação e recuperação de gasolina leve e gasolina pesada no gás de petróleo com relativamente poucos dispositivos e, em particular, realizar a recuperação de alta eficiência de componentes como C2 e propileno em condições de sub-resfriamento. O C2 recuperado basicamente não contém propileno, e uma segunda separação entre C2 e vários outros componentes não é necessária. Enquanto isso, a presente invenção garante uma taxa de recuperação total do componente de C2 de mais de 98% em peso e uma taxa de recuperação de propileno de mais de 99% em peso. O C2 recuperado tem um conteúdo de metano não superior a 1% em vol e um conteúdo de etano não superior a 2.000 ppmv. Além disso, o gás seco recuperado contém quantidades relativamente pequenas de impurezas e tem um conteúdo de componentes de C2 e C2+ de não mais do que 2% em vol, e a pureza do hidrogênio é mais do que 40% molar. Exemplo Comparativo 1
[00372] Este exemplo comparativo é fornecido para uma comparação com o Exemplo 5, de modo a ilustrar os efeitos da separação dos componentes de gasolina antes da remoção de impurezas na presente invenção na remoção de impurezas. A principal diferença entre o Exemplo Comparativo 1 e o Exemplo 5 é que: no Exemplo Comparativo 1, a fase gasosa e a fase líquida foram submetidas a remoção de impurezas, respectivamente, e então sujeitas a separação para gasolina.
[00373] Um fluxo de processo do Exemplo Comparativo 1 é mostrado na Figura 11. (1) Separação gás-líquido: um gás de petróleo S-1 a partir de um dispositivo a montante foi condensado e resfriado e enviado para um tanque de separação gás-líquido I 1 para separação gás-líquido. Uma fase líquida resultante em um fundo do tanque de separação gás-líquido I 1 foi pressurizada e, em seguida, enviada para uma unidade de resfriamento, e uma fase gasosa resultante no topo do tanque de separação gás-líquido I 1 foi comprimida por um compressor e então enviada para a unidade de resfriamento. Uma fase líquida entre os estágios do compressor foi enviada para a unidade de resfriamento. (2) Resfriamento e separação gás-líquido: Uma fase gasosa e duas fases líquidas a partir do passo (1) entraram em um tanque de separação gás-líquido II 7a. Uma fase gasosa separada no topo do tanque de separação gás-líquido II 7a entrou em um dispositivo de remoção de impurezas de fase gasosa a jusante e uma fase líquida separada no fundo do tanque de separação gás-líquido II 7a foi pressurizada e então enviada para o dispositivo de remoção de impurezas de fase líquida a jusante. (3) Remoção de impurezas de fase gasosa: A fase gasosa separada no topo do tanque de separação gás-líquido II 7a foi sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 em uma coluna de dessulfuração de gás rico 5 com uma solução de amina pobre S-4 como um absorvente, para a remoção de mercaptanos em uma coluna de purificação de gás rico 6 com um licor alcalino S-6 como um absorvente e, em seguida, enviada para um tanque de lavagem de água de gás rico 6e para lavagem de água e, em seguida, enviada para um desbutanizador 4. A coluna de dessulfuração de gás rico 5 tinha uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 1,0-1,3 MPaG.
A coluna de purificação de gás rico 6 tinha uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 0,9-1,2 MPaG. (4) Remoção de impurezas de fase líquida: A fase líquida separada no fundo do tanque de separação gás-líquido II 7a foi sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 em uma coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido 5a, para remoção de mercaptanos em um reator de purificação de hidrocarboneto líquido 6a e, em seguida, enviada para o desbutanizador 4. A coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido 5a tinha uma temperatura operacional de 35-45 ° C e uma pressão operacional de 1,5-2,0 MPaG. (5) Desbutanização: A fase gasosa e a fase líquida a partir do passo (1) entraram no desbutanizador 4. Uma fase gasosa destilada a partir de um topo do desbutanizador 4 foi condensada e, em seguida, enviada a um tanque de refluxo no topo do desbutanizador 4 para separação para obter um gás rico e hidrocarbonetos líquidos. Pelo menos parte de uma fase líquida resultante no fundo do desbutanizador 4 foi coletada como um produto de gasolina estável S-10. O desbutanizador tinha uma temperatura operacional de 45-65 ° C e uma pressão operacional de 0,9-1,2 MPaG no topo, e tinha uma temperatura operacional de 150-200 ° C no fundo do mesmo. O tanque de refluxo tinha uma temperatura operacional de 35- 50 ° C.
[00374] O método acima foi usado para realizar a remoção de impurezas no gás rico. As propriedades do gás rico após a remoção de impurezas são mostradas na Tabela 24. Tabela 24 Categorias Gás rico Hidrocarbonetos líquidos Antes da Após Antes da Após dessulfura- dessulfura- dessulfura- dessulfura- ção e ção e ção e ção e purificação purificação purificação purificação CO2 8653 ppmv 150 ppmv 1371 ppmv 230 ppmv H2S 1560 ppmv 17 ppmv 787 ppmv 18 ppmv RSH 340 ppmv 87 ppmw 450 ppmv 120 ppmw
[00375] Como pode ser visto na Tabela acima, os efeitos da dessulfuração do gás rico e dos hidrocarbonetos líquidos no Exemplo Comparativo 1 não são tão bons quanto aqueles da dessulfuração no Exemplo 2, e o gás rico e os hidrocarbonetos líquidos contêm grandes quantidades dos componentes da gasolina, o que traz os seguintes efeitos adversos. Primeiro, os componentes da gasolina se dispersarão no gás rico e nos hidrocarbonetos líquidos, resultando em um conteúdo mais alto de mercaptanos no gás rico e nos hidrocarbonetos líquidos. Em segundo lugar, devido às moléculas de mercaptano relativamente grandes na gasolina e à dificuldade de remover tais mercaptanos moleculares grandes, os efeitos da dessulfuração e purificação do gás rico e dos hidrocarbonetos líquidos podem ser afetados. Terceiro, a presença de gasolina nos hidrocarbonetos líquidos pode causar estratificação da solução de amina e dos hidrocarbonetos líquidos quando os hidrocarbonetos líquidos são dessulfurados, o que afeta os efeitos da dessulfuração.
[00376] Deve ser notado que os exemplos descritos acima são usados apenas para explicar a presente invenção e não constituem qualquer limitação à presente invenção. Embora a presente invenção tenha sido descrita com referência a exemplos típicos, deve ser apreciado que os termos usados neste documento são descritivos e explicativos, em vez de restritivos. A presente invenção pode ser emendada dentro do escopo das reivindicações da presente invenção conforme necessário, e pode ser modificada sem se afastar do escopo e do espírito da presente invenção. Embora a presente invenção aqui descrita se refira a métodos, materiais e exemplos específicos, não significa que a presente invenção esteja limitada aos exemplos específicos aqui divulgados. Pelo contrário, a presente invenção pode ser estendida a todos os outros métodos e aplicações com as mesmas funções.
Claims (23)
1. Método para tratar um gás de petróleo, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende os seguintes passos: (1) submeter um material de hidrocarboneto a uma primeira separação gás-líquido para obter um primeiro material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4 e um primeiro material de fase líquida contendo principalmente C5+; e (2) submeter o primeiro material de fase gasosa a separação para obter um produto de gás seco contendo principalmente H2 e C1, um produto de C2 contendo principalmente C2, um produto de C3 contendo principalmente C3 e um produto de C4 contendo principalmente C4.
2. Método para tratar um gás de petróleo, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que a separação no passo (2) é realizada após o primeiro material de fase gasosa ser submetido a remoção de impurezas, em que, de preferência, a remoção de impurezas é usada para remover uma substância ácida e um mercaptano, a substância ácida sendo especificamente sulfeto de hidrogênio e / ou dióxido de carbono.
3. Método para tratar um gás de petróleo, de acordo com a reivindicação 2, CARACTERIZADO pelo fato de que no passo (2), o primeiro material de fase gasosa é submetido a remoção de impurezas para obter um primeiro material de fase gasosa com impurezas removidas e, em seguida, primeiro material de fase gasosa com impurezas removidas é submetido a separação para obter o produto de gás seco, o produto de C2, o produto de C3 e o produto de C4, de preferência, a remoção de impurezas compreende tratar o primeiro material de fase gasosa sequencialmente por lavagem de amina e / ou lavagem alcalina e / ou lavagem de água; mais preferencialmente, a lavagem de amina é operada em condições que compreendem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 1,0-1,5 MPaG; a lavagem alcalina é operada em condições que compreendem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 0,9-1,4 MPaG; e a lavagem de água é operada em condições que compreendem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 0,9-1,4 MPaG.
4. Método para tratar um gás de petróleo, de acordo com a reivindicação 2, CARACTERIZADO pelo fato de que no passo (2), o primeiro material de fase gasosa é submetido a uma segunda separação gás-líquido para obter um segundo material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4 e um segundo material de fase líquida contendo principalmente H2 e C1-C4; o segundo material de fase gasosa é submetido a remoção de impurezas de fase gasosa para obter um segundo material de fase gasosa com impurezas removidas e o segundo material de fase líquida é submetido a remoção de impurezas de fase líquida para obter um segundo material de fase líquida com impurezas removidas; o segundo material de fase gasosa com impurezas removidas e o segundo material de fase líquida com impurezas removidas são misturados e, em seguida, submetidos a separação para obter o produto de gás seco, o produto de C2, o produto de C3 e o produto de C4; de preferência, a remoção de impurezas de fase gasosa inclui o tratamento do segundo material de fase gasosa sequencialmente por lavagem de amina de fase gasosa e / ou lavagem alcalina de fase gasosa e / ou lavagem de água de fase gasosa, e a remoção de impurezas de fase líquida compreende o tratamento do segundo material de fase líquida sequencialmente por lavagem de amina de fase líquida e / ou lavagem alcalina de fase líquida e / ou lavagem de água de fase líquida; mais preferencialmente, a lavagem de amina de fase gasosa é operada em condições que compreendem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 2,2-3,0 MPaG; e / ou, a lavagem alcalina de fase gasosa é operada em condições que compreendem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 2,2-2,9 MPaG; e / ou, a lavagem de água de fase gasosa é operada em condições que compreendem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 2,2-2,9 MPaG; e / ou, a lavagem de amina de fase líquida é operada em condições que compreendem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 3,0-3,5 MPaG; a lavagem alcalina de fase líquida é operada em condições que compreendem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 3,0-3,5 MPaG; e a lavagem de água de fase líquida é operada em condições que compreendem: uma temperatura de 35-50 ° C e uma pressão de 3,0-3,5 MPaG.
5. Método para tratar um gás de petróleo, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 4, CARACTERIZADO pelo fato de que no passo (2), a separação compreende especificamente os seguintes passos: (a) resfriar um primeiro material de fase gasosa com impurezas removidas ou um material de mistura de um segundo material de fase gasosa com impurezas removidas e um segundo material de fase líquida com impurezas removidas e, em seguida, submeter o primeiro material de fase gasosa com impurezas removidas resfriado ou o material de mistura resfriado do segundo material de fase gasosa com impurezas removidas e do segundo material de fase líquida com impurezas removidas para a primeira separação, para obter um material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1 e um material de fase líquida contendo principalmente C1-C4; (b) submeter o material de fase líquida contendo principalmente C1-C4 à segunda separação para obter um material de fase gasosa contendo principalmente C1 e um material de fase líquida contendo principalmente C2-C4; (c) submeter o material de fase líquida contendo principalmente C2-C4 à terceira separação para obter o produto de C2 contendo principalmente C2 e um material de fase líquida contendo principalmente C3-C4 ou obter o produto de C3 contendo principalmente C3 e um material de fase líquida contendo principalmente C2 e C4; e (d) submeter o material de fase líquida contendo principalmente C3-C4 ou o material de fase líquida contendo principalmente C2 e C4 à quarta separação para obter o produto de C4 contendo principalmente C4 e o produto de C3 contendo principalmente C3 ou o produto de C2 contendo principalmente C2; de preferência, a separação inclui ainda o passo (e) de submeter o produto de C3 a retificação para obter um produto de propano contendo principalmente propano e um produto de propileno contendo principalmente propileno.
6. Método para tratar um gás de petróleo, de acordo com a reivindicação 5, CARACTERIZADO pelo fato de que no passo (a), o material de fase gasosa contendo principalmente H2 e
C1 é tratado com um absorvente para obter o produto de gás seco contendo H2 e C1 e um material de fase líquida contendo principalmente o absorvente; preferencialmente, o absorvente é uma mistura de C4 / C5; mais preferencialmente, o material de fase líquida contendo principalmente o absorvente é reciclado para o passo (d).
7. Método para tratar um gás de petróleo, de acordo com a reivindicação 5 ou 6, CARACTERIZADO pelo fato de que o material de fase gasosa contendo principalmente C1 é reciclado para o passo (a); de preferência, o resfriamento é conduzido uma ou mais vezes, e o material de fase gasosa contendo principalmente C1 é reciclado para um primeiro passo de resfriamento.
8. Método para tratar um gás de petróleo, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 7, CARACTERIZADO pelo fato de que o material de hidrocarboneto é derivado de um topo de um fracionador de craqueamento catalítico fluido, um topo de um fracionador de craqueamento catalítico profundo, um topo de uma fracionador de pirólise catalítico, uma porção superior de um fracionador de coque retardado ou uma porção superior de um fracionador de coque flexível; de preferência, o material de hidrocarboneto é um material condensado e resfriado; mais preferencialmente, o material condensado e resfriado tem uma temperatura de 30-60 ° C e uma pressão de 0,01-0,3 MPaG.
9. Método para tratar um gás de petróleo, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 8, CARACTERIZADO pelo fato de que: no passo (1), a primeira separação gás-líquido é selecionada a partir do modo I e modo II, em que o modo I é para separar diretamente o material de hidrocarboneto para o primeiro material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4 e o primeiro material de fase líquida contendo principalmente C5+, e o modo II é primeiro separar o material de hidrocarboneto em um material de fase gasosa contendo principalmente H2, hidrocarbonetos leves e gasolina leve, e um material de fase líquida contendo principalmente gasolina pesada e, em seguida, separar o material de fase gasosa contendo principalmente H2, hidrocarbonetos leves e gasolina leve para primeiro material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4 e o primeiro material de fase líquida contendo principalmente C5+; preferencialmente, o modo I é realizado em um desbutanizador, e o modo II é realizado em uma coluna de separação de gasolina leve-pesada e uma coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve; mais preferencialmente, o desbutanizador tem uma temperatura operacional no topo do mesmo de 40-70 ° C, de preferência 45-65 ° C, mais preferencialmente 45-55 ° C, e / ou uma temperatura operacional no fundo do mesmo de 180- 220 ° C, preferencialmente 180-200 ° C, mais preferencialmente 150-200 ° C, e / ou uma pressão operacional interna de 1,0-1,6 MPa G, preferencialmente 1,0-1,5 MPa G; e / ou, a coluna de separação de gasolina leve-pesada tem uma temperatura de operação em um topo da mesma de 60-85 ° C e / ou uma temperatura de operação em um fundo da mesma de 140-190 ° C e / ou uma pressão operacional interna de 0,25- 0,5 MPaG; e / ou, a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve tem uma temperatura operacional de 55-90 ° C, preferencialmente 55-80 ° C, mais preferencialmente 65-80 ° C, e / ou uma pressão operacional interna de 1,0-1,35 MPaG.
10. Método para tratar um gás de petróleo, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 9, CARACTERIZADO pelo fato de que: no passo (a), a primeira separação é realizada em condições que compreendem: uma temperatura de 5-25 ° C, uma pressão de 2,0-3,5 MPaG, de preferência 2,2-2,9 MPaG, mais preferencialmente 2,2-2,8 MPaG, ainda mais preferencialmente 2,4-2,8 MPaG; de preferência, a primeira separação é realizada em um tanque de alimentação; e / ou, no passo (b), a segunda separação é realizada em um desmetanizador, em que o desmetanizador tem uma temperatura no topo do mesmo de 10-40 ° C, uma temperatura no fundo do mesmo de 70-95 ° C e uma pressão interna de 2,3-2,9 MPaG; e / ou, no passo (c), quando se pretende obter o produto de C2 contendo principalmente C2 e o material de fase líquida contendo principalmente C3-C4, a terceira separação é realizada em um desetanizador, o desetanizador tendo uma temperatura no topo de -20-30 ° C, de preferência 5-30 ° C, uma temperatura em um fundo do mesmo de 50-110 ° C, de preferência 22-85 ° C, e uma pressão interna de 2,2-3,8 M PaG, de preferência 2,5-3,2 MPaG, mais preferencialmente 2,6-3,0 MPaG; quando se pretende obter o produto de C3 contendo principalmente C3 e o material de fase líquida contendo principalmente C2 e C4, a terceira separação é realizada em um depropanizador, o depropanizador tendo uma temperatura no topo do mesmo de 20-60 ° C, uma temperatura em um fundo do mesmo de 70-120 ° C e uma pressão interna de 1,2-2,5 MPaG; e / ou, no passo (d), quando se pretende obter o produto de C4 contendo principalmente C4 e o produto de C3 contendo principalmente C3, a quarta separação é realizada em um depropanizador, o depropanizador tendo uma temperatura no topo do mesmo de 20-60 ° C, uma temperatura em um fundo do mesmo de 70-120 ° C e uma pressão interna de 1,2-2,5 MPaG; quando se pretende obter o produto de C44 contendo principalmente C4 e o produto de C2 contendo principalmente C2, a quarta separação é realizada em um desetanizador, o desetanizador tendo uma temperatura no topo do mesmo de -20- 30 ° C, de preferência 5-30 ° C, uma temperatura no fundo do mesmo de 50-110 ° C, preferencialmente 22-85 ° C, e uma pressão interna de 2,2-3,8 MPaG, preferencialmente 2,5-3,2 MPaG, e mais preferencialmente 2,6-3,0 MPaG; e / ou, no passo (e), a retificação é realizada em condições que compreendem: uma temperatura de 45-65 ° C, de preferência 45-60 ° C, e uma pressão de 1,8-2,0 MPaG; de preferência, a retificação é realizada em uma coluna de retificação.
11. Método para tratar um gás de petróleo, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 6 a 10, CARACTERIZADO pelo fato de que o material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1 é tratado com o absorvente em condições que compreendem: uma temperatura de 5-25 ° C, uma pressão de 2,0-3,5 MPaG, preferencialmente 2,1-2,9 MPaG, mais preferencialmente 2,2-2,7 MPaG.
12. Método para tratar um gás de petróleo, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende os seguintes passos: (1) separação gás-líquido, em que um gás de petróleo a partir de um dispositivo a montante, por exemplo, uma fase gasosa no topo de um fracionador de craqueamento catalítico fluido, é condensada e resfriada e, em seguida, enviada para um tanque de separação gás-líquido I para separação gás- líquido; uma fase líquida resultante no fundo do tanque de separação gás-líquido I é enviada para um desbutanizador e uma fase gasosa resultante no topo do tanque de separação gás-líquido I é comprimida e enviada para o desbutanizador; (2) desbutanização, em que a fase gasosa e a fase líquida a partir do passo (1) entram no desbutanizador; uma fase gasosa resultante no topo do desbutanizador é destilada do topo do desbutanizador, tratada por lavagem de amina e lavagem alcalina e, em seguida, enviada para uma unidade de resfriamento, e pelo menos parte de uma fase líquida resultante no fundo do desbutanizador é coletada como um produto de gasolina estável; (3) resfriamento, em que hidrocarbonetos leves tendo sido tratados pela lavagem de amina e lavagem alcalina são resfriados preliminarmente na unidade de resfriamento; uma fase líquida resfriada resultante é pressurizada e, em seguida, enviada para uma unidade de resfriamento III, e uma fase gasosa resfriada resultante é comprimida, resfriada novamente e então enviada para a unidade de resfriamento III; (4) pós-resfriamento, em que a fase gasosa e a fase líquida a partir do passo (3) são preliminarmente misturadas e resfriadas na unidade de resfriamento III e, em seguida, enviadas para um tanque de alimentação como uma corrente misturada; (5) alimentação, em que a corrente misturada a partir da unidade de resfriamento III é misturada e pré-absorvida para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de alimentação; uma fase gasosa resultante no topo do tanque de alimentação é enviada para uma coluna de absorção e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de alimentação é enviada para um desmetanizador; (6) absorção, em que na coluna de absorção, um C4 / C5 misturado é usado como um absorvente para absorver os componentes de C2 e C2+ presentes na fase gasosa a partir do topo do tanque de alimentação, e simultaneamente coabsorver parte do metano; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de absorção é enviada a jusante para recuperação adicional do absorvente, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de absorção é devolvida à unidade de resfriamento III; (7) desmetanização, em que a fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção de metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ em um desmetanizador; uma fase gasosa resultante em um topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento III e uma fase líquida resultante em um fundo do desmetanizador é enviada para um desetanizador; (8) desetanização, em que a fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida a separação no desetanizador para obter um componente de C2; um componente de C2 misturado obtido a partir da separação é coletado a partir de um topo do desetanizador como um produto de C2 misturado e os componentes de fase líquida resultantes de C3 e C3+ em um fundo do desetanizador são enviados para um despropanizador;
(9) despropanização, em que os componentes de fase líquida a partir do fundo do desetanizador são submetidos a uma separação adicional no despropanizador; um componente de C3 obtido da separação é coletado a partir de um topo do despropanizador e enviado para uma coluna de retificação de propileno para retificação adicional; pelo menos parte dos componentes resultantes em um fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 / C5 misturado para a coluna de absorção, e o resto é coletado como um produto de C4 / C5 misturado; e (10) retificação de propileno, em que a fase gasosa a partir do topo do despropanizador é submetida a retificação adicional na coluna de retificação de propileno; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propileno, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano; de preferência, o método para tratar um gás de petróleo compreendendo ainda o seguinte passo: (11) recuperação de absorvente, em que em uma coluna de recuperação de absorvente, pelo menos parte do produto de gasolina estável coletado no passo (2) é usada como um absorvente para absorver os componentes de C4 e C4+ presentes na fase gasosa a partir do topo da coluna de absorção, e simultaneamente para absorver pequenas quantidades de componentes de C2 / C3; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de recuperação de absorvente é coletada como um gás seco e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de recuperação de absorvente é enviada para um desbutanizador.
13. Método para tratar um gás de petróleo, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende os seguintes passos: (1) separação gás-líquido, em que um gás de petróleo a partir de um dispositivo a montante é condensado e resfriado e, em seguida, enviado para um tanque de separação gás- líquido I para separação gás-líquido; uma fase líquida resultante no fundo do tanque de separação gás-líquido I é pressurizada e, em seguida, enviada para um desbutanizador, e uma fase gasosa resultante no topo do tanque de separação gás-líquido I é comprimida por um compressor e, em seguida, enviada para o desbutanizador; (2) desbutanização, em que a fase gasosa e a fase líquida a partir do passo (1) entram no desbutanizador; uma fase gasosa destilada em um topo do desbutanizador é condensada e, em seguida, enviada para um tanque de refluxo no topo do desbutanizador para separação para obter um gás rico e uma fase líquida, em que o gás rico é submetido posteriormente a remoção de impurezas, e a fase líquida é devolvida ao desbutanizador; pelo menos parte de uma fase líquida resultante no fundo do desbutanizador é coletada como um produto de gasolina estável; e (3) remoção de impurezas, em que o gás rico a partir do topo do desbutanizador é submetido sequencialmente a remoção de H2S e CO2 em uma coluna de dessulfuração de gás rico com uma solução de amina pobre como um absorvente, para a remoção de mercaptanos em uma coluna purificação de gás rico com um licor alcalino como um absorvente e para lavagem de água em um tanque de lavagem de água de gás rico para atingir o equilíbrio ácido-base; o gás rico com impurezas removidas é coletado a partir de um topo do tanque de lavagem de água de gás rico;
de preferência, o método para tratar um gás de petróleo compreendendo ainda o seguinte passo: (4) separação, em que o gás rico com impurezas removidas é resfriado, sujeito a separação gás-líquido, comprimido, resfriado novamente e, em seguida, passado por uma coluna de absorção, um desmetanizador, um despropanizador, um desetanizador e, opcionalmente, uma coluna de retificação de propileno para separação adicional para obter um gás seco, um componente de C2, um componente de C3 e um componente de C4, entre os quais o componente de C2 e o componente de C3 são coletados como um produto de C2 e um produto de C3, respectivamente, e pelo menos parte do componente de C4 é enviado como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção e o resto é coletado como um produto de C4 misturado; mais preferencialmente, o passo (4) compreendendo: resfriamento, em que o gás rico com impurezas removidas é resfriado preliminarmente em uma unidade de resfriamento I e, em seguida, enviado para um tanque de separação gás- líquido II; uma fase gasosa resultante no topo do tanque de separação gás-líquido II é comprimida e resfriada novamente e então enviada para uma unidade de resfriamento III, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de separação gás- líquido II é pressurizada e então enviada para uma unidade de resfriamento III; pós-resfriamento, em que a fase gasosa preliminarmente pressurizada e resfriada e a fase líquida pressurizada são ainda misturadas e resfriadas na unidade de resfriamento III e, em seguida, enviadas para um tanque de alimentação como uma corrente misturada; alimentação, em que a corrente misturada a partir da unidade de resfriamento III é misturada e pré-absorvida para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de alimentação; uma fase gasosa resultante no topo do tanque de alimentação é enviada para uma coluna de absorção e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de alimentação é enviada para um desmetanizador; absorção, em que na coluna de absorção, um C4 misturado é usado como um absorvente para absorver os componentes de C2 e C2+ presentes na fase gasosa a partir do topo do tanque de alimentação, e para coabsorver simultaneamente parte do metano; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de absorção é enviada para uma coluna de recuperação de absorvente para recuperação adicional do absorvente, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de absorção é devolvida à unidade de resfriamento III; desmetanização, em que a fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção de metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ no desmetanizador; uma fase gasosa resultante em um topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento III e uma fase líquida resultante em um fundo do desmetanizador é enviada para um despropanizador; despropanização, em que a fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida a separação no depropanizador; os componentes de C3 e C3- obtidos da separação são coletados a partir de uma porção superior do despropanizador, opcionalmente secos e, em seguida, enviados para um desetanizador; pelo menos parte dos componentes resultantes em um fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção, e o resto é coletado como um produto de C4 misturado; e desetanização, em que a fase gasosa a partir da porção superior do despropanizador é submetida a separação adicional no desetanizador; um componente de C2 misturado obtido a partir da separação é opcionalmente sujeito a remoção de impurezas e, em seguida, coletado a partir de um topo do desetanizador como um produto de C2 misturado e uma fase líquida resultante a partir de um fundo do desetanizador é coletada como um componente de C3 misturado; mais preferencialmente, a separação compreendendo ainda: retificação de propileno, em que o componente de C3 misturado coletado a partir do fundo do desetanizador é enviado para uma coluna de retificação de propileno para retificação adicional; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de retificação de propileno é resfriada e então coletada como um produto de propileno, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano; mais preferencialmente, o passo (4) compreendendo ainda: recuperação do absorvente, em que em uma coluna de recuperação de absorvente, pelo menos parte do produto de gasolina estável coletado no passo (2) é usada como um absorvente para absorver os componentes de C4 e C4+ presentes na fase gasosa a partir do topo da coluna de absorção, e absorver simultaneamente pequenas quantidades de componentes de C2 / C3; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de recuperação de absorvente é coletada como um gás seco e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de recuperação de absorvente é enviada para o desbutanizador.
14. Método para tratar um gás de petróleo, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende: (1) primeira separação gás-líquido, em que um gás de petróleo a partir de um dispositivo a montante é condensado e resfriado e, em seguida, enviado para um tanque de separação gás-líquido I para separação gás-líquido; uma fase líquida resultante no fundo do tanque de separação gás- líquido I é pressurizada e, em seguida, enviada para um desbutanizador, e uma fase gasosa em um topo do tanque de separação gás-líquido I é comprimida por um compressor e, em seguida, enviada para o desbutanizador; (2) desbutanização, em que a fase gasosa e a fase líquida a partir do passo (1) entram no desbutanizador; uma fase gasosa destilada em um topo do desbutanizador é condensada e, em seguida, enviada para um tanque de refluxo no topo do desbutanizador; uma fase gasosa resultante no topo do tanque de refluxo no topo do desbutanizador é comprimida e resfriada e, em seguida, enviada para um tanque de separação gás- líquido II, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de refluxo é pressurizada e então enviada para o tanque de separação gás-líquido II; pelo menos parte de uma fase líquida resultante no fundo do desbutanizador é coletada como um produto de gasolina estável; (3) segunda separação gás-líquido, em que os materiais são misturados para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de separação gás-líquido II e, em seguida, submetidos a separação para obter uma fase gasosa e uma fase líquida; a fase gasosa e a fase líquida são então submetidas a remoção de impurezas, respectivamente; (4) remoção de impurezas de fase gasosa, em que a fase gasosa no topo do tanque de separação gás-líquido II obtida a partir da separação no tanque de separação gás-líquido II é sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 em uma coluna de dessulfuração de gás rico com uma solução de amina como absorvente, para remoção de mercaptanos em uma coluna de purificação de gás rico com um licor alcalino como absorvente, e depois enviada para uma unidade de resfriamento III; (5) remoção de impurezas de fase líquida, em que a fase líquida em um fundo do tanque de separação gás-líquido II obtida a partir da separação no tanque de separação gás- líquido II é sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 em uma coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido, para remoção de mercaptanos em um reator de purificação de hidrocarboneto líquido, e então enviada para uma unidade de resfriamento III; (6) resfriamento, em que hidrocarbonetos leves gasosos com impurezas removidas e hidrocarbonetos líquidos com impurezas removidas são misturados e resfriados na unidade de resfriamento III e, em seguida, enviados para um tanque de alimentação como um vapor misturado; (7) alimentação, em que a corrente misturada a partir da unidade de resfriamento III é misturada e pré-absorvida para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de alimentação; uma fase gasosa resultante no topo do tanque de alimentação é enviada para uma coluna de absorção, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de alimentação é enviada para uma unidade de separação; (8) absorção, em que na coluna de absorção, um C4 misturado é usado como um absorvente para absorver os componentes de C2 e C2+ presentes na fase gasosa a partir do topo do tanque de alimentação, e para coabsorver simultaneamente parte do metano; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de absorção é enviada para um dispositivo a jusante para recuperação adicional do absorvente, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de absorção é retornada para a unidade de resfriamento III; e (9) separação, em que a fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é passada através de um desmetanizador, um desetanizador, um despropanizador e, opcionalmente, uma coluna de retificação de propileno na unidade de separação para separação adicional para obter um componente de C2, um componente de C3 e um componente de C4, entre os quais o componente de C2 e o componente de C3 são coletados como um produto de C2 e um produto de C3, respectivamente, e pelo menos parte do componente de C4 é enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção e o resto é coletado como um produto de C4 misturado; de preferência, a separação no passo (9) sendo realizada de acordo com um dos dois processos a seguir: processo I: a separação compreendendo os seguintes passos em sequência: desmetanização, em que a fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção de metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ em um desmetanizador; uma fase gasosa resultante em um topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento III e uma fase líquida resultante em um fundo do desmetanizador é enviada para um desetanizador; desetanização, em que a fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida a separação no desetanizador para obter um componente de C2; um componente de C2 misturado obtido a partir da separação é opcionalmente sujeito a remoção de impurezas e, em seguida, coletado a partir de um topo do desetanizador como um produto de C2 misturado, e os componentes de fase líquida resultantes de C3 e C3+ em um fundo do desetanizador são enviados para despropanizador; e despropanização, em que os componentes de fase líquida a partir do fundo do desetanizador são submetidos a separação adicional no depropanizador; um componente de C3 obtido a partir da separação é coletado a partir de uma porção superior do despropanizador; pelo menos parte dos componentes em um fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 misturado para uma coluna de absorção, e o resto é coletado como um produto de C4 misturado; de preferência, a separação compreendendo ainda: retificação de propileno, em que o componente de C3 a partir da porção superior do despropanizador é submetido a retificação adicional na coluna de retificação de propileno; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de retificação de propileno é resfriada e então coletada como um produto de propileno, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano; processo II, em que a separação inclui os seguintes passos em sequência: desmetanização, em que a fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção do metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ em um desmetanizador; uma fase gasosa resultante em um topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento III e uma fase líquida resultante em um fundo do desmetanizador é enviada para um despropanizador; despropanização, em que a fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida a separação adicional no depropanizador; os componentes de C3 e C3- obtidos a partir da separação são coletados de uma porção superior do despropanizador, opcionalmente secos e, em seguida, enviados para um desetanizador; pelo menos parte dos componentes em um fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 misturado para uma coluna de absorção e o resto é coletado como um produto de C4 misturado; e desetanização, em que a fase gasosa a partir da porção superior do despropanizador é submetida a separação adicional no desetanizador; um componente de C2 misturado obtido a partir da separação é opcionalmente sujeito a remoção de impurezas e, em seguida, coletado a partir de um topo do desetanizador como um produto de C2 misturado e uma fase líquida resultante a partir de um fundo do desetanizador é coletada como um componente de C3 misturado; de preferência, a separação compreendendo ainda: retificação de propileno, em que o componente de C3 misturado coletado a partir do fundo do desetanizador é submetido a retificação adicional em uma coluna de retificação de propileno; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de retificação de propileno é resfriada e então coletada como um produto de propileno, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano; mais preferencialmente, o método para tratar um gás de petróleo compreendendo ainda o seguinte passo: (10) recuperação de absorvente, em que em uma coluna de recuperação de absorvente, pelo menos parte do produto de gasolina estável coletado no passo (2) é usada como um absorvente para absorver os componentes de C4 e C4+ presentes na fase gasosa a partir do topo da coluna de absorção, e para absorver simultaneamente pequenas quantidades de componentes de C2 / C3; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de recuperação de absorvente é coletada como um gás seco e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de recuperação de absorvente é enviada para o desbutanizador.
15. Método para tratar um gás de petróleo, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende: (1) primeira separação gás-líquido, em que um gás de petróleo a partir de um dispositivo a montante é condensado e resfriado e, em seguida, enviado para um tanque de separação gás-líquido I para separação gás-líquido; uma fase líquida resultante no fundo do tanque de separação gás- líquido I é pressurizada e, em seguida, enviada para uma coluna de separação de gasolina leve-pesada e uma fase gasosa em um topo do tanque de separação gás-líquido I é comprimida por um compressor e, em seguida, enviada para a coluna de separação de gasolina leve-pesada; (2) separação de gasolina leve-pesada, em que os materiais a partir do tanque de separação gás-líquido I entram na coluna de separação de gasolina leve-pesada; uma fase gasosa destilada em um topo da coluna de separação de gasolina leve-pesada é condensada e então enviada para um tanque de refluxo no topo da coluna de separação de gasolina leve-pesada; uma fase gasosa resultante no topo do tanque de refluxo é comprimida e, em seguida, enviada para a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve, e uma fase líquida em um fundo do tanque de refluxo é pressurizada e, em seguida, enviada para a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve; pelo menos parte de uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de separação de gasolina leve-pesada é coletada como um produto de gasolina pesada; (3) separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve, em que uma corrente a partir do tanque de refluxo no topo da coluna de separação de gasolina leve-pesada entra na coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve; uma fase gasosa destilada em um topo da coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve é enviada para um tanque de refluxo no topo da coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve; uma fase gasosa resultante no topo do tanque de refluxo é comprimida e resfriada e então enviada para um tanque de separação gás-líquido II, e uma fase líquida resultante no fundo do tanque de refluxo é pressurizada e então enviada para o tanque de separação gás- líquido II; uma fase líquida resultante no fundo da coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve é coletada como gasolina leve; (4) segunda separação gás-líquido, em que os materiais são misturados para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de separação gás-líquido II e, em seguida, submetidos a uma separação adicional para obter uma fase gasosa e uma fase líquida; a fase gasosa e a fase líquida são então submetidas a remoção de impurezas, respectivamente; (5) remoção de impurezas de fase gasosa, em que a fase gasosa no topo do tanque de separação gás-líquido II obtida a partir da separação no tanque de separação gás-líquido II é sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 em uma coluna de dessulfuração de gás rico com uma solução de amina como absorvente e para remoção de mercaptanos em uma coluna de purificação de gás rico com um licor alcalino como absorvente, e depois enviada para uma unidade de resfriamento III; (6) remoção de impurezas de fase líquida, em que a fase líquida em um fundo do tanque de separação gás-líquido II obtida a partir da separação no tanque de separação gás- líquido II é sequencialmente submetida a remoção de H2S e CO2 em uma coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido, e remoção dos mercaptanos em um reator de purificação de hidrocarbonetos líquidos e, em seguida, enviados para a unidade de resfriamento III; (7) resfriamento, em que hidrocarbonetos leves gasosos com impurezas removidas e hidrocarbonetos leves líquidos com impurezas removidas são misturados e resfriados na unidade de resfriamento III e, em seguida, enviados para um tanque de alimentação como uma corrente misturada; (8) alimentação: a corrente misturada a partir da unidade de resfriamento III é misturada e pré-absorvida para atingir o equilíbrio gás-líquido no tanque de alimentação; uma fase gasosa resultante em um topo do tanque de alimentação é enviada para uma coluna de absorção e uma fase líquida resultante em um fundo do tanque de alimentação é enviada para uma coluna de separação; (9) absorção, em que na coluna de absorção, um C4 misturado é usado como um absorvente para absorver os componentes de C2 e C2+ presentes na fase gasosa a partir do topo do tanque de alimentação, e para coabsorver simultaneamente parte do metano; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de absorção é enviada para um dispositivo a jusante, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de absorção é retornada para a unidade de resfriamento; e (10) separação: a fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é passada através de um desmetanizador, um desetanizador, um despropanizador e, opcionalmente, uma coluna de retificação de propileno para separação adicional na unidade de separação para obter um componente de C2, um componente de C3 e um componente de C4, em que o componente de C2 é separado no desetanizador usando propano e / ou um C4 misturado como um absorvente; o componente de C2 e o componente de C3 são coletados como um produto de C2 e um produto de C3, respectivamente; pelo menos parte do componente de C4 é enviado como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção e, opcionalmente, um desetanizador, e o resto é coletado como um produto de C4 misturado; de preferência, a separação no passo (10) sendo realizada de acordo com um dos três processos a seguir: processo I, em que a separação inclui os seguintes passos em sequência: desmetanização, em que a fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção de metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ em um desmetanizador; uma fase gasosa resultante em um topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento III e uma fase líquida resultante em um fundo do desmetanizador é enviada para um desetanizador; desetanização, em que a fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida a separação no desetanizador para obter um componente de C2 usando propano como absorvente; um componente de C2 misturado em um topo do desetanizador obtido a partir da separação é opcionalmente sujeito a remoção de impurezas e, em seguida, coletado como um produto de C2 misturado, e os componentes de fase líquida resultantes de C3 e C3+ em um fundo do desetanizador são enviados para um despropanizador; despropanização, em que os componentes de fase líquida a partir do fundo do desetanizador são submetidos a uma separação adicional no despropanizador; um componente de C3 obtido a partir da separação é coletado a partir de uma porção superior do despropanizador; pelo menos parte dos componentes resultantes em um fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção, e o resto é coletado como um produto de C4 misturado; de preferência, a separação compreendendo ainda: retificação de propileno, em que o componente de C3 a partir da porção superior do despropanizador é submetido a retificação adicional em uma coluna de retificação de propileno; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de retificação de propileno é resfriada e, em seguida, coletada como um produto de propileno, pelo menos parte de uma fase líquida resultante no fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano e o resto é aquecido e então enviado como um absorvente de propano para o desetanizador;
processo II, em que a separação inclui os seguintes passos em sequência: desmetanização, em que a fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção de metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ em um desmetanizador; uma fase gasosa resultante em um topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento III e uma fase líquida resultante em um fundo do desmetanizador é enviada para um desetanizador; desetanização, em que a fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida a separação no desetanizador para obter um componente de C2 usando um C4 misturado como um absorvente; um componente de C2 misturado em um topo do desetanizador obtido a partir da separação é opcionalmente sujeito a remoção de impurezas e, em seguida, coletado como um produto de C2 misturado, e os componentes de fase líquida resultantes de C3 e C3+ em um fundo do desetanizador são enviados para um despropanizador; e despropanização, em que os componentes de fase líquida a partir do fundo do desetanizador são submetidos a uma separação adicional no despropanizador; um componente de C3 obtido a partir da separação é coletado a partir de uma porção superior do despropanizador; pelo menos parte dos componentes resultantes em um fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção e o desetanizador, e o resto é coletado como um produto de C4 misturado; de preferência, a separação compreendendo ainda: retificação de propileno, em que o componente de C3 a partir da porção superior do despropanizador é submetido a retificação adicional em uma coluna de retificação de propileno; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de retificação de propileno é resfriada e então coletada como um produto de propileno, e uma fase líquida resultante em um fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano; processo III, em que a separação inclui os seguintes passos em sequência: desmetanização, em que a fase líquida a partir do fundo do tanque de alimentação é submetida a remoção de metano e simultaneamente a remoção de uma pequena parte dos componentes de C2 e C2+ em um desmetanizador; uma fase gasosa resultante em um topo do desmetanizador é enviada para a unidade de resfriamento III e uma fase líquida resultante em um fundo do desmetanizador é enviada para um despropanizador; despropanização, em que a fase líquida a partir do fundo do desmetanizador é submetida a separação adicional no depropanizador; os componentes de C3 e C3- obtidos a partir da separação são coletados de uma porção superior do despropanizador, opcionalmente secos e, em seguida, enviados para um desetanizador; pelo menos parte dos componentes resultantes em um fundo do despropanizador é enviada como um absorvente de C4 misturado para a coluna de absorção, e o resto é coletado como um produto de C4 misturado; e desetanização, em que a fase gasosa a partir da porção superior do despropanizador é submetida a uma separação adicional no desetanizador usando propano como absorvente; um componente de C2 misturado em um topo do desetanizador obtido a partir da separação é opcionalmente sujeito a remoção de impurezas e, em seguida, coletado como um produto de C2 misturado, e uma fase líquida resultante a partir de um fundo do desetanizador é coletada como um componente de C3 misturado; de preferência, a separação compreendendo ainda: retificação de propileno, em que o componente de C3 misturado a partir do fundo do desetanizador é submetido a retificação adicional em uma coluna de retificação de propileno; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de retificação de propileno é resfriada e então coletada como um produto de propileno; pelo menos parte de uma fase líquida no fundo da coluna de retificação de propileno é coletada como um produto de propano e o resto é enviado como um absorvente de propano para o desetanizador; mais preferencialmente, o método compreende ainda o seguinte passo: (11) recuperação de absorvente, em que em uma coluna de recuperação de absorvente, o produto de gasolina pesada coletado no passo (2) é usado como um absorvente para absorver componentes de C4 e C4+ presentes na fase gasosa a partir do topo da coluna de absorção, e para absorver simultaneamente pequenas quantidades de componentes de C2 / C3; uma fase gasosa resultante em um topo da coluna de recuperação de absorvente é coletada como um gás seco, e uma fase líquida resultante no fundo da coluna de recuperação de absorvente é retornada para a coluna de separação de gasolina leve-pesada.
16. Sistema para tratar um gás de petróleo, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende, conectada em sequência, uma unidade de extração de hidrocarbonetos leves para extrair um primeiro material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4, e uma unidade de separação para separar o primeiro material de fase gasosa para obter um produto de gás seco contendo principalmente H2 e C1, um produto de C2 contendo principalmente C2, um produto de C3 contendo principalmente C3 e um produto de C4 contendo principalmente C4; de preferência, a unidade de extração de hidrocarbonetos leves e a unidade de separação são fornecidas entre as mesmas com uma unidade de remoção de impurezas usada para remover uma substância ácida e um mercaptano, a substância ácida sendo especificamente sulfeto de hidrogênio e / ou dióxido de carbono.
17. Sistema, de acordo com a reivindicação 16, CARACTERIZADO pelo fato de que a unidade de remoção de impurezas inclui uma unidade de remoção de impurezas de fase gasosa e, opcionalmente, uma unidade de remoção de impurezas de fase líquida, em que a unidade de remoção de impurezas de fase gasosa inclui uma coluna de dessulfuração de gás rico e uma coluna de purificação de gás rico, e de preferência inclui uma coluna de lavagem de água de fase gasosa, e a unidade de remoção de impurezas de fase líquida inclui uma coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido e um reator de purificação de hidrocarboneto líquido, e preferencialmente inclui uma coluna de lavagem de água de fase líquida.
18. Sistema, de acordo com a reivindicação 16 ou 17, CARACTERIZADO pelo fato de que a unidade de separação inclui, conectados em sequência, um primeiro dispositivo de separação, um segundo dispositivo de separação, um terceiro dispositivo de separação e um quarto dispositivo de separação,
em que o primeiro dispositivo de separação é usado para separar o primeiro material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1-C4 em um material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1 e um material de fase líquida contendo principalmente C1-C4; o segundo dispositivo de separação é usado para separar o material de fase líquida contendo principalmente C1-C4 em um material de fase gasosa contendo principalmente C1 e um material de fase líquida contendo principalmente C2-C4; o terceiro dispositivo de separação é usado para separar o material de fase líquida contendo principalmente C2-C4 em um produto de C2 contendo principalmente C2 e um material de fase líquida contendo principalmente C3-C4, ou em um produto de C3 contendo principalmente C3 e um material de fase líquida contendo principalmente C2 e C4; e o quarto dispositivo de separação é usado para separar o material de fase líquida contendo principalmente C3-C4 ou o material de fase líquida contendo principalmente C2 e C4 em um produto de C4 contendo principalmente C4 e um produto de C3 contendo principalmente C3 ou um produto de C2 contendo principalmente C2.
19. Sistema, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 16 a 18, CARACTERIZADO pelo fato de que a unidade de separação inclui ainda um quinto dispositivo de separação conectado ao primeiro dispositivo de separação, em que o quinto dispositivo de separação é usado para tratar o material de fase gasosa contendo principalmente H2 e C1 para obter o produto de gás seco contendo principalmente H2 e C1 e um material de fase líquida contendo principalmente um absorvente,
de preferência, a unidade de separação inclui ainda um sexto dispositivo de separação, em que o sexto dispositivo de separação é usado para retificar o produto de C3 para obter um produto contendo principalmente propano e um produto de propileno contendo principalmente propileno.
20. Dispositivo para tratar um gás de petróleo, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende: uma tubulação de alimentação de hidrocarbonetos leves, um tanque de separação gás-líquido I, um compressor I, um compressor II, um desbutanizador, uma coluna de dessulfuração de gás rico, uma coluna de purificação de gás rico, uma unidade de resfriamento I, um compressor III, uma unidade de resfriamento II, uma unidade de resfriamento III, um tanque de alimentação, uma coluna de absorção, um desmetanizador, um desetanizador, um depropanizador e uma coluna de retificação de propileno; em que a tubulação de alimentação de hidrocarbonetos leves é conectada a uma entrada do tanque de separação gás- líquido I; o tanque de separação gás-líquido I é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor I, o compressor II e o desbutanizador, e é conectado em um fundo do mesmo com o desbutanizador; o desbutanizador é conectado em um topo sequencialmente com a coluna de dessulfuração de gás rico, a coluna purificação de gás rico, a unidade de resfriamento I, o compressor III, a unidade de resfriamento II, a unidade de resfriamento III e o tanque de alimentação, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de gasolina estável; a unidade de resfriamento I é diretamente conectada à unidade de resfriamento III por meio de uma tubulação; o tanque de alimentação é conectado em um topo do mesmo com a coluna de absorção, e é conectado em um fundo do mesmo com o desmetanizador; a coluna de absorção é conectada em uma porção superior da mesma com um dispositivo a jusante, é conectada em um fundo da mesma com a unidade de resfriamento III, e é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 / C5 misturado; o desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo com o desetanizador; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado, e é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador; o depropanizador é conectado em um topo do mesmo com a coluna de retificação de propileno, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 / C5 misturado, em que a tubulação de coleta de produto de C4 / C5 misturada é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 / C5 misturado; e a coluna de retificação de propileno é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano; de preferência, o dispositivo a jusante inclui uma coluna de recuperação de absorvente, em que a coluna de recuperação de absorvente é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás seco,
é conectada em um fundo da mesma com o desbutanizador, e é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável, em que a tubulação de coleta de gasolina estável do desbutanizador é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável.
21. Dispositivo para tratar um gás de petróleo, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende: uma tubulação de alimentação de gás de petróleo, um tanque de separação gás- líquido I, um compressor I, um compressor II, um desbutanizador, uma coluna de dessulfuração de gás rico, uma coluna de purificação de gás rico, e um tanque de lavagem de água de gás rico; em que a tubulação de alimentação de gás é conectada a uma entrada do tanque de separação gás-líquido I; o tanque de separação gás-líquido I é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor I, o compressor II e o desbutanizador, e é conectado em um fundo do mesmo com o desbutanizador; o desbutanizador é fornecido em um topo do mesmo com um tanque de refluxo; o tanque de refluxo é conectado em um topo do mesmo com a coluna de dessulfuração de gás rico, e é conectado em um fundo do mesmo com o desbutanizador; o desbutanizador é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de gasolina estável; a coluna de dessulfuração de gás rico é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de solução de amina pobre que é opcionalmente fornecida com uma unidade de resfriamento de solução de amina pobre; a coluna de dessulfuração de gás rico é conectada em um topo da mesma com a coluna de purificação de gás rico, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de solução de amina rica; a coluna de purificação de gás rico é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de licor alcalino, é conectada em uma porção superior da mesma com um tanque de lavagem de água de gás rico, e é fornecida em um fundo com uma tubulação de coleta de solução de amina rica; o tanque de lavagem de água de gás rico é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de hidrocarboneto leve, e é conectado em um fundo do memos primeiro com uma bomba de circulação de lavagem de água de gás rico e, em seguida, com uma unidade de aquecimento de água usada para lavagem de água e uma tubulação de descarga de lavagem de água, respectivamente, em que a unidade de aquecimento de água usada para lavagem de água é conectada com uma porção superior do tanque de lavagem de água de gás rico; de preferência, o dispositivo para tratar um gás de petróleo inclui ainda uma coluna de regeneração de solvente com a qual a tubulação de coleta de solução de amina rica é conectada, em que a coluna de regeneração de solvente é conectada em um fundo da mesma com a tubulação de alimentação de solução de amina pobre, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás ácido; mais preferencialmente, o dispositivo inclui ainda uma unidade de separação com a qual a tubulação de coleta de hidrocarboneto leve é conectada; a unidade de separação inclui: uma unidade de resfriamento I, um tanque de separação gás-líquido II, um compressor III, uma unidade de resfriamento II, uma unidade de resfriamento III, um tanque de alimentação, uma coluna de absorção, um desmetanizador, um desetanizador e um despropanizador; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado que é opcionalmente fornecida com uma unidade de tratamento de impurezas; o despropanizador é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado, em que a tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; de preferência, a tubulação de coleta de hidrocarboneto leve é sequencialmente conectada à unidade de resfriamento I e ao tanque de separação gás-líquido II; o tanque de separação gás-líquido II é sequencialmente conectado em um topo do mesmo com o compressor III, a unidade de resfriamento II, a unidade de resfriamento III e o tanque de alimentação, e é conectado em um fundo do mesmo sequencialmente com a unidade de resfriamento III e o tanque de alimentação; o tanque de alimentação é conectado em um topo do mesmo com a coluna de absorção, e é conectado em um fundo do mesmo com o desmetanizador; a coluna de absorção é opcionalmente conectada no topo da mesma com uma coluna de recuperação de absorvente, é conectada em um fundo do mesmo com a unidade de resfriamento III, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; o desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo ao depropanizador; o depropanizador é conectado em um topo do mesmo primeiro com uma unidade de secagem opcionalmente depois com o desetanizador, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado, em que a tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das que serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado otimamente fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 opcionalmente conectada a uma coluna de retificação de propileno; mais preferencialmente, a unidade de separação inclui ainda a coluna de retificação de propileno e / ou a coluna de recuperação de absorvente, a coluna de recuperação de absorvente é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás seco, e é conectada em um fundo da mesma com o desbutanizador; a coluna de recuperação de absorvente é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável, em que a tubulação de coleta de gasolina estável do desbutanizador é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável; a coluna de retificação de propileno é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano.
22. Dispositivo para tratar um gás de petróleo, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende: uma tubulação de alimentação de gás de petróleo, um tanque de separação gás- líquido I, um compressor I, um compressor II, um desbutanizador, um compressor III, uma unidade de resfriamento II, um tanque de separação gás-líquido II, uma coluna de dessulfuração de gás rico, uma coluna de purificação de gás rico, uma coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido, um reator de purificação de hidrocarboneto líquido, uma unidade de resfriamento III, um tanque de alimentação, uma coluna de absorção e uma unidade de separação; em que a tubulação de alimentação de gás é conectada a uma entrada do tanque de separação gás-líquido I; o tanque de separação gás-líquido I é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor I, o compressor II e o desbutanizador, e é conectado em um fundo do mesmo com o desbutanizador; o desbutanizador é fornecido em um topo do mesmo com um tanque de refluxo, em que o tanque de refluxo é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor II, a unidade de resfriamento II e o tanque de separação gás- líquido II, e é conectado em um fundo do mesmo primeiro com uma bomba de reforço e depois com o tanque de separação gás- líquido II; o desbutanizador é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de gasolina estável; o tanque de separação gás-líquido II é conectado em um topo sequencialmente com a coluna de dessulfuração de gás rico, a coluna de purificação de gás rico, e a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo sequencialmente com a coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido, o reator de purificação de hidrocarboneto líquido, e a unidade de resfriamento III; a coluna de dessulfuração de gás rico é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de solução de amina pobre, e a coluna de purificação de gás rico é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de licor alcalino; a unidade de resfriamento III é conectada ao tanque de alimentação; o tanque de alimentação é conectado em um topo do mesmo com a coluna de absorção, e é conectado em um fundo do mesmo com a unidade de separação; a coluna de absorção é conectada em um topo da mesma com um dispositivo a jusante, é conectada em um fundo da mesma com a unidade de resfriamento III, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; a unidade de separação inclui: um desmetanizador, um desetanizador, um depropanizador e uma coluna de retificação de propileno opcional, em que o desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas; o despropanizador é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado, em que a tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; de preferência, o desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo com o desetanizador; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecido com uma unidade de tratamento de impurezas, e é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador; o depropanizador é fornecido em uma porção superior do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 misturado opcionalmente conectada a uma coluna de retificação de propileno, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado, em que a tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; ou, o desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo com o depropanizador; o depropanizador é conectado em uma porção superior do mesmo com o desetanizador, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado, em que a tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 misturado opcionalmente conectada a uma coluna de retificação de propileno; de preferência, a coluna de retificação de propileno é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano; mais preferencialmente, o dispositivo a jusante inclui ainda uma coluna de recuperação de absorvente; a coluna de recuperação de absorvente é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás seco, é conectada em um fundo da mesma com o desbutanizador, e é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável, em que a tubulação de coleta de gasolina estável do desbutanizador é dividida em duas ramificações, uma das quais funciona como a tubulação de alimentação de absorvente de gasolina estável.
23. Dispositivo para tratar um gás de petróleo, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende: uma tubulação de alimentação de gás de petróleo, um tanque de separação gás- líquido I, um compressor I, uma coluna de separação de gasolina leve-pesada, um compressor II, uma coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve, um compressor III, uma unidade de resfriamento II, um tanque de separação gás-líquido II, uma coluna de dessulfuração de gás rico, uma coluna de purificação de gás rico, uma coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido, um reator de purificação de hidrocarboneto líquido, uma unidade de resfriamento III, um tanque de alimentação, uma coluna de absorção e uma unidade de separação; em que a tubulação de alimentação de gás é conectada a uma entrada do tanque de separação gás-líquido I; o tanque de separação gás-líquido I é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor I e a coluna de separação de gasolina leve-pesada, e é conectado em um fundo do mesmo com a coluna de separação de gasolina leve-pesada; a coluna de separação de gasolina leve-pesada é fornecida em um topo da mesma com um tanque de refluxo I, em que o tanque de refluxo I é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor II e a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve, e é conectado a um fundo do mesmo primeiro com uma bomba de reforço primeiro e depois com a coluna de separação de hidrocarboneto leve- gasolina leve; a coluna de separação de gasolina leve-pesada é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de gasolina pesada; a coluna de separação de hidrocarboneto leve-gasolina leve é fornecida em um topo da mesma com um tanque de refluxo II, em que o tanque de refluxo II é conectado em um topo do mesmo sequencialmente com o compressor III, a unidade de resfriamento II e o tanque de separação gás-líquido II, e é conectado em um fundo do mesmo primeiro a uma bomba de reforço e, em seguida, ao tanque de separação gás-líquido II; o tanque de separação gás-líquido II é conectado em um topo do mesmo com a coluna de dessulfuração de gás rico, a coluna de purificação de gás rico e a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo com a coluna de dessulfuração de hidrocarboneto líquido, o reator de purificação de hidrocarboneto líquido e a unidade de resfriamento III; a coluna de dessulfuração de gás rico é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de solução de amina pobre, e a coluna de purificação de gás rico é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de licor alcalino; a unidade de resfriamento III é conectada ao tanque de alimentação; o tanque de alimentação é conectado em um topo do mesmo com a coluna de absorção, e é conectado em um fundo do mesmo com a unidade de separação; a coluna de absorção é conectada em um topo da mesma com um dispositivo a jusante, é conectada em um fundo da mesma com a unidade de resfriamento III, e é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; a unidade de separação inclui: um desmetanizador, um desetanizador, um depropanizador e uma coluna de retificação de propileno opcional, em que o desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com um propano ou tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; o depropanizador é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado, em que a tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; de preferência, o desmetanizador é conectado no topo do mesmo com a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo com o desetanizador; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas, é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador, e é fornecido em uma porção superior do mesmo com a tubulação de coleta de absorvente de propano; o depropanizador é fornecido em uma porção superior do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 misturado opcionalmente conectada a uma coluna de retificação de propileno, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado, em que a tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; de preferência, a coluna de retificação de propileno é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo com uma tubulação de coleta de produto de propano, em que a tubulação de coleta de produto de propano é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de propano; ou, o desmetanizador é conectado em um topo com a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo com o desetanizador; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas, é conectado em um fundo do mesmo com o despropanizador, e é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; o depropanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 misturado opcionalmente conectada a uma coluna de retificação de propileno, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado, em que a tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado e é conectada com a coluna de absorção e o desetanizador, respectivamente; de preferência, a coluna de retificação de propileno é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano; ou, o desmetanizador é conectado em um topo do mesmo com a unidade de resfriamento III, e é conectado em um fundo do mesmo com o depropanizador; o depropanizador é conectado em uma porção superior do mesmo com uma unidade de secagem opcional e, em seguida, com o desetanizador, e é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de produto de C4 misturado, em que a tubulação de coleta de produto de C4 misturado é dividida em duas ramificações, uma das que serve como a tubulação de alimentação de absorvente de C4 misturado; o desetanizador é fornecido em um topo do mesmo com uma tubulação de coleta de C2 misturado opcionalmente fornecida no mesmo com uma unidade de tratamento de impurezas, é fornecido em um fundo do mesmo com uma tubulação de coleta de C3 misturado opcionalmente conectada a uma coluna de retificação de propileno, e é fornecida em uma porção superior com uma tubulação de alimentação de absorvente de propano; de preferência, a coluna de retificação de propileno é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propileno, e é fornecida em um fundo da mesma com uma tubulação de coleta de produto de propano, em que a tubulação de coleta de produto de propano é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como a tubulação de alimentação de absorvente de propano; mais preferencialmente, o dispositivo a jusante inclui ainda uma coluna de recuperação de absorvente; a coluna de recuperação de absorvente é fornecida em um topo da mesma com uma tubulação de coleta de gás seco, é conectada em um fundo da mesma com uma coluna de separação de gasolina leve-pesada, e é fornecida em uma porção superior da mesma com uma tubulação de alimentação de absorvente de gasolina pesada, em que a tubulação de coleta de gasolina pesada da coluna de separação de gasolina leve-pesada é dividida em duas ramificações, uma das quais serve como tubulação de alimentação de absorvente de gasolina pesada.
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