BR112021001259A2 - método para fabricar trilhos ferroviários - Google Patents

Abstract

A invenção diz respeito ao campo da indústria de ferro e aço, em particular à métodos para laminação e tratamento térmico de trilhos ferroviários, usando o calor residual do aquecimento de laminação e podendo ser usado na fabricação de trilhos de resistência ao desgaste e força de contato aumentadas. O objetivo é alcançado pelo fato de que o método para fabricar trilhos ferroviários de resistência ao desgaste e força de contato aumentadas, compreendendo aquecimento do tarugo de laminação, desbaste de múltiplas passagens e laminação de acabamento em uma gaiola duo reversível e em gaiolas universais de um grupo continuamente reversível, respectivamente, seguido por resfriamento diferenciado ao longo da cabeça e base do trilho na faixa em temperatura de 720-870¿C a 450-600¿C, de acordo com a invenção, a laminação de desbaste sendo desempenhada a uma temperatura na faixa de 950 a 1100¿¿ com a razão de alongamento por passagem estando na faixa de 1,12 a 1,30, e laminação de acabamento sendo desempenhada à uma temperatura de 850 a 1000¿¿ com a razão de alongamento nas passagens universais estando na faixa de 1,07 a 1,18, seguido pela laminação de acabamento em uma gaiola universal separada a uma temperatura na faixa de 820 a 880¿¿ com a razão de alongamento estando na faixa de 1,07 a 1,10. Nesse caso, o tarugo é feito de aço compreendendo, % em peso de: 0,85-1,2 de carbono, 0,2-1,25 de manganês, 0,2-0,9 de silício, 0,001-0,06 de nióbio e, se necessário, um ou mais elementos do seguinte grupo, % em peso de: 0,1-0,8 de cromo, 0,05-0,6 de níquel, 0,01-0,15 de vanádio, 0,005-0,015 de nitrogênio.

Description

MÉTODO PARA FABRICAR TRILHOS FERROVIÁRIOS Campo da Invenção

[001] A invenção diz respeito ao campo da indústria de ferro e aço, em particular à métodos para laminação e tratamento térmico de trilhos ferroviários, usando o calor residual do aquecimento de laminação e podendo ser usada na fabricação de trilhos de resistência ao desgaste e força de contato aumentadas. Antecedentes da Invenção

[002] É conhecido um método para tratamento térmico de trilhos feitos de aço de alto carbono compreendendo 0,90-1,20% de carbono, que fornece, após o final da laminação, por < 60 s, resfriamento acelerado a uma velocidade de 5- 20оC/s das seções de borda da base de temperaturas de ≥ 650оC, depois disso, a cabeça, o interior e a porção central da base são submetidas a resfriamento a uma velocidade de 1-10оC/s (JP Nº 4267334 C21D9/04).

[003] As principais desvantagens do referido método de processamento térmico são as seguintes: 1) nenhuma temperatura regulada de aquecimento de laminação e acabamento de laminação, que não pode fornecer esmerilhamento eficaz do grão de austenita e altos valores de resistência ao impacto, alongamento e contração relativos; 2) a cabeça e a base do trilho são resfriadas na mesma velocidade, como resultado do qual, os trilhos antes do endireitamento têm uma grande curvatura, e há uma necessidade de endireitamento a frio dos trilhos usando os modos que afetam adversamente a magnitude das tensões residuais.

[004] É conhecido um método para produzir um trilho com uma estrutura perlítica feita de aço contendo 0,65-1,20% de carbono, 0,05-2,00% de silício e 0,05-2,00% de manganês, sendo o restante ferro e impurezas acidentais, fornecendo a laminação de acabamento do trilho a uma temperatura não excedendo 900оC e resfriamento a uma temperatura não excedendo 550оC a uma velocidade de 2-30оC/s (EP Nº 2045341 (A1) C21D8/00, C21D 9/04).

[005] As principais desvantagens desse método são as seguintes: 1) a ausência, na composição química do aço do trilho, de cromo, níquel e vanádio, que têm efeito positivo na microestrutura e nas propriedades mecânicas dos trilhos; 2) a ausência de uma temperatura regulada de aquecimento de laminação, o que aumenta o tamanho do grão de austenita original, reduz a eficiência dos modos de laminação em gaiolas de desmontagem e não pode fornecer o nível necessário de dureza ao impacto, ductilidade e resistência ; 3) a ausência de resfriamento diferenciado da base e cabeça do trilho, o que leva ao aumento da curvatura do mesmo após o tratamento térmico e ao alto nível de tensões residuais.

[006] São conhecidos adicionalmente métodos de tratamento térmico de trilhos de carbono ou aço de baixa liga, que proporcionam o resfriamento acelerado de um trilho a partir da temperatura da região de austenita na faixa de 750-650оC (JP Nº 4267267, С21D 9/04), resfriamento acelerado a uma velocidade de 5-15оC/s até uma temperatura de 650-500оS (RU Nº 2113511, C21D 9/04), resfriamento acelerado a uma velocidade de 10-30оC/s até uma temperatura de 750-600оC (RU Nº 97121881, C21D 9/04, C22C 38/04), resfriamento acelerado a uma velocidade de 5-15оC/s até uma temperatura de 650-500оC (RU Nº 96123715, C21D9/04), resfriamento acelerado da camada superficial de uma cabeça de trilho a partir de Ar1 a uma velocidade de 1-10оC/s e 2-20оC/s a uma profundidade de ≥20 mm (JP Nº 3731934, С21D9/04).

[007] As desvantagens significativas desses métodos de tratamento térmico de trilhos são as seguintes: 1) a ausência de temperaturas reguladas de aquecimento de laminação e acabamento de laminação, bem como razões de alongamento reguladas durante a laminação em gaiolas de desbaste e acabamento, que não permitem esmerilhar efetivamente o grão de austenita e fornecem altos valores de propriedades mecânicas; 2) a ausência de resfriamento regulado da base do trilho, fato que prejudica a curvatura do mesmo.

[008] É conhecido adicionalmente um método de fabricação de trilhos, que fornece laminação de acabamento do trilho em duas etapas. Na primeira etapa, um bloco é laminado com uma redução de área de pelo menos 15% por passe; na segunda metade da laminação de acabamento, a laminação é feita em uma ou mais passadas com redução de área não superior a 10% por passe na faixa de temperatura de 800-950оC. Imediatamente após a conclusão da laminação de acabamento, a temperatura da superfície do trilho é rapidamente reduzida a uma velocidade de pelo menos 6оC/s por 0,1-30 segundos até 500-600оC e, posteriormente, o resfriamento acelerado é desempenhado a uma velocidade de pelo menos 3оC/s (JP 3625224 (B2) 8332501 (A)).

[009] As principais desvantagens deste método são a ausência de modos regulados de temperatura de laminação de desbaste e de acabamento, ausência de razões de alongamento reguladas para laminação em passes de desbaste, fato que não proporciona esmerilhamento efetivo da estrutura, e uma combinação de altos valores de resistência e propriedades plásticas, dureza e resistência ao impacto da cabeça do trilho, que fornecem um alto nível de resistência ao desgaste e força de contato dos trilhos durante a operação.

[010] A solução técnica mais próxima é um método para fabricar um trilho, que fornece para trilhos de laminação em um laminador com um grupo de gaiolas universais tandem a uma temperatura de aquecimento do tarugo de laminação na faixa de 1100 a 1200оC, laminação de acabamento na faixa de temperatura de 850-950оC, resfriamento diferenciado acelerado ao longo da cabeça e base do trilho com ar ou ar misturado com água a uma temperatura de

720-850оC a uma velocidade de 1,5-6,0оC/s, respectivamente, a uma temperatura de não mais que 620оC, em que, em cada caso particular, a velocidade de resfriamento da cabeça difere daquela da base. O aço contém, a % em peso de: 0,72-0,78 carbono e, se necessário, adicionalmente: de 0,15 a 0,60 de cromo, de 0,10 a 0,60 de níquel, de 0,05 a 0,15 de vanádio, de 0,007 a 0,020 de nitrogênio (RU 2601847 C1).

[011] Uma principal desvantagem deste método para a fabricação de trilhos é a ausência de modos de temperatura regulados e razões de alongamento para laminação de desbaste e de acabamento, como resultado de tal fato é impossível obter um complexo equilibrado de resistência e propriedades plásticas, dureza e resistência ao impacto, que fornecem um alto nível de resistência ao desgaste e resistência ao contato dos trilhos durante a operação.

[012] O objetivo da invenção é fornecer trilhos ferroviários que são diferencialmente reforçados com calor usando o calor residual do aquecimento pré-laminação, com um complexo equilibrado de propriedades mecânicas, em particular: resistência à tração final não inferior a 1300 N/mm2, resistência ao escoamento não inferior a 870 N/mm2, porcentagem de alongamento não inferior a 8,0%, contração da área não inferior a 20%, dureza da superfície de rolamento da cabeça do trilho não inferior a 400 HB e resistência ao impacto a uma temperatura de teste de +20оC não inferior a 15 J/cm2. Divulgação da Invenção

[013] O objetivo é alcançado pelo fato de que o método para fabricar trilhos ferroviários de resistência ao desgaste e força de contato aumentadas, compreendendo aquecimento do tarugo de laminação, laminação de desbaste de múltiplos passes e de acabamento em uma gaiola duo reversível e em gaiolas universais de um grupo continuamente reversível, respectivamente, seguido por resfriamento diferenciado ao longo da cabeça e base do trilho na faixa em temperatura de 720-870оC a 450-600оC, de acordo com a invenção, a laminação de desbaste sendo desempenhada à uma temperatura na faixa de 950 a 1100оС com a razão de alongamento por passe estando na faixa de 1,12 a 1,30, e laminação de acabamento sendo desempenhada à uma temperatura de 850 a 1000оС com a razão de alongamento nos passes universais estando na faixa de 1,07 a 1,18, seguido pela laminação de acabamento em uma gaiola universal separada a uma temperatura na faixa de 820 a 880оС com a razão de alongamento estando na faixa de 1,07 a 1,10. Nesse caso, o tarugo é feito de aço que compreende, % em peso de: 0,85-1,2 de carbono, 0,2-1,25 de manganês, 0,2-0,9 de silício, 0,001-0,06 de nióbio e, se necessário, um ou mais elementos do seguinte grupo, % em peso de: 0,1-0,8 de cromo, 0,05-0,6 de níquel, 0,01- 0,15 de vanádio, 0,005-0,015 de nitrogênio.

[014] Outro objetivo da presente invenção é o aço destinado à fabricação de trilhos ferroviários, compreendendo, % em peso de: 0,85-1,2 carbono, 0,2- 1,25 manganês, 0,2-0,9 silício, de acordo com a invenção, a composição sendo adicionalmente suplementada com 0,001-0,06 % em peso de nióbio.

[015] É possível uma modalidade, de acordo com a qual a composição de aço é adicionalmente suplementada com um ou mais elementos do seguinte grupo, % em peso de: 0,1-0,8 de cromo, 0,05-0,6 de níquel, 0,01-0,15 de vanádio, 0,005-0,015 de nitrogênio. Descrição detalhada da invenção

[016] O tratamento térmico dos trilhos é realizado imediatamente após a laminação, usando o calor residual do aquecimento de pré-laminação. O trilho é resfriado em velocidades na faixa de 1,5 a 6 graus por segundo para atingir um complexo equilibrado de propriedades, em que a cabeça, o interior e a base são resfriadas em diferentes velocidades para garantir a retidão necessária da peça do trilho. A temperatura inicial do tratamento térmico é 720-870оC, e a final é 450-600оC.

[017] As faixas de parâmetros técnicos especificadas foram selecionadas experimentalmente, com base nos requisitos de dureza, propriedades mecânicas, resistência ao impacto e microestrutura de trilhos feita de aço hipereutetóide.

[018] A seleção da temperatura de laminação de aquecimento reivindicada depende do fato de que, quando a temperatura de aquecimento de CCB de laminação excede 1200оC, a supressão eficaz dos processos de recristalização durante a laminação nos primeiros passes em gaiolas de desmontagem não é fornecida, e em temperaturas inferiores a 1150оC a ductilidade do aço é significativamente reduzida, resultando em aumento da carga nos cilindros, aumento do desgaste dos mesmos, formação de recuos, aumento da formação de defeitos superficiais.

[019] A seleção da temperatura de laminação reivindicada nos últimos passes do grupo tandem de 820 a 880оC depende do fato de que em temperaturas acima de 880оC, o esmerilhamento efetivo de grãos de austenita não é alcançado, e em temperaturas inferiores a 820оC, a ductilidade do metal é significativamente reduzida, as cargas nos cilindros do laminador são aumentadas, e existe o risco de tensões de têmpera nas camadas superficiais dos trilhos como resultado do contato com a água fornecida para resfriar os cilindros do laminador.

[020] A seleção das razões de alongamento reivindicadas depende das seguintes considerações: em purificação por múltiplos passes de um tarugo nos cilindros de gaiolas duo reversíveis de desbaste com passes de alongamento tendo a razão de alongamento por passe de mais de 1,3 em modos de temperatura de laminação selecionados, observa-se intensa interação do aço laminado com as paredes do passe, que está associada à adesão e desprendimento das partículas metálicas dos cilindros, que, em conjunto com as tensões mecânicas e térmicas cíclicas, leva ao aumento do desgaste dos passes. Isso resulta em qualidade reduzida da superfície do trilho e maior consumo de cilindro.

[021] Quando purificando tarugos nos cilindros de gaiolas duo reversíveis de desbaste tendo a razão de alongamento inferior a 1,12, é necessário aumentar o número necessário de passes, o que reduz significativamente a produtividade do laminador.

[022] O processo de acabamento da laminação de múltiplos passes em gaiolas de um grupo continuamente reversível nas faixas de temperatura de 850- 1000°C com uma razão de alongamento por passe na faixa de 1,07-1,18 torna possível obter a estrutura de granulação mais fina e elevadas propriedades mecânicas do aço do trilho, devido à dependência experimentalmente estabelecida do aumento do número de formações de novos centros de grãos durante a deformação do metal nesta faixa de alongamento.

[023] Laminação de acabamento a temperaturas acima de 1000оС não fornece supressão de processos de recristalização e esmerilhamento de grãos eficaz, e em temperaturas abaixo de 850оС, ductilidade do aço reduzida, carga aumentada nos cilindros e risco de defeitos de superfície aumentado são observados.

[024] Alongamento inferior a 1,07 na faixa de temperatura de 850 a 1000оC não permite esmerilhar efetivamente a estrutura da cabeça do trilho, o valor de alongamento para o passe universal quádrua de mais de 1,18 na faixa de temperatura considerada pode levar à anisotropia das propriedades mecânicas na cabeça do trilho, o que piora a qualidade do trilho.

[025] Para garantir a retidão e as dimensões geométricas requeridas do perfil do trilho ao longo de todo o comprimento do mesmo em uma dada faixa de tolerância, a laminação de acabamento é realizada em uma gaiola universal não reversível separada na faixa de temperatura de 820-880оС com uma razão de alongamento na faixa de 1,07-1,10.

[026] Em temperaturas de laminação de acabamento não inferiores a 820°С e não superiores a 880°С, o alongamento da peça com um fator de mais de 1,1 leva ao aumento das cargas de contato, aumento do desgaste do cilindro e deterioração na obtenção de uma geometria de perfil precisa. O alongamento da peça inferior a 1,07 leva ao não cumprimento da altura da marcação em relevo no interior do perfil dentro dos limites exigidos pela GOST.

[027] A composição química de aço reivindicada é selecionada com base nos seguintes pré-requisitos:

[028] O fato de o teor de carbono no metal estar no nível de 0,85-1,20% durante a laminação e tratamento térmico dos trilhos, de acordo com a tecnologia em questão, fornece um complexo equilibrado de propriedades mecânicas e dureza. Com uma diminuição do carbono para menos de 0,85%, a quantidade de carbonetos diminui e a resistência e dureza dos trilhos se deterioram, sem atingir a dureza nos limites reivindicados de mais de 400 HB. Com um aumento no carbono para mais de 1,20%, a quantidade de cementita estruturalmente livre na forma de uma grade de contorno de grão aumenta, e a resistência ao impacto e a ductilidade dos trilhos diminuem.

[029] Aumentar o teor de silício para 0,9% aumenta a resistência ao escoamento e a resistência do aço do trilho devido ao endurecimento da solução de ferrita sólida no componente de perlita, e se o teor de silício for reduzido para menos de 0,20%, o efeito disso será insuficiente. Com um aumento no teor de silício para mais de 0,90%, a probabilidade de uma redução na ductilidade e resistência ao impacto aumenta.

[030] O manganês melhora a temperabilidade do aço do trilho e, em uma concentração de até 1,25%, o nível necessário de dureza e resistência é alcançado. Se o teor de manganês é inferior a 0,20%, o efeito do mesmo é insignificante, enquanto com um teor de mais de 1,25% há uma maior probabilidade de formação de martensita.

[031] O cromo aumenta a temperabilidade do aço do trilho e aumenta a resistência da perlita devido à formação de cementita ligada. Com um teor de cromo inferior a 0,10%, o efeito do mesmo é insignificante, enquanto um aumento no teor do mesmo para mais de 0,80% leva à formação de martensita.

[032] O níquel fortalece intensamente a ferrita, enquanto mantém a viscosidade e reduz o limiar de fragilidade a frio do aço. Com um teor de níquel inferior a 0,05%, o efeito do mesmo é insignificante, um aumento no teor de níquel para mais de 0,60% leva à um aumento significativo no custo do aço.

[033] A introdução de nitrogênio em combinação com vanádio e/ou nióbio possibilita a obtenção de um grão de austenita triturado, que fornece maior resistência à fratura por fragilidade. A presença de vanádio/ou nióbio formadores de carboneto e nitreto torna possível alcançar a necessária solubilidade de nitrogênio nos compostos. Se o teor de nitrogênio for inferior a 0,005%, o efeito do mesmo é insignificante, sendo impossível garantir o esmerilhamento dos grãos, e se o teor de nitrogênio for superior a 0,015%, podem-se observar casos de segregação do tipo sarda e ebulição do "nitrogênio" (bolhas no aço). Os teores selecionados de vanádio e nióbio fornecem a resistência ao impacto necessária devido ao endurecimento por carbonitreto. Quando a concentração de vanádio é inferior a 0,05% e a de nióbio é inferior a 0,001%, os efeitos das mesmas são insignificantes. A introdução de vanádio acima de 0,15% e/ou nióbio acima de 0,06% no aço resulta em um aumento do número de carbonitretos grosseiros, que decoram os contornos dos grãos e levam à redução da dureza ao impacto, bem como levam a um aumento substancial no preço do aço. Modalidade exemplar da invenção

[034] O aço do trilho (Tabela 1) foi fundido em um forno elétrico a arco DSP- 100 I7 de 100 toneladas e derramado em um CCM. Os tarugos resultantes foram aquecidos à uma temperatura de 1150-1200оC e laminados para a fabricação de trilhos do tipo P65 com comprimento de 100 m em um laminador de aço estrutural e ferroviário. A Tabela 2 mostra as razões de alongamento para as peças do trilho ao laminar em gaiolas duo reversíveis e gaiolas do grupo continuamente reversível, a Tabela 3 mostra a temperatura das peças de trilho, tabela a partir da qual pode ser visto que a laminação nas gaiolas duo reversíveis foi desempenhada em temperaturas de 950-1100оC, a laminação nas gaiolas do grupo de dentição continuamente reversível foi desempenhada em uma faixa de temperatura de 850-1000оC. A laminação foi concluída em uma gaiola de acabamento na faixa de temperatura de 820 оC-880оC com uma razão de alongamento de 1,08. Tabela 1 Composição química do aço do trilho Nº do Fração de massa dos elementos, % Trilho C Mn Si V Cr Ni Cu S Р N2 Nb 1 0,85 0,20 0,90 0,01 0,80 0,05 0,04 0,010 0,011 0,010 0,001 2 0,89 0,44 0,81 0,05 0,65 0,08 0,05 0,006 0,012 0,007 0,003 3 0,95 0,95 0,57 0,03 0,44 0,40 0,07 0,008 0,011 0,008 0,001 4 1,15 0,80 0,27 0,13 0,15 0,12 0,07 0,012 0,011 0,013 0,034 5 1,20 0,57 0,20 0,01 0,10 0,31 0,09 0,011 0,014 0,017 0,060 6 0,97 1,10 0,44 0,08 0,24 0,17 0,05 0,007 0,013 0,005 0,002 7 0,86 1,25 0,38 0,05 0,31 0,52 0,06 0,006 0,011 0,011 0,017 8 1,17 0,52 0,85 0,15 0,12 0,09 0,07 0,008 0,012 0,014 0,010 9 0,89 0,33 0,29 0,04 0,55 0,60 0,05 0,008 0,014 0,012 0,024 10 1,09 1,00 0,48 0,11 0,22 0,28 0,11 0,011 0,010 0,016 0,001 11 0,92 0,90 0,70 0,09 0,37 0,14 0,06 0,010 0,011 0,020 0,048 Tabela 2

Gaiola Nº do passe Razão de alongamento 1 1,119 2 1,173 3 1,146 BD1 duo reversível 4 1,262 5 1,162 6 1,135 7 1,282 1 1,296 BD2 duo reversível 2 1,188 3 1.113 UR1 1,156 ER1 1,081 UF1 1,170 Laminador continuamente UF2 1,173 reversível ER2 1,017 UR2 1,126 UR3 1,093 ER3 1,014 Gaiola universal não reversível U0 1,08 Tabela 3 Nº do Temper Temperatura da peça do trilho quando laminando na gaiola, оC Trilho atura CCB na BD1 BD2 TDM Gaiola saída U0 do No primeiro e No forno terceiro passes último WB, оC máxima mínima máxima mínima máxima mínima passe 1 1177 1057 1015 1014 1010 908 888 864 2 1184 1072 1036 1029 1024 927 901 875 3 1192 1076 1033 1020 1018 923 903 878 4 1200 1083 1040 1031 1027 929 907 880 5 1165 1053 1024 1020 1018 918 896 876 6 1178 1056 1014 1012 1008 909 886 861 7 1154 1040 1001 1000 998 894 872 839 8 1152 1038 998 995 992 890 861 833 9 1150 1034 993 990 988 886 857 820 10 1168 1059 1030 1023 1019 918 895 859 11 1189 1080 1042 1036 1034 932 900 879

[035] Após finalizar a laminação, os trilhos foram posicionados na posição "na base" e foram um a um alimentados no dispositivo de resfriamento e submetidos a têmpera diferenciada (ou seja, foi desempenhado o resfriamento acelerado dos elementos de perfil com velocidades diferentes). O resfriamento da cabeça e da base do trilho foi realizado na faixa de temperatura de 720-880оC a 450-600оC a uma velocidade de 1,5-6оC/s. Após o resfriamento, o trilho à uma temperatura de 450-600оC foi retirado do dispositivo de resfriamento e foi transferido para o refrigerador.

[036] Os parâmetros tecnológicos do resfriamento do trilho são mostrados na Tabela 4. Tabela 4 Modo de resfriamento do trilho Nº do trilho Temperatura do trilho Temperatura inicial Taxa de resfriamento, após o resfriamento, de resfriamento, оС оC/s оC cabeça base cabeça base cabeça base 1 858 852 4,8 4,6 450 461 2 880 856 6 5,5 490 498 3 878 859 5,4 5 545 550 4 880 870 6 5,5 520 540 5 853 830 2,2 1,9 500 525 6 867 840 1,9 1,5 563 600 7 837 811 2,1 1,8 585 595 8 750 737 2,7 2,3 480 507 9 725 720 2,4 2,3 509 513 10 834 824 1,8 1,6 582 600 11 870 850 3,7 3,3 500 520

[037] Após o resfriamento e endireitamento, a microestrutura do metal foi estudada, as propriedades mecânicas de tração, dureza na superfície de laminação e na seção transversal e a resistência ao impacto na temperatura de ensaio de +20оС foram determinados.

[038] A Tabela 5 mostra os resultados dos testes mecânicos de tração, dureza e resistência ao impacto do metal de teste. Tabela 5 Resultados dos testes mecânicos de tensão, dureza e resistência ao impacto

Viscosi dade de impact o KCU, Nº στ σβ δ5 ψ Dureza J/cm² do na trilho tempe ratura de teste

HB HB H/mm² % HB10 HB22 НВw HBb НВrsh +200C 10fl 10fr 1 980 1420 12 34 413 409 413 409 363 359 415 32; 25 2 1010 1450 10 27 435 430 430 420 345 383 445 28; 29 3 1000 1440 10,5 28 426 420 420 415 337 385 435 26; 27 4 1020 1450 10 27 435 440 435 420 369 383 450 25; 26 5 970 1410 12,5 34 417 415 417 412 373 366 420 28: 34 6 960 1400 10,5 31 426 420 420 415 363 359 426 26; 28 7 970 1410 11,5 34 413 415 413 409 339 363 420 28; 30 8 980 1430 11 35 420 420 420 413 363 366 430 33; 32 9 980 1420 12 36 420 415 415 404 337 368 426 34; 33 10 990 1430 11,5 34 413 409 413 401 369 363 415 29; 33 11 990 1430 12 33 409 409 409 395 363 359 409 26; 26 Nota: НВrsh é a dureza na superfície de rolamento da cabeça do trilho;

[039] HB10, HB22 referem-se à dureza a uma distância de 10 e 22 mm, respectivamente, da superfície de rolamento ao longo do eixo vertical de simetria do trilho;

[040] НВ10fl, НВ10fr referem-se à dureza a uma distância de 10 mm dos frisos esquerdo e direito, respectivamente; НВw é a dureza do interior; HBb é a dureza da base.

[041] Amostras de todos os trilhos resistiram ao teste de queda, sem quebrar e sem sinais de destruição.

[042] O método em questão para a fabricação de trilhos tornou possível obter uma dureza na superfície de rolamento de mais de 400 НВ, uma resistência ao impacto de mais de 15 J/cm2 a uma temperatura de teste de +20оC, combinado com um complexo de altos valores de propriedades mecânicas com uma microestrutura de perlita satisfatória e resistência à queda, atendendo aos requisitos para trilhos de resistência ao desgaste e força de contato aumentadas.

Claims (2)

REIVINDICAÇÕES

1. Método para fabricar trilhos ferroviários, compreendendo aquecimento do tarugo de laminação, laminação de desbaste de múltiplas passagens e de acabamento em uma gaiola duo reversível e em gaiolas universais de um grupo continuamente reversível, respectivamente, seguido por resfriamento diferenciado ao longo da cabeça e base do trilho na faixa em temperatura de 720 a 870оC a 450 a 600оC, caracterizado pelo fato de que a laminação de desbaste é desempenhada a uma temperatura na faixa de 950 a 1100оС com a razão de alongamento por passagem estando na faixa de 1,12 a 1,30, e a laminação de acabamento é desempenhada a uma temperatura na faixa de 850 a 1000оС com a razão de alongamento nas passagens universais estando na faixa de 1,07 a 1,18, seguido pela laminação de acabamento em uma gaiola universal não reversível separada a uma temperatura na faixa de 820 a 880оС com a razão de alongamento estando na faixa de 1,07 a 1,10.

2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o tarugo é feito de aço compreendendo, % em peso de: 0,92 a 1,2 de carbono, 0,2 a 1,25 de manganês, 0,2 a 0,9 de silício, 0,001 a 0,06 de nióbio e um ou mais elementos do seguinte grupo, % em peso de: 0,1 a 0,8 de cromo, 0,05 a 0,6 de níquel, 0,01 a 0,15 de vanádio, 0,005 a 0,015 de nitrogênio.