BR112017010436B1

BR112017010436B1 - METHOD FOR MANUFACTURING STEEL TUBE AND PRESS MOLD USED IN SUCH METHOD

Info

Publication number: BR112017010436B1
Application number: BR112017010436-9A
Authority: BR
Inventors: Masayuki Horie; Yukuya Tamura; Toshihiro Miwa; Junichi Tateno
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2014-11-25
Filing date: 2015-11-12
Publication date: 2021-10-26

Abstract

Trata-se de um método para fabricação de tubo de aço implantando-se um processo de flexão em material de folha, e um molde de prensa usado no dito método. É fornecido um método para fabricação de tubo de aço que forma uma moldagem (S1), que tem um corte transversal em formato de U, de um material de folha que tem uma parte flexionada de extremidade, forma um tubo aberto (S2) aplicando-se força de flexão à moldagem e, então, une topo a topo as superfícies de extremidade de uma parte de lacuna do tubo aberto (S2) de modo a formar o tubo de aço, em que: no estágio de realização do processo de flexão, uma parte levemente trabalhada na qual uma curvatura muito menor que as outras áreas é conferida, ou uma parte não processada (P), que não é flexionada, é fornecida em pelo menos parte do material de folha; e no estágio de pressionamento para baixo na moldagem e formação do tubo aberto (S2), a força de flexão é aplicada a locais separados em pelo menos W/4 (em que W é a dimensão de largura do material de folha) na direção de partes de extremidade de largura da (...).It is a method for manufacturing steel tube using a bending process in sheet material, and a press mold used in said method. A method is provided for manufacturing steel tube that forms a mold (S1), which has a U-shaped cross section, of a sheet material that has a flexed end portion, forms an open tube (S2) by applying it. bending force is applied to the molding and then butt-joining the end surfaces of a gap part of the open tube (S2) to form the steel tube, wherein: at the stage of carrying out the bending process, a lightly worked part in which a curl much less than the other areas is imparted, or an unprocessed part (P), which is not flexed, is provided in at least part of the sheet material; and in the press-down stage in molding and forming the open tube (S2), the bending force is applied to locations separated by at least W/4 (where W is the width dimension of the sheet material) in the direction of wide end parts of the (...).

Description

FIELD OF TECHNIQUE

[001] A presente invenção refere-se a um método adequado para produzir um tubo de aço espesso e de diâmetro grande usado para um tubo de linha ou similar, em que um material de placa é formado em um corpo pré-formado que tem um corte transversal em formato de U por flexão, o corpo pré-formado é pressionado em um tubo aberto com uma lacuna em porções de extremidade de largura de placa voltadas umas para as outras em uma direção longitudinal das mesmas, e as superfícies de extremidade da porção de lacuna são unidas umas às outras em um tubo de aço, e uma matriz de prensa usada para o mé-todo.[001] The present invention relates to a method suitable for producing a thick and large diameter steel pipe used for a line pipe or the like, wherein a plate material is formed into a preformed body having a U-shaped cross-section by bending, the preformed body is pressed into an open tube with a gap in plate-width end portions facing each other in a longitudinal direction thereof, and the end surfaces of the portion. gap gaps are joined together in a steel tube, and a press die used for the method.

PRIOR TECHNIQUE

[002] Como uma técnica para produzir um tubo de aço espesso e de diâmetro grande usado para um tubo de linha ou similar, uma chamada técnica de formação de UOE é amplamente usada que pressiona uma placa de aço que tem um comprimento, largura e espessura de placa predeterminados em um formato de U, pressiona a placa de aço em um formato de O para produzir um tubo aberto, em seguida, sua porção de lacuna é unida topo a topo por soldagem, e aumenta seu diâmetro (denominado expansão de tubo) para aprimorar adicionalmente a circularidade.[002] As a technique to produce a thick, large-diameter steel pipe used for a line pipe or similar, a so-called UOE forming technique is widely used that presses a steel plate that has a length, width and thickness of predetermined plates into a U-shape, presses the steel plate into an O-shape to produce an open tube, then its gap portion is joined end-to-end by welding, and its diameter increases (called pipe expansion) to further improve roundness.

[003] Na técnica de formação de UOE descrita acima, no entanto, visto que há uma necessidade por uma força de pressionamento alta no processo de pressionamento da placa de aço para formar a placa de aço em um formato de U e um formato de O, a mesma não pode ajudar com o uso de uma máquina de prensa em grande escala.[003] In the UOE forming technique described above, however, since there is a need for a high pressing force in the steel plate pressing process to form the steel plate into a U-shape and an O-shape , it cannot help with the use of a large scale press machine.

[004] Portanto, recentemente, uma técnica para reduzir a força de pressionamento tem sido considerada para a produção desse tipo de tubo de aço.[004] Therefore, recently, a technique to reduce the pressing force has been considered for the production of this type of steel tube.

[005] Como uma técnica anterior relacionada a esse ponto, o Documento de Patente 1 revela um método para formar de modo preliminar um material em um processo de formação em formato de C e um processo de formação em formato de U, então, realizar um processo de formação em formato de O no mesmo, de modo que um modo de deformação do material a ser formado se torne encaixado com as matrizes tanto na porção superior quanto na inferior no processo de formação em formato de O. Adicionalmente, o Documento de Patente 2 revela um método para alterar uma posição de uma parte de topo de uma placa de aço em formato de U a matrizes realizando-se uma pluralidade de pressionamentos em formato de O na placa de aço em formato de U e também girar a placa de aço em formato de U durante o pressionamento em formato de O, e Documento de Patente 3 revela um método para realizar o pressionamento em formato de O em um membro formado em um formato de U por um pressionamento em formato de U com um forro de inserto que é aplicado para tubo de diâmetro externo maior a um diâmetro externo intermediário.[005] As a prior art related to this point, Patent Document 1 discloses a method for preliminary forming a material in a C-shaped forming process and a U-shaped forming process, then performing a O-shape forming process therein, so that a mode of deformation of the material to be formed becomes embedded with the dies in both the upper and lower portions in the O-shape forming process. Additionally, the Patent Document 2 discloses a method for changing a position of a top portion of a U-shaped steel plate to dies by performing a plurality of O-shaped presses on the U-shaped steel plate and also rotating the steel plate. U-shaped pressing during O-shaped pressing, and Patent Document 3 discloses a method for performing O-shaped pressing on a member formed in a U-shape by a U-shaped pressing with an insert liner which is applied for pipe with an outer diameter larger than an intermediate outer diameter.

[006] Quanto a outras técnicas anteriores, o Documento de Patente 4 revela um método de formação no qual um detector de deformação capaz de detectar a inclinação ou distorção de um membro de flexão montado em uma corrediça está disposto, o membro de flexão está disposto de uma maneira móvel inclinável ou paralela que corresponde à detecção da inclinação ou distorção pelo detector de deformação, e o membro de flexão é movido inclinado ou em paralelo para ser submetido à formação por pressionamento de modo que uma quantidade de distorção seja menor que uma quantidade de inclinação ou uma quantidade de distorção do membro de flexão quando pressiona um material a ser formado em um formato de tubo. O Documento de Patente 5 revela um método para formar um tubo de fenda equipado com uma pré-forma não circular realizando-se a formação sutil em comparação com outras etapas de flexão em pelo menos uma etapa de flexão de atuação na superfície interna do material de placa na esquerda e na direita em relação a um centro definido por um eixo geométrico longitudinal de uma ferramenta superior que entra em um material de placa a ser formado de modo progressivo e, em seguida, formar um tubo de fenda finalizado aplicando-se de modo apropriado uma força de pressionamento que atua sobre uma área ligeiramente formada antes em ambos os lados do centro a partir do lado de fora para a pré-forma não circular. Além disso, o Documento de Patente 6 revela um método para formar um tubo com uma porção de fenda fechada, aplicando-se a deformação plástica apenas à porção plana de pelo menos uma localização no corpo pré-formado que tem uma porção plana entre pelo menos duas porções flexionadas, flexionadas para uma curvatura de tubo predeterminada. DOCUMENTOS DA TÉCNICA ANTERIOR DOCUMENTOS DE PATENTE Documento de Patente 1: JP-A-S55-139117 Documento de Patente 2: JP-A-H11-285729 Documento de Patente 3: JP-A-2002-178025 Documento de Patente 4: JP-A-2005-21907 Documento de Patente 5: JP-A-2012-250285 Documento de Patente 6: Patente U.S. No 4.149.399.[006] As for other prior art, Patent Document 4 discloses a forming method in which a strain detector capable of detecting the tilt or distortion of a bending member mounted on a slide is arranged, the bending member is arranged in a movable tiltable or parallel manner corresponding to the detection of tilt or distortion by the strain detector, and the bending member is moved tilted or in parallel to be subjected to pressure forming so that an amount of distortion is less than an amount. of skew or an amount of distortion of the bending member when it presses a material to be formed into a tube shape. Patent Document 5 discloses a method for forming a slit tube equipped with a non-circular preform by performing the subtle formation compared to other bending steps in at least one bending step acting on the inner surface of the material. plate on the left and right relative to a center defined by a longitudinal geometric axis of an upper tool entering a plate material to be progressively formed and then forming a finished slit tube by applying so A pressing force acting on a slightly formed area beforehand on both sides of the center from the outside to the non-circular preform is suitable. Furthermore, Patent Document 6 discloses a method for forming a tube with a closed slit portion, plastic deformation only being applied to the flat portion of at least one location in the preformed body having a flat portion between at least two flexed portions, flexed to a predetermined tube bend. PRIOR ART DOCUMENTS PATENT DOCUMENTS Patent Document 1: JP-A-S55-139117 Patent Document 2: JP-A-H11-285729 Patent Document 3: JP-A-2002-178025 Patent Document 4: JP- A-2005-21907 Patent Document 5: JP-A-2012-250285 Patent Document 6: US Patent No. 4,149,399.

SUMMARY OF THE INVENTION TASK TO BE SOLVED BY THE INVENTION

[007] Enquanto isso, as técnicas de formação por pressionamen- to convencionais têm problemas conforme descrito abaixo e, consequentemente, ainda há espaço para aprimoramento.[007] Meanwhile, conventional press formation techniques have problems as described below and, consequently, there is still room for improvement.

[008] Ou seja, nos Documentos de Patente 1 a 3, um comprimen- to circunferencial em uma superfície de formação da matriz é definido para ser substancialmente igual ao tamanho de largura de um material de placa (uma placa bruta), e o material de placa é formado em um formato de tubo colocando-se uma porção de extensão do material em contato com uma superfície de formação da matriz durante a deformação do pressionamento em formato de O para ajustar a mesma em um formato da superfície de formação da matriz. No entanto, quando uma porção de contato com a matriz é aumentada, a força de pressiona- mento é gradualmente aumentada, e há uma necessidade por uma máquina de prensa maior.[008] That is, in Patent Documents 1 to 3, a circumferential length on a matrix forming surface is defined to be substantially equal to the width size of a plate material (a raw plate), and the material The plate is formed into a tube shape by placing an extension portion of the material in contact with a die-forming surface during the deformation of the O-shaped press to fit the same into a shape of the die-forming surface. However, when a portion of contact with the die is increased, the pressing force is gradually increased, and there is a need for a larger pressing machine.

[009] Em uma técnica particularmente direcionada para um material espesso e de resistência alta, uma força de pressionamento grande é necessária e, desse modo, o material não é completamente pressionado no pressionamento em formato de O, através disso, uma degradação do formato não pode ser evitada.[009] In a technique particularly directed to a thick and high strength material, a large pressing force is required and thus the material is not completely pressed in the O-shaped pressing, thereby a degradation of the shape does not can be avoided.

[0010] Enquanto isso, de acordo com os métodos descritos nos Documentos de Patente 4, 5 e 6, embora os mesmos não acompanhem um aumento na força de pressionamento como nos Documentos de Patente 1 a 3, visto que o material a ser formado ou a pré-forma não circular é formada separadamente em cada um dentre os lados esquerdo e direito, quando a quantidade de deformação difere nos lados esquerdo e direito, há um risco de formação de uma diferença de etapa (desvio) na porção de lacuna ou na porção de fenda que serve como uma porção soldada. Adicionalmente, nesses métodos, a deformação é localmente concentrada quando tenta deformar um formato para um formato desejado em um momento, e há um receio de piorar a circularidade. Consequentemente, as deformações em diversos momentos são inevitáveis, e também há um limite na produção eficaz.[0010] Meanwhile, according to the methods described in Patent Documents 4, 5 and 6, although they do not follow an increase in the pressing force as in Patent Documents 1 to 3, since the material to be formed or the non-circular preform is formed separately on each of the left and right sides, when the amount of deformation differs on the left and right sides, there is a risk of forming a step difference (deviation) in the gap portion or in the slit portion that serves as a welded portion. Additionally, in these methods, deformation is locally concentrated when trying to deform a shape to a desired shape at a time, and there is a fear of worsening roundness. Consequently, deformations at various times are unavoidable, and there is also a limit to effective production.

[0011] A presente invenção é para fornecer um método de produção para produzir de modo eficaz um tubo de aço que tem circularida- de alta sem exigir uma força de flexão excessiva (carga), e uma matriz de prensa usada no método.[0011] The present invention is to provide a production method to effectively produce a steel tube that has high roundness without requiring excessive bending force (load), and a press die used in the method.

SOLUTION FOR THE TASK

[0012] A presente invenção é um método para produzir um tubo de aço submetendo-se um material de placa que é flexionado na porção de extremidade de largura para pelo menos uma flexão ao longo de sua direção de sentido de largura para fornecer um corpo pré-formado que tem um corte transversal em formato de U, pressionar o corpo pré- formado aplicando-se uma força de flexão para formar, dessa maneira, um tubo aberto com uma porção de lacuna em sua direção longitudinal, e unir topo a topo as superfícies de extremidade da porção de lacuna do tubo aberto umas às outras, distinguido por uma porção ligeiramente flexionada na qual uma curvatura muito leve é aplicada em comparação com outras regiões ou uma porção não flexionada na qual a flexão é omitida ser fornecida em pelo menos uma parte do material de placa em um processo que forma a flexão no material de placa, e uma força de flexão é aplicada a uma parte separada do centro da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada em uma direção para a extremidade de largura do material de placa pela quantidade de W/4 (em que W é um tamanho de largura do material de placa) sem restringir a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada em um processo que pressiona o corpo pré-formado no tubo aberto. No presente documento, o tubo aberto refere-se a um corpo de tubo de um estado no qual o material de placa é formado em um formato cilíndrico e uma porção de lacuna é formada entre porções de extremidade de placa voltadas umas para as outras.[0012] The present invention is a method for producing a steel tube by subjecting a plate material that is flexed in the wide end portion to at least one bending along its width direction direction to provide a pre-body. -form having a U-shaped cross-section, press the pre-formed body by applying a bending force to thereby form an open tube with a gap portion in its longitudinal direction, and join the end to end of the end surfaces of the gap portion of the tube open to each other, distinguished by a slightly flexed portion in which a very slight bend is applied compared to other regions or an uninflected portion in which flexion is omitted to be provided in at least one part of the board material in a process which forms the bending in the board material, and a bending force is applied to a part separated from the center of the slightly flexed portion or the unbent portion in a direction to the wide end of the board material by the amount of W/4 (where W is a width size of the board material) without constraining the slightly flexed portion or the uninflected portion in a process that pre-presses the body. -formed in the open tube. In the present document, open tube refers to a tube body of a state in which the plate material is formed into a cylindrical shape and a gap portion is formed between facing plate end portions.

[0013] No método para produzir um tubo de aço que tem a configuração acima, os meios específicos a seguir são preferenciais para solucionar o problema da presente invenção: 1) O centro da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada é fornecido em uma parte que inclui uma parte separada da porção de extremidade de largura do material de placa pela quantidade de W/4; 2) O comprimento da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada ao longo da direção de sentido de largura do material de placa não é mais que 10% da largura de placa; 3) Ao aplicar a força de flexão para pressionar o corpo pré- formado, o corpo pré-formado é sustentado em uma parte não compreendida na linha de ação da força de flexão, e quando o ângulo de abertura do corpo pré-formado definido com base na parte sustenta o corpo pré-formado é definido por θs e o ângulo da linha de ação da força de flexão aplicada ao corpo pré-formado é definido por θf, o pressionamento do corpo pré-formado é iniciado sob uma condição de θf > θs; 4) No momento do pressionamento do corpo pré-formado, uma matriz de prensa dotada de uma superfície de formação que não entra em contato com a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada é usada; 5) No momento de pressionamento do corpo pré-formado, a força de flexão é aplicada de modo simultâneo a uma parte separada do centro da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada em direção à extremidade de largura do material de placa pela quantidade de W/4; adicionalmente, 6) No momento de pressionamento do corpo pré-formado, um centro de formação do molde de prensa usado para pressionamen- to do corpo pré-formado coincide com um centro na direção de sentido de largura do corpo pré-formado; e 7) O corpo pré-formado é preso em uma postura em formato de U com sua porção de abertura voltada para cima, e é sustentado no centro na direção no sentido de largura localizado em sua extremi- dade mais inferior.[0013] In the method for producing a steel tube having the above configuration, the following specific means are preferred to solve the problem of the present invention: 1) The center of the slightly flexed portion or the uninflected portion is provided in one part which includes a portion separated from the wide end portion of the board material by the amount of W/4; 2) The length of the slightly flexed portion or the uninflected portion along the width direction direction of the board material is not more than 10% of the board width; 3) When applying the bending force to press the preformed body, the preformed body is supported in a part not included in the line of action of the bending force, and when the opening angle of the preformed body defined with base on the part supports the preformed body is defined by θs and the angle of the line of action of the bending force applied to the preformed body is defined by θf, the pressing of the preformed body is started under a condition of θf > s; 4) At the time of pressing the preformed body, a press die provided with a forming surface which does not come into contact with the slightly flexed portion or the non-flexed portion is used; 5) At the moment of pressing the preformed body, the bending force is applied simultaneously to a part separated from the center of the slightly flexed portion or the unbent portion towards the wide end of the board material by the amount of W /4; additionally, 6) At the time of pressing the preformed body, a forming center of the press mold used for pressing the preformed body coincides with a center in the width direction direction of the preformed body; and 7) The preformed body is held in a U-shaped posture with its opening portion facing upwards, and is supported in the center in the widthwise direction located at its lowest end.

[0014] Adicionalmente, de acordo com a presente invenção, é fornecido um molde de prensa, de preferência, usado no método de produção que tem uma configuração acima, em que o molde de prensa inclui um par dos corpos de flexão configurados para interpor o corpo pré-formado entre os mesmos, e os corpos de flexão têm uma superfície de formação que tem um formato em corte transversal que não entra em contato com a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada durante o pressionamento do corpo pré-formado.[0014] Additionally, in accordance with the present invention, there is provided a press mold preferably used in the production method having a configuration above, wherein the press mold includes a pair of bending bodies configured to interpose the preformed body therebetween, and the flexing bodies have a forming surface that has a cross-sectional shape that does not contact the slightly flexed portion or the non-flexed portion during pressing of the preformed body.

[0015] No molde de prensa que tem uma configuração acima, os meios específicos a seguir são preferenciais para solucionar o problema da presente invenção: 1) Pelo menos um dos corpos de flexão tem uma superfície de arco circular que tem um centro de largura que coincide com o centro de formação do molde de prensa, e uma superfície de formação que tem uma superfície inclinada que leva a cada uma dentre ambas as extremidades da superfície de arco circular e é direcionada para o centro de formação do molde de prensa.[0015] In the press mold having the above configuration, the following specific means are preferred to solve the problem of the present invention: 1) At least one of the bending bodies has a circular arc surface having a center width that coincides with the forming center of the press mold, and a forming surface having an inclined surface that leads to each of both ends of the circular arc surface and is directed towards the forming center of the press mold.

[0016] Adicionalmente, a superfície de arco circular tem um ângulo central de não menos que 28°, um ângulo formado entre a superfície inclinada e uma linha reta que se cruza com a linha reta que passa através de um centro no sentido de largura da superfície de formação de arco circular é, de preferência, não menos que 14°, e uma superfície que tem um raio de não mais que 1,2 vez o diâmetro de um tubo de aço a ser produzido pode ser aplicada como a superfície de arco circular.[0016] Additionally, the circular arc surface has a central angle of not less than 28°, an angle formed between the slanted surface and a straight line that intersects with a straight line that passes through a center in the width direction of the circular arc-forming surface is preferably not less than 14°, and a surface having a radius of not more than 1.2 times the diameter of a steel tube to be produced can be applied as the arc surface. Circular.

EFFECTS OF THE INVENTION

[0017] De acordo com o método para produzir um tubo de aço da presente invenção, em um caso em que um material de placa que tem uma porção de flexão de extremidade é submetido a pelo menos uma flexão ao longo de sua direção no sentido de largura para fornecer um corpo pré-formado que tem um corte transversal em formato de U, um tubo aberto com uma porção de lacuna em sua direção longitudinal é formado aplicando-se uma força de flexão ao corpo pré-formado para pressionar o corpo pré-formado, e superfícies de extremidade da porção de lacuna do tubo aberto são unidas topo a topo umas às outras para formar um tubo de aço, uma porção ligeiramente flexionada na qual uma curvatura muito leve é aplicada em comparação com outras regiões ou uma porção não flexionada na qual a flexão é omitida é fornecida em pelo menos uma parte do material de placa em um processo que realiza a flexão no material de placa, e a força de flexão é aplicada a uma parte separada pelo menos do centro da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada em uma direção de porção de extremidade de largura do material de placa pela quantidade de W/4 (em que W é um tamanho de largura do material de placa) sem restringir a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada em um processo de pressionamento do corpo pré-formado no tubo aberto. Portanto, é possível formar de modo eficaz um tubo de aço que tem circularidade alta com uma força de flexão relativamente pequena.[0017] According to the method for producing a steel tube of the present invention, in a case where a plate material having a bending end portion is subjected to at least one bending along its direction in the direction of width to provide a preformed body having a U-shaped cross section, an open tube with a gap portion in its longitudinal direction is formed by applying a bending force to the preformed body to press the preformed body. formed, and end surfaces of the gap portion of the open tube are butt-joined together to form a steel tube, a slightly flexed portion in which a very slight bend is applied compared to other regions or an unbent portion in which the bending is omitted is provided in at least a part of the board material in a process which performs the bending in the board material, and the bending force is applied to a part separated at least from the center of the slight portion. bent or uninflected portion in a direction of the board material width end portion by the amount of W/4 (where W is a board material width size) without restricting the slightly flexed portion or the non-inflected portion. flexed in a process of pressing the preformed body into the open tube. Therefore, it is possible to effectively form a steel tube that has high roundness with a relatively small bending force.

[0018] De acordo com o método para produzir um tubo de aço que tem a configuração descrita acima, visto que a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada é fornecida em uma parte separada de uma porção de extremidade de largura do material de placa pela quantidade de W/4, quando o corpo pré-formado que tem um corte transversal em formato de U é pressionado em um tubo aberto, a parte não é restringida pelo molde de prensa e, desse modo, é possível suprimir um aumento em força de reação de formação.[0018] According to the method for producing a steel tube having the configuration described above, since the slightly flexed portion or the uninflected portion is provided in a separate part of a wide end portion of the plate material by amount of W/4, when the preformed body having a U-shaped cross section is pressed into an open tube, the part is not constrained by the press mold and thus it is possible to suppress an increase in force of training reaction.

[0019] De acordo com o método para produzir um tubo de aço da presente invenção, visto que um comprimento da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada ao longo da direção no sentido de largura do material de placa não é mais que 10% da dimensão de largura de placa, é possível obter um tubo aberto que tem uma quantidade aberta pequena da porção superior, enquanto mantém a precisão dimensional.[0019] According to the method for producing a steel tube of the present invention, since a length of the slightly flexed portion or the unbent portion along the width direction of the plate material is not more than 10% of the plate width dimension, it is possible to obtain an open tube that has a small open amount of the top portion while maintaining dimensional accuracy.

[0020] De acordo com o método para produzir um tubo de aço da presente invenção, no tempo de pressionamento do corpo formado aplicando-se uma força de flexão ao mesmo, o corpo pré-formado é sustentado em uma parte pelo menos na direção contrária de uma linha de extensão na qual a força de flexão atua, e o pressionamento do corpo pré-formado é iniciado mediante a condição de θf > θs na qual um ângulo de abertura do corpo pré-formado definido com base na parte que sustenta o corpo pré-formado é definido por θs, e um ângulo da força de flexão é definido por θf, de modo que a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada sejam deformadas de modo a se estenderem para fora.[0020] According to the method for producing a steel tube of the present invention, at the time of pressing the formed body by applying a bending force thereto, the preformed body is supported in at least one part in the opposite direction of an extension line on which the bending force acts, and the pressing of the preformed body is initiated by the condition of θf > θs in which an opening angle of the preformed body is defined based on the part supporting the body preform is defined by θs, and an angle of the bending force is defined by θf, so that the slightly flexed portion or the unbent portion is deformed so as to extend outward.

[0021] De acordo com o método para produzir um tubo de aço da presente invenção, no tempo de pressionamento do corpo pré- formado, visto que o molde de prensa dotado de uma superfície de formação não entra em contato com a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada é usado, é possível pressionar o corpo pré- formado enquanto reduz a força de flexão.[0021] According to the method for producing a steel tube of the present invention, at the time of pressing the preformed body, since the press mold provided with a forming surface does not come into contact with the slightly flexed portion or the unflexed portion is used, it is possible to press the preformed body while reducing the bending force.

[0022] De acordo com o método para produzir um tubo de aço da presente invenção, visto que a força de flexão é aplicada de modo simultâneo a partes (duas localizações) separadas do centro da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada em direção à extremidade de largura do material de placa pela quantidade de W/4 no tempo de pressionamento do corpo pré-formado, um desvio no qual as superfícies de extremidade diferem amplamente na porção de lacuna não é formado.[0022] According to the method for producing a steel tube of the present invention, since the bending force is applied simultaneously to parts (two locations) separated from the center of the slightly flexed portion or the unbent portion towards the wide edge of the board material by the amount of W/4 in the pressing time of the preformed body, a deviation in which the edge surfaces differ widely in the gap portion is not formed.

[0023] De acordo com o método para produzir um tubo de aço da presente invenção, visto que o centro de formação do molde de prensa usado no pressionamento do corpo pré-formado corresponde ao centro de largura do corpo pré-formado no tempo de pressionamento do corpo pré-formado, é possível flexionar de modo uniforme uma porção que corresponde à extremidade de largura do material de placa na porção de lacuna do tubo aberto nos lados esquerdo e direito, e um desvio grande não é formado na porção de lacuna.[0023] According to the method for producing a steel tube of the present invention, since the forming center of the press mold used in pressing the preformed body corresponds to the center of width of the preformed body in the pressing time of the preformed body, it is possible to uniformly flex a portion corresponding to the wide end of the board material in the gap portion of the open tube on the left and right sides, and a large deviation is not formed in the gap portion.

[0024] De acordo com o método para produzir um tubo de aço da presente invenção, visto que o corpo pré-formado é preso em uma postura em formato de U e é sustentado em sua extremidade mais inferior (o centro na direção no sentido de largura do corpo pré- formado), é possível deformar de modo simétrico o corpo pré-formado no limiar do centro na direção no sentido de largura, e é possível obter um tubo aberto com circularidade alta.[0024] According to the method for producing a steel tube of the present invention, since the preformed body is held in a U-shaped posture and is supported at its lower end (the center in the direction towards width of the preformed body), it is possible to symmetrically deform the preformed body at the threshold of the center in the direction in the width direction, and it is possible to obtain an open tube with high roundness.

[0025] De acordo com o molde de prensa usado no método para produzir um tubo de aço da presente invenção, o molde de prensa é constituído por um par de membros de flexão que interpõem o corpo pré-formado entre os mesmos, e uma superfície de formação que tem um formato em corte transversal que não entra em contato com a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada durante o pressionamento do corpo pré-formado é formada no membro de flexão. Desse modo, a força de reação de formação é reduzida, e é possível produzir de modo eficaz o tubo de aço.[0025] According to the press mold used in the method for producing a steel tube of the present invention, the press mold is constituted by a pair of bending members that interpose the preformed body between them, and a surface A forming piece that has a cross-sectional shape that does not contact the slightly flexed portion or the uninflected portion during pressing of the preformed body is formed on the flexing member. Thereby, the forming reaction force is reduced, and it is possible to efficiently produce the steel tube.

[0026] Adicionalmente, de acordo com o molde de prensa da presente invenção, visto que pelo menos um dos membros de flexão tem uma superfície de arco circular que tem um centro de largura que corresponde ao centro de formação do molde de prensa, e uma superfície de formação que tem uma inclinação que leva a cada uma de ambas as extremidades da superfície de arco circular e direcionada para o centro de formação do molde de prensa, é possível obter um tubo de aço com circularidade alta sem formar uma etapa na porção de lacuna.[0026] Additionally, according to the press mold of the present invention, since at least one of the bending members has a circular arc surface having a center width corresponding to the forming center of the press mold, and a forming surface which has an inclination leading to each of both ends of the circular arc surface and directed towards the forming center of the press mold, it is possible to obtain a steel tube with high roundness without forming a step in the portion of gap.

[0027] No molde de prensa da presente invenção, quando o ângulo central da superfície de arco circular é definido como não menos que 28°, e o ângulo entre a superfície inclinada e a linha reta que se cruza com uma linha reta que passa através do centro no sentido de largura da superfície de formação de arco circular é definido para não menos que 14°, no tempo de pressionamento do corpo pré-formado, é possível estender de modo confiável a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada em direção ao lado de fora.[0027] In the press mold of the present invention, when the center angle of the circular arc surface is defined as not less than 28°, and the angle between the inclined surface and the straight line that intersects with a straight line that passes through from the center to the width direction of the circular arcing surface is set to not less than 14°, in the pressing time of the preformed body, it is possible to reliably extend the slightly flexed portion or the unbent portion towards the outside.

[0028] Além disso, de acordo com o molde de prensa da presente invenção, a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada não é restringida pela superfície de formação do molde de prensa definindo-se a superfície de arco circular para ter o diâmetro de não mais que 1,2 vez o diâmetro do tubo de aço a ser produzido no tempo de pressionamento do corpo pré-formado, através disso, a força de reação de formação pode ser reduzida.[0028] Furthermore, in accordance with the press mold of the present invention, the slightly flexed portion or the uninflected portion is not constrained by the press mold forming surface, the circular arc surface being defined to have the diameter of not more than 1.2 times the diameter of the steel tube to be produced in the pressing time of the preform body, thereby, the forming reaction force can be reduced.

BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

[0029] A Figura 1 é um diagrama que ilustra esquematicamente uma punção e molde preferenciais usados para formar um corpo pré- formado que tem um corte transversal em formato de U.[0029] Figure 1 is a diagram schematically illustrating a preferred punch and mold used to form a preformed body having a U-shaped cross section.

[0030] A Figura 2 é um diagrama que ilustra esquematicamente um molde de prensa preferencial usado para formar um tubo aberto.[0030] Figure 2 is a diagram schematically illustrating a preferred press mold used to form an open tube.

[0031] A Figura 3 é um diagrama que ilustra uma condição de formação específica quando forma um material de placa em um corpo pré-formado que tem um corte transversal em formato de U.[0031] Figure 3 is a diagram illustrating a specific forming condition when forming a board material into a preformed body that has a U-shaped cross section.

[0032] A Figura 4 é um diagrama ampliado que ilustra um corte transversal do corpo pré-formado que tem o corte transversal em formato de U.[0032] Figure 4 is an enlarged diagram illustrating a cross section of the preformed body that has a U-shaped cross section.

[0033] A Figura 5 é um diagrama que ilustra um estado no qual o corpo pré-formado que tem o corte transversal em formato de U é pressionado em um tubo aberto.[0033] Figure 5 is a diagram illustrating a state in which the preformed body having the U-shaped cross section is pressed into an open tube.

[0034] A Figura 6 é um gráfico que mostra uma relação entre uma quantidade de variação de circularidade/um diâmetro externo e um comprimento de porção ligeiramente flexionada ou porção não flexio- nada/uma largura de placa.[0034] Figure 6 is a graph showing a relationship between a varying amount of circularity/an outer diameter and a length of slightly flexed portion or uninflected portion/a plate width.

[0035] A Figura 7 é um gráfico que mostra uma relação entre uma abertura (mm) de uma porção de lacuna e um comprimento de porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada/uma largura de placa.[0035] Figure 7 is a graph showing a relationship between an opening (mm) of a gap portion and a slightly flexed portion length or the uninflected portion/a plate width.

[0036] A Figura 8 é um gráfico que mostra uma relação entre uma abertura (mm) do corte transversal em formato de U e um comprimento de porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada/uma largura de placa.[0036] Figure 8 is a graph showing a relationship between an aperture (mm) of the U-shaped cross section and a length of slightly flexed portion or uninflected portion/a plate width.

[0037] A Figura 9 é um diagrama ampliado que ilustra porções essenciais de um molde superior.[0037] Figure 9 is an enlarged diagram illustrating essential portions of a top mold.

[0038] A Figura 10 é um gráfico que mostra uma relação entre um ângulo θd de uma superfície de formação do molde superior e uma direção θf de força.[0038] Figure 10 is a graph showing a relationship between an angle θd of an upper mold forming surface and a direction θf of force.

[0039] A Figura 11 é um diagrama que ilustra uma situação de repressão do molde superior.[0039] Figure 11 is a diagram illustrating a top mold repression situation.

[0040] A Figura 12 é um diagrama que ilustra um estado no qual uma lacuna é formada entre o molde superior e o corpo pré-formado.[0040] Figure 12 is a diagram illustrating a state in which a gap is formed between the upper mold and the preformed body.

[0041] A Figura 13 é um gráfico que mostra uma relação entre um raio da superfície de arco circular do molde superior / um raio do tubo de aço e o índice residual.[0041] Figure 13 is a graph showing a relationship between a radius of the circular arc surface of the upper mold / a radius of the steel tube and the residual index.

[0042] A Figura 14 é um gráfico que mostra uma relação entre um raio da superfície de arco circular do molde inferior / um raio do tubo de aço e carga de formação/carga quando a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada é flexionada de modo livre.[0042] Figure 14 is a graph showing a relationship between a radius of the circular arc surface of the lower mold / a radius of the steel tube and forming load/load when the slightly flexed portion or the uninflected portion is flexed of free mode.

[0043] A Figura 15 é um diagrama que ilustra a situação de conta- to entre o molde superior e o molde inferior. MODALIDADES PARA REALIZAR A INVENÇÃO[0043] Figure 15 is a diagram that illustrates the contact situation between the upper mold and the lower mold. MODALITIES FOR CARRYING OUT THE INVENTION

[0044] Doravante, a presente invenção será mais especificamente descrita em referência aos desenhos.[0044] Hereinafter, the present invention will be more specifically described with reference to the drawings.

[0045] As Figuras 1 e 2 são diagramas que ilustram esquematicamente uma punção e molde preferenciais e um molde de prensa preferencial, respectivamente, que são usados na prática do método para produzir um tubo de aço de acordo com a presente invenção.[0045] Figures 1 and 2 are diagrams schematically illustrating a preferred punch and mold and a preferred press mold, respectively, which are used in the practice of the method for producing a steel tube in accordance with the present invention.

[0046] A punção e o molde mostrados na Figura 1 são usados ao formar um material de placa em um corpo pré-formado que tem um corte transversal em formato de U por flexão do material de placa ao longo de sua direção no sentido de largura, e o molde de prensa mostrada na Figura 2 é usada ao formar o corpo pré-formado em um tubo aberto que tem uma lacuna na direção longitudinal aplicando-se uma força de flexão ao corpo pré-formado que tem o corte transversal em formato de U.[0046] The punch and mold shown in Figure 1 are used when forming a plate material into a preformed body that has a U-shaped cross section by bending the plate material along its direction in the width direction. , and the press mold shown in Figure 2 is used when forming the preform body into an open tube which has a gap in the longitudinal direction by applying a bending force to the preform body which has the cross-section in the shape of a U.

[0047] O número de referência 1 na Figura 1 representa um molde disposto em uma trajetória de transporte do material de placa S. O molde 1 é configurado com um par de membros similares à haste esquerda e direita 1a e 1b que sustenta o material de placa S em duas localizações ao longo de sua direção de alimentação e possibilita uma alteração em um intervalo e entre os membros similares à haste 1a e 1b dependendo do tamanho do tubo de aço a ser produzido.[0047] Reference number 1 in Figure 1 represents a mold disposed on a plate material transport path S. Mold 1 is configured with a pair of members similar to the left and right rod 1a and 1b that support the plate material. plate S at two locations along its feed direction and allows for a change in an interval and between members similar to rod 1a and 1b depending on the size of the steel tube to be produced.

[0048] Ademais, o número de referência 2 representa uma punção que é móvel em uma direção de movimento próxima a ou na direção contrária do molde 1. A punção 2 inclui uma ponta de punção 2a que tem uma superfície de formação convexa para baixo que entra em contato direto com o material de placa S para flexionar o material de placa S em um formato côncavo, e um suporte de punção 2b que é conectada à parte posterior (extremidade superior) da ponta de pun- ção 2a com a mesma largura da mesma para sustentar a ponta de punção 2a.[0048] Furthermore, reference numeral 2 represents a punch that is movable in a direction of movement close to or in the opposite direction of the mold 1. The punch 2 includes a punch tip 2a having a downwardly convex forming surface that makes direct contact with the S-plate material to flex the S-plate material into a concave shape, and a punch holder 2b which is connected to the back (upper end) of the punch tip 2a with the same width as the same to support the punch tip 2a.

[0049] Embora uma estrutura específica do suporte de punção 2b não seja ilustrada, sua porção de extremidade superior é conectada a um dispositivo de acionamento como cilindro hidráulico, e o suporte de punção 2b pode aplicar uma força de flexão à ponta de punção 2a pelo dispositivo de acionamento. Adicionalmente, o número de referência 3 representa um rolamento para formar a trajetória de transporte do material de placa S.[0049] Although a specific structure of the punch holder 2b is not illustrated, its upper end portion is connected to a drive device such as a hydraulic cylinder, and the punch holder 2b can apply a bending force to the punch tip 2a by drive device. Additionally, reference numeral 3 represents a bearing for forming the plate material transport path S.

[0050] Adicionalmente, o número de referência 4 na Figura 2 representa um molde superior (ferramenta de flexão), e o número de referência 5 representa um molde inferior que corresponde ao molde superior 4 (ferramenta de flexão). O corpo pré-formado (que tem um corte transversal em formato de U) formado pelo molde 1 e pela punção 2 está localizado entre o molde superior 4 e o molde inferior 5, e uma força de flexão é aplicada ao corpo pré-formado para formar um tubo aberto.[0050] Additionally, reference numeral 4 in Figure 2 represents an upper mold (bending tool), and reference numeral 5 represents a lower mold corresponding to the upper mold 4 (bending tool). The preformed body (which has a U-shaped cross section) formed by the mold 1 and the punch 2 is located between the upper mold 4 and the lower mold 5, and a bending force is applied to the preformed body to form an open tube.

[0051] O molde superior 4 pode ter uma superfície de arco circular 4a que tem um centro de largura que corresponde ao centro de formação do mesmo, e uma superfície de formação (superfície inclinada) 4b conectada a cada uma de ambas as extremidades da superfície de arco circular 4a e que tem uma inclinação direcionada para o lado de centro de formação do molde de prensa. O molde inferior 5 pode ter uma superfície de formação que não entra em contato com a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada durante o pressio- namento do corpo pré-formado. Adicionalmente, o molde superior 4 pode ter um molde de prensa que tem uma superfície de formação que não entra em contato com a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada durante o pressionamento do corpo pré-formado. Como o molde inferior 5, é possível aplicar uma que inclui uma super- fície de arco circular que tem um centro de largura que corresponde ao centro de formação da mesma, e uma superfície inclinada que é conectada a cada uma de ambas as extremidades da superfície de arco circular e é direcionada para o lado de centro de formação do molde de prensa.[0051] The upper mold 4 may have a circular arc surface 4a that has a center width corresponding to the center of formation thereof, and a forming surface (sloping surface) 4b connected to each of both ends of the surface. of circular arc 4a and which has an inclination towards the forming center side of the press mold. The lower mold 5 may have a forming surface that does not contact the slightly flexed portion or the unflexed portion during pressing of the preformed body. Additionally, the upper mold 4 may have a press mold which has a forming surface that does not contact the slightly flexed portion or the non-flexed portion during pressing of the preformed body. Like the lower mold 5, it is possible to apply one that includes a circular arc surface that has a center of width that corresponds to the center of formation thereof, and an inclined surface that is connected to each of both ends of the surface. of circular arc and is directed to the forming center side of the press mold.

[0052] A fim de formar o material de placa S como uma matéria- prima em um formato tubular, primeiro, a flexão de extremidade (também denominada como crimpagem) é realizada na porção de extremidade de largura do material de placa S.[0052] In order to form the plate material S as a raw material into a tubular shape, first, end bending (also called as crimping) is performed on the wide end portion of the plate material S.

[0053] A flexão de extremidade é realizada em uma porção de extremidade de largura de placa que é mais difícil para flexionar em comparação com o caso de realizar a flexão com o uso do molde 1 e da punção 2, e é possível obter um tubo de aço no qual a circularidade alta é garantida fornecendo-se uma porção de flexão de extremidade por essa formação.[0053] End bending is performed on a plate-width end portion which is more difficult to bend compared to the case of performing bending using the mold 1 and punch 2, and it is possible to obtain a tube of steel in which high roundness is ensured by providing an edge bending portion by this formation.

[0054] Adicionalmente, a circularidade do tubo de aço é um indicador que indica quanto o formato em corte transversal do tubo de aço está próximo a um círculo. Especificamente, por exemplo, quando o tubo de aço produzido é igualmente dividido em doze seções ou vinte e quatro seções na direção circunferencial em qualquer posição de comprimento de tubo para medir os diâmetros externos nas posições opostas, e um diâmetro máximo e um diâmetro mínimo do mesmo são definidos por Dmáx e Dmín, respectivamente, a circularidade = Dmáx - Dmín é definida. Isso indica que conforme a circularidade se torna mais próxima de 0, o formato em corte transversal do tubo de aço tem um formato que é mais próximo de um círculo perfeito.[0054] Additionally, the roundness of the steel tube is an indicator that indicates how close the cross-sectional shape of the steel tube is to a circle. Specifically, for example, when the steel tube produced is equally divided into twelve sections or twenty-four sections in the circumferential direction at any position of tube length to measure the outer diameters at opposite positions, and a maximum diameter and a minimum diameter of the even are defined by Dmax and Dmin, respectively, the circularity = Dmax - Dmin is defined. This indicates that as the roundness becomes closer to 0, the cross-sectional shape of the steel tube has a shape that is closer to a perfect circle.

[0055] O material de placa S dotado da porção de flexão de extremidade é montado no molde 1 conforme mostrado na Figura 1, e flexão (flexão de 3 pontos) é aplicada sobre toda a região conforme ilustrado na Figura 3, enquanto alimenta de modo intermitente o mate rial de placa S por uma quantidade de alimentação predeterminada formando, dessa maneira, o material de placa em um corpo pré- formado que tem um corte transversal em formato de U como um todo.[0055] The plate material S provided with the bending end portion is mounted in mold 1 as shown in Figure 1, and bending (3-point bending) is applied over the entire region as shown in Figure 3, while feeding so flashing the board material S by a predetermined feed amount, thereby forming the board material into a preformed body having a U-shaped cross section as a whole.

[0056] Ao redor de uma porção do corpo pré-formado S1 obtido pela flexão, especialmente, uma parte, em que cada uma é separada da porção de extremidade de largura pela quantidade de W/4, uma porção ligeiramente flexionada a qual a curvatura suave é aplicada em comparação a outras regiões ou uma porção não flexionada P na qual a flexão é omitida é fornecida conforme mostrado na Figura 4 aumentando-se seu corte transversal.[0056] Around a portion of the preformed body S1 obtained by bending, especially a part, each of which is separated from the wide end portion by the amount of W/4, a slightly flexed portion to which the curvature smooth is applied in comparison to other regions or an uninflected portion P in which flexion is omitted is provided as shown in Figure 4 by increasing its cross section.

[0057] A porção ligeiramente flexionada P pode ser fornecida por pressionamento, enquanto reduz a quantidade de flexão aplicada pela punção 2, e a porção não flexionada P pode ser fornecida omitindo-se a flexão da punção 2 enquanto aumenta a alimentação do material de placa S.[0057] The slightly flexed portion P can be provided by pressing, while reducing the amount of flexing applied by punch 2, and the uninflected portion P can be provided by omitting the flexion of punch 2 while increasing the plate material feed S.

[0058] Além disso, a Figura 3 ilustra especificamente um exemplo de um caso para realizar a flexão e a alimentação do material de placa S no material de placa S anteriormente submetido à flexão de borda, sequencialmente, do topo para o fundo da coluna esquerda, do topo para o fundo da coluna central e, adicionalmente, do topo para o fundo da coluna direita, e a seta designada para cada um dentre a punção 2 e o material de placa S na Figura 3 ilustra a direção de movimento da punção 2 e do material de placa S em cada estágio.[0058] In addition, Figure 3 specifically illustrates an example of a case for performing the bending and feeding of plate material S on plate material S previously subjected to edge bending sequentially from the top to the bottom of the left column , from the top to the bottom of the central column and additionally from the top to the bottom of the right column, and the arrow designated for each of the punch 2 and the plate material S in Figure 3 illustrates the direction of movement of the punch 2 and of the plate material S at each stage.

[0059] Como a punção 2 que realiza flexão no material de placa S, é possível usar, por exemplo, uma punção que tem um formato de T substancialmente invertido no qual a largura da ponta de punção 2a é maior que a largura (espessura) do suporte de punção 2b. Nesse caso, é possível flexionar uma área maior em relação ao material de placa por flexão de etapa única quando em comparação com a configuração na qual a largura da ponta de punção 2a é quase a mesma que a largura (espessura) do suporte de punção 2b ilustrada na Figura 1, dessa maneira, os tempos de flexão podem ser reduzidos.[0059] As the punch 2 performs bending in the plate material S, it is possible to use, for example, a punch having a substantially inverted T-shape in which the width of the punch tip 2a is greater than the width (thickness) of the punch holder 2b. In that case, it is possible to flex a larger area with respect to the plate material by single-step bending when compared to the configuration in which the width of the punch tip 2a is almost the same as the width (thickness) of the punch holder 2b illustrated in Figure 1, in this way bending times can be reduced.

[0060] Após um corpo pré-formado S1 que tem um corte transversal em formato de U ser obtido, a fim de formar o corpo pré-formado S1 em um tubo aberto, o corpo pré-formado S1 é pressionado com o uso do molde superior 4 e do molde inferior 5 ilustrados na Figura 2.[0060] After a preformed body S1 having a U-shaped cross section is obtained, in order to form the preformed body S1 into an open tube, the preformed body S1 is pressed using the mold upper 4 and lower mold 5 illustrated in Figure 2.

[0061] No momento de pressionamento do corpo pré-formado S1, o corpo pré-formado S1 é preso em uma postura em formato de U de modo que uma porção de abertura esteja voltada para cima, e esteja localizada no molde inferior 5 de modo que sua extremidade mais inferior, ou seja, o centro na direção no sentido de largura se torna uma parte de suporte. Desse modo, conforme ilustrado na Figura 5, a força de flexão é aplicada de modo simultâneo a duas localizações das porções de extremidade de largura do material de placa S que são partes separadas da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P em direção à extremidade de largura pela quantidade de W/4 pelo molde superior 4.[0061] At the time of pressing the preform body S1, the preform body S1 is held in a U-shaped posture so that an opening portion is facing upwards, and is located in the lower mold 5 so that its lower end, that is, the center in the widthwise direction becomes a supporting part. Thereby, as illustrated in Figure 5, the bending force is applied simultaneously to two locations of the wide end portions of the plate material S that are separate parts of the slightly flexed portion or the uninflected portion P towards the edge. width by the amount of W/4 by the upper mold 4.

[0062] Em tal pressionamento, visto que o corpo pré-formado S1 é sustentado no molde inferior 5 em uma parte pelo menos na direção contrária da linha de ação da força de flexão, e a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P não são restringidas pelo molde de prensa, o corpo pré-formado S1 é formado em um formato tubular sem exigir força de flexão excessiva.[0062] In such pressing, since the preformed body S1 is supported in the lower mold 5 in a part at least in the opposite direction of the line of action of the bending force, and the slightly flexed portion or the non-inflected portion P is not are constrained by the press mold, the preform body S1 is formed into a tubular shape without requiring excessive bending force.

[0063] Como o molde inferior 5, na presente invenção, embora uma que tem uma superfície de formação que não restringe a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P seja usada, quando a superfície de formação é uma superfície de arco circular que tem um formato côncavo, a mesma pode ser alcançada ajustando-se um diâmetro maior que o diâmetro do tubo de aço a ser produzido. Adicionalmente, a superfície de formação pode ser uma superfície pla na com a qual o corpo pré-formado S1 entra em contato de modo linear.[0063] As the lower mold 5, in the present invention, although one that has a forming surface that does not constrain the slightly flexed portion or the uninflected portion P is used, when the forming surface is a circular arc surface that has a concave shape, it can be achieved by adjusting a diameter larger than the diameter of the steel tube to be produced. Additionally, the forming surface can be a flat surface with which the preformed body S1 contacts in a linear fashion.

[0064] No estágio de pressionamento do corpo pré-formado S1 em um tubo aberto da presente invenção, a força de flexão é aplicada pelo menos a uma parte na direção contrária do centro da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P pela quantidade de W/4, a razão da mesma é como a seguir.[0064] In the stage of pressing the preformed body S1 into an open tube of the present invention, the bending force is applied to at least a part in the opposite direction from the center of the slightly flexed portion or the uninflected portion P by the amount of W/4, the reason for it is as follows.

[0065] Ou seja, o momento de flexão (M) quando todo o corpo pré- formado Si tem um formato circular é F^rcosΦ (F: força de flexão, r: raio de círculo) em uma posição de um ângulo Φ da posição aplicada com a força de flexão, e se torna máximo na posição na direção contrária da posição aplicada com a força de flexão por 90°, e a deformação também se torna máxima. Portanto, aplicando-se a força de flexão à posição na direção contrária do centro da porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P por 90°, ou seja, 1/4 de toda a circunferência, a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P é deformada de modo eficaz. Nesse momento, o momento de flexão é máximo na posição na direção contrária da posição de aplicação da força de flexão por 90° e o mesmo se torna menor conforme se desloca na direção contrária dessa posição. A fim de permitir que a deformação plástica suficiente ocorra na porção ligeiramente flexionada ou na porção não flexiona-da P, a força de flexão é, de preferência, aplicada pela quantidade de W/4 ± 0,07 W.[0065] That is, the bending moment (M) when the entire preformed body Si has a circular shape is F^rcosΦ (F: bending force, r: radius of circle) at a position of an angle Φ da position applied with the bending force, and becomes maximum in the position in the opposite direction from the position applied with the bending force by 90°, and the deformation also becomes maximum. Therefore, applying the bending force to the position opposite the center of the slightly flexed portion or the uninflected portion P by 90°, that is, 1/4 of the entire circumference, the slightly flexed portion or the uninflected portion P is effectively deformed. At this moment, the flexion moment is maximum in the position opposite to the position of application of the flexion force by 90° and it becomes smaller as it moves in the opposite direction of this position. In order to allow sufficient plastic deformation to occur in the slightly flexed or non-flexed portion of P, the bending force is preferably applied in the amount of W/4 ± 0.07 W.

[0066] Adicionalmente, na presente invenção, o centro da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P é fornecido em uma parte que inclui uma parte na direção contrária da porção de extremidade de largura do material de placa S pela quantidade de W/4, a razão da mesma é como a seguir.[0066] Additionally, in the present invention, the center of the slightly flexed portion or the uninflected portion P is provided in a portion that includes a portion away from the width end portion of the plate material S by the amount of W/4 , the reason for it is as follows.

[0067] Ou seja, conforme descrito acima, embora a força de flexão seja, de preferência, aplicada a uma posição separada do centro da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P na direção de extremidade de largura do material de placa pela quantidade de W/4, visto que seu formato é alterado na etapa de formação do corpo pré-formado S1 em um tubo aberto, uma posição de contato com o molde superior 4 é alterada, e a posição aplicada com a força de flexão também é alterada. Quando a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P é fornecida em uma posição separada da porção de extremidade de largura do material de placa S pela quantidade de W/4, uma posição aplicada com a força de flexão é sempre uma porção de extremidade de largura do material de placa S, e a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P são quase deformadas. Desse modo, é possível fornecer deformação para a porção ligeiramente flexionada ou para a porção não flexionada P por flexão única sem alterar a posição de flexão. Adicionalmente, a fim de fornecer uma deformação suficiente à porção ligeiramente flexionada ou à porção não flexionada P, a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P é, de preferência, fornecida em uma faixa de W/4± 0,07W da posição aplicada com a força de flexão, ou seja, a porção de extremidade de largura do material de placa.[0067] That is, as described above, although the bending force is preferably applied to a position separated from the center of the slightly flexed portion or the uninflected portion P in the width end direction of the plate material by the amount of W/4, since its shape is changed in the step of forming the preformed body S1 into an open tube, a contact position with the upper mold 4 is changed, and the position applied with the bending force is also changed. When the slightly flexed portion or the uninflected portion P is provided in a position separated from the wide end portion of the board material S by the amount of W/4, a position applied with the bending force is always an end portion of width of the plate material S, and the slightly flexed portion or the uninflected portion P are nearly deformed. In this way, it is possible to provide deformation to the slightly flexed portion or to the uninflected portion P by single flexion without changing the flexion position. Additionally, in order to provide sufficient deformation to the slightly flexed portion or the non-flexed portion P, the slightly flexed portion or the non-flexed portion P is preferably provided in a range of W/4 ± 0.07W of the applied position with the bending force, i.e. the wide end portion of the board material.

[0068] Na presente invenção, quando a porção ligeiramente flexionada é fornecida em uma parte do material de placa S, particularmente, em uma parte que inclui a parte na direção contrária da porção de extremidade de largura do material de placa S pela quantidade de W/4, ou quando a porção não flexionada P, na qual a flexão é omitida, é fornecida na flexão do material de placa S, o comprimento L (consulte Figura 4) ao longo da direção no sentido de largura do material de placa S da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P é, de preferência, definido como não mais que 10% da largura de placa. A razão disso é conforme o seguinte.[0068] In the present invention, when the slightly flexed portion is provided in a part of the plate material S, particularly in a part that includes the part in the opposite direction of the wide end portion of the plate material S by the amount of W /4, or when the uninflected portion P, in which the flexion is omitted, is given in the flexion of the plate material S, the length L (see Figure 4) along the direction in the width direction of the plate material S of the the slightly flexed portion or the uninflected portion P is preferably defined as not more than 10% of the plate width. The reason for this is as follows.

[0069] Ou seja, ao aplicar a força de flexão ao corpo pré-formado S1 de um corte transversal em formato de U que tem a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P do comprimento L na parte separada da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P pela quantidade de W/4, o momento de flexão atua sobre a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P, e a porção é deformada.[0069] That is, when applying the bending force to the preformed body S1 of a U-shaped cross-section that has the slightly flexed portion or the uninflected portion P of length L in the separate part of the slightly flexed portion or the uninflected portion P by the amount of W/4, the bending moment acts on the slightly flexed portion or uninflected portion P, and the portion is deformed.

[0070] O momento de flexão (M) quando todo o corpo pré-formado Si adquire um formato circular é F-r-cosΦ (F: força de flexão, r: raio de círculo) na posição do ângulo Φ da posição aplicada com a força de flexão, e momento de flexão se torna máximo na posição separada da posição aplicada com a força de flexão por 90°, e a quantidade de deformação também é a máxima. No entanto, a quantidade de deformação não é uniforme na porção ligeiramente flexionada e na porção não flexionada P. Portanto, o tubo aberto obtido tem irregularidades, em vez de um arco circular uniforme.[0070] The bending moment (M) when the entire preformed body Si acquires a circular shape is Fr-cosΦ (F: bending force, r: circle radius) at the position of angle Φ of the position applied with the force of bending, and bending moment becomes maximum in the position separated from the applied position with the bending force by 90°, and the amount of deformation is also the maximum. However, the amount of deformation is not uniform in the slightly flexed portion and in the unbent portion P. Therefore, the obtained open tube has irregularities rather than a uniform circular arc.

[0071] No presente documento, para um material tubular de um padrão API Gr. X65 e uma espessura de 38,1 mm, uma relação entre um valor obtido dividindo-se o comprimento L da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P do corpo conformado S1 que tem o corte transversal em formato de U pela largura de placa e um valor obtido dividindo-se uma quantidade de irregularidade pelo diâmetro externo do material tubular é investigado. Conforme ilustrado na Figura 6, conforme o comprimento da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P é maior e o diâmetro externo é menor, a quantidade de irregularidade também é maior. No material tubular que tem o diâmetro externo de 559 mm, quando o comprimento da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P excede 10% da largura de placa, a quantidade de irregularidade excede 1,5% do diâmetro externo.[0071] In the present document, for a tubular material of an API Gr. X65 standard and a thickness of 38.1 mm, a ratio between a value obtained by dividing the length L of the slightly flexed portion or the uninflected portion P of the shaped body S1 which has a U-shaped cross section by the plate width and a value obtained by dividing an amount of irregularity by the outer diameter of the tubular material is investigated. As illustrated in Figure 6, as the length of the slightly flexed portion or the uninflected portion P is greater and the outside diameter is smaller, the amount of irregularity is also greater. In tubular material having the outside diameter of 559 mm, when the length of the slightly flexed portion or the uninflected portion P exceeds 10% of the plate width, the amount of irregularity exceeds 1.5% of the outside diameter.

[0072] No padrão de API que é um padrão geral do tubo de linha, embora a correção de formato de uma razão de expansão de tubo (taxa para expandir o diâmetro) de cerca de 1,5% seja observada no processo de expansão de tubo após união (soldagem) da porção de lacuna, quando a quantidade de irregularidade excede 1,5% do diâmetro externo, a precisão dimensional do produto finalizado pode ser prejudicada. Portanto, na presente invenção, o comprimento L da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P ao longo da direção no sentido de largura do material de placa S é, de preferência, definido como não mais que 10% da largura de placa. Além disso, a fim de fornecer deformação suficiente para a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P, o comprimento L está, de preferência, na faixa de W/4± 0,07 W da posição aplicada com a força de flexão.[0072] In the API standard which is a general pipe line standard, although the shape correction of a pipe expansion ratio (rate to expand diameter) of about 1.5% is observed in the expansion process of tube after joining (welding) of the gap portion, when the amount of irregularity exceeds 1.5% of the outer diameter, the dimensional accuracy of the finished product may be impaired. Therefore, in the present invention, the length L of the slightly flexed portion or the uninflected portion P along the widthwise direction of the plate material S is preferably defined as not more than 10% of the plate width. Furthermore, in order to provide sufficient deformation for the slightly flexed portion or the unbent portion P, the length L is preferably in the range of W/4 ± 0.07 W from the position applied with the bending force.

[0073] Adicionalmente, quando o comprimento L da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P se torna maior, a diferença na porção de lacuna do tubo aberto aumenta pela volta da mola quando libera a força de flexão conforme ilustrado na Figura 7 e a união de topo entre as superfícies de extremidade pode se tornar difícil, o que pode ocasionar restrição em alguns casos.[0073] Additionally, when the length L of the slightly flexed portion or the uninflected portion P becomes larger, the difference in the gap portion of the open tube increases by the return of the spring when releasing the bending force as shown in Figure 7 and the butt joints between the end surfaces can become difficult, which can cause restriction in some cases.

[0074] A Figura 8 é um gráfico que mostra uma relação entre o intervalo (abertura de corte transversal em formato de U) da porção de abertura do corpo pré-formado S1 que tem um corte transversal em formato de U e o comprimento L da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P. Embora a precisão dimensional seja melhor que o comprimento L da porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P se torna menor, visto que o intervalo de abertura do corpo pré-formado S1 também se torna menor, quando o intervalo de abertura é menor que a largura da punção 2, não é possível au- mentar a punção 2 após a flexão final (o último estado da Figura 3), e é difícil desafixar o corpo pré-formado S1 da máquina de prensa. Portanto, o limite inferior do comprimento L é definido dependendo do tamanho do dispositivo aplicado ou do tubo de aço a ser produzido. Por exemplo, quando um tubo que tem um diâmetro externo de 559 mm é produzido por uma máquina de prensa que tem a punção 2 que tem uma largura de 150 mm, é exigido que L/W não seja de menos que 0,05.[0074] Figure 8 is a graph showing a relationship between the gap (U-shaped cross-section opening) of the opening portion of the preformed body S1 having a U-shaped cross-section and the length L of the slightly flexed portion or uninflected portion P. Although the dimensional accuracy is better than the length L of the slightly flexed portion or uninflected portion P becomes smaller, as the opening gap of the preformed body S1 also becomes smaller , when the opening interval is smaller than the width of punch 2, it is not possible to increase punch 2 after final bending (the last state of Figure 3), and it is difficult to unfasten the preformed body S1 from the machine. press. Therefore, the lower limit of length L is defined depending on the size of the device applied or the steel tube to be produced. For example, when a tube having an outside diameter of 559 mm is produced by a press machine having a punch 2 having a width of 150 mm, it is required that L/W is not less than 0.05.

[0075] Na presente invenção, quando o ângulo de abertura definido com base na parte na qual o corpo pré-formado S1 é sustentado é definido como θs, e o ângulo da força de flexão aplicada ao corpo pré- formado SI é definido como θf, o pressionamento do corpo pré- formado S1 é iniciado sob uma condição de θf > θs. No entanto, a parte na qual o corpo pré-formado S1 é sustentado satisfazendo-se essa condição não é existente na linha de ação da força de flexão, e a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P pode se estender de modo confiável em relação ao lado de fora com força de flexão relativamente pequena.[0075] In the present invention, when the opening angle defined based on the part on which the preformed body S1 is supported is defined as θs, and the angle of the bending force applied to the preformed body SI is defined as θf , the pressing of the preformed body S1 is started under a condition of θf > θs. However, the part on which the preformed body S1 is supported by satisfying this condition does not exist in the line of action of the bending force, and the slightly flexed portion or the non-flexed portion P can reliably extend into relation to the outside with relatively small bending force.

[0076] Adicionalmente, quando o centro no sentido de largura do corpo pré-formado está localizado na extremidade mais inferior (parte na qual o corpo pré-formado é sustentado) na postura em formato de U na qual a porção de abertura do corpo pré-formado está localizada para cima, e a linha reta q que cruza de modo simétrico o corpo pré- formado através do centro no sentido de largura é definido como uma linha de referência, o ângulo de abertura θs do corpo pré-formado S1 é definido como um ângulo formado entre a linha de referência e a linha reta r que conecta o centro no sentido de largura (W/2) do corpo pré- formado e a porção de extremidade no sentido de largura do corpo pré-formado S1 (consulte Figura 5). Adicionalmente, o ângulo (direção da força de flexão) θf da força de flexão é determinado pelo formato de molde de prensa e o coeficiente de atrito, quando o ângulo (ângulo para o plano horizontal) da superfície de formação do molde de prensa é definido como θd, e o coeficiente de atrito da superfície de molde de prensa é definido como μ, o ângulo θf é determinado como θf = θd - tan-1 (μ) (consulte Figura 9).[0076] Additionally, when the center in the width direction of the preformed body is located at the lower end (the part in which the preformed body is supported) in the U-shaped posture in which the opening portion of the preformed body -formed is located upwards, and the straight line q symmetrically crossing the preformed body through the center in the width direction is defined as a reference line, the opening angle θs of the preformed body S1 is defined as an angle formed between the reference line and the straight line r connecting the center in the width direction (W/2) of the preform body and the end portion in the width direction of the preform body S1 (see Figure 5). Additionally, the angle (direction of bending force) θf of the bending force is determined by the press mold shape and the friction coefficient, when the angle (angle to the horizontal plane) of the press mold forming surface is defined as θd, and the press mold surface friction coefficient is defined as μ, the angle θf is determined as θf = θd - tan-1 (μ) (see Figure 9).

[0077] Quando a superfície de formação do molde superior 4 é configurada para incluir uma superfície de arco circular 4a que tem um centro de largura que corresponde ao centro de formação O do molde de prensa, e um par de superfícies de formação 4b que é conectado a cada uma de ambas as extremidades da superfície de arco circular 4a e é direcionado para o lado de centro de formação O do molde de prensa, as superfícies de formação 4b podem ser uma superfície inclinada reta ou uma superfície inclinada curvada.[0077] When the upper mold forming surface 4 is configured to include a circular arc surface 4a which has a center width corresponding to the forming center O of the press mold, and a pair of forming surfaces 4b which is connected to each of both ends of the circular arc surface 4a and is directed to the forming center O side of the press mold, the forming surfaces 4b can be a straight inclined surface or a curved inclined surface.

[0078] O ângulo central θc da superfície de arco circular 4a é definido na faixa de não menos que 28°, e a superfície de formação 4b é deformada de modo a estender de modo confiável a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P para o lado de fora no tempo de pressionamento do corpo pré-formado S1. Portanto, é possível definir o ângulo θd formado com a linha reta que cruza com a linha reta que passa através do centro no sentido de largura da superfície de arco circular 4a na faixa de não menos que 14° (consulte Figura 2).[0078] The central angle θc of the circular arc surface 4a is defined in the range of not less than 28°, and the forming surface 4b is deformed so as to reliably extend the slightly flexed portion or the uninflected portion P to the outside in the pressing time of the preformed body S1. Therefore, it is possible to define the angle θd formed with the straight line crossing the straight line passing through the center in the width direction of the circular arc surface 4a in the range of not less than 14° (see Figure 2).

[0079] A razão de definir de modo desejável o ângulo central θc da superfície de arco circular 4a do molde superior 4 para não menos que 28° é como a seguir. A Figura 10 ilustra o resultado de uma relação entre o ângulo θd da superfície de formação 4b do molde superior 4 e a direção θf (ângulo da força de flexão) de força obtida para um estado de lubrificação geral (o caso do coeficiente de atrito de 0,1).[0079] The reason for desirably setting the central angle θc of the circular arc surface 4a of the upper mold 4 to not less than 28° is as follows. Figure 10 illustrates the result of a relationship between the angle θd of the forming surface 4b of the upper mold 4 and the direction θf (angle of bending force) of force obtained for a general lubrication state (the case of the coefficient of friction of 0.1).

[0080] Conforme visto na Figura 10, quanto maior o ângulo θd da superfície de formação do molde superior 4 for, maior a direção θf de força será, e a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexio- nada P se estende facilmente para fora. Por exemplo, quando um tubo, que tem um diâmetro externo de 559 mm, é produzido por uma máquina de prensa que tem a largura da punção 2 de 150 mm (um exemplo de uma dimensão mínima de parágrafo (0055)), o valor mínimo de L/W é 0,05, e o ângulo de abertura θs do corpo pré-formado Si é 9o. Nesse momento, se o ângulo de molde de prensa θd não for menor que 14o, a direção θf de potência é maior que o ângulo de abertura θs do corpo pré-formado S1. Além disso, o ângulo de abertura θs do corpo pré-formado S1 é geometricamente determinado pela razão do comprimento L e a largura de placa W da porção ligeiramente flexio-nada ou da porção não flexionada P, e quando a L/W aumenta, o ângulo de abertura θs do corpo pré-formado S1 também aumenta. Desse modo, em alguns casos, pode ser necessário aumentar adicionalmente o ângulo central θc da superfície de arco circular 4a do molde superior 4.[0080] As seen in Figure 10, the greater the angle θd of the upper mold forming surface 4 is, the greater the θf direction of force will be, and the slightly flexed portion or the uninflected portion P easily extends outward . For example, when a tube, which has an outside diameter of 559 mm, is produced by a press machine that has a punch width 2 of 150 mm (an example of a minimum paragraph dimension (0055)), the minimum value of L/W is 0.05, and the opening angle θs of the preformed body Si is 9°. At this time, if the press mold angle θd is not less than 14o, the power direction θf is greater than the opening angle θs of the preform body S1. Furthermore, the opening angle θs of the preformed body S1 is geometrically determined by the ratio of the length L and the plate width W of the slightly flexed portion or the uninflected portion P, and when L/W increases, the opening angle θs of preformed body S1 also increases. Thus, in some cases, it may be necessary to further increase the central angle θc of the circular arc surface 4a of the upper mold 4.

[0081] Enquanto isso, quando o ângulo θd da superfície de formação 4b do molde superior 4 é grande, a porção de abertura do molde de prensa se torna menor que a largura máxima do corpo pré-formado S1 que tem um corte transversal em formato de U, e conforme ilustrado na Figura 11, visto que o molde superior 4 pode encostar no corpo pré- formado S1 e arranhar o mesmo, seu limite superior é determinado dependendo de uma largura máxima do corpo pré-formado S1.[0081] Meanwhile, when the angle θd of the forming surface 4b of the upper mold 4 is large, the opening portion of the press mold becomes smaller than the maximum width of the preform body S1 which has a shaped cross section of U, and as illustrated in Figure 11, since the upper mold 4 can touch the preformed body S1 and scratch it, its upper limit is determined depending on a maximum width of the preformed body S1.

[0082] No momento de pressionamento do corpo pré-formado S1, quando a força de flexão é aplicada de modo simultâneo a cada uma das partes (duas localizações) separadas da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P em direção à extremidade de largura (extremidade de largura do corpo pré-formado S1) do material de placa S pela quantidade de W/4, é eficaz correlacionar o centro de formação O do molde de prensa usada para o pressionamento do corpo pré-formado S1 com o centro no sentido de largura W/2 do corpo pré-formado S1, através disso, uma ocorrência de uma diferença de etapa (desvio) na porção de lacuna do tubo aberto S2 pode ser evitada.[0082] At the moment of pressing the preformed body S1, when the bending force is applied simultaneously to each of the parts (two locations) separated from the slightly flexed portion or the non-inflected portion P towards the wide end (width end of the preform body S1) of the board material S by the amount of W/4, it is effective to correlate the forming center O of the press mold used for pressing the preform body S1 with the center in the direction of width W/2 of the preformed body S1, by this, an occurrence of a step difference (offset) in the gap portion of the open tube S2 can be avoided.

[0083] A superfície de arco circular 4a do molde superior 4 pode ser definida para o raio de não mais que 1,2 vez o diâmetro do tubo de aço a ser produzido. A razão disso é conforme o seguinte.[0083] The circular arc surface 4a of the upper mold 4 can be set to the radius of not more than 1.2 times the diameter of the steel tube to be produced. The reason for this is as follows.

[0084] Quando o raio da superfície de arco circular 4a do molde superior 4 é pequeno, conforme ilustrado na Figura 12, um espaço é formado entre o molde superior 4 e o corpo pré-formado S1 durante a formação, há um risco de desalinhamento da superfície de extremidade na porção de lacuna, e seu limite inferior é definido dependendo do formato próximo à extremidade de placa definida pela flexão de extremidade de modo que o contato seja possível na faixa de cerca da espessura de placa da extremidade de placa.[0084] When the radius of the circular arc surface 4a of the upper mold 4 is small, as illustrated in Figure 12, a space is formed between the upper mold 4 and the preform body S1 during forming, there is a risk of misalignment of the end surface in the gap portion, and its lower boundary is defined depending on the shape close to the plate edge defined by the edge bending so that contact is possible in the range of about the plate thickness of the plate edge.

[0085] A Figura 13 mostra uma relação entre o raio de superfície de arco circular 4a do molde superior 4/ o raio do tubo de aço e o índice ou índice residual no qual a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P é deixada (não flexionada para circular) como é, não sendo dobrado para circular. Quando o raio da superfície de arco circular 4a do molde superior 4 aumenta, a restrição é insuficiente e, desse modo, a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P permanece como é. Quando o índice residual 1,0 é definido como um valor de referência, a fim de não exceder o valor de referência, o raio da superfície de arco circular 4a do molde superior 4 é suprimido de modo desejável para não mais que 1,2 vez o raio do tubo de aço a ser produzido.[0085] Figure 13 shows a relationship between the radius of circular arc surface 4a of the upper mold 4/ the radius of the steel tube and the index or residual index at which the slightly flexed portion or the unbent portion P is left ( not bent to circle) as it is, not bent to circle. When the radius of the circular arc surface 4a of the upper mold 4 increases, the restriction is insufficient and thus the slightly flexed portion or the uninflected portion P remains as it is. When the residual index 1.0 is set as a reference value, in order not to exceed the reference value, the radius of the circular arc surface 4a of the upper mold 4 is desirably suppressed to no more than 1.2 times the radius of the steel tube to be produced.

[0086] A seguir, quando o molde inferior 5a tem uma superfície de arco circular 5a na qual uma superfície de formação tem um formato côncavo, conforme ilustrado na Figura 5, há uma necessidade de usar uma maior que o diâmetro externo do tubo de aço a ser produzido de modo que o corpo pré-formado S1 que tem um corte transversal em formato de U encaixe no molde de prensa.[0086] Next, when the lower mold 5a has a circular arc surface 5a in which a forming surface has a concave shape, as illustrated in Figure 5, there is a need to use one larger than the outer diameter of the steel tube to be produced in such a way that the preformed body S1 having a U-shaped cross section fits in the press mold.

[0087] A Figura 14 é um gráfico que mostra uma relação entre o raio da superfície de arco circular 5a do molde inferior 5/o raio do tubo de aço e a carga de formação/a carga quando a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P é flexionada de modo livre. Quando o raio da superfície de arco circular 5a do molde inferior 5 é pequeno, visto que a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P é restringida pelo molde de prensa durante a formação do corpo pré-formado S1, a carga de formação aumenta. Em particular, quando o raio da superfície de arco circular 5a do molde inferior 5 é menor que 1,05 vez o diâmetro do tubo de aço a ser produzido, a carga de formação aumenta rapidamente. Portanto, o raio da superfície de arco circular 5a do molde inferior 5 é desejavelmente não menos que 1,05 vez o diâmetro do tubo de aço a ser produzido. Quando o raio da superfície de arco circular 5a do molde inferior 5 é definido para não menos que 1,07 vez o diâmetro do tubo de aço a ser produzido, o mesmo pode ser suprimido para não mais que duas vezes da carga aplicada quando forma o corpo pré-formado S1 em um estado de não restrição.[0087] Figure 14 is a graph showing a relationship between the radius of the circular arc surface 5a of the lower mold 5/the radius of the steel tube and the forming load/load when the slightly flexed portion or the non-bent portion flexed P is flexed freely. When the radius of the circular arc surface 5a of the lower mold 5 is small, since the slightly flexed portion or the unbent portion P is constrained by the press mold during formation of the preformed body S1, the forming load increases. In particular, when the radius of the circular arc surface 5a of the lower mold 5 is less than 1.05 times the diameter of the steel tube to be produced, the forming load rapidly increases. Therefore, the radius of the circular arc surface 5a of the lower mold 5 is desirably not less than 1.05 times the diameter of the steel tube to be produced. When the radius of the circular arc surface 5a of the lower mold 5 is set to not less than 1.07 times the diameter of the steel tube to be produced, it can be suppressed to no more than twice the load applied when forming the preformed body S1 in an unconstrained state.

[0088] Quando o raio da superfície de arco circular 5a do molde inferior 5 é grande, conforme ilustrado na Figura 15, visto que o contato com o molde superior 4 é inevitável, uma taxa de pressionamento desejada não é obtida, a deformação da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P pode ser insuficiente ou a quantidade de abertura da porção de lacuna pode aumentar, de modo que seja necessário selecionar o molde inferior 5 dependendo do formato do molde superior 4. Ao usar o molde inferior 5 que tem a superfície de arco circular 5a que tem o formato côncavo, é possível usar diretamente o molde usado quando produz o tubo de aço pelo método de UO sem qualquer alteração, e não há necessidade de produzir o molde. No entanto, desde que seja possível evitar as restrições da porção ligeiramente flexionada ou da porção não flexionada P, aquelas que têm a mesma configuração do molde superior 4 podem ser aplicadas.[0088] When the radius of the circular arc surface 5a of the lower mold 5 is large, as illustrated in Figure 15, since contact with the upper mold 4 is unavoidable, a desired pressing rate is not obtained, the deformation of the portion slightly flexed or the uninflected portion P may be insufficient or the opening amount of the gap portion may increase, so that it is necessary to select the lower mold 5 depending on the shape of the upper mold 4. When using the lower mold 5 which has the 5a circular arc surface which has concave shape, it is possible to directly use the mold used when producing the steel pipe by the UO method without any change, and there is no need to produce the mold. However, as long as it is possible to avoid the restrictions of the slightly flexed portion or the unflexed portion P, those having the same configuration as the upper mold 4 can be applied.

[0089] Adicionalmente, embora um exemplo no qual a superfície de formação (superfície inclinada) 4b é produzida a partir de uma superfície de arco circular 4a e a superfície de formação (superfície inclinada) 4b é adotada como o molde superior 4, desde que seja possível satisfazer a condição θs > θf no tempo de início de pressionamento, um molde de prensa equipado com uma superfície de formação formada com a superfície de arco circular 5a como o molde inferior 5 pode ser usado, e não é limitado à configuração ilustrada.[0089] Additionally, although an example in which the forming surface (sloping surface) 4b is produced from a circular arc surface 4a and the forming surface (sloping surface) 4b is adopted as the upper mold 4, provided that If it is possible to satisfy the condition θs > θf at the pressing start time, a press mold equipped with a forming surface formed with the circular arc surface 5a as the lower mold 5 can be used, and is not limited to the illustrated configuration.

[0090] Como o molde inferior 5, é possível usar um como molde 1 ilustrado na Figura 1 que sustenta o corpo pré-formado S1 em dois pontos ou um *molde do tipo rolamento. Mesmo ao usar a molde, visto que a porção ligeiramente flexionada ou a porção não flexionada P não é restringida pela superfície de formação do molde de prensa durante o pressionamento, o corpo pré-formado S1 pode ser formado em um formato tubular com uma força de flexão relativamente pequena.[0090] As the lower mold 5, it is possible to use one like mold 1 illustrated in Figure 1 that holds the preformed body S1 at two points or a *rolling-type mold. Even when using the mold, since the slightly flexed portion or the uninflected portion P is not constrained by the forming surface of the press mold during pressing, the preformed body S1 can be formed into a tubular shape with a force of relatively small bending.

[0091] Posteriormente, o tubo aberto S2 obtido por pressionamento com o uso do molde superior 4 e do molde inferior 5 encosta mutuamente nas superfícies de extremidade da porção de lacuna, é soldado por uma máquina de soldagem (um meio de união) e é adicionalmente formado em um tubo de aço ao ser expandido conforme exigido.[0091] Subsequently, the open tube S2 obtained by pressing using the upper mold 4 and the lower mold 5 mutually abut on the end surfaces of the gap portion, is welded by a welding machine (a joining means) and is additionally formed into a steel tube when expanded as required.

[0092] Conforme a máquina de soldagem (um meio de união), por exemplo, uma máquina de soldagem produzida a partir de três tipos de máquinas de soldagem, como uma máquina de soldagem aderente, uma máquina de soldagem de superfície interna e uma máquina de soldagem de superfície externa, é aplicada. Na máquina de soldagem, a máquina de soldagem aderente coloca de modo contínuo as superfí- cies de topo em contato próximo umas com as outras na relação posi- cional apropriada por rolamentos de gaiola, e solda as porções de contato próximo sobre todo o seu comprimento.[0092] According to the welding machine (a means of joining), for example, a welding machine produced from three types of welding machines, such as an adhesive welding machine, an internal surface welding machine and a machine of external surface welding, is applied. In the welding machine, the stick welding machine continuously places the top surfaces in close contact with each other in the proper positional relationship by cage bearings, and welds the close contact portions over their entire length. .

[0093] A seguir, o tubo aderente é soldado (soldagem de arco submergido) da superfície interna da porção de topo pela máquina de soldagem de superfície interna, e é adicionalmente soldado (soldagem de arco submergido) da superfície externa da porção de topo pela máquina de soldagem de superfície externa.[0093] Next, the stick tube is welded (submerged arc welding) from the inner surface of the top portion by the inner surface welding machine, and is further welded (submerged arc welding) from the outer surface of the top portion by external surface welding machine.

[0094] A relação posicional entre a máquina de soldagem (o meio de união) e o molde de prensa (o molde superior 4 e o molde inferior 5) para pressionamento do corpo pré-formado S1 não é particularmente limitada, e pode ser arbitrariamente alterada. EXEMPLO 1[0094] The positional relationship between the welding machine (the joining means) and the press mold (the upper mold 4 and the lower mold 5) for pressing the preformed body S1 is not particularly limited, and may be arbitrarily changed. EXAMPLE 1

[0095] A fim de formar o tubo de aço com um diâmetro de 0,9144 metro (36 polegadas) com o uso de uma placa de aço de tubo de linha (grade de API X60) que tem uma espessura de 38,1 mm e uma largura de 2711 mm, o material é colocado em um molde no qual um intervalo de um membro similar à haste é definido como 450 mm, e a flexão da flexão de três pontos é realizada a partir da posição de 1120 mm do centro de largura do material de placa, com um espaçamento de alimentação de material de placa de 224 mm e 11 tempos de flexão (cinco tempos da extremidade direita de papel, e cinco tempos da extremidade esquerda) por uma punção que tem uma superfície de formação de um raio de 308 mm. Nesse tempo, a quantidade de flexão é definida para uma quantidade na qual a ponta de punção alcança uma posição de 15,8 mm a partir da linha que conecta a parte mais superior do membro similar à haste, e a flexão é realizada por 30° para um tempo. No entanto, na posição de 672 mm do centro de largura do material de placa (no tempo de terceira alimentação da extremidade direita, e terceira alimentação da extremidade esquerda), a flexão não é realizada, e a porção não flexionada é formada na posição de 571 a 795 mm. A seguir, enquanto prende o corpo pré-formado que tem o corte transversal em formato de U obtido pela flexão em uma postura em formato de U de modo que a porção de abertura esteja voltada para cima, quando o pressionamento do corpo pré-formado em um tubo aberto até que uma distância de inter-ápice (o ápice da parte R é uma parte mais superior da superfície de arco circular no molde superior, e uma parte mais inferior da superfície de arco circular no molde inferior) de uma parte R da molde de prensa alcance 880 mm, com o uso de um molde superior que tem uma superfície de arco circular de um raio R: 457,2 mm e um ângulo central θc: 60° e uma superfície plana que leva à superfície de arco circular no ângulo θd: 30° e um molde inferior que tem uma superfície côncava de arco circular de um raio R: 502,9 mm, o grau da redução da força de flexão do molde de prensa, a quantidade de abertura na porção de lacuna do tubo aberto, a quantidade de desvio e a circularidade do tubo de aço após a soldagem são investigados.[0095] In order to form the steel tube with a diameter of 0.9144 meter (36 inches) using a line tube steel plate (API X60 grade) which has a thickness of 38.1 mm and a width of 2711 mm, the material is placed in a mold in which a spacing of a rod-like member is defined as 450 mm, and the flexion of the three-point flexion is performed from the position of 1120 mm from the center of board material width, with a board material feed spacing of 224 mm and 11 bending times (five times from the right edge of paper, and five times from the left edge) by a punch having a forming surface of a radius of 308 mm. At this time, the amount of flexion is set to an amount at which the puncture tip reaches a position of 15.8 mm from the line connecting the uppermost part of the rod-like limb, and the flexion is performed for 30° for a while. However, at the position 672 mm from the center of width of the board material (at the time of third feed from the right end, and third feed from the left end), bending is not performed, and the uninflected portion is formed in the position of 571 to 795 mm. Then, while holding the preformed body which has the U-shaped cross-section obtained by bending into a U-shaped posture so that the opening portion is facing upwards, when pressing the preformed body into an open tube until an inter-apex distance (the apex of the R part is an uppermost part of the circular arc surface in the upper mold, and a lower part of the circular arc surface in the lower mold) of an R part of the press mold reach 880 mm, with the use of a top mold which has a circular arc surface of radius R: 457.2 mm and a center angle θc: 60° and a flat surface leading to the circular arc surface on the angle θd: 30° and a lower mold having a concave circular arc surface of radius R: 502.9 mm, the degree of reduction of the press mold bending force, the amount of opening in the gap portion of the tube open, the amount of deviation and roundness of the steel tube after welding acts are investigated.

[0096] Como resultado, após realizar o pressionamento em formato de U em uma condição padrão, realizando-se o pressionamento em formato de O na razão de compressão de 0,2% com o uso de um molde de prensa do raio R: 452,6 mm, como resultado de estar, em comparação com o caso (método convencional) de produzir o tubo de aço de um diâmetro externo de 0,9144 metro (36 polegadas) e uma espessura (espessura de parede) de 38,1 mm, quando produz o tubo de aço de acordo com a presente invenção, é confirmado que a força de flexão do pressionamento em formato de O é reduzida em cerca de 15% em comparação com o método convencional.[0096] As a result, after performing the U-shaped pressing in a standard condition, performing the O-shaped pressing at a 0.2% compression ratio using a press mold of radius R: 452 .6 mm as a result of being, compared to the case (conventional method) of producing the steel tube of an outer diameter of 0.9144 meter (36 inches) and a thickness (wall thickness) of 38.1 mm , when producing the steel tube according to the present invention, it is confirmed that the bending force of the O-shaped pressing is reduced by about 15% compared to the conventional method.

[0097] Além disso, se torna claro que o tubo de aço pode ser obtido, no qual a quantidade de abertura na porção de lacuna do tubo aberto é 21 mm, a quantidade de desvio após a soldagem (tubo de aço) é 0,1 mm, a circularidade é 5,2 mm e uma diferença para um diâmetro externo de 0,9144 metro (36 polegadas) é apenas 0,6%. EXEMPLO 2[0097] Furthermore, it becomes clear that steel pipe can be obtained, in which the amount of opening in the gap portion of the open pipe is 21 mm, the amount of deviation after welding (steel pipe) is 0, 1 mm, the roundness is 5.2 mm and a difference for an outside diameter of 0.9144 meter (36 inches) is only 0.6%. EXAMPLE 2

[0098] Como no exemplo 1, a fim de formar um tubo de aço com um diâmetro de 0,9144 metro (36 polegadas) com o uso de uma placa de aço de tubo de linha (grade API X60) que tem uma espessura de 38,1 mm e uma largura de 2711 mm, o material é colocado em uma molde na qual um intervalo de um membro similar à haste é definido como 450 mm, e a flexão da flexão de três pontos é realizada por 30° durante um tempo, da posição de 1120 mm do centro de largura do material de placa, com um espaçamento de alimentação de material de placa de 224 mm e 11 tempos de flexão (cinco tempos da extremidade direita de papel, e cinco tempos da extremidade esquerda) por uma punção que tem uma superfície de formação de um raio de 308 mm. Nesse tempo, a quantidade de flexão é definida como uma quantidade na qual a ponta de punção alcança uma posição de 15,8 mm da linha que conecta a parte mais superior do membro similar à haste, e a flexão é realizada por 30° para um tempo. No entanto, na posição de 672 mm do centro de largura do material de placa (no tempo de terceira alimentação da extremidade direita, e terceira alimentação da extremidade esquerda), a porção ligeiramente flexionada é formada na posição de 571 a 795 mm, enquanto reduz a quantidade de flexão para 8,8 mm e realiza a flexão de 10°.[0098] As in example 1, in order to form a steel tube with a diameter of 0.9144 meter (36 inches) using a line tube steel plate (API X60 grade) that has a thickness of 38.1 mm and a width of 2711 mm, the material is placed in a mold in which a spacing of a rod-like limb is defined as 450 mm, and the three-point flexion bending is performed by 30° for a time. , of 1120 mm position from the center of board material width, with a board material feed spacing of 224 mm and 11 bending times (five strokes from the right edge of paper, and five strokes from the left edge) by one punch having a forming surface of a radius of 308 mm. At this time, the amount of flexion is defined as an amount by which the puncture tip reaches a position of 15.8 mm from the line connecting the uppermost part of the similar limb to the rod, and the flexion is performed for 30° for a time. However, at the position of 672 mm from the center of width of the board material (at the time of third feed from the right end, and third feed from the left end), the slightly flexed portion is formed at the position of 571 to 795 mm while reducing the amount of flexion to 8.8 mm and performs the 10° flexion.

[0099] A seguir, enquanto prende o corpo pré-formado que tem o corte transversal em formato de U obtido por flexão em uma postura em formato de U de modo que a porção de abertura esteja voltada para cima, quando pressionando o corpo pré-formado em um tubo aberto até uma distância de inter-ápice (o ápice da parte R é a parte mais superior da superfície de arco circular no molde superior, e a parte mais inferior da superfície de arco circular no molde inferior) da parte R do molde de prensa alcança 880 mm, com o uso do molde superior que tem uma superfície de arco circular de um raio R: 457,2 mm e um ângulo central θc: 60° e uma superfície plana que leva à superfície de arco circular no ângulo θd: 30°, e o molde inferior que tem uma superfície côncava de arco circular de um raio R: 502,9 mm, o grau de pres- sionamento da força de flexão do molde de prensa, a quantidade de abertura na porção de lacuna do tubo aberto, a quantidade de desvio e a circularidade do tubo de aço após soldagem são investigados.[0099] Next, while holding the preformed body which has the U-shaped cross-section obtained by bending in a U-shaped posture so that the opening portion is facing upwards when pressing the preformed body. formed in an open tube to an inter-apex distance (the apex of the R part is the uppermost part of the circular arc surface in the upper mold, and the lowermost part of the circular arc surface in the lower mold) of the R part of the press mold reaches 880 mm, with the use of the upper mold which has a circular arc surface of radius R: 457.2 mm and a center angle θc: 60° and a flat surface that leads to the circular arc surface at the angle θd: 30°, and the lower mold having a concave circular arc surface of radius R: 502.9 mm, the degree of pressing of the press mold bending force, the amount of opening in the gap portion of the open tube, the amount of deviation and the roundness of the steel tube after welding are healthy. o investigated.

[00100] Como resultado, após realizar o pressionamento em formato de U em uma condição padrão, realizando-se o pressionamento em formato de O na razão de compressão de 0,2% com o uso de um molde de prensa do raio R: 452,6 mm, como resultado de estar, em comparação com o caso (método convencional) de produzir o tubo de aço de um diâmetro externo de 0,9144 metro (36 polegadas) e uma espessura (espessura de parede) de 38,1 mm, quando produz o tubo de aço de acordo com a presente invenção, é confirmado que a força de flexão do pressionamento em formato de O é reduzida em cerca de 15% em comparação com o método convencional.[00100] As a result, after performing the U-shaped pressing in a standard condition, performing the O-shaped pressing at the 0.2% compression ratio using a press mold of radius R: 452 .6 mm as a result of being, compared to the case (conventional method) of producing the steel tube of an outer diameter of 0.9144 meter (36 inches) and a thickness (wall thickness) of 38.1 mm , when producing the steel tube according to the present invention, it is confirmed that the bending force of the O-shaped pressing is reduced by about 15% compared to the conventional method.

[00101] Adicionalmente, se torna claro que o tubo de aço pode ser obtido, no qual a quantidade de abertura na porção de lacuna do tubo aberto é 16 mm, a quantidade de desvio após a soldagem (no tubo de aço) é 0,1 mm, a circularidade é de 8,2 mm, e uma diferença para um diâmetro externo de 0,9144 metro (36 polegadas) é apenas cerca de 0,9%. EXEMPLO 3[00101] Additionally, it becomes clear that steel pipe can be obtained, in which the amount of opening in the gap portion of the open pipe is 16 mm, the amount of deviation after welding (in the steel pipe) is 0, 1 mm, the roundness is 8.2 mm, and a difference for an outside diameter of 0.9144 meter (36 inches) is only about 0.9%. EXAMPLE 3

[00102] A fim de formar um tubo de aço com um diâmetro de 1,0668 metro (42 polegadas) com o uso de uma placa de aço de tubo de linha (grade de API X80) que tem uma espessura de 44,5 mm, uma largura de 3180 mm e um comprimento de 12,2 mm, o material é colocado no molde no qual o intervalo dos membros similares à haste é definido como 500 mm, e flexão da flexão de três pontos é realizada por uma punção que tem uma superfície de formação com um raio de 360 mm, e um corpo pré-formado que tem um corte transversal em formato de U com posição e comprimento diferentes da porção não flexionada da porção de extremidade de largura é preparado.[00102] In order to form a steel tube with a diameter of 1.0668 meter (42 inches) with the use of a line tube steel plate (API X80 grade) which has a thickness of 44.5 mm , a width of 3180 mm and a length of 12.2 mm, the material is placed in the mold in which the interval of the rod-like members is defined as 500 mm, and three-point bending bending is performed by a punch having a forming surface with a radius of 360 mm, and a preformed body having a U-shaped cross-section with different position and length from the uninflected portion of the wide end portion is prepared.

[00103] A seguir, o molde inferior que tem uma superfície côncava de arco circular que tem um raio R: 609,6 mm é instalada no membro similar à haste, e o corpo pré-formado que tem o corte transversal em formato de U obtido por flexão é pressionado do lado de fora para o interior de um tubo aberto até uma distância de inter-ápice (o ápice da parte R é a parte mais superior da superfície de arco circular no molde superior, e a parte mais inferior da superfície de arco circular no molde inferior) da parte R do molde de prensa alcança 1027 mm.[00103] Next, the lower mold having a concave circular arc surface that has a radius R: 609.6 mm is installed on the rod-like member, and the pre-formed body having the U-shaped cross section obtained by bending is pressed from the outside into an open tube to an inter-apex distance (the apex of the R part is the uppermost part of the circular arc surface in the upper mold, and the lowermost part of the surface of circular arc in the lower mold) of the R part of the press mold reaches 1027 mm.

[00104] No caso de pressionamento do corpo pré-formado no tubo aberto, a força de flexão do molde de prensa, a quantidade de abertura e a quantidade de desvio na porção de lacuna do tubo aberto e a circularidade do tubo de aço após a soldagem são investigadas. Os resultados são mostrados na Tabela 1 junto com a posição flexionada e o formato do corpo pré-formado. TABELA 1

[00104] In the case of pressing the preformed body into the open tube, the bending force of the press mold, the opening amount and the amount of deviation in the gap portion of the open tube and the roundness of the steel tube after the welding are investigated. The results are shown in Table 1 along with the flexed position and preformed body shape. TABLE 1

[00105] Como nos Nos 2 a 6, quando se adiciona a força de flexão a uma posição separada do centro da porção não flexionada em 0,19 a 0,31 da largura de placa, a circularidade e a quantidade de desvio são boas. No entanto, no No 1 de 0,16 que está próximo à porção não flexionada, a circularidade é 18,1 mm que excede 1,5 % do diâmetro de produto, e a quantidade de desvio também é 1,5 mm que é maior que os outros casos.[00105] As in Nos. 2 to 6, when adding the bending force at a position separated from the center of the uninflected portion by 0.19 to 0.31 of the plate width, the roundness and amount of deflection is good. However, at No. 1 of 0.16 which is close to the uninflected portion, the roundness is 18.1mm which exceeds 1.5 % of the product diameter, and the offset amount is also 1.5mm which is greater than the other cases.

[00106] Além disso, como a posição de adição da força de flexão está na direção contrária da porção não flexionada, a força de flexão se torna menor.[00106] Also, as the position of adding the bending force is in the opposite direction from the uninflected portion, the bending force becomes smaller.

[00107] Além disso, como nos Nos 7 a 10, quando define a porção não flexionada da porção de extremidade de largura de placa na faixa de 0,28 a 0,19, a circularidade satisfatória é obtida, mas no No 11 no qual a porção não flexionada está próxima à porção de extremidade de largura de placa, a circularidade é 17,1 mm que excede 1,5% do diâmetro de produto.[00107] Furthermore, as in Nos. 7 to 10, when setting the uninflected portion of the plate width end portion in the range of 0.28 to 0.19, satisfactory roundness is obtained, but in No. 11 in which the uninflected portion is close to the plate width end portion, the roundness is 17.1mm which exceeds 1.5% of the product diameter.

[00108] Além disso, como nos Nos 12 a 15, quando o comprimento da porção não flexionada não é maior que 0,12 da largura de placa, a circularidade satisfatória é obtida, mas no No 16 no qual o comprimento da porção não flexionada é grande, a circularidade é 19,2 mm que excede 1,5% do diâmetro de produto. EXEMPLO 4[00108] Furthermore, as in Nos. 12 to 15, when the length of the uninflected portion is not greater than 0.12 of the plate width, satisfactory roundness is obtained, but in No. 16 where the length of the uninflected portion is large, the roundness is 19.2 mm which exceeds 1.5% of the product diameter. EXAMPLE 4

[00109] A fim de formar um tubo de aço com um diâmetro de 1,0668 metro (42 polegadas) com o uso de uma placa de aço de tubo de linha (grade de API X80) que tem uma espessura de 44,5 mm, uma largura de 3180 mm e um comprimento de 12,2 mm, o material é colocado na molde na qual o intervalo dos membros similares à haste é definido como 500 mm, e flexão da flexão de três pontos é realizada por uma punção que tem uma superfície de formação com um raio de 360 mm, e um corpo pré-formado que tem um corte transversal em formato de U com posição e comprimento diferentes da porção não flexionada da porção de extremidade de largura é preparado.[00109] In order to form a steel tube with a diameter of 1.0668 meter (42 inches) with the use of a line tube steel plate (API X80 grade) which has a thickness of 44.5 mm , a width of 3180 mm and a length of 12.2 mm, the material is placed in the mold in which the interval of the rod-like members is defined as 500 mm, and three-point bending bending is performed by a punch having a forming surface with a radius of 360 mm, and a preformed body having a U-shaped cross-section with different position and length from the uninflected portion of the wide end portion is prepared.

[00110] A seguir, enquanto prende o corpo pré-formado que tem o corte transversal em formato de U obtido por flexão em uma postura em formato de U de modo que a porção de abertura esteja voltada para cima, quando pressionando o corpo pré-formado em um tubo aberto até uma distância de inter-ápice (o ápice da parte R é a parte mais superior da superfície de arco circular na molde superior, e a parte mais inferior da superfície de arco circular na molde inferior) da parte R da molde de prensa alcança 1027 mm, com o uso da molde superior que tem uma superfície de arco circular de um raio R: 533,4 mm e um ângulo central θc: 60° e uma superfície plana que leva à superfície de arco circular no ângulo θd: 30°, e a molde inferior que tem uma superfície côncava de arco circular de um raio R: 609,6 mm, no estado em que a molde superior está em contato com ambas as porções de extremidade de largura de placa, o grau de pressionamento da força de flexão da molde de prensa, a quantidade de abertura na porção de lacuna do tubo aberto, a quantidade de desvio e a circularidade do tubo de aço após a soldagem são investigados. Os resultados são mostrados na Tabela 2 junto com a posição flexionada e o formato do corpo pré-formado. Os mesmos formatos que no Exemplo 3 são representados pelo mesmo N°. TABELA 2

[00110] Next, while holding the preformed body which has the U-shaped cross-section obtained by bending in a U-shaped posture so that the opening portion is facing upwards when pressing the preformed body. formed in an open tube to an inter-apex distance (the apex of the R part is the uppermost part of the circular arc surface in the upper mold, and the lowermost part of the circular arc surface in the lower mold) of the R part of the press mold reaches 1027 mm, with the use of the upper mold which has a circular arc surface of radius R: 533.4 mm and a center angle θc: 60° and a flat surface that leads to the circular arc surface at the angle θd: 30°, and the lower mold having a concave circular arc surface of radius R: 609.6 mm, in the state where the upper mold is in contact with both end portions of plate width, the degree pressure of the press mold bending force, the opening amount n the gap portion of the open tube, the amount of deviation and the roundness of the steel tube after welding are investigated. The results are shown in Table 2 along with the flexed position and preformed body shape. The same formats as in Example 3 are represented by the same No. TABLE 2

[00111] Como nos Nos 7 a 10, quando define a porção não flexionada da porção de extremidade de largura de placa dentro da faixa de 0,28 a 0,19, a circularidade satisfatória é obtida. No entanto, no No 11 no qual a porção não flexionada está próxima à porção de extremidade de largura de placa, a circularidade é 16,5 mm que excede 1,5% do diâmetro de produto.[00111] As in Nos. 7 to 10, when setting the uninflected portion of the plate width end portion within the range of 0.28 to 0.19, satisfactory roundness is obtained. However, at No. 11 where the uninflected portion is close to the plate width end portion, the roundness is 16.5 mm which exceeds 1.5% of the product diameter.

[00112] Além disso, como nos Nos 12 a 15, quando o comprimento da porção não flexionada não é maior que 0,12 da largura de placa, a circularidade satisfatória é obtida. No entanto, no No 16 no qual o com-primento da porção não flexionada é grande, a circularidade é 17,1 mm que excede 1,5% do diâmetro de produto. Além disso, todas as quantidades de desvio não são de mais que 0,2 mm, que é menor que no Exemplo 3 que realiza a flexão um lado por um lado. EXEMPLO 5[00112] Furthermore, as in Nos. 12 to 15, when the length of the uninflected portion is not greater than 0.12 of the plate width, satisfactory roundness is obtained. However, on No. 16 where the length of the uninflected portion is large, the roundness is 17.1 mm which exceeds 1.5% of the product diameter. Furthermore, all deviation amounts are not more than 0.2 mm, which is less than in Example 3 which performs one-sided bending. EXAMPLE 5

[00113] A fim de formar um tubo de aço com um diâmetro de *0,5588 metro (22 polegadas) com o uso de uma placa de aço de tubo de linha (grade de API X80) que tem uma espessura de 31,8 mm, uma largura de 1640 mm e um comprimento de 12,2 mm, o material é colocado no molde no qual o intervalo dos membros similares à haste é definido como 400 mm, e flexão da flexão de três pontos é realizada por uma punção que tem uma superfície de formação com um raio de 188 mm, e um corpo pré-formado que tem um corte transversal em formato de U com posição e comprimento diferentes da porção não flexionada da porção de extremidade de largura é preparado.[00113] In order to form a steel tube with a diameter of *0.5588 meter (22 inches) using a line tube steel plate (API X80 grade) that has a thickness of 31.8 mm, a width of 1640 mm and a length of 12.2 mm, the material is placed in the mold in which the interval of the rod-like members is defined as 400 mm, and three-point bending bending is performed by a punch that it has a forming surface with a radius of 188 mm, and a preformed body having a U-shaped cross-section with different position and length from the uninflected portion of the wide end portion is prepared.

[00114] A seguir, um molde inferior que tem uma superfície côncava de arco circular que tem um raio R: 330,2 mm é instalada no membro similar à haste, e o corpo pré-formado que tem o corte transversal em formato de U obtido por flexão é pressionado do lado de fora para o interior de um tubo aberto até uma distância de inter-ápice (o ápice da parte R é a parte mais superior da superfície de arco circular no molde superior, e a parte mais inferior da superfície de arco circular no molde inferior) da parte R do molde de prensa alcança 538 mm.[00114] Next, a lower mold that has a concave circular arc surface that has a radius R: 330.2 mm is installed on the rod-like member, and the preformed body that has a U-shaped cross section obtained by bending is pressed from the outside into an open tube to an inter-apex distance (the apex of the R part is the uppermost part of the circular arc surface in the upper mold, and the lowermost part of the surface of circular arc in the lower mold) of the R part of the press mold reaches 538 mm.

[00115] No caso de pressionamento do corpo pré-formado no tubo aberto, a força de flexão do molde de prensa, a quantidade de abertura e a quantidade de desvio na porção de lacuna do tubo aberto e a circularidade do tubo de aço após a soldagem são investigadas. Os resultados são descritos na Tabela 3 junto com a posição flexionada e o formato do corpo pré-formado. TABELA 3

[00115] In the case of pressing the preformed body into the open tube, the bending force of the press mold, the opening amount and the amount of deviation in the gap portion of the open tube and the circularity of the steel tube after the welding are investigated. The results are described in Table 3 along with the flexed position and preformed body shape. TABLE 3

[00116] Como nos Nos 2 a 6, quando se adiciona a força de flexão a uma posição separada do centro da porção não flexionada em 0,19 a 0,31 da largura de placa, tanto a circularidade quanto a quantidade de desvio são boas. No entanto, no No 1 de 0,16 que está próximo à porção não flexionada, a circularidade é 10,1 mm que excede 1,5 % do diâmetro de produto, e a quantidade de desvio é 1,4 mm que é maior que os outros casos.[00116] As in Nos. 2 to 6, when adding the bending force to a position separated from the center of the uninflected portion by 0.19 to 0.31 of the plate width, both the roundness and the amount of deviation are good . However, at No. 1 of 0.16 which is close to the uninflected portion, the roundness is 10.1mm which exceeds 1.5 % of the product diameter, and the offset amount is 1.4mm which is greater than the other cases.

[00117] Adicionalmente, como a posição de adição da força de flexão está na direção contrária da porção não flexionada, a força de flexão se torna menor. Adicionalmente, como nos Nos 7 a 10, ao fornecer a porção não flexionada na faixa de 0,28 a 0,19 da porção de extremidade de largura de placa, a circularidade satisfatória é obtida, mas no No 11 na qual a porção não flexionada é próxima à porção de extremidade de largura de placa, a circularidade é 10,6 mm que excede 1,5% do diâmetro de produto. Além disso, como nos Nos 12 a 14, quando o comprimento da porção não flexionada não é maior que 0,12 da largura de placa, a circularidade satisfatória é obtida, mas no No 15 no qual o comprimento da porção não flexionada é grande, a circularidade é 11,2 mm que excede 1,5% do diâmetro de produto. EXEMPLO 6[00117] Additionally, as the position of adding the bending force is in the opposite direction from the uninflected portion, the bending force becomes smaller. Additionally, as in Nos. 7 to 10, by providing the uninflected portion in the range of 0.28 to 0.19 of the plate width end portion, satisfactory roundness is obtained, but in No. 11 in which the uninflected portion is close to the plate width end portion, the roundness is 10.6mm which exceeds 1.5% of the product diameter. Furthermore, as in Nos. 12 to 14, when the length of the uninflected portion is not greater than 0.12 of the plate width, satisfactory roundness is obtained, but in No. 15 where the length of the uninflected portion is large, the roundness is 11.2 mm which exceeds 1.5% of the product diameter. EXAMPLE 6

[00118] A fim de formar um tubo de aço com um diâmetro de 0,5588 metro (22 polegadas) com o uso de uma placa de aço de tubo de linha (grade de API X80) que tem uma espessura de 31,8 mm, uma largura de 1640 mm e um comprimento de 12,2 mm, o material é colocado no molde no qual o intervalo dos membros similares à haste é definido como 400 mm, e flexão da flexão de três pontos é realizada por uma punção que tem uma superfície de formação com um raio de 188 mm, e um corpo pré-formado que tem um corte transversal em formato de U com posição e comprimento diferentes da porção não flexionada da porção de extremidade de largura é preparado.[00118] In order to form a steel tube with a diameter of 0.5588 meter (22 inches) using a line tube steel plate (API X80 grade) which has a thickness of 31.8 mm , a width of 1640 mm and a length of 12.2 mm, the material is placed in the mold in which the interval of the rod-like members is defined as 400 mm, and three-point bending bending is performed by a punch having a forming surface with a radius of 188 mm, and a preformed body having a U-shaped cross-section with different position and length from the uninflected portion of the wide end portion is prepared.

[00119] A seguir, enquanto prende o corpo pré-formado que tem o corte transversal em formato de U obtido por flexão em uma postura em formato de U de modo que a porção de abertura esteja voltada para cima, quando pressionando o corpo pré-formado em um tubo aberto até uma distância de inter-ápice (o ápice da parte R é a parte mais superior da superfície de arco circular no molde superior, e a parte mais inferior da superfície de arco circular no molde inferior) da parte R do molde de prensa alcança 538 mm, com o uso do molde superior que tem uma superfície de arco circular de um raio R: 279,4 mm e um ângulo central θc: 60° e uma superfície plana que leva à superfície de arco circular no ângulo θd: 30°, e o molde inferior que tem uma superfície côncava de arco circular de um raio R: 330,2 mm, no estado em que o molde superior está em contato com ambas as porções de extremidade de largura de placa, o grau de pressionamento da força de flexão do molde de prensa, a quantidade de abertura na porção de lacuna do tubo aberto, a quantidade de desvio e a circularidade do tubo de aço após a soldagem são investigados. Os resultados são descritos na Tabela 4 junto com a posição flexionada e o formato do corpo pré- formado. Os mesmos formatos que no Exemplo 5 são representados pelo mesmo N°.

[00119] Next, while holding the preformed body which has the U-shaped cross-section obtained by bending in a U-shaped posture so that the opening portion is facing upwards when pressing the preformed body. formed in an open tube to an inter-apex distance (the apex of the R part is the uppermost part of the circular arc surface in the upper mold, and the lowermost part of the circular arc surface in the lower mold) of the R part of the press mold reaches 538 mm, with the use of the upper mold which has a circular arc surface of radius R: 279.4 mm and a center angle θc: 60° and a flat surface that leads to the circular arc surface at the angle θd: 30°, and the lower mold having a concave circular arc surface of radius R: 330.2 mm, in the state that the upper mold is in contact with both end portions of plate width, the degree pressure of the press mold bending force, the amount of opening in the gap portion of the open tube, the amount of deviation and the roundness of the steel tube after welding are investigated. The results are described in Table 4 along with the flexed position and preformed body shape. The same formats as in Example 5 are represented by the same No.

[00120] Como nos Nos 7 a 10, ao fornecer a porção não flexionada dentro da faixa de 0,28 a 0,19 da porção de extremidade de largura de placa, a circularidade satisfatória é obtida. No entanto, no No 11 no qual a porção não flexionada está próxima à porção de extremidade de largura de placa, a circularidade é 9,8 mm que excede 1,5% do diâmetro de produto.[00120] As in Nos. 7 to 10, by providing the uninflected portion within the range of 0.28 to 0.19 of the plate width end portion, satisfactory roundness is obtained. However, at No. 11 where the uninflected portion is close to the plate width end portion, the roundness is 9.8 mm which exceeds 1.5% of the product diameter.

[00121] Além disso, como nos Nos 12 a 14, quando o comprimento da porção não flexionada não é maior que 0,12 da largura de placa, a circularidade satisfatória é obtida. No entanto, no No 15 no qual o com-primento da porção não flexionada é grande, a circularidade é 10,1 mm que excede 1,5% do diâmetro de produto. Além disso, todas as quantidades de desvio não são de mais que 0,3 mm, que é menor que no Exemplo 3 que realiza a flexão um lado por um lado. EXEMPLO 7[00121] Furthermore, as in Nos. 12 to 14, when the length of the uninflected portion is not greater than 0.12 of the plate width, satisfactory roundness is obtained. However, at No. 15 where the length of the uninflected portion is large, the roundness is 10.1 mm which exceeds 1.5% of the product diameter. In addition, all deflection amounts are not more than 0.3 mm, which is less than in Example 3 which performs one-sided bending. EXAMPLE 7

[00122] A fim de formar um tubo de aço com um diâmetro de 0,9144 metro (36 polegadas) com o uso de uma placa de aço de tubo de linha (grade de API X60) que tem uma espessura de 38,1 mm, uma largura de 2711 mm e um comprimento de 12,2 mm, o material é colocado no molde no qual o intervalo dos membros similares à haste é definido como 450 mm, e flexão da flexão de três pontos é realizada por uma punção que tem uma superfície de formação com um raio de 308 mm, e um corpo pré-formado que tem um corte transversal em formato de U dotado de porções não flexionadas do comprimento de 109 mm e 224 mm ao redor da posição de 683 mm da porção de extremidade de largura de placa é preparado.[00122] In order to form a steel tube with a diameter of 0.9144 meter (36 inches) using a line tube steel plate (API X60 grade) which has a thickness of 38.1 mm , a width of 2711 mm and a length of 12.2 mm, the material is placed in the mold in which the interval of the rod-like members is defined as 450 mm, and three-point bending bending is performed by a punch having a forming surface with a radius of 308 mm, and a pre-formed body having a U-shaped cross section provided with uninflected portions of length 109 mm and 224 mm around the 683 mm position of the end portion of plate width is prepared.

[00123] A seguir, enquanto prende o corpo pré-formado que tem o corte transversal em formato de U obtido por flexão em uma postura em formato de U de modo que a porção de abertura esteja voltada para cima, quando pressionando o corpo pré-formado em um tubo aberto até uma distância de inter-ápice (o ápice da parte R é a parte mais su- perior da superfície de arco circular no molde superior, e a parte mais inferior da superfície de arco circular no molde inferior) da parte R do molde de prensa alcança 880 mm, com o uso do molde superior que tem uma superfície de arco circular de um raio R: 457,2 mm e diversos ângulos centrais e uma superfície plana que leva à superfície de arco circular, e o molde inferior que tem uma superfície côncava de arco circular de um raio R: 502,9 mm, no estado em que o molde superior está em contato com ambas as porções de extremidade de largura de placa, o grau de pressionamento da força de flexão do molde de prensa, a quantidade de abertura na porção de lacuna do tubo aberto e a circularidade do tubo de aço após a soldagem são investigados. A Ta-bela 5 descreve os resultados junto com o comprimento da porção não flexionada, o ângulo de abertura θs do corpo pré-formado que tem o corte transversal em formato de U, o ângulo central do molde superior e o ângulo de abertura θf da força de flexão. TABELA 5

[00123] Next, while holding the preformed body which has the U-shaped cross-section obtained by bending in a U-shaped posture so that the opening portion is facing upwards when pressing the preformed body. formed in an open tube to an inter-apex distance (the apex of the R part is the upper part of the circular arc surface in the upper mold, and the lower part of the circular arc surface in the lower mold) of the part. R of the press mold reaches 880 mm, with the use of the upper mold which has a circular arc surface of radius R: 457.2 mm and various center angles and a flat surface leading to the circular arc surface, and the mold bottom which has a concave circular arc surface of radius R: 502.9 mm, in the state that the upper mold is in contact with both end portions of plate width, the degree of pressing of the mold bending force of press, the amount of opening in the lacun portion that of the open tube and the roundness of the steel tube after welding are investigated. Table 5 describes the results along with the length of the uninflected portion, the opening angle θs of the preformed body which has the U-shaped cross section, the central angle of the upper mold and the opening angle θf of the bending force. TABLE 5

[00124] Como nos Nos 3, 5 e 6, mediante a condição de θf > θs, a quantidade de abertura também é pequena e a circularidade também é boa. Enquanto isso, nos Nos 1, 2 e 4 de θf < θs, a quantidade de aber- tura é grande, e nos Nos 1 e 4, a quantidade de abertura é muito grande para realizar a soldagem. Além disso, embora a soldagem possa ser realizada no No 2, a circularidade é 15,7 mm que excede 1,5% do diâmetro de produto. EXEMPLO 8[00124] As in Nos. 3, 5 and 6, under the condition of θf > θs, the amount of opening is also small and the roundness is also good. Meanwhile, in Nos 1, 2, and 4 of θf < θs, the amount of gap is large, and in Nos 1 and 4, the amount of gap is too large to perform welding. Furthermore, although welding can be performed on No. 2, the roundness is 15.7 mm which exceeds 1.5% of the product diameter. EXAMPLE 8

[00125] A fim de formar um tubo de aço com diversos diâmetros de 0,7112 a 0,9652 metro (28 a 38 polegadas) com o uso de uma placa de aço de tubo de linha (grade de API X60) que tem uma espessura de 38,1 mm e um comprimento de 12,2 mm, flexão da flexão de três pontos é realizada, e um corpo pré-formado que tem um corte transversal em formato de U dotado de uma porção não flexionada de 0,08 vez a largura de placa ao redor da posição de W/4 da porção de extremidade de largura de placa é preparado.[00125] In order to form a steel tube with various diameters from 0.7112 to 0.9652 meter (28 to 38 inches) using a line tube steel plate (API X60 grade) that has a thickness of 38.1 mm and a length of 12.2 mm, flexion of the three-point bending is performed, and a preformed body having a U-shaped cross-section provided with an unbent portion of 0.08 times the plate width around the W/4 position of the plate width end portion is prepared.

[00126] A seguir, enquanto prende o corpo pré-formado que tem o corte transversal em formato de U obtido por flexão em uma postura em formato de U de modo que a porção de abertura esteja voltada para cima, quando pressionando o corpo pré-formado em um tubo aberto até uma distância de inter-ápice (o ápice da parte R é a parte mais superior da superfície de arco circular no molde superior, e a parte mais inferior da superfície de arco circular no molde inferior) da parte R do molde de prensa alcança 0,96 vez o diâmetro externo, com o uso do molde superior que tem uma superfície de arco circular de um raio R: 457,2 mm e um ângulo central θc: 60° e diversos raios que levam à superfície de arco circular no ângulo θd: 30°, e o molde inferior que tem uma superfície côncava de arco circular de um raio maior que o diâmetro externo por 50,8 mm, no estado em que o molde superior está em contato com ambas as porções de extremidade de largura de placa, o grau de pressionamento da força de flexão do molde de prensa, a quantidade de desvio na porção de lacuna do tubo aberto e a circularidade do tubo de aço após a soldagem são investigados. A Tabe- la 6 descreve os resultados junto com o diâmetro externo do tubo de aço, e a razão do raio do molde superior para o raio externo do tubo de aço. TABELA 6

[00126] Next, while holding the preformed body which has the U-shaped cross-section obtained by bending in a U-shaped posture so that the opening portion is facing upwards when pressing the preformed body. formed in an open tube to an inter-apex distance (the apex of the R part is the uppermost part of the circular arc surface in the upper mold, and the lowermost part of the circular arc surface in the lower mold) of the R part of the press mold achieves 0.96 times the outer diameter by using the upper mold which has a circular arc surface of radius R: 457.2 mm and a center angle θc: 60° and various radii leading to the surface of circular arc at angle θd: 30°, and the lower mold having a concave circular arc surface of a radius greater than the outside diameter by 50.8 mm, in the state where the upper mold is in contact with both portions of board width end, the degree of pressing of the bending force of the press mold, the amount of deviation in the gap portion of the open tube and the roundness of the steel tube after welding are investigated. Table 6 describes the results along with the outside diameter of the steel tube, and the ratio of the upper mold radius to the outside radius of the steel tube. TABLE 6

[00127] Nos Nos 1 a 5 nos quais a razão do raio do molde superior para o raio externo do tubo de aço não é mais que 1,2, a circularidade é boa, e menor será a razão, quanto melhor for a circularidade. Além disso, no No 1 no qual o raio do molde superior é menor que o raio externo do tubo de aço, a quantidade de desvio é maior que nos Nos 2 a 5 nos quais a razão não é menor que 1,0. Enquanto isso, no No 6 no qual a razão do raio do molde superior para o raio externo do tubo de aço é grande, a circularidade é 17,2 mm, que excede 1,5% do diâmetro de produto. EXEMPLO 9[00127] In Nos. 1 to 5 where the ratio of the radius of the upper mold to the outer radius of the steel tube is not more than 1.2, the roundness is good, and the smaller the ratio, the better the roundness. Also, in No. 1 where the radius of the upper mold is smaller than the outer radius of the steel tube, the amount of deviation is greater than in No. 2 to 5 where the ratio is not less than 1.0. Meanwhile, in No. 6 where the ratio of the radius of the upper mold to the outer radius of the steel tube is large, the roundness is 17.2 mm, which exceeds 1.5% of the product diameter. EXAMPLE 9

[00128] A fim de formar um tubo de aço com um diâmetro de 0,9144 metro (36 polegadas) com o uso de uma placa de aço de tubo de linha (grade de API X60) que tem uma espessura de 38,1 mm, uma largura de 2711 mm e um comprimento de 12,2 mm, o material é colocado no molde na qual o intervalo dos membros similares à haste é definido como 450 mm, e flexão da flexão de três pontos é realizada por uma punção que tem uma superfície de formação com um raio de 308 mm, e um corpo pré-formado que tem um corte transversal em formato de U dotado de uma porção não flexionada do comprimento de 224 mm ao redor da posição de 683 mm da porção de extremidade de largura de placa é preparado.[00128] In order to form a steel tube with a diameter of 0.9144 meter (36 inches) using a line tube steel plate (API X60 grade) which has a thickness of 38.1 mm , a width of 2711 mm and a length of 12.2 mm, the material is placed in the mold in which the interval of the rod-like members is defined as 450 mm, and three-point bending bending is performed by a punch having a forming surface with a radius of 308 mm, and a pre-formed body having a U-shaped cross section provided with an uninflected portion of length 224 mm around the 683 mm position of the end portion width of plate is prepared.

[00129] A seguir, enquanto prende o corpo pré-formado que tem o corte transversal em formato de U obtido por flexão em uma postura em formato de U de modo que a porção de abertura esteja voltada para cima, quando pressionando o corpo pré-formado em um tubo aberto até uma distância de inter-ápice (o ápice da parte R é a parte mais superior da superfície de arco circular no molde superior, e a parte mais inferior da superfície de arco circular no molde inferior) da parte R do molde de prensa alcança 880 mm, com o uso do molde superior que tem uma superfície de arco circular de um raio R: 457,2 mm e um ângulo central θc: 60° e diversos raios R que levam à superfície de arco circular no ân-gulo θd: 30°, e o molde inferior que tem uma superfície côncava de arco circular de diversos raios, no estado em que o molde superior está em contato com ambas as porções de extremidade de largura de placa, a força de flexão (carga) do molde de prensa é investigada. A Tabela 7 descreve uma relação entre a deformação do molde inferior, uma razão para o raio externo do tubo de aço e a força de flexão. TABELA 7

[00129] Next, while holding the preformed body which has the U-shaped cross-section obtained by bending in a U-shaped posture so that the opening portion is facing upwards when pressing the preformed body. formed in an open tube to an inter-apex distance (the apex of the R part is the uppermost part of the circular arc surface in the upper mold, and the lowermost part of the circular arc surface in the lower mold) of the R part of the press mold reaches 880 mm, with the use of the upper mold which has a circular arc surface of a radius R: 457.2 mm and a center angle θc: 60° and several radii R leading to the circular arc surface at the angle - angle θd: 30°, and the lower mold having a concave circular arc surface of several radii, in the state where the upper mold is in contact with both end portions of plate width, the bending force (load ) of the press mold is investigated. Table 7 describes a relationship between the lower mold deformation, a ratio of the outer radius of the steel tube, and the bending force. TABLE 7

[00130] Conforme o raio do molde inferior é aumen tado, sua carga é reduzida. Nos Nos 3 e 4 nos quais a razão está em excesso de 1,15, não há contato com o molde de prensa e a carga não é mais que metade de No 1.[00130] As the radius of the lower mold is increased, its load is reduced. In Nos 3 and 4 where the ratio is in excess of 1.15, there is no contact with the press mold and the load is not more than half of No 1.

INDUSTRIAL APPLICABILITY

[00131] De acordo com a presente invenção, é possível produzir de modo eficaz um tubo de aço que tem uma circularidade alta, sem exigir pressão excessiva. DESCRIÇÃO DE NÚMEROS DE REFERÊNCIA 1 molde 1a membro similar à haste 1b membro similar à haste 2 punção 2a ponta de punção 2b suporte de punção 3 rolamento 4 molde superior 4a superfície de arco circular 4b superfície de formação (superfície inclinada) 5 molde inferior 5a superfície de arco circular S material de placa 51 corpo pré-formado 52 tubo aberto[00131] According to the present invention, it is possible to efficiently produce a steel tube that has a high roundness, without requiring excessive pressure. DESCRIPTION OF REFERENCE NUMBERS 1 mold 1a shank-like member 1b shank-like member 2 punch 2a punch tip 2b punch holder 3 bearing 4 upper mold 4a circular arc surface 4b forming surface (inclined surface) 5 lower mold 5a surface of circular arc S plate material 51 preformed body 52 open tube

Claims

1. Method for producing a steel tube, wherein a plate material (S) that is flexed into wide end portions is subjected to at least one bending along the width direction thereof to form a preformed body (S1) which has a U-shaped cross-section, an open tube (S2) with a gap portion in a longitudinal direction is formed by adding a bending force to the pre-formed body (S1) to press the pre-formed body. -formed (S1), and end surfaces of the gap portion of the open tube (S2) are joined by joining together to form a steel tube, the method comprising: providing a slightly flexed portion in which a lighter bend is applied in comparison to other regions, or providing an unbent portion in which flexion is omitted in at least a part of the plate material (S) when performing flexion on the plate material (S); characterized in that the bending force is applied to a portion of the plate material separated from the center of the slightly flexed portion or the unbent portion by a distance within W/4 in a width end portion direction of the plate material, where W is the width of the plate material without restricting the slightly flexed portion or the uninflected portion, by pressing the preformed body (S1) into the open tube (S2), and the slightly flexed portion or the uninflected portion has a length along the direction of the plate material width (S) that is 10% or less than the plate material width.

2. Method for producing a steel tube according to claim 1, characterized in that the center of the slightly flexed portion or the unbent portion is provided in a separate part from the wide end portion of the material. plate for an amount of W/4.

3. Method for producing a steel tube according to claim 1 or 2, characterized in that when applying the bending force to press the preformed body (S1), the preformed body (S1) is held in a part not included in the line of action of the bending force, and when an opening angle of the preformed body (Si) is defined as θs and an angle of the bending force is defined as θf, the preform body pressing -formed (Si) is started under the condition of θf > θs.

4. Method for producing a steel tube according to any one of claims 1 to 3, characterized in that, at the time of pressing the preformed body (Si), a press mold (i) provided with a surface a formation that does not contact the slightly flexed portion or the uninflected portion is used.

5. Method for producing a steel tube, according to any one of claims 1 to 4, characterized in that, at the time of pressing the preformed body (Si), the bending force is applied simultaneously to each part separated from the center of the slightly flexed portion or the uninflected portion towards the wide end of the board material (S) by an amount of W/4.

6. Method for producing a steel tube according to any one of claims 1 to 5, characterized in that, at the time of pressing the preformed body, a press mold forming center (i) is used for pressing of the preformed body coincides with a center in the widthwise direction of the preformed body (Si).

7. Method for producing a steel tube according to any one of claims 1 to 6, characterized in that the preformed body is held in a U-shaped posture with its opening portion facing upwards, and is sustained in its lowest ex-treme.

8. Press mold used in the method for producing a steel tube as defined in any one of claims 1 to 7, characterized in that the press mold (1) includes a pair of bending tools (4, 5) configured to interpose a pre-formed body therebetween, and the bending tools (4,5) have a forming surface (4b) that does not contact a slightly flexed portion or an uninflected portion of the pre-inflected body. -formed during the pressing of the preformed body (S1).

9. Press mold according to claim 8, characterized in that at least one of the bending tools (4,5) has a circular arc surface (5a) having a center width that coincides with the forming center of the press mold (1), and a forming surface (4b) has an inclined surface that leads to each of both ends of the circular arc surface (5a) and is directed towards the forming center of the press. press mold (1).