BR112015026254B1

BR112015026254B1 - Sistema de riser tensionado superior para uma embarcação semissubmersível em árvore seca

Info

Publication number: BR112015026254B1
Application number: BR112015026254-6A
Authority: BR
Inventors: Jeffrey Douglas Otten; Peimin Cao; Thomas Prichard
Original assignee: Single Buoy Moorings, Inc.
Priority date: 2013-04-15
Filing date: 2014-04-14
Publication date: 2019-04-09
Also published as: US20140305655A1; AU2014254189A1; MX347900B; MX2015014584A; MY173337A; BR112015026254A8; US9562403B2; CN105283380B; BR112015026254A2; CN105283380A; AU2014254189B2; WO2014172291A1

Abstract

resumo condutor tensor de riser para uma árvore de natal seca semissubmersível um sistema riser tensionado no topo compreende um riser substancialmen-te vertical que se estende para cima a partir do assoalho marinho; um condutor em torno de uma porção superior do riser em relação espaçada; um guia de quilha coa-xial em torno de uma porção inferior do condutor; um tensor ligado ao condutor e ao riser; uma estrutura de suporte de guia de quilha ligada ao guia de quilha e ligado à quilha de uma árvore de natal seca, embarcação semissubmersível; e, uma junta centralizadora de quilha fixada ao riser próximo da quilha mestra e dimensionado para impedir o movimento radial do riser em relação ao condutor. cargas laterais sobre o tubo de subida (tais como as provenientes de deslocamento da embarcação a partir da sua posição nominal ou correntes que atuam sobre o tubo de subida) são feitos reagir do tubo de subida para o condutor através da quilha centralizador co-mum e daí para a quilha do navio através da quilha guia.

Description

“SISTEMA DE RISER TENSIONADO SUPERIOR PARA UMA EMBARCAÇÃO SEMISSUBMERSÍVEL EM ÁRVORE SECA”

REFERÊNCIA CRUZADA AOS PEDIDOS RELACIONADOS:

[001] Este pedido reivindica o benefício do Pedido Provisório US. N°. 61/812.106, depositado em 15 de abril de 2013.

ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

1. Campo da Invenção.

[002] A presente invenção geralmente refere-se à produção offshore de óleo e gás. Mais particularmente, refere-se a risers verticais em árvore seca suportados por embarcações semissubmersíveis.

2. Descrição da Técnica Relacionada incluindo a informação revelada sob 37 CFR 1.97 e 1.98.

[003] Um semissubmersível é uma unidade flutuante com seu convés(s) suportado por colunas para permitir que a unidade se torne quase transparente para as ondas e forneça o comportamento de movimento favorável. A unidade permanece no local usando posicionamento dinâmico e/ou está ancorada por meio de linhas de ancoragem em catenárias terminando em pilhas ou âncoras no fundo do mar. Uma plataforma de DeepDraftSemi® é uma unidade semissubmersível equipada com instalações de produção de óleo e gás em condições de águas ultra-profundas. A unidade é projetada para otimizar os movimentos de navios para acomodar risers em catenárias de aço (SCR) - tubos de aço pendurado em uma configuração em catenária a partir de uma embarcação flutuando em águas profundas para transmitir fluxo para ou a partir do fundo do mar.

[004] A árvore de Natal (ou árvore) é uma montagem de válvulas no topo da tubulação de um poço cheio que são usadas para controlar o fluxo de óleo e/ou gás e para permitir certas manipulações. Se a árvore de natal está ao nível do fundo do mar, o poço é descrito como cheio no fundo do mar ou árvore molhada. Se a

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2/25 árvore está acima do convés de uma plataforma, o poço é descrito como “cheio na superfície” ou “árvore seca.” [005] Um semi árvore seca (DTS) é uma instalação flutuante que transporta poços cheios na superfície, i.e. as árvores de natal estão localizadas acima da superfície do mar, sobre o semissubmersível, em oposição ao fundo do mar.

[006] As tubulações rígidas (tubulação, invólucro, etc.) que ligam as árvores aos poços requerem alta tensão para evitar deformação. O DTS está, por conseguinte, sob tensão constante para compensar o movimento de elevação do navio.

[007] Geralmente, um DTS também transporta o equipamento de perfuração básico para permitir a intervenção de fundo do poço em um modo de assistência de proposta. Ele pode também apresentar a capacidade de perfuração completa.

[008] Uma baía do poço é uma área de uma plataforma offshore onde as árvores de natal e cabeças de poço estão localizadas. Normalmente consiste em dois níveis, um nível inferior onde as cabeças de poço são acessadas e um nível superior onde as árvores são acessadas muitas vezes, juntamente com os vários painéis de controle de poço, que normalmente possuem medidores de pressão e controles para as válvulas ativadas hidraulicamente, incluindo válvula de segurança de fundo de poço e válvula de segurança anular. Em uma plataforma com um pacote de perfuração, a baía do poço estará localizada diretamente abaixo dela para facilitar o acesso para intervenções de perfuração e de poço.

[009] Plataformas do tipo verga incorporaram um condutor e um centralizador de junta de quilha ao usar latas de ar para tensionamento do riser. Estes condutores são grandes e parte do conjunto da lata de ar. A instalação ou remoção requer uma embarcação de içamento pesado para a manipulação. Estes sistemas geralmente tem contato de aço sobre aço para o guia de quilha, e portanto, confere grandes variações de tensão axial aos risers. Alternativamente, tensores hidropneumáticos foram usados para tensionar os risers. Cada exemplo conhecido destes

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3/25 sistemas teve quatro cilindros por riser.

[010] A configuração de tensão (pendurando cilindros) têm sido usada em configurações de seis cilindros em algumas plataformas de perna de tensão e nos navios de perfuração em águas profundas usando o sistema de tensionamento de riser de ação direta N-line™ (National Oilwell Varco, Houston, Texas 77036).

[011] Patente US. N°. 6.648.074 para Finn et al. descreve um sistema de suporte de riser de mesa articulada para uma plataforma flutuante do tipo verga que tem risers passando verticalmente através do poço central de um casco de verga. A mesa articulada é suportada acima da parte superior do casco de verga. A mesa é suportada por uma pluralidade de molas não-lineares fixadas ao topo do casco de verga. As molas não-lineares complacentemente restringem a mesa rotativa de modo que à mesa é permitido um grau limitado de movimento rotativo em relação ao casco de verga em resposta às cargas ambientais induzidas pelo vento e por correntes. Molas não-lineares de capacidade maior estão localizadas próximas ao centro da mesa para suportar a maioria da tensão do riser, e molas não-lineares de capacidade menor estão localizadas próximas ao perímetro da mesa para controlar a rigidez de rotação da mesa. A mesa de suporte do riser compreende uma grade de vigas interligadas tendo aberturas através das quais os risers passam. As molas não lineares podem tomar a forma de almofadas de carga elastoméricas ou cilindros hidráulicos. As extremidades superiores dos risers são suportadas a partir da mesa pelos cilindros hidráulicos de tensionamento do riser que podem ser individualmente acionados para ajustar a tensão em e comprimento dos risers. As unidades de flexão elastoméricas ou dispositivos de articulação esférica estão dispostos entre os cilindros hidráulicos de tensionamento do riser e a mesa para permitir o movimento rotacional entre cada riser e a mesa.

[012] A Patente US. N°. 7.013.824 para Otten et al. revela um centralizador do riser para transferir cargas laterais a partir do riser para um casco da plataforma

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4/25 que inclui um centralizador de quilha montado sobre uma junta de quilha. O centralizador de quilha é recebido dentro de uma bucha de guia de quilha presa em um suporte montado na extremidade inferior do casco da plataforma. O centralizador de quilha inclui um anel de rolamento de compósito não metálico tendo um perfil periférico radial para minimizar tensões de contato entre o centralizador de quilha e a bucha de guia de quilha nos extremos do riser e movimento da plataforma. A superfície interna da bucha de guia de quilha é revestida com uma liga resistente à corrosão e revestida com um revestimento rico em cerâmica resistente ao desgaste.

[013] Patente US. N°. 7.632.044 para Pallini et al. descreve um tensor em estilo carneiro com um condutor fixo and uma estrutura flutuante. O tensor do riser para uma plataforma flutuante offshore tem uma estrutura montada na porção superior do riser. Pistões e cilindros estão espaçados circunferencialmente ao redo do riser conectados entre a estrutura e a plataforma flutuante. Um membro de guia tubular é montado na plataforma flutuante para o movimento em uníssono em resposta às ondas e correntes. O riser se estende através do membro de guia. Um suporte de rolo de guia é montado na e se estente para baixo a partir da estrutura ao redor do membro de guia. Um conjunto de rolos de guia é montado no suporte de rolo de guia em engate rolante com o membro de guia na medida em que o membro de guia se move em uníssono com a plataforma.

[014] Patente US. N°. 8.123.438 para Pallini et al. descreve um tensor em estilo carneiro que inclui uma estrutura configurada para estar presa de modo fixo ao riser, conjuntos de cilindro plurais espaçados ao redor do riser, cada conjunto de cilindro tendo um cilindro e um pistão configurado para se mover deslizantemente dentro do cilindro, o pistão sendo configurado para se conectar à estrutura, um suporte de rolo de guia montado de modo estacionário em e se estendendo a partir da estrutura, pelo menos um rolamento preso de modo fixo ao suporte de rolo de guia, e um membro de guia configurado para estar em engate rolante com o pelo menos um

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5/25 rolamento na medida em que o cilindro se move em relação à estrutura.

[015] Patente US. N°. 7.588.393 para Shivers et al. descreve um método para suportar a perfuração tensionada superior e risers de produção sobre uma embarcação flutuante usando um conjunto de tensor acima da linha d'água da embarcação. O método pode incluir anexar pelo menos um cilindro hidráulico sobre uma primeira extremidade a uma primeira posição sobre uma embarcação flutuante e sobre uma segunda extremidade a uma estrutura de tensão abaixo da primeira posição. A próxima etapa do método pode estar formando uma conexão de fluido entre o pelo menos um cilindro hidráulico e pelo menos um acumulador primário.

[016] Patente US. N°. 7.886.828 para Shivers et al. descreve uma embarcação flutuante para suportar a perfuração tensionada superior e risers de produção que tem um casco e um convés de operação disposto na parte superior do casco. O conjunto de tensor transporta de modo móvel um condutor que se comunica a partir de uma cabeça de poço a uma peça do equipamento de acesso ao poço. O equipamento de acesso ao poço está conectado à embarcação flutuante. O conjunto de tensor é suportado pela embarcação flutuante.

[017] Para uma plataforma de Semi em Árvore Seca (DTS), um sistema de tensionamento é necessário que pode fornecer grandes cursos (na ordem de 30 a 45 pés) e também fornece suporte suficiente e alinhamento para os risers. Jumpers de conexão do riser das árvores de natal de produção and sistemas de segurança contra estouros do riser de perfuração (BOP's) podem estar livres para se mover como necessário pelo movimento das plataformas sem impactar o convés ou componentes do sistema de tensionamento enquanto evita o choque do riser. Além disso, a configuração do semissubmersível presta-se a uma configuração de dois convéses principais e, devido ao curso do tensor necessário e a necessidade de acesso às árvores de natal, juntas de tensão, e BOP's, o sistema de tensionamento de preferência tem uma configuração do tipo carneiro ou flexão. Pelo uso de um tensor de

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6/25 flexão, o tambor do cilindro do tensor pode estar localizado mais baixo no convés e permite acesso às áreas críticas do sistema como o anel de tensão e árvores de superfície. Além disso, a disposição do tipo flexão permite uma baía de poço mais compacta.

[018] No entanto, uma configuração do tipo carneiro ou flexão é susceptível a falha de deformação e altas cargas laterais. O que é necessário é um método que proporciona estabilidade para o riser e tensor enquanto não afeta negativamente a taxa da mola do tensor inferior que pode ser exigida pelos parâmetros de design do DTS. Um sistema de guia de quilha para o riser é necessário para reagir cargas do riser lateral diretamente para a estrutura do casco ao invés de suportar cargas laterais do riser alto no tensor e interface do convés. Reagir as cargas laterais do riser no nível do pontão de um semissubmersível também pode melhorar a estabilidade geral da plataforma.

BREVE SUMÁRIO DA INVENÇÃO [019] Um sistema de riser de acordo com a invenção fornece um condutor de tamanho suficiente para suportar as cargas laterais necessárias na quilha e permitem a execução de conectores de perfuração e tirantes de produção através do interior. O condutor é mecanicamente fixado à estrutura do tensor superior e se move com o tensor em resposta aos movimentos de plataforma. O condutor faz interface com um guia de quilha e os rolos do tensor na parte de fora do condutor. No interior do condutor, os risers de produção ou perfuração podem ser equipados com um ou mais centralizadores para transmitir forças laterais a partir dos risers para o condutor. A cabeça do condutor na seção do condutor superior fornece um perfil para um adaptador spaceout que suporta o riser de produção e permite o espaço fora do riser e tensor.

BREVE DESCRIÇÃO DAS VÁRIAS VISTAS DO DESENHO(S) [020] Figura 1 é uma vista lateral esquemática através da baía do poço de

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7/25 um semissubmersível de árvore seca equipado com um sistema de tensionamento de riser vertical de acordo com uma modalidade da invenção.

[021] Figura 2 é uma vista plana do semissubmersível de árvore seca ilustrado na Figura 1.

[022] Figura 3 é uma vista lateral, parcialmente em seção transversal, de um sistema de tensionamento de riser vertical de acordo com a invenção.

[023] Figura 3A é uma ampliação longitudinal, transversal do conector do condutor indicado na Figura 3.

[024] Figura 4 é uma vista lateral detalhada, parcialmente em seção transversal, da estrutura do tensor superior e cabeça do condutor do sistema de tensionamento de riser vertical ilustrado na Figura 3.

[025] Figura 4A é uma vista transversal da estrutura do tensor superior e cabeça do condutor de uma primeira modalidade alternativa do sistema de tensionamento de riser vertical ilustrado na Figura 3.

[026] Figura 4B é uma vista transversal da estrutura do tensor superior e cabeça do condutor de uma segunda modalidade alternativa do sistema de tensionamento de riser vertical ilustrado na Figura 3.

[027] Figura 5 é uma vista transversal da junta de quilha do riser e centralizador de junta de quilha do sistema de tensionamento de riser vertical ilustrado na Figura 3.

[028] Figura 6 é uma vista lateral, parcialmente em seção transversal, da interface do casco da guia de quilha do sistema de tensionamento de riser vertical ilustrado na Figura 3.

[029] Figura 7 é uma vista transversal lateral da interface do casco da guia de quilha do sistema de tensionamento de riser vertical ilustrado na Figura 3 mostrado em relação a um pontão do semissubmersível de árvore seca de suporte.

[030] Figura 8 é uma vista transversal lateral de um convés do porão, sua

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8/25 estrutura de suporte em um semi de árvore seca, e tensores do riser suportados a partir do convés inferior.

DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO [031] A invenção pode ser melhor compreendida pela referência às modalidades exemplares ilustradas nas figuras dos desenhos sendo que os números de referência a seguir são usados:

• 10 embarcação offshore semissubmersível em árvore seca (“DTS”) • 12 colunas • 14 pontões • 15 superfície superior do pontão • 16 nível do convés superior • 17 baía do poço • 18 nível do convés inferior • 19 superfície inferior do pontão • 20 tensores • 22 árvores de natal • 23 plataforma de trabalho da árvore • 24 risers verticais • 24A riser de perfuração • 24B riser de produção • 26 condutor • 28 guia de quilha • 30 estrutura de suporte do guia de quilha • 32 guias de cabo de atracação • 34 sonda de perfuração • 36 pórticos SCR • 38 haste do cilindro do tensor; carneiro do tensor

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9/25 garrafa de alta pressão rolos de guia do tensor superior rolos de guia do tensor inferior conectores do condutor centralizador do riser junta de tensão do riser alargamento do condutor conector do riser de perfuração conector do riser garra do regulador de centralização ajustável bloco de fixação rolamento anti-fricção junta de quilha do riser placas radiais rolamento anti-fricção rolamento elastomérico montagem do centralizador rolamento do elastômero adaptador spaceout cabeça do condutor estrutura do tensor superior placa de vedação do espaço anular do condutor espaço anular anel de tensão flange solo externo solo interno

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10/25 • 94 asas radiais • 96 centralizador de junta de quilha • 98 estrutura superior do tensor e adaptador spaceout • 100 seção esférica côncava do anel do tensor • 102 seção esférica convexa do adaptador spaceout • 104 rolamento de elastômero de seção esférica • 106 caixa do conector • 108 pino do conector • 110 perfil de engate do bloqueio • 112 perfil de engate da ferramenta • 114 parede interna do conector • 116 parede interna do condutor • 118 extremidade inferior do condutor • 120 extremidade inferior do guia de quilha • 122 subestrutura da sonda de perfuração • 124 sistema de segurança contra estouros (“BOP”) • 126 convés do porão • 128 membro de suporte do convés de porão vertical • 130 membro da estrutura do convés de porão [032] Com referência agora à Figura 1, a embarcação semissubmersível representativa 10 tem uma configuração convencional compreendendo colunas de perfuração de superfície 12 e pontões de subsuperfície 14 que conectam colunas adjacentes. Um ou mais conveses 16 são suportados acima da superfície da água em colunas 12.

[033] O semissubmersível 10 está equipado com guias de cabo de atracação 32 para um sistema de atracação em catenária. Linhas de atracação (não mostradas) se estendem a partir das âncora no fundo do mar através de cabos guia 32 e

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11/25 até a face externa das colunas 12 aos guinchos da linha de atracação montados no nível do convés superior 16 (ou as extremidades superiores das colunas 12).

[034] Uma pluralidade de árvore secas 22 estão localizadas na baía do poço 17 sobre as extremidades superiores dos risers verticais 24. Na modalidade ilustrada, o riser do centro no grupo de cinco risers é um riser de perfuração e tem um sistema de segurança contra estouros em sua extremidade superior. Este riser está diretamente abaixo da grua da sonda de perfuração 34. Em outras modalidades, o equipamento 34 pode compreender equipamento de produção, ser uma sonda de completação ou qualquer outro equipamento relacionado à perfuração e/ou produção offshore. A plataforma de trabalho da árvore 23 pode ser fornecida em determinadas modalidades (ver a Figura 4).

[035] Os risers verticais 24 são fixados aos tensores do tipo carneiro (ou “flexão) 20 que são suportados no nível do convés inferior 18. Para fins de ilustração apenas, o par externo dos tensores na Figura 1 são mostrados “no fundo do poço” i.e. completamente golpeados para baixo; o tensor central é mostrado totalmente golpeado para cima; e, o par médio de tensores é mostrado em suas posições nominais. Será compreendido por aqueles versados na técnica que, sob condições de funcionamento normais, os carneiros dos tensores 20 estarão todos estendidos aproximadamente a mesma distância em resposta a uma dada elevação da plataforma (como mostrado na Figura 8).

[036] Condutores 26 cercam cada riser 24 próximo à extremidade superior do mesmo. Os condutores 26 se estendem através das guias de quilha 28 que são montadas na estrutura de suporte da guia de quilha 30. Como pode ser visto melhor na vista plana da Figura 2, a estrutura de suporte do guia de quilha 30 no exemplo ilustrado se estende entre um ou mais pares opostos de pontões 14. Também mostrado na Figura 2 são pórticos 36 sobre as superfícies externas dos pontões 14 para suportar a extremidade superior dos risers em catenária de aço (SCR's) os quais

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12/25 podem ser usados para conectar o equipamento sobre o semissubmersível 10 às linhas de fluxo, tubulações ou cabeças de poço no fundo do mar.

[037] Figura 3 mostra uma extremidade superior de um riser isolado, vertical 24 dentro de um condutor 26 de acordo com uma modalidade da invenção. O riser 24 se estende substancialmente verticalmente a partir da cabeça de poço no fundo do mar. Uma porção superior do riser 24 é cercada pelo condutor 26 que pode compreender uma pluralidade de segmentos unidos pelos conectores mecânicos 46. Isso permite que o condutor 26 seja montado e instalado offshore sem a assistência de uma embarcação guindaste de içamento pesado. Em outras modalidades, o condutor 26 é uma peça única do tubo. Ainda em outras modalidades, o condutor 26 pode compreender conectores soldados e rosqueados entre os segmentos. Em determinadas modalidades preferidas, o condutor 26 tem uma superfície externa lisa, contígua, substancialmente cilíndrica pelo menos nas proximidades dos rolos do tensor 42 e 44 e guia de quilha 28.

[038] Um conector mecânico preferido específico 46 é ilustrado na Figura 3A. O conector 46 compreende uma seção de pino 108 fixa a uma extremidade superior do condutor 26 e seção de caixa 106 fixa à extremidade inferior de uma seção adjacente do condutor 26. Uma ferramenta de montagem (não mostrada) que pode ser uma ferramenta acionada hidraulicamente, pode engatar a seção de caixa 106 no perfil 112 e seção de pino 108 no perfil 112'. A ferramenta de montagem pode impelir as seções 106 e 108 axialmente juntas até que elas travem juntas no perfil de bloqueio 110. O conector 46 pode ter um diâmetro interior 114 que é substancialmente o mesmo que o diâmetro interno 116 do condutor 26 de modo a fornecer um furo interno substancialmente liso. Isto pode facilitar o corrimento do riser 24 (junto com seus conectores de tirantes associados e centralizadores) dentro e fora do condutor 26.

[039] Um ou mais centralizadores do riser 48 podem ser fixados ao riser 24

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13/25 para posicionar o riser 24 centralmente dentro do condutor 26. Próximo à extremidade inferior do condutor 26, o centralizador de junta de quilha 96 pode atuar como um rolamento de carga ou “reator de carga” para transferir cargas laterais no riser 24 para o condutor 26 e, portanto, através da guia de quilha 28 para a estrutura de suporte do guia de quilha 30 reduzindo assim as cargas laterais impostas sobre o tensor 20. Um design de centralizador de junta de quilha específico, adequado é aquele descrito na Patente US. N°. 7.013.824 para Otten et al., a divulgação da qual é aqui incorporada por referência em sua totalidade. As cargas laterais são impostas sobre o riser vertical 24 sempre que o semissubmersível 10 deriva a partir de sua posição nominal devido a ventos e/ou correntes. Mesmo quando o semissubmersível 10 está localizada em sua posição nominal diretamente acima das cabeças de poço do fundo do mar, as correntes de subsuperfície podem deslocar os risers 24 de uma linha reta, orientação vertical.

[040] Na extremidade superior do riser 24, um adaptador espaçado 98 conecta o riser 24 e condutor 26 e fornece uma superfície de rolamenteo para as hastes 38 do tensor 20. O condutor 26 é posicionado dentro do tensor 20 pelos rolos do tensor superiores 42 e rolos do tensor inferiores 44. Em outras modalidades, um conjunto único de rolos pode ser empregado em 42 e rolos do tensor inferiores 44 podem ser omitidos.

[041] Hastes do cilindro do tensor 38 são impelidas para cima, fora de seus cilindros associados sob a influência da pressão do fluido dentro das garrafas de alta pressão 40 que podem ter uma configuração de gás-sobre-líquido ou ter gás pressurizado aplicado diretamente ao pistão ou haste dos cilindros.

[042] Como mostrado na vista detalhada da Figura 4, as extremidades superiores das hastes do tensor 38 podem se suportar na subsuperfície da estrutura do tensor superior 80 que pode ser conectada ao anel de tensão 86 através do rolamento do elastômero 72. Placas de reforço ou “asas radiais” 94 podem conectar o

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14/25 anel de tensão 86 ao adaptador spaceout 74. O adaptador spaceout 74 pode se conectar à junta de tensão do riser 50 pelo engate de roscas ou ranhuras em pelo menos uma porção da superfície externa da junta de tensão do riser 50 (mostrada como linhas pontilhadas na Figura 4). Deste modo, a posição vertical do tensor 20 em relação ao riser 24 pode ser ajustada.

[043] A cabeça do condutor 78 pode ser fornecida com flange perfilado 88 que pode estar engatado entre o solo externo 90 e solo interno 92. A força ascendente aplicada pelas hastes do tensor 38 é transmitida através da estrutura do tensor superior 80 ao rolamento do elastômero 72 e, portanto, através das asas radiais 94 para o solo externo 90 resultando em uma força de tação sendo aplicada ao condutor 26 através do flange 88.

[044] Também é mostrada na Figura 4 a placa de vedação do condutor opcional 82 que pode fornecer uma vedação a prova de gás entre a superfície interna do condutor 26 e a superfície externa do riser 24. Isso permite que o espaço anular 84 seja pressurizado com ar (ou outro gás) fazendo assim o condutor 26 flutuar positivamente (ou pelo menos ter um peso eficaz inferior). Tal flutuabilidade pode agir para suplementar a tensão aplicada pelo tensor 20 o que pode ser particularmente vantajoso quando um cilindro ou carneiro 38 pode ser removido para manutenção ou reparo. Exemplos de meios para pressurização do espaço anular 84 incluem válvulas através da placa de vedação 82, válvulas através da parede lateral do condutor 26 e tubulação que entra na extremidade inferior aberta do condutor 26.

[045] Figura 4A mostra uma modalidade alternativa sendo que o anel de tensão superior 80 está equipado com uma pluralidade de blocos de fixação 58 na lado de baixo do mesmo. Os blocos de fixação 58 podem ter um furo passante rosqueado internamente, radial com uma garra do regulador do centralizador ajustável 56 em engate rosqueado. As extremidades externas das garras do regulador do centralizador ajustáveis 56 podem ser fornecidas com chaves planas, soquetes sextavados ou

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15/25 outros meios de engate por ferramenta para ajustar a extensão radial das mesmas.

[046] Em uma modalidade específica, preferida três garras do regulador do centralizador ajustáveis são fornecidas, cada a 120°de um centralizador adjacente. Garras do regulador do centralizador 58 podem ser ajustadas radialmente dentro ou fora para ajudar no posicionamento do anel do tensor superior 80 em relação ao condutor 26. Ao fazer isso, as extremidades internas das garras do regulador do centralizador 58 entrarão em contato com a superfície externa do condutor 26 (como mostrado na metade da direita da Figura 4A). Seguindo a instalação do anel do tensor superior 80, as garras do regulador 56 podem ser retraídas pelo posicionamento delas radialmente para fora (como mostrado na metade esquerda da Figura 4A).

[047] Ainda outra modalidade é ilustrada na Figura 4B. Nesta modalidade, a estrutura do tensor superior 80' tem seção esférica côncava 100 e anel de tensão 86' tem superfície esférica oposta, convexa 102. O rolamento de elastômero de seção esférica 104 é posicionado entre as superfícies 100 e 102. Esta configuração pode diminuir as cargas de cisalhamento aplicadas ao rolamento 104 quando as cargas laterais são aplicadas ao condutor 26 e/ou riser 24. O rolamento 104 pode ser um rolamento de compósito composto de camadas alternadas de metal e elastômero.

[048] Figura 5 é uma vista detalhada da porção inferior de um condutor 26 de acordo com a invenção. O condutor 26 pode ter alargamento 52 em sua extremidade inferior para facilitar a instalação do riser 24 e seus centralizadores associados como o centralizador de junta de quilha 96. O centralizador 96 pode diferir em design do centralizador 48 (veja Figura 3) visto que o centralizador 48 pode ser submetido a cargas laterais menores do que o centralizador de junta de quilha 96. O riser 24 pode incluir a junta de quilha do riser 62 que pode ter uma seção de parede mais espessa para maior resistência e/ou uma seção perfilada para fixar o centralizador de junta de quilha 96 no lugar.

[049] O centralizador de junta de quilha 96 pode compreender a montagem

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16/25 do centralizador 70 que pode ter uma superfície interna perfilada que engata uma superfície perfilada correspondente sobre o riser 24. Placas espaçadoras radiais 64 podem ser dispostas ao redor da montagem 70 e suportar o rolamento anti-fricção 66 no anel elastomérico anular 68. Em determinadas modalidades preferidas, o rolamento anti-fricção 66 é fabricado a partir de um polímero selecionado a partir do grupo que consiste em nailon, Delrin, politetrafluoroetileno (PTFE) e polieteretercetona (PEEK). Outros materiais de anti-fricção (que podem ser compósitos ou metais) adequados para o ambiente submarino também podem ser usados.

[050] O centralizador de junta de quilha 96 reage as cargas laterais no riser 24 para o condutor 26 que está contido na quilha da embarcação semissubmersível 10 pela guia de quilha 28.

[051] Figura 6 mostra o riser de perfuração 24A na esquerda e o riser de produção 24B na direita passando através dos guias de quilha 28. Os guias de quilha 28 podem ter uma porção de funil superior para guiar o condutor 26 durante a instalação e uma porção de funil inferior para acomodar a dobra do condutor 26 em uma direção lateral. Uma porção da estrutura de suporte do guia de quilha 30 é mostrada em relação à superfície superior do pontão 15. O riser de perfuração 24A inclui o conector do segmento do riser de perfuração 54. O riser de produção 24B inclui o conector do segmento do riser 55 de estilo diferente.

[052] A porção cilíndrica, central dos guias de quilha 28 pode ter rolamento anti-fricçãos 60 para contatar a superfície externa do condutor 26 visto que o condutor 26 desliza axialmente em relação ao guia de quilha 28 na medida em que os carneiros 38 do tensor 20 (não mostrados na Figura 6) se estendem e retraem. Os rolamentos anti-fricção 60 podem ser feitos de qualquer material adequado. Exemplos de materiais adequados incluem, mas não limitam-se a, nailon, Delrin, politetrafluoroetileno (PTFE), polieteretercetona (PEEK), e compósitos. Os rolamentos antifricção 60 podem ser radialmente segmentados para remoção e substituição pelos

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17/25 mergulhadores ou ROVs.

[053] Será apreciado por aqueles versados na técnica que a trajetória de carga para as cargas laterais impostas sobre o riser 24A (ou 24B) é através do centralizador de junta de quilha 96 para o condutor 26 e portanto através do rolamento anti-fricção 60 para o guia de quilha 28, a estrutura de suporte do guia de quilha 30 e daí para os pontões 14 - i.e., o casco do semissubmersível 10. Deste modo, as cargas laterais nos risers 24 são substancialmente reagidas para o casco da embarcação ao invés de para os tensores do riser 20. Isto pode simplificar o design dos tensores 20 e reduzir o desgaste e tensões impostas sobre eles. Ao invés de requerer um tensor de riser articulado, pode-se empregar um tensor de flexão que tem somente um rolamento de elastômero 72 (ou 104) para acomodar desalinhamentos menores e para reduzir os momentos de dobra.

[054] Figura 7 mostra a estrutura de suporte do guia de quilha 30 em relação ao pontão 14 tendo superfície superior 15 e superfície inferior 19. Como ilustrado na Figura 7, o centralizador de junta de quilhas 96 pode estar localizado dentro dos condutores 26 abaixo da extremidade inferior 120 dos guias de quilha 28. Isto pode atuar para tirar vantagem da flexibilidade da porção do condutor 26 que se estende abaixo do guia de quilha 28 para absorver ainda cargas laterais impostas sobre o riser 24 - i.e., condutor 26 pode dobrar ou flexionar no guia de quilha 28 em resposta ao carregamento lateral através do centralizador de junta de quilha 96.

[055] Deve-se observar na Figura 7 que as extremidades inferiores 118 dos condutores 26 podem ser localizadas acima da elevação da superfície inferior do pontão 19 quando seus tensores associados estão em suas posições nominais. Este recurso permite que os condutores 26 sejam instalados ao lado do cais mesmo se o semi em árvore seca seja lastrado de modo que as superfícies inferiores do pontão 19 estejam repousando no fundo do mar do porto.

[056] Em uma modalidade particular preferida, os conectores mecânicos são

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18/25 usados para montar o comprimento do condutor necessário pela deriva da plataforma específica e alturas do convés. Estes conectores permitem que o condutor seja instalado ou removido offshore usando operações de sonda de perfuração convencionais. Esta é uma melhoria importante em relação aos condutores usados nas plataformas do tipo verga que requerem que um guindaste de embarcação de içamento pesado seja instalado ou removido. Usando a configuração revelada aqui, o condutor pode ser instalado ao lado do convés ou pode ser instalado offshore.

[057] Em uma configuração preferida o condutor pode ser montado a partir de quatro seções. Os conectores usados podem ser similares aos conectores de tendão TLP, sendo totalmente reversíveis na conexão e desconexão sem rotação. Os conectores podem usar a pressão hidráulica para colapsar o pino e expandir a caixa, em conjunto com uma ferramenta da braçadeira hidráulica para compensar as conexões. Em uma modalidade particular preferida, os conectores do condutor têm um diâmetro interior substancialmente igual ao diâmetro interior do tubo do condutor para facilitar o corrimento do riser e centralizadores de riser dentro do condutor. As seções de tubo para o condutor podem ser similares ao tubo do tendão, utilizando laminados de alta qualidade e tubo soldado de alta resistência.

[058] Para melhorar a duração e minimizar o impacto na dureza do sistema de tensionamento a partir da fricção, o condutor pode ser suportado por rolos 42 e 44 na estrutura do tensor e o guia de quilha 28 no nível do pontão. A estrutura do guia de quilha pode usar um material compósito de baixa fricção para reagir a carga do riser para o casco. O material compósito 60 pode estar em segmentos, permitindo a remoção e substituição do segmento individual sem a remoção do condutor 26.

[059] Devido aos longos cursos dos tensores necessários para um DTS, a variabilidade das ondas, vento, e as forças de corrente, e a necessidade de minimizar a altura total do sistema, é possível que o sistema de tensionamento vire em ocasiões raras - i.e., os carneiros do tensor podem atingir o limite de seu curso des

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19/25 cendente. As forças geradas durante essas condições são grandes, na medida em que o riser muda rapidamente da razão de mola relativamente macia do tensor para a taxa de mola mais dura da tubulação de aço que forma o riser. Para reduzir a possibilidade de dano aos componentes e às estruturas do convés ou casco, uma almofada elastomérica 72 pode ser fornecida na parte superior do condutor. Este elastômero pode fornecer uma função de amortecimento e minimizar a força de impacto. Além disso um anel de elastômero 68 pode ser incluído da junta de quilha de modo que qualquer impacto do riser de produção na quilha também seja minimizado.

[060] Conceitos anteriores para os sistemas de tensionamento de DTS usaram sistemas de tensionamento do tipo carneiro com base nas aplicações a partir das embarcações do tipo verga. Vergas tem cascos profundos assim inerentemente fornecendo meios de guia e suporte para os risers ao longo de um comprimento longo. Para um DTS, a distância entre o convés e os pontões é substancialmente menor. Parâmetros do design do sistema de tensionamento típicos exigem capacidade remanescente suficiente em um caso de um cilindro removido. Visto que as tensões do riser para risers de produção de coluna dupla são altas, a capacidade de carga perdida em uma configuração de quatro cilindros é alta. Com três cilindros restantes, o momento que deve ser suportado é igual a um quarto da carga nominal vezes o raio. Ao utilizar uma configuração de seis cilindros, a carga perdida é apenas um sexto da carga total. Isto resulta em uma redução de 33% no momento de dobra que deve ser suportada, aumentando assim a confiabilidade do sistema. Além disso, a tensão mínima necessária pode ser fornecida por cinco cilindros em vez de três, reduzindo efetivamente o fator de tensão nominal de 4/3 (1,33) para 6/5 (1,2), o que proporciona a possibilidade de reduzir a tensão nominal em 11%. Com um fator de tensão inferior, o momento desequilibrado também é ainda mais reduzido para um total de 40% menor do que o de um sistema de quatro cilindros comparável.

[061] Com referência agora à Figura 8, uma configuração de convés preferi

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20/25 da particular compreende a subestrutura da sonda de perfuração 122 acima do nível do convés superior 16 e convés de porão 126 abaixo do nível do convés inferior 18 do DTS 10. Os tensores 20 são suportados sobre o convés de porão 126. Os membros de suporte do convés de porão verticais 128 são fixados à estrutura do convés próxima ao nível do convés inferior 18 em uma primeira extremidade e ao membro da estrutura do convés de porão 130 em uma segunda extremidade. Ter os tensores 20 montados no convés de porão 126 permite maior acesso às árvores de natal 22 nos risers de produção 24B e BOP 124 no riser de perfuração 24A e aumenta o afastamento entre as árvores 22 (e BOP 124) e a subestrutura da sonda de perfuração 122 quando os tensores estão completamente acionados para cima. O convés de porão 126 também fornece acesso do convés para as porções inferiores dos tensores 20 para inspeção e manutenção em condições oceanográficas suaves e a estrutura do convés de porão 126 pode pelo menos parcialmente proteger os tensores 20 do batimento das ondas em condições oceanográficas severas. O convés de porão 126 pode ser suficientemente pequeno para que o comportamento hidrodinâmico do DTS em condições de tempestade não seja afetado adversamente. A extensão inferior do convés de porão 126 pode estar em uma elevação que não fornece vão de ar em uma tempestade de 100 anos.

[062] Em um sistema de riser de acordo com a invenção, o condutor do riser 26 pode abranger desde o convés do tensor a abaixo da guia de quilha do pontão no DTS que protege o riser através da zona de respingo e também de potenciais impactos de detritos ou de barco. O condutor 26 pode ser feito de várias seções de modo a ser instalável no campo ou instalável no cais. O condutor 26 pode ter uma superfície interior nivelada, com conectores usando os conectores de tendão de TLP de estilo encaixados Merlin® (Oil States Industries, Inc. Arlington, Texas 76001) que podem ser montados ou desmontados na embarcação. O diâmetro interior do condutor 26 pode ser selecionado para permitir o corrimento dos conectores do tirante do

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21/25 riser de perfuração e de produção através da parte interna.

[063] O condutor 26 pode ser feito de um tubo de parede mais espessa na parte superior e inferior, e tubo de parede mais fina no meio para reduzir o peso e aumentar a flexibilidade.

[064] • O centralizador de junta de quilha do riser 96 pode ser localizado abaixo do guia de quilha 28 para tirar o máximo proveito da flexibilidade do condutor.

[065] • O diâmetro externo do condutor 26 faz interface com um guia de quilha 28 para reagir as cargas laterais a partir do riser 24.

[066] • A superfície interna do condutor 26 faz interfaces com uma junta de quilha 62 que tem um centralizador de quilha 96.

[067] • O interior do condutor 26 pode ser pressurizado com ar, nitrogênio ou outro gás adequado para aumentar a tensão no riser 24 pela flutuação do tubo do conector 26.

[068] Um sistema de amortecedor para minimizar o impacto no casco, convés, e riser pode compreender um elemento elastomérico 68 como parte do centralizador de junta de quilha 96. Um elemento elastomérico 72 entre a cabeça do condutor e a estrutura do tensor superior absorve o choque a partir da carga axial do assentamento para fora e reduz as cargas laterais.

[069] Um exemplo de um sistema de tensor adequado usa seis cilindros com garrafas de alta pressão de compósito de estilo sobreposto 40 para variação de carga diminuída. Os cilindros de dupla ação com fluido contido somente no lado da haste para lubrificação de vedação podem ser usados.

[070] O tensor 20 pode ter uma configuração de cilindro de compressão onde o fluido está contido no fundo do cilindro para fornecer amortecimento no curso descendente completo do cilindro.

[071] Uma junta de tensão pode ser conectada ao riser externo para possibilitar o espaçamento do curso do tensor em relação ao comprimento do riser.

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22/25 [072] Um guia de quilha 28 age para diminuir o ponto de reação de carga lateral do riser e momento de derrubada, melhorando assim a estabilidade da plataforma.

[073] Rolamentos de compósito segmentados 60 no guia de quilha fazem interface com a superfície externa do condutor 26 e podem ser substituídos individualmente pelos mergulhadores ou por um veículo operado remotamente (ROV).

[074] A superfície externa do condutor 26 pode ser folheada com Inconel ou material resistente a corrosão similar para eliminar potenciais danos causados pela corrosão e reduzir as forças de atrito aplicadas ao tensor 20 e riser 24.

[075] Vantagens e benefícios da invenção sobre os sistemas existentes incluem o seguinte:

[076] a) O condutor 26 se estende a partir da estrutura do tensor superior para a junta de quilha. O diâmetro grande do condutor fornece direcionamento para o riser de produção completamente através do casco com furo completo.

[077] b) O diâmetro externo do condutor reage sobre o guia de quilha 28 e o tudo do riser 24 se move com o condutor 26 assim não há movimento relativo, e assim nenhum desgaste ocorre no tudo do riser que contém pressão 24.

[078] c) O condutor é pré-instalável no estaleiro ou pode ser removido ou instalado offshore.

[079] d) O condutor protege os risers de produção do respingo, correntes de superfície e potencial impacto de barco.

[080] e) O condutor reduz as cargas de arrasto nos risers de produção devido às correntes de superfície durante a instalação ao mesmo tempo que também reduz o potencial de choque do riser.

[081] f) A parte superior do condutor pode incorporar um elemento amortecedor elastomérico, para reduzir o impacto potencial em consequência do assentamento para fora do sistema de tensionamento.

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23/25 [082] g) O guia de quilha pode incorporar um elemento amortecedor elastomérico, que reduz dano por impacto potencial na interface do riser e quilha.

[083] h) O centralizador de junta de quilha é espaçado para reagir às cargas do riser lateral abaixo da interface do guia de quilha. Isso proporciona flexibilidade adicional e minimiza potencial para colisão entre o riser e guia de quilha.

[084] Os benefícios para o sistema de tensionamento incluem o seguinte:

[085] a) O diâmetro grande do condutor 26 reduz tensões de rolamento nos rolos de guia 42 e 44 e nos cilindros para aumentar a confiabilidade e proporcionar vida útil longa.

[086] b) O condutor 26 pode compreender seções com conectores reversíveis baseados na tecnologia de conector de TLP comprovada. Isto permite a instalação de tensores adicionais no campo e permite a remoção para manutenção se necessário.

[087] c) The rolamento elastomérico 72 na estrutura do tensor superior permite pequenas deflexões que reduzem a carga lateral nas hastes do cilindro 38 aumentando assim a duração da vedação e durabilidade do cilindro.

[088] d) Um arranjo preferido específico usa tensores tendo seis cilindros e volume de gás fixado ao cilindro com garrafas de alta pressão de compósito 40. Com seis cilindros, o volume por cilindro é suficientemente pequeno de modo que o volume de gás inteiro necessário pode ser fixado ao cilindro, minimizando assim perdas de fluxo e melhorando a segurança e confiabilidade do sistema. Além disso, o momento aplicado é reduzido para um nível mais aceitável que um cilindro deve precisar para ser removido para manutenção.

[089] e) A configuração do cilindro do tensor pode usar gás somente abaixo de um pistão com fluido em uma área de haste lateral reduzida para fornece lubrificação para vedações e rolamentos. O sistema pode usar nitrogênio como o gás de operação para minimizar a corrosão e permitir o uso de fluidos do tipo mineral, sinté

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24/25 tico.

[090] f) O condutor pode ser preenchido com nitrogênio, ar, ou outro gás adequado para fornecer tensão do riser adicional a partir da flutuabilidade resultante. Esta tensão adicional pode ainda completar a tensão hidráulica do riser para as condições de riser pesadas ou para manutenção de sistema hidráulico.

[091] Benefícios do sistema para o casco/guia de quilha incluem o seguinte:

[092] a) Suportes de rolo 42 e 44 no tensor 20 usados em conjunto com o guia de quilha 28 elimina virtualmente o movimento lateral do equipamento na superfície, e assim reduz os requisitos de espaçamento da baía do poço.

[093] b) Os componentes de desgaste do guia de quilha podem ser removidos para substituição se necessário sem a remoção do condutor e riser.

[094] Benefícios da invenção para o layout global da plataforma incluem o seguinte:

[095] a) Suportes de rolo 42 e 44 no tensor 20 em conjunto com o guia de quilha 28 elimina virtualmente movimento lateral do equipamento na superfície, e assim reduz os requisitos de espaçamento da baía do poço.

[096] b) O condutor 26 é pré-instalável no estaleiro, ou pode ser instalado offshore. Além disso, o condutor 26 pode ser removido e reinstalado offshore.

[097] c) Eliminação do grande diâmetro, tubulação de alta pressão dos cilindros para garrafas de gás ativas, também conhecidas como recipientes de pressão aplicada (APV's), que estão localizadas distante da unidade de tensor e conectadas por uma grande passagem de tubulação.

[098] d) As cargas laterais do riser são alcançadas abaixo no casco do semissubmersível, melhorando assim a estabilidade da plataforma para uma determinada deriva.

[099] A anterior apresenta uma modalidade particular de um sistema que incorpora os princípios da invenção. Aqueles versados na técnica serão capazes de

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25/25 conceber alternativas e variações que, mesmo que não sejam explicitamente aqui divulgadas, incorporam os princípios e estão, assim, dentro do escopo da presente invenção como literalmente e equivalentemente abrangidas pelas reivindicações a seguir.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Sistema de riser tensionado superior para uma embarcação semissubmersível em árvore seca, tendo um casco com uma quilha e uma pluralidade de colunas de perfuração de superfície, uma pluralidade de pontões subsuperficiais interligando colunas adjacentes, e pelo menos um convés suportado nas extremidades superiores das colunas,

CARACTERIZADO pelo fato de compreender:

um riser substancialmente vertical que se estende para cima a partir de uma cabeça de poço no fundo do mar;

um condutor coaxial circundando uma porção superior do riser em relação espaçada;

um guia de quilha coaxial circundando uma porção inferior do condutor dimensionada para engatar de modo deslizante o condutor;

um tensor posicionado acima da guia de quilha coaxial e fixado ao condutor e o riser próximo a uma extremidade superior de cada;

uma estrutura de suporte de guia de quilha fixada ao guia de quilha e a embarcação semissubmersível em árvore seca próxima a quilha da mesma;

um centralizador de junta de quilha fixado ao riser próximo a guia de quilha e dimensionado para impedir substancialmente o movimento radial do riser em relação ao condutor, em que o riser (24) é coaxial com o condutor (26) que é coaxial com o guia de quilha (28) que está conectado à estrutura de suporte da quilha guia (30) e o centralizador de junta de quilha preso ao riser se aproximam dos rolamentos de guia de quilha contra a superfície interior do condutor e o condutor apoia-se contra a superfície interior do guia da quilha, criando assim um caminho de carga cargas laterais impostas no riser que se estendem a partir do riser para o condutor através do centralizador de junta de quilha e daí para a quilha da embarcação através da guia de

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2/4 quilha e da estrutura de suporte de guia de quilha.

2. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que o centralizador de junta de quilha compreende:

a) um corpo de centralizador de junta de quilha plano tendo um furo central que se estende através do dito corpo;

b) o dito corpo de centralizador de junta de quilha incluindo um membro de flange circunferencial que define o perímetro do mesmo;

c) pelo menos uma abertura que se estende através do dito corpo de centralizador de junta de quilha; e,

d) um anel de rolamento montado no referido membro de flange.
3. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que o centralizador de junta de quilha está em engate deslizante com uma superfície interna do condutor.
4. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que o centralizador de junta de quilha é fixado ao riser em um local que está abaixo de uma extensão inferior do guia de quilha e acima de uma extensão inferior do condutor.
5. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de compreender adicionalmente um adaptador spaceout engatando um perfil no condutor e uma porção rosqueada externamente de uma junta de ajuste do riser no riser próximo à extremidade superior do mesmo.
6. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de compreender ainda um adaptador spaceout engatando um perfil no condutor e uma porção ranhurada externamente de uma junta de ajuste do riser no riser próximo à extremidade superior do mesmo.
7. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 5, CARACTERIZADO pelo fato de compreender ainda um anel de tensão fixado a e

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3/4 radialmente disposto a partir do adaptador spaceout.
8. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 7, CARACTERIZADO pelo fato de que o condutor é fixado entre um perfil na extremidade superior do condutor e chega no anel de tensão.
9. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 7, CARACTERIZADO pelo fato de compreender ainda um rolamento de elastômero sobre uma superfície inferior do anel de tensão, o referido rolamento dimensionado e espaçado para se apoiar contra a estrutura do tensor superior do tensor.
10. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de compreender ainda uma placa de vedação à prova de gás dimensionada e espaçada para vedar um espaço anular entre o riser e o condutor.
11. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 10, CARACTERIZADO pelo fato de compreender ainda meios para pressurizar o espaço anular abaixo da placa de vedação com um gás.
12. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que o tensor é um tensor push-up, do tipo carneiro.
13. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 9, CARACTERIZADO pelo fato de compreender ainda uma superfície superior anular, côncava em um anel de tensão superior e uma superfície inferior oposta, anular, convexa na estrutura do tensor superior.
14. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que o riser compreende um segmento de junta de quilha tendo uma espessura de parede maior do que os segmentos adjacentes.
15. Sistema de riser tensionado superior, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que o guia de quilha compreende uma seção superior alargada, uma seção média substancialmente cilíndrica e uma seção inferior