BR112015007372B1 - Método de vigilância de um defeito de impulso de um turborreator de aeronave - Google Patents
Método de vigilância de um defeito de impulso de um turborreator de aeronave Download PDFInfo
- Publication number
- BR112015007372B1 BR112015007372B1 BR112015007372-7A BR112015007372A BR112015007372B1 BR 112015007372 B1 BR112015007372 B1 BR 112015007372B1 BR 112015007372 A BR112015007372 A BR 112015007372A BR 112015007372 B1 BR112015007372 B1 BR 112015007372B1
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- impulse
- modeled
- pulse
- turbojet
- instruction
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 46
- 230000007547 defect Effects 0.000 title claims abstract description 16
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 claims abstract description 30
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 claims abstract description 23
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000012986 modification Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000004048 modification Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 15
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 14
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 9
- 101100082837 Arabidopsis thaliana PEN1 gene Proteins 0.000 claims description 7
- 102100028260 Gamma-secretase subunit PEN-2 Human genes 0.000 claims description 7
- 101000579663 Homo sapiens Gamma-secretase subunit PEN-2 Proteins 0.000 claims description 7
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 claims description 6
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 claims 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 31
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
- 230000008033 biological extinction Effects 0.000 description 7
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 5
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 230000027311 M phase Effects 0.000 description 1
- 230000003044 adaptive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 238000007620 mathematical function Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M15/00—Testing of engines
- G01M15/14—Testing gas-turbine engines or jet-propulsion engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants
- F02C9/26—Control of fuel supply
- F02C9/28—Regulating systems responsive to plant or ambient parameters, e.g. temperature, pressure, rotor speed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D21/00—Shutting-down of machines or engines, e.g. in emergency; Regulating, controlling, or safety means not otherwise provided for
- F01D21/003—Arrangements for testing or measuring
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L5/00—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes
- G01L5/13—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes for measuring the tractive or propulsive power of vehicles
- G01L5/133—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes for measuring the tractive or propulsive power of vehicles for measuring thrust of propulsive devices, e.g. of propellers
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
- G05B17/00—Systems involving the use of models or simulators of said systems
- G05B17/02—Systems involving the use of models or simulators of said systems electric
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64D—EQUIPMENT FOR FITTING IN OR TO AIRCRAFT; FLIGHT SUITS; PARACHUTES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF POWER PLANTS OR PROPULSION TRANSMISSIONS IN AIRCRAFT
- B64D31/00—Power plant control systems; Arrangement of power plant control systems in aircraft
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2260/00—Function
- F05D2260/80—Diagnostics
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2260/00—Function
- F05D2260/81—Modelling or simulation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2260/00—Function
- F05D2260/82—Forecasts
- F05D2260/821—Parameter estimation or prediction
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2270/00—Control
- F05D2270/30—Control parameters, e.g. input parameters
- F05D2270/335—Output power or torque
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2270/00—Control
- F05D2270/40—Type of control system
- F05D2270/44—Type of control system active, predictive, or anticipative
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Testing Electric Properties And Detecting Electric Faults (AREA)
Abstract
método de vigilância de um defeito de impulso de um turborreator de aeronave. um método de vigilância de um defeito de impulso de um turborreator por ocasião de uma modificação da instrução de impulso (n1cons) do dito turborreator, método que compreende uma etapa de tratamento da instrução de impulso (ncons) com o auxílio de uma função de filtragem e de um modelo de fase transitória de maneira a obter um impulso modelado (nmod), uma etapa de comparação do dito impulso modelado (nmod) com o impulso efetivo (neff) de maneira a determinar uma diferença de impulso (delta), uma etapa de comparação da dita diferença de impulso (delta) com um limite de alarme (s); e uma etapa de emissão de uma alarme em caso de ultrapassagem do dito limite de alarme (s), método no qual a uma iteração dada, um impulso modelado anterior sendo conhecido, o modelo de fase transitória fornece uma constante de tempo a partir do impulso modelado anterior, a função de filtragem fornece um impulso modelado (nmod) a partir da constante de tempo obtida, do impulso anterior e da instrução de impulso (ncons).
Description
[0001] A presente invenção se refere ao domínio da vigilância do impulso de uma turbomáquina, em especial, um turborreator para a propulsão de uma aeronave.
[0002] De maneira clássica, uma aeronave é propulsada por pelo menos dois turborreatores montados respectivamente sobre as duas asas da aeronave. Para comandar o impulso dos turborreatores, o piloto da aeronave aciona de maneira tradicional uma alavanca de comandos dos gases para cada turborreator.
[0003] O impulso de cada turborreator é classicamente vigiado de maneira a se assegurar que a impulso real do turborreator está de acordo com a instrução de impulso escolhida pelo piloto da aeronave com o auxílio da alavanca de comando dos gases. O impulso efetivo de um turborreator só pode ser medido de maneira indireta para um turborreator. Na prática, para um turborreator de corpo duplo que compreende um corpo de baixa pressão e um corpo de alta pressão, é conhecido vigiar o regime de rotação do corpo de baixa pressão, também designado “regime N1”, para determinar o impulso do turborreator.
[0004] No presente pedido, por abuso de linguagem, o termo “medição de impulso” é utilizado para designar uma medição de um parâmetro representativo do impulso, por exemplo, o regime de rotação N1 ou o parâmetro EPR para “Engine Pressure Ratio”.
[0005] Uma solução imediata para medir um defeito de impulso de um turborreator seria comparar, a cada instante, o regime N1CONS que corresponde à instrução de impulso definida pela alavanca dos gases com o regime efetivo N1EFF medido em tempo real no turborreator com o auxílio de sensores embarcados.
[0006] Na prática, quando o piloto comanda um aumento ou uma diminuição do impulso do turborreator, o turborreator reage com um tempo de latência que pode ser da ordem de alguns segundos. No decorrer dessa fase transitória, devido a esse tempo de latência variável, qualquer detecção de um defeito de impulso é impossível o que retarda a ativação dos sistemas de segurança (sistema UHT para “Uncontrolled High Thrust” e ATTCS para “Automatic Take Off Thrust Control System”) e apresenta um inconveniente.
[0007] A fim de eliminar pelo menos alguns desses inconvenientes, a invenção se refere a um método de vigilância de um defeito de impulso de um turborreator de aeronave com o auxílio de um computador embarcado na dita aeronave por ocasião de uma modificação da instrução de impulso do dito turborreator, o impulso efetivo do turborreator sendo modificado no decorrer de uma fase transitória para atingir a instrução de impulso desejada, método que compreende:- Uma etapa de tratamento da instrução de impulso com o auxílio de uma função de filtragem e de um modelo de fase transitória de maneira a obter um impulso modelado;- Uma etapa de medição do impulso efetivo;- Uma etapa de comparação do dito impulso modelado com o dito impulso efetivo de maneira a determinar uma diferença de impulso;- Uma etapa de comparação da dita diferença de impulso com um limite de alarme; e- Uma etapa de emissão de um alarme em caso de ultrapassagem do dito limite de alarme;método no qual- a uma iteração dada, um impulso modelado anterior sendo conhecido, o modelo de fase transitória fornece uma constante de tempo a partir do impulso modelado anterior, a função de filtragem fornece um impulso modelado a partir da constante de tempo obtida, do impulso modelado anterior e da instrução de impulso.
[0008] De maneira vantajosa, modela-se precisamente o retarde entre o impulso efetivo e a instrução de impulso para realizar uma comparação coerente dos dois valores no decorrer da fase transitória. Assim, é possível detectar de maneira rápida e reativa qualquer defeito de impulso no decorrer da fase transitória. Em especial, se um defeito de impulso é detectado em um turborreator, é possível corrigir esse defeito com o auxílio de um outro turborreator que está igualmente em sua fase transitória.
[0009] De preferência, o impulso efetivo é obtido de maneira indireta por medição do regime de rotação de um corpo rotativo do turborreator, por exemplo o corpo de baixa pressão. É evidente que o parâmetro EPR para “Engine Pressure Ratio” poderia também ser utilizado.
[0010] De maneira preferida, é realizada uma inicialização da função de filtragem por ocasião da partida do turborreator. De preferência ainda, é realizada uma inicialização da função de filtragem em função do sinal da diferença de impulso. Uma tal inicialização permite limitar o risco de alarmes falsos por ocasião da vigilância de um defeito de impulso.
[0011] De preferência, por ocasião da inicialização, o impulso modelado anterior é igual ao impulso efetivo da turbomáquina. Obtém-se assim uma convergência rápida do modelo de fase transitória a fim de obter a constante de tempo mais pertinente na iteração dada.
[0012] De acordo com um aspecto preferido, a função de filtragem é uma função passa-baixas, de preferência uma função de transferência de ordem 2 a fim de modelar de maneira pertinente o retarde do impulso efetivo por ocasião da fase transitória.
[0013] De preferência, o turborreator compreende um dispositivo de regulação de desaceleração adaptado para fazer a preempção de uma instrução definida por uma alavanca de comando dos gases por um valor de desaceleração em função de condições ambientes determinadas do turborreator, o método compreende, para a vigilância de um sobreimpulso, uma etapa de medição de pelo menos um parâmetro ambiente do turborreator de maneira a definir se a instrução da alavanca de comando dos gases está em preempção pelo valor de desaceleração.
[0014] Assim, o método de vigilância permite detectar de maneira indireta se a instrução de impulso do turborreator é definida pela instrução da alavanca de comando dos gases ou pelo valor de desaceleração. Essa detecção indireta da desaceleração, sem relação com o dispositivo de regulação de desaceleração, permite aumentar a confiabilidade da vigilância evitando assim a utilização de modos comuns.
[0015] De preferência, o método de vigilância compreende uma determinação de um valor de desaceleração modelado com o auxílio de um modelo de desaceleração que associa um valor modelado de desaceleração a um ou vários valores de parâmetros ambientes do turborreator.
[0016] De preferência, o modelo de desaceleração associa um valor modelado de desaceleração à pressão ambiente do turborreator e/ou à temperatura ambiente do turborreator.
[0017] De acordo com um aspecto da invenção, o limite de alarme é um limite parametrizável, o turborreator compreende meios de vigilância do estado de pelo menos uma condição auxiliar do turborreator e é aplicado um parâmetro de penalidade ao dito limite de alarme em caso de detecção de um estado anormal da dita condição auxiliar. A utilização de um feixe de índices relativo a um defeito de impulso permite aumentar de maneira significativa a sensibilidade da detecção. As condições auxiliares podem ser diversas (extinção do turborreator, sobrecarga, aceleração da árvore de alta pressão, evolução da deriva da diferença de impulso, etc.).
[0018] De preferência, é aplicado um parâmetro de penalidade ao dito limite de alarme que é função da criticidade da condição auxiliar vigiada. Assim, se uma condição auxiliar crítica está em um estado anormal, o limite de alarme é configurado para ser disparado com a menor diferença de impulso. Hierarquizando- se as condições auxiliares, define-se de maneira pertinente o limite de alarme o que limita o risco de alarmes falsos ao mesmo tempo em que se aumenta a sensibilidade da vigilância.
[0019] A invenção será melhor compreendida com a leitura da descrição que vai se seguir, dada unicamente a título de exemplo, e fazendo-se referência aos desenhos anexos nos quais:
[0020] - a figura 1 é um diagrama esquemático do método de vigilância dosubimpulso de um turborreator de acordo com a invenção;
[0021] - a figura 2 é um diagrama esquemático da etapa de tratamento dainstrução de impulso por ocasião da execução do método da figura 1;
[0022] - a figura 3 representa um primeiro diagrama de vigilância de umasobreimpulso e um segundo diagrama de vigilância de um subimpulso;
[0023] - a figura 4 é um diagrama esquemático de uma etapa de gestão dadesaceleração por ocasião de uma vigilância de um sobreimpulso;
[0024] - a figura 5 é um diagrama esquemático geral da parametrização do limitede alarme;
[0025] - a figura 6 é um diagrama esquemático da parametrização do limite dealarme por vigilância da velocidade de evolução da diferença de impulso;
[0026] - a figura 7 é um diagrama esquemático da parametrização do limite dealarme por vigilância da velocidade de rotação de um corpo de alta pressão do turborreator; e
[0027] - a figura 8 é um diagrama esquemático da parametrização do limite dealarme por detecção de um evento de sobrecarga e/ou de extinção do turborreator.
[0028] É preciso notar que as figuras expõem a invenção de maneira detalhada para executar a invenção, as ditas figuras podendo evidentemente servir para melhor definir a invenção se for o caso.
[0029] A figura 1 é uma representação esquemática de um método de acordo com a invenção para a vigilância de um defeito de impulso de um turborreator de aeronave com o auxílio de um computador embarcado na dita aeronave por ocasião de uma modificação da instrução de impulso do dito turborreator.
[0030] A invenção vai ser apresentada para um turborreator de corpo duplo que compreende um corpo de baixa pressão e um corpo de alta pressão. Por preocupação com a clareza, é utilizado um regime de rotação do corpo de baixa pressão, também designado “regime N1”, para determinar o impulso do turborreator. É evidente que outros parâmetros do turborreator que são função do impulso poderiam também ser utilizados, em especial o parâmetro EPR para “Engine Pressure Ratio”.
[0031] A instrução de impulso N1CONS corresponde nesse exemplo ao regime nominal do corpo de baixa pressão. De maneira preferida, a instrução de impulso N1CONS é definida pelo piloto da aeronave, na qual está montado o turborreator, com o auxílio de uma alavanca de comando dos gases.
[0032] De maneira vantajosa, a instrução de impulso N1CONS é conhecida de maneira precisa e confiável. De fato, a instrução de impulso N1CONS é redundada o que garante que o método de vigilância utiliza uma entrada sã, quer dizer não corrompida. A confiabilidade do método de vigilância de acordo com a invenção é nesse caso melhorada.
[0033] Como indicado no preâmbulo, o impulso efetivo do turborreator N1EFF é modificado no decorrer de uma fase transitória de impulso até atingir a instrução de impulso N1CONS. O impulso efetivo N1EFF corresponde, nesse exemplo, ao regime efetivo do corpo de baixa pressão. De maneira preferida, o impulso efetivo N1EFF é medido de maneira redundada por sensores do turborreator e é considerado com uma entrada sã.
[0034] De acordo com a invenção, em referência à figura 1, o método compreende:- uma etapa de tratamento 1 da instrução de impulso N1CONS por ocasião da fase transitória de impulso de maneira a determinar um impulso modelado N1MOD;- uma etapa de medição do impulso efetivo N1EFF;- uma etapa de comparação do dito impulso modelado N1MOD com o dito impulso efetivo N1EFF de maneira a determinar uma diferença de impulso Δ;- uma etapa de comparação da dita diferença de impulso Δ com um limite de alarme S; e- uma etapa de emissão de um alarme ALARME em caso de ultrapassagem do dito limite S.
[0035] O método é notável pelo fato de que, no decorrer da etapa de tratamento 1, em referência à figura 2, trata-se a instrução de impulso N1CONS com o auxílio de uma função de filtragem F e de um modelo de fase transitória M de maneira a obter um impulso modelado N1MOD.
[0036] Como ilustrado na figura 2, a etapa de tratamento é iterativa. A uma interação dada, um impulso modelado anterior N1MOD(OLD) sendo conhecido, o modelo de fase transitória M fornece uma constante de tempo T a partir do impulso modelado anterior N1MOD(OLD), a função de filtragem F fornece um impulso modelado N1MOD a partir da constante de tempo obtida T, do impulso modelado anterior N1MOD(OLD) e da instrução de impulsor N1CONS.
[0037] Dito de outro modo, a invenção se propõe a transformar a instrução de impulso N1CONS em um impulso modelado N1MOD que leva em consideração a fase transitória de impulso do dito turborreator. Assim, o impulso modelado N1MOD e o impulso real N1EFF são correlacionados por ocasião da fase transitória de impulso o que permite compara os mesmos de maneira pertinente a qualquer instante da fase transitória. Isso permite detectar qualquer defeito de impulso (subimpulso ou sobreimpulso) de maneira reativa. Não é assim mais necessário esperar que o impulso esteja estabilizado para detectar um defeito de impulso como na arte anterior.
[0038] Como ilustrado na figura 2, a instrução de impulso N1CONS é filtrada por uma função de filtragem F passa-baixas de ordem 2 no decorrer da etapa de tratamento 1. A função de filtragem F é uma função de transferência, conhecida em si pelo profissional, que permite fornecer um impulso modelado N1MOD em função da constante de tempo T a fim de permitir uma comparação com o impulso efetivo N1EFF. De maneira preferida a função de filtragem F possui um ganho unitário de maneira a que no final da fase transitória o impulso modelado N1MOD iguale a instrução de impulso N1CONS.
[0039] Ainda em referência à figura 2, o modelo de fase transitória M associa um valor de impulso modelado N1MOD a um valor de constante de tempo T. O modelo de fase transitória M é classicamente obtido por retorno de experiência a partir de medições realizadas em um mesmo tipo de turborreator. Como ilustrado na figura 2, o impulso modelado N1MOD de uma iteração determinada é definido a partir do impulso modelado N1MOD(OLD) obtido na iteração precedente e da constante de tempo T.
[0040] De maneira preferida, o modelo de fase transitória M é diferente para um aumento do impulso ou para uma diminuição. Por consequência, é previsto um modelo de fase transitória M para cada tipo de modificação de impulso.
[0041] Como ilustrado na figura 3, o sobreimpulso e o subimpulso do turborreator são vigiados por dois métodos distintos que compreendem etapas de tratamento diferentes 1SOBRE, 1SUB visto que eles recorrem a modelos de fase transitórias diferentes MSOBRE, MSUB e funções de filtragem diferentes FSOBRE, FSUB. Do mesmo modo, os limites de alarme são diferentes SSOBRE, SSUB em função do defeito de impulso vigiado como ilustrado na figura 3.
[0042] Por preocupação com a clareza, a invenção é apresentada na sequência para o caso de um subimpulso em referência à representação esquemática geral da figura 1.
[0043] De maneira preferida, como ilustrado na figura 2, é realizada uma inicialização INIT da função de filtragem F, por um lado, por ocasião da partida do turborreator e, por outro lado, em função do sinal da diferença de impulso Δ.
[0044] Visto que a função de filtragem F é de ordem 2, uma inicialização permite que essa última comece para valores de impulso modelado N1MOD(OLD) predeterminados. Uma inicialização da função de filtragem F em função do sinal da diferença de impulso Δ permite evitar uma divergência dos métodos de vigilância em função do tipo de defeito vigiado. A título de exemplo, se o impulso efetivo N1EFF é superior ao impulso modelado N1MOD (hipótese se sobreimpulso), a função de filtragem FSUB do método de vigilância do subimpulso (ver a Figura 3) pode ser inicializada a fim de evitar que ela forneça resultados incoerentes, quer dizer, alarmes falsos. Em especial, uma tal inicialização é vantajosa quando acelerações são encadeadas com desacelerações.
[0045] De maneira preferida, por ocasião da inicialização, o impulso modelado anterior N1MOD(OLD) é igual ao impulso efetivo N1EFF do turborreator.
[0046] Levar em consideração o dispositivo de regulação de desaceleração
[0047] De acordo com um aspecto preferido da invenção, o turborreator compreende um dispositivo de regulação de desaceleração adaptado para fazer a preempção de uma instrução de impulso, definida por uma alavanca de comando dos gases, por um valor de desaceleração em função de condições ambientes determinadas do turborreator.
[0048] Por exemplo, em referência à figura 4, quando o piloto da aeronave deseja limitar ao máximo o impulso do turborreator, o dispositivo de regulação de desaceleração faz a preempção da instrução de impulso N1MAN definida pela alavanca de comando dos gases por um valor de desaceleração N1RAL a fim de que a diminuição de impulso não seja grande demais para o turborreator em relação a outras limitações diferentes do regime N1 (regime N2, vazão de carburante mínima para limitar o risco de extinção, etc.). O valor de desaceleração N1RAL não é calculado mas resulta de diversas limitações do dispositivo de regulação de desaceleração de maneira a assegurar um ciclo termodinâmico ótimo para o turborreator por ocasião de sua desaceleração.
[0049] Entretanto, no que diz respeito ao método de vigilância de defeito de sobreimpulso de acordo com a invenção, é necessário levar em consideração o fato de que o valor de desaceleração N1RAL corresponde à instrução de impulso N1CONS por ocasião da desaceleração.
[0050] Para isso, em referência à figura 4, para a vigilância de um sobreimpulso, o método compreende uma etapa de comparação da instrução de impulso da alavanca N1MAN com o valor de desaceleração N1RAL, o impulso de valor máximo sendo utilizado como instrução de impulso N1CONS na etapa de tratamento 1 precitada. Dito de outro modo, se a instrução de impulso N1MAN definida pela alavanca de comandos dos gases é superior ao valor de desaceleração N1RAL induzido pelo dispositivo de regulação da desaceleração, o método de vigilância permanece de acordo com o modo de realização apresentado na figura 1.
[0051] Em contrapartida, se a instrução de impulso N1MAN definida pela alavanca de comando dos gases é inferior ao valor de desaceleração N1RAL induzido pelo dispositivo de regulação de desaceleração, o método de vigilância utiliza o valor de desaceleração N1RAL como instrução de impulso N1CONS na etapa de tratamento 1 precitada.
[0052] Por preocupação com a confiabilidade do método de vigilância, é importante conhecer o valor de desaceleração N1RAL independentemente do dispositivo de regulação da desaceleração. Para isso, modela-se o valor de desaceleração com será descrito na sequência.
[0053] No exemplo da figura 4, o valor de desaceleração N1RAL-MOD é obtido a partir de um modelo de desaceleração MRAL que associa um valor modelado de desaceleração N1RAL-MOD a um ou vários valores de parâmetros ambientes do turborreator. No entanto, é evidente que o valor modelado de desaceleração N1RAL- MOD poderia ser obtido por outros meios. Medindo-se parâmetros ambientes do turborreator que são característicos da ativação do dispositivo de regulação de desaceleração, é possível determinar de maneira indireta o valor de desaceleração N1RAL-MOD.
[0054] Nesse exemplo, em referência à figura 4, o modelo de desaceleração MRAL associa um valor modelado de desaceleração N1RAL-MOD à pressão ambiente do turborreator Pamb e à temperatura ambiente do turborreator Tamb. Na prática, os parâmetros ambientes não apresentam modos comuns com os defeitos de impulso a vigiar. É evidente que outros parâmetros ambientes poderiam também convir. De maneira similar ao modelo de fase transitória M, o modelo de desaceleração MRAL é obtido por retorno de experiência a partir de medições realizadas em um mesmo tipo de turborreator.
[0055] Em referência à figura 4, o método de vigilância compreende uma etapa de medição dos parâmetros ambientes Pamb e Tamb do turborreator de maneira a definir o valor de desaceleração modelado N1RAL-MOD com o auxílio do modelo de desaceleração MRAL. Uma vez que o valor de desaceleração modelado N1RAL-MOD foi obtido, esse último é comparado com a instrução de impulso N1MAN da alavanca de comando, o impulso máximo sendo utilizado como instrução de impulso N1CONS para a etapa de tratamento 1.
[0056] Graças a levar em consideração a desaceleração, é melhorada a precisão da vigilância do sobreimpulso. Em especial, isso permite evitar declarar defeitos de sobreimpulso enquanto o turborreator está normalmente regulado em um valor elevado de desaceleração.
[0057] A fim de melhorar a robustez do método de vigilância em relação às dispersões entre diferentes turborreatores de mesmo tipo, o limite de alarme S é, de preferência, um limite variável que leva em consideração condições auxiliares a fim, por exemplo, de diminuir o valor do limite de alarme S e assim aumentar a sensibilidade da detecção. Dito de outro modo, em referência à figura 5, o método executa uma vigilância de pelo menos uma condição auxiliar do turborreator COND1, COND2. Em caso de detecção de uma disfunção relativa à dita condição auxiliar COND1, COND2, o limite de alarme S é penalizado por um parâmetro de penalidade PEN1, PEN2 de maneira a favorecer uma detecção rápida de um defeito de impulso.
[0058] De maneira preferida, o método executa uma vigilância de uma pluralidade de condições auxiliares COND1, COND2 do turborreator. As condições auxiliares COND1, COND2 são classificadas em função de sua criticidade. Quanto mais crítica for a condição auxiliar COND1, COND2, maior é o parâmetro de penalidade PEN1, PEN2 do limite de alarme S. Assim, o limite S é adaptativo para permitir uma reação rápida ao mesmo tempo em que limita o risco de alarme falso o que é vantajoso.
[0059] Em função do tipo de defeito de impulso (subimpulso ou sobreimpulso), o parâmetro de penalidade PEN1, PEN2 pode ser subtraído/adicionado ao limite S. É evidente que o parâmetro de penalidade PEN1, PEN2 poderiam também se apresentar sob a forma de um coeficiente multiplicador, de uma função matemática, etc. De maneira preferida, o parâmetro de penalidade PEN1, PEN2 pode ser função da condição auxiliar vigiada COND1, COND2 de maneira a modular de maneira progressiva o limite de alarme S.
[0060] Na sequência, várias condições auxiliares vão ser apresentadas em associação com seus parâmetros de penalidade para a vigilância de um subimpulso de um turborreator.
[0061] A título de exemplo, em referência à figura 6, o método compreende uma etapa de medição da velocidade de evolução da diferença de impulso, quer dizer o parâmetro dΔ/dt, e uma etapa de comparação da velocidade de evolução da diferença de impulso dΔ/dt com um limite predeterminado SdΔ.
[0062] Se o limite SdΔ não é ultrapassado, o limite de alarme S não é modificado. Ao contrário, se o limite SdΔ é ultrapassado, o limite de alarme S é diminuído por um parâmetro de penalidade PENdΔ o que tem como consequência tornar a detecção de um defeito de impulso mais sensível como ilustrado na figura 6.
[0063] Dito de outro modo, se a evolução da diferença de impulso Δ é muito rápida, é possível concluir disso que o impulso efetivo N1EFF do turborreator corresponde cada vez menos ao impulso modelado N1MOD o que é característico de um defeito de impulso.
[0064] De maneira preferida, o parâmetro de penalidade PENdΔ é função da velocidade de evolução da diferença de impulso Δ o que permite modular de maneira progressiva o limite de alarme S. A título de exemplo, o parâmetro de penalidade PENdΔ pode se apresentar sob a forma de um coeficiente igual a 0,5 para uma evolução rápida da diferença de impulso Δ e sob a forma de um coeficiente igual a 0,2 para uma evolução muito rápida da diferença de impulso Δ.
[0065] A título de exemplo, em referência à figura 7, o método compreende uma etapa de medição da velocidade do corpo de baixa pressão, quer dizer o regime N2 do turborreator.
[0066] De maneira similar ao corpo de baixa pressão, a velocidade efetiva do corpo de alta pressão N2EFF é comparada com uma velocidade modelada N2MOD que é determinada diretamente em função da posição da alavanca de comando dos gases ou indiretamente com o auxílio de um modelo de fase transitória próprio para a evolução da velocidade do corpo de alta pressão N2 similar ao modelo de fase transitória M apresentado precedentemente.
[0067] Dito de outro modo, é realizada uma etapa de medição da diferença ΔN2 entre a velocidade efetiva N2EFF e a velocidade modelado N3MOD e é realizada uma etapa de comparação 7 dessa diferença de regime de alta pressão ΔN2 com um limite de alta pressão SN2 de valor predeterminado como ilustrado na figura 7.
[0068] Se o limite SN2 não é ultrapassado, o limite de alarme S não é modificado. Ao contrário, se o limite SN2 é ultrapassado, o limite de alarme S é diminuído por um parâmetro de penalidade PENN2 o que tem como consequência tornar a detecção de um defeito de impulso mais sensível.
[0069] De fato, é possível concluir disso que a velocidade efetiva N2EFF do turborreator corresponde cada vez menos à velocidade modelada N2MOD o que é característico de um defeito de impulso.
[0070] Uma tal condição auxiliar permite aumentar a confiabilidade da vigilância. De fato, a relação do regime N1 sobre o regime N2 não é linear no decorrer do tempo. Em especial, o tempo de resposta do corpo de alta pressão é menor do que aquele do corpo de baixa pressão. Assim, o corpo de alta pressão acelera mais rápido em baixo regime do que o corpo de baixa pressão. Por essa razão, uma vigilância, por um lado, do regime do corpo de baixa pressão N1 e, por outro lado, do regime do corpo de alta pressão N2, permite vigiar de maneira ótima um defeito de impulso.
[0071] Certos turborreatores são regulados por ocasião das fases transitórias em função de uma velocidade nominal N2CONS ou em função da aceleração dN2/dt. De maneira que de acordo com essa primeira hipótese, é realizada uma etapa de medição da diferença entre a velocidade efetiva N2EFF e a velocidade nominal N2CONS. Dito de outro modo, a velocidade nominal N2CONS substitui a velocidade modelada N2MOD. Se o turborreator é regulado em função da aceleração, a aceleração dN2/dt substitui a velocidade modelada N2MOD.
[0072] Além da medição do regime do corpo de baixa pressão N1 e do corpo de alta pressão N2, o turborreator pode compreender meios de detecção de condições auxiliares que podem afetar o impulso do turborreator.
[0073] A título de exemplo, em referência à figura 8, o turborreator pode compreender meios de detecção de uma sobrecarga do turborreator a fim de aplicar um parâmetro de penalidade de sobrecarga PENPOMP ao limite de alarme S em caso de detecção de uma tal sobrecarga.
[0074] De maneira similar, ainda em referência à figura 8, o turborreator pode compreender meios de detecção de uma extinção do turborreator a fim de aplicar um parâmetro de penalidade de extinção PENEXT ao limite de alarme S em caso de detecção de uma tal extinção.
[0075] No exemplo da figura 8, os parâmetros de penalidade PENPOMP e PENEXT são utilizados de maneira acoplada, mas é evidente que eles poderiam ser aplicados de maneira independente ao limite de alarme S. Assim, se um evento auxiliar suscetível de afetar o impulso é detectado (sobrecarga ou extinção), diminui-se o valor do limite de alarme a fim de melhorar a sensibilidade da detecção.
[0076] Por outro lado, em um modo de realização preferido da invenção, os ditos parâmetros de penalidade PENPOMP e PENEXT podem anular o limite de alarme S a fim de disparar diretamente um alarme.
[0077] De preferência, o método pode compreender uma etapa de medição da velocidade de evolução da diferença ΔNI, ΔN2 no decorrer da fase transitória, quer dizer os parâmetros dΔN1/dt ou dΔN2/dt, e uma etapa de comparação com um limite predeterminado SΔNI ou SΔN2. De maneira similar, o parâmetro de penalidade pode ser função da velocidade de evolução da diferença ΔNI, ΔN2 o que permite modular de maneira progressiva o limite de alarme S.
[0078] De maneira vantajosa, uma tal vigilância permite detectar qualquer defeito de impulso de maneira bastante reativa. De fato, um defeito de impulso gera uma evolução anormal da diferença ΔN1 ou ΔN2 que pode ser detectada rapidamente.
[0079] Em um modo de realização preferido, os parâmetros de penalidade têm um valor negativo para um método de vigilância de um subimpulso. Assim, mesmo se a diferença de impulso Δ é nula, um alarme pode ser diretamente emitido. Dito de outro modo, um parâmetro de penalidade permite disparar alarmes prioritários que são independentes da diferença de impulso Δ. Isso permite vantajosamente dispor de um método de vigilância altamente reativo.
[0080] As condições auxiliares vigiadas pelo turborreator foram apresentadas de maneira independente nas figuras 6 a 8, mas é evidente que elas podem ser vigiadas em combinação.
[0081] Se um defeito de impulso é detectado em um turborreator, é possível corrigir esse defeito com o auxílio do outro turborreator que está também em sua fase transitória modificando-se para isso a instrução de impulso que lhe é própria. Assim, o impulso é vigiado e corrido em tempo real o que aumenta a segurança e a confiabilidade.
Claims (8)
1. Método de vigilância de um defeito de impulso de um turborreator de aeronave com o auxílio de um computador embarcado na dita aeronave por ocasião de uma modificação da instrução de impulso (N1CONS) do dito turborreator, o impulso efetivo (N1EFF) do turborreator sendo modificado no decorrer de uma fase transitória para atingir a instrução de impulso (NICONS) desejada, o método caracterizado pelo fato de que compreende:- uma etapa de tratamento da instrução de impulso (N1CONS) com o auxílio de uma função de filtragem (F) e de um modelo de fase transitória (M) obtido pelo retorno de uma experiência a partir de medições realizadas sobre um mesmo tipo de turborreator de maneira a obter um impulso modelado (N1MOD);- uma etapa de medição do impulso efetivo (N1EFF);- uma etapa de comparação do dito impulso modelado (N1MOD) com o dito impulso efetivo (N1EFF) de maneira a determinar uma diferença de impulso (Δ);- uma etapa de comparação da dita diferença de impulso (Δ) com um limite de alarme (S); e- uma etapa de emissão de um alarme em caso de ultrapassagem do dito limite de alarme (S);em que:- a uma iteração dada, um impulso modelado anterior sendo conhecido (NIMOD(OLD)), o modelo de fase transitória fornece uma constante de tempo (T) a partir do impulso modelado anterior (N1MOD(OLD)), a função de filtragem (F) fornece um impulso modelado (N1MoD) a partir da constante de tempo obtida (T), do impulso modelado anterior (N1MoD(oLD)) e da instrução de impulso (N1CoNS).
2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que é realizada uma inicialização da função de filtragem (F) em função do sinal da diferença de impulso (Δ) por ocasião da partida do turborreator, o impulso modelado anterior (N1MoD(oLD)) sendo igual ao impulso efetivo (N1EFF) do turborreator por ocasião dessa inicialização.
3. Método, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que a função de filtragem (F) é uma função passa-baixa, de preferência uma função de transferência de ordem 2.
4. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que, o turborreator compreendendo um dispositivo de regulação de desaceleração adaptado para fazer a preempção de uma instrução (N1MAN) definida por uma alavanca de comando dos gases por um valor de desaceleração (N1RAL) em função de condições ambientes determinadas do turborreator, o método compreende, para a vigilância de um sobreimpulso, uma etapa de medição de pelo menos um parâmetro ambiente do turborreator de maneira a definir se a instrução da alavanca de comando dos gases (N1MAN) está em preempção pelo valor de desaceleração (N1RAL).
5. Método, de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que o método de vigilância compreende uma determinação de um valor de desaceleração modelado (N1RAL-MOD) com o auxílio de um modelo de desaceleração (MRAL) que associa um valor modelado de desaceleração (N1RAL-MOD) a um ou vários valores de parâmetros ambientes do turborreator.
6. Método, de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que o modelo de desaceleração (MRAL) associa um valor modelado de desaceleração (N1RAL-MOD) à pressão ambiente do turborreator e/ou à temperatura ambiente do turborreator.
7. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o limite de alarme (S) é um limite parametrizável, o turborreator compreendendo meios de vigilância do estado de pelo menos uma condição auxiliar (COND1, COND2) do turborreator, é aplicado um parâmetro de penalidade (PEN1, PEN2) ao dito limite de alarme (S) em caso de detecção de um estado anormal da dita condição auxiliar (COND1, COND2).
8. Método, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que é aplicado um parâmetro de penalidade (PEN1, PEN2) ao dito limite de alarme (S) que é função da criticidade da condição auxiliar (COND1, COND2) vigiada.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR1259367A FR2996254B1 (fr) | 2012-10-03 | 2012-10-03 | Methode de surveillance d'un defaut de poussee d'un turboreacteur d'aeronef |
FR1259367 | 2012-10-03 | ||
PCT/FR2013/052307 WO2014053752A1 (fr) | 2012-10-03 | 2013-09-27 | Methode de surveillance d'un defaut de poussee d'un turboreacteur d'aeronef |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
BR112015007372A2 BR112015007372A2 (pt) | 2017-07-04 |
BR112015007372B1 true BR112015007372B1 (pt) | 2022-01-18 |
Family
ID=47295040
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BR112015007372-7A BR112015007372B1 (pt) | 2012-10-03 | 2013-09-27 | Método de vigilância de um defeito de impulso de um turborreator de aeronave |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9897517B2 (pt) |
EP (1) | EP2917537B1 (pt) |
CN (1) | CN104736819B (pt) |
BR (1) | BR112015007372B1 (pt) |
CA (1) | CA2886401C (pt) |
FR (1) | FR2996254B1 (pt) |
RU (1) | RU2638417C2 (pt) |
WO (1) | WO2014053752A1 (pt) |
Families Citing this family (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9625886B1 (en) * | 2012-06-22 | 2017-04-18 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of National Aeronautics And Space Administration | Conditionally active min-max limit regulators |
FR2996474B1 (fr) | 2012-10-05 | 2014-12-12 | Snecma | Procede pour l'integration de materiau abradable dans un logement par compression isostatique |
FR3021701B1 (fr) * | 2014-05-27 | 2016-06-17 | Snecma | Procede et dispositif de controle d'une poussee d'un turboreacteur |
US10414512B2 (en) * | 2014-10-01 | 2019-09-17 | Sikorsky Aircraft Corporation | Power management between a propulsor and a coaxial rotor of a helicopter |
US10487752B2 (en) * | 2015-03-11 | 2019-11-26 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Overthrust protection system and method |
US9932906B2 (en) * | 2015-09-23 | 2018-04-03 | Honeywell International Inc. | Gas turbine engine uncontrolled high thrust detection system and method |
FR3064602B1 (fr) * | 2017-03-29 | 2019-06-07 | Airbus Operations | Mode de fonctionnement degrade d'un groupe propulseur d'aeronef permettant le deplafonnement d'une consigne de poussee |
US10443512B2 (en) | 2017-03-31 | 2019-10-15 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Detection of uncommanded and uncontrollable high thrust events |
US10302021B2 (en) | 2017-05-03 | 2019-05-28 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Detection of uncommanded and uncontrollable high thrust events |
FR3065995B1 (fr) | 2017-05-05 | 2019-07-05 | Safran Aircraft Engines | Systeme et procede de surveillance d'une turbomachine a detection d'anomalie corrigee par un facteur d'usure |
US10155578B1 (en) * | 2017-08-16 | 2018-12-18 | Brunswick Corporation | Method and system for controlling a marine drive during shift sensor fault |
US10823113B2 (en) | 2017-08-21 | 2020-11-03 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Method and system for limiting power of an engine |
FR3076361B1 (fr) * | 2018-01-04 | 2019-12-13 | Safran Aircraft Engines | Procede de filtrage adaptatif |
CN111237062B (zh) * | 2020-01-16 | 2021-08-17 | 中国商用飞机有限责任公司 | 一种实现发动机自动起飞推力控制功能的系统及方法 |
CN112943453A (zh) * | 2021-01-21 | 2021-06-11 | 西北工业大学 | 气路部件故障下基于iga的发动机最大推力控制优化方法 |
CN113188799B (zh) * | 2021-04-27 | 2022-09-30 | 中国航空工业集团公司北京长城计量测试技术研究所 | 基于速度差极值法的航空发动机推力修正方法 |
US11674450B1 (en) * | 2021-12-13 | 2023-06-13 | Pratt & Whitney Canada Corp. | System and method for synthesizing engine thrust |
CN116773138B (zh) * | 2023-08-23 | 2023-12-19 | 国科大杭州高等研究院 | 冷气微推力响应时间测量系统及方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3691356A (en) * | 1970-12-10 | 1972-09-12 | Sperry Rand Corp | Speed command and throttle control system for aircraft |
US4294069A (en) * | 1978-04-26 | 1981-10-13 | United Technologies Corporation | Exhaust nozzle control and core engine fuel control for turbofan engine |
US4242864A (en) * | 1978-05-25 | 1981-01-06 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Integrated control system for a gas turbine engine |
US4809500A (en) * | 1987-02-03 | 1989-03-07 | United Technologies Corporation | Transient control system for gas turbine engine |
US6487490B1 (en) * | 1999-05-26 | 2002-11-26 | General Electric Company | Speed modification system for gas turbine engine to allow trimming of excess |
US6823675B2 (en) | 2002-11-13 | 2004-11-30 | General Electric Company | Adaptive model-based control systems and methods for controlling a gas turbine |
US20060212281A1 (en) * | 2005-03-21 | 2006-09-21 | Mathews Harry Kirk Jr | System and method for system-specific analysis of turbomachinery |
FR2922959B1 (fr) * | 2007-10-31 | 2009-12-04 | Airbus France | Systeme de controle et procede de controle. |
-
2012
- 2012-10-03 FR FR1259367A patent/FR2996254B1/fr active Active
-
2013
- 2013-09-27 EP EP13782763.0A patent/EP2917537B1/fr active Active
- 2013-09-27 US US14/432,878 patent/US9897517B2/en active Active
- 2013-09-27 WO PCT/FR2013/052307 patent/WO2014053752A1/fr active Application Filing
- 2013-09-27 CA CA2886401A patent/CA2886401C/fr active Active
- 2013-09-27 CN CN201380054528.0A patent/CN104736819B/zh active Active
- 2013-09-27 BR BR112015007372-7A patent/BR112015007372B1/pt active IP Right Grant
- 2013-09-27 RU RU2015114593A patent/RU2638417C2/ru active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2996254B1 (fr) | 2014-09-12 |
BR112015007372A2 (pt) | 2017-07-04 |
WO2014053752A1 (fr) | 2014-04-10 |
RU2015114593A (ru) | 2016-11-27 |
CN104736819B (zh) | 2017-07-25 |
US20150219528A1 (en) | 2015-08-06 |
US9897517B2 (en) | 2018-02-20 |
EP2917537A1 (fr) | 2015-09-16 |
CA2886401C (fr) | 2020-01-28 |
FR2996254A1 (fr) | 2014-04-04 |
RU2638417C2 (ru) | 2017-12-13 |
CN104736819A (zh) | 2015-06-24 |
EP2917537B1 (fr) | 2018-08-01 |
CA2886401A1 (fr) | 2014-04-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
BR112015007372B1 (pt) | Método de vigilância de um defeito de impulso de um turborreator de aeronave | |
EP2904242B1 (en) | Model based engine inlet condition estimation | |
EP3287609B1 (en) | Turbofan shaft break detection system and method | |
BR112013027237B1 (pt) | escalonamento de limites de empuxo modificado para controle de assimetria de empuxo | |
EP3399155B1 (en) | Method and system for accommodating loss of a torque signal | |
EP3173890B1 (en) | Fault detection methods and systems | |
RU2562131C2 (ru) | Способ управления турбомашиной | |
BR112014026079B1 (pt) | Motor de turbina de aeronave, e, método para monitorar um motor de turbina de aeronave | |
EP3409926B1 (en) | Method and system for detecting a high temperature condition of a gas turbine | |
US20240026828A1 (en) | Method and system for determining aircraft engine inlet total pressure | |
EP3399171B1 (en) | Method and system for setting fuel flow for engine start as a function of aircraft speed | |
CN113167179B (zh) | 具有故障管理的控制飞行器涡轮发动机转速的系统和方法 | |
US20170074173A1 (en) | Control system and method of controlling a variable area gas turbine engine | |
CA3034038A1 (en) | Method of temperature error detection | |
EP3712737B1 (en) | Signal response monitoring for turbine engines | |
US20220056853A1 (en) | Method and device for detecting a rotating stall adversely affecting a turbojet engine compressor | |
US10443512B2 (en) | Detection of uncommanded and uncontrollable high thrust events | |
RU2789313C2 (ru) | Система и способ управления скоростью вращения газотурбинного двигателя летательного аппарата с управлением отказами | |
CA3213269A1 (en) | Systems and methods for determining gas turbine engine temperatures | |
Andoga et al. | Intelligent redundant systems for small turbo-compressor engines | |
Sisson et al. | Digital control brings large turbofan benefits to the regional jetliner turbofan market | |
Chen et al. | Robust fault detection of turbofan engines subject to adaptive controllers via a ToMFIR technique |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
B06F | Objections, documents and/or translations needed after an examination request according [chapter 6.6 patent gazette] | ||
B06U | Preliminary requirement: requests with searches performed by other patent offices: procedure suspended [chapter 6.21 patent gazette] | ||
B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] |
Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 27/09/2013, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS. |