BR112012027576B1

BR112012027576B1 - método e aparelho para testes de formação subterrânea envolvendo uma fase de extração

Info

Publication number: BR112012027576B1
Application number: BR112012027576A
Authority: BR
Inventors: Sylvain Bedouet; Karre Otto Eriksen
Original assignee: Prad Research And Development Limited
Priority date: 2010-04-27
Filing date: 2011-04-20
Publication date: 2020-01-14
Also published as: WO2011139570A2; US20110259581A1; US20190040740A1; EP2547865A2; US10107096B2; WO2011139570A3; EP2547865B1; EP2547865A4; US8763696B2; BR112012027576A2; US20140311737A1; US10711607B2

Abstract

método, e aparelho. testes de formação que podem envolver circulação de lama em uma coluna de tubo a partir de um poço de lama através de uma abertura na coluna de tubo para um sub de desviador de fundo de poço, em que a coluna de tubo está suspensa em um poço que se estende para uma formação subterrânea, operação de uma bomba no poço para bombear fluido de formação a partir da formação, em que o fluido de formação compreende gás, e a mistura do fluido de formação bombeado com lama circulada a tal modo que uma proporção do gás de formação bombeado na lama circulada é mantida abaixo de um valor de limiar.

Description

MÉTODO E APARELHO PARA TESTES DE FORMAÇÃO SUBTERRÂNEA ENVOLVENDO UMA FASE DE EXTRAÇÃO

Campo da Invenção

Aspectos da invenção se referem à perfuração de poço. Mais especificamente, os aspectos da invenção se referem a testes de formação subterrânea através de uma ferramenta de fundo do poço.

Antecedentes da Invenção

A Publicação do Pedido de Patente PCT Número WO2008/100156 intitulado “Assembly and Method for Transient and Continuous Testing of na Open Portion of a Well Bore apresenta uma montagem para teste transiente e contínuo de uma porção aberta de um furo de poço. A montagem é disposta em uma parte inferior de uma coluna de perfuração, e compreende um mínimo de dois packers fixados no exterior da coluna de perfuração, em que os packers são expansíveis para isolar um intervalo de reservatório. A montagem também inclui uma bomba de fundo de furo para bombear fluidos de formação a partir do intervalo de reservatório e uma turbina de acionamento de lama ou cabo elétrico para fornecimento de energia para a bomba de fundo de furo. A montagem tem ainda uma câmara de amostra e os sensores e telemetria para medir as propriedades dos fluidos, bem como uma válvula de fechamento para fechar o fluxo de fluido a partir do referido intervalo de reservatório. A montagem possui ainda uma unidade de circulação para a circulação de

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2/51 lama de um tubo de perfuração para um anular acima dos packers e alimentação de fluido de formação a partir da referida bomba de fundo de furo para o anular. Os sensores e a telemetria são para medição e transmissão em tempo real da taxa de fluxo, pressão e temperatura do fluxo de fluido a partir do referido intervalo de reservatório, a partir da bomba de fundo de furo, na coluna de perfuração e em um anular acima do packer. A unidade de circulação pode alimentar fluido de formação a partir do referido intervalo de reservatório para o referido anular. A divulgação da publicação do pedido de patente PCT WO2008/100156 é aqui incorporada por referência.

O aparelho convencional não permite testes de formação de pressão transiente. Além disso, o aparelho convencional não permite testes de formação envolvendo uma fase de extração de uma formação passando por um transiente de pressão.

Breve Descrição dos Desenhos

A presente descrição será mais bem compreendida a partir da seguinte descrição detalhada quando lida com os desenhos anexos. É enfatizado que, de acordo com a prática padrão na indústria, várias características não estão desenhadas em escala. Na verdade, as dimensões das diferentes características podem ser arbitrariamente aumentadas ou reduzidas para maior clareza da discussão.

A Figura 1 é uma vista esquemática de um aparelho de

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3/51 acordo com um ou mais aspectos da presente invenção.

A Figura 2 é uma vista esquemática de um aparelho de acordo com um ou mais aspectos da presente invenção.

A Figura 3 é um fluxograma de pelo menos uma porção de um método de acordo com um ou mais aspectos da presente invenção.

As Figuras 4A-4B são fluxogramas de pelo menos uma porção de um método de acordo com um ou mais aspectos da presente invenção.

Descrição Detalhada

É para ser compreendido que a descrição a seguir fornece muitas modalidades diferentes, ou exemplos, para implementação de recursos diferentes de várias modalidades. Exemplos específicos de componentes e dispositivos são descritos a seguir para simplificar a presente descrição. Estes são apenas exemplos e não pretendem ser limitativos do escopo dos aspectos. Além disso, esta invenção pode repetir os números de referência e/ou letras, em vários exemplos. Esta repetição tem o propósito de simplicidade e clareza e não, em si mesma, dita uma relação entre as várias modalidades e/ou configurações discutidas. Além disso, a formação de uma primeira característica sobre ou em uma segunda característica, na descrição a seguir pode incluir modalidades em que os primeiro e segundo aspectos são formados em contato direto, e podem também incluir modalidades, em que as características adicionais podem ser

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4/51 formadas interpondo a primeira e a segunda características de tal modo que o primeiro e o segundo aspectos não podem estar em contato direto.

A presente descrição refere-se a testes de formação em ambientes de furos abertos. O teste de formação é realizado rotineiramente para avaliar formações subterrâneas que podem conter depósitos de hidrocarbonetos. Testes de formação de pressão transientes - que por questões de brevidade e sem confusão serão referidos simplesmente como testes de formação - geralmente inclui uma fase de extração, durante a qual a perturbação de pressão ou transiente é gerada no reservatório por fluido de formação para fora do reservatório (ou retirando fluido de formação do reservatório) , e uma fase de construção, durante a qual a bomba (ou retirada de fluido) é interrompida e a formação retorna para um equilíbrio de pressão de face de areia que é monitorada. Vários parâmetros de reservatório podem ser determinados a partir da pressão monitorada, tal como a pressão de formação, a mobilidade do fluido de formação no reservatório e as distâncias entre o poço sendo testado e barreiras de fluxo no reservatório.

Esta invenção descreve aparelhos e métodos que podem facilitar a realização de teste de formação em um ambiente de furo aberto. O aparelho e métodos descritos aqui podem aliviar problemas de controle de poço durante a execução de testes de formação. Por exemplo, um aparelho de acordo com

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5/51 um ou mais aspectos da invenção pode compreender uma montagem de teste de formação configurada para permitir que uma bexiga hidráulica ou packer de preventor de explosão ou de um dispositivo semelhante a ser fechado em torno da montagem de teste de formação durante o teste de formação, deste modo, vedando um anular de poço. Um método de acordo com um ou mais aspectos da invenção pode envolver a circulação da lama de perfuração para um furo da montagem de teste de formação para baixo do furo para um sub de circulação de fundo de poço ou unidade e back-up através do anular do poço durante pelo menos uma porção de um teste de formação. Um fluido de formação recuperado a partir do reservatório pode ser misturado no fundo do poço com a lama de perfuração de circulação de acordo com as proporções adequadas. A mistura de fluido de formação e lama de perfuração pode ser circulada de volta para um separador de superfície por meio de uma linha de estrangulamento e/ou uma linha para matar em direção a uma tubulação de estrangulamento.

A Figura 1 mostra um local de poço offshore de acordo com um ou mais aspectos da presente invenção. O sistema de local de poço pode, contudo, estar em terra (não mostrado). O sistema de local do poço pode ser colocado por cima de um furo de poço aberto WB que podem ser perfurado através de formações subterrâneas, no entanto, parte do furo de poço WB pode ser revestido utilizando um invólucro CA.

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6/51

O sistema de local do poço pode incluir uma estrutura flutuante ou sonda S mantida acima de uma cabeça de poço W. Um riser R pode ser ligado de modo fixo à cabeça de poço W. Um slip convencional ou junta telescópica SJ que compreende um tambor exterior OB afixado ao riser R e um tambor interno IB afixado à estrutura flutuante S e com uma vedação de pressão entre os mesmos, pode ser utilizado para compensar o movimento vertical relativo entre a sonda flutuante S ou o riser R. A junta esférica BJ pode ser conectada entre o tambor interno de topo IB da junta deslizante SJ e a estrutura flutuante ou sonda S para compensar o outro movimento relativo (horizontal e rotacional) ou balanço e rolagem da estrutura flutuante S e do riser fixo R.

Normalmente, a pressão induzida no furo de poço WB abaixo do fundo do mar pode ser apenas aquela gerada pela densidade da lama de perfuração realizada no riser através de pressão hidrostática R e da pressão de peso de gravidade. O excesso de lama de perfuração realizado no riser R pode ser controlado usando uma linha de fluxo RF rígida fornecida sobre o nível do piso da sonda F e abaixo de um niple boca de sino. A linha de fluxo rígida RF pode se comunicar com um dispositivo de recepção de lama de perfuração tal como um agitador de xisto SS ou tanque de lama MP. Se a lama de perfuração é aberta para a pressão atmosférica no chão F da sonda, o agitador de xisto SS e/ou

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7/51 o tanque de lama MP pode estar localizado abaixo do nível do piso da sonda F.

Durante algumas operações (como quando da realização de testes de formação em um furo aberto) , o gás pode inadvertidamente entrar no riser R do furo de poço WB. Um ou mais de um desviador D, um manipulador de gás e preventor de explosão anular GH, e umo conjunto de preventor de explosão BOPS pode ser fornecida. O desviador D, o manipulador de gás e preventor de explosão anular GH, e/ou o conjunto de preventor de explosão BOPS pode ser utilizada para limitar a acumulação de gás no riser marinho R e/ou para evitar a formação de gás de ventilação para o piso da sonda F. O desviador D, o manipulador de gás e preventor de explosão anular GH, e/ou o conjunto de preventor de explosão BOPS, não pode ser ativada quando uma coluna de tubo, tal como coluna de tubo PS é manipulada (rodada, abaixada e/ou elevada) no riser R. O desviador D, o manipulador de gás e preventor de explosão anular GH e/ou o conjunto de preventor de explosão BOPS só pode ser ativado quando as indicações de gás no riser R são observadas e/ou suspeitas.

O desviador D pode ser conectado entre o tambor interno de topo IB da junta deslizante SJ e a estrutura flutuante ou sonda S. Quando ativado, o desviador D pode ser configurado para vedar em torno da coluna de tubo PS usando packers e para transmitir a lama de perfuração e gás

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8/51 para longe do piso da sonda F. Por exemplo, o desviador D pode ser conectado a uma linha de desvio DL flexível que se estende desde a carcaça do desviador D para se comunicar a partir de lama de perfuração do riser R para uma tubulação de estrangulamento CM. A lama de perfuração pode, então, fluir a partir da tubulação de estrangulamento CM para um destruidor de lama ou separador de gás MB e, opcionalmente, para uma linha de chama (não apresentada) . A lama de perfuração pode ser, então, descarregada para um agitador de xisto SS, e o tanque de lama MP, ou outro dispositivo de recepção de lama de perfuração.

O manipulador de gás e preventor de explosão anular GH pode ser instalado no riser R abaixo da junta de deslizamento de riser SJ. O manipulador de gás e o preventor de explosão anular GH podem ser configurados para fornecer um caminho de fluxo para a lama e o gás fora do chão F da sonda, e/ou para manter a pressão limitada no riser R sob ativação. Por exemplo: uma bexiga hidráulica pode ser utilizada para fornecer uma vedação ao redor da coluna de tubo PS. Uma linha de estrangulamento auxiliar ACL pode ser usada para fazer circular a lama de perfuração e/ou gás a partir do riser R via o manipulador de gás e preventor de explosão anular GH para uma tubulação de estrangulamento CM na estrutura flutuante ou sonda S.

O conjunto de preventor de explosão BOPS pode ser fornecida entre uma coluna de revestimento CS ou a cabeça

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9/51 do poço W e o riser R. O conjunto de preventor de explosão BOPS pode incluir uma ou mais preventores de explosão do tipo êmbolo. Além disso, um ou mais preventores de explosão anulares podem ser posicionados no conjunto de preventor de explosão BOPS acima do preventor de explosão do tipo êmbolo. Quando ativado, o conjunto do preventor de explosão BOPS pode proporcionar um trajeto de escoamento para a lama e/ou gás para longe do chão F da sonda, e/ou para manter a pressão sobre o furo de poço WB. Por exemplo, o conjunto de preventor de explosão BOPS pode estar em comunicação de fluido com uma linha de estrangulamento CL, uma linha de kill KL, e uma linha de reforço BL conectada entre o preventor de explosão de êmbolo desejado e/ou preventor de explosão anular. A linha de estrangulamento CL pode ser configurada para se comunicar com a tubulação de estrangulamento CM. Além da linha de estrangulamento CL, a linha de morto KL e/ou a linha de intensificador BL pode ser utilizada para fornecer um caminho de fluxo de lama e/ou gás para longe do piso da sonda F.

Referindo coletivamente às Figuras 1 e 2, o sistema de local do poço pode incluir uma montagem de torre de perfuração posicionada sobre a estrutura flutuante ou sonda

S. A coluna de perfuração, incluindo uma porção de coluna de tubo PS e uma porção de conjunto de ferramentas em uma extremidade mais baixa (por exemplo, a coluna de ferramenta 10 na Figura 2) pode ser suspensa no furo de poço WB de um

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10/51 gancho HK da montagem da torre. O gancho HK pode ser ligado a um bloco de deslocamento (não mostrado), através de uma articulação giratória SW rotativo que permite a rotação da coluna de perfuração em relação ao gancho HK. A coluna de perfuração pode ser rodada pela mesa rotativa RT. Por

exemplo, a	mesa rotativa	RT	pode engatar	um	kelly	na
extremidade	superior da coluna	de perfuração.	Um	sistema	de
acionamento	de topo pode,	alternativamente,	ser	utilizado

em vez do kelly, a mesa rotativa RT e articulação rotativo

SW.

O sistema de superfície pode incluir ainda lama de perfuração armazenada em um tanque de lama ou poço de lama MP formado no local do poço. Uma bomba de superfície SP pode entregar a lama de perfuração do poço de lama MP para um furo interior da coluna de tubo PS através de uma abertura PO na articulação SW, fazendo com que a lama de perfuração flua para baixo através da coluna de tubo PS. A lama de perfuração pode, alternativamente, ser entregue a um orifício interior da coluna de tubo PS através de uma abertura de uma unidade de topo (não mostrada). A abertura PO pode ser configurada para fazer circular a lama a um sub de desviador de fundo de poço 13. Por exemplo, a lama de perfuração pode sair da coluna de tubo PS por meio de um comunicador de fluido 52 do sub de desviador de fundo de poço 13, como indicado pelo caminho de lama 11. O comunicador de fluido 52 pode ser configurado para permitir

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11/51 a comunicação de fluido com um anular entre a coluna de ferramenta 10 e a parede do fundo do poço. O sub de desviador de fundo do poço 13 pode igualmente compreender um misturador configurado para misturar a lama de perfuração com um fluido de uma formação bombeado a partir de uma formação F, tal como explicado abaixo. A lama de perfuração e/ou a mistura de fluido da lama de perfuração e formação bombeada pode, em seguida, circular no sentido ascendente através da região anelar entre a parte externa da coluna de perfuração e a parede do poço WB, após o que a lama de perfuração e/ou a mistura de lama de perfuração e o fluido de formação bombeado podem ser desviados para uma ou mais das linhas de estrangulamento CL, a linha de kill KL, a linha de impulsionador BL, a linha auxiliar de estrangulamento ACL, e/ou a linha de desviador DL, entre outras linhas de retorno. A porção líquida da lama de perfuração e/ou da mistura da lama de perfuração e do fluido de formação bombeado pode, então, ser, pelo menos parcialmente, retornada para o tanque de lama MP através da tubulação de estrangulamento CM e o intensificador ou separador MB gás-lama. A porção líquida da lama de perfuração e/ou da mistura de lama de perfuração e fluido de formação bombeado pode também ser pelo menos parcialmente bombeado de volta para dentro do furo de poço WB, ou de outro modo disposto. A porção de gás da lama de perfuração e/ou a mistura de lama de perfuração e o fluido

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12/51 de formação bombeado pode ser ventilado, queimado ou de outro modo eliminado.

O sistema de superfície pode ainda incluir uma unidade de registro LU. A unidade de registro LU pode incluir recursos para aquisição, processamento e armazenamento de informações, bem como receber comandos de um operador de superfície por meio de uma interface. A unidade de registro LU pode compreender um controlador CO. O controlador CO pode ser configurado para manter uma proporção de pelo menos um de um gás livre e dissolvido arrastado com o fluido de formação bombeado abaixo de um valor de limiar na lama em circulação. Por exemplo, o controlador CO pode estar comunicativamente acoplado com a coluna de ferramenta 10 e/ou outros sensores, tais como um medidor de fluxo multifásico VX fornecido a jusante do intensificador ou separador de lama-gás MB. O controlador CO pode ainda ser configurado para controlar a taxa de bombeamento da bomba de superfície SP.

No exemplo ilustrado, a unidade de registro LU (por exemplo, o manipulador de CO) é comunicativamente acoplado a um cabo elétrico fixo WC. O cabo de aço WC pode ser configurado para transmitir dados entre a unidade de registro e um ou mais componentes de uma coluna de ferramentas de fundo de poço (por exemplo, a coluna de ferramenta 10 na Figura 2) . Enquanto um cabo de aço WC é mostrado na Figura 1 para fornecer comunicação de dados, e

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13/51 outros arranjos e metodologias para proporcionar a comunicação de dados entre os componentes da montagem de ferramenta e a unidade de registro LU (isto é, uplinks e/ou downlinks) podem ser utilizados, incluindo um fio condutor segmentado operativamente acoplado à coluna de tubo PS (por vezes referido como “tubos de perfuração com fio” ou WDP), telemetria acústica, telemetria de fibra óptica e/ou telemetria eletromagnética. O cabo de aço WC pode ainda ser configurado para enviar energia elétrica a um ou mais dos componentes da coluna de ferramentas de fundo de poço (por exemplo, a coluna de ferramenta 10 na Figura 2).

Outros métodos e dispositivos para fornecimento de energia elétrica para os componentes da coluna de ferramentas podem ser usados, incluindo uma turbina acionada por lama alojada na extremidade da coluna de tubo PS e/ou um fio condutor segmentado operativamente acoplado à coluna de tubo PS.

Com referência à Figura 2, uma montagem de ferramenta 10 configurada para o transporte no furo de poço WB estendendo-se em uma formação subterrânea F é mostrada. A coluna de ferramenta 10 é suspensa na extremidade inferior da coluna de tubo PS. A coluna de ferramenta 10 pode ser do tipo modular. Por exemplo, a coluna de ferramenta 10 pode incluir um ou mais de uma junta deslizante 12 e um sub desviador 13 fluidamente conectado ao furo interior na coluna de tubo PS. A coluna de ferramenta 10 pode também incluir um cartucho de telemetria 21, um cartucho de

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14/51 alimentação 22, um dispositivo de teste de formação 23 que tem uma pluralidade de packers, um módulo de bomba 24, um módulo de câmara de amostras 25, e um ou mais módulos de análise de fluido 26a e 26b. Por exemplo, esses módulos posteriores ou cartuchos podem ser implementados utilizando ferramentas de poços similares àquelas utilizadas em operações de cabo de aço. Deve ser notado que o arranjo dos módulos ou cartuchos descritos na coluna de ferramenta 10 pode ser alterado e/ou alguns dos módulos ou cartuchos descritos podem ser combinados, divididos, reorganizados, omitidos, eliminados e/ou implementados por outros meios.

A junta deslizante 12 pode ser configurada para permitir a translação relativa entre uma porção superior da

coluna de	ferramenta	(isto é,	a	porção	acima	da	junta
deslizante	12) ligada	à	coluna	de	tubo PS	, e uma	porção
inferior	da coluna	de	ferramentas (ou	seja,	a	parte

inferior da junta deslizante 12), por exemplo, incluindo um ou mais packers infláveis (por exemplo, dispostos sobre o dispositivo de teste de formação 23) configurado para acoplar seletivamente a parede do poço WB. Por exemplo, a junta deslizante 12 pode ter um comprimento ajustável aproximado de 5 pés (1,52 metros) entre as posições recolhida e expandida. A junta deslizante 12 pode ser compensada por pressão. Assim, junta deslizante 12 não induziria a compressão e/ou de forças de tensão na coluna de ferramentas 10, quando a lama de perfuração é circulada

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15/51 através da mesma.

O sub desviador 13 pode incluir um misturador 50, configurado para misturar o fluido bombeado com formação de circulação de lama de perfuração. Por exemplo, a sub desviador 13 pode ser ligado hidraulicamente a uma linha de fluxo principal 28 em que o fluido de formação bombeado pode fluir. A linha de fluxo principal 28 pode terminar em um comunicador de fluido 51 (por exemplo, uma abertura de saída), configurado para dirigir fluido bombeado para a formação de um anular de furo de poço entre a coluna de ferramenta 10 e a parede do poço. O sub desviador 13 pode igualmente ser ligado hidraulicamente ao furo interior da coluna de tubo PS. A lama de perfuração que circula no interior do furo da coluna de tubo PS pode sair da coluna de tubo PS, através do comunicador fluido 52. Para facilitar a mistura ou diluição do fluido de formação bombeado para dentro da lama de perfuração circulante e/ou por outras vantagens que possam proporcionar, o comunicador de fluido 51 não pode ser disposto mais profundo no furo de poço WB que o comunicador de fluido 52. O misturador 50 pode também incluir um modificador de padrão de fluxo (por exemplo, uma restrição de área de fluxo), disposto no trajeto 11 da lama de perfuração para dentro de um interior do furo do sub desviador 13. O modificador de padrão de fluxo pode incluir uma bomba, tal como uma bomba de jato. Após a circulação da lama de perfuração, a restrição de

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16/51 área de fluxo pode gerar uma zona de alta pressão (por exemplo, acima da restrição, como mostrado na Figura 2) e uma zona de baixa pressão (por exemplo, a restrição, como mostrado na Figura 2). Em operação, a lama de perfuração e o fluido de formação podem ser bombeados para dentro da bomba de jato. Se o comunicador de fluido 51 está localizado na zona de baixa pressão da bomba de jato, a pressão de saída da linha de fluxo principal 28 pode ser menor do que a pressão hidrodinâmica ou hidráulica da lama de perfuração no anular entre a coluna de ferramentas 10 e a parede do furo do poço WB. Assim, a quantidade de energia utilizada para o bombeamento de fluidos de formação através da linha de fluxo principal 28 e para dentro do poço WB pode ser reduzida, ou, inversamente, a velocidade a que o fluido de formação pode ser bombeado através da linha de fluxo principal 28 e para dentro do furo do poço WB usando uma determinada quantidade de energia pode ser aumentada. Além disso, como a velocidade do fluido de perfuração é maior na zona de baixa pressão, a descarga do fluido de formação bombeado para a zona de baixa pressão pode facilitar a mistura ou diluição do fluido de formação bombeado para a lama de perfuração circulante. Ainda, além disso, deve ser notado que a zona de baixa pressão da bomba de jato pode ser mantida a uma pressão suficiente de modo que o gás contido no fluido de formação não é libertado como gás livre na lama de perfuração. Outros modificadores

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17/51 de padrão de fluxo, tais como protuberâncias configuradas para induzir turbulência na lama de perfuração circulante, misturadores mecânicos estáticos ou dinâmicos podem ser usados dentro do escopo da presente revelação.

O cartucho de telemetria 21 e o cartucho de alimentação 22 podem ser eletricamente acoplados ao cabo de linha fixa WC, através de uma cabeça de perfilagem (não ilustrada) ligada à coluna de ferramentas 10 abaixo da junta deslizante 12. O cartucho de telemetria 21 pode ser configurado para receber e/ou enviar comunicação de dados para o cabo de aço WC. O cartucho de telemetria 21 pode conter um manipulador de fundo de furo 45 comunicativamente acoplado ao cabo de aço WC. Por exemplo, o manipulador de fundo de poço 45 pode ser configurado para controlar a inflação / deflação de packers (por exemplo, packers dispostos no dispositivo de teste de formação 23), a abertura / fechamento das válvulas (por exemplo, a válvula 56) para rotear o fluido que flui na rota principal da

linha de	fluxo 28, e/ou o	bombeamento	do	fluido	de
formação, por exemplo, ajustando a taxa de	bombeamento	de
uma bomba	de poço, tais como	a bomba	de	poço 40.	O
manipulador	de fundo de poço 45	pode ainda	ser	configurado
para analis	ar e/ou processar dados obtidos,	por exemplo,	a
partir de	vários sensores	dispostos	na	coluna	de
ferramentas	10 (por exemplo,	medidor	de	pressão	/

temperatura 33, sensores de análises de fluidos dispostos

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18/51 nos módulos de análise de fluido 26a e/ou 26b, etc.), armazenar e/ou comunicar, medir ou processar dados para a superfície para posterior análise. Enquanto o manipulador de fundo de furo 45 pode ser configurado para receber a comunicação de dados a partir do cabo de aço WC estendendose dentro do furo do poço WB, o manipulador de fundo de poço 45 pode ser configurado para receber a comunicação de dados a partir de um ou mais de um fio condutor segmentado operativamente acoplado à coluna de tubo, telemetria acústica, telemetria de fibra óptica, e telemetria eletromagnética. O cartucho de energia 22 pode compreender as placas eletrônicas 46, configuradas para receber energia elétrica a partir do cabo de aço WC e para o fornecimento de tensão adequada para os componentes eletrônicos na coluna de ferramentas 10, tal como a bomba de poço 40. Enquanto a bomba de fundo do poço 4 0 pode ser configurada para receber energia elétrica a partir do cabo de aço WC estendendo-se para dentro do furo do poço WB, a bomba de furo do poço 40 pode ser configurada para receber energia elétrica a partir de, pelo menos, uma de uma turbina acionada por lama alojada em uma ferramenta de fundo do poço, e um fio condutor segmentado operativamente acoplado à coluna de tubo PS.

O módulo de bomba 24 pode compreender a bomba de fundo do poço 40, configurada para bombear o fluido a partir da formação F por meio de um comunicador de fluido 55, e para

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19/51 dentro da linha de fluxo principal 28 através da qual o líquido obtido pode fluir e ser seletivamente encaminhado para câmaras de amostra no módulo de câmara da amostra (por exemplo, 25), módulos de analisadores de fluidos (por exemplo, 26a e/ou 26b) e/ou podem ser descarregados para o furo do poço WB como discutido acima. A bomba de poço 4 0 pode compreender uma ou mais de uma bomba acionada hidraulicamente, uma bomba acionada eletricamente, e uma bomba acionada mecanicamente. Implementações de exemplo do módulo de bomba 24 podem ser encontradas nas Patentes Norte-Americanas 4.860.581; 5.799.733 e 7.594.541 e/ou Publicação de Pedido de Patente Norte-Americano 2009/0044951, cujas descrições são aqui incorporadas por referência.

O módulo analisador de fluido 26a pode compreender um ou mais sensores 32, configurados para monitorar características do fluido extraído da formação F e através da linha de fluxo principal 28. Por exemplo, o módulo analisador de fluido 26a pode incluir um sensor de densidade / viscosidade, por exemplo, conforme descrito na Publicação de Pedido de Patente Norte Americano US 2008/0257036, cuja divulgação é aqui incorporada por referência. O módulo analisador de fluidos 26a pode ainda incluir um analisador de fluido óptico, por exemplo, tal como descrito na Patente Norte-Americana 7.379.180, cuja divulgação é aqui incorporada por referência. O analisador

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20/51 de fluido óptico pode ser configurado para detectar os dados de composição; taxa gás para óleo (GOR), conteúdo de gás (por exemplo, conteúdo de metano C1, conteúdo de etano C2, conteúdo propano-butano-pentano C3-C5, conteúdo de dióxido de carbono CO2) , conteúdo de água (H2O) , e/ou conteúdo do estoque do tanque de óleo (C6 +) pode ser monitorizado. Deve ser apreciado, contudo, que o módulo analisador de fluido pode incluir qualquer combinação de sensores convencionais e/ou futuros desenvolvidos dentro do escopo da presente revelação.

O módulo analisador de fluido 26b pode compreender um sensor 37 configurado para detectar um limite de fase (por exemplo, uma pressão de ponto de bolha) do fluido bombeado a partir da formação F e vedado em um tubo de escoamento de derivação. Um exemplo de implementação do módulo analisador de fluido 26b pode ser encontrado na publicação de pedido de patente Norte-Americano 2009/0078036, cuja divulgação é aqui incorporada por referência. O fluido bombeado a partir da formação F pode ser isolado na linha de escoamento de derivação e a pressão diminuída ou aumentada usando um pistão. A pressão n qual a ocorrência de uma outra fase é detectada (por exemplo, uma fase de gás), por exemplo por um detector de dispersão, pode ser indicativa do limite de fase.

O dispositivo de teste de formação 23 pode estar disposto mais profundamente no furo do poço WB

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21/51 relativamente ao sub de desviador de fundo de poço 13. Em operação, o dispositivo de teste de formação 23 pode ser usado para isolar uma porção do espaço anular entre a coluna de ferramentas 10 e a parede do furo do poço WB. O dispositivo de teste de formação 23 pode também ser usado para extrair o fluido da formação F atravessada pelo furo do poço WB. Implementações de exemplo do dispositivo de teste de formação 23 podem ser encontradas na publicação de pedido de patente Norte-Americano 2008/0066535, cuja divulgação é aqui incorporada por referência. Por exemplo, o dispositivo de teste de formação 23 pode compreender o comunicador de fluido 55 posicionado entre o primeiro e o segundo packers infláveis. O primeiro e o segundo packer podem ser configurados para engatar o furo do poço WB próximo a uma formação F e vedar um intervalo anular. O comunicador de fluido 55 pode ser configurado para receber fluido de formação a partir do intervalo anular e para a linha de fluxo principal 28 da coluna de ferramentas 10. O comunicador de fluido 55 pode incluir uma válvula 56 próxima de uma entrada da linha de fluxo principal 28. A válvula 56 pode ser configurada para seletivamente impedir

a comunicação de	fluido entre	a bomba	de	poço	40 e	o
intervalo anular.	Ao realizar	o teste	de	formação,	a
válvula 56 pode	ser utilizada	para iniciar	uma	fase	de

construção. A pressão da fase de construção pode ser controlada por meio de indicador de pressão e/ou

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22/51 temperatura 33 em comunicação de pressão com uma porção da linha de fluxo principal 28 entre a entrada na linha de fluxo principal 28 e a válvula 56, e configurado para monitorizar a pressão / temperatura do fluido bombeado na referida porção da linha de fluxo principal 28 e/ou o fluido no interior do intervalo anular. O indicador de pressão e/ou temperatura 33 pode ser implementado de forma semelhante aos medidores descritos na Patente US 4.547.691 e 5.394.345 (cujas divulgações são aqui incorporadas por referência), medidores de tensão, e as suas combinações. O dispositivo de teste de formação 23 pode ainda compreender terceiro e quarto packers infláveis, cada um configurado para engatar o furo do poço WB, em que o primeiro e o segundo packers estão posicionados entre o terceiro e o quarto packer. O terceiro e o quarto packers podem ser utilizados para estabilizar mecanicamente o intervalo anular vedado entre o primeiro e o segundo packers . Assim, a acumulação de pressão medida no intervalo estabilizado pode ser menos afetada por alterações transitórias da pressão do poço em torno do sistema de packer múltiplo.

O módulo de câmara de amostra 25 pode compreender uma ou mais câmaras de amostragem empilháveis 41 configuradas para reter uma amostra de fluido da formação bombeado a partir da formação de F. Por exemplo, a câmara de amostra 41 pode ser de um tipo, por vezes, referido como almofada de água. Deve ser apreciado, contudo, que o módulo de

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23/51 câmara de amostra 25 pode incluir qualquer combinação de câmaras de amostras convencionais e/ou futuras desenvolvido dentro do escopo da presente revelação.

A Figura 3 mostra um diagrama de fluxo de pelo menos uma parte de um método 100 de planejar um teste de formação. O método 100 pode ser usado para determinar um valor de limiar de uma percentagem de gás bombeado a partir da formação na lama circulante. O valor de limiar proporcional pode ser determinado para que o gás bombeado possa ser adequadamente misturado com a lama em circulação, e/ou de modo que a integridade do poço seja mantida. O método 100 também pode ser usado para determinar um valor de limiar de uma taxa de fluxo de gás bombeado a partir da formação F. O valor de limiar da taxa pode ser determinado de modo que o gás libertado na superfície pode ser tratado dentro da faixa operacional do equipamento de superfície e/ou pode estar em conformidade com os requisitos regulatórios. Deve ser apreciado que a ordem de execução das etapas representadas no fluxograma da Figura 3 pode ser modificada e/ou algumas das etapas descritas podem ser combinadas, divididas, reorganizadas, omitidas, eliminadas e/ou aplicadas por outros meios.

Na etapa 105, os dados dos fluidos de formação, e/ou os dados da temperatura de formação podem ser coletados. Por exemplo, os dados dos fluidos de formação podem incluir intervalo esperado da composição do fluido de formação, a

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24/51 razão de gás para óleo do fluido de formação ou GOR, o gás de formação e as densidades de líquidos, viscosidades e/ou compressibilidades, o solubilidades de líquidos e gás de formação em várias lamas de perfuração, curvas de temperatura e pressão de ponto de bolha e misturas de gases de formação ou líquidos de várias lamas de perfuração, etc. Os dados dos fluidos de formação podem ter sido coletados durante as fases anteriores da construção do furo do poço WB e/ou a partir de testes realizados em outros poços perfurados no mesmo reservatório, através da análise de amostras de fluido realizadas em laboratórios de superfície, e/ou a partir modelos de fluido termodinâmico. Dados de temperatura de formação podem incluir um ou mais perfis de temperatura ao longo de um furo de poço adquirido estendendo-se em formações subterrâneas em que os testes de formação devem ser executados (por exemplo, o riser R na Figura 1 e o furo do poço WB nas Figuras 1 e 2), temperatura do fundo do mar, a informação de gradiente geotérmico regional, etc. Os dados da temperatura de formação podem ter sido coletados durante as fases anteriores da construção do furo do poço WB.

Na etapa 110, os valores de limiar iniciais dos parâmetros de teste de funcionamento, tais como a taxa de fluxo do bombeamento do fluido de formação, a taxa de bombeamento do fluido de formação, a taxa de circulação da lama de formação a duração ou volume de bombeamento da

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25/51 formação, podem ser determinados, por exemplo, a partir nos requisitos regulamentares, capacidade de manuseio de gás de um separador, miscibilidade do gás na lama de perfuração e/ou os objetivos de teste. Os valores de limiar iniciais de parâmetros de operação de teste podem ser determinados usando os dados de fluido de formação coletados na etapa 105, tal como o intervalo esperado de conteúdo de gás do fluido de formação e/ou a razão gás para óleo do fluido de formação. Deve ser notado que a formação de gás pode incluir gás livre e/ou gás dissolvido em condições no fundo do poço. No entanto, o gás de formação estará normalmente em uma fase separada, quando atinge a superfície da Terra.

A taxa de eluição do gás na superfície da Terra pode ser limitada pelos requisitos regulatórios. Se ventilada, a taxa de eluição do gás pode ser limitada pela concentração resultante de componentes de gás regulados perto da sonda, tais como componentes tóxicos (sulfureto de hidrogênio), componentes inflamáveis (metano), etc. Se queimada, a taxa de eluição do gás pode ser limitada pela concentração resultante de componentes de combustão regulamentados, tais como monóxido de carbono, óxidos de nitrogênio, etc, bem como pela energia térmica regulada gerada pela queima. A taxa de eluição do gás na superfície da Terra pode também ser limitada por uma capacidade de manuseio de gás de um separador de superfície (por exemplo, o intensificador de lama - gás ou separador MB na Figura 1). Por exemplo, se um

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26/51 separador por gravidade é usado, a taxa de eluição do gás na superfície da Terra pode ser limitada pela capacidade do separador para separar a mistura de lama do gás. Tais limitações podem ser determinadas com base na especificação API 12J “Specification for Oil and Gas Separators”.

Supondo que a taxa de eluição de massa de gás na superfície da Terra é aproximadamente a taxa de fluxo de massa do gás bombeado a partir da formação, a taxa de fluxo de massa do gás bombeado a partir da formação F pode, assim, ser limitada. Usando o intervalo esperado de formação de gás de conteúdo de fluido coletado na etapa 105, a limitação do fluxo de massa do gás bombeado a partir da formação F pode traduzir-se em um valor de limiar de taxa de formação de bombeamento. Assim, o valor de limiar da taxa de formação de bombeamento pode ser baseado em requisitos reguladores e/ou uma capacidade de manuseio de gás do separador de superfície. No entanto, a taxa de formação de bombeamento pode igualmente ser determinada por outros fatores, tais como os limites de funcionamento de uma bomba de fundo de poço (por exemplo, a bomba de fundo de poço 40 na Figura 2), e/ou a permeabilidade ou outras características da formação a serem testadas (por exemplo, a formação F na Figura 2).

A proporção de gás na lama circulante pode ser limitada pela composição da lama (por exemplo, o tipo de lama) e a miscibilidade do gás na lama de perfuração em

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27/51 circulação. Se a lama de perfuração compreende lama à base de óleo, pode ser vantajoso manter a proporção de gás na lama de perfuração em circulação abaixo do limite de solubilidade que pode geralmente depender da pressão e temperatura. Tais limiares de solubilidade podem ser determinados experimentalmente ou teoricamente. Exemplos de limiares de solubilidade podem ser encontrados em documentos SPE Número 91009, intitulado Gas Solubility in Synthetic Fluids: A Well Control issue” por C.T. Silva, J.R.L. Mariolani, E.J. Bonet EJ, R.F.T. Lomba, O.L.A Santos e P.R. Ribeiro, em SPE Annual Technial Conference and Exhibition, 26-29 de setembro de 2004, Houston, Texas, e/ou no documento SPE Número 116.013 intitulado Study of the PVT Properties of Gas - Synthetic Drilling Fluid Mixtures Applied to Well Control por E.N. Monteiro, P.R. Ribeiro e R.F.T. Lomba, em SPE Annual Technical Conference and Exhibition, 21-24 de setembro de 2008, Denver, Colorado, Estados Unidos da América. Por exemplo, a proporção de gás na lama circulante pode ser mantida abaixo do limite de solubilidade, em que a pressão no furo do poço WB na posição de teste e a temperatura da lama em circulação. A proporção do gás na lama circulante pode, alternativamente, ser mantida abaixo do limite de solubilidade na pressão no furo do poço WB na sapata do revestimento (por exemplo, o revestimento de CA na Figura 1) e a temperatura da lama de circulação. Se a lama de perfuração compreende lama à base

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28/51 de água, pode ser vantajoso manter a proporção de gás na lama de perfuração em circulação a um nível tal, de modo a assegurar que uma bolha e/ou padrão de fluxo de bolhas disperso é obtido. Bolha e/ou padrões de fluxo de bolhas dispersas pode segurar um transporte mais homogêneo de gás para a superfície da terra do que os padrões de fluxo, tais como um padrão de fluxo de lesma. Mapas de padrão de fluxo (isto é, as fronteiras entre os padrões de fluxo) podem ser determinados experimentalmente ou teoricamente. Exemplos de mapas de padrão de fluxo podem ser encontrado no documento SPE Número 79512, intitulado “Na Experimental and Theoretical Investigation of Upward Two-Phase Flow in Annuli”, por Antonio C.V.M. Lage e Rune W. Time, em SPE Journal, Volume 7, número 3, páginas 325-336, setembro de 2002 .

Utilizando as conversões de unidades apropriadas, as limitações sobre a proporção de gás na lama em circulação (por exemplo, a lama à base de água ou lama à base de óleo) pode traduzir-se em um valor de limiar da proporção da taxa de bombeamento do fluido de formação e taxa de circulação da lama de perfuração. Assim, o valor de limiar da proporção da taxa de bombeamento do fluido de formação e a taxa de circulação da lama de perfuração podem ser baseadas na combinabilidade do gás com a lama de perfuração. No entanto, o valor de limiar da proporção da taxa bombeamento do fluido de formação e a taxa de circulação da lama de

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29/51 perfuração pode também ser determinados por outros fatores, tais como a taxa de fluxo máxima de linhas de retorno de lama (por exemplo, a linha de estrangulamento CL, a linha de kill KL, a linha impulsionadora BL, a linha auxiliar de estrangulamento ACL, e/ou a linha de desvio DL na Figura 1) .

A duração do bombeamento ou o volume do fluido bombeado para a formação pode ser determinada com base nos objetivos de medição do teste de formação. Por exemplo, uma duração de bombeamento de formação mínima ou volume pode ser determinado para atingir um raio adequado de investigação do teste de formação a ser realizado. Métodos de exemplo de determinação de um raio de investigação de testes de formação podem ser encontrados no documento SPE Número 120515, intitulado “Radius of Investigation for Reserve Estimation From Pressure Transient Well Tests” por Fikri J. Kuchuk, em SPE Middle East Oil and Gas Show and Conference, 15-18 de março de 2009, Bahrein.

Na etapa 115, uma simulação termo-hidráulica da resposta das condições de fluidos do furo do poço para os valores dos parâmetros de operação de teste (por exemplo, os valores de limiar iniciais determinados na etapa 110) podem ser realizados. Por exemplo, a resposta do fluido do furo do poço (que inclui a lama de perfuração e/ou o fluido bombeado a partir da formação) pode ser calculada ou estimada com um simulador termo-hidráulico utilizando os

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30/51 dados dos fluidos de formação, e/ou os dados da temperatura de formação coletados na etapa 105, tal como o gás de formação e densidades do líquido, viscosidades e/ou compressibilidade, curvas de temperatura de pressão e ponto de bolha das misturas de gases de formação ou líquidos e várias lamas de perfuração etc. A resposta do fluido do furo do poço pode incluir uma ou mais das pressões do poço e/ou temperaturas, em locais selecionados ao longo do poço a ser testado, frentes de gás dissolvido e/ou livre no fluido do poço, ganhos do poço e taxa de eluição de gás a partir do poço. Por exemplo, o perfil de temperatura e a composição do fluido do poço (contendo lama de perfuração e/ou o fluido bombeado a partir da formação) podem ser utilizados para prever se o gás pode ser libertado, em algum ponto ao longo da trajetória do poço e as consequências resultantes, tais como, pressão do poço prevista (por exemplo, o potencial de descarga do furo do poço) e os ganhos esperados do poço de lama. Pelo menos uma parte de um exemplo de implementação do simulador termohidráulico pode incluir o pacote de software SideKick, fornecido pela Schlumberger Technology Corporation. No entanto, outros pacotes de software existentes ou futuros desenvolvidos e/ou modelos podem, alternativamente, ser utilizados ou adaptados para implementar o simulador termohidráulico.

Na etapa 120, as pressões do fluido do poço ao longo

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31/51 da porção aberta do furo do poço computadas ou previstas na etapa 115 podem ser analisadas. Por exemplo: as pressões do fluido do poço ao longo da porção aberta do furo do poço podem ser comparadas com os dados de pressão de formação estimados, tais como a pressão de formação no local de teste. Além disso, as pressões de fluido do poço ao longo da porção aberta do furo do poço podem ser comparadas com os dados de intensidade de fratura da formação estimada, tal como a resistência à fratura da formação na sapata de revestimento. Os dados de pressão de formação podem incluir um ou mais perfis de pressão medidos através de formações permeáveis atravessados por um furo do poço WB (por exemplo, a formação F na Figura 2). Os dados de pressão de formação podem incluir também os dados obtidos a partir de sensores de pressão instalados em locais ao longo do furo do poço WB, tais como a sapata de revestimento, e/ou a cabeça de poço W e/ou ao longo do riser R na Figura 1. Os dados de formação de pressão e/ou os dados de intensidade de fraturas da formação podem ter sido coletados durante as fases anteriores da construção do poço W e/ou podem estar disponíveis a partir de experiências adquiridas a partir de poços de deslocamento da mesma construção.

Na etapa 125, uma determinação se as pressões de fluido do poço ao longo da porção aberta do furo do poço são indicativas de um problema de integridade do poço pode ser feita. Por exemplo, os valores de formação de pressão

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32/51 que se encontram em excesso das pressões de fluido do poço em qualquer lugar na porção aberta do poço na etapa 120 podem indicar que uma ou mais formações penetradas pelo poço pode começar a produzir fluido no poço durante o teste de formação e, assim, pode ser indicativa de um problema de integridade do poço. Por outro lado, o poço é mantido ao longo do equilíbrio e, portanto, nenhum problema de integridade do poço seria esperado. Da mesma forma, a pressão do fluido do poço que se encontra em excesso da intensidade de fraturas em qualquer lugar na porção aberta do furo do poço, na etapa 120 pode indicar um risco de fratura e a fuga de fluido do poço para a formação fraturada e, assim, também pode ser indicativa de um problema de integridade do poço. Por outro lado, a pressão do poço é mantida abaixo da resistência à fratura da formação F e, portanto, nenhum problema de integridade do bem que seria esperado.

Na etapa 130, um ou mais dos valores dos parâmetros de teste de operação e a configuração da ferramenta de teste pode ser ajustado. A etapa 130 pode ser realizada com base nas determinações feitas na etapa 125. Assim, os valores de teste de parâmetros operacionais podem ser iterativamente ajustados com base nas determinações feitas na etapa 125. Por exemplo, uma composição de lama de perfuração ou de tipo pode ser alterada (por exemplo, a sua densidade pode ser aumentada ou diminuída). Além disso, a taxa de

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33/51 circulação da lama de perfuração pode ser aumentada, a formação de taxa de fluxo de bombeamento pode ser diminuída e/ou a duração da formação de bombeamento ou volume pode ser aumentado ou diminuído com base no raio de investigação dos testes de formação.

Na etapa 135, os valores de limiar de atualização dos parâmetros de operação de teste podem ser determinados. Por exemplo, os valores de limiar de atualização podem ser obtidos depois da iteração das etapas 115, 120, 125, e 130 até que a resposta das condições dos fluidos do poço para os valores dos parâmetros de operação de teste não são indicativos de problemas de integridade do poço. Os valores de limiar de atualização podem ainda ser compatíveis com os requisitos regulamentares, capacidade de manuseio de gás do separador, combinabilidade do gás com a lama de perfuração e/ou os objetivos de teste.

Na etapa 140, condições do fluido do poço previstas relacionadas e os respectivos valores de limite atualizados de parâmetros de teste operacionais são determinados. Por exemplo: uma ou mais das pressões do poço previstas e/ou

temperaturas,	em	locais	selecionados, ganho	de poço
previsto, taxa	de	eluição	de gás prevista do poço	pode	ser
determinada.
As Figuras	4	A e 4B	mostram um diagrama de	fluxo	de
pelo menos uma	parte de	um método 200 da realização	de

testes de formação. O método 200 pode ser realizado

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34/51 utilizando, por exemplo, o sistema de local do poço da Figura 1 e/ou a coluna de ferramenta 10 da Figura 2. O método 200 pode aliviar as questões de controle do poço, ao realiza testes de formação. Deve ser apreciado que a ordem de execução das etapas representadas no fluxograma das figuras 4A e 4B podem ser alteradas e/ou algumas das etapas descritas podem ser combinadas, divididas, reorganizadas, omitidas, eliminadas e/ou aplicadas por outros meios.

Na etapa 202, os módulos de uma coluna de ferramentas (por exemplo, os módulos da coluna de ferramentas 10 da Figura 2) e segmentos de uma coluna de tubo (por exemplo, os segmentos da coluna de tubo PS das Figuras 1 e 2) pode ser montado de modo a formar uma coluna de perfuração a ser abaixada, pelo menos, parcialmente para dentro de um poço (por exemplo, o furo do poço WB nas Figuras 1 e 2). A coluna de ferramentas 10 e os segmentos de coluna de tubo podem ser montados de tal modo que um dispositivo de teste de formação (por exemplo, o dispositivo de teste de formação 23 na Figura 2) é suspenso na extremidade da coluna de tubo e está, essencialmente, ao lado de uma formação a ser testada (por exemplo, a formação F na Figura 2).

Na etapa 204, uma vedação de preventor de explosão pode ser fechada em torno da coluna de tubo para desviar um caminho de retorno do fluido do poço para longe do chão da plataforma. Por exemplo, uma bexiga hidráulica, tal como

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35/51 uma bexiga hidráulica fornecida com o preventor de explosão BOPS na Figura 1, pode ser ativada para um engate de vedação contra a coluna de tubo para selar uma coroa circular do poço. Como mencionado antes, outros dispositivos de vedação podem ser utilizados para vedar um

anular de poço, na	etapa	204, tal como	vedações	fornecidas
com o desviado	r D,	e/ou	o preventor	de	explosão	anular	do
manipulador de	gás	GH na	Figura 1.
Na etapa	206,	a circulação da	lama de perfuração	no
poço pode ser	inic	iada.	Por exemplo,	a	lama de	perfuração

pode ser bombeada de um tanque de lama (por exemplo, o poço de lama MP na Figura 1) para dentro de um furo da montagem de teste de formação, utilizando uma bomba de superfície (por exemplo, a bomba de superfície SP na Figura 1). A lama de perfuração pode ser introduzida a coluna de tubo através de uma abertura em uma articulação giratória (por exemplo, a abertura PO na Figura 1) ou através de uma abertura de uma unidade de topo (não mostrada). A lama de perfuração pode, então, fluir para baixo na coluna de tubo para um primeiro comunicador de fluido fornecido com um sub de desviador de fundo de poço (por exemplo, o comunicador de fluido 52 do sub desviador 13 da Figura 2) e de volta através do anular do poço.

Na etapa 208, o dispositivo de teste de formação (por exemplo, o dispositivo de teste de formação 23 na Figura 2) pode ser fixado contra a formação (por exemplo, a formação

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F na Figura 2). Uma bomba de fundo de poço (por exemplo, a bomba 4 0 de fundo de poço na Figura 2) pode ser operada para bombear o fluido a partir da formação (por exemplo, a formação F na Figura 2) por meio de um comunicador de fluido (por exemplo, o comunicador de fluido 55 na Figura

2. ) e para uma linha de fluxo do dispositivo de teste de formação (por exemplo, a linha de fluxo principal 28 na figura 2). O fluido de formação pode ser bombeado para um segundo comunicador de fluido (por exemplo, o comunicador de fluido 51 na Figura 2).

Na etapa 210, o fluido bombeado a partir da formação pode ser misturado com o fluido de perfuração em circulação. Por exemplo, o fluido de formação pode ser misturado com a lama de perfuração de um misturador do sub do desviador (por exemplo, o misturador 50 na Figura 2.). O misturador pode compreender, por exemplo, uma bomba, tal como uma bomba de jato, através da qual a lama de perfuração pode circular. O fluido de formação bombeado pode ser descarregado adjacente à bomba, tal como em um lado de baixa pressão da bomba. Além disso, o primeiro comunicador de fluido configurado para permitir a comunicação de lama de perfuração com um anular do poço não pode ser colocado mais profundo no poço do que o segundo comunicador de fluido configurado para formação direta de fluido no anular. Além disso, a proporção de gás no fluido do poço (que compreende a lama de perfuração e o fluido

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37/51 bombeado a partir da formação) pode ser mantida abaixo de um primeiro valor de limiar. Por exemplo, a proporção da taxa de bombeamento do fluido de formação e taxa de circulação da lama de perfuração podem ser ajustadas por um manipulador (por exemplo, o manipulador de CO na Figura 1) de acordo com o método 100 na Figura 3. Assim, a proporção de gás no fluido do poço pode ser controlado para permitir a integridade de um poço. A proporção de gás no fluido do poço também pode ser controlada para permitir a adequada miscibilidade entre o gás de formação bombeado e a lama de perfuração (por exemplo, a lama à base de óleo e/ou lama à base de água). Em alternativa, a proporção da taxa de bombeamento do fluido de formação e a taxa de circulação da lama de perfuração podem ser reguladas de modo a que a proporção de gás no fluido do poço é mantida abaixo de cinco por cento em massa.

Na etapa 212, o fluido do poço pode, então, ser

dirigido	para uma ou mais	linhas de retorno (por	exemplo, a
linha	de	estrangulamento	CL, a linha de	kill	KL, e/ou a
linha	de	intensificador	BL na Figura 1)	no sentido de um
tubo	de	distribuição de	estrangulamento	(por	exemplo, o
tubo	de	distribuição de	estrangulamento	CM na	Figura 1),

reduzindo, assim, o risco dos gases de fundo do poço que ventilam na perfuração no piso da sonda (por exemplo, o piso da sonda F na Figura 1). O fluido do poço pode ser alimentado a um destruidor de gás-lama ou separador

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38/51 configurado para separar uma porção do gás a partir de uma porção do líquido do fluido do poço (por exemplo, o destruidor de lama-gás MB na Figura 1) . Além disso, o fluido do poço pode ser dirigido a um medidor de fluxo multifásico (por exemplo, o medidor de fluxo multifásico VX na Figura 1). O medidor de fluxo multifásico pode ser configurado para medir as propriedades de fluxo do fluido do poço, por exemplo, como divulgado na publicação de pedido de patente Norte Americano 2008/0319685, cuja divulgação é aqui incorporada por referência. As medições realizadas pelo medidor de fluxo podem ser comparadas com as previsões da taxa de eluição de gás obtidas, por exemplo, através da realização do método 100 da Figura 3. O operador pode ser alertado se as medições de metro de fluxo desviam-se da predição, e as medidas de correção podem ser iniciadas pelo operador.

Na etapa 214, uma porção de líquido do fluido do poço pode ser pelo menos parcialmente disposta em um tanque de lama (por exemplo, a lama do poço MP na Figura 1) e/ou pelo menos parcialmente deixada em um poço (por exemplo, o poço WB na Figura 1) . Uma porção de gás do fluido do poço pode ser queimada (por exemplo, gás natural pode ser queimado), ou ventilada (por exemplo, sulfureto de hidrogênio pode ser ventilado). A porção de líquido e a porção de gás do fluido do poço podem, contudo, ser eliminadas, de outro modo, dentro do escopo da presente revelação. Por exemplo, a

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39/51 porção de líquido pode também ser queimada, ou reinjetada em uma formação subterrânea. A porção de gás pode ser tratada quimicamente (por exemplo, para produzir enxofre elementar a partir de dióxido de hidrogênio) e/ou reinjetado em uma formação subterrânea.

Na etapa 216, a composição e/ou uma razão de gás para óleo do fluido bombeado a partir da formação pode ser medida ou monitorada. Por exemplo, um analisador de fluido óptico (por exemplo, o analisador de fluido óptico 32 fornecido com o módulo analisador de fluido 26a na Figura 1), pode detectar absorvências ópticas ou densidades ópticas a uma pluralidade de comprimentos de onda. Um processador (por exemplo, fornecido com o controlador CO na figura 1, e/ou o manipulador 45 na Figura 2) pode ser configurado para processar as absorvências ópticas detectadas ou densidades ópticas na pluralidade de comprimentos de onda e determinar os parâmetros do fluido bombeados como uma taxa de óleo-gás (GOR) , um conteúdo de gás (por exemplo, conteúdo de metano CI, conteúdo de etano C2, conteúdo de propano-butano-pentano C3-C5, conteúdo de dióxido de carbono CO2) , e/ou um conteúdo de água (H2O) , entre outros parâmetros. Por exemplo, o processador pode ser configurado para executar os métodos de processamento divulgados na Patente Norte Americana US 7.586.087, cuja divulgação é aqui incorporada por referência. A composição e/ou taxa de gás para petróleo do fluido bombeado a partir

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40/51 da formação medido na etapa 216 pode ser utilizada para manter uma proporção de gás (tal como o gás livre e/ou dissolvido) na lama de perfuração circulante abaixo do primeiro valor de limiar, tal como explicado na descrição da etapa 220. A composição e/ou o proporção gás - óleo do fluido bombeado a partir da formação medida na etapa 216 pode também ser utilizada para controlar uma taxa de bombeamento de formação tal que a taxa de fluxo de gás (tal como o gás livre e/ou dissolvido) é mantida abaixo de um segundo valor de limiar, como explicado na descrição da etapa 218.

Além disso, ou alternativamente, um limite de fase, uma densidade e/ou viscosidade do fluido bombeado a partir da formação pode ser medido ou monitorado na etapa 216. Por exemplo: o contorno de fase (por exemplo, uma pressão de ponto de bolha) do fluido bombeado a partir da formação pode ser detectado utilizando o módulo analisador de fluido 26b como o fluido bombeado a partir da formação ser despressurizada (ou pressurizada), em uma linha de escoamento de derivação. O sensor de densidade e/ou de viscosidade (por exemplo, a densidade e a viscosidade 32 fornecidas com o módulo analisador de fluido 26a na Figura 1) pode detectar a frequência de ressonância e fator de qualidade de um objeto vibratório imerso no fluido bombeado a partir da formação para estimar a densidade do fluido e a viscosidade.

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As características de fluido de formação medido ou monitorado na etapa 216 (incluindo um ou mais de composição, razão de gás para óleo, limite de fase, a densidade e/ou a viscosidade do fluido bombeado a partir da formação) podem ser comparadas com os intervalos esperados de dados de fluidos de formação, tais como os dados de fluido de formação coletados na etapa 105 do método 100 na Figura 3. A determinação se as características do fluido de formação medido derivados de intervalos esperados pode ser feita Com base na determinação, o primeiro e/ou o segundo limiar valores utilizados nas etapas 210, 218 e/ou 220 podem ser atualizados, por exemplo, através da realização do método 100 utilizando as características de fluido de formação medido ou monitorado na etapa 216.

Na etapa 218, a taxa de bombeamento da bomba de poço pode ser ajustada de modo que uma taxa de fluxo de gás para dentro do fluido do poço é mantida abaixo de um segundo valor de limiar. Por exemplo, o segundo valor de limiar pode ser determinado através da realização do método 100 na Figura 3. Deste modo, o segundo valor de limiar pode basear-se em uma capacidade de manuseio de gás do separador de superfície (por exemplo, o separador MB de superfície na Figura 1) e/ou os requisitos regulamentares. Uma taxa de fluxo de bombeamento de atualização pode ser determinada com base em uma taxa de fluxo de massa de gás derivado das medições efetuadas na etapa 216 e o segundo valor de

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42/51 limiar. Um comando pode ser enviado a partir de um manipulador de superfície (por exemplo, o controlador CO na Figura 1) a um manipulador de poços (por exemplo, o manipulador 45) , através de um sistema de telemetria (por exemplo, o cabo de aço WC nas Figuras 1 e/ou 2 ) e o manipulador de poços pode ajustar a velocidade de bombeamento da bomba de poço para a taxa de fluxo atualizada.

Na etapa 220, a taxa de circulação da lama de perfuração pode ser alterada. Por exemplo, a taxa de circulação da lama na coluna de tubo pode ser ajustada de modo que a proporção de gás no poço de fluido é mantida abaixo do primeiro valor de limiar. Uma taxa de circulação de lama de atualização pode ser determinada com base em uma taxa de fluxo de massa de gás derivado das medições efetuadas na etapa 216 e o primeiro valor de limiar. Um comando pode ser enviado a partir do manipulador de superfície (por exemplo, o manipulador de CO na Figura 1) para a bomba de superfície (por exemplo, a bomba de superfície SP na Figura 1) para afetar a taxa de bombeamento da bomba de superfície de acordo com a taxa de circulação da lama atualizada.

As operações descritas em relação a uma ou mais das etapas 210, 212, 214, 216, 218 e 220 podem ser repetidas, como bombeamento de fluido de formação contínuo. Na etapa 222, uma amostra de fluido bombeado a partir da formação

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43/51 pode ser retida em uma ou mais câmaras de amostragem (por exemplo, a amostra da câmara 41 na Figura 2).

Na etapa 224, a circulação de lama pode ser reduzida ou interrompida. Reduzir a taxa de ou a circulação de lama interrompida pode minimizar os distúrbios de pressão causados pela circulação de lama durante o monitoramento de uma fase de construção de um teste de formação. Por exemplo, a circulação do fluido de perfuração pode induzir o fluxo de lama de perfuração filtrado através de um bolo de lama revestindo a parede do poço penetrando a formação a ser testada. O fluxo de lama de perfuração filtrada, por sua vez, pode gerar perturbações mensuráveis de pressão no intervalo de packer isolado na etapa 116. Estes distúrbios de pressão podem afetar negativamente a interpretação da pressão de dados acúmulo de medição coletados na etapa 228. Na etapa 226, um aumento de pressão de fase pode ser iniciado por fechamento de uma válvula de isolamento (por exemplo, a válvula 56 fornecida com o comunicador de fluido 55 na Figura 2). Em seguida, a bomba de poço utilizada para bombear o fluido de forma a formação (por exemplo, a bomba de poço 40 na Figura 2) pode ser parado. A válvula de isolamento pode ser fechada uma vez que o fluido suficiente foi bombeado a partir da formação a ser testado, por exemplo, quando o volume de bombeamento ou a duração determinada com o método 100 na Figura 3 foi atingido. Na etapa 228, o aumento de pressão pode ser monitorado após

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44/51 circulação da lama ser interrompida. Por exemplo, o aumento de pressão pode ser controlado por meio de um medidor de pressão / temperatura configurado para detectar o fluido no interior de um intervalo anelar vedado por dois ou mais packers infláveis (por exemplo, o medidor de pressão 33 fornece com o dispositivo de teste de formação 23 na Figura 2) .

Na etapa 230, o dispositivo de teste de formação (por exemplo, o dispositivo de teste de formação 23 na Figura 2) pode ser coletado a partir da formação (por exemplo, a formação F na Figura 2). A circulação da lama de perfuração pode ser reiniciada, por exemplo, quando o controle de pressão de construção iniciado na etapa 226 é considerado suficiente. A etapa 230 pode ser realizada para a condição do poço quando o fluido bombeado a partir da formação e misturado com a lama de perfuração está ainda presente no poço. Circulando esta mistura por meio de um destruidor de gás-lama ou separador (por exemplo, o intensificador de lama-gás MB na Figura 1), o gás que pode presente no poço pode ser essencialmente desviado para longe do poço (por exemplo, o poço WB na Figura 1), o riser (por exemplo, o riser R na Figura 1) e/ou para longe do piso da sonda (por exemplo, o piso da sonda F na Figura 1) antes de abrir a vedação do poço, na etapa 232. Na etapa 232, o selo preventor de explosão fechado ao redor do tubo na etapa 204 pode ser aberto. Assim, o dispositivo de teste de formação

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45/51 pode ser movido para outro local de teste ou recuperado a partir do poço.

Levando em conta tudo o que precede e as Figuras 1-4, esta revelação providencia um método que compreende iniciar a circulação de uma lama de uma coluna de tubo a partir de um tanque de lama por meio de uma abertura de superfície na coluna de tubo para um sub de desviador de fundo de poço, em que a coluna de tubo está suspensa em um poço que se estende para uma formação subterrânea, operando uma bomba de fundo do poço para bombear o fluido de formação da formação subterrânea, em que o fluido de formação contém pelo menos um de um gás livre e um gás dissolvido, e a mistura de fluido de formação que foi bombeada com a lama que foi circulada para formar uma mistura de fluido de formação e lama e de tal forma que uma proporção de pelo menos um dos o gás livre e o gás dissolvido na lama é mantida abaixo de um valor de limiar. O método pode compreender adicionalmente dirigir a mistura de fluido de formação bombeado e a lama em circulação a um medidor de fluxo multifásico. O método pode compreender adicionalmente dirigir a mistura de fluido de formação bombeado e lama em circula para o tanque de lama por meio de um coletor de estrangulamento através de pelo menos uma de uma linha de estrangulamento e uma linha de kill. O método pode compreender adicionalmente dirigir a mistura de fluido de formação bombeado e a lama em circula para um separador de

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46/51 superfície configurado para separar uma porção do gás a partir de uma porção de líquido da mistura. O método pode compreender ainda a eliminação da parte líquida da mistura pelo menos parcialmente no tanque de lama. O método pode compreender ainda a eliminação da parte líquida da mistura, pelo menos, parcialmente, no poço. O método pode ainda compreender a porção de queima de gás da mistura. O valor de limiar pode ser um primeiro valor de limiar, e o método pode ainda compreender controlar a formação de um fluido de bombeamento de modo que a taxa de fluxo do pelo menos um de gás livre e dissolvido é mantida abaixo de um segundo valor de limiar. O segundo valor de limiar pode ser determinado com base em uma capacidade de manuseio de gás do separador de superfície. O segundo valor de limiar pode ser determinado com base em um requisito regulamentar. O valor de limiar pode ser menor do que cerca de cinco por cento em massa. O valor de limiar pode ser determinado para assegurar a integridade do poço. A lama pode conter lama à base de óleo, e o valor de limiar pode ser determinado com base em uma solubilidade do gás na lama à base de óleo. A lama pode conter lama à base de água e o valor de limiar pode ser determinado com base em um regime de fluxo de gás de lama à base de água. O valor de limiar pode ser determinado para manter um regime de fluxo de bolhas de gás na lama à base de água. O método pode ainda compreender um fechamento de vedação do preventor de explosão em torno da

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47/51 coluna de tubo. O método pode ainda compreender a abertura do selo preventor de explosão. O método pode compreender ainda a redução da circulação de lama. O método pode ainda compreender monitorar os dados de acúmulo de pressão, após a redução da circulação da lama. A redução da circulação de lama pode compreender impedir a circulação de lama. O método pode ainda compreender a circulação da lama após o monitoramento de dados de acúmulo de pressão. A lama em circulação após suspensão de bombeamento do fluido de formação pode compreender o condicionamento do poço. O método pode ainda compreender uma taxa de alteração da lama em circulação. A lama em circulação na coluna de tubo pode compreender lama em circulação para um primeiro comunicador de fluido configurado para permitir a comunicação de fluido com uma coroa circular do furo, a mistura de fluido bombeado, com a formação de lama em circulação pode compreender o bombeamento de fluido de formação a partir da formação de um segundo comunicador de fluido configurado para direcionar fluido de formação ao anular, e o segundo comunicador de fluido não pode ser colocado mais profundo no poço do que o primeiro comunicador de fluido. Misturando o fluido de formação bombeado com a lama em circulação pode compreender circular a lama através de uma bomba e descarregar fluido de formação bombeado adjacente à bomba. A bomba pode compreender uma bomba de jato. Descarregar o fluido de formação bombeado adjacente à bomba

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48/51 pode compreender a descarga do fluido de formação bombeado em um lado de baixa pressão da bomba. O método pode ainda compreender a medição de uma composição do fluido de formação bombeado a partir de formação. O método pode ainda compreender a medição de uma razão de gás para óleo do fluido de formação bombeado a partir da formação. O método pode ainda compreender a medição de um limite de fase do fluido de formação bombeado a partir da formação. O método pode ainda compreender a medição de densidade e viscosidade do fluido de formação bombeado a partir da formação. O método pode ainda compreender a retenção de uma amostra do fluido de formação bombeado a partir da formação. O método pode ainda compreender interromper o funcionamento da bomba de fundo de poço e monitorar os dados de acúmulo de pressão.

A presente descrição também proporciona um aparelho que compreende um sub de desviador de poço, uma coluna de tubo configurados para serem suspensos em um poço que se estende para uma formação subterrânea, em que a coluna de tubo compreende um orifício de superfície configurado para circular a lama em um sub de desviador de fundo de poço, uma bomba de poço configurada para bombear o fluido de formação a partir da formação, um misturador configurado para misturar o fluido de formação bombeado com a lama em circulação, e um controlador configurado para manter uma proporção de pelo menos um de um gás livre e dissolvido do

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49/51 fluido de formação bombeado que foi purgado na lama abaixo de um valor de limiar. O misturador pode compreender um primeiro comunicador de fluido configurado para permitir a comunicação de fluido com um anular do poço, um segundo comunicador de fluido configurado para dirigir fluido bombeado para a formação do anular, e o segundo comunicador de fluido não pode ser colocado mais profundo no poço do que o primeiro comunicador de fluido. O dispositivo pode ainda compreender um dispositivo de teste de formação disposto mais profundo no poço relativamente ao sub do desviador de fundo de poço. O dispositivo de teste de formação pode compreender o primeiro e o segundo packer inflável, cada um configurado para engatar o furo do poço próximo da formação, e um terceiro comunicador de fluido posicionado entre o primeiro e o segundo packer. O dispositivo de teste de formação pode compreender ainda terceiro e quarto packers infláveis, cada um configurado para engatar o poço, em que o primeiro e o segundo packer estão posicionados entre a o terceiro e o quarto packer. O comunicador terceiro fluido pode ainda ser configurado para impedir seletivamente a comunicação de fluido entre a bomba de poço e o anular. O dispositivo pode ainda compreender uma junta de deslizamento compensada por pressão com um comprimento ajustável. O aparelho pode compreender ainda um sensor configurado para detectar dados de composição do fluido de formação bombeado a partir da formação. O

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50/51 dispositivo pode ainda compreender um sensor configurado para detectar uma razão de gás para óleo do fluido de formação bombeado a partir da formação. O dispositivo pode ainda compreender um sensor configurado para detectar um limite de fase do fluido de formação bombeado a partir da formação. O dispositivo pode ainda compreender um sensor configurado para detectar uma densidade e viscosidade do fluido de formação bombeado a partir da formação. A bomba de fundo do poço pode compreender pelo menos uma de uma bomba acionada hidraulicamente, uma bomba acionada eletricamente, e uma bomba acionada mecanicamente. O dispositivo pode ainda compreender pelo menos uma câmara de amostras configurada para reter uma amostra do fluido de formação bombeado a partir da formação. A bomba de poço pode ser configurada para receber energia elétrica a partir de pelo menos uma de uma turbina acionada por lama orientada alojada em uma ferramenta de fundo de poço, um fio condutor segmentado operativamente acoplado à coluna de tubo e um cabo eléctrico que se estende no interior do poço. O aparelho pode compreender ainda um manipulador de fundo de poço configurado para controlar uma taxa de bombeamento da bomba de poço. O manipulador pode ser configurado para receber a comunicação de dados a partir de pelo menos um de um cabo elétrico que se estende no interior do poço, um fio condutor segmentado operativamente acoplado à coluna de tubo, telemetria acústica, telemetria

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51/51 de fibra óptica, e telemetria eletromagnética. O misturador pode compreender uma bomba. A bomba pode compreender uma bomba de jato. A bomba pode ser configurada para reduzir uma pressão de saída da bomba do poço.

A descrição antecede descreve características de diversas modalidades de modo que aqueles versados na técnica possam melhor compreender os aspectos da presente invenção. Aqueles versados na técnica devem compreender que eles podem facilmente utilizar a presente descrição como 10 uma base para projetar ou modificar outros processos e estruturas para a realização dos mesmos propósitos e/ou atingir as mesmas vantagens das modalidades aqui introduzidas. Aqueles versados na técnica também devem perceber que tais construções equivalentes não se afastam 15 do espírito e do escopo da presente descrição, e que eles podem fazer várias mudanças, substituições e alterações neste documento sem se afastarem do espírito e do escopo da presente invenção.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. MÉTODO, caracterizado por compreender:

iniciar a circulação de uma lama em uma coluna de tubo (PS) a partir de um tanque de lama (MP) por meio de uma abertura de superfície na coluna de tubo (PS) para um sub desviador de fundo de poço (13), em que a coluna de tubo (PS) está suspensa em um poço (WB) que se estende para uma formação subterrânea;

operar uma bomba de fundo do poço (40) para bombear fluido de formação da formação subterrânea, em que o fluido de formação contém pelo menos um de um gás livre e um gás dissolvido; e misturar o fluido de formação que foi bombeado com a lama que foi circulada para formar uma mistura de fluido de formação e lama de tal forma que uma proporção do pelo menos um do gás livre e do gás dissolvido na lama é mantida abaixo de um valor de limiar.
2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por compreender adicionalmente:

dirigir a mistura de fluido de formação e lama a um medidor de fluxo multifásico (VX).
3. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por compreender adicionalmente:

dirigir a mistura de fluido de formação e lama por meio de uma tubulação de distribuição de estrangulamento (CM) através de pelo menos uma de linha de estrangulamento

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2/4 (CL) e uma linha de kill (KL).
4. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por o valor de limiar ser um primeiro valor de limiar, e que compreende ainda o controle de uma taxa de bombeamento de fluido de formação de modo que a taxa de fluxo do pelo menos um do gás livre e do gás dissolvido é mantida abaixo de um segundo valor de limiar, sendo que o segundo valor de limiar é determinado com base em uma capacidade de manipulação de gás de um separador de superfície.
5. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por compreender adicionalmente:

reduzir a circulação de lama; e monitorar dados de acúmulo de pressão depois de reduzir a circulação de lama.
6. APARELHO, caracterizado por compreender:

um sub de desviador de poço (13);

uma coluna de tubo (PS) configurada para ser suspensa em um poço que se estende para uma formação subterrânea, em que a coluna de tubo (PS) compreende uma abertura de superfície configurada para circular uma lama para o sub de desviador de fundo de poço (13);

uma bomba de fundo de poço (40) configurada para bombear fluido de formação da formação;

um misturador (50) configurado para misturar o fluido de formação que foi bombeado com a lama que está em

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3/4 circulação; e

um controlador CO) configurado para manter uma proporção de pelo menos um de um gás livre e gás dissolvido do fluido de formação que foi bombeado na lama que foi circulada abaixo de um valor de limiar. 7 . Aparelho, de acordo com a reivindicação 6,

caracterizado por o misturador compreender:

um primeiro comunicador de fluido (52) configurado para permitir comunicação de fluido com um anular do poço, um segundo comunicador de fluido (51) configurado para dirigir o fluido de formação que foi bombeado para o anular, em que o segundo comunicador de fluido (51) não está disposto mais profundo no poço do que o primeiro comunicador de fluido (52).
8. Aparelho, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado por compreender adicionalmente:

um dispositivo de teste de formação (23) disposto mais

profundo no poço em relação ao sub de desviador de fundo de poço (13), sendo que o dispositivo de teste de formação (23) compreende: primeiro e segundo packers infláveis, cada um configurado para engatar o poço próximo da formação

subterrânea, e um terceiro comunicador de fluido posicionado entre o primeiro e o segundo packers.

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9. Aparelho, de acordo com a reivindicação 8, caracterizado por o dispositivo de teste de formação (23) compreender ainda terceiro e quarto packers infláveis, cada um configurado para engatar o poço, em que o primeiro e o

5 segundo packers estão posicionados entre os terceiro e o quarto packers.
10. Aparelho, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado por a bomba de fundo de poço ser configurada para receber energia elétrica a partir de pelo menos uma de

10 uma turbina acionada por lama alojada em uma ferramenta (10) no poço, um fio condutor segmentado (WDP) operativamente acoplado à coluna de tubo (PS) e um cabo elétrico (WC) que se estende no interior do poço, e por o manipulador ser configurado para receber comunicação de 15 dados a partir de pelo menos um de um cabo elétrico que se estende no interior do poço, um fio condutor segmentado operativamente acoplado à coluna de tubo, telemetria acústica, telemetria de fibra óptica, e telemetria eletromagnética.