BR112012005161B1 - Turbomáquina e processo de controle das folgas no topo de pás de turbina de alta pressão em tal turbomáquina - Google Patents

Abstract

turbomáquina e processo de controle das folgas no topo de pás de turbina de alta pressão em uma turbomáquina. turbomáquina compreendendo meios de controle das folgas entre os topos de pás móveis (16) de uma turbina de alta pressão e um cárter externo (12) circundando estas pás (16), por resfriamento do cárter externo por impacto de ar (48, 46) removido sobre um estágio do compressor de alta pressão da turbomáquina, e por aquecimento elétrico (60) das partes superior e inferior do cárter externo (12).

Description

[0001] A presente invenção refere-se a uma turbomáquina, tal como um turborreator ou um turbopropulsor de avião, equipada de meios de controle das folgas no topo de pás bem como a um processo de controle destas folgas.

[0002] De modo clássico, o ar atravessando uma turbomáquina escoa-se de a montante a jusante através de um compressor de baixa e de alta pressão, depois penetra no interior de uma câmara de combustão cuja saída alimenta uma turbina de alta pressão cujo rotor aciona o rotor do compressor de alta pressão depois uma turbina de baixa pressão cujo rotor aciona o rotor do compressor de baixa pressão.

[0003] A turbina de alta pressão compreende em geral uma roda com pás móveis situada entre duas fileiras de pás fixas a montante e a jusante portadas por um cárter externo, uma folga radial fraca sendo prevista entre os topos das pás móveis e o cárter externo. A roda móvel compreende um disco portando as pás e ligado à árvore da turbina de alta pressão.

[0004] Quando do funcionamento da turbomáquina, é importante minimizar a folga radial no topo de pás para evitar as fugas de ar e garantir um desempenho máximo da turbomáquina.

[0005] No entanto, o ajuste desta folga radial revela-se delicado de realizar dado que as variações dimensionais das peças fixas em funcionamento são diferentes das variações dimensionais das peças rotativas. Com efeito, todas as peças são submetidas às variações de temperatura de gases de combustão que induzem dilações e contrações sucessivas em função do regime motor, mas as variações de temperatura e as variações dimensionais correspondentes das partes rotativas são mais lentas que as das partes fixas em razão da inércia térmica e da massa do disco de rotor da turbina de alta pressão. Por outro lado, é necessário igualmente levar em conta as variações dimensionais das pás de turbina devido às forças centrífugas em funcionamento.

[0006] Dispositivos foram propostos para o controle das folgas no topo de pás, que compreendem meios de remoção de ar sobre uma parte a montante do compressor de alta pressão, por exemplo, sobre o quarto estágio, e sobre uma parte a jusante deste compressor, por exemplo, sobre o nono estágio. Cada circuito de remoção de ar compreende uma válvula cuja abertura e fechamento das válvulas é comandado por um sistema de regulação. O ar assim removido é conduzido até o cárter externo para resfriá-lo ou aquecê-lo e assim regular as folgas nos topos das pás móveis da turbina de alta pressão (ver o documento FR2828908-A1 da Requerente).

[0007] O sistema de regulação recebe informações relativas ao regime da turbomáquina, na temperatura do cárter externo, na temperatura em saída do compressor de alta pressão, bem como informações relativas ao funcionamento da turbomáquina (marcha lenta no solo, arranque a quente ou a frio, aceleração ou desaceleração temporária,...).

[0008] Este dispositivo conhecido é complexo dado que necessita a instalação de válvulas e de circuitos separados de remoção de ar em partes a montante e a jusante do compressor de alta pressão. É necessário controlar o grau de abertura das válvulas para controlar perfeitamente a temperatura do ar destinado a impactar o cárter externo, o que se revela igualmente complicado. Além disso, este tipo este dispositivo revela-se particularmente pesado e incômodo. Por último, a removida de ar sobre a parte a jusante do compressor de alta pressão é desvantajosa porque ela consome ar em pressão muito elevada e prejudica o rendimento da turbomáquina.

[0009] Outro problema coloca-se no caso de rearranque a quente da turbomáquina, ou seja, quando de um arranque da turbomáquina após um tempo de parada da mesma insuficiente de modo que a temperatura da turbomáquina e em particular a do disco de rotor da turbina de alta pressão sejam retomadas à temperatura ambiente. Após a parada da turbomáquina, observa-se que o resfriamento da mesma se efetua mais rapidamente em parte inferior (em seis horas em relação ao quadrante de um relógio) que em parte superior (em doze horas em relação ao quadrante de um relógio), o que conduz a uma excentricidade do rotor de turbina de alta pressão no cárter externo. Assim, as folgas em topos de pás em posição inferior são reduzidas e a centrifugação das pás do rotor da turbina de alta pressão pode conduzir a atritos sobre o cárter externo em posição inferior.

[0010] Propôs-se igualmente um dispositivo de controle das folgas por aquecimento elétrico do cárter externo, o que permite absorver as acelerações e evitar os efeitos nefastos das rearranques a quente, mas não permite resfriar o cárter para reduzir as folgas em voo de cruzeiro.

[0011] A invenção tem notadamente por objetivo proporcionar uma solução simples, eficaz e econômica para estes problemas da técnica anterior.

[0012] Para esse efeito, ela propõe uma turbomáquina compreendendo meios de controle das folgas entre os topos das pás móveis de uma turbina de alta pressão e um cárter externo circundando estas pás, compreendendo meios de resfriamento do cárter externo por impacto de ar removido em um estágio do compressor de alta pressão da turbomáquina, caracterizada pelo fato de que compreende primeiros meios de aquecimento elétrico da parte superior do cárter externo e segundos meios de aquecimento elétrico da parte inferior do cárter externo, bem como meios de comando tudo-ou-nada dos meios de resfriamento por impacto de ar e meios independentes de comando dos primeiros meios e dos segundos meios de aquecimento elétrico.

[0013] A invenção, combinando meios de resfriamento do cárter por impacto de ar e meios de aquecimento elétrico do cárter, permite se beneficiar das vantagens destes dois sistemas, evitando ao mesmo tempo os seus inconvenientes respectivos.

[0014] A integração dos meios de aquecimento elétrico do cárter externo permite suprimir o circuito de remoção de ar quente na parte a jusante do compressor de alta pressão e melhora, portanto, os desempenhos da turbomáquina.

[0015] O funcionamento dos meios de resfriamento por impacto de ar de tipo tudo-ou-nada permite simplificar o projeto dos meios de controle das folgas porque não é mais necessário controlar o grau de abertura de uma válvula como na técnica anterior.

[0016] Por outro lado, o funcionamento independente dos meios de aquecimento elétrico da parte superior e da parte inferior do cárter permite trazer uma solução ao problema do rearranque a quente da turbomáquina só comandando especificamente o aquecimento da parte inferior do cárter externo para evitar os contatos com os topos das pás do rotor de turbina de alta pressão.

[0017] De acordo com outra característica da invenção, os meios de resfriamento por impacto de ar compreendem um anel portado pelo cárter externo e comportando protuberâncias espaçadas axialmente entre as quais são instaladas rampas multi-perfuradas de saída do ar removido sobre o compressor de alta pressão.

[0018] Os meios de remoção de ar sobre o compressor de alta pressão podem compreender um meio de abertura e de fechamento da chegada de ar sobre o cárter externo.

[0019] Em uma realização particular da invenção, o ar resfriamento é removido do quarto estágio do compressor de alta pressão e sua taxa de fluxo é da ordem de 0,7% da taxa de fluxo de ar total no compressor.

[0020] E m um modo de realização da invenção, os meios de aquecimento elétrico compreendem circuitos resistivos portados pelo cárter externo sobre as partes superiores e inferiores do mesmo.

[0021] Com vantagem, os circuitos resistivos são montados na proximidade das protuberâncias do anel portado pelo cárter externo.

[0022] A invenção refere-se igualmente a um processo de controle das folgas no topo de pás de turbina de alta pressão em uma turbomáquina tal como foi descrito previamente, este processo consistindo, quando de um rearranque a quente da turbomáquina, em ativar a potência máxima dos meios de aquecimento elétrico da parte inferior do cárter de turbina de alta de pressão e em desativar os meios de aquecimento da parte superior deste cárter.

[0023] Assim, apenas os meios de aquecimento elétrico da parte inferior são ativados no caso de rearranque a quente, para evitar um aumento das folgas nos topos de pás e uma baixa do rendimento da turbina.

[0024] Este processo consiste igualmente quando de um arranque a frio da turbomáquina, em ativar os meios de aquecimento da parte inferior do cárter externo a uma potência igual a 50% da sua potência elétrica máxima.

[0025] No início de uma fase de aumento do regime da turbomáquina após um arranque a quente, a potência dos meios de aquecimento elétrico da parte inferior é temporariamente diminuída em cerca de 50% da potência elétrica máxima acima citada, a potência elétrica aumentando depois até atingir cerca de 75% da potência elétrica máxima.

[0026] De modo similar, no início de uma fase de aumento do regime da turbomáquina após um arranque a frio, os meios de aquecimento elétrico da parte inferior são temporariamente desativados depois reativados para atingir uma potência igual a 75% de sua potência elétrica máxima.

[0027] Esta diminuição do aquecimento quando de um arranque a quente ou a frio no início do aumento do regime evita uma dilatação muito rápida do cárter externo em relação à do rotor de turbina de alta pressão e evita, portanto, um acréscimo das folgas no início do aumento do regime da turbomáquina que agravaria as fugas de ar no topo das pás.

[0028] De acordo com outra característica do processo de acordo com a invenção, os meios de aquecimento elétricos da parte inferior do cárter externo são ativados em plena potência previamente a uma baixa do regime da turbomáquina em fase de cruzeiro para evitar uma contração muito rápida do cárter externo devido à diminuição da temperatura na corrente primária e assim impedir os contatos nos topos de pás.

[0029] Com vantagem, durante a fase de cruzeiro, todos os meios de aquecimento elétrico do cárter externo são desativados e os meios de resfriamento por impacto de ar são ativados.

[0030] A invenção será melhor compreendida e outros detalhes, vantagens e características da invenção aparecerão na leitura da descrição seguinte feita, a título de exemplo não limitativo, em referência aos desenhos em anexo, nos quais: - a figura 1 é uma vista esquemática parcial em corte axial de uma turbina de alta pressão e um dispositivo de controle das folgas no topo de pás de acordo com a técnica anterior; - as figuras 2A e 2B são representações esquemáticas da turbomáquina quando de um rearranque a frio e a quente; - a figura 3 é uma vista esquemática parcial em corte axial de uma turbina de alta pressão e de um dispositivo de controle das folgas no topo de pás de acordo com a invenção; - a figura 4 é uma representação gráfica representando as variações da potência de meios de aquecimento elétrico da parte inferior da turbomáquina de acordo com a invenção.

[0031] Faz-se referência em primeiro lugar à figura 1 que representa uma parte superior de uma turbina de alta pressão disposta em saída de uma câmara de combustão e a montante de uma turbina de baixa pressão e que comporta um cárter externo 12 e uma parede 14 delimitando exteriormente a corrente de escoamento do fluxo de ar primário na qual gira uma roda com pás móveis 16 montada entre duas fileiras de pás fixas a montante 18 e a jusante 20. A parede 14 é formada por segmentos anulares 22, 24 que portam as pás fixas 18, 20 e por segmentos anulares 26 dispostos entre os segmentos anulares 22, 24 e defronte das extremidades radialmente externas das pás móveis 16 portadas por um disco de rotor da turbina de alta pressão (não representado).

[0032] Um anel 28 é intercalado entre o cárter externo 12 e a parede 14 e compreende em sua extremidade a montante um grampo radial 30 de fixação por cavilhas sobre uma saliência 32 do cárter externo 12, a extremidade a jusante comportando um grampo radial 34 apertado entre um grampo radial 36 da extremidade a jusante do cárter externo 12 e um grampo radial 38 da extremidade a jusante de um cárter 40 da turbina de baixa pressão a jusante. Este anel 28 suporta por intermédio de uma braçadeira 42 os segmentos anulares 26 cercando as pás móveis 16 e compreende uma pluralidade de protuberâncias 44 espaçadas axialmente umas das outras e entre os quais são instaladas rampas multi-perfuradas 46.

[0033] Meios de controle das folgas entre os topos das pás 16 e os segmentos anulares 26 compreendem um circuito de remoção de ar frio 48 sobre uma parte a montante do compressor, por exemplo, sobre o quarto estágio de compressão e um circuito de remoção de ar quente 50 sobre uma parte a jusante do compressor, por exemplo, sobre o nono estágio de compressão. Cada circuito de remoção de ar frio 48 e de ar quente 50 é ligado em saída a uma válvula 52, 54 que controla a taxa de fluxo removida em ar frio e ar quente. Um conduto 56 ligado à saída das válvulas permite injetar a mistura de ar removida no compressor de alta pressão nas rampas multi-perfuradas 46 através das quais o ar é ejetado e impacta o anel 28 para resfriar ou aquecer o mesmo.

[0034] Um terceiro circuito de remoção de ar 57 sobre o quarto estágio do compressor de alta pressão está previsto para resfriar a turbina de baixa pressão. Para isto, o ar frio removido é injetado diretamente no interior da corrente de escoamento do fluxo de ar primário através do cárter externo 12 e passa pelos orifícios 58 do anel 28 que desembocam ao nível do alinhamento de pás fixas 20. A taxa de fluxo deste ar de resfriamento é da ordem de 2% da taxa de fluxo de ar total do compressor de alta pressão.

[0035] De um modo geral, compreende-se bem que o resfriamento ou o aquecimento do anel por impacto de ar removido no compressor de alta pressão induz um resfriamento ou um aquecimento, respectivamente, do cárter externo 12 e do anel 28. Este aquecimento ou resfriamento permite controlar a posição radial dos segmentos anulares 26 com relação às pás móveis 16 e, portanto, as folgas nos topos das pás móveis 16.

[0036] O controle da mistura de ar frio e de ar quente impactando o anel 28 é realizado por meio de um sistema de regulação digital com autoridade total (ou FADEC em inglês) da turbomáquina que leva em conta uma pluralidade de informações tais como, por exemplo, o modo de funcionamento da turbomáquina, a temperatura do cárter externo 12 e o tempo de parada da turbomáquina entre duas utilizações, para determinar a abertura adequada das válvulas 54, 52 e assim minimizar a folga no topo de pás 16.

[0037] Por exemplo, quando a turbomáquina está em arranque a frio e em velocidade lenta no solo, o cárter externo 12 e o disco do rotor da turbina de alta pressão estão em equilíbrio térmico (figura 2A). O rotor da turbina de alta pressão 59 assim é centrado no interior do cárter externo 12. Devido à inércia térmica do disco do rotor de turbina de alta de pressão e da dilatação mais rápida do cárter externo 12, é necessário nesta configuração resfriar o cárter externo 12 para evitar um aumento das folgas nos topos de pás. Assim, o sistema de regulação comanda a abertura da válvula 52 de remoção de ar frio sobre o quarto estágio de compressão e comanda o fechamento da válvula 54 de remoção de ar quente sobre o nono estágio de compressão. O ar removido é depois encaminhado até as rampas multi- perfuradas 46 e sai das mesmas para impactar as protuberâncias 44 do anel 28 e resfriar o anel 28 e o cárter externo.

[0038] No entanto, estes meios de resfriamento e de aquecimento por impacto de ar sobre o cárter externo 12 funcionam de modo uniforme sobre toda a circunferência da turbina de alta pressão, isto é, que toda a circunferência do anel 28 é impactada por uma única e mesma mistura de ar procedente do compressor de alta pressão, o que não é satisfatório no caso de rearranque a quente da turbomáquina.

[0039] Com efeito, o cárter externo 12 resfriando mais rapidamente que o disco de rotor da turbina de alta pressão (são necessárias cerca de 5 horas de modo que o disco seja resfriado), e o resfriamento da turbomáquina sendo mais rápido em parte inferior que em parte superior, observa-se uma configuração descentrada (“excentration”) do rotor de turbina de alta pressão 59 no interior do cárter externo 12 (figura 2B). No caso de rearranque a quente, as folgas no topo das pás em posição inferior são muito baixas e o efeito da força centrífuga sobre o rotor da turbina de alta pressão conduz, por aumento da dimensão radial das pás móveis 16, a contatos em posição inferior entre as extremidades radialmente externas das pás móveis 16 e os segmentos anulares 26 situados defronte das mesmas.

[0040] A utilização de meios de controle das folgas por impacto de ar tal como foi descrito previamente conduziria a dilatar-se uniformemente toda a circunferência do cárter externo 12 e, portanto, a aumentar de modo excessivo as folgas no topo de pás em parte superior da turbomáquina.

[0041] A invenção apresenta uma solução a este problema bem como aos mencionados previamente suprimindo os meios de remoção de ar quente 50 sobre o compressor de alta pressão e substituindo os mesmos por primeiros meios de aquecimento elétrico da parte superior do cárter externo 12 comandados independentemente de segundos meios de aquecimento elétrico da parte inferior do cárter externo 12. O aquecimento elétrico do cárter externo 12 revela-se mais rápido e, portanto, mais reativo que o aquecimento por impacto de ar quente e não diminui os desempenhos do compressor de alta pressão da turbomáquina.

[0042] Os primeiros e segundos meios de aquecimento elétrico 60 da parte superior e inferior do cárter externo 12 são montados na proximidade das protuberâncias 44 do anel 28 como representado na figura 3 e podem ser circuitos de tipo resistivos.

[0043] Meios de comando independentes dos primeiros e segundos meios de aquecimento elétrico 60 estão previstos e são ligados ao sistema de regulação de modo a comandar independentemente o aquecimento das partes inferiores e superiores do cárter externo 12, o que permite responder ao problema do rearranque a quente da turbomáquina como é explicado em maiores detalhes abaixo.

[0044] O resfriamento do cárter externo 12 é realizado por meios de resfriamento por impacto de ar como descrito previamente, ou seja, por intermédio de um circuito 48 de remoção de ar sobre o quarto estágio do compressor de alta pressão, este ar alimentando as rampas multi-perfuradas 46 e sendo ejetado em direção das protuberâncias 44 do anel 28. Ao contrário da técnica anterior, os meios de resfriamento podem compreender uma válvula 61 de controle tudo-ou-nada por intermédio de meios de comando 63 ligados ao sistema de regulação.

[0045] A figura 4 é uma representação gráfica representando as variações da potência dos meios de aquecimento elétrico da parte inferior da turbomáquina quando de um rearranque a frio em pontilhados e quando de um rearranque a quente em traço cheio.

[0046] Para evitar os contatos nos topos de pás na parte inferior da turbomáquina quando de um rearranque a quente, os meios de aquecimento elétrico da parte inferior do anel 28 são ativados em plena potência em 62, o que permite dilatar o anel e assim aumentar as folgas no topo de pás nesta parte. No mesmo tempo, os meios de aquecimento elétrico da parte superior do anel 28 são desativados dado que as folgas nos topos de pás 16 neste local são suficientes como explicado previamente, o que evita um aumento das folgas no topo de pás na parte superior que degradaria os desempenhos da turbomáquina.

[0047] Após um arranque a quente e no início de uma fase de aumento do regime da turbomáquina, os meios de aquecimento elétrico da parte inferior são temporariamente alimentados a cerca de 50% da sua potência máxima em 64, o que evita um aumento das folgas devido a uma dilatação rápida do cárter externo 12 devido ao efeito conjugado do aquecimento elétrico e do aumento da temperatura dos gases na corrente primária em consequência do aumento do regime.

[0048] A potência elétrica é depois progressivamente re-aumentada em 66 até atingir cerca de 75% da potência máxima 68 para reajustar as folgas nos topos de pás devido à dilatação progressiva do disco do rotor de turbina de alta pressão.

[0049] A invenção é igualmente utilizável quando de um arranque a frio da turbomáquina (figura 4). Neste caso, os meios de aquecimento elétrico da parte inferior são ativados em plena potência durante um curto período 70 (tipicamente 3 segundos) até o estabelecimento do regime de marcha lenta no solo após o que a sua potência é diminuída em 72 a 50% da potência máxima. Com efeito, durante o período de marcha lenta no solo, não é necessário dilatar-se fortemente a parte inferior do cárter externo dado que o rotor da turbina de alta pressão não é excentrado no interior do cárter externo 12.

[0050] No início do aumento do regime da turbomáquina após um arranque a frio, os meios de aquecimento elétrico da parte inferior são temporariamente desativados em 74 para evitar uma dilatação rápida do cárter externo como foi explicado acima em referência a um aumento do regime após um rearranque a quente.

[0051] A potência elétrica é depois progressivamente reaumentada em 76 até a atingir cerca de 75% da potência máxima em 68 para reajustar as folgas no topo de pás devido à dilatação progressiva do disco do rotor de turbina de alta pressão.

[0052] Os meios de aquecimento elétricos da parte inferior do cárter externo 12 são ativados em plena potência em 78 previamente a uma baixa do regime em fase de cruzeiro quer a turbomáquina tenha sido arrancada a frio ou a quente. Isto evita uma contração muito rápida do cárter externo e permite manter o mesmo a uma temperatura suficiente durante o tempo necessário para a diminuição das dimensões radiais das pás móveis devido à baixa da temperatura em consequência da baixa do regime.

[0053] Quando de uma fase de cruzeiro em 80, os meios de aquecimento elétricos são desativados e apenas os meios de resfriamento por impacto de ar são ativados e a válvula é colocada em posição aberta.

[0054] É assim possível com a invenção ter meios de resfriamento por impacto de ar que só funcionam em fase de cruzeiro e sobre um modo de funcionamento de controle tudo-ou-nada que é muito simples de implementar.

Claims (12)

1. Turbomáquina compreendendo meios de controle das folgas entre os topos das pás móveis (16) de uma turbina de alta pressão e um cárter externo (12) circundando estas pás (16), compreendendo meios de resfriamento do cárter externo por impacto de ar (48, 46) removido de um estágio do compressor de alta pressão da turbomáquina, caracterizada pelo fato de que compreende primeiros meios de aquecimento elétrico (60) da parte superior do cárter externo (12) e segundos meios de aquecimento elétrico da parte inferior do cárter externo (12), bem como meios de comando tudo-ou-nada (63) dos meios de resfriamento por impacto de ar (48, 61, 46) e meios independentes de comando dos primeiros meios e dos segundos meios de aquecimento elétrico (60).

2. Turbomáquina, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que os meios de resfriamento por impacto de ar (48, 46) compreendem um anel (28) portado pelo cárter externo (12) e comportando protuberâncias (44) espaçadas axialmente entre as quais são instaladas rampas multi-perfuradas (46) de saída do ar removido do compressor de alta pressão.

3. Turbomáquina, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que os meios de remoção de ar (48) sobre o compressor de alta pressão comportam uma válvula (61) de abertura e de fechamento da chegada de ar sobre o cárter externo (12).

4. Turbomáquina, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que o ar de resfriamento é removido sobre o quarto estágio do compressor de alta pressão e a sua taxa de fluxo é da ordem de 0,7% da taxa de fluxo de ar total no compressor.

5. Turbomáquina, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizada pelo fato de que os meios de aquecimento elétrico (60) compreendem circuitos resistivos portados pelo cárter externo (12) sobre as partes superior e inferior do mesmo.

6. Turbomáquina, de acordo com as reivindicações 2 e 5, caracterizada pelo fato de que os circuitos resistivos são montados na proximidade das protuberâncias (44) do anel (28) portado pelo cárter (12).

7. Processo de controle das folgas no topo de pás de turbina de alta pressão em uma turbomáquina como definida em qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizadopelo fato de que consiste, quando de um rearranque a quente da turbomáquina, em ativar em potência máxima os meios de aquecimento elétrico (60) da parte inferior do cárter (12) de turbina de alta de pressão e desativar os meios de aquecimento (60) da parte superior deste cárter.

8. Processo, de acordo com a reivindicação 7, caracterizadopelo fato de que, no início de uma fase de aumento do regime da turbomáquina após um arranque a quente, a potência dos meios de aquecimento elétrico (60) da parte inferior é temporariamente diminuída a cerca de 50% da potência elétrica máxima, a potência elétrica aumentando em seguida até atingir cerca de 75% da potência elétrica máxima.

9. Processo, de acordo com a reivindicação 7 ou 8, caracterizadopelo fato de que consiste, quando de um arranque a frio da turbomáquina, em ativar os meios de aquecimento elétrico (60) da parte inferior do cárter externo (12) a uma potência igual a 50% de sua potência elétrica máxima.

10. Processo, de acordo com a reivindicação 9, caracterizadopelo fato de que, no início de uma fase de aumento do regime da turbomáquina após um arranque a frio, os meios de aquecimento elétrico (60) da parte inferior são temporariamente desativados depois reativados com uma potência igual a 75% de sua potência elétrica máxima.

11. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 7 a 10, caracterizadopelo fato de que os meios de aquecimento elétrico (60) da parte inferior do cárter externo são ativados em potência plena previamente a uma baixa do regime da turbomáquina em fase de cruzeiro.

12. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 7 a 11, caracterizadopelo fato de que consiste, durante a fase de cruzeiro, em desativar todos os meios de aquecimento elétrico do cárter externo e ativar os meios de resfriamento por impacto de ar

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