BR102014025770A2

BR102014025770A2 - hot forming process and simultaneous quenching of steel parts; and hot-formed steel parts

Info

Publication number: BR102014025770A2
Application number: BR102014025770A
Authority: BR
Inventors: Adão Vieira De Faria; Aldo Henrique De Almeida Barbosa; Cristiane Brasil Magalhães Faria; Joao Francisco Batista Pereira; Joao Luiz Costa Carvalho; Ronaldo Rodrigues Vieira
Original assignee: Usinas Siderúrgicas De Minas Gerais Usiminas
Priority date: 2014-10-16
Filing date: 2014-10-16
Publication date: 2016-05-31
Also published as: BR102014025770A8

Abstract

processo de conformação a quente e têmpera simultânea de peças de aço; e, peças de aço conformadas a quente a presente invenção trata de um processo de conformação a quente e têmpera simultânea (cts) de peças de aço, cuja conformação ocorre a uma temperatura entre 700 e 950ºc, durante 1 e 10 minutos, em um forno com atmosfera levemente oxidante; a invenção trata ainda das peças de aço conformadas a quente.hot forming process and simultaneous quenching of steel parts; and hot formed steel parts the present invention is a process of hot forming and simultaneous tempering (cts) of steel parts, which forming occurs at a temperature between 700 and 950 ° C for 1 to 10 minutes in an oven with slightly oxidizing atmosphere; The invention further relates to hot formed steel parts.

Description

PROCESSO DE CONFORMAÇÃO A QUENTE E TÊMPERA SIMULTÂNEA DEHOT AND SIMPLE TEMPERATURE CONFORMATION PROCESS

PEÇAS DE AÇO; E, PEÇAS DE AÇO CONFORMADAS A QUENTE CAMPO DA INVENÇÃOSteel parts; AND STEEL PARTS CONFORMED TO HOT FIELD OF THE INVENTION

[1] Esta invenção pertence ao campo da metalurgia. ESTADO DA TÉCNICA[1] This invention belongs to the field of metallurgy. TECHNICAL STATE

[2] Nos últimos anos, o aumento das restrições em relação à segurança automotiva e emissão de poluentes têm obrigado a indústria automobilística a fazer uso, cada vez mais frequente, de aços de alta e ultra-alta resistência, obrigando a indústria siderúrgica a desenvolver novos aços em sintonia com essas demandas.[2] In recent years, increasing restrictions on automotive safety and pollutant emissions have forced the auto industry to increasingly use high and ultra-high strength steels, forcing the steel industry to develop. new steels in line with these demands.

[3] Diferentes tipos de aço foram desenvolvidos pela siderurgia para responder a esse avanço imposto pela engenharia de automóveis, utilizando os mais diferentes mecanismos de aumento de resistência mecânica. Aços como os aços do tipo "Dual Phase", "Trip" e "Multi- Phase", que tem na transformação da fase austenita seu principal mecanismo de endurecimento, foram amplamente pesquisados e desenvolvidos.[3] Different types of steel were developed by the steel industry to respond to this advance imposed by automotive engineering, using the most different mechanisms of mechanical strength increase. Steels such as "Dual Phase", "Trip" and "Multiphase" steels, which have the main hardening mechanism in the transformation of the austenite phase, have been widely researched and developed.

[4] Estes aços permitiram ampliar a participação dos aços de alta e ultra-alta resistência nos veículos. Contudo, mesmo com ductilidade melhorada, a aplicação desses aços, basicamente, tem se concentrado em peças de reforço da carroceria de formas mais simples e de menores exigências de conformação.[4] These steels allowed the participation of high and ultra high strength steels in vehicles to be increased. However, even with improved ductility, the application of these steels has primarily focused on body reinforcement parts of simpler shapes and lower conformation requirements.

[5] O documento de patente PI 0511832-8 trata de um método de prensagem a quente empregando uma chapa de aço laminada a quente e laminada a frio ou chapa de aço revestida a base de Al ou chapa de aço revestida base de Zn e, cujo processo de estampagem utilizado é provavelmente a estampagem a quente indireta com aços GI.[5] Patent document PI 0511832-8 deals with a hot-pressing method employing a hot-rolled and cold-rolled steel sheet or Al-based coated steel sheet or Zn-based coated steel sheet, and whose stamping process used is probably indirect hot stamping with GI steels.

[6] o documento de patente BR01G2747A trata de peça de alta resistência produzida a partir de um substrato similar ao aço 22MnB5 com revestimemo em Zn, Fe-Zn e Fe-Zn-Al. Neste documento, não é possível determinar se trata de um aço GI, GA ou aluminizado, bem como não fica claro quais as propriedades da tira revestida para que seja garantido eficácia no processo Hot Stamping, cujos parâmetros são bastante abertos, o que levanta dúvidas sobre a viabilidade desse processo sem a ocorrência de trincas do tipo Liquid Metal Embrittlement (LME) e outras.[6] Patent document BR01G2747A deals with a high strength part produced from a 22MnB5 steel-like substrate with Zn, Fe-Zn and Fe-Zn-Al coating. It is not possible to determine in this document whether it is a GI, GA or aluminized steel, nor is it clear what the properties of the coated strip are to ensure effectiveness in the Hot Stamping process, whose parameters are very open, which raises questions about the viability of this process without the occurrence of cracks like Liquid Metal Embrittlement (LME) and others.

[7] A Patente US 399535 reivindica peças revestidas com Zn que têm conformação e têmpera simultâneas, com a presença ou não de camada de óxido, sobre o revestimento de Zn (solução sólida Fe-Zn). A tira original revestida com Zn usada na produção da peça pode ser do tipo GI, GA ou EG. Não há menção sobre o controle das fases intermetálicas na tira revestida, também não é mencionado nenhum controle para assegurar a não ocorrência de microtrincas no substrato advindas da ocorrência anômala da ferrita na peça pronta. E ainda, a camada de óxido que pode inclusive não existir e a camada ocorre sobre a camada de Zn deve ser removida antes da pintura.[7] US Patent 399535 claims Zn-coated parts that have simultaneous conformation and tempering, with or without the presence of oxide layer, over the Zn (Fe-Zn solid solution) coating. The original Zn-coated strip used in the production of the part may be GI, GA or EG. There is no mention of the control of the intermetallic phases in the coated strip, nor is there any control to ensure no microcracking in the substrate due to the anomalous occurrence of ferrite in the finished part. Also, the oxide layer that may not even exist and the layer occurs over the Zn layer must be removed before painting.

[8] Portanto, como pode ser notado, o estado da técnica atual não contempla nenhum processo de produção de estampagem direta de peças metálicas a quente, que produza peças com elevada estabilidade do seu perfil geométrico, que tenham elevada resistência mecânica e à corrosão, sejam livres de trincas ou microtrincas e, que tenham boa pintabilidade.[8] Therefore, as can be seen, the state of the art does not contemplate any direct hot stamping process producing metal parts with high stability of their geometrical profile, which have high mechanical and corrosion resistance, are free from cracks or microcracks and which have good paintability.

OBJETIVO DA INVENÇÃOPURPOSE OF THE INVENTION

[9] O primeiro objetivo desta invenção é propor um processo de conformação a quente e têmpera simultânea de peças de aço de alta resistência.[9] The first object of this invention is to propose a process of hot forming and simultaneous quenching of high strength steel parts.

[10] O segundo objetivo da presente invenção é propor as peças de alta resistência conformadas a quente.[10] The second object of the present invention is to propose high strength hot formed parts.

SUMÁRIO DA INVENÇÃOSUMMARY OF THE INVENTION

[11] Esta invenção trata de um processo de conformação a quente e têmpera simultânea de peças de alta resistência, que apresentam alta resistência mecânica, revestida com solução sólida Fe(a)-Zn, remanescente do revestimento Fe-Zn por imersão a quente chapa laminada a frio.[11] This invention is a process of hot forming and simultaneous tempering of high strength parts having high mechanical strength, coated with solid Fe (a) -Zn solution, remnant of Fe-Zn coating by hot-dip plate. cold rolled.

[12] A invenção trata ainda das peças de alta resistência conformadas a quente, que apresentam alta resistência mecânica e à corrosão, são isentas de trincas e microtrincas e, apresentam boa pintabilidade.[12] The invention further relates to high strength hot formed parts, which have high mechanical and corrosion resistance, are free from cracks and microcracks and have good paintability.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOSBRIEF DESCRIPTION OF DRAWINGS

[13] Para se obter a completa visualização do objeto da invenção ora em questão, objeto de patente de invenção, acompanham os desenhos, aos quais se faz referências conforme segue abaixo.[13] For a complete view of the subject matter of the present invention, the subject of the invention patent, accompanying the drawings, to which reference is made as follows.

[14] A Figura 1 representa as etapas do processo de conformação a quente e têmpera simultânea.[14] Figure 1 represents the steps of the hot forming process and simultaneous quenching.

[15] A Figura 2 é o gráfico da variação do limite de resistência e alongamento total das peças produzidas pelo processo CTS.[15] Figure 2 is a graph of the change in strength limit and total elongation of parts produced by the CTS process.

[16] A Figura 3 - A: diagrama de fases Zn-Fe com destaque para as fases predominantes da tira (Zn > 70%) e da peça (Zn < 45%) ; e morfologia da secção transversal da Peça (B) e da Tira (C).[16] Figure 3 - A: Zn-Fe phase diagram highlighting the predominant strip (Zn> 70%) and part (Zn <45%) phases; and cross-section morphology of Part (B) and Strip (C).

[17] A Figura 4 apresenta a faixa de possíveis combinações de tempo e temperatura para aquecimento do blank para a janela CTS.[17] Figure 4 shows the range of possible time and temperature combinations for blank heating for the CTS window.

[18] A Figura 5 é o diagrama CCT da peça desta invenção.[18] Figure 5 is the CCT diagram of the part of this invention.

[19] A Figura 6 são fotografias de: A- blank sem austenitização; B- peça com CTS; C- corpo de prova da peça com CTS e JV e; D- corpo de prova da peça pintada com e sem JV.[19] Figure 6 are photographs of: A-blank without austenitization; B- piece with CTS; C- part specimen with CTS and JV and; D- specimen of the painted part with and without JV.

[20] A Figura 7 apresenta os valores dos limites de resistência (LR) e de escoamento (LE) obtidos nas peças após o processo industrial de CTS em diferentes temperaturas e tempos de austenitização.[20] Figure 7 shows the strength (LR) and yield (LE) limit values obtained on parts after the industrial CTS process at different temperatures and austenitization times.

[21] A Figura 8 apresenta os valores de alongamentos uniforme (ALU) e total (ALT) obtidos nas peças após o processo industrial de CTS em diferentes temperaturas e tempos de austenitização.[21] Figure 8 shows the uniform (ALU) and total (ALT) elongation values obtained on parts after the industrial CTS process at different temperatures and austenitization times.

[22] A Figura 9 é o gráfico dos valores médios de dureza em relação à espessura nas peças conformadas a quente.[22] Figure 9 is the graph of average hardness to thickness values in hot formed parts.

DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃODETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

[23] A presente invenção se refere ao processo de conformação a quente e têmpera simultânea (CTS) de peças de alta resistência que é consistido pelas etapas de: (a) Corte da chapa de aço; (b) Aquecimento; e, (c) Conformação e têmpera.[23] The present invention relates to the process of hot forming and simultaneous tempering (CTS) of high strength parts consisting of the steps of: (a) cutting the steel sheet; (b) heating; and, (c) Conformation and tempering.

[24] Na etapa (a) é cortada uma chapa de aço laminada a frio com revestimento galvannealed (GA) é composta por um substrato metálico com uma camada de revestimento sólido de Fe(α)-Zn, com limite de resistência inicial (LRi) entre 450 e 750 Mpa.[24] In step (a) a cold-rolled galvannealed (GA) coated steel sheet is cut consisting of a metallic substrate with a Fe (α) -Zn solid coating layer with initial strength limit (LRi ) between 450 and 750 Mpa.

[25] Preferencialmente, o substrato metálico é consistido, em relação à sua massa total, por entre 0,22 e 0,27 % de carbono, entre 0,15 e 0,30 % de silício, entre 0,020 e 0,060 % de alumínio, entre 1,1 e 1,4 % de manganês, entre 0,02 e 0,04 % de boro, entre 0,10 e 0,30 % de cromo, entre 0,025 e 0,030 % de fósforo, entre 0,003 e 0,005 % de enxofre, entre 0,030 e 0,050 % de titânio, entre 4,0 e 5,0 %m de nitreto de titânio, entre 5,5 e 7 % de nitreto de alumínio e, entre 2,0 e 4,0 ppm de hidrogênio; a camada de revestimento sólido tem entre 40 e 180 g/m2 de espessura e é consistida entre 10 e 15 %m de ferro.[25] Preferably, the metal substrate is, in relation to its total mass, between 0.22 and 0.27% carbon, between 0.15 and 0.30% silicon, between 0.020 and 0.060% aluminum. , between 1.1 and 1.4% manganese, between 0.02 and 0.04% boron, between 0.10 and 0.30% chromium, between 0.025 and 0.030% phosphorus, between 0.003 and 0.005% sulfur, between 0.030 and 0.050% titanium, between 4.0 and 5.0% m of titanium nitride, between 5.5 and 7% aluminum nitride and between 2.0 and 4.0 ppm hydrogen ; The solid coating layer is 40 to 180 g / m 2 thick and consists of 10 to 15% m iron.

[26] O corte da chapa da chapa de aço laminada a frio com espessura entre 0,2 a 6,0 mm ocorre por meios pertencentes ao estado da técnica, obtendo-se assim blanks com tamanho e forma variável.[26] Cutting of the sheet of cold rolled steel sheet with thickness between 0.2 to 6.0 mm occurs by means of the state of the art, thus obtaining blanks of varying size and shape.

[27] Na etapa (b) os blanks são aquecidos a uma temperatura de entre 700 e 950°C, durante entre 1 e 10 minutos, em um forno com atmosfera levemente oxidante para, desta forma, assegurar a formação e a manutenção adequada dos óxidos, em especial o ZnO e AI2O3, que formam a barreira contra a evaporação do Zn da camada de revestimento do aço. Essa camada de revestimento é responsável pela resistência à corrosão atmosférica, além de garantir a lubrícidade da peça obtida ao final do processo.[27] In step (b) the blanks are heated to a temperature of 700 to 950 ° C for 1 to 10 minutes in a slightly oxidizing atmosphere oven to ensure proper formation and maintenance of the oxides, in particular ZnO and AI2O3, which form the Zn evaporation barrier of the steel coating layer. This coating layer is responsible for atmospheric corrosion resistance, as well as ensuring the lubricity of the part obtained at the end of the process.

[28] A faixa de temperatura da etapa (b) é importante para garantir a presença na camada de revestimento somente da fase sólida Fe(a)-Zn, fundamental para não ocorrência do fenômeno de fragilização induzida por metal liquido, comumente chamado de LME (sigla do inglês Liquid Metal Embrittlement), causada em geral pela presença de Zn no aço.[28] The temperature range of step (b) is important to ensure the presence in the coating layer only of the solid phase Fe (a) -Zn, which is fundamental for the occurrence of the liquid metal induced embrittlement phenomenon, commonly called LME. (Liquid Metal Embrittlement), usually caused by the presence of Zn in steel.

[29] A combinação tempo e temperatura para aquecimento do blank visa minimizar a ocorrência da fase ferritica na superfície do aço, de modo a ser evitado o aparecimento de micro-trincas em sua estrutura. As micro-trincas podem ocorrer fora da região de dobra em resposta aos esforços de conformação a quente, enquanto que o LME que gera trincas maiores é comumente observado na região de dobra, podendo estar associado também à presença de ferrita no ponto de dobra, além do metal liquido (Zn).[29] The combination of time and temperature for blank heating aims to minimize the occurrence of the ferritic phase on the steel surface, in order to avoid the appearance of micro cracks in its structure. Micro-cracks may occur outside the bending region in response to hot forming stresses, while the LME that generates larger cracks is commonly observed in the bending region, and may also be associated with the presence of ferrite at the bending point. of the liquid metal (Zn).

[30] Conforme a relação tempo e temperatura descrito na Figura 4, na Ia região, com temperatura alta e tempo baixo e intermediário provocará revestimento insuficiente pela evaporação do Zn. Na 2a região, com temperaturas alta e intermediária e tempo alto provocará camada insuficiente de Zn por evaporação do Zn. Na 3a região, com temperatura baixa para qualquer tempo ocorrerá austenitização incompleta. Na 4a região, com tempo e temperatura intermediária ocorrerá a formação de micro trincas causadas pela presença de ferrita, de austenitização incompleta. Na 5a região, com temperatura intermediária e tempo baixo ocorrerá LME ou de macro trincas provenientes da penetração do Zn metálico no substrato. Na 6a região, com tempo e temperatura intermediária ficam asseguradas as qualidades da peça com alta resistência mecânica e à corrosão, revestida com uma camada de óxido aderente sem a ocorrência de trinca no substrato, definida assim, uma Janela de parâmetros adequados para CTS (Janela CTS).[30] Depending on the time-temperature relationship described in Figure 4, in the 1st region, high temperature and low intermediate time will cause insufficient coating by evaporation of Zn. In the 2nd region, with high and intermediate temperatures and high weather will cause insufficient Zn layer by evaporation of Zn. In the 3rd region, with low all-weather temperature, incomplete austenitization will occur. In the 4th region, with time and intermediate temperature will occur the formation of micro cracks caused by the presence of ferrite, incomplete austenitization. In the 5th region, with intermediate temperature and short time will occur LME or macro cracks from the penetration of metallic Zn in the substrate. In the 6th region, with time and intermediate temperature, the qualities of the high mechanical and corrosion resistant part, coated with an adherent oxide layer without cracking on the substrate, are ensured, thus defining a Parameter window suitable for CTS. CTS).

[31] Preferencialmente, para impedir a evaporação do Zn da camada de revestimento, os blanks são aquecidos a uma temperatura de entre 880 e 930°C, durante entre 3 e 5 minutos.[31] Preferably, to prevent Zn evaporation of the coating layer, the blanks are heated at a temperature of between 880 and 930 ° C for between 3 and 5 minutes.

[32] Na etapa (c), o blank aquecido é conformado a quente e simultaneamente temperado, a uma velocidade de resfriamento entre 35 e 70°C/s.[32] In step (c), the heated blank is hot formed and tempered at a cooling rate between 35 and 70 ° C / s.

[33] Ao final da etapa (c) as peças de alta resistência apresentam um substrato revestido de uma camada consistida de uma solução sólida de Fe(a)-Zn com entre 9 e 18 μιη de espessura com entre 30 e 40% de zinco, um revestimento externo de ZnO e A1203 e, um limite de resistência final (LRf) entre 1400 e 1700 Mpa.[33] At the end of step (c) the high strength parts have a layer coated substrate consisting of 9 to 18 μιη solid Fe (a) -Zn solution with 30 to 40% zinc , an outer coating of ZnO and A1203, and a final strength limit (LRf) between 1400 and 1700 Mpa.

[34] O processo de presente invenção é útil na produção de peças de alta resistência que podem ser empregadas na indústria automotiva, aeroespacial, ferroviária e de eletrônicos da linha branca.[34] The process of the present invention is useful in the production of high strength parts that can be employed in the automotive, aerospace, railway and white line electronics industry.

[35] Deve ser evidente a um especialista na área, que pelo processo aqui descrito, a camada externa de óxido de zinco da chapa de aço é mantida e não interfere no acabamento final da peça após a pintura.[35] It should be apparent to one skilled in the art that by the process described herein, the outer zinc oxide layer of the steel plate is maintained and does not interfere with the final finishing of the part after painting.

[36] Preferencialmente, o processo de conformação a quente e têmpera simultânea compreende ainda as etapas de fosfatização e pintura das peças de alta resistência produzidas. Essas etapas visam obter uma peça com acabamento final em conformidade com as necessidades do mercado. Além disso, opcionalmente, antes da fosfatização e pintura, as peças produzidas são submetidas a uma etapa de jateamento para a remoção da camada de óxido de sua superfície externa.[36] Preferably, the simultaneous hot forming and tempering process further comprises the phosphating and painting steps of the high strength parts produced. These steps aim to obtain a finished part that conforms to market needs. In addition, optionally, prior to phosphating and painting, the parts produced are subjected to a blasting step to remove the oxide layer from its outer surface.

[37] Nas condições de conformação e têmpera acima descritas, não foi observada nenhuma ocorrência de trinca na dobra e fora da dobra que se propagasse para o interior do substrato, mesmo sabendo que foi observado, conforme esperado, desprendimento de partículas na região do dobramento.[37] Under the conformation and quenching conditions described above, no occurrence of crack in and out of the crack propagating into the substrate was observed, even though it was observed that particle detachment was observed as expected in the folding region. .

[38] Nos testes realizados, foi verificado que as condições de aquecimento da etapa (b) foram adequadas para formação da solução sólida Fe(a)-Zn, uma barreira contra a formação do LME, bem como favoreceu uma têmpera completa, observada pela formação de martensita > 99,8%, evitando assim o aparecimento de ferrita, que durante os esforços para a conformação da peça a quente pode provocar o surgimento de micro trincas, mesmo fora da região de dobramento. Na tabela 1 são apresentados os dados relativos às propriedades de tração das peças formadas pelo processo da invenção.[38] In the tests performed, it was found that the heating conditions of step (b) were suitable for formation of the solid solution Fe (a) -Zn, a barrier against the formation of the LME, as well as favoring a complete quenching observed by martensite formation> 99.8%, thus preventing the appearance of ferrite, which during efforts to form the hot part can cause the appearance of micro cracks even outside the bending region. Table 1 presents the data concerning the tensile properties of the parts formed by the process of the invention.

Tabela 1: LE: limite de escoamento; LR: limite de resistência; ALT: alongamento total.Table 1: LE: yield limit; LR: resistance limit; ALT: total stretching.

[39] A invenção também se refere às peças de alta resistência conformadas a quente contendo um substrato revestido de uma camada consistida de uma solução sólida de Fe (a) -Zn com entre 9 e 18 μτη de espessura contendo entre 30 e 40% de zinco, um revestimento externo de ZnO e A1203 e, um limite de resistência (LR) entre 1400 e 1700 Mpa.[39] The invention also relates to hot-formed high strength parts containing a layer coated substrate consisting of a 9 to 18 μτη solid solution of Fe (a) -Zn containing 30 to 40% wt. zinc, an outer coating of ZnO and A1203, and a resistance limit (LR) between 1400 and 1700 Mpa.

[40] As peças de alta resistência da invenção são isentas de trincas e têm boa pintabilidade, mesmo com a presença do revestimento externo de ZnO e A1203.[40] The high strength parts of the invention are free of cracks and have good paintability even with the presence of the outer coating of ZnO and A1203.

[41] As peças de alta resistência da presente invenção são úteis na indústria automotiva, aeroespacial, ferroviária e de eletrônicos de linha branca.[41] The high strength parts of the present invention are useful in the automotive, aerospace, railway and white line electronics industry.

[42] Embora a invenção tenha sido amplamente descrita, é óbvio para aqueles versados na técnica que várias alterações e modificações podem ser feitas sem que as referidas alterações não estejam cobertas pelo escopo da invenção.[42] Although the invention has been broadly described, it is obvious to those skilled in the art that various changes and modifications may be made without such changes being covered by the scope of the invention.

[43] Os exemplos que serão dados a seguir são meramente ilustrativos das concretizações da invenção, e não devem ser utilizados na delimitação dos direitos dos titulares, que devem se ater somente às reivindicações anexas.[43] The following examples are merely illustrative of embodiments of the invention, and should not be used to delimit the rights of holders, which should be limited to the appended claims.

Exemplos Exemplo 1 - chapa de aço: [44] Características fisicas e químicas da chapa de aço (GA) laminada a frio usada no processo de conformação a quente e têmpera simultânea, conforme Tabela 2.Examples Example 1 - Steel Sheet: [44] Physical and chemical characteristics of cold rolled steel sheet (GA) used in the hot forming and simultaneous quenching process as per Table 2.

Tabela 2: Características da Tira de aço revestida com FeZn para CTS.Table 2: Characteristics of FeZn Coated Steel Strip for CTS.

Exemplo 2 - austenitização das peças.Example 2 - austenitization of parts.

[45] Na Tabela 3 e Figura 6, são mostrados aspectos do revestimento do blank com e sem austenitização e da peça com austenitização e, com e sem jateamento (JVj , ambos após cada tratamento térmico de austenitização realizado no processo de CTS. A avaliação do aspecto da homogeneidade foi feita em comparação com o aspecto dos aços galvannealing tradicional sem CTS.[45] Table 3 and Figure 6 show aspects of the austenitized blank and the austenitized blank and, with and without blasting (JVj, both after each austenitizing heat treatment performed in the CTS process.) The homogeneity aspect was made in comparison to the aspect of traditional galvannealing steels without CTS.

[46] Esse processo CTS para ser realizado com sucesso, produzindo uma peça de alta resistência mecânica e à corrosão, revestida por uma camada de óxido aderente e sem ocorrência de trinca no substrato, deve ser realizado em condições de tempo x temperatura, dentro dos limites da janela CTS. Assim, todo revestimento da tira, formado por compostos intermetálicos Γ, Γ1, δ, ζ controlados (%massa de Zn > 70%), transformam em solução sólida com predominância da fase Fe(a)-Zn (%massa de Zn < 45%), conforme pode ser observado na Figura 3A.[46] This CTS process, to be successfully performed, producing a high mechanical and corrosion resistance part coated with an adherent oxide layer and no cracking on the substrate, must be performed under time x temperature conditions within CTS window boundaries. Thus, every strip coating, formed by controlled intermetallic compounds Γ, Γ1, δ, ζ (% Zn mass> 70%), turn into a solid solution with Fe (a) -Zn phase predominance (% Zn mass <45 %), as can be seen in Figure 3A.

[47] De modo geral a condição de superfície de todas as peças é boa, bastante homogênea, sem áreas desplacadas ou descobertas. As peças sem JV apresentam coloração levemente amarelada (decorrente da formação de óxidos) e as peças com JV pode ser observado remoção total da camada de óxidos, restando uma camada de revestimento bastante homogênea, de cor cinza claro, sem defeitos pontuais.[47] Overall the surface condition of all parts is good, fairly homogeneous, with no bare or uncovered areas. JV-free parts are slightly yellow in color (due to the formation of oxides) and JV-free parts can be completely removed from the oxide layer, leaving a very homogeneous light gray coating layer with no spot defects.

[48] Essa coloração da superfície tende a se tornar mais escura e acinzentada com o aumento da temperatura e do tempo de tratamento térmico, sugerindo ser consequência do efeito da maior difusão de Fe do substrato para o revestimento. Na comparação da homogeneidade do aspecto nestas peças com o aspecto dos aços galvannealing tradicional sem CTS pode ser observado uma tendência da redução da homogeneidade do aspecto do blank e da Peça antes do JV com elevação do tempo e da temperatura de austeniti zação.[48] This surface coloration tends to become darker and grayish with increasing temperature and heat treatment time, suggesting a consequence of the greater Fe diffusion from the substrate to the coating. In comparing the appearance homogeneity in these parts with the appearance of traditional CTS-free galvannealing steels, a trend towards a reduction in blank and Part appearance homogeneity before the JV can be observed with increasing time and austenitization temperature.

Tabela 3: Homogeneidade da camada de revestimento do blank e da peça antes e após jateamento. (-) não se aplica; (+)muito menor; (++5menor; (+++)igual.Table 3: Homogeneity of blank and part coating layer before and after blasting. (-) not applicable; (+) much smaller; (++ 5smaller; (+++) equal.

[49] Na tabela 4 são mostrados aspectos morfológicos e microestruturais e o perfil da composição química observados, via MEV/EDS e por GDOES, na superfície e seção dos revestimentos formados em peças com CTS, após os diferentes tratamentos de austenitização. Os perfis de composição química, basicamente os teores de Zn, Fe, O, Al, Mn e Si, ao longo da camada de revestimento dessas peças conformadas, analisados via MEV/Line scan .[49] Table 4 shows morphological and microstructural aspects and the chemical composition profile observed, via SEM / EDS and GDOES, on the surface and section of the coatings formed in CTS pieces after the different austenitization treatments. The chemical composition profiles, basically the contents of Zn, Fe, O, Al, Mn and Si, along the coating layer of these shaped pieces, analyzed by SEM / Line scan.

[50] De modo geral percebe-se uma camada de óxidos na superfície externa, variando entre 1,0 pm e 5,0 pm de espessura, constituída basicamente por Zn, Mn e menores concentrações de Al e Si. Excetuando a parte externa da camada, a microestrutura do revestimento é formada por duas partes bastante distintas, superior e inferior.[50] In general, a layer of oxides on the outer surface ranging from 1.0 pm to 5.0 pm in thickness, consisting primarily of Zn, Mn and lower concentrations of Al and Si, is noted. In this layer, the microstructure of the coating is formed by two quite distinct parts, upper and lower.

[51] A parte inferior da camada, próximo ao substrato, é formada por uma solução sólida Fe(a)-Zn (30% a 40% de Zn, em massa) homogênea e compacta, com espessura média entre 9,0 pm e 18,0 pm. Por ser resultante da difusão de Fe do substrato para o revestimento, essa parte inferior aumenta com a elevação da temperatura e do tempo de tratamento térmico, a ponto de se constituir em 100% do revestimento, excetuando-se a presença da camada externa (óxidos), com tempos de tratamentos acima de 3,5 min para temperatura de austenitização de 950°C.[51] The underside of the layer, close to the substrate, is composed of a homogeneous compact Fe (a) -Zn (30% to 40% Zn by mass) solid solution with an average thickness of 9.0 pm to 18.0 pm. Due to the diffusion of Fe from the substrate to the coating, this lower part increases with increasing temperature and heat treatment time, to the point of being 100% of the coating, except for the presence of the outer layer (oxides). ), with treatment times above 3.5 min for austenitization temperature of 950 ° C.

[52] Embora existam trincas nessa parte inferior da camada, não foram observadas regiões com desplacamento (não ocorrendo exposição do substrato). Isso se explica pelo fato de ser uma camada constituída unicamente por uma solução Fe-Zn e não por diferentes compostos intermetálicos Fe-Zn.[52] Although there are cracks in this lower part of the layer, no slipping regions were observed (no substrate exposure). This is explained by the fact that it is a layer composed solely of a Fe-Zn solution and not of different Fe-Zn intermetallic compounds.

[53] A parte superior da camada, localizada entre a externa e a inferior, é formada por compostos intermetálicos Fe-Zn, bastante heterogênea, e com ilhas de solução sólida Fe(a)-Zn. Reforçando o citado acima, essa camada de fases Fe-Zn desaparece com a elevação da temperatura para 950°C e tempos superiores a 3,5 min. Além do aspecto morfológico, a principal diferença entre as partes superior e inferior está nas concentrações de Zn e Fe que se invertem, ou seja, a parte superior possui um teor de Zn em torno de 60 a 70% (em massa) , o que pode ser benéfico do ponto de vista de resistência à corrosão.[53] The upper part of the layer, located between the outer and lower layers, is formed by very heterogeneous Fe-Zn intermetallic compounds with solid solution Fe (a) -Zn islands. Reinforcing the above, this phase layer Fe-Zn disappears with the temperature rise to 950 ° C and times greater than 3.5 min. Besides the morphological aspect, the main difference between the upper and lower parts is in the inverted Zn and Fe concentrations, that is, the upper part has a Zn content around 60 to 70% (by mass), which can be beneficial from the point of view of corrosion resistance.

[54] De grande importância é a constatação de que todos os tratamentos térmicos avaliados nesse estudo foram suficientes para promover a difusão necessária de Fe do substrato, e produzir, dentro dos limites da janela CTS, os efeitos adequados no revestimento para suportar aplicações de CTS. A produção desse novo revestimento com temperaturas e tempos de processamento abaixo dos praticados industrialmente para o aços com revestimento do tipo AlSi pode significar ganhos substanciais de produtividade.[54] Of great importance is the finding that all the heat treatments evaluated in this study were sufficient to promote the necessary diffusion of Fe from the substrate, and produce, within the bounds of the CTS window, the appropriate coating effects to support CTS applications. . Producing this new coating with temperatures and processing times below those industrially practiced for AlSi type coated steels can mean substantial productivity gains.

[55] Na Tabela 4 também são mostrados os resultados de dissolução eletroquimica das peças com os diferentes tratamentos térmicos de austenitização no processo de CTS. O aumento do tempo de dissolução da camada total e da parte inferior da camada, com o aumento da temperatura de austenitizaçâo, confirma o enriquecimento de Fe dos revestimentos pela redução do composto intermetálico remanescente da tira e aumento da solução sólida à medida que se aproxima do potencial do Fe puro (aproximadamente -0,55 Ev) ou dissolução total da camada, A influência do tempo de tratamento pode ser considerada pouco relevante no enriquecimento de ferro no revestimento, Tabela 4: Caracterização morfológíca e macroestrutural do revestimento da peça sem jateamento. (1) Homogeneidade da camada de revestimento; Muito Menor (+); Menor (++); Igual (+++) tendo como referência os aços galvannealing tradicional sem CTS, (2) Difusão dos elementos do substrato para camada; Igual (+); Maior (++); Muito Maior (+++) tendo como referência os aços galvannealíng tradicional sem CTS , (3) Oxidação da camada externa do revestimento; Igual (+); Maior (++); Muito Maior (+++) tendo como referência os aços galvannealíng tradicional sem CTS.[55] Table 4 also shows the results of electrochemical dissolution of parts with the different austenitization heat treatments in the CTS process. Increasing dissolution time of the total layer and bottom of the layer as the austenitization temperature increases confirms the Fe enrichment of the coatings by reducing the remaining intermetallic compound of the strip and increasing the solid solution as it approaches pure Fe potential (approximately -0.55 Ev) or total dissolution of the layer. The influence of the treatment time can be considered of little relevance in the iron enrichment in the coating. Table 4: Morphological and macrostructural characterization of the part coating without blasting. (1) Coating layer homogeneity; Much smaller (+); Minor (++); Equal (+++) for traditional CTS-free galvannealing steels, (2) Diffusion of substrate elements to layer; Equal (+); Greater (++); Much Higher (+++) by reference to traditional CTS-free galvannealíng steels, (3) Oxidation of the outer shell; Equal (+); Greater (++); Much Larger (+++) with reference to traditional galvannealíng steels without CTS.

Exemplo 3 - Revestimento após fosfatização e pintura com e sei jateamento: [56] Na tabela 5 são mostrados de modo geral que a qualidade da pintura em superfícies jateadas foi muito boa, sem descontinuidades superficiais.Example 3 - Coating after phosphating and blasting paint: [56] Table 5 shows that the paint quality on blasted surfaces was very good, without surface discontinuities.

[57] A homogeneidade da camada de tinta observada na superfície das peças sem JV aumenta com o aumento da temperatura de tratamento térmico. Com JV a homogeneidade da pintura, para todas as condições de austenitização, podem ser consideradas excelentes. A maior homogeneidade observada para as peças sem JV, nas temperaturas mais altas de austenitização, pode ser explicada pela maior presença da solução sólida na camada de revestimento (mais estável) aliada à maior espessura da camada externa de óxido.[57] The homogeneity of the paint layer observed on the surface of JV-free parts increases with increasing heat treatment temperature. With JV the homogeneity of the paint for all austenitization conditions can be considered excellent. The higher homogeneity observed for JV-free parts at higher austenitization temperatures can be explained by the greater presence of the solid solution in the (more stable) coating layer combined with the higher thickness of the outer oxide layer.

[58] São apresentados ainda os resultados obtidos para as medições da espessura e da aderência da película seca de tinta. Com e sem JV foi observada aderência com o critério "muito" para a maioria das condições avaliadas onde não houve desplacamento da película seca de tinta em nenhuma das faces. A única condição que apresentou pouca aderência foi para 880 °C X 4,0 min para a face sem JV e a que apresentou maior desplacamento na face não jateada.[58] The results obtained for measurements of the thickness and adhesion of the dry ink film are also presented. With and without JV adherence was observed with the "very" criterion for most of the evaluated conditions where there was no peeling of the dry paint film on either side. The only condition that presented poor adherence was 880 ° C X 4.0 min for the face without JV and the one that presented the greatest detachment on the unblasted face.

Tabela 5: (1) Aderência: Muito (++++); Regular (+++}; Pouco (++); Muito Pouco(+). (2) Homogeneidade da camada de tinta: Boa (+); Muito Boa (++) ; Excelente {+++).Table 5: (1) Grip: Very (++++); Regular (+++}; Little (++); Very Little (+). (2) Paint Layer Homogeneity: Good (+); Very Good (++); Excellent {+++).

[59] Os resultados das análises via difração de raios-X na superfície das peças fosfatizadas encontram-se na tabela 6. Foram obtidas as fases hopeíta e fosfofilita. A fosfofilita é tipicamente observada em camadas de fosfato de aços não revestidos. Em todas as faces sem JV das Peças foi obtido o óxido zincita, sendo que no tratamento a 950°C X 4,0 min também foi observado na com JV.[59] The results of X-ray diffraction analyzes on the surface of phosphatized parts are shown in Table 6. The hopeite and phosphophyllite phases were obtained. Phosphophyllite is typically observed in phosphate layers of uncoated steels. Zincite oxide was obtained on all non-JV faces of the Parts, and in the treatment at 950 ° C X 4.0 min was also observed with JV.

[60] Sabe-se que a presença de óxidos na superfície do aço exerce uma grande influência na sua fosfatização. Dependendo do tipo de óxido, pode-se ter a completa inibição da formação da camada de fosfato ou podem-se obter camadas de cristais grosseiros. Se a camada de óxidos for relativamente espessa, pode-se ter a completa passivação do aço o que inibirá por completo a fosfatização. Se a camada de óxidos não for uniforme, o banho de fosfato, que é ácido, pode atacar localizadamente o substrato. Nestes locais, haverá a nucleação e crescimento de cristais de fosfato e como resultado ter-se-á camadas de fosfato de cristais finos. Pelos resultados obtidos, os JV empregados na superfície das peças com 880°C X 4,0 min, 880°C X 4,5 min e 920°C X 4,0 min foram suficientes para eliminar os óxidos formados, o que implicou na formação das camadas de fosfato de acordo com o esperado.[60] The presence of oxides on the surface of steel is known to have a major influence on its phosphating. Depending on the type of oxide, complete inhibition of phosphate layer formation may be obtained or coarse crystal layers may be obtained. If the oxide layer is relatively thick, complete passivation of the steel may occur which will completely inhibit phosphating. If the oxide layer is not uniform, the acid phosphate bath can localize to the substrate. At these sites there will be nucleation and growth of phosphate crystals and as a result will be layers of fine crystal phosphate. From the results obtained, the JV used on the surface of the pieces with 880 ° CX 4.0 min, 880 ° CX 4.5 min and 920 ° CX 4.0 min were sufficient to eliminate the oxides formed, which resulted in the formation of the layers. phosphate as expected.

Tabela 6: Resultado das contagens de fases das camadas de fosfato das Peças, por difração de raios-X.Table 6: Result of Phase phosphate layer counts of the Pieces by X-ray diffraction.

Exemplo 4 - Desempenho contra corrosão em ensaios acelerados em peças pintadas: [61] A Tabela 7 mostra resultados de testes de corrosão acelerados conforme norma ASTM B 117, GM 14.872 e SAE 2.334 em amostras de peças produzidas no CTS a partir de tira revestida ZnFe fosfatizadas e pintadas (cataforética) com exposição por até 3.000 horas.Example 4 - Corrosion Performance in Accelerated Testing on Painted Parts: [61] Table 7 shows accelerated corrosion test results according to ASTM B 117, GM 14.872, and SAE 2.334 on samples of CTS-produced parts from ZnFe coated strip. phosphatized and painted (cataphoretic) with exposure for up to 3,000 hours.

Tabela 7: Resultados de teste de corrosão acelerados - sistema de pintura cataforética/e-coat.Table 7: Accelerated Corrosion Test Results - Cataphoretic Paint / E-Coat System.

[62] Avanço de corrosão conforme ASTM B 117: Após 500 e 1.000 horas de exposição em névoa salina as peças com pintura cataforética, nas condições de superfície jateada e não jateada apresentaram avanços médios de corrosão (ou desplacamento da tinta) iguais, para uma confiança de 95% (t-student) .[62] Corrosion advance according to ASTM B 117: After 500 and 1,000 hours of salt spray exposure, cataphoretic painted parts, under both sandblasted and unblasted surface conditions, showed equal average corrosion (or paint peeling) advances for 95% confidence (t-student).

[63] Avanço de corrosão conforme SAE 2.334 e GM 14.872: Para 2.000 e 3.000 horas ficam evidentes que o aço revestido sem JV apresentou resultado superior de resistência à corrosão, o que sugere a possibilidade de pintura da peça sem limpeza dos óxidos, Figura 5.[63] Corrosion advance according to SAE 2.334 and GM 14.872: For 2,000 and 3,000 hours it is evident that JV-free coated steel showed superior corrosion resistance results, suggesting the possibility of painting the part without cleaning the oxides, Figure 5 .

[64] Ressalta-se que foram escolhidos esses tempos para avaliação dos corpos de prova devido às referências do mercado automobilístico. Para a pintura cataforética tem-se como referência para algumas montadoras, por exemplo, 300 horas com avanço de corrosão de até 4 mm e 480 horas com avanço de até 6 mm (ASTM B 117).[64] It is noteworthy that these times were chosen for the evaluation of the specimens due to the references of the automobile market. For cataphoretic painting, reference is made for some automakers, for example, 300 hours with corrosion advance of up to 4 mm and 480 hours with advance of up to 6 mm (ASTM B 117).

[65] O tempo de teste de 1.000 horas geralmente é empregado para avaliar o sistema de pintura completo e foi utilizado para que fosse possível identificar quais corpos de prova, com e sem JV, apresentariam maior ou menor avanço de corrosão. Os tempos de 2.000 e 3,000h são utilizados apenas para comparação de desempenho à corrosão entre peças com e sem JV.[65] The 1,000-hour test time is generally used to evaluate the complete painting system and was used to identify which specimens, with and without JV, would show greater or lesser corrosion advance. The 2,000 and 3,000h times are only used for comparison of corrosion performance between parts with and without JV.

[66] Para uma montadora de automóveis foi testado no ensaio de corrosão (ASTM B 117) tira revestida tradicional galvannealed, também pintada com e-coat (sistema cataforético). O avanço da corrosão observado foi de 4,0 mm após 480 horas. Isto permite salientar, com base na tabela 7 (500h), que a resistência à corrosão da peça com CTS é igual ou maior a esta observada para a tira revestida tradicional.[66] For a carmaker it was tested in the corrosion test (ASTM B 117) traditional galvannealed coated strip, also painted with e-coat (cataphoretic system). The observed corrosion advance was 4.0 mm after 480 hours. This allows to point out, based on table 7 (500h), that the corrosion resistance of the CTS part is equal to or greater than that observed for the traditional coated strip.

[67] Em termos gerais os resultados da tabela 6 acima, mostram que a camada de revestimento da peça remanescente da camada de revestimento da tira também promove, como esperado, resistência à corrosão, sendo que as peças sem JV apresentaram igual ou maior desempenho para todos os casos avaliados no teste de Desplacamento da Tinta/Avanço da corrosão.[67] In general terms, the results of table 6 above show that the coating layer of the remaining part of the strip coating layer also promotes corrosion resistance as expected, and parts without JV showed equal or greater performance for all cases evaluated in the Paint Peel / Corrosion Advance test.

Exemplo 5 - Microestrutura do substrato da peça: [68] Nas análises microscópicas da peça antes do CTS foram observadas a predominância das fases ferrita e perlita, conforme esperado. Após processo CTS a microestrutura predominante foi martensita. Na temperatura de forno 880°C foi notado a presença de ferrita para todos os tempos de aquecimento, bem como para temperatura de forno 920°C, mas neste caso, somente para tempo de forno de 3,5 min. Nas demais condições não foram notadas a presença de ferrita, ou seja, predomínio completo da martensita, tabela 7.Example 5 - Microstructure of the substrate of the workpiece: [68] In the microscopic analyzes of the workpiece prior to CTS, the predominance of ferrite and perlite phases was observed as expected. After CTS process the predominant microstructure was martensite. At oven temperature 880 ° C, ferrite was noted for all heating times as well as oven temperature 920 ° C, but in this case only for 3.5 min oven time. In the other conditions, the presence of ferrite was not noticed, that is, the complete predominance of martensite, table 7.

[69] Foi observado ferrita (>0,15%) para as temperaturas mais baixas, 880 e 920°C, o que leva a concluir que no momento da realização da CTS o blank gerador da peça estava com temperatura inferior a Ac3, neste caso inferior a 870°C, e isto explica o surgimento da maior quantidade ferrita, em especial na superfície da peça (região descarbonetada). Para o desempenho adequado da peça a quantidade de martensita em sua estrutura deverá ser superior a 99,8%, caso contrário poderão surgir as referidas microtrincas que não aconteceram possivelmente pelo favorável perfil da peça e adequada lubricidade e distribuição de esforços no momento da estampagem.[69] Ferrite (> 0.15%) was observed at the lower temperatures, 880 and 920 ° C, which leads to the conclusion that at the time of CTS the blank of the workpiece was below Ac3 at this time. below 870 ° C, and this explains the appearance of the largest amount of ferrite, especially on the surface of the part (decarburized region). For the proper performance of the part the amount of martensite in its structure must be greater than 99.8%, otherwise such cracks may arise that could not possibly be due to the favorable profile of the part and adequate lubricity and stress distribution at the time of stamping.

Tai>ela 7: Constituintes principais presentes na microestrutura da Peça antes a após tratamento de CTS. *Poderá ocorrer só em casos de têmpera incompleta ou na superfície com descarbonetação. ** Poderá ocorrer em regiões da peça com velocidade de resfriamento baixo de 35C°/s.Tai> she 7: Main constituents present in the Microstructure of the Part before and after treatment of CTS. * May occur only in cases of incomplete quenching or decarburizing surface. ** May occur in part regions with low cooling speed of 35C ° / s.

Exemplo 6 - Propriedades mecânicas da peça: [70] Ensaio de tração: Os resultados do ensaio de tração realizado estão mostrados nas Figuras 6 e 7. Percebe-se que as variações do tempo e da temperatura não exerceram influência significativa nas propriedades mecânicas da peça após a etapa de CTS.Example 6 - Mechanical properties of the part: [70] Tensile test: The results of the tensile test performed are shown in Figures 6 and 7. It is noticed that the time and temperature variations did not exert significant influence on the mechanical properties of the part. after the CTS step.

[71] Ensaio de Dureza: Os valores de dureza medidos nas peças com CTS, em todas as condições proposta para os testes, estão apresentados na Figura 8. Percebe-se que esses valores estão em concordância com os valores de limite de resistência obtidos no ensaio de tração. É possível notar, também, que os valores de dureza, assim como os de propriedades mecânicas, não foram muito afetados pela quantidade de ferrita (>0,15 %) presente na microestrutura das peças processadas em menor temperatura.[71] Hardness Test: The hardness values measured on the CTS parts under all proposed test conditions are shown in Figure 8. These values are in agreement with the strength limit values obtained in the test. tensile test. It is also noted that the hardness values as well as the mechanical properties were not greatly affected by the amount of ferrite (> 0.15%) present in the microstructure of the lower temperature processed parts.

[72] O ligeiro aumento da dureza observado com aumento da temperatura para 920°C pode ser atribuído à austenitização completa da microestrutura, ou seja, à eliminação das ilhas de ferrita presentes na peça. Já na temperatura de 950°C, percebe-se uma diminuição nos valores de dureza, que pode ser explicado, pelo empobrecimento em carbono da microestrutura austenítica ou pela correspondente redução da taxa de resfriamento na CTS, com o aumento da temperatura, o que, consequentemente poderia resultar em uma microestrutura martensítica com resistência mecânica um pouco menor.[72] The slight increase in hardness observed with increasing temperature to 920 ° C can be attributed to the complete austenitization of the microstructure, ie the elimination of the ferrite islands present in the part. At the temperature of 950 ° C, a decrease in hardness values can be seen, which can be explained by the carbon depletion of the austenitic microstructure or the corresponding reduction in the cooling rate in the CTS, with the increase in temperature. consequently it could result in a martensitic microstructure with slightly lower mechanical strength.

Claims

1 - Process of hot forming and simultaneous quenching (CTS) of steel parts characterized by being consisting of the steps of: (a) cutting of the steel plate; (b) heating; and, (c) Conformation and tempering.

Process according to Claim 1, characterized in that in step (a) a cold-rolled galvannealed (GA) coated steel sheet is cut and composed of a metallic substrate with a solid Fe (a) coating layer. -Zn, with initial resistance limit (LRi) between 450 and 750 Mpa.

Process according to Claim 1, characterized in that the blanks are heated at a temperature of between 700 and 950 ° C for between 1 and 10 minutes in a slightly oxidizing atmosphere oven.

Process according to Claim 3, characterized in that the blanks are heated at a temperature of between 880 and 930 ° C for between 3 and 5 minutes.

Process according to Claim 1, characterized in that in step (c) the heated blank is hot-formed and simultaneously tempered at a substrate cooling rate of between 35 and 70 ° C / s.

6 - Hot-formed steel parts containing a layered substrate consisting of a solid Fe (a) -Zn solution between 9 and 18 μτη in thickness, 30 and 40% zinc, an outer coating of ZnO and A1203 e, a final resistance limit (LRf) between 1400 and 1700 Mpa.

Parts according to claim 6, characterized in that they are useful in the automotive, aerospace, railway and white line electronics industry.