BR0016038B1 - Sistema para proteção de corrente diferencial de transformador de potência. - Google Patents

Description

Campo Técnico A prescnie invenção diz respeito, em gerai, à proteção de falha interna de transformador para os transformadores de potência elétrica, c, mais especificamente, diz respeito à proteção diferencial para um transformador tal como este, que inclui capacidade de restrição e de bloqueio de harmônicas.

Fundamentos da Invenção E importante primeiro reconhecer c então tomar ação corretiva em resposta à ocorrência de falhas imensas em um transformador de potência.

Desconexão imediata do transformador defeituoso proveniente do sistema de potência c necessária para evitar um possível dano extensivo ao transformador e para preservar estabilidade do sistema de potência c qualidade de energia. Várias técnicas diferentes foram desenvolvidas para detectar falhas internas cm transformadores, as quais ínicialmcnlc incluíram proteção de sobrecorrente de fase. proteção diferencial usando correntes diferenciais, e técnicas de proteção de acumuladores a gás/taxa de elevação de pressão para falhas no arco. Proteção diferencia! é atualmente utilizada amplamente como proteção contra falhas internas em reles. Na proteção diferencial, a corrente operacional (101>). que também pode ser designada como corrente diferencial, é comparada com uma corrente de restrição (Irt)- A corrente operacional é definida como a soma de fasor dc correntes que entram no elemento protegido (o transformador), como mostrado na equação a seguir e na Figura 1.

Na Figura 1, o transformador dc potência 10 é protegido por relc diferencial 11. CT1 c CT2 são transformadores de corrente. A corrente operacional é proporcional à corrente de falha para aquelas falhas internas em transformadores e se aproxima a 0 (zero) para condições sem falha. Há várias equações para corrente de restrição, incluindo a seguinte equação: onde k é um fator de compensação, usualmente 1 ou 0,5. Um sinal de disparo é gerado se a corrente operacional é maior que uma percentagem selecionada da corrente de restrição.

Arranjos convencionais de proteção diferencial podem operar de maneira deficiente, não obstante, na presença do que são conhecidas como correntes de surto de entrada (inrush) de transformador, que são o resultado de transientes no fluxo magnético dentro do transformador.

Foi reconhecido que o teor harmônico da corrente diferencial provê informação que pode ajudar a diferenciar falhas internas reais de uma condição de inrush. Técnicas de restrição foram empregadas que utilizam todas das harmônicas da corrente diferencial para distinguir correntes de inrush das condições de falha interna, de tal maneira a restringir uma ação de disparo, a qual, sob outro aspecto, aconteceria quando de fato não existe nenhuma falha interna.

Como anteriormente indicado, proteção de restrição diferencial conhecida tipicamente utiliza todas suas harmônicas, ou uma combinação de harmônicas pares e ímpares selecionadas, da corrente diferencial. Um arranjo de bloqueio, que resulta no bloqueio do sinal de disparo, também foi utilizado.

Em um arranjo de bloqueio, uma segunda harmônica da corrente diferencial é utilizada. Relés diferenciais de transformadores existentes, assim, utilizam quer técnicas de restrição ou bloqueio de todas as harmônicas para distinguir entre falhas internas e condições de inrush. Além disso, uma técnica de restrição de quinta harmônica foi utilizada para prevenir operação deficiente em resposta à sobre-excitação de transformador, em contraposição às falhas internas.

Estas técnicas de restrição e/ou bloqueio resultaram no aumento de segurança em relação ao inrush e sobre-excitação do transformador, mas podem resultar num retardo de ação de disparo para falhas internas reais sob certas condições.

Outras técnicas, como reconhecimento de distorção de forma de onda e reconhecimento do intervalo dc tempo, durante o qual aquela conentc diferencial está próxima a zero, foram usadas. Outras técnicas ainda incluem reconhecimento de offsei DC ou assimetria na corrente diferencial, bem como a comparação das amplitudes dos limiares positivos c negativos da corrente diferencial, com os referidos limiares selecionados estando em dois elementos polarizados diferentes. As ditas técnicas são frequentemente utilizadas como melhoramentos para as funções básicas de restrição e/ou de bloqueio descritas acima. Porém, nenhuma combinação dessas técnicas foi encontrada no sentido de fornecer uma solução adequada, isto é. segurança para várias condições de inmsh específicas.

Sendo assim, permanece uma oportunidade para uma melhoria significativa na distinção de falhas internas a partir das condições de innt.sh e das condições de sobre-exciiação para as condições operacionais de sistema de potência particulares.

Divulaacão da Invenção Consequentemente, a presente invenção é destinada a proteção diferencial de transformador de potência e compreende: meio para desenvolver um valor de conentc diferencial a partir de valores de corrente dc enrolamento processados que são representativos de valores de corrente secundária de um transformador de corrente (Cl’) obtidos dos enrolamentos de um transformador de potência; meio para desenvolver um valor de corrente operacional a partir do dito valor de corrente diferencial; meio para desenvolver um valor de corrente de restrição u partir dos ditos valores de corrente de enrolamento processados; meio para obter valores de harmônicas pares do valor de corrente diferencia!; e meio para comparar a soma do valor de corrente de restrição e dos valores de harmônicas pares com o valor de corrente operacional, e para produzir um sinal de saída que por sua vez é útil em produzir um sinal de disparo quando o valor de corrente operacional é maior do que a soma.

Figura 1 c um diagrama da arte anterior simplificado que ilustra acorrente diferencial para um elemento protegido,lal como um transformador de sistema de potência.

Figura 2 é um diagrama cm blocos que mostra uma porção de processamento de corrente inicial do sistema da presente invenção.

Figura 3 é um diagrama cm blocos responsivo aos valores de saída da Figura I para produzir unia saída de sinal de restrição que utiliza as segunda e quarta harmônicas da corrente diferencial.

Figura 4 é um diagrama em blocos de uma porção do circuito lógico de bloqueio de corrente contínua da presente invenção.

Figura 5 é um diagrama cm blocos da porção lógica global dc bloqueio do sistema da presente invenção.

Figura 6 é um diagrama lógico que resulta num sinal de saída de disparo proveniente do sistema da presente invenção.

Figura 7 é um diagrama em blocos similar àquele da Figura 3, com uma característica adicionada.

Melhor Modo para a Execução da Invenção O referido sistema da presente invenção, que tipicamente será implementado como parte de um relê de proteção para um transformador de potência, inclui de preferência três arranjos de elemento diferencial. Ciada um dos três elementos/arranjos diferenciais opera substancialmente de maneira idêntica, e. em geral, pode ser considerado como associado, respeclivamente, quando operando com as correntes elétricas de uma única fase (A, B ou C) ou uma combinação selecionada de correntes de fase, por exemplo, AB, BC e CA, para o transformador de potência triíásico. Consequentemente, a explanação seguinte é dirigida geralmente, exceto para uma primeira porção que produz valores de entrada para todos os três elementos diferenciais, para a estrutura e operação de um arranjo de elemento diferencial. Os outros dois arranjos de elemento diferencial são substancialmente idênticos, tanto em estrutura como em função, para aquele primeiro elemento.

No geral, o arranjo de elemento diferencial da presente invenção provê proteção diferencial por meio de uma função de restrição de harmônica par e quinta harmônica e funções de bloqueio de corrente contínua. Ademais, o bloqueio de harmônica par pode ser selecionado por meio do usuário como uma alternativa à restrição de harmônica par.

Na presente invenção, a função de restrição de harmônica par pode ser empregada sozinha como uma nova e não óbvia alternativa para os sistemas existentes de proteção diferencial, ao passo que as funções de quinta harmônica e bloqueio de corrente contínua podem ser usadas individualmente com a função de restrição de harmônica par ou usadas em combinação com a função de restrição de harmônica par.

Figura 2 exibe um diagrama em blocos para a aquisição inicial dos valores de corrente elétrica a partir do enrolamento 1 do transformador de sistema de potência sendo protegido, como também a filtragem, graduação, e compensação subsequentes deles. Circuitos semelhantes são providos para os outros enrolamentos.

As correntes de entrada destinadas ao sistema da Figura 2 são as correntes secundárias de transformador de enrolamento 1 do transformador de potência que opera fora da linha de potência. Estas correntes, em geral, são mostradas no bloco 15 na Figura 2. Estas correntes de entrada são em seguida aplicadas a um sistema de filtros de passa baixa analógicos e conversores de analógico para digital para produzir amostras de corrente filtradas, bem como digitalizadas. Esse arranjo é convencional e bem conhecido, e é representado na Figura 2 por um bloco de aquisição de dados 16. As amostras de corrente digitalizadas oriundas do sistema de aquisição de dados 16 são aplicadas a quatro filtros de passa faixa digitais 17, 18, 20 e 22, e também a um filtro 24 de corrente contínua (CC). As saídas desses filtros são então processadas por circuitos de graduação convencionais idênticos 28-28, com valores de escala selecionados, referidos como valores de “derivação”, as saídas dos quais são passadas para circuitos de compensação de conexão 30-30, para fornecer as correntes de saída para o enrolamento 1 do transformador.

As correntes de saída representadas nos blocos 31-34 são para os três elementos diferenciais e são referidas, respectivamente, como II, 12, e 13, do enrolamento 1 do transformador, incluindo especificamente os valores da fundamental compensada, segunda harmônica, quarta harmônica e quinta harmônica da corrente diferencial, enquanto as correntes de saída representadas nos blocos 36 e 37 são os resultados do filtro 24 de CC que recebe as amostras de corrente a partir do bloco de aquisição de dados 16, e, então, forma somas de um ciclo dos valores positivos (P) e negativos (N) daquelas amostras. As correntes de saída mostradas nos blocos 31-37 também são referidas como correntes de enrolamento processadas.

Como indicado acima, aquela Figura 2 mostra a aquisição e o processamento inicial das correntes secundárias a partir do enrolamento 1 do transformador sendo protegido, para todos aqueles três arranjos de elemento diferencial. A explanação abaixo, contudo, diz respeito à estrutura e operação de somente um arranjo de elemento diferencial.

Fazendo-se referência agora à Figura 3, os valores de corrente de enrolamento processados I1W1F1C e I1W2F1C são aplicados a um somador 42. Tais sinais são valores de corrente (II) para o primeiro elemento diferencial, especificamente a quantidade fundamental (Fl) compensada (C) para aqueles enrolamentos 1 (Wl) e 2 (W2) do transformador. A saída do dito somador 42 é convertida em um valor absoluto através do circuito 44, a saída do qual é o valor de corrente operacional, IOP1. Wn é uma representação estenográfica para WiW2. Esse valor de corrente é aplicado à entrada não inversora de um comparador 46. Aplicado à entrada inversora é um valor limiar, identificado como U87P. O valor de U87P é selecionado para prover proteção instantânea de sobrecorrente em relação ao valor de IOP1, uma função de relé de proteção convencional e bem conhecida. O valor de corrente de IOP1 também é aplicado à entrada não inversora de um comparador 50. Aplicado à entrada inversora do comparador 50 é uma corrente limiar referida como 087P. O valor de 087P é um valor de coleta mínimo selecionado, necessário para uma função de disparo válida.

Tipicamente, este é um valor adimensional dentro de uma faixa de 0,1-1,2 múltiplos do valor de escala de derivação. A saída daquele comparador 50 é aplicada como uma entrada de habilitar para um comparador 54. Comparador 54, deste modo, não produz uma saída, a menos que a corrente de IOP1 esteja acima de um valor mínimo selecionado. O valor de corrente operacional de IOP1 também é aplicado à entrada não inversora do comparador 54.

Os valores absolutos dos valores de corrente de enrolamento processados I1W1F1C e I1W2F1C, respectivamente, a partir da Figura 3, são produzidos através dos circuitos 58 e 60. As saídas dos circuitos de valores absolutos são aplicadas a um somador 61. A saída do somador 61 é graduada no bloco 62. Enquanto o valor de graduação na concretização mostrada é um meio, que é preferido, esse também podería ser 1,0. A saída do graduador 62 é a corrente de restrição, referida como IRT1. A corrente de restrição IRT1 é aplicada a um lado de uma chave 64, como também à entrada não inversora de um comparador 68. Aplicado à entrada inversora do comparador 68 é um valor limiar, referido como IRS1. IRS1 na concretização conforme mostrada é de aproximadamente 3 múltiplos do valor de escala de derivação. A saída do comparador 68 controla a posição da chave 64. As duas posições da chave conduzem a circuitos que modificam o valor da corrente de restrição através de características de inclinação diferentes para produzir o que é referenciado como uma quantidade de restrição. A característica de inclinação geralmente define o limite entre funções de operação (disparo) e de restrição do relé. As duas possíveis modificações de inclinação de IRT1 são mostradas nos blocos 70 e 72. Isso ou é uma modificação de inclinação singular (bloco 70), ou uma modificação de inclinação dupla (bloco 72). A saída dos blocos 70 e 72 é uma quantidade de corrente de restrição IRT·/ (SLP1, SLP2, IRS1) e é aplicada como uma entrada a um somador 76.

Fazendo-se ainda referência à Figura 3, os valores de corrente de enrolamento processados I1W1F2C e I1W2F2C da Figura 2, os quais são os valores de corrente de segunda harmônica compensada das correntes dos enrolamentos 1 e 2 do transformador, são aplicados a um somador 77. O valor absoluto da saída do somador 76 é produzido através do circuito 78, que é em seguida graduado (circuito 80) por um fator de restrição, referido como 100/PCT2. Preferencialmente, tal valor é aproximadamente 15%, mas podería estar dentro da faixa de 5-50%. A saída do graduador 80 é aplicada em um somador 82, como também à entrada não inversora de um comparador 84.

Circuitos e conexões de circuito semelhantes são providos para os valores de quarta harmônica das correntes dos enrolamentos 1 e 2. Os circuitos incluem um somador 88, um circuito de valor absoluto 90 e um graduador 92. A saída do graduador 92 é aplicada ao somador 82, bem como à entrada não inversora de um comparador 94. As entradas inversoras para os comparadores 84 e 94, em cada caso, constitui a quantidade fundamental da corrente diferencial IOP1. O fechamento da chave 96 resultará no circuito da Figura 3 que opera de uma maneira restringida em relação à produção de um sinal de disparo usando as segunda e quarta harmônicas (pares) da corrente diferencial. A saída do somador 96 é aplicada como uma outra entrada ao somador 76, a saída do qual é aplicada à entrada inversora do comparador 54. A saída do comparador 54, referida como 87R1, é um sinal de disparo, se a porção de bloqueio do elemento diferencial não é asseverada, como discutido daqui por diante. O sinal de disparo é uma indicação de uma falha interna no transformador, em contraposição às correntes de inrush.

Em suma, quando a chave 96 é fechada, a saída do comparador 54, com efeito, é restringida pelos valores de harmônicas pares da corrente diferencial, preferencialmente, os valores das segunda e quarta harmônicas, embora valores de harmônicas pares adicionais possam ser usados. Com os valores de harmônicas pares, IOP1 maior do que de outra forma é necessária para produzir um sinal de disparo. Ainda, enquanto a concretização mostrada de preferência utiliza ambas segunda e quarta harmônicas, é possível utilizar apenas a segunda ou, em alguns casos, mesmo a quarta harmônica sozinha em circunstâncias particulares.

Fazendo-se ainda referência à Figura 3, comparadores 84 e 94 produzem sinais de bloqueio, referidos como 2HB1 e 4HB1, respectivamente, que são o resultado de comparações entre os valores de segunda e de quarta harmônicas dos enrolamentos 1 e 2 em relação à quantidade fundamental da corrente operacional. As saídas dos comparadores 84 e 94 são utilizadas nas porções de circuito de bloqueio do elemento diferencial quando o bloqueio de harmônica é selecionado. O sinal de bloqueio para o dito sistema da presente invenção é produzido pelo circuito da Figura 5. As entradas para o circuito da Figura 5 são quatro sinais de bloqueio, incluindo sinais 2HB1 e 4HB1, que são produzidos pelo circuito da Figura 3, como discutido acima. O terceiro sinal de bloqueio, referido como 5HB1, é o resultado de uma comparação entre o valor da quinta harmônica da corrente diferencial em relação à corrente fundamental IOP1, similar às comparações que produziram os sinais de bloqueio 2HB1 e 4HB1. O sinal de bloqueio DCBL1 é produzido pelo circuito da Figura 4.

Como ilustrado na Figura 4, as somas das amostras de corrente positiva (S+) e negativa (S-) através de um ciclo de corrente são aplicadas como entradas a um circuito de min/max 100. Um ciclo completo de corrente diferencial é mostrado em 101, enquanto os meio-ciclos positivos e negativos dela são mostrados em forma pictórica nos blocos 102 e 104. Os valores de soma positivos e negativos são produzidos pelo filtro de CC na Figura 2. O circuito de min/max 100 determina a relação entre a mínima e a máxima das somas positivas e negativas. Se o valor máximo for maior do que um valor de limiar selecionado, a relação de corrente contínua (DCR) das somas é calculada.

Isto é efetuado dividindo-se os valores de soma mínimos S+ e S- pelos valores de soma máximos S+ e S-. O sinal DCR é aplicado à entrada inversora de um comparador 102, enquanto um valor de limiar, referido como DCRF, é aplicado à entrada não inversora do comparador 102. Quando o valor de DCR é inferior ao valor de limiar de DCRF, a saída do comparador 102 é um sinal de bloqueio, aqui referido como DCBL1. Deste modo, a condição de bloqueio de sistema de relé para bloqueio de corrente contínua está de acordo com a seguinte equação: DCR < DCRF.

Definindo-se DCR como a relação dos valores de soma S+ e S- mínimos para os valores de soma S+ e S- máximos, correntes diferenciais tendo somas positivas ou negativas semelhantes são consideradas. O valor de DCRF é tipicamente 0,1, embora pudesse ser variado, tal como dentro de uma faixa de 0,05-0,5. A função de bloqueio de corrente contínua ajuda a distinguir correntes de inrush de correntes de falha, já que correntes de inrush unipolares tipicamente só têm somas positivas ou negativas significativamente maiores.

Referindo-se mais uma vez à Figura 5, a porção de bloqueio do arranjo de elemento diferencial da presente invenção produz uma saída de um sinal de bloqueio se qualquer uma das funções de bloqueio individuais estiver presente. Se a porção de harmônica par da Figura 3 não está em uso para uma função de restrição, isto é, se a chave 96 estiver numa posição aberta, então a chave 106 na Figura 5 fecha-se automaticamente para produzir a função de bloqueio de harmônica par. Num arranjo desse tipo exposto aqui, o arranjo de elemento diferencial opera em um modo só de bloqueio, sem qualquer função de restrição de harmônica par.

Os sinais de bloqueio de ambas as segunda harmônica e quarta harmônica 2HB1 e 4HB1 da Figura 3, respectivamente, são aplicados em um lado das chaves 108 e 110. Quando a chave 106 está numa posição fechada, qualquer ou ambas dentre a segunda e a quarta harmônica pode ser utilizada para bloqueio. Isso é feito conectando-se as chaves 108 e 110 como entradas a uma porta OU 112, a saída da qual é aplicada a um lado da chave 106. A chave 106 é conectada à porta OU 114, a saída da qual, se presente, é o sinal de bloqueio de sistema 87BL1. As chaves 116 e 118 controlam a aplicação do sinal de bloqueio da quinta harmônica, 5HB1, e o sinal de bloqueio de corrente contínua, DCBL1 (a saída da Figura 4), para a porta OU 114. Assim, a função de bloqueio do arranjo de elemento diferencial pode ser suprida por sinais de segunda, quarta e quinta harmônicas, que são o resultado de comparações de tais sinais (graduados) com a corrente operacional IOP1, bem como pelo sinal de bloqueio de corrente contínua DCBL1. Se qualquer um daqueles sinais de bloqueio individuais está presente, a saída daquela porta OU 114 é o sinal de bloqueio 87BL1.

Figura 6 mostra um circuito para combinar a função de restrição com a função de bloqueio. A saída do circuito da Figura 6 produz o sinal de disparo do sistema efetivo 87R, que é aplicado a um disjuntor de circuito. O sinal 87R indica a presença de uma falha interna. Figura 6 mostra um arranjo de modo de “bloqueio independente”. Neste arranjo, os sinais de restrição dos três elementos diferenciais, no sistema, são supervisionados (sobrepassados) pelos sinais de bloqueio dos três elementos diferenciais. O sinal de restrição para cada elemento é aplicado como uma entrada para uma porta E associada, enquanto a outra entrada é uma entrada NãO para a função de bloqueio para aquele elemento particular. Deste modo, para porta E 126, o sinal de restrição 87R1 para o primeiro elemento diferencial é aplicado a uma entrada, enquanto que o sinal 87BL1 é aplicado a uma entrada NãO dela. As portas E 128 e 130 executam funções semelhantes, independentes, para os outros dois elementos diferenciais no sistema. As saídas das portas E 126, 128 e 130 são aplicadas a uma porta OU 132, a saída da qual produz o sinal de disparo 87R, se houver uma saída verdadeira ou alta de qualquer uma das portas E individuais. A presença do sinal de disparo 87R é uma indicação de que há uma falha interna, em contraposição a uma condição de inrush ou de sobre- excitação; o dito sinal 87R resulta em o transformador ser retirado de serviço.

Figura 7 mostra um circuito alternativo similar ao da Figura 3, com uma adição de um circuito 136. Na Figura 7, se as ditas segunda e quarta harmônicas são para serem usadas no circuito de restrição, então a chave 96 é fechada, como é o caso com a Figura 3; caso contrário, é aberta. Chave 140 é movida para a posição n.° 1, se a corrente CC for maior do que o valor RMS (valor médio quadrático) da quantidade de fundamental. Caso contrário, a dita chave 140 é deslocada para a posição n.° 2 e o circuito global fica idêntico em operação àquele da Figura 3. Em uma posição de chave n.° 1, a quantidade de restrição é multiplicada pelo valor: Tipicamente, k é um fator de escala dentro da faixa de 0,5-3,0, preferencialmente 1,5. IDC e Irms são valores da corrente diferencial. Quando o componente de corrente contínua da quantidade fundamental é maior do que o valor de RMS da quantidade fundamental, a saída de restrição da segunda e da quarta harmônica é aumentada, isto é, dada um boost. A presente invenção acima descrita produz resultados precisos distinguindo entre uma falha interna real do transformador e outras condições operacionais selecionadas, notadamente, inrush e sobre-excitação, em várias situações operacionais, onde arranjos prévios resultaram numa má operação (deficiente). O uso das correntes de harmônicas pares para ajudar na restrição do relé diferencial previne má operação (deficiente) em vários casos. A adição de bloqueio da quinta harmônica e/ou bloqueio de relação de corrente contínua como supervisão das funções de restrição de segunda e de quarta harmônicas provê segurança adicional. Ademais, a combinação de restrição de harmônica par com o bloqueio de relação de corrente contínua proporciona um “bom” compromisso de velocidade e confiabilidade.

Em síntese, uma função de restrição de harmônica par melhora a segurança para correntes de inrush com baixo teor de segunda harmônica, e, adicionalmente, mantém uma segurança de operação para falhas internas onde há saturação do transformador de corrente (CT). O uso da função de bloqueio da quinta harmônica, além disso, garante uma resposta apropriada de relé em relação à sobre-excitação do transformador, ao passo que a função de bloqueio de offset DC provê segurança para condições de inrush tendo distorção muito baixa da harmônica total.

Consequentemente, a presente invenção melhora a segurança e mantém a segurança e confiabilidade para condições operacionais particulares de transformador, distinguindo apropriadamente entre condições operacionais que não são falhas, e as falhas internas reais do transformador, para as quais o transformador deve ser retirado de serviço.

Embora uma concretização preferencial da invenção tenha sido aqui revelada para fins de ilustração, deve-se entender que várias mudanças, modificações e substituições podem ser incorporadas, sem fugir do escopo da invenção, que é definida pelas reivindicações que vêm a seguir.

Claims (16)

1. Sistema para proteção de corrente diferencial de transformador de potência (10), compreendendo: meio (42) para desenvolver um valor de corrente diferencial a partir de valores de corrente de cnrolamcnto processados que são representativos de valores de corrente secundária de transformador de corrente (CT) obtidos a partir dos cnrolamentos de um transformador de potência: meio (44) para desenvolver um valor de corrente operacional a partir do dito valor dc corrente diferencial; meio (61.62) para desenvolver um valor de corrente de restrição a partir dos ditos valores de corrente de enrolamento processados; meio (18,20) para obter pelo menos um valor dc harmônica par do valor de corrente diferencial; e caracterizado por compreender ainda: meio (54) para comparar a soma do valor de corrente de restrição e dos valores de harmônicas pares com o valor de corrente operacional, e para produzir um sinal de saída (87R1) que por sua vez é útil em produzir um sinal de disparo quando o valor de corrente operacional é maior do que a soma.

2. Sistema de acordo com a reivindicação I, caracterizado por incluir meio (50) para habilitar o meio de comparação (54) quando o valor de corrente operacional está acima de um valor de escala de limiar selecionado.

3. Sistema de acordo com a reivindicação 2. caracterizado pelo fato de que o valor de limiar selecionado está dentro da faixa de 0,1-1.2.

4. Sistema dc acordo com a reivindicação 1. caracterizado pelo lato de que o valor de corrente de restrição é a soma dos valores absolutos de dois valores de corrente diferencial, multiplicada por um fator selecionado de escala, c ainda multiplicada por uma característica selecionada dc inclinação, cm que o fator de escala é 0.5 ou 1.0. e em que a característica selecionada de inclinação é uma característica selecionada de uma característica de inclinação singular c uma característica de inclinação dupla.

5. Sistema de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que a característica de inclinação é determinada pelo valor da corrente de restrição em relação a um valor de limiar selecionado.

6. Sistema de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que aqueles valores de harmônicas pares incluem o valor da segunda harmônica.

7. Sistema de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de aqueles valores de harmônicas pares incluírem os valores da segunda e da quarta harmônicas.

8. Sistema de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que o segundo e o quarto valores de harmônicas são valores absolutos, multiplicados, respectivamente, por primeiro e segundo valores selecionados de escala.

9. Sistema de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que o primeiro valor de escala encontra-se dentro da faixa de 5-50% e o segundo valor de escala encontra-se dentro da faixa de 5-50%.

10. Sistema de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o referido valor de corrente operacional é o valor absoluto da soma das correntes diferenciais para todos os enrolamentos de transformador.

11. Sistema de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por incluir meio (116) para bloquear o sinal de saída de operar como um sinal de disparo se a quinta harmônica da corrente diferencial for maior do que o valor de corrente operacional.

12. Sistema de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por incluir meio (102) para bloquear o sinal de saída de operar como um sinal de disparo se a relação (100) dos mínimos das somas das amostras de um ciclo positivas e negativas da corrente diferencial para os máximos das somas das amostras de um ciclo positivas e negativas estiver abaixo de um valor limiar de 0,1.

13. Sistema de acordo com a reivindicação 12, caracterizado por incluir meio (116) para bloquear o sinal de saída de operar como um sinal de disparo se uma quinta harmônica graduada da corrente diferencial for maior do que o valor de corrente operacional.

14. Sistema de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de o segundo e o quarto valores de harmônicas serem usados para bloquear sinais de disparo no caso em que os valores de harmônicas não são usados para produzir o sinal de saída e os valores de harmônicas são maiores do que o valor de corrente operacional.

15. Sistema de acordo com a reivindicação 13, caracterizado pelo fato de que o sistema opera em todas as três fases do sinal do sistema de potência, em que o sistema produz um sinal de saída e um sinal de bloqueio para cada fase ou para combinação de fases.

16. Sistema de acordo com a reivindicação 15, caracterizado pelo fato de que os sinais de saída e os sinais de bloqueio, para cada fase, são processados independentemente em relação a produzir um sinal de disparo.