"Procédé de coulée de brames en continu, destinées à la fabrication de tôles et de feuillards électriques à grains orientés" La présente invention concerne un procédé de fabrication
de brames coulées en continu, utilisables pour la production de tôles et de feuillards d'acier électriques à grains orientés; plus particulièrement, elle est relative à un procédé de fabrication de brames coulées en continu, utilisables pour la production de tôles ou de feuillards d'acier à grains orientés ne contenant pas plus de 4,0% de Si, 0,01 à 0,08% de Al et 0,01 à 0,06% de S,
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coulée en continu ne variant pas dans le sens de la coulée continue. Par conséquent, conformément au procédé de la présente invention, on obtient une brame coulée en continu dont la teneur en Al ou en Al et en S est en substance uniforme sur sa longueur entière. Si cette brame est utilisée pour produire des tôles ou des feuillards d'acier électriques à grains orientés, le produit obtenu ne subit, dans son sens longitudinal, aucune variation
ou dégradation quelconque de ses propriétés magnétiques par suite de la modification de sa teneur en Al ou en Al et en S.
Comme on le sait très bien, le procédé de coulée continue offre de nombreux avantages par rapport au procédé de coulée classique en lingots et a par conséquent été adopté pour la fabrication de brames utilisables pour la production de tôles et de feuillards d'acier électriques.
Toutefois, un problème se pose lorsque des tôles et des feuillards d'acier électriques à grains orientés contenant Al sont produits à partir de brames coulées en continu, tel que ceci est expliqué ci-après.
Lorsque les brames sont fübriquées selon le procédé de coulée continue, la fin du métal fondu utilisé pour l'opération de coulée ne quitte pas la poche (ou une autre cuve) dans laquelle elle est contenue, tant que la coulée n'est pas achevée et ceci peut être aussi long qu'une centaine de minutes ou plus.
En d'autres termes, une partie de l'acier fondu utilisé pour la coulée reste dans la poche pendant la période entière considérablement longue durant laquelle le procédé de coulée continue est réalisé. Si l'acier fondu contenant Al ou Al et S est retenu
dans la poche peendant une période prolongée,- l'aluminium et le soufre présents dans l'acier fondu réagissent avec le laitier recouvrant sa surface et, dans ces conditions, l'aluminium et
le soufre sont transférés au laitier comme oxyde d'aluminium et sulfure de Ca et ceci provoque des variations locales de la
teneur en Al et en S du métal fondu. Ainsi, si ce métal fondu présentant des variations locales de la teneur en Al est coulé
sous la forme d'une brame, la brame ainsi formée a une teneur en
Al qui varie dans le sens de la coulée. Si cette brame sert à produire des tôles ou des feuillards d'acier électriques à grains orientés, les propriétés magnétiques du produit obtenu sont nettement peu stables dans le sens longitudinal. Il n'a donc pas
été possible d'utiliser des brames coulées en continu pour produire industriellement des tôles et des feuillards d'acier électriques à grains orientés du type contenant de l'aluminium et
dont les caractéristiques magnétiques sont uniformes dans le
sens longitudinal.
Par conséquent, le but de la présente invention consiste à prévoir un procédé de coulée de brames en continu, utilisables
pour la production de tôles et de feuillards d'acier électriques
à grains orientés, présentant des caractéristiques magnétiques uniformes dans le sens longitudinal ainsi qu'à mettre au point
en particulier un procédé de coulée de brames en continu dont la teneur en Al est uniforme dans le sens de la coulée.
Aux dessins annexés au présent mémoire :
la figure 1 est un graphique montrant la relation du procédé de coulée continue entre la teneur en Al d'un métal fondu contenu dans une poche (ou une autre cuve) et le temps s'écoulant depuis le début de l'opération de coulée au cours du procé-dé conforme à la présente invention et du procédé classique; et la figure 2 est un graphique montrant la relation entre la teneur en Al d'une tôle ou d'un feuillard d'acier électrique à grains orientés et ses propriétés magnétiques.
Il a déjà été mentionné qu'en réalisant le procédé de coulée continue, le métal fondu utilisé pendant l'opération de coulée doit être retenu en partie dans une poche ou une autre cuve
(dénommée simplement ci-après par le terme "poche") pendant une longue période nécessaire pour achever l'opération. Si le métal fondu contient de l'aluminium, celui-ci réagit avec le laitier
de la surface du métal fondu et est transféré au laitier sous la forme d'un oxyde. Ainsi, la teneur en Al du métal fondu de la poche en vient à varier de place en place et à diminuer dans l'ensemble à mesure que le temps s'écoule. Ceci est représenté gra- phiquement à la figure 1 qui montre la façon dont la teneur en
Al du métal fondu contenu dans la poche, diminue à mesure que le temps s'écoule depuis le début de l'opération de coulée continue. La diminution graduelle en fonction du temps de la teneur en
Al du métal fondu aboutit à une réduction graduelle dans le sens de la coulée, de la teneur en Al de la brame produite en coulant en continu le métal fondu. La tôle ou le feuillard d'acier électrique à grains orientés, produit au départ de cette brame, subit par conséquent une modification de ses propriétés magnétiques
par suite de la variation de sa teneur en Al dans le sens longitudinal.
La figure 2 montre l'effet de la teneur en Al sur les caractéristiques magnétiques de la tôle et du feuillard d'acier électrique à grains orientés. D'après cette figure, on constate aisément que la non-uniformité de la teneur en Al de la tôle ou du feuillard d'acier dans le sens longitudinal entraîne la non-uniformité de ses caractéristiques magnétiques et qu'en vue d'obtenir une tôle et un feuillard d'acier dont les caractéris- <EMI ID=2.1>
tiques magnétiques sont uniformes dans le sens longitudinal, il est nécessaire de maintenir la teneur en Al du métal fondu
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quelle la tôle ou le feuillard d'acier est produit, à une va-
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la teneur en S du métal fondu. La diminution graduelle dans le
temps de la teneur en S du métal fondu conduit à une réduction graduelle dans le sens de la coulée, de la teneur en S de la
brame coulée en continu. Le feuillard d'acier électrique à
grains orientés, produit à partir de cette brame subit par conséquent une modification de ses propriétés magnétiques par suite
de la variation non seulement de sa teneur en Al, mais aussi de
sa teneur en S dans le sens longitudinal.
La Demanderesse a observé qu'en coulant en continu une brame utilisable pour la production d'une tôle et d'un feuillard
d'acier électrique à grains orientés, à partir d'un métal fondu
ne contenant pas plus de 4,0 % de Si, 0,01 à 0,08% de Al et
0,01 à 0,06% de S, il est possible de couler en continu une brame d'une teneur en Al uniforme dans le sens de la coulée si, parmi
les composants du laitier recouvrant le métal fondu de la poche ( ce laitier étant celui accompagnant le métal fondu lorsqu'il est transféré dans la poche à partir d'un four de fabrication d'acier ou d'un four de fabrication d'acier secondaire,
tel qu'un four de dégazage sous vide; ce laitier comprenant encore du CaO et d'autres agents formant du laitier, ajoutés à celui-
ci dans la mesure des nécessités, et étant aussi constitué de 5 à 50% de CaO, de 5 à 30% de SiO- 2 et de 1 à 30% de FeO et de ' Fe203 - comme Fe total - et contenant en outre de petites quan-
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blement entre 0,6 et 3,0 pendant l'opération entière de coulée i
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laitier. Bien qu'il soit avantageux d'effectuer cette addition au moment où. le métal fondu est transféré dans la poche, il n'existe aucune restriction de quelque nature qu'elle soit concernant le moment de l'addition. Comme matière contenant A1203
à ajouter, La bauxite, en particulier la bauxite calcinée est préférable, mais une autre matière contenant A1203, telle que de l'alumine en poudre, peut aussi être utilisée. De la silice peut
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sans poser de problèmes quelconques. Au surplus, il est possible effectivement d'éviter une diminution des teneurs en Al et en S du métal fondu si, au cours de l'addition pour conserver
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entre 0,6 et 2,0.
De plus, en fonction des circonstances, il est possible d'éviter une diminution de la teneur en Al du métal fondu même plus efficacement en maintenant par addition le rapport de A1203 au CaO, parmi les composants du laitier, à un niveau non inférieur à 1,0, de préférence 1,0 à 2,0. Dans ce but, on peut utiliser de la chaux calcinée comme source de CaO.
Le métal fondu transféré dans une poche et recouvert de laitier d'une composition réglée, conformément au procédé de l'invention, est versé constamment dans un moule de coulée continue, par l'intermédiaire d'une cuve réfractaire de coulée continue, de façon à produire une brame coulée en continu. La brame préparée de cette façon ne subit aucune variation de la teneur en Al ou en Al et en S dans le sens de la coulée et est en substance uniforme en ce qui concerne sa teneur totale en Al et en <EMI ID=11.1>
gueurs appropriées pour le laminage et les longueurs coupées sont utilisées pour produire des tôles ou des feuillards d'acier électriques à grains orientés selon le procédé classique. Le produit résultant possède des caractéristiques magnétiques uniformes dans le sens longitudinal du feuillard d'acier.
Grâce au procédé conforme à l'invention, on peut contrôler non seulement la teneur en Al du métal fondu, mais aussi sa teneur en S.
La présente invention est à présent décrite en détail ci-après en se référant à des exemples de réalisation préférés.
Exemple 1 :
100 tonnes d'acier fondu contenant 0,047% de C, 2,9% de Si et 0,27% de Al, ainsi que 0,025% de S, le solde étant du fer et les impuretés inévitables, sont transférées dans une poche à partir du convertisseur dans lequel l'acier est produit. A ce moment, de la bauxite calcinée est ajoutée au rythme de 5 kg par tonne d'acier pour régler la composition du laitier de la poche
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ment de 2,78.
L'acier fondu recouvert de laitier et dont la composition est donnée ci-dessus, est coulé dans un moule par l'intermédiaire d'une cuve réfractaire pour produire une brame coulée en continu d'une épaisseur de 200 mm. La durée du début à la fin de la coulée est de 110 minutes.
La teneur en Al comme aluminium soluble de l'acier fondu de la poche à des moments différents au cours de la coulée est comme indiqué ci-dessous au tableau 1.
Tableau 1
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Exemple 2 :
100 tonnes d'acier fondu contenant 0,052% de C, 3,2% de Si et 0,028%, ainsi que 0.024% de S, le solde étant du fer et les impuretés inévitables, sont transférées dans une poche à partir du convertisseur dans lequel l'acier est produit. On ajoute en même temps, à la poche, de la bauxite calcinée au rythme de 2,8 kg par tonne d'acier, ainsi que de la chaux vive au rythme de 2,8 kg par tonne d'acier. Grâce à cette addition, la composition
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deux à ce moment de 1,15.
L'acier fondu recouvert de laitier et dont la composition est citée ci-avant, est coulée dans un moule par l'intermédiaire d'une cuve réfractaire pour produire une brame coulée en continu d'une épaisseur de 200 mm. La durée du début à la fin de la coulée est de 110 minutes.
La teneur en Al comme aluminium soluble de l'acier fondu de la poche à des moments différents au cours de la coulée est comme indiqué ci-dessous au tableau 2.
Tableau 2
<EMI ID=17.1>
Exemple 3:
100 tonnes d'acier fondu contenant 0,045% de C, 2,9% de Si, <EMI ID=18.1>
retés inévitables, sont transférées dans une poche à partir du convertisseur dans lequel l'acier est produit. On ajoute en même temps, à la poche, de la bauxite calcinée au rythme de 5 kg par tonne d'acier pour régler la composition du laitier de la poche
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L'acier fondu recouvert de laitier et dont la composition est citée ci-dessus, est coulé dans un moule par l'intermédiaire d'une cuve réfractaire pour produire 11 brames coulées en continu d'une épaisseur de 200 mm. Les brames sont désignées par les numéros 1 à 11 dans l'ordre de leur production.
Chacune de ces brames est chauffée à 1360[deg.]C et est laminée pour former un feuillard d'acier laminé à chaud d'une épaisseur de 2,3 mm, lequel est ensuite laminé à froid pour donner un feuillard d'acier laminé à froid d'une épaisseur de 0,30 mm.
Ce feuillard laminé à froid est recuit à 850[deg.]C et est ensuite soumis à un recuit de recristallisation secondaire à 1200[deg.]C pour obtenir un feuillard d'acier électrique à grains orientés.
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ristiques magnétiques dans le sens longitudinal des feuillards d'acier électriques à grains orientés, formés à partir des brames, sont groupées ci-dessous au tableau 3.
Tableau 3
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Exemple comparatif :
100 tonnes d'acier fondu contenant 0,047% de C, 2,9% de Si, 0,026% de Al et 0,026% de S, le solde étant du fer et les impuretés inévitables, sont transférées dans une poche à partir du convertisseur dans lequel l'acier est produit. La composition du
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et 43% d'autres constituants et aucun réglage de cette composi-
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de 0,17.
L'acier fondu recouvert de laitier et dont la composition est donnée ci-dessus, est coulé dans un moule par l'intermédiaire d'une cuve réfractaire pour produire 11 brames coulées en continu d'une épaisseur de 200 mm. Les brames sont numérotées de la même façon qu'à l'exemple 3.
Ces brames servent à produire des feuillards d'acier électriques à grains orientés d'une épaisseur de 0,30 mm, selon le même procédé que celui décrit à l'exemple 3.
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tiques magnétiques dans le sens longitudinal des feuillards d'acier électriques à grains orientés, formés à partir des brames, sont indiquées ci-dessous au tableau 4.
Tableau 4
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D'après le tableau 4, il faut noter que les produits obtenus à partir des brames n[deg.] 1 à 5 ont de bonnes caractéristiques magnétiques, mais comme aucune mise au point n'est réalisée pour la composition du laitier, alors que ceci a lieu pour ''.' présente invention, les teneurs en Al et en S des brames diminuent
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produits, laquelle devient particulièrement importante dans les feuillards d'acier électriques à grains orientés, produits à partir de la huitième brame et des suivantes.
D'après les exemples et l'exemp] �mparatif préd.écrits, il est bien certain que, si de l'acier fondu préparé pour la coulée continue est recouvert de laitier dont la composition est mise au point selon la présente invention, il est possible de produire une brame coulée en continu, laquelle ne présente en substance aucune variation de la teneur en Al et, si les circonstances l'exigent, également de la teneur en S dans le sens de la coulée.
REVENDICATIONS.
1.- Procédé amélioré de coulée de brames en continu pour la fa-
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orientés, caractérisé en ce qu'il consiste à transférer l'acier fondu préparé pour la coulée en continu et ne contenant pas plus de 4,0% de Si, 0,01 à 0,08% de Al et 0,01 à 0,06% de S, dans
une poche ou une autre cuve; à régler le laitier présent à la sur-
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du laitier à un niveau non inférieur à 0,25; et à couler en continu l'acier fondu.
"Continuous slab casting process, intended for the manufacture of oriented grain electrical sheets and strips" The present invention relates to a manufacturing process
continuously cast slabs, usable for the production of grain-oriented electric steel sheets and strips; more particularly, it relates to a process for the manufacture of continuously cast slabs, usable for the production of steel grain oriented steel sheets or strips containing not more than 4.0% of Si, 0.01 to 0, 08% Al and 0.01 to 0.06% S,
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continuous casting does not vary in the direction of continuous casting. Consequently, in accordance with the method of the present invention, a continuously cast slab is obtained, the Al or Al and S content of which is substantially uniform over its entire length. If this slab is used to produce electrical grain-oriented steel sheets or strips, the product obtained undergoes, in its longitudinal direction, no variation.
or any degradation of its magnetic properties due to the modification of its Al or Al and S content.
As is well known, the continuous casting process offers many advantages over the conventional ingot casting process and has therefore been adopted for the manufacture of slabs which can be used for the production of electric steel sheets and strips.
However, a problem arises when Al grain oriented steel sheets and strips containing Al are produced from continuously cast slabs, as explained below.
When the slabs are manufactured using the continuous casting process, the end of the molten metal used for the casting operation does not leave the pocket (or another tank) in which it is contained, until the casting is completed and this can be as long as a hundred minutes or more.
In other words, some of the molten steel used for casting remains in the ladle for the entire considerably long period during which the continuous casting process is carried out. If molten steel containing Al or Al and S is retained
in the ladle for an extended period, - the aluminum and sulfur present in the molten steel react with the slag covering its surface and, under these conditions, the aluminum and
the sulfur is transferred to the slag as aluminum oxide and Ca sulphide and this causes local variations in the
Al and S content of the molten metal. So if this molten metal with local variations in the Al content is poured
in the form of a slab, the slab thus formed has a content of
Al which varies in the direction of the flow. If this slab is used to produce steel grain oriented electrical sheet or strip, the magnetic properties of the product obtained are clearly not very stable in the longitudinal direction. So he didn't
been possible to use continuously cast slabs to produce industrially oriented steel grain oriented aluminum sheet and strip of the type containing aluminum and
whose magnetic characteristics are uniform in the
longitudinal direction.
Therefore, the object of the present invention is to provide a continuous slab casting method which can be used
for the production of electric steel sheets and strips
grain oriented, having uniform magnetic characteristics in the longitudinal direction as well as to be developed
in particular a continuous slab casting process, the Al content of which is uniform in the direction of casting.
In the drawings annexed to this memorandum:
FIG. 1 is a graph showing the relation of the continuous casting process between the Al content of a molten metal contained in a ladle (or another tank) and the time elapsing from the start of the casting operation to course of the process according to the present invention and of the conventional process; and Figure 2 is a graph showing the relationship between the Al content of a grain oriented electrical steel sheet or strip and its magnetic properties.
It has already been mentioned that in carrying out the continuous casting process, the molten metal used during the casting operation must be partially retained in a pocket or another tank.
(hereinafter referred to simply as the "pocket") for a long time necessary to complete the operation. If the molten metal contains aluminum, this reacts with the slag
from the surface of the molten metal and is transferred to the slag in the form of an oxide. Thus, the Al content of the molten metal of the ladle comes to vary from place to place and to decrease overall as time passes. This is shown graphically in Figure 1 which shows how the content of
Al of the molten metal contained in the ladle, decreases as time elapses since the start of the continuous casting operation. The gradual decrease over time in the content of
Al of the molten metal results in a gradual reduction in the direction of casting of the Al content of the slab produced by continuously casting the molten metal. The oriented grain electric steel sheet or strip produced from this slab therefore undergoes a change in its magnetic properties.
as a result of the variation of its Al content in the longitudinal direction.
FIG. 2 shows the effect of the Al content on the magnetic characteristics of the sheet and of the oriented grain electric steel strip. From this figure, it can easily be seen that the non-uniformity of the Al content of the steel sheet or strip in the longitudinal direction results in the non-uniformity of its magnetic characteristics and that in order to obtain a sheet steel and a steel strip whose characteristics <EMI ID = 2.1>
magnetic ticks are uniform in the longitudinal direction, it is necessary to maintain the Al content of the molten metal
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which sheet metal or steel strip is produced, at a
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the S content of the molten metal. The gradual decrease in the
time of the S content of the molten metal leads to a gradual reduction in the direction of casting, of the S content of the
slab continuous casting. The electric steel strip to
oriented grains produced from this slab therefore undergoes a change in its magnetic properties as a result
of the variation not only of its Al content, but also of
its S content in the longitudinal direction.
The Applicant has observed that by continuously casting a slab which can be used for the production of a sheet and a strip
grain oriented electrical steel, from molten metal
containing not more than 4.0% Si, 0.01 to 0.08% Al and
0.01 to 0.06% S, it is possible to continuously cast a slab of uniform Al content in the direction of casting if, among
the components of the slag covering the molten metal of the ladle (this slag being that accompanying the molten metal when it is transferred into the ladle from a steel making furnace or from a secondary steel making oven ,
such as a vacuum degassing oven; this slag also comprising CaO and other slag-forming agents added to it
ci as required, and also consisting of 5 to 50% CaO, 5 to 30% SiO- 2 and 1 to 30% FeO and 'Fe203 - as total Fe - and containing in addition small quan-
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between 0.6 and 3.0 during the entire casting operation i
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dairy. Although it is advantageous to make this addition at the time. the molten metal is transferred into the pocket, there is no restriction of any kind on the time of addition. As material containing A1203
to add, Bauxite, especially calcined bauxite is preferable, but another material containing A1203, such as alumina powder, can also be used. Silica can
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without causing any problems. Furthermore, it is effectively possible to avoid a reduction in the Al and S contents of the molten metal if, during the addition to preserve
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between 0.6 and 2.0.
In addition, depending on the circumstances, it is possible to avoid a decrease in the Al content of the molten metal even more effectively by maintaining by addition the ratio of A1203 to CaO, among the components of the slag, at a level not less than 1.0, preferably 1.0 to 2.0. For this purpose, calcined lime can be used as a source of CaO.
The molten metal transferred into a ladle and covered with slag of a controlled composition, in accordance with the process of the invention, is constantly poured into a continuous casting mold, by means of a refractory continuous casting tank, so to produce a continuously cast slab. The slab prepared in this way does not undergo any variation in the content of Al or Al and S in the direction of the casting and is substantially uniform as regards its total content of Al and <EMI ID = 11.1>
Ducts suitable for rolling and the lengths cut are used to produce steel grain or steel sheets oriented by the conventional method. The resulting product has uniform magnetic characteristics in the longitudinal direction of the steel strip.
Thanks to the process according to the invention, it is possible to control not only the Al content of the molten metal, but also its S content.
The present invention is now described in detail below with reference to preferred embodiments.
Example 1:
100 tonnes of molten steel containing 0.047% C, 2.9% Si and 0.27% Al, as well as 0.025% S, the balance being iron and the inevitable impurities, are transferred to a ladle from of the converter in which the steel is produced. At this time, calcined bauxite is added at the rate of 5 kg per tonne of steel to adjust the composition of the slag in the ladle
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2.78 ment.
The molten steel covered with slag and the composition of which is given above, is poured into a mold via a refractory tank to produce a continuously cast slab with a thickness of 200 mm. The duration from the start to the end of the casting is 110 minutes.
The content of Al as soluble aluminum in the molten steel of the ladle at different times during casting is as shown in Table 1 below.
Table 1
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Example 2:
100 tonnes of molten steel containing 0.052% C, 3.2% Si and 0.028%, as well as 0.024% S, the balance being iron and the inevitable impurities, are transferred into a pocket from the converter in which steel is produced. At the same time, bauxite calcined at the rate of 2.8 kg per tonne of steel is added to the ladle, as well as quicklime at the rate of 2.8 kg per tonne of steel. Thanks to this addition, the composition
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two at this time of 1.15.
The molten steel covered with slag and the composition of which is cited above, is poured into a mold by means of a refractory tank to produce a continuously cast slab with a thickness of 200 mm. The duration from the start to the end of the casting is 110 minutes.
The content of Al as soluble aluminum in the molten steel of the ladle at different times during casting is as shown in Table 2 below.
Table 2
<EMI ID = 17.1>
Example 3:
100 tonnes of molten steel containing 0.045% C, 2.9% Si, <EMI ID = 18.1>
inevitable, are transferred to a pocket from the converter in which the steel is produced. At the same time, calcined bauxite is added to the ladle at the rate of 5 kg per tonne of steel to adjust the composition of the slag in the ladle
<EMI ID = 19.1>
<EMI ID = 20.1>
The molten steel covered with slag and the composition of which is cited above, is poured into a mold via a refractory tank to produce 11 slabs continuously cast with a thickness of 200 mm. The slabs are designated by the numbers 1 to 11 in the order of their production.
Each of these slabs is heated to 1360 [deg.] C and is rolled to form a hot rolled steel strip with a thickness of 2.3 mm, which is then cold rolled to give a rolled steel strip cold with a thickness of 0.30 mm.
This cold-rolled strip is annealed at 850 [deg.] C and is then subjected to a secondary recrystallization annealing at 1200 [deg.] C to obtain a strip of electric steel with oriented grains.
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Magnetic dimensions in the longitudinal direction of the electrically oriented steel strips, formed from the slabs, are grouped below in Table 3.
Table 3
<EMI ID = 22.1>
Comparative example:
100 tonnes of molten steel containing 0.047% C, 2.9% Si, 0.026% Al and 0.026% S, the balance being iron and the inevitable impurities, are transferred into a pocket from the converter in which steel is produced. The composition of
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and 43% of other constituents and no adjustment of this compound
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0.17.
The molten steel covered with slag and the composition of which is given above, is poured into a mold via a refractory tank to produce 11 continuously cast slabs with a thickness of 200 mm. The slabs are numbered in the same way as in Example 3.
These slabs are used to produce electric grain oriented steel strips with a thickness of 0.30 mm, according to the same process as that described in Example 3.
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Magnetic ticks in the longitudinal direction of the oriented grain electrical steel strips formed from the slabs are shown below in Table 4.
Table 4
<EMI ID = 26.1>
From Table 4, it should be noted that the products obtained from slabs n [deg.] 1 to 5 have good magnetic characteristics, but since no development is carried out for the composition of the slag, whereas this is for ''. ' present invention, the Al and S contents of the slabs decrease
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products, which becomes particularly important in the electric grain oriented steel strips, produced from the eighth slab and following.
From the examples and the example] � mparatif pred. Written, it is quite certain that, if the molten steel prepared for continuous casting is covered with slag whose composition is developed according to the present Invention, it is possible to produce a continuous casting slab, which shows essentially no variation in the Al content and, if circumstances so require, also in the S content in the direction of casting.
CLAIMS.
1.- Improved continuous slab casting process for the fa-
<EMI ID = 29.1>
oriented, characterized in that it consists in transferring the molten steel prepared for continuous casting and containing not more than 4.0% of Si, 0.01 to 0.08% of Al and 0.01 to 0 , 06% of S, in
a pocket or other tank; to adjust the slag present at the over-
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slag at a level not less than 0.25; and continuously casting the molten steel.