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"Machine synchrone à grande puissance "
La présente invention est relative à une machine synchrone à grande puissance aveo une armature sans encoches, c'est-à-dire une machine à grande puissance dans laquelle le flux de l'entrefer est conduit, au moins dans la plus grande partie, dans le fer de l'armature sans franchir les dents de l'armature.
Dans les machines classiques à grande puissance, il est connu de diviser la parti active du conducteur d'armature en plusieurs conducteurs partiels qui sont transposés ou tordus dans l'encoche. Avec les constructions connues, le conducteur d'armature est habituellement constitué
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par plusieurs conducteurs partiels dont laLauteur, c'est-à-dire leur dimension perpendiculaire à la surface ie l'entrefer, est très inférieure à leur largeur .Ce ci est même le cas en ce qui concerne les machines à grande puissance connues précédemment aveo une armature à tambour sans encoche*
Lors de recherches effectuées pour des travaux servant de base à la présente invention,
l'on a tou- tefois constaté qu'avec une armature à tambour sans encoche, il n'est pas possible d'empêcher dans la mesure nécessaire le cour- ant de circulation interne dans le conducteur d'armature en uti- lisant un conducteur d'armature divise de construction classique.
Par distinction aveo ce qui est le cas pour une armature dotée d'encoches, le conducteur d'armature dans une armature à tambour sans encoche n'est pas uniquement pénétré par un flux parasite, mais par les lignes d'induction de flux principal, qui sont dirigées pratiquement perpendiculairement à la surface de l'entrefer.Etant donné que la densité du flux va- rie le long de l'armature, habituellement suivant une courbe si- nusaïdale, la tension induite dans une barre conductrice massive disposée sur la partie active de l'armature recevra des valeurs différentes pour des parties de la barre occupant des positions différentes dans le sens de rotation,
avec pour résultat que des courants de circulation internes surviennent avec des pertes cor- respondantes dans la barre.Ladite différence de tension aug- mente avec la largeur de la barre intéressée.
Suivant l'invention, les courants de perte ou parasites provoqués par la composante de champ qui est parallèle à la surface de l'entrefer est compensé en subdivisant la section transversale du conducteur en plusieurs groupes de conducteurs partiels qui sont situés l'un après l'autre dans le sens perpendiculaire à la surface de l'entrefer et en transposant ces groupes d'une façon analogue à oelle des conducteurs partiels/ dans les machines classiques.La différence réside en ce que cer- taines conditions doivent être satisfaites si une compensation
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de la composante de Champ tr" énergique dirigée perpendieuleirement à la surface de l'entrefer doit être atteinte,
et qui implique entre outrée une eubdivieion fine desdite groupes dans un sens parallèle à la 4urtace de lientrofort L'invention concerne une macune Osynchrone de grande puissance polyphasé* prévue pour une pui ounce continue d'au moine 10 CUVA et dont llarmatul'8 est prattquement réalisée en tant qu'armature sans encoche, dan% laquelle
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le flux d'entrefer est envoyé au Moine principalement dans le
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, noyau d'armature *ans palnu'pr le* dents d'araua:
tuJ'8, cette ma- 1 chine étant caractêrïâêt en ce que les conducteur* dlara¯tun
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petite de l'enrouleMent d'azmàature cent constituie par plu*1*uµ* groupa* de conduutèurs partiels actif* ieo1'o entre eux et en ce que plusîture croup., de conducteur* partiel* actif* dans eheLQut conducteur d'lU"1I18,tur. actif aentdLepot4t l'un à *été de l'entre dôme un *anis perpendiùulod.re la 8urtaoa de l'entrefer du lllU:'t1laturl. l'un dts groupe* de conducteurs partiel* aiui 8.1811.oee ütU1hnet plueieure conducteurs par%1*10 e.ctife drûitt 1..1'. antre aux gtâôo à um Rauûht d'ieolent H:LIl1oivea..1o vinez, le%dit. conduttbues partiel' petite étant plut4o l'un à eêtï de It tutre dahe un sens perpendi&uleire audit **ne, chaq,U8 ......blt1C'a de onduct.UD d.' .rma tuA C6n:
n.ct'. en eerie entre deux pointe de 0ID1ati,u11 mututllêe entre de* conduc1ollur-8 paY%1*1* fflutentu 4im% ttonetitue par des pair.. de conducteurs petite, l"out 11\,H"",.1 entre les conducteur% d.'Ü'8atu.x-. d'une paire étant priaciI1.ent de 180. electriquet, tavte peur <neequen<6e qn* *h*q1o bûhdueteur d* paire actif d'un c8rta1;noab auctobsit tms 16 bon# de >%à?ion parmi l'un des oonduot.un tôtitfa dt l<MËit<e paire *et GDûnlèt' en eerie .wao un CoMuct..1' p %1*1 tif < aerne nombre ouôia *ir, du 1 o w d* n,--"i...
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annexé., dans losiquela s (?iif" Les figurée 1 et 9 représentent dl une façon générale les conditions existant dans une Mwmture ,8DI encoche, eu le conducteur d'armature cet divïoé en des oonductours partiel. disposée tangentiellement l'un à odti de Ilautret
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La figure 3 représente une phase de enroulement d'une telle machines < Les figures 4 et $ tant 4...Oh"a. do connexion ppur le conducteur partiel# suivant deux ;totges de e,,jaliaation dîfférentése 0.11..t:Lon ditt'rent...
La figure 6 est une vu* on coupe ù'tme tome de réalisation du conducteur d'amature euivomt llift.1
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vention.
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Leu figures 7 et 8 représentent deux formés de réalisation dans looquolloo la composante iongoniiol. la du flux Prîneipal a été compensée en transposant les groupes de conducteurs parti'l', et** à une toraion de 1804* La +iguro 9 représente une fosmo de
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réalisation dïno laquelle la t)!'Mnxpaeitien dudit groupe est d'un' genre piUd aoMplee< Aux figuifett 1 et 9# 2 et tt sont
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deux conducteurs ddamatute tatie dans une machine synchrone bipolair., qui sont djugotès Mar la nl'ta.1 OY:U.lUtri4,ul du neyeM d'aimant 11 dans une f.1''iUl.tur. ette eneee&tt ...0 un eeafteiMent mutuel de 1806 41Ictriqu,a et qui àppàoe?10nflon% k une @ la et m'me #pire du' conducteur.
Loo aonduliaur. ,1&r8&iur. alit. sont di-rj.040 en quatre OCfiducteu1 pari!.1. plaude ilftl.ftiill11.lft' l'un odté de l'autre, 1,".t 4 et i',',9' et 4'tepO" vernflnt, qui sont p18C6, t'nt'i11Ullft.11.i entre eUX< Lot enroillomonte dt*xtrémîtê dont lubdivi8d..ft des aondueaouro parti4la varal1'. ' le' d'une ttgon ââl0gu. oelle des conducteurs de fêter aOtit8o Le# conducteurs par+1 1* âotito 1 et Il appartiongent aïnet à uni goule et meine pied de edoduetour partiêlf de la etm4 tagen que 2 et 2f. , et D#04 et 4t.
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Il est en outre évident d'après la. figure 1 que l'angle entre les conducteurs partiels actifs 1 et 4' est de 180 électriques, ce qui est également vrai pour les conducteurs partiels actifs 2 et 3', 3 et 2', 4 et l'.
La production d'une tension dans les conducteurs partiels actifs peut alors être convenablement illus- trée grâce à la figure 2, dans laquelle la courbe B représente la densité de flux le long de la circonférence de l'armature et dans laquelle la position des conducteurs partiels actifs par rapport à la courbe du flux est représentée pour une position arbitraire du rotor dans une machine à pôles externes. En supposant que le flux soit purement radial et suive une courbe sinusoïdale telle que représentée au dessin, l'on peut se rendre compte que la somme des tensions induites dans une paire de conduc- teurs partiels actifs connectés en série est très pratiquement constante d'une spire à l'autre.
A la figure 2, les conducteurs I et II sont représentés aveo une relativement grande largeur par rapport au pas des pales. En réalité, cette largeur est beaucoup plus faible dans une machine suivant l'invention et la différence entre les tensions qui sont induites dans des parties à section transversale différente d'une seule et même spire de conducteur partiel peuvent être négligées, tout au moins lorsque la courbe B est une courbe sinusoïdale pure.
Si toutes les spires de conducteur sont bobinées diamétralement, comme la spire représentée à la figure 1, les.courants de circulation internes dans l'enroulement engendrés par un flux sinusoïdal radial peuvent être réduite à une très faible valeur simplement en divisant le conducteur du rotor dans le sens tangentiel et sans tordre les conducteurs.Il est alors suffisant que les conducteurs partiels dans chacune des spires du conducteur soient isolés entre eux.
Dans une machine synchrone avec une armature en tambour sans encoche, il peut toutefois être avanta-
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geux de bobiner chaque phase avec des spires non croisées, ce
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qui signifie que le pas de spire, o'est-à-dire l'angle élactri- que entre les deux conducteurs de rotor actifs d'une .pire, est intérieur à 1800 pour la .pire de conducteur qui se situe sur les deux cotée de la apire de conducteur centrale-de la phase d'en- roulement.
Une telle phase d'enroulement pour une machine bipo-
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laire est représenté* à la. figure 3, où AI et All représentent les deux conducteurs actifs dans la bobine A, BI et BII corres- pondant à la bobine B, etc*
La figure 4 représente un schéma de connexion pour l'enroulement de phase représenté à la figure 3.
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, Quatre groupes connectée en paraJ.1e de oonducteura partiele con- , noctés en eérie,oonatituent une phase d'enroulement dont lea point. terminaux sont désignée par S et @@. Dans chacun de ces
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groupes, des spires de conducteurs partiels de la m6me oueeos- .ion tangentielle dana leurs,oonduoteura correspondants sont een'' noctés en aerie.
Si l'on imagine au contraire la pha- se d'enroulement de la figure 3 bobinée de telle aorte que le
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pas devienne 1800 électriques pour chaque .pire, o'eat-à-dire de la même façon que pour la bobine de la figure 1, l'on obtient le diagramme de connexion de la figure 5.
Etant donne que la seule différence
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entre les tïaures 4 et 3 cet la aucoeaaien différente don een- ducteurs partiels actif a, la réduction de courant parasite ou de fuite obtenue pour un. flux purement radial dans un enroulement d'armature semblable à celui représenté à la figure 3 est' égale à la réduction obtenue avec un pas de spire de 180 aeulement et cette réduction dans le premier aussi bien que dans le dernier cas est obtenue sans aucune torsion ou transposition des conducteurs partiels.
Afin que la compensation de tension
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déairée ait lieu avec l'agencement représenté, il est néeeaaaire que les groupes de conducteurs partiels connectés en série soient Isolée entre eux dans toute la phase d'enroulement et que
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chacun des conducteurs d'armature actifs de la phase d'enroule- ment soit situé à 1800 électriques de quelque autre conducteur actif dans la même phase d'enroulement.
Etant donné qu'une machine suivant l' se invention/présente sans dents d'armature ou n'est dotée que de dents qui, du point de vue magnétique, ont une relativement fai- ble importance, il convient d'utiliser une densité de flux d'en- trefer dont la moyenne se situe nettement plus haut que pour des machines avec une armature à encoche. Ceci, conjointement avec le fait que les conducteurs d'armature sont pénétrés par les lignes d'induction du flux principal et non pas seulement par un flux parasite relativement faible, rend- nécessaire de subdiviser la section transversale du conducteur dans une beaucoup plus grande mesure que dans le cas de machinas classiques.
Par conséquent, la fabrication des enroulements devient plus compliquée et plus onéreuse, mais des recherches ont démontré qu'un degré extrême- ment élevé de subdivision est malgré ceci la seule façon d'ob- tenir une économie de machine satisfaisante.
Dans une machine à grande puissance avec une armature en tambour sans encoche, il n'est pas techni- quement et économiquement faisable d'utiliser des conducteurs partiels dont les dimensions tangentielles sont supérieures à 2 mm. Dans la plupart des cas, la largeur de conducteur partiel optimum est comprise entre 0,4 et 1,0 mm, à une fréquence de 50 à 60 cycles seconde.
L'on a représenté à la figure 6 une construction spéciale destinée à des conducteurs d'armature pour une machine suivant l'invention. Grâce à cette construction, l'on obtient un conducteur d'armature composé qui, avec des frais de fabrication modérés, satisfait l'exigence d'une faible largeur de conducteur partiel, d'un coefficient d'encombrement élevé,d'
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Ajouts 1 mot une position bien définie des conducteurs partiels et de flexiApprouve: 0. 1 bilité du conducteur. Le conducteur est isolé par un isolant de conducteur environnant 3 en ruban de verre et contient 8 groupes
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de conducteurs partiels dont chacun est recouvert d'un isolant de groupe 7 en fibre* de verre, l'isolant de groupe étant relati- vement épais par rapport à l'isolant 6 de conducteur partiel.
Chaque groupe de conducteurs partiels contient onze conducteurs partiela actifs 8 placés l'un à coté de l'autre dans le sens de rotation. La largeur dea conducteurs partiels est de 0,54 mm. Grâ- ce à un conduit de refroidissement 9, le conducteur d'armature est divisé en deux moitiés, dont chacune eat constituée par quatre groupes dé conducteurs partiels placée l'un à côté de l'autre dans un sens perpendiculaire à celui de la rotation.
Les con- duoteurs partiels dans chaque groupe de conducteurs partiels sont; vernis et collée ensemble sur la partie active aussi bien que pour les enroulement. d'extrémité et les groupes de conducteurs partiels entourée de fibres de verre de plusieurs spires forment ainsi un ensemble préfabriqué qui peut tire fabriqué mécani- quement avantageusement* comme mentionné, les composantes
Comme mentionné, lea composantes du champ qui sont dirigées perpendiculairement à la surface polaire sont beaucoup plus intenses que les composantes parallèle. à la surface polaire.
Dans la description ci-après, l'on a admis qu' il existe un entrefer radial et que lesdites composantes doivent être décrites par conséquent comme des composantes radiales et tangentielles, respectivement. Les composantes tangentielles sont particulièrement intenses sur les borda des pôles.
En dépit du fait que la composante tangentielle est nettement inférieure à la composante radiale, il est très important que les courants parasites correspondants soient évités aussi effectivement que possible. Lorsque, dans, une machine avec une armature sana encoche, une torsion ou une transposition d'un conducteur doit être effectuée pour s'opposer aux courante de circulation internes provoquée par la composante tangentielle d@ champ, l'on doit veiller simultanément à ce que les règles correctes pour un agencement convenable des conducteurs partiels par rapport aux composantes de flux radial soient stricte-
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ment observées.
Si une machine suivant l'invention et cet réalisée aveo un nombre de pôles divisible par que la moi- tié de l'enroulement de phase est constituée par un nombre de pai- res de conducteurs connectée en série dans le.quel. les conduc- tours sont déplacés les une par rapport aux autres de 180 élec- trique*, l'on peut tout simplement tordre le conducteur au mi- lieu de la phase d'enroulement et réaliser ainsi une rédaction considérable de l'influence indésirable de la composant* de champ tangentielle sans une modification résultante quelconque des conditions particulière,
nécessaires pour une compensation de la composante radiale. Une telle machine à quatre pôles est représentée à la figure 7, où le rotor 11 ont doté d'un enrou- lement triphasé dont les phases d'enroulement sont désignée* par
T,U et V. Chaque phase contient des groupes de conducteurs d'ar- mature disposée tangentiellement immédiatement à côté les uns des' outrée, ces groupes étant répartis le long de la circonférence du rotor avec un écartement mutuel égal à la division des pôles.
Au dessin, les enroulements d'extré- mité ont uniquement été représentés pour la phase d'enroulement
T. La phase d'enroulement T contient deux bobinée égalée 13 et 14 qui constituent chacune un groupe de dix conducteurs d'arma- ture connectés en série et chaque groupe peut, d'un point de vue analytique, être interprète comme constitué par cinq paires de conducteurs d'armature actifs disposés avec 180 électriques en- tre les deux conducteurs d'armature de chaque paire et, par consé.
quent, le flux radial dans chacune des bobines 13 et 14 induit la même tension dans chaque groupe de conducteurs partiels mutuel- lement connectés en séries Les deux bobines 13 et 14 sont connec tées entre elles à l'aide de la partie médiane 15 de la phase d' enroulement tout en maintenant la distinction des conducteurs par-
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tiele ou tout au moins des groupes de conducteurs partiels, avec Ajouté 1 mot Approuve: P pour conséquence que le conducteur est réalisé de la même façon que pour l'autre partie de la phase d'enroulement, avec la soc-
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tien transversal* représentée à la figure 6.
La partie médiane
13 est tordue de 180 , ce qui aignifie que lea groupée de conduc- tours partiels qui sont située radialement vers l'extérieur dons la. bobine 13 se placeront radialement vers l'intérieur de la bo- bine 14, avec pour résultat que la composante tangentielle du flux dans chacun des groupes de conducteur* partiels induira ap- proximativement la même tension entre les point* d'extrémité de la phase d'enroulement T.
Des conditions correspondantes existent pour les autres enroulemente de phase de l'enroulement d'armature
Avec une machine bipolaire suivant l'invention, il n'est pas possible de prendre en considération les deux composantes du flux grâce à l'agencement d'enroulement mentionné ci-avant et décrit en référent aux figures 6 et 7.
Dans les cas où l'enroulement d'armature cet réalisé avec au moin deux couchée situées dans le sens radial du conducteur d'armature le conducteur peut au contraire être tordu de 180 lors du paa- nage d'une couche à une autre.
Même dans la dernière forme de réa- lisation indiquée, il est évidemment nécessaire que des conduc- tours partiels adjacente soient isolée entre*= au moins dans chaque couche et que les groupes de conducteurs partiels soient isolée entre eux également lors du passage d'une couche à une autre.
Même n'il n'existe pas un nombre égal de couchée, une bon- ne compensation de tension est obtenue de la aorte, étant donné que lea courante parasites dans la couche supplémentaire ne peu- vent se fermer que par l'intermédiaire des autres couchée et ils sont ainai réduite par des résistances relativement grandes*
Si une machine suivant l'invention est réalisée avec une seule paire de pôles et une seule paire de conducteurs de rotor actif a, l'effet indésirable de la composan@ te tangentielle peut être compensé avec un conducteur subdivisé suivant 1'invention,
en premier lieu en bobinant les spires de la phase d'enroulement de telle sorte qu'elles soient réparties sy- métriquement de part et d'autre d'un plan axial passant par la
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phase d'enroulement et, en second lieu, en effectuant deux tor- nions de 180 à l'intérieur de la phase d'enroulement de telle sorte qu'une partie médiane qui constitue la moitié de l'enroule- ment de phase soit située entre les deux pointe de torsion, comme suggéré à la figure 8, où la référence 82 désigne ladite partie médiane et les références 81 et 83 deux parties égales de la pha- se d'enroulement disposées de part et d'autre de la partie média- ne 82.
Les conducteurs partiels et les groupes de conducteurs par- tiels du conducteur sont isolés entre eux dans tout l'enroulement de phase. Au dessin, la référence M suggère un emplacement où le conducteur passe de la partie 81 à la partie oentrale 82 et où ce conducteur est tordu de 180 . Le transfert entre la partie centra- le 82 et la partie de phase 83 est désigné par la référence N et dans ce cas également le conducteur est tordu de 180 .
Etant donné que la torsion totale du conducteur entre les parties 81 et 83 totalise. 360 ou 0 ,les conducteurs partiels de ces parties sont orientés mutuellement exactement comme si aucune torsion n'avait eu lieu, ce qui sien!- fie que les tensions de conducteur partiel induites par la compo- sante radiale du flux s'annuleront mutuellement clans la moitié de l'enroulement de phase constituée par les parties 81 et 83.En même temps, lion obtient que les mêmes groupes de conducteurs par- %tels qui, dans les parties 81 et 83, sont les plus proches du ro- sont connectés en série avec des groupes de conducteurs par- @@s qui, dans la partie médiane 82, sont situés les plus proches d@ tator,
et vice-versa*
Dans les formes de réalisation décri- tes -avant, l'on a indiqué la façon dont, relativement simple- ment \'on peut effectuer une transposition des groupes de conduc- tours @rtiels par une simple torsion de 180 du conducteur.Deux confit *ions différentes seulement des groupes de conducteurs parti@l ont utilisées. Dans certains cas, il peut toutefois être très Imi@tant de travailler aveo un plus grand nombre de configu- rations 'une transposition plus complexe des conducteurs par-
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tiels.
La raison en est que l'on ne peut souvent pas éviter que la courbe du champ de la machine contienne des harmoniques d'am- plitude considérable en plus de la valeur fondamentale. Si par conséquent l'on complète les réflexions faites à propos des fi- gures 1 et 2 en ajoutant des harmoniques à la courbe sinusoïdale représentée, l'on peut se rendre compte qu'une bonne compensa- tion des harmoniques impairs peut être obtenue, tandis que les harmoniques pairs provoquent des courante parasites qui ne sont pas réduits par l'agencement représenté à la figure 1.
Lors de la mine au point dea maohi- nes suivant l'invention, un grand nombre de configurations dif- férentes du groupe de conducteurs partiels a été examiné et,par conséquent, l'on est arrivé à certaines règles qui doivent être suivies si, même en présence d'harmoniques paire dans la courbe du champ, l'on doit obtenir une réduction satisfaisante des per- tes par courant parasite.
La figure 9 représente un exemple de machine suivant l'invention dans laquelle l'enroulement d'arma- ture est réalisé suivant le.dite. condition., qui sont exprimées dans la revendication 4. Au dessin, la référence 91 désigne les dents de stator destinées à retenir l'enroulement d'armature. Cha- que phase d'enroulement est constituée par trois partie. connec- tées en série immédiatement à la suite lea unes des autres, cha- que partie contenant deux groupée de conducteurs disposés avec un écartement mutuel de 180' électriques* Au dessine l'on a dési- gné un tel groupe par la référence 96. Il est doté d'un isolement de bobine 92.
Le groupe de conducteur. représenté oomprend un cô- té de bobine et l'enroulement de phase contient ainsi trois bo- bines-connectées en série* Tous les conducteurs d'armature d'une bobine sont connectée en série et chaque conducteur d'armature actif est constitué par huit groupes de conducteurs partiels ac- tifs, qui aont groupés par paire sur les deux côtés de conduite de refroidissement 93.
Chaque groupe de conducteurs partiel*
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actifs est constitué par n conducteurspartielsactifsdisposéstangentiellement l'un à coté de l'autre ce nombre n@ pouvant par exemple être égal à 14, Lea coupée de conducteurs partiels sont numérotée au dessin et les groupes de conducteurs partiels ayant lois mêmes numéros sont connectés en série et isolée des groupes de conducteurs partiela avec des numéros différente dans tout l' enroulement de phase.
D'une façon analogue, les conducteurs par- tiela sont numérotés et les conducteurs partiels ayant les mêmes numéros sont connectés en série et isolée des conducteurs partiel aveo des numéros différents, dans l'une au moins des trois bo- bines.Le. conducteurs partiels, aur chaque coté de bobine, sont disposée avec des numéros consécutifs dans le sens de rotation pour certaine des conducteurs d'armature actifs et pour d'autres conducteurs du côté de bobine avec une succession opposée. Ceci est indiqué au dessin en repérant chaque conducteur d'armature par la référencel-n,n-l,respectivement. Les deux côtés de bobine dans une même bobine sont symétriques entre eux, également par rapport à la numérotation.
Comme il est évident diaprés la figu- r@ 9, les conducteurs d'armature actifs sont disposés symétriquement par rapport à un plan axial passant par le centre du c8té de la bobine, avec une succession de conducteurs partiels 1-n,et n-1.Grâce à un examen méthodique des différentes configurations des groupes de conducteurs partiels, il s'est révélé que toutes les configurations qui, malgré les harmoniques pairs intenses, donnent une réduction satisfaisante des courants parasites,impliquent un agencement symétrique analogue. Les cotés de bobine 94 et 95 représentés'partiellement à la figure, ont une symétrie analogue.
REVENDICATIONS
1. Machine synchrone polyphasée à grande puissance, destinée à une puissance continue d'au moins 10 MVA et dont l'armature est réalisée pratiquement en tant qu' armature sans encoche, dans laquelle le flux d'entrefer est envoyé au moins principalement dans le noyau d'armature sans fran-
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Our des doute d'armature, caraoteaee on < que lori conducteurs d'armature actif* de l'enroulement ,lama à sont >ianotitués par plusieurs groupée de conducteurs art @@s actifs isolée en- ,
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tre eux,
en ce que plusieurs groupe t\ g ductoura partiel$ arctifs dans chaque conducteur d'armature r sont disposée le un à côté de l'autre dans un sens porpen Ilaire à la eurfaoe de l'entrefer de l'armature et en ce que 9 ,oun des groupée de conducteurs pextîolo ainsi fflnoda oontie ,1 .us,eurr condueu tours partiel$ actifs droite ieolea entre tt à l'aide d'une cour eh* d'isolant relativement Biince, lesdits d auoteurs partiels actif a étant placés l'un à côté de l'autre lis un ment Porpsadiculaire audit sens, chaque assemblage de coè otours d'armature connectés en série entre deux pointa de con@ (.on mutuelle en- tre des conducteurs partiela adjacente étant institue par des
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paires de conducteurs actif a,
le décalage mui1 entre lea coinducteura d'armature de chaque paire étant prïi t.palement de 1800 électriques, avec pour conséquence que el pue conducteur partiel actif d'un certain nombre successif d@@@ le sens de rotation dans l'un des conducteurs actifs de lad e paire est con-
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necté en série avec un conducteur partiel actiu' lu même nombre successif considéré dans le sens opposé de rota% on dans Il autre conducteur actif de la paire.
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go Machine aynchron' grande puis- sance auivant la revendication 1, caractérisée sa ce que chaque conducteur partiel de sens paral3.e à la ourtacq de l'entrefer a une longueur maximum qui est inférieure au quar@ de la dimension maximum du conducteur d'armature dans le même nets,
3. Machine synchrone grande puis-
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sance suivant la revendication 1, oaraotdr3.séo en ce que la plus grande dimension tangentielle dudit conducteur partiel est supé- rieure . 0,4 mm et inférieure à 2 mm, à. une fréquence de 50 à 60 cycles seconde pour la machine.
4. Machine synchrone à grande puis-
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sance suivant l'une quelconque des revendications précédentes#
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caractérisée en ce que chaque phase d'enroulement est constituée par plusieurs parties d'enroulement connectées en série à la sui- te immédiate l'une de l'autre, chaque partie d'enroulement conte- nant deux groupes dd conducteurs agencés à un écartement mutuel de pratiquement 1800 électriques, chaque groupe de conducteurs contenant plusieurs conducteurs d'armature actifs connectés en série placés sur la surface d' entrefer de l' armature immédiate- ment l'un à coté de l'autre dans le sens de rotation, et en ce que chaque groupe de conducteurs contient des conducteurs dont les conducteurs partiels ont une première succession dans le sens de rotation,
ainsi que des conducteurs dont les conducteurs par- tiels ont une seconde succession opposée par rapport à la pre- mière, le conducteur des première et seconde succession dans cha- que groupe de conducteurs étani agencé symétriquement de part et d'autre d'un plan axial passant par le contre du groupe de conducteurs.
5. Machine à grande puissance sui- vant l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que des groupes de conducteurs partiels actifs connectés en série ont la morne numérotation de séquence et appartiennent en partie à un premier et en partie à un second groupe et de préfé- rence à un groupe égal de conducteurs d'armature actifs, la nu- mérotation de séquence dudit premier groupe de conducteurs d'ar- mature actifs étant calculée à partir de la surface de l'entrefer et vers l'extérieur et, dans le second groupe de conducteurs d' armature actifs dans le sens opposé, et en ce que les conduc- teurs d'armature actifs de chaque groupe de conducteurs constitua ent un nombre de paires, la.
distance entre les deux conducteurs d'armature actifs de la paire étant pratiquement de 1800 éleo- triques. tr. quee.
6, Machine synchrone à grande puis- sance suivant la revendication 5, caractérisée en ce que le nom- bre de pôles de la machine est un multiple de 4 et en ce que les dits premiers groupes de conducteurs d'armature actifs aveddes
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connexions d'extrémité correspondantes forment une ou deux moi- tiés connectées en série de la phase d'enroulement, tandis que lesdits seconds groupes avec des connexions d'extrémité correspon- dantes forment l'autre.
7. Machine synchrone à grande puis- sance suivant la revendication 5, caractérisée en ce que les con- ducteurs actifs de chaque phase d'enroulement sont répartis sur plusieurs couches qui sont parallèles à la surface de l'entrefer de l'armature et en ce que chaque couche contient uniquement des conducteurs d'armature actifs appartenant à l'un desdits groupes ' de conducteurs d'armature actifs.
8. Machine synchrone à grande puis- ' sance suivant la revendication 4, caractérisée en ce que la ma- chine possède deux pôles et en ce que chaque phase d'enroulement est réalisée avec une seule couche de conducteurs actifs et en ce que la phase d'enroulement est constituée par une partie médiane formant une moitié de l'enroulement de phase et contenant unique-' ment des conducteurs d'armature dudit premier groupe et par deux parties latérales mutuellement égales qui sont connectées en sé- rie avec la partie médiane et forment ensemble la seconde moiti', ladite moitié contenant uniquement des conducteurs d'armature ap- partenant audit second groupe de conducteurs d'armature actifs.
9. Machine synchrone à grande puis- sance, telle que décrite ci-avant ou conforme aux dessins annexés
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"High power synchronous machine"
The present invention relates to a high-power synchronous machine with an armature without notches, that is to say a high-power machine in which the flow of the air gap is conducted, at least in the major part, in the frame iron without crossing the frame teeth.
In conventional high-power machines, it is known to divide the active part of the reinforcement conductor into several partial conductors which are transposed or twisted in the notch. With known constructions, the reinforcing conductor usually consists of
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by several partial conductors whose height, that is to say their dimension perpendicular to the surface ie the air gap, is much less than their width. This is even the case with regard to the high power machines previously known with a drum frame without notch *
During research carried out for work serving as a basis for the present invention,
it has, however, been found that with a drum armature without a notch, it is not possible to prevent to the extent necessary the current from internal circulation in the armature conductor by using a conductor frame of classic construction.
As a distinction with what is the case for a reinforcement provided with notches, the reinforcement conductor in a drum reinforcement without notch is not only penetrated by a parasitic flux, but by the main flux induction lines, which are directed practically perpendicular to the surface of the air gap. Since the flux density varies along the reinforcement, usually following a sinusoidal curve, the voltage induced in a massive conductor bar disposed on the part active reinforcement will receive different values for parts of the bar occupying different positions in the direction of rotation,
with the result that internal circulating currents occur with corresponding losses in the bar. Said voltage difference increases with the width of the bar concerned.
According to the invention, the loss or parasitic currents caused by the field component which is parallel to the surface of the air gap is compensated by subdividing the cross section of the conductor into several groups of partial conductors which are located one after the 'other in the direction perpendicular to the surface of the air gap and by transposing these groups in a manner analogous to that of partial conductors / in conventional machines. The difference is that certain conditions must be satisfied if a compensation
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of the tr "energetic field component directed perpendicular to the surface of the air gap must be reached,
and which also implies a fine division of said groups in a direction parallel to the 4urtace of lientrofort The invention relates to a high power polyphase Osynchronous macune * provided for a continuous power supply of at least 10 CUVA and of which llarmatul'8 is practically realized as reinforcement without notch, in which
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the air gap flow is sent to the Monk mainly in the
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, armature core * ans palnu'pr le * araua teeth:
tuJ'8, this machine being characteristically in that the drivers * dlarātun
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small of the winding of azmàature one hundred constituted by plu * 1 * uµ * groupa * of partial conductors active * ieo1'o between them and in that plusiture croup., of conductor * partial * active * in eheLQut conductor of U "1I18, tur. Active aentdLepot4t the one to * been of the entrance dome a * anise perpendiùulod.re the 8urtaoa of the air gap of the lllU: 't1laturl. One of the group * of partial conductors * aiui 8.1811.oee ütU1hnet more conductors by% 1 * 10 e.ctife drûitt 1..1 '. antre aux gtâôo à um Rauûht d'ieolent H: LIl1oivea..1o vinez, the% dit. conduttbues partial' small being rather one to eêtï de It tutre in a sense perpendicular to audit ** ne, chaq, U8 ...... blt1C'a de onduct.UD d. ' .rma tuA C6n:
n.ct '. in eerie between two points of 0ID1ati, u11 mututllêe between de * conduc1ollur-8 paY% 1 * 1 * fflutentu 4im% ttonetitue by pairs of small conductors, the "out 11 \, H" ",. 1 between the conductors % d.'Ü'8atu.x-. of a pair being priaciI1.ent of 180. electriquet, all afraid <neequen <6e qn * * h * q1o bûhdueteur d * active pair of a c8rta1; noab auctobsit tms 16 bon # de>% à? ion among one of the oonduot.un earlyitfa dt l <MËit <e pair * and GDûnlèt 'en eerie .wao a CoMuct..1' p% 1 * 1 tif <aerne number ouôia * ir , from 1 owd * n, - "i ...
.1 * bd in the other nduo% our io% if of 1 .. ² * i. "D '% ao deteilt t by% 1 iori% 6w of the inv1intio'n + llh 6Yiiron% la d ... crip "ion cj." "" P., dbMk4% t: i 1N Qexe <aple .non llydbmtît and tu a * HHft1 & t mix of eewint
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annexed., in losiquela s (? iif "The figures 1 and 9 represent dl in a general way the conditions existing in a Mwmture, 8DI notch, with the reinforcing conductor this divïoé in partial oonductours. arranged tangentially one to odti by Ilautret
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Figure 3 shows a winding phase of such a machine <Figures 4 and $ as 4 ... Oh "a. Do connection pon the partial conductor # following two; totges of e ,, differentiation 0.11..t: Lon ditt'rent ...
Figure 6 is a view * we cut a volume of realization of the amature conductor euivomt llift.1
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vention.
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Leu figures 7 and 8 show two forms of realization in looquolloo the component iongoniiol. the main flow has been compensated by transposing the groups of conductors parti'l ', and ** to a toraion of 1804 * La + iguro 9 represents a fosmo of
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realization of which the t)! 'Mnxpaeitien of the said group is of a' piUd aoMplee 'genus <In figures 1 and 9 # 2 and tt are
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two conductors ddamatute auntie in a bipolar synchronous machine., which are djugotès Mar la nl'ta.1 OY: U.lUtri4, ul of the neyeM of magnet 11 in a f.1''iUl.tur. ette eneee & tt ... 0 a mutual eeafteiMent of 1806 41Ictriqu, has and which appàoe? 10nflon% k une @ la and even #me of the driver.
Loo aonduliaur. , 1 & r8 & iur. read. are di-rj.040 in four OCfiducteu1 bet! .1. plaude ilftl.ftiill11.lft 'one odté of the other, 1, ". t 4 and i', ', 9' and 4'tepO" vernflnt, which are p18C6, t'nt'i11Ullft.11.i between them <Lot enroillomonte dt * xtrémîtê whose lubdivi8d..ft des aondueaouro parti4la varal1 '. 'the' of a ââl0gu ttgon. oelle of the conductors to celebrate aOtit8o The # conductors by + 1 1 * âotito 1 and He belonged aïnet to uni ghoul and meine foot of edoduetour partêlf of the etm4 tagen that 2 and 2f. , and D # 04 and 4t.
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It is further evident from the. Figure 1 that the angle between the active partial conductors 1 and 4 'is 180 electrical, which is also true for the active partial conductors 2 and 3', 3 and 2 ', 4 and 1'.
The generation of a voltage in the active partial conductors can then be suitably illustrated by means of figure 2, in which the curve B represents the flux density along the circumference of the reinforcement and in which the position of the conductors Partials active with respect to the flux curve is shown for an arbitrary position of the rotor in an external pole machine. Assuming that the flux is purely radial and follows a sinusoidal curve as shown in the drawing, it can be seen that the sum of the voltages induced in a pair of active partial conductors connected in series is very nearly constant of one turn to another.
In Figure 2, the conductors I and II are shown aveo a relatively large width compared to the pitch of the blades. In reality, this width is much smaller in a machine according to the invention and the difference between the voltages which are induced in parts with different cross-section of one and the same partial conductor turn can be neglected, at least when curve B is a pure sine curve.
If all conductor turns are diametrically wound, like the coil shown in Figure 1, the internal circulating currents in the winding generated by radial sinusoidal flux can be reduced to a very low value simply by dividing the conductor from the rotor. in the tangential direction and without twisting the conductors. It is then sufficient that the partial conductors in each of the turns of the conductor are insulated from each other.
In a synchronous machine with a drum armature without a notch, however, it may be advantageous
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geux to wind each phase with non-crossed turns, this
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which means that the pitch, that is to say the electric angle between the two active rotor conductors of a .pirate, is inside 1800 for the conductor .pirate which is located on both side of the central conductor apire-of the winding phase.
Such a winding phase for a two-phase machine
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laire is represented * at the. figure 3, where AI and All represent the two active conductors in coil A, BI and BII corresponding to coil B, etc *
Figure 4 shows a connection diagram for the phase winding shown in Figure 3.
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, Four groups connected in paraJ.1e of a partial conductor connected in series, oonatituate a winding phase whose point. terminals are designated S and @@. In each of these
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groups, turns of partial conductors of the same tangential oueeos- .ion in their corresponding oonduoteura are een '' noctés in air.
If, on the contrary, we imagine the winding phase of FIG. 3 wound with such an aorta that the
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pas becomes 1800 electric for each .pire, o'eat that is to say in the same way as for the coil of figure 1, we obtain the connection diagram of figure 5.
Since the only difference
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between the sizes 4 and 3 that the difference between the partial conductors and the reduction of parasitic or leakage current obtained for a. purely radial flow in an armature winding similar to that shown in figure 3 is equal to the reduction obtained with a turn pitch of 180 only and this reduction in the first as well as in the last case is obtained without any torsion or transposition of partial conductors.
So that the voltage compensation
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If this takes place with the arrangement shown, it is necessary that the groups of partial conductors connected in series are isolated from each other throughout the winding phase and that
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each of the active armature conductors of the winding phase is located 1800 electric from some other active conductor in the same winding phase.
Since a machine according to the present invention has no reinforcing teeth or has only teeth which, from the magnetic point of view, are of relatively small importance, a density of gap flow, the average of which is significantly higher than for machines with a notch reinforcement. This, together with the fact that the armor conductors are penetrated by the main flux induction lines and not just a relatively small parasitic flux, makes it necessary to subdivide the conductor cross section to a much greater extent. than in the case of conventional machinas.
Consequently, the manufacture of the windings becomes more complicated and more expensive, but research has shown that an extremely high degree of subdivision is despite this the only way to obtain satisfactory machine economy.
In a high-power machine with a drum reinforcement without a notch, it is not technically and economically feasible to use partial conductors with tangential dimensions greater than 2 mm. In most cases, the optimum partial conductor width is between 0.4 and 1.0 mm, at a frequency of 50 to 60 cycles per second.
FIG. 6 shows a special construction intended for reinforcing conductors for a machine according to the invention. Thanks to this construction, a compound reinforcing conductor is obtained which, with moderate manufacturing costs, satisfies the requirement of a small partial conductor width, a high bulk factor,
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Adds 1 word a well-defined position of the partial and flex conductors. Approves: 0. 1 bility of the conductor. The conductor is isolated by surrounding conductor insulator 3 glass ribbon and contains 8 groups
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partial conductors each covered with a group 7 fiberglass insulation, the group insulation being relatively thick compared to the partial conductor insulation 6.
Each group of partial conductors contains eleven active partial conductors 8 placed one beside the other in the direction of rotation. The width of the partial conductors is 0.54 mm. Thanks to a cooling duct 9, the reinforcing conductor is divided into two halves, each of which consists of four groups of partial conductors placed next to each other in a direction perpendicular to that of rotation. .
The partial conductors in each group of partial conductors are; varnished and glued together on the active part as well as for the windings. end and the groups of partial conductors surrounded by glass fibers of several turns thus form a prefabricated assembly which can draw advantageously manufactured mechanically * as mentioned, the components
As mentioned, the field components which are directed perpendicular to the polar surface are much more intense than the parallel components. at the polar surface.
In the following description, it has been recognized that there is a radial air gap and that said components are therefore to be described as radial and tangential components, respectively. The tangential components are particularly intense on the edges of the poles.
Despite the fact that the tangential component is significantly smaller than the radial component, it is very important that the corresponding parasitic currents are avoided as effectively as possible. When, in a machine with a reinforcement without a notch, a twist or a transposition of a conductor must be carried out to oppose the internal circulation currents caused by the tangential component of the field, one must simultaneously ensure that that the correct rules for a proper arrangement of the partial conductors with respect to the radial flux components are strict-
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ment observed.
If a machine according to the invention and this made with a number of poles divisible by that half of the phase winding is constituted by a number of pairs of conductors connected in series in which. the conductors are moved relative to each other by 180 electric *, one can simply twist the conductor in the middle of the winding phase and thus achieve a considerable reduction of the unwanted influence of the tangential field component * without any resulting modification of the particular conditions,
necessary for compensation of the radial component. Such a four-pole machine is shown in FIG. 7, where the rotor 11 has a three-phase winding whose winding phases are designated * by
T, U and V. Each phase contains groups of armature conductors arranged tangentially immediately beside each other, these groups being distributed along the circumference of the rotor with a mutual spacing equal to the division of the poles. .
In the drawing, the end windings have only been shown for the winding phase.
T. The winding phase T contains two equal coils 13 and 14 which each constitute a group of ten armor conductors connected in series and each group can, from an analytical point of view, be interpreted as constituted by five. pairs of active reinforcing conductors arranged with 180 electrics between the two reinforcing conductors of each pair and hence.
quent, the radial flux in each of the coils 13 and 14 induces the same voltage in each group of partial conductors mutually connected in series The two coils 13 and 14 are connected to each other using the middle part 15 of the winding phase while maintaining the distinction of conductors through
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tiele or at least groups of partial conductors, with Added 1 word Approves: P as a consequence that the conductor is made in the same way as for the other part of the winding phase, with the base
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your transverse * shown in figure 6.
The middle part
13 is twisted by 180, which means that the group of partial conduits which are located radially outwardly here. coil 13 will lie radially inwardly of coil 14, with the result that the tangential component of the flux in each of the partial conductor groups * will induce approximately the same voltage between the end points * of the phase winding T.
Corresponding conditions exist for the other phase winding of the armature winding
With a bipolar machine according to the invention, it is not possible to take into consideration the two components of the flow thanks to the winding arrangement mentioned above and described with reference to FIGS. 6 and 7.
In cases where the armature winding is carried out with at least two lying down situated in the radial direction of the armature conductor, the conductor can on the contrary be twisted by 180 during the wrapping from one layer to another.
Even in the last embodiment shown, it is obviously necessary that adjacent partial conductors are insulated between * = at least in each layer and that the groups of partial conductors are insulated from each other also when passing a layer to another.
Even if there is not an equal number of lying down, good tension compensation is obtained from the aorta, since the parasitic currents in the additional layer can only be closed through the other layers. lying down and they are thus reduced by relatively large resistances *
If a machine according to the invention is made with a single pair of poles and a single pair of active rotor conductors a, the undesirable effect of the tangential component can be compensated with a subdivided conductor according to the invention,
firstly by winding the turns of the winding phase so that they are distributed symmetrically on either side of an axial plane passing through the
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winding phase and, secondly, making two 180 turns inside the winding phase so that a middle part which constitutes half of the phase winding is located between the two torsion points, as suggested in FIG. 8, where the reference 82 designates said middle part and the references 81 and 83 two equal parts of the winding phase arranged on either side of the media part - do 82.
The partial conductors and the groups of partial conductors of the conductor are insulated from each other throughout the phase winding. In the drawing, the reference M suggests a location where the conductor passes from part 81 to central part 82 and where this conductor is twisted by 180. The transfer between the central part 82 and the phase part 83 is designated by the reference N and in this case also the conductor is twisted by 180.
Since the total torsion of the conductor between parts 81 and 83 totals. 360 or 0, the partial conductors of these parts are oriented to each other exactly as if no torsion had taken place, which is its own! - trust that the partial conductor voltages induced by the radial component of the flux will cancel each other out in half of the phase winding constituted by parts 81 and 83.At the same time, lion obtains that the same groups of conductors per-% such which, in parts 81 and 83, are closest to the ro- are connected in series with groups of conductors per- @@ s which, in the middle part 82, are located closest to d @ tator,
and vice versa*
In the embodiments described above, it has been indicated how, relatively simply, one can effect a transposition of the groups of conductors by a simple twist of 180 of the conductor. * different ions only part @ l conductor groups used. In some cases, however, it may be very important to work with a greater number of configurations - a more complex transposition of the conductors by-
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tials.
This is because it is often not possible to prevent the machine field curve from containing harmonics of considerable amplitude in addition to the fundamental value. If, therefore, we complete the reflections made about Figures 1 and 2 by adding harmonics to the sinusoidal curve shown, we can see that a good compensation for odd harmonics can be obtained, while even harmonics cause spurious currents which are not reduced by the arrangement shown in Figure 1.
In the mine to the point of maohins according to the invention, a large number of different configurations of the group of partial conductors have been examined and, therefore, certain rules have been arrived at which must be followed if, even in the presence of even harmonics in the field curve, a satisfactory reduction in stray current losses must be obtained.
FIG. 9 represents an example of a machine according to the invention in which the armor winding is carried out according to said. condition., which are expressed in claim 4. In the drawing, the reference numeral 91 denotes the stator teeth intended to retain the armature winding. Each winding phase is made up of three parts. Connected in series immediately following each other, each part containing two groups of conductors arranged with a mutual spacing of 180 'electrical * In the drawing such a group has been designated by the reference 96. It has 92 coil insulation.
The driver group. shown includes one side of the coil and the phase winding thus contains three coils-connected in series * All the armature conductors of a coil are connected in series and each active armature conductor consists of eight groups of active partial conductors, which have been grouped in pairs on both sides of the cooling pipe 93.
Each group of partial drivers *
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active is made up of n active partial conductors arranged tangentially next to each other this number n @ being able for example to be equal to 14, Lea cut of partial conductors are numbered in the drawing and the groups of partial conductors having same number laws are connected in series and isolated from groups of partial conductors with different numbers throughout the phase winding.
Similarly, the part conductors are numbered and the part conductors with the same numbers are connected in series and isolated from the part conductors with different numbers, in at least one of the three coils. Partial conductors, on each side of the coil, are arranged with consecutive numbers in the direction of rotation for some of the active armature conductors and for other conductors on the coil side with opposite succession. This is indicated in the drawing by identifying each reinforcing conductor by the referenceel-n, n-l, respectively. The two coil sides in the same coil are symmetrical to each other, also with respect to the numbering.
As is evident from Figure 9, the active armature conductors are arranged symmetrically with respect to an axial plane passing through the center of the coil side, with a succession of partial conductors 1-n, and n- 1.Through a methodical examination of the different configurations of the groups of partial conductors, it has been found that all the configurations which, despite the strong even harmonics, give a satisfactory reduction of the parasitic currents, involve a similar symmetrical arrangement. The coil sides 94 and 95 shown partially in the figure have a similar symmetry.
CLAIMS
1. High-power polyphase synchronous machine, intended for a continuous power of at least 10 MVA and the armature of which is made practically as a notch-free armature, in which the air gap flow is sent at least mainly in the reinforcing core without fran-
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Our armature doubts, caraoteaee on <that the active armature conductors * of the winding, llama to are> ianotitués by several group of conductors art @@ s active insulated in-,
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be them,
in that several t \ g ductoura partial groups $ arctives in each reinforcement conductor r are arranged one next to the other in a direction porpen Ilaire to the eurfaoe of the air gap of the reinforcement and in that 9 , oun groups of pextîolo conductors thus fflnoda oontie, 1 .us, eurr condueu partial turns $ active right ieolea between tt using a yard eh * of relatively Biince insulation, said active partial auoteurs a being placed l 'one next to the other is a porpsadicular to said direction, each assembly of armature coe otours connected in series between two points of con @ (.on mutual between adjacent partial conductors being instituted by
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pairs of active conductors a,
the offset between the armature co-inductor of each pair being mainly 1800 electric, with the consequence that it stinks active partial conductor of a certain successive number in the direction of rotation in one of the conductors assets of the pair is considered
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nected in series with a partial conductor actiu 'read same successive number considered in the opposite direction of rotation in the other active conductor of the pair.
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go High-power synchronous machine according to claim 1, characterized in that each partial conductor of direction parallel to the ourtacq of the air gap has a maximum length which is less than quar @ of the maximum dimension of the conductor of frame in the same net,
3. Large power synchronous machine
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Session according to claim 1, oaraotdr3.séo in that the largest tangential dimension of said partial conductor is greater. 0.4 mm and less than 2 mm, at. a frequency of 50 to 60 cycles per second for the machine.
4. High power synchronous machine
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session according to any one of the preceding claims #
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characterized in that each winding phase is constituted by several winding parts connected in series immediately following one another, each winding part containing two groups of conductors arranged at a spacing mutual of nearly 1800 electrics, each group of conductors containing several active armor conductors connected in series placed on the air gap surface of the armature immediately adjacent to each other in the direction of rotation, and in that each group of conductors contains conductors whose partial conductors have a first succession in the direction of rotation,
as well as conductors whose partial conductors have a second succession opposite to the first, the conductor of the first and second succession in each group of stagnant conductors arranged symmetrically on either side of a plane axial passing through the group of conductors.
A high-power machine according to any one of claims 1 to 3, characterized in that groups of active partial conductors connected in series have the dismal sequence numbering and belong partly to a first and partly to a. second group and preferably an equal group of active reinforcing conductors, the sequence numbering of said first group of active reinforcing conductors being calculated from the surface of the air gap and towards the end. outside and, in the second group of reinforcing conductors active in the opposite direction, and in that the active reinforcing conductors of each group of conductors constitute a number of pairs, la.
the distance between the two active reinforcing conductors of the pair being practically 1800 electric. tr. quee.
6, high-power synchronous machine according to claim 5, characterized in that the number of poles of the machine is a multiple of 4 and in that said first groups of active reinforcing conductors have
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Corresponding end connections form one or two serially connected halves of the winding phase, while said second groups with corresponding end connections form the other.
7. High-power synchronous machine according to claim 5, characterized in that the active conductors of each winding phase are distributed over several layers which are parallel to the surface of the air gap of the armature and in that each layer contains only active reinforcing conductors belonging to one of said groups of active reinforcing conductors.
8. High-power synchronous machine according to claim 4, characterized in that the machine has two poles and in that each winding phase is produced with a single layer of active conductors and in that the phase winding consists of a middle part forming one half of the phase winding and containing only reinforcing conductors of said first group and of two mutually equal side parts which are connected in series with the middle part and together form the second half, said half containing only reinforcing conductors belonging to said second group of active reinforcing conductors.
9. High power synchronous machine, as described above or in accordance with the accompanying drawings.