BE646413A

BE646413A -

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Publication number: BE646413A
Authority: BE
Priority date: 1964-04-09
Also published as: FR1389292A

Description

       

   <EMI ID=1.1> 

  
 <EMI ID=2.1>   <EMI ID=3.1> 

  
 <EMI ID=4.1> 

  
 <EMI ID=5.1>  de manière prédominante dans la partit non uniforme de l'allonge-

  
 <EMI ID=6.1> 

  
 <EMI ID=7.1> 

  
tion sur la ductilité de licier est désavantageux" 

  
 <EMI ID=8.1> 

  
 <EMI ID=9.1> 

  
 <EMI ID=10.1> 

  
Autrement un précipité fin dans, des conditions d'irradiation.

  
 <EMI ID=11.1> 

  
 <EMI ID=12.1> 

  
recuit -et on considère que la gamme optimale de températures peut  <EMI ID=13.1> 

  
élevée pour obtenir une durée de recuit relativement courte.

  
 <EMI ID=14.1> 

  
 <EMI ID=15.1> 

  
 <EMI ID=16.1> 

  
ductilité de l'Acier observée après l'irradiation"

  
 <EMI ID=17.1> 

  
 <EMI ID=18.1> 

  
tière qui se précipiterait Autrement sous une forme fine lors de

  
 <EMI ID=19.1> 

  
recuit une fois entre les deux dernières phases du travail et de

  
 <EMI ID=20.1> 

  
court et le recuit final peut s'étendre sur un temps plus long" L'examen de l'acier Apres le premier recuit court montre que la  précipitation s'est produite -aux limites des grains et que les

  
 <EMI ID=21.1> 

  
second recuite le précipité est plut épais et n'est plus situé aux limites des grains, les dimensions des grains ayant diminué

  
 <EMI ID=22.1> 

  
au travail et au recuit. Il est également possible de prévoir

  
 <EMI ID=23.1> 

  
 <EMI ID=24.1> 

  
 <EMI ID=25.1> 

  
précipite fin, la ductilité à température élevée de l'acier n'était que très légèrement altérée par l'irradiation. 

  
Afin de la présente invention soit bien comprise, les exemples ci-dessous montrent l'effet du recuit à temporale peu

  
 <EMI ID=26.1>   <EMI ID=27.1> 

  

 <EMI ID=28.1> 


  
 <EMI ID=29.1> 

  
 <EMI ID=30.1> 

  
 <EMI ID=31.1> 

  
 <EMI ID=32.1> 

  
 <EMI ID=33.1> 

  
 <EMI ID=34.1> 
 <EMI ID=35.1> 
  <EMI ID=36.1> 

  
tien est due à la précipitation de carbure de chrome ou de carbure de niobium et éventuellement de nitrure de chrome ou de nitrure 

  
 <EMI ID=37.1> 

  
a pour résultat que la plus grande partie de ce matériau est  précipitée pendant le recuit sous une forme épaisse* Une tempera'* 

  
 <EMI ID=38.1> 

  
 <EMI ID=39.1> 

  
de l'irradiation avec pour résultat une perte de ductilité. On 

  
 <EMI ID=40.1> 

  
éviter une réduction de la ductilité lors de l'irradiation, que  t'il est effectua pendant un temps qui est suffisant pour provo- ' quer la précipitation de la plue grande partie, sinon de la  totalité des matières qui, autrement, seraient précipitées lorsque  l'acier est soumis à l'irradiation. 

  
 <EMI ID=41.1> 

  
 <EMI ID=42.1> 

  
 <EMI ID=43.1> 

  
 <EMI ID=44.1> 

  
 <EMI ID=45.1> 

  
 <EMI ID=46.1> 

  

 <EMI ID=47.1> 
 

  
 <EMI ID=48.1> 

  
 <EMI ID=49.1> 

  
 <EMI ID=50.1> 

  
 <EMI ID=51.1> 

  
Tableau III. 

  
 <EMI ID=52.1> 

  

 <EMI ID=53.1> 


  
 <EMI ID=54.1> 

  
présente invention a également été déterminée pour de l'acier

  
 <EMI ID=55.1> 

  
 <EMI ID=56.1> 

  

 <EMI ID=57.1> 


  
 <EMI ID=58.1>   <EMI ID=59.1> 

  

 <EMI ID=60.1> 


  
 <EMI ID=61.1> 

  
 <EMI ID=62.1> 

  

 <EMI ID=63.1> 


  
 <EMI ID=64.1> 

  
 <EMI ID=65.1> 

  
 <EMI ID=66.1>  

  
 <EMI ID=67.1> 

  

 <EMI ID=68.1> 


  
Sa générale la baisse de ductilité lors de l'Irradia"

  
 <EMI ID=69.1>  qu'une réduction de cette valeur ou une réduction de la teneur en  bore-10 est avantageuse. L'absorption neutronique due à une telle teneur en bore est négligeable* 

  
 <EMI ID=70.1> 

  
 <EMI ID=71.1> 

  
 <EMI ID=72.1> 

  
 <EMI ID=73.1> 

  
échantillons travaillés à froid et recuits provenant de chaque   <EMI ID=74.1> 

  
 <EMI ID=75.1> 

  
 <EMI ID=76.1> 

  
 <EMI ID=77.1> 

  
évitant en substance la formation de ce précipité fin et diminuant la tendance de l'acier à subit une réduction de la ductilité à température élevée après irradiation.



   <EMI ID = 1.1>

  
 <EMI ID = 2.1> <EMI ID = 3.1>

  
 <EMI ID = 4.1>

  
 <EMI ID = 5.1> predominantly in the non-uniform part of the elongation-

  
 <EMI ID = 6.1>

  
 <EMI ID = 7.1>

  
tion on the ductility of licier is disadvantageous "

  
 <EMI ID = 8.1>

  
 <EMI ID = 9.1>

  
 <EMI ID = 10.1>

  
Otherwise a fine precipitate under irradiation conditions.

  
 <EMI ID = 11.1>

  
 <EMI ID = 12.1>

  
annealing - and it is considered that the optimum temperature range can <EMI ID = 13.1>

  
high to obtain a relatively short annealing time.

  
 <EMI ID = 14.1>

  
 <EMI ID = 15.1>

  
 <EMI ID = 16.1>

  
ductility of steel observed after irradiation "

  
 <EMI ID = 17.1>

  
 <EMI ID = 18.1>

  
which would otherwise precipitate in a fine form when

  
 <EMI ID = 19.1>

  
annealing once between the last two phases of working and

  
 <EMI ID = 20.1>

  
short and the final annealing may extend over a longer time "Examination of the steel After the first short annealing shows that the precipitation has occurred - at the grain boundaries and that the

  
 <EMI ID = 21.1>

  
second annealing the precipitate is rather thick and is no longer located at the grain boundaries, the grain dimensions having decreased

  
 <EMI ID = 22.1>

  
during work and annealing. It is also possible to provide

  
 <EMI ID = 23.1>

  
 <EMI ID = 24.1>

  
 <EMI ID = 25.1>

  
fine precipitate, the ductility at high temperature of the steel was only slightly altered by the irradiation.

  
In order for the present invention to be fully understood, the examples below show the effect of the annealing at low temporal

  
 <EMI ID = 26.1> <EMI ID = 27.1>

  

 <EMI ID = 28.1>


  
 <EMI ID = 29.1>

  
 <EMI ID = 30.1>

  
 <EMI ID = 31.1>

  
 <EMI ID = 32.1>

  
 <EMI ID = 33.1>

  
 <EMI ID = 34.1>
 <EMI ID = 35.1>
  <EMI ID = 36.1>

  
your is due to the precipitation of chromium carbide or niobium carbide and possibly chromium nitride or nitride

  
 <EMI ID = 37.1>

  
results in most of this material being precipitated during annealing in a thick form * A tempera '*

  
 <EMI ID = 38.1>

  
 <EMI ID = 39.1>

  
irradiation resulting in loss of ductility. We

  
 <EMI ID = 40.1>

  
to avoid a reduction in ductility on irradiation, which is carried out for a time which is sufficient to cause precipitation of most, if not all, of the material which would otherwise be precipitated when the steel is subjected to irradiation.

  
 <EMI ID = 41.1>

  
 <EMI ID = 42.1>

  
 <EMI ID = 43.1>

  
 <EMI ID = 44.1>

  
 <EMI ID = 45.1>

  
 <EMI ID = 46.1>

  

 <EMI ID = 47.1>
 

  
 <EMI ID = 48.1>

  
 <EMI ID = 49.1>

  
 <EMI ID = 50.1>

  
 <EMI ID = 51.1>

  
Table III.

  
 <EMI ID = 52.1>

  

 <EMI ID = 53.1>


  
 <EMI ID = 54.1>

  
present invention has also been determined for steel

  
 <EMI ID = 55.1>

  
 <EMI ID = 56.1>

  

 <EMI ID = 57.1>


  
 <EMI ID = 58.1> <EMI ID = 59.1>

  

 <EMI ID = 60.1>


  
 <EMI ID = 61.1>

  
 <EMI ID = 62.1>

  

 <EMI ID = 63.1>


  
 <EMI ID = 64.1>

  
 <EMI ID = 65.1>

  
 <EMI ID = 66.1>

  
 <EMI ID = 67.1>

  

 <EMI ID = 68.1>


  
Its general decrease in ductility during Irradia "

  
 <EMI ID = 69.1> that a reduction in this value or a reduction in the boron-10 content is advantageous. The neutron absorption due to such a boron content is negligible *

  
 <EMI ID = 70.1>

  
 <EMI ID = 71.1>

  
 <EMI ID = 72.1>

  
 <EMI ID = 73.1>

  
cold worked and annealed samples from each <EMI ID = 74.1>

  
 <EMI ID = 75.1>

  
 <EMI ID = 76.1>

  
 <EMI ID = 77.1>

  
substantially avoiding the formation of this fine precipitate and decreasing the tendency of the steel to undergo a reduction in ductility at elevated temperature after irradiation.

Claims

2.- Method according to claim 1, characterized in <EMI ID = 78.1>

900 * C.

tions 2, further characterized in that the working phases and

preceding, further characterized in that a final phase of

characterized in that the boron-10 content is lower than that '