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"Procédé de formation d'une liaison métallurgique sensiblement continue
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entre dao couches métallique$"
La présente invention concerne un procéda de liaison de métaux. Plus particulièrement, la
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présente11 invention concerne un procédé de liaison de métaux par un moyen explosif.
Suivant la présente invention, on fournit un procédé pour former une liaison métallurgique sensiblement continue entre des couches métalli- ques, qui consiste à former une jonction entre au moins deux couches métalliques, la jonction étant
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définie par un angle d'au moins 1 environ, à d'il$. poser une couche'd'un explosif détonant sur la surface externe de l'une au moine des couches métalliques, et à amorcer l'explosion de façon que l'un au moins des rapports de vitesse de col- lision aux vitesses soniques respectives des cou- ches métallique soit inférieru,à 1,2 et lorsque chacun d ces rapports est supérieur à 1,0,
l'an- glo formé entre chacune des deux couches métalli- ques adjacentes dans la région de la collision dé- passe la valeur maximum de la somme des déforma- tions engendrées dans les couches métalliques par les ondes de choc obliques.
L'expression "couche métallique" telle qu'on l'utilise dans la présente demanda désigne une couche d'un seul métal ou d'un alliage de deux ou plusieurs métaux individuels ou une série de cou- ches individuelles liées les unes aux autres.
L'expression 'jonctin" telle qu'on 1'uit- lice ici, désigne l'agencement d'une couche métal- lique par rapport à l'autre couche métallique de fa- çon que les deux couches se rencontrent ou se ren- contrent sensiblement en un seul point ou le long d'une seule ligne. Dans l'un ou l'autre cas, les plans dans lesquels les surfaces internes (c'est-à- dire les surfaces à lier) des deux couches métalli- ques se trouvent, se croisent le long d'une ligne donnée, c'est-à-dire que les deux couches ne sont pas parallèles.
Ci-après, les plans dans lesquels les surfaces internes des couches métalliques se
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trouvent sont désignés simplement par "les plana des deux couches métalliques* t'expression *'ladite jonction étant défi- nie par un angle d'au moins 1 environ*! talla
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qu'on l'utilise dans la présente demaada aignifia qu'un angle, 6, formé entre les deux couche$ a6tall1qU", mesuré dans un plan quelconque perpend1cula1re .. la ligne d'intersection des plans des deux couches métalliques, est d'au moins 1 environ.
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L'expression "surface externe" d'un COQ- che métallique telle qu'on l'utilise dans la pr4.eate demande désigne la surface de la couche Jl6tell1que parallèle à la surface interne à lier de la couche métallique.
Pour mieux comprendre l'invention, on va Se référer aux dessins annexés dans lesquels
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la figure 1 est une coupe 1:88le dl= ensemble qui peut être utilisé pour la mise en ceu
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vre de l'invention, dans lequel une couche dolosif détonant est disposée sur la surface ogttrm de l'une des couches métalliques ;
la figure 2 est une coupa taasveapsa d'un autre ensemble qui peut 8tre Q.1;t.U86 pour 1.t'. mise en oeuvre de l' invention, daM ioqel 4DOu- ohe d'un explosif détonant et disposé mr la M- face externe de chacune des oowrtmi ml6s la figure ? est une coupa tnDn'8raale d'un ensemble de liaison au cours *# la 3iaaa. de couches explosives disposée sur le* rif externes de chacun* doz touches 86t8111quea.
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les figures 4A à 4E sont des vues par. dessus des ensembles de liaison dans chacun desquels une couche explosive doit être amorcée en un seul point ou le Ions d'une seule ligne de la couche ex- plosive ;
la figure 5 est un schéma en coupe trans- versale montrant la forme géométrique et la dynami- que d'un ensemble de liai; ayant une couche ex- plosive sur une plaque métallique ;et la figure 6 est un acharna en coupe trans- versale montrant la forme géométrique et la dynami- que d'un ensemble de liaison ayant une couche ex- plosive sur les deux plaques métalliques.
Sur latigure 1, une couche métallique 1 forme une jonction avec une couche métallique 2 qui repose sur un moyen de support 3 par exemple du métal, du bois,ou du ciment de plâtre, l'angle compris entre les couches métalliques 1 et 2 étant maintenu au moyen d.'une barre d'écartement 4.
Une couche d'explosif détonant 5 à laquelle est fixé un détonateur 6 ayant des conducteurs 7 reliés à une source de courant électrique est disposée sur , la surface externe de la couche métallique 1
Sur la figure 2 des couches métalliques 1 et 2 reposent sur un moyen de support $* Une cou- che d'un explosif détonant 5 A laquelle est fixé un cordeau détonant 8 est disposée sur la surface ex terne de chacune dos couches métalliques et les cor deaux détonants 8 sont fixés à un détonateur 6 pré- sentant des fils conducteurs 7 reliés à une source
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de courant électrique.
Bien que l'on n' ait pas l'intention de limiter l'invention à une théorie quelconque, une description du mécanisme par lequel on obtient la liaison mot en lumière le degré auquel on peut faire varier ou on peut modifier les conditions du procédé dans le cadre et l'esprit de l'inven- tion et facilite le choix des conditions optima pour lier un système donné.
On pense que la formation d'une liaison métallurgique continue entre les surfaces adjacen- tes de deux couches ou plaques métalliques dépend d'un phénomène de "jet" qui se produit comme repré- senté schématiquement sur la figure 3. Lorsque la ou les couchée d'explosif 5 sont amorcées (le nu- méro de référence 9 représentant les produits de détonation gazeux), la pression produite par la détonation projette la ou les plaques métalliques sur lesquelles repose l'explosif en direction de la plaque métallique adjacente.
Lorsque les plaques métalliques entrent en collision à un angle appro- prié et que la région de collision progresse le long des plaques métalliques à une vitesse appro- priée, la pression engendrée par la collision est transmise légèrement en avant de la région de col- lision et oblige les couches superficielles des plaques métalliques opposées à être avancées à une grande vitesse à partir de la région de la colli- sion, c'est-à-dire à former un jet 10. L'élimina- tion des oxydes superficiels et autres contaminants
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par le jet permet do mettre le métal "propre" se trouvant au-dessous des deux plaques opposées en contact intime, en formant ainsi une liaison métal- lurgique continue 11 à la face de séparationcoum mune dos deux plaques.
Dans certains cas, le jet s'échappe complètement d'entre les deux plaques en enlevant les oxydes superficiels et autres contami- nants de surface du système lié. Dans d'autres cas, la matière entraînée par le jet est emprisonnée entre les-doux plaques. Dans ce dernier cas, la haute énergie cinétique du jet provoque la fusion des surfaces propres adjacentes des plaques métal. liques, et la matière fondue se solidifie rapide- ment en fournissant une zone de liaison caractérisée par la présence d'un mélange homogène des métaux des deux plaques en regard, zone de liaison qui con- tient les contaminants superficiels à l'état dis- persé de façon qu'ils ne gênent pas la liaison.
La zone de liaison peut comprendre une couche uniforme du mélange homogène des métaux des deux plaques en regard, et si le jet emprisonné oscille à mesure qu'il se déplace en avant de la région de collision, la zone de liaison peut ne contenir que des poches individuelles du mélange à des intervalles plus ou moins périodiques dans la face de séparation des plaques. En tout cas, on obtient une liaison métal- lurgique saine, sensiblement continue.
Etant donné que l'angle et la vitesse de collision appropriés nécessaires pour le jet va- rient d'un système à l'autre, il est nécessaire
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d'expliquer, premièrement, la façon dont on peut déterminer cet angle et cette vitesse Pour un sys- tème donné, et deuxièmement, la façon dont on peut régler les conditions du procédé pour assurer une collision d'une paire donnée de plaques métalliques à l'angle et à la vitesse voulus.
Dans la description qui va suivre, les nu- méros de référence 1 et 2 désignent les deux pla- ques métalliques de collision. VC1 et V02 désignent les vitesses de la région de collision par rapport aux plaques 1 et 2 rospectivement, ou les vitesses auxquelles les deux plaques se déplacent dans la région do collision ;C1 et C2 représentent les vi- tesses soniques de masse des deux plaques 1 et 2, respectivement, la vitesse sonique apparente étant définie par la vitesse de l'onde de choc plastique qui se forme lorsqu'un effort appliqué dépasse à aine la limita d'élasticité pour une compression unidimensionnelle du métal ou système métallique particulier en question ;
Vp est la vitesse rela- tive des plaques ou la vitesse à laquelle les pla- ques s'approchent l'une de l'autre, et est 1'an gle entre les plaques 1 et 2 dans la région de col- lision. On suppose que les valeurs de VC1 V02 et
4 qui décrivent la collision changent suffisam- ment lentement à mesure que la collision se pour- suit pour que l'écoulement du métal dans la région de collision à un instant donné puisse être décric sensiblement comme étant un écoulement localement constant.
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Lorsque VC1 est inférieur C1 et/ou VC2 est inférieur à C2 la liaison est obtenue pour au- tant que Vp soit supérieur à une valeur minimum nécessaire pour engendrer une pression' suffisante dans la région de collision pour surmonter la li- mite d'élasticité d'une au moins des plaques métal- liques et pour provoquer ainsi la déformation plas- tique nécessaire pour la formation du jet. La vi- tesse minimum relative des plaques pour un système métallique particulier quelconque dépend des pro- priétés des plaques métalliques, et augmente avec l'augmentation de la résistance mécanique, de la duroté et de la rugosité superficielle.
Cette va- leur minimum de Vp nécessaire pour lier l'acier ino- xydable ' à l'acier au carbone, par exemple, est e 90 mètres par seconde si les surfaces des plaques métalliques sont assoz lisses.
Loruqu'aussi bien VC1 dépasse C1 et que VC2 dépasse C2 la collision assure la formation d'ondes de choc obliques dans les deux plaques. Si ces ondes du choc sont attachées à la ligne de col- lision, la prussien engendrée par la collision ne put pas être transmise en avant des ondes de choc, c'est-à-diru qu'elle ne peut pas être transmise en avant de la région de collision et par conséquent, un jot ne peut pas être formé.
Au contraire, les ondus de choc obliques déforment brutalement les plaqua métalliques, en laissant les contaminants superficiels à la face de séparation et en empê chant ainsi la liaison, Les ondes de choc se réper- '
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outent de la surface libre externe des plaquée en
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rant en collision sous forme d'ondea de raréfac- tion qui, ou bien contraignent les plaquas à se séparer à uno vitesse supérieure, ou provoquent l'écaillagu de l'une des plaques. ai toutefois, Vp dépasse une valeur minimum nécessaire puur que l'angle de collloion f dépasse une valeur o1t- que, Not les ondes de choc obliques ne détachent de la région do collision et restent en avant de .la ligne dû collision.
Dana ce cas, la pression est transmise en avant de la région de collision en provoquant une formation de jet et en rendant la liaison possible. La valeur de cet angle critique diffère d'un système à l'autre et dépend de VC1 et de VC2 et des propriétés matérielles des plaques métalliques 1 et 2.
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Lorsque Vol dépasse 1,2 1 et que V02 dé- passe 1,2 C2, on n'obtient pas de bonne liaison môme lorsqu'il se produit un jot. Dans cs condi- tions, une vitesse relative des plaques extrêmement élevée, Vp, est nécessaire pour satisfaire à la
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condition 4. la formation du je, c'est-à-dire pour que (140 Doit supérieur à300 La très grande charge explosive nossjtire pour engendrer cette grande vitesse relative des plaques provoque souvent une importante déformation do l'ensemble de liaison.
En outre, les puissantes ondes de choc détachées qui se répercutant à partir des surfaces libres externes des plaques entrant en collision sous forme d'on- des de raréfaction provoquent une rupture de toute
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liaiuon transitoire qui s'est formée et contribuent
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à 1 sévère d6.forlnu tion atd la rupture dos plaquée.
D'après la description qui procéda, il est évident quj les valeurs qui doivent être détermi- nées avant de pouvoir rosier les conditions du pro- cédé pour garantir la formation d'un jet, et par conséquent une liaison, sont les vitesses soniques
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des u.:zquvs métalliques 1 et 2, les vitesses aux- quollus luo a pluquus se déplacunt dans la région de "collision,) et la vitesd relative des plaques. En outre, si les vitesses auxquelles les plaquas se déplacent dans la région ae collision dépassent les
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vitesses soniques respectives des plaques, on doit déowrmixiar l'angle auquel les plaques 1 et 2 entrent en collision et l'angle critique de oollision qui doit' 8tre dépassé pour Carantir la formation d'un jet.
La valeur do la vitesse sonique, C, d'un
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#Mtal ou d'un système métallique peut Être obtenue :'au moyen de la relation
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dans liquolle K est le module d'élasticité cubique nùiaoatiquo on dyzuü/cra ot p ost la densité en rv=3. On peut obtenir les valeurs de K à partir dû valeurs du nodule de Young, E, et du rapport de Poisson, #, au moyen de la relation : (b) K =. E/(1-2 # ).
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Les valeurs do ;0 et K ou E et if sont facilement obtenues dans la littérature (voir par exemple Ame
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rican Instituts of Physics Handbook", McGraw-Hill, New-York, 1957).
Selon une variante, d'après les valeurs do la vitesse de l'ondo de choc plastique en fonc- tion de le vitesse dos particules conférées au métal par l'onde de choc do la façon décrite par R.G. Mcqueen et S.P. Harsh, "Journal of Applied Fhysics" 31 (7), 12553 (1960), 'on peut facilement déterminer la vitese sonique.
Si l'on ne dispose pas de données dans la littérature,on pout obtenir les valeurs de 0 en effectuant des mesures d'ondo do choc comme décrit par R.G. McQueen etS.P Marsh (comme indiqué plus haut),et dans les références citées par eux. Selon une variante, on peut déterminer 0 d'après la rela- tion :
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où CL est la vitesse dos ondes de compression élas- tique et Os est la vitesse des ondes do cisailleront élastique dans le métal. Les vitesse nécessaires des ondos d cisaillement élastique peuvent être musurées par das méthodes bien connues.
A titra illustratif, on indique sur le tableau suivant les valeurs de vitesse sonique pour le* métaux donné: à titre illustratif !
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<tb> Vitesse <SEP> sonique
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<tb> Métal <SEP> mètres/sec.
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Zinc <SEP> 3000
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<tb> Cuivra <SEP> 4000
<tb>
<tb>
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<tb> Magnésium <SEP> 4500
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Niobium <SEP> 4500
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Acide <SEP> inoxydable <SEP> austónitue <SEP> 4500
<tb>
<tb>
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<tb>
<tb> Nickel <SEP> 4700
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Titano <SEP> 4800
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Fer <SEP> 4800
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Molybdène <SEP> 5200
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Aluminium <SEP> 5500
<tb>
Les Méthodes permettant de déterminer VC1
VC2 Vp et 4 seront mieux comprises à la lumière do la description de la dynamique et de la géométrie de quelques variantes du nouveau procéda de liaison par explosif de couches m talliques.
On va considérer par exemple des ensembles dans lesquels les couchée métalliques 1 et 2 sont disposées de façon qu'une jonction dans le sens défini ci-dessus soit formée entre les doux plaques et qu'un,, couche d'explosif soit disposée sur la suface externe do l'una des plaques ou des doux.
Lorsque la ou les couches explosives sont amorcées, les pressions engendrées par les détonations accé- lèrent rapidement la ou les plaques métalliques adjacente à des vitesee élevées Habituellement, la vitesse maxijmu pour une plaque donnée est at- teinte à une distance égale à l'épaisseur de la plaqua, et doo vitresue suffisamment élevées pour satisfaire aux conditions de liaison sont attein-
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tes sur due distancos égales z dola lao1ona Goulo- ment de l'6pisuur de la plaqua.
6i chaque coucha
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explosive a une épaisseur ot d'autres propriétés
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phyaiquvo uniformes, et ai chaque coucho at actor* o4o simultllvml3nt our toute sa surface, par exemple
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en utilisant un générateur d'ondo piano, la plaqua
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métallique adjacanto as déplace dans un sens oncon- tiellumont porpondiculaire à sa position plane ini- tiale ot entre en collision avoc l'autre plaque métallique à un angle, O qui east égal à l'anglu initial, 6, ontre les plaques.
Dans le pro4ier cas, dans loquol une cocu- che d'explosif disposa sur la surface externe do la plaquu uétalliquo 1 par exemple caet amorcée si" xaultanément our toute Sa surface, la plaque mitai-* lique 1 se déplace à une vitesse Vp1! qui est égale à la vitsrase relative des plaques Vp et entre en collision avec la plaque métallique 2* Dane ce pre- mier cas, Vol et V02 sont déterminés uniquement par l'angle initial 6 entre les plaques métallique$ et la vitesse relative dez plaques Vp. et peuvent atro calculés au moyen des relations (d) VC1 .
'Yp/tung .$ et V02 - v"/s3.w 6
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Dans le second cas, dans lequel les couches d'explosif disposées sur la surface externe des pla- ques métalliques 1 et 2 sont amorcées toutes les doux simultanément sur toute la surface, la plaque
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1 se déplace à une vitesse VP1t et la plaque 2 se
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ddplaco à une vitoueu V., La viteaue relative duo plaquuo Vp oot ôgila à la somme vuoto iello de v21 ut Vp2t ot peut Ctra calculéo au moyen do la rolution s
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Lon plUv6 mu*tallîquuu uniront on collision le lon; d'un plan qui formie 2os angloa do ô1 et b2
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avoo 'les plans initiaux des plaques métalliques 1
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u'c 2 rvspaativcmont.
Cas angles, comme l'angle ini- tial ia, compris ontro los plaques métalliques àont
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mesurés dans un plan quelconque perpendiculaire
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à la Iijno d'intersection dos plans initiaux des plaquos mtal1iquoat ut peuvent être calculés au
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moyon des relations !
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Dans le second enst Va, et V02 sont déterminés uni- qutfûont par l'an3le initial, ut entre les plaques môtalliquos, 1er; vitesses dus plaques Vp1 et Vw ot la viteeuv, relative dus plaquou Vp, ot peuvent Ctru calculée au moyon dan relations
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Soit dans le premier, soit dans le second cas, l'angle fa ou st naturellement connu, et
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les vitesses des plaques VP1 et VP2 peuvent être déterminées par expérience par l'une des diverses méthodes bien connues en pratique.
L'une De ces méthodes permettant du déterminer la vitesse d'une plaque métallique propulsée par un explosif impli- que l'utilisation do tiges do contact électriques et est décrite par D. Bancroft et ses collabora- teurs, "Journal of Applied Physics" 27, (3) 291 (1956). Une méthode optique est décrite par W.
A Allen, ("ibid 24") (9), 1180 (1953), et une mé- thode impliquant l'utilisation de radiographies instantanées aux rayons X est décrite par A.B Bal- chan "ibid. 34" (2), 241, (1963). Dans le premier cas, on peut calculer VC1 et VC2 directement à par- tir de VP1 (- Vp), mesuré expérimentalement. Dans le second cas, on doit d'abord calculer V par- tir de VP1 et VP2 mesurés expérimentalement au moyen de la relation (e).
Si V et/ou VC2 sont inférieures aux vi- tesses soniques respectives des plaques métalliques 1 et 2 pour garantir une liaison, il suffit de d- terminer la vitesse relative minimum des plaques, V nécessaire pour surmonter la limite d'élasticité d'uno au moins dos plaques métalliques. Etant donné que la vitesse relative des plaques augmente avec l'augmentation de la charge d'un explosif donné et avec la diminution do l'épaisseur et de la densité de la ou des plaques métalliques propulsées par un explosif, cette vitesse minimum relative des pla- ques peut être déterminée expérimentalement en ré
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glant la charge d'explosif et l'épaisseur et la
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densité des plaques jusqu'à ce qu'on trouve une #.
' certaine valeur de Vp à laquelle il se produit un jet uniforme sans qu'il soit accompagna par une for- te déformation, des plaques métalliques.
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Toutefois, si VC1 et VC2 dépassent les vi- fosses soniquus respectives des plaques métalliques, il so forme des ondes du choc obliques dans les
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plaques, at on doit déterminer à NC avant de pouvoir régler les conditions du procède de façon que y
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soit supérieur à axa en satisfaisant ainsi à la con- dition nécessaire pour garantir le détachement des ondée'de choc de la ligne do collision et pour per- mettre la formation du jet.
Lorsque les ondes de choc obliques sont attachées a le li3ne de collision, elles déforment
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bru8quJOnt les plaques métalliques des anglaz Ofl et respectivement a t l'angle entro les plaques dans la région dû collision, , est égal à la somme d ces déformation, somme qui est désignée
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par 1 (c'est-à-diro yv u 1 + 2 . il). La valeur de 1 pour un système donné dépend de vol et V02 et des propriétés matérielles des plaques métalliques et -il s'agit de la valeur maximum de pour le système
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donné qui est égal il i5cit que Cf doit dépasser pour permettra la formation du jet.
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,'# # . Les angles do déformation ou do déviation yes anglc$ défarmation dviatian 1 et e2 doivent ôtro calculés à partir des proprié- tés des ondes da choc obliques dans les plaques mé- -talliques au moyen des relations
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dans lesquelles US uzt la VitQ8v de l'onde do choc ma,sru porpendiculalrôiaent uu front de choc ot U
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est le changumont de vitesse do la matière provoqua
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par l'onde sc choc.
Les vitesses Ug et Vw sont associées aux prossions at densités en avant ot un arrière des fronts de choc dans loi plaques métalliques par los équations de choc mécanique 8 (1) p Olis a, f (US-Vil) et P"'Po. f oUSUU) dans lesquelloa t0 , 'a, f; ot p sont les dansit6o
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et les pressions on avant et en arrière due fronts de choc dans les plaques métalliques. La densité on avant du front do choc 0 0 est simplement la densi-
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té connue de la plaqua métallique à la pro8s1on ot à la température nbianta3 et la pression en avant du front de choc, Po, est simplement la pression am- biante.
Etant donné que la presoion ambiante ost g ¯ n6ralemont voisine de 1 atmosphère, elle est négli-
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geable en comparaison de la pression régnant en ar-
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rière du front do choc Pst et la seconde relation
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(i) déviant :
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(1) 2 M ;0 OUSIM
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On dispose d'une masse considérable de données publiées, habituellement nous forme de
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courbas do Hugoniot qui donnent la relation entre p et V (II 1//-?) un arrière du front de choc dans du nombreux aôtaux. A1nz!i, en substituant un oor- t.tin nombru do valeurs do P et V ( 1/ P ) dans los oquations de choc mécanique, on obtient un oor-f tain nombre do v7.rurs due Us et U,, pour chacune dos pl.oues jJ10t11iquc3.
Selon une variante, on peut mesurer expérimentalement Us et Ut, comme décrit par Walsh, J.i , Rico, t4.H., McQueen, R.G., et Yargur, p.., "l'hysical Review" 108 (2), 196 (1957), z et '1013 valeurs correspondantes de P et ,0 , malou-' . lôcs on utilisant las équations dr choc mécanique.
On substitua leu valeurs du Uns et de U et Ion valeurs duo VC1 at VC2 dans les équations ., pour tang 01 ot tans ', ot on obtient un certain nombre du valeurs d '1 et do '2. Les valeurs de $* ot de 9S2 &ô chacune d'un cortin nombre do pressions données sont ajout iâf lea unes aux autres pour don- ner un certain nombre de valeurs do â. Finalement, on trvac les valeurs do 5 en fonction des pressions
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correspondantes et la courbe ainsi obtenue passa par
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une valeur maximum. Cle2t cette valeur maximum dcz B qui et égale à me et que j doit dépasser pour ga- rantir un detachument des ondes de choc de la ligne
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de collision et pour assurer ainsi la formation du \
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jet.
Etant donné que If' est égal a. 6, t peut 8tre
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modifié on changeant l'angle initial entre les pla-
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quels métalliques.
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Si l'on amorce une couched'explosif en un seul point ou le long d'une ligne, au lieu do le faire avec un générateur d'endos planas, la détonation progresse le long de la couche explosi- ve à la vitesse de détonation D de l'explosif dans un sens essentiellement parallèle à la position planv initialu de 1a plaque métallique 1 ou 2.
Ains la pression engendrée par la détonation agit progressivement sur la plaque métallique ad- jacente 1 ou 2 pour la propulser en direction de l'autre plaque métallique, c'est-à-dire que la pression agit d'abord sur les parties de la plaque adjacente qui sont los plus rapprochées du point ou de la ligne d'amorçage. Dans cos conditions, la plaque métallique adjacente 1 ou 2 est déviée d'un angle / . ou 2 et se déplace à une vi tusse vP1 ou VP2 dans un sens qui forme un angle 12 ou 2/2 avec la perpendiculaire à la posi- tion plane initiale do la plaque.
L'angle 6 cornue défini plus haut est un angle compris entre los plaques métalliques 1 et 2 dans un plan quelconque porpendiculaire à la ligne d'intersection dos plans des deux plaques. Cet an- gle définit simplement l'agencement initial des plaques et est indépendant du mode d'amorçage et par suite du diagramme do propagation de la détona- tion d'une coucho d'explosif placée sur la surface externe d'une plaque métallique 1 ou 2. Toutefois, il existe un angle \ qui pour un agencement donné dos plaques suivant un angle initial 8 peut varier
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d'une façon qui dépend du sons dans lequel la d3to nation progresse le long do la couche d'explosif.
A proprement parler, il existe deux do ces angles : 1 qui ost l'angle compris entre la ligne initiale d'intersection des plans des plaques métalliquos ot une ligne quelconque de la plaqua métallique 1 le
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lon de. laquelle se propage la détonation, et X2 qui est l'angle compris entre la ligne initiale d'intor.. section -t.38 plans dus plaques métalliques et une ligna quelconque de la plaque métallique 2 le long de laquelle la détonation se produit.
Toutefois,
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pour (-.os raisons pratiques qui seront décrites plus ar détail ci-après, lorsque les couches d'explosif sont disposées sur los surfaces externe a à la fois du la plaque métallique 1 et do la plaque métalli-
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que 2, 1 s dux couches présentent sensiblement la même vitesse do détonation et sont amorcées sensi- #bloBont de la e. fou, c'est-à-dire que les dia- grammes de propagation dos couches a 'explosif pla- céeu sur les plaques métalliques 1 et 2 sont sensi- , Plument identiques ut À1 . À2 . À .
Lo sens do la 13."rne initiale d'intersec- tion entre les plans des plaquas métalliques est défini d façon qua lorsque la détonation se propage à l'écart de la ligna d'intersection, l'angle
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ost engendré par la rotation de la ligne d'inter- section d-ins le sens sinistrorsum jusqu'à ce qu'elle coïncide avec la ligne do détonation, et X est positif, et compris entre 0 et % ou 0 ot 1$4 .
Inversement, lorsqu'une détonation se propage en
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direction du la ligno dlintoruct1oDt Itar4zlo X out ur4Sondré par la rotation du la ligne d'intur- section dins le 8nn dqxtrorcum jusqu'à 04 qu'elle coïncida rvuc la ligne da détonation { X est négatif ot compris uhtru 0* ot "U ou 00 ut -1800, Ev1dym- mint, lorsque la détonation eu poursuit po.l'I111'10- filent à la ligna do 'intorsdct1on, il n'lJx1stû pas C'anglo untru les duux lignes, o'st-'-41ro que X 0 ou no Les figures 4A à 4Z montrant leu va- leurs do X à divers ondroito sur la surfoco de l'on5vblu de liaison lorsque la coucha d'axplocif 3 est amoroée on un point, par exemple au moyen d'un détonateur 6 préauntant dos fils conducteurs 7 ru- liés à une source de courant éluctriquag ou 10 long d'une lignu, par uxouplu au moyen d'un sen6r2tuur d'onde lin6-iru 1*2.
Sur chacune du et figurée, la lino AB ruprôsonto 2pproximativoment la ligne dlîn- ternaction aus plans doa plaquac métalliques, les traits pleins munis da flèchos indiquant loo nous ou les lignes lv long duoquale 10..4tonf.1t1on se propage lorsque la coucha dluxploait est amorc6a comme représenté sur loo destina, et lbe pointillé. sont don extrapolations des lignes le long danquol- les la détonation au propage. Les relations g6om6- triques ontra Volt VOlt D, Vp, 6, , et y 1
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lorsqu'une coucho d'explosif disposée sur la sur-
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face uxtorne du la plaque métallique 1 est amorcée d</Façon que À . 900sont représentées sur la fi- Surc 5.
Les relations géométriques entre V01' Vozt DI Vp1' Vp2' VPI bt 41t 62' 'fi, Y 1 t yp
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lorsque) les couchto d'uloaif disposera sur la aurfoco uxterno dus plaques métalliques 1 et 2 sont aznoa.u simultanément de façon que X " 90* sont: rupr6L..snt6oa sur le. figure 6.
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Loraquj la ou los couchas d'explosif
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sont amorce un un point ou la long d'une ligna, il ont n3ccst.ro, comme il ast nécessaire lors- qu'on utilise un générateur 'd 'onde piano, de dèter-ç- ma.nor les valeurs do Vol et do V02 pour un système donna.
Toutefois, lorsqu'une soule couche d'oxplosif disposas sur la stirfaoi extomo, par exemple de la plaqua métallique* 1, ost omoroéo on un point où le long d'une ligne, v(il ont V02 dépendant de 61 'Y t 7 ut D, ut loroquo lus ocuchos d'explosif disposées ,-? sur los sur4nois oxturnoo des doux plaques métalli- # quota sont aLlorc3..,s simultanémunt- on un point ou le lori;,- d'uno ligna sur chaque couche, Vai dpond do ,;1, Y n, X, et D, et V02 dépend do 621 Y 21 X ot Du, En considérant lo promior cas, o'est-à-dire uno seulo couche d'oxploaif, l'angle 6 ast connu, ot l'angle X est facilement déterminé étant donné que le diagrimmo dj propagation de la détonation d'une couche d'explosif amorcée on un point ou Io Ions d'une lisne sur la coucha est évident aux spé- ciolistca.
L'ansia du déviation de la plaque métal- : lique 1, y 1, peut être mesura par l'une ou l'au- tra des méthodes expérimentales données plus haut pour mesurer vplt ou Y peut etre calculé à par- tir du la vitesse da détonation connue D et de la vit3$f!O dos plaquos dâtorminée expérimentalement, '
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Vp1 au moyen de la relation (k) Vp1'a2D sin Y 1 /2, (ou V1'21112D sin y 2/a) Les vitesses do collision des plaques 1 et 2 sont obtenues en substituant les valours 44 6, X, Y 1 ot D, di5tormiix5a comme indiqua dans le para- graphe pr1cdvnt, dans les équations suivantes et ou résolvant los équations pour Vol et V02'
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On simplifia cas équationl.
oommo cola cet ' souvent comod,j, lorsque la couche d'explosif ost amorcée aimultanuaent? la long 4o tout un bord de la coucha par oxumplo au moyon d'un générateur d'ondo linjairo fixé à un bord do la çouoho. lors- que co bord ist parallèle à la ligna d'intersection dos plans dos plaques métalliques ou de mtme éton- duo quo cotte' dernibru, la dutonatîou se poursuit dans un aons parpulidiculairj à la ligno d.1ntur8C- tion sur toutu la surface do la couche, otoot-à-dlr1 X a 900 (voir figuru 4A) et les équations aux V01 ot Vc2 sont romandes aux formas suivantes 1
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Lorsque ce bord est perpendiculaire à la ligne d'interaction, la détonation se poursuit dans un sene parallèle à la.
ligne d'intersection sur touto la surface du la couche, c'c'et-.à-diM \ " 0* ou 180* (voir figuru 4B) et les équations sont rame- nées aux forme o suivantos
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En considérant: 1,, nocond ces, o'ost-à-diro unu couche d'explosif disposée sur lis surfaces ex- tarn-in dou doux pluquoz métalliques, on connaît D les rUlglüS X, )'- 1 et Vg peuvent Ô-bM d6turmînès commo indiqua dans 10 purp.grapho précédant, et les angles ô1 et ô2 sont los solutions des deux équa-
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tions
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(0) Ó1 + & - 8 et cos 01(i + oot Y tans 0'1 ain \-cos 2 X) # oos 6g (1+ cot y 2tane 6gSin\ oos \) En connaissant 1' 2 p y 1 Y 2' Â.
lit D, on peut calculer Vol ut V02 au moyon des relations 1
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Ayant détermine Vc1 et VC2 soit dans 10 premier cage soit dans 10 second cas si VC1 et/ou VD2 sont plus faibles que las vitesses soniques respectives dos plaques métalliques 1 et 2, on ob- tient une liaison pour autant que Vp soit supérieur à une valeur minimum nécessaire pour surmonter la limite d'élasticité de l'une au moins des plaquas.
Dans le premier cas, VP VP1 et la valeur minimum de Vp peut être déterminée ut Vp peut êtro modifia comme décrit ci-dessus en se référant à l'amorçage à l'aide d'une onde plane d'une seule couche d'explo- sif disposée sur la surface externe de la plaque métallique 1.
Dans le second cas, Vp est fonction do VP1 et do VP2 qui peut être calculée au moyen do la relation :
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Les valeurs minima de VP1 et VP2 nécessaires pour donner une valeur de Vp qui dépasse une valeur minimum nécessaire pour surmonter la limita d'élasti-
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oit do l'une au moins dws plaquas peuvent 6*tre dé- terminées ot Vp1 et Vp2 pouvant atre modifiés comme décrit ci-dassus on su rif virant à l'amorçage par ondu plane d'une seule coucha d'explosif.
Si, soit dans 10 premier cas, soit dans la second oos, Vol et V02 dépao.jcnt les vitesses soniquos respectives des plnquos métalliques 1 et 2, on doit déterminer (10 comme décrit plus haut et on doit ajustera do fuçon qu'il soit supérieur à la valeur calculée de 1()* Bien1' quo soit égal 6 lorsqu'on utilise l'amorçage du la coucha d'explosif par une onde plane, lorsque l'explosif est amorcé en un point
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ou le long d'une ligne l'angle de collision 't' pout astro déterminé au moyen da la relation ! V2 V2 V (r GOS f ; lU. - 01 2 V + V C2 ... P . ' C1 C2 et pout Ctru augmontû en augmentant Vp en ajustant los conditions du procédé comme décrit plus haut.
Le procédé de l'invention est applicable à la liaison d'une grande diversité du métaux com-
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me l'acicr, la cu.ivru, l'aluminium, le fer, le tita- ne, le niobium, le chrome, le cobalt, le nickel, le béryllium, 10 magnésium, le molybdène, le tungs- tenu, le cuivra, l'or et leurs alliages, et autres métaux, dont un grand nombre est très difficile à
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lieur à l'aida do l'uno ou 1'rzutru des tuahniçluo classiques. Comme précédemment indiqué, chacune des
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couchua métalliques poub 6tro an un seul métal ou en un alliage de dux ou plusieurs métaux indivi-
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duels ou un composite de doux ou plusieurs couchoa individuelles.
La seule limitation des propriétés physiques des couchas métalliques est qu'elles soient ductiles, c'est-à-dire qu'elles résistant à unu déformation permanente sans Se briser *que une charge explosive. Les surfaces duo couches mé talliques no nécessitant pas do préparation pour éliminer les impuretés superficielles avant d'8tru soumises à un processus do liaison. toutefois, si on le désire, on peut soumettre les surfaces à un traitement de dégraissage et/ou d'abrasion modéra.
Los couchas métalliques pouvant avoir une dimension voulue quelconque et il n'est pas néces- saire qu'allée soient clos plaquas pianos d'épaisseur uniforme. Par exemple l'une ou l'autre ou les deux couches peuvent être e forma de coin, c'est-à-die avoir une épaisseur allant en diminuait incurvé , bombée, ou coudée à un certain angle En outre, on peut lier plus do deux couches métalliques en une soûle opération,
par exemple en prévoyant une fouille intermédiaire entre les deux couches extor- nes Une ou plusieurs des couches métalliques peut consister en une partie de la surface d'un ensemble d'équipement auquel une couche de revêtement doit être fixée.
On peut utiliser de nombreux agencements des couches métalliques à lier pour la mise en cou vr de la présente invention. Los couches métalli- ques peuvent se touchur on réalité pour former une jonction d'une ligne ou à un certain point comme un
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angle de la surface interne de chacune des couches.
Selon une variante, on peut espacer les couches métallique d'une faible distance au point ou le long do la ligne sur chacune des couchos qui est la plus rapprochée de la ligne d'intersection du plan des couchas. Toutefois, étant donné qu'il ne se produit pas de jet tant que les couches n'attela gnent pas une vitese minimum Vp l'une par rapport à l'autre avant d'entrer en collision, lorsqu'on utilise l'agencement ci-dessu il reste une petite région au voisinage de la ligne ou du point de cn tact entre les couches métalliques qui n'est pas liée dans un système lié autrement continuellement et métallurgiquement.
L'angle ô qui définit la jonction entre les coucher métalliques à lier ne doit pas être né- cessirment constant sur toute la surface de cha- cune des couches. Par exemple, lorsque la surface interne de l'une des couches métalliques ou les deux ect ncurvée ou bombée, o est l'angle compris entre le plan tangent à la surface interne de la couche en un point donné de la couche et le plan de la surface interne de la couche métallique à la-' quelle elle doit être liée, j étant mesuré dans un plan quelconque perpendiculaire a. la ligne d'inter- section de cos deux plans.
Lorsqu'on doit faire adhé rer plus de deux couches métalliques les unes aux au- tres en une seule opération, l'angle ô entre deux couches adjacentes quelconques peut être identique ou différent de l'angle ô entre deux autres couches
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adjacentec
Le procédé utilisé pour maintenir l'alto 6 entre leu couchas métalique avisait d'amcorece 1'explsiif n'a pua una importance critique L'au- gle peut être formé par exemple en appuyant un bord d'une première couche métallique contra un bord correspondant d'une seconde couche métallique de façon que les couchée métalliques soient en po- sition "debout" sur uno surines de support quolcon- que,
cocue représenté sur la figure 2. Selon une variante, un moyen de support, par exemple de'3 bar res ou entretoises d'écartement comme représenté sur la figure 1 peuvent être utilisées pour mainte- nir 6 pour autant que le moyen de support ne gène pas le processus de liaison, c'est-à-dire en proté- geant de grand'sa zones do la surface à lier, ou en retardant l'accélération do la ou dos couchée mé tallique lors de l'amorçage de la ou des couches explosives.
Au cas où lea couches métalliques à lier comprennent des extrémité à recouvrement des mêmes feuilles ou de deux feuilles métalliques différente**, par exemple pour souder des conduites ou des plaques, 6 peut être prévu en cintrant une extrémité à recouvrement à l'écart de l'extrémité à recouvrement opposée. Des moyens de support ri- gides pour tout l'ensemble à lier comme représenté en 3 sur les figures 1 et 2 ne sont pas nécessaires et tout l'ensemble peut être par exemple plongé dans l'eau.
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La composition de la ou des couches d'ex- plosif n'a pas une iuportanca critique. Par exem ple, on peut utiliser dans le procédé da la pré- sente invention une couche d'une composition ex- plosive coulée granulaire gélatineuse, souple ou
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fibreuse, à base d,3 tatrunitrate do pentaérythritol, de cyclotri4thylèné trinitramine, du trinitroto- luène ou d nitrate d'ammonium, ou des mélanges de ceux-ci les uns avec les autres, ou avec d'autres composants explosifs ou non explosifs.
On peut disposer une couche d'explosif sur la surface externe d'une couche métallique ou dos deux et on peut la maintenir en position par des moyens appropriés quelconques comme des rubans, de la colle, etc. Evidemment, lorsque plus do deux couches métalliques sont liées les unes aux autres en une seule opération pour forcer un seul compo- site lié, in coucha d'explosif n'est placée que sur la surface extrne d'une des couches métalli- ques externes ou les deux.
Solon uno variante-, un ensemble de couche
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tlétalliquù à lier peut 3tre placé sur chacune des deux surfaces opposées d'une seule couche d'explo- si! en permettant ainsi de former simultanément
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deux co-aposites liés. Dans ce dernier cas, lors- qu'on utilise une seule couche d'explosif,
la col liion de la couche métallique externe sur laquelle est placé l'explosif avec la couche métallique in- termédiaire est considérée comme étant une colli- sion entre und couche métallique mobile et une cou-
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che métallique sensiblement fixe ot la collision du composite comprenant la première couche métal- lique externe uot considérée comuo étant une se- conde collision sensiblement du même typo.
Lors- qu'on utilise doux couches d'explosif, les colli- sions des deux couches métalliques externes avec les surfaces adjacentes respectives d'une couche métallique intermédiaire sont considérées comme étant des collisions entre une couche métallique mobile et une couche métallique sensiblement fixe*
Une limitation qui doit être appliquée à l'ancle initial qui définit la jonction entre les couches métalliques et à la chargo, la détonation et la vitesse, au procédé d'amorçage de la ou des couches d'explosif utilisées est qu'elles doivent être réglées de façon Satisfaire aux deux condi- tions critiquée pour la liaison.
Il ressort de la description ci-dessus du mécanism par lequel se produit la liaison qu'une condition ayant une importance critique pour la liaison est que le rapport de la vitosse de colli- sion à. la vitesse soniquo de l'une au moins des couches Métalliques soit inférieur à 1,2 c'est-à- dire
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La seconde condition ayant une importance criti- que pour la liaison, qui ne doit 6tre considérée que si les rapporta do vitesse de collision des deux couches métalliques aux vitesses soniques respectives dos couches sont supérieurs à l'unité,
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et que l'angle entre les couches métalliques dons la région de collision soit supérieur à uno car- ' taine valeur critique-, c'est-à-diro
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(t) alros
Etant donné que la vitesse sonique d'une couche métallique donnée doit être considérée comme ayant uns valeur fixe connuo, c'est la vitesse de collision qui doit être régléo par un réglage ap- proprié des conditions du procédé afin de satis- faire à la première condition ayant une importance critique pour la liaison.
Lorsqu'une coucha d'explosif située sur .la surface externe de l'une des couches métalliques ou des deux est amorcée simultanément sur toute sa surface, lavitesse de collision clos couches métal- liques est fonction do l'angle initial ô entre les couches et des viteses VP1 ut/ou VP2 auxquelles les couches métalliques sont propulées l'une vers l'au- tre (voir les relations (d) et (g)). Ainsi, l'angle ' initial cnet les couches métalliques et la charge d'explosif doit être réglé de façon que les rapports VC1/.C1 et/ou V02/02 soient inférieurs à 1,2.
Lorsqu'on amorce une couche d'explosif située sur la suface externe de 1'une des couches métalli- ques ou des. doux en un point ou le long d'une ligne, lus vitesses de collision 'des couches métalliques sont fonction de l'angle initial ô entre les couches
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métalliquoe, de 1'angle et/ou suivant le- quoi la couche métallique est déviée par le pros- sion do la détonation, l'anglo A qui dépend du diagramme de propagation de la détonation et de la vitessu de détonation D de 1'explosif. Ainsi, on plus de 1'angel initial et de la charge de 1'explo ci± (a laquolle r1 1 et '( 2 sont directement pro- proctonnels)
la méthode ou lieu do 1'endroit ou de la lin d'amorçage et la vitese de détonation de l'explosif doivent être réglés de façon que les rapporta VC1/C1 et/ou VC2/C2 soient inférieurs à 1,2.
Afin do satisfaire à la seconde condition ayant une importance critique pour la liaison, l'an- gle entro les couches métalliques dans la région de collision doit être réglé par un réglago approprié dos conditions du procède. Lorsque la ou les cou- ches d'explosif cnières sont amorocées simultané- ment, l'angle suivant lequel les couches métal- liques entrent on collision est égal l'angle ini- tial 6 entre les couches, et évidemment est aug- monté par uno augmentation corrospondanto do 6 Tou- tfois, lorsque la couche d'explosif est amorcée en un point ou le long d'une ligne de la couche,
est fonction dos viteses de collision des couches métal- liques et do la vitesse relative dos plaques,et l'effet du réglage des conditions du procédé sur dépend des offets de ces réglages sur Voit VC2 et Vp (voir relation (r) ).
Dans les limites suivant lesquelles l'angle
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initial ÚI1t.rd len couches m6talliquus ut! la charge, la Vitveno dc détonation et le modo d'amorçage du 1. ou do coucha d'explosif stisl'onv au.; deux conditions ayant uno importance critique pour la 1 :'.11:';01\, Ll oxiatt do n'mbrus(j13 variantes.
On u conatati quu lorsque l'angle initial entr'j 1w; couchée métalliques est compris entro 'Il ot 40 , li P.l.'oc.1d" du la pr6tJuntu invention peut Otr mis en oauvru cana céforraation ixoeusive du s;Yl:#tèmo ii. Tout..oiu, lorsque 1'un;lo initial est do 0" ou pluu, la fiystèae lié ot souvent fort". 'hJlJ.t déformé par les forças ongendréos par la détonation de la ou dees couchos d'explosif.
Cette déformation peut être attribuée au moins en partie au fait qui-, loruquo les couchas Métalliques sont agencées suivant du grands algne l'une par rapport
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à l' aut:r0, leu H purtios de chaque couche qui sont lue plus c7.a., w.3;s 'le la jonction entro lou couchos doivent oc déplacer sur du3 distancer relativement grande .r. avant d'oritrer on collision avoc los parties corrupundantos de l'autre couchu. Sur ces distan- ces rulûtiv0IDont grandua, l'air situé entre las,cau- chas peut agir comme "amortisseur" en empêchant une accélération stable do la ou dos couches à la vites- se appropriée pour obtenir une collision stable as- surant la formition du jot.
La ou les couches peu- vent "battre" ou osciller on chemin vers la région
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de collision t ov phxxa.na .in.3i que les bords du retardement provoqués par lou uffots limitou aux DUr'.r:ceD libres, c'ost-à-dire le bord de la
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ou des ccuchus, conribuont à la forte déformation ùt/oú à.. la liaison raûdiocro obeùrv6z lorsque l'an- 1 rniti.1l úntr... 1 couchas métalliques est: de 60e ou plus. Pour 1:;0 mSmô3 raisons, bi,::n qui lis cou- ches-N6talliUs;a nu doivent pas ûtr, réolloasat en contact, Mais peuvent Ctru nâparévîs d'une faible distuneu au po.et ou la li ? o lo plus rapproché #là la lina d'intctin Ù luurs plans, cette distance doit Gtrv uaintnuù au iainim=, et géne- raluaant uny réparation dû plus do 25 am environ nlezt ni nécqsoairu ni souhaitable.
L'cxproseion "eh3.'g d'explosif" toile qu'on l'utilisa dans la présente demande eonce-rao la répartition du poids par unité do surface de la ou ch..:3 couchas .,', <::X"?lo:::if. Toutefois, une couche- tampon j'uno v.tièl"0 cotera un polyester-moussu ou une fouille d: rqlyacor, do la mstsonita, de l'eau, ou. un uban <3ts$( pout otrw int-' "QA1 o oatpe u&* , coucha d'explosif et la coucha métallique adjacezite afin d'oapcUs'ï1 une contamination superficielle do la couche métallique ou pour capuche r dQ la rendre rugueuse. Etant uonne qu'une telle couche-tampun peut avoir tunno affaiblir la pression enuen- Ar6e par la détonation d'un explosif donné pour une répartition de poids dOnD0e, l'utilisation d'une tel- e coucha-tamron peut réduiru ü(ficcoent la charge d'explosif.
Inversement un plus grand ros.srr03ID.t3nt l'une couche d'explosif put augmentàr efficacs-
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ment la charge d'explosif. Une charge d'explosif est
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souvent satisfaisante pour un certain nombre d-3 sys-
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tèmes de liaison différents. Comma le montrent los
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oxuiaplos, la quant lu* d'explosif utilisés pour lier daux plaquas à'acior inoxydable de dimension identique ::at :if.GIISiU.Ci11CG1It la morne pour le cas où l'angle initial atr les couches métalliques est du 5" que pour celui où. l'an,3.E1 est de p2 la quantité particulier, ou répartition da poids, ot la charnu d'explosif convenant pour un cas quelcon- que seront 6vid(;l'Hi..:S au.. spécialistes on considérant! les facteurs cosmo 10 type d'explosif, l'épaisseur do la couche ro:é./!:Illiquù, etc.
En tout cas, comme expliquaplus haut, la charge d'explosif doit ête
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auffisinte pour engendrer une pression de collision qui est supérieure à la liaito d'élasticité de l'une au moins des couchos métalliques. Eviaa1l1m\Jnt une quantité excessive d'explosif peut provoquer uno dc- formeion d-fMvor&ble aat doit être évitée.
L'explosif utilité doit Ctro un Qlol3it' détonant. En général, la vitese du détonation
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minimum' de'la composition explosive est d'au raoino 1200 uètrcs par seconde environ, étant donné qu'audessous da cette vitrsse la détonation est pouvant
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instable, ct qua 'O!f4t do la composition sur l'ou- vrage métallique est souvent imprévisible.
Générale- ment, la vitesse maximum de la détonation n'est pas supérieure à 9000 mètres par seconde environ, étant donné que les ondes de choc associées aux composi- tions explosives ayant des vitesses de détonation
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xtrm0wunt élevées plovoqucut souvent un éclatoment d'une ou de plusieurs de!.;
couchée nétalliques. La vi-
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tesse de détonation Maximum pratique pour un sys tème donné sera éviddnte aux spécialistes en consi dérant les facteurs comme la résistance mécanique dos couches Métalliques, etc. Toutefois, si l'on utilise plus d'une couche d'explosif en uns seule opération, les deux couches doivent avoir au, moins sensiblement la même vites.se de détonation.
Autre- ment, .le front de détonation de la couche ayant la plus grande vitesse pout atteindre un point situé au voisinage d'une partie non détonne de l'autre coucha et déloger la partie non détonne de sa posi- tion. -Cet offet, ainsi que les effets anormaux dus à dos ondes de choc parasites, est nuisible pour la formation d'un composite continuellement lié, aenai- blement non déformé.
Bien que dans certains cas les effets nuisibles des couches explosives ayant des vitesses do détonation différent puissent être sur- montés, par exemple par un amorçage simultané à l'aidé d'une onde plane des? deux couches ou d'un au- tre procède d'amorçage conçu spécialement, de cas introduit des complications inutiles, et on l'évite En général, ¯ On peut amorcer les couches d'explosif par un dispositif détonateur classique quelconque, par exemple une amorce électrique, des fils d'explosion, un cordon détonant, un générateur d'ondes linéaires,
un générateur d'ondes planés, ou une combinaisjn ap- propriée quelconque de ces derniers, L'emplacement dit d'uns ou des deux couches peut être u point, par exemple n p9ont le long d'un bord, un
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angle ou au centrer de la coucha le Ions d'une
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liGne C(Jt:ln10 un bord de le. coucha, ou a1111ultanúmeAt sur tvutc la :.ttz1 :tC: do la couche.
Toutefois, lors- qu'on utilisa plus d'ulu coucha d'sxplosif, les Jeux couches doivent tre généralement amorces d'un façon s\H1Dibll.1}lnt simultanée à des endroits J0nsibl<.:ù.ont corrlspotd±:.nts sur les doux couches de façon quo les dia,3raraoa de propagation da la dtona 4i.on dos doux couches coicnt essentiellement identiques.
Autreoent, ma- difficultés comparables à es3.lo; mentionnées ci-du,swua en se référant à l'utilisation au dow,, couches d'explosif ayant des vit..:sl.1oS do détonation différentes pouvent SI;) p*6- senter
Le procédé de l'invuntion est particulière- ment approprié pour souder en continu des feuilles métalliques pour former de grandos surfaces pian* continues ou des récipente rectangulaire ou pour souder des conduite ou de:% tubes.
Au cours de ces
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options, Xorequa lu longueur doa surfaces à lier est sensiblement supériùura à ia largeur, la ou les c .ucl4s d'explosif sont 'JJ1lorcÓéS commodément en un point de la couch. de èçon quo X 0 sur une par- tie importante de la couche, c'est-à-dir que la dé- donation s. pourrait le long -îe 1( couche parallèle- ment à la jonction entra les couches métalliques.
Cette technique foule 1'air à partir d'entre les couches et garantit une liaison saion sur toute la
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3.,uu,i do la soudUl'e..
Le prooé4 dJ l'invention ont au1 parti- etillèvolaent âpppopeié pOijt t1wt dos couchot méta1i-
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quea épaisses, c'est-à-dire d'une épaisseur de 1.5 m:a ou pluu. Eu uti3.i.b"..3 un angle initial ô
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grand enfila los couchas et en réglant;
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le conditions du procédé de façon que le jet a'écliap:<a complôt-aunt d'antre les coucher, ON. peut obtenir une eincq zone de liaison comprenant essentiellement une liaison diraota métal a métal au, licu e. lune Mpais3a couche d'unie ma> se fondée solidifiée qui- peut contenir des défauts de solîdi- fixation ou d'autres défauts.
Bealemçnt, lorsqu'une
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couche métallique d'une densité relativement grande
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est propulsée contre une coucha ïnécalliqwa fixa , ,# d'une densité relativement faible ea utilisant un angle initial o relativement grand, et en roulant les conditions du procède d façon qui la jet 0,0.w . cille, on obtient uno liaison saine. #* La résistance da la liaison m6tzxllurgjque snsibijent continua foraéa par lo procédé' de la présenta invention set généraloount supérieurs e collo do la plus faible dt;a couchas m talliqun8 du" composite .
La ductilité du composite lié est généralujiont comparable à celle des couches métal- liques non 116ost tt; peut 8tre amélioré pat un teaîteuiont thermique Ainsi, si on le désira on pau soumettre les métaux liés à d'9.uty& cp.r- # fions métallurgiques comme leu formage, l'étirage, l'extrusion, le 1.uninae;o, etc.
Les exemple a suivants sont donnés à ti-
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tre illustratif de l'invention. Dans chacun des
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exemples, la nature do la liaison entre les cou-
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chas mécûlliviuM ost' détcraiinîil<\ por un essai aux ultrasons et par un xaen do photciaicrographiua de parties polies et décapéen des notions droites des composites obtenus.
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Exoinpla 1 - Cvtte-tochnique de liaison implique l'en- traînement d'un seul dinque mobile contra un disque fixe. L'explosif utilise est une mince feuille uniforme d'une composition explosive souple com
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prenant 5 % da tétrunîtrate dd pûrifcaé3pytlu?itol, 50 fa do minium, et comm liant 15 d'un mélange u 50:
50 de caoutchouc butyle et d'une réij1 4e torpènq tht,>raopla.i3tiqu3 (un mélange de polymèrus de b3ta.*-pinèno ayant pour formule (010fl6)n)t d1$- poniblo dani le commerec sous le nom da "Pieoolyte" 3-10 (fabriqua par le "Pâansylvania Cho- mi<sa' Corporation")* Cotte composition a une vi- tesse du détonaton d&- /5000 outras environ par se- conde. lce détails complots do çutto aompoaitioa e un procédé appropria pour sa fabrication sont dé-
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crits dans la deuande de brevet des Eta.tÃ-uni8 d'A- mériquo ? 65 012 du 26 Octobre 1960 au nom de C,Jà Breza, intitulée: "Explosive CompQsitioe ,
On place un disque en acier inoxydable du type 321 de 142,9 mm de diamètre sur 1,72 mm d'épais- seur sur uno plaque métallique plane de support.
On dispose un disque de cuivre ayant les mêmes dimen- sions que le disque d'acier do façon à former un
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angle da 7" 30' &nt.?c leo surfaces internes des
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plaques, ce'st-à-dire les surfaces qui se font face lorsque les plaques reposent l'une contre l'au.
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tre -le long d'une section du priroètr*- .
On malu- tient l'angle on attachant par u1>fubnn lOf} borda continus des disques et on plaçant une barre d'é cartemetn en regard des surfaces opposées, Les sur-' faces Des disquos ne sont pas traitée d'une façon quelconque pour éliminer les impuretés superficiel-.
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leat¯ Une couche de forme idontique, c'est-à-ai:rol un disquu do 14<2,9 MA do diamètre., de la compoui- tion explosive décrite ci-dessus est fixé à la eau. che -externe du disquo on cuivre par un ruban.
La répartition du poids de la couche d'explosif est
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de 2 g par unité de G, 45 QU Après l'amorçage de la couche d'explosif par une amorce électrique 6' au point où couchon métalliques sont eu con- ' tact, on a constaté qu'on obtient une liaison, iaé- ' : tallurgique sfansiblemisnt continua Dgr toute, la Sue. face do la face de séparation entre les deux dis- ques.
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Le copoa1tQ,mt111qu ainsi obtenu est formé nvoc succès sous forme d'une ouvotte sa= rupture ou séparation apparente de la liaison en disposant un* coucho d'un explosif détonant sur . ' . le composite métallique et on amorçant l'explosif pour refouler le composite contre un Mandrin en
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aoi'er en tormo do cuvette ';
'.' , L' QXWl1lph .u1vlAut Uluatro Iq aoudsj* - ' 4'UM tôio pou formir une oonduituo ' r
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Exemple 2.- ' On enroule uno feuille d'aluminium de
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17,5 cm sur 0,79 M autour d'un mandrin d'acier a'un diauètiv dû 50 nu de façon qu'il exista? une partie do la fouilla d'aluminium à rocQUvremoni! sur 3?e5 JlU1l. Il reste U4 espaça do ;,15 mm au bord de la partie à vcouvrOmQn,i la partie & 3peoottvxie ment vint en contact av9 la bord de la couche 1 ' , sine du Mandrin. Ainsi, l'angle varie .Iégèï5a ô i5 , mais en général, ast compris entre 10 et 300e LQ mandrin d'acier présenta une légère couche du putro-, latum pour cmpcchur 1 # aluminiuii ' adhéiwa? au '
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drin un acier.
On place une banda d'explosif de
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'!?,5 <Mt sur j7,5 lam le long du bord sur toute le , . longueur du la partie à recouvrement de la feuille ,\ en aluminium. Ii'axplo3ir consista en une feuille uniforme d'une copoi ti .1n, exploaivlà cOmprenant 75 % en poids do t6tranitrat du pentaérythritol, ' 7,i % en poids do pfltù à papier, ot 17,5 % en poids d'un élaztomèr2 d'acrylonitrîle et do butadi&6a
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polymérisé à basse température contenant un pour-
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contago élevé (40 environ) d'aorylonitrilo et ayant une densité réelle 0 IIOV et unô oonaistance uooney de 70 à 95 (disponible dans le oommeroe sou. le no;:! de "Hycar" 1041 et -fabriqué par la "B.Z4 Goodrich Go"). La répartition du poids de la com- position est dû 2 8 par unité lu 6,45 om2.
Cette composition oxploaivt Qat d4cetQ dans la do manda de bî?éV9t de û gteto-ur4t d'A46rique W' '1 .'1 4H ' ' ' 7 Mare 19el au 101.4 4w J1,; âghuls, 6piki l'Hifl?-
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cage de lu couche d'explosif par une amorce élec trique disposée au couvre de l'un des bords de 57,5 mm de la couche, on obtient une conduite forme- ment soudée dans laquelle la oouduro comprend une
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liaison métallurgique :3uüsibl1ment continue sur toutu la surface de la fae do séparation entre les extrémités à recouvrement do la feuille d'aluminium.
Pour illustrer le suudago continu do tôles
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pour former doa 13Ur;'?C01J oontinuos pianos, on (Ion= lec exemples suivante : Exemple 3
On place une feuille d'aluminium de 150 mm x 56,35 mm x 1,59 m uur un support en aoior. On dispose une seconde fouille d'aluminium de 150 x
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56,35 x lut59 mu ayant -uno partie légèrement recour- bée de 25 mm (anglu do 7 ) sur toute la longueur do façon que le coude du la partie cintrée au trou-.
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ve au voisin1gû de touto la lonsuuur de la première fouilla, ot ouu la partiu cintr3o rocouvre 25 mm do la première feuille un forint un angle do 7" environ avec la première fouilla.
On fixe une bande d'explosif de 25 mm x 150 mm à la surface externe de la partie cintrée, c'ost-à-diro que la partie cin-
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tr6o kat propulsée on direction de la première fouil- le lors do l' amot'et8.f5d du l'oxplooif le Ions du 'bort: voisin du coude.
L'explosif utilisé cet uno variant légèromont modifiée de cului décrit dans l'exemplo 1, et comprend une couche d'unu composition explosive oounlu comprenant 20 % du tétranitro.to de pentaéry- thritol très fin, 70% de minium, et comme liant
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un #ôlan&w do 8 % du liant décrit dans l'exemple 1 et du 2 % du pOly1.mt,jn-J ayant un poids moléculaire moyen d 840 environ, una densité do 0,9 à 0,87 et un indic.; du Vi-icocit6 du 108 (disponible dans le
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couuorcu sous lu nom du "po.ybut;no 24" vendu par la Oronitj Chomicui Company). La vitesse do détona- tion aj la composition uxploaivo est: de 4000 mètres pxr seconde ost la répartition du poids est do 5 g par unité d'j 0,4} cri.
Apre l'aMorçago do la cocu- che d'explosif par une amorce éluctrique disposée au c,;n \;1.'.,.' du bord du 150 mu du l'uxploaif qui ost au vui:.1.nacoJ du couda du la seconda fouille d' alu- minium, unI). souJurl do bzz nua fermumont liée conga-
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titu'mt uno liaison métallurgique sonsiblamunt
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continu,, sur tout la durfaco du la face du sépara- tion ântj.-y los ixtré:a.t il. rc3cauvru.'lent des doux fuuillos réunit lus c4ux feuilles.
:x;.:m.\nl( 4.- On répètj lo proc<.:...;us du l'oxoinplo 5 pour souder deux feuillus on cuivre, chacune do 150 x 50 x 1,59 mm, excùpté que la bandu d'explosif de 25 x 150 ma utilisée est formée par une coucha de composition couple comprenant 72 6 de tétra- nitratu du puntaérythritol, 6,5 % du nitrocullu- lot ut 21)5 % du L:'',C'.tl"JCJX;f.El'r! do tri(2-éthyl'- n.xyx )-ws.abtoxy.l , , 3pro,anc . Ootto composition présant4 unu vita.4 du détonation du 6900 métros environ par ."cconda. La composition explosive fait l'objut dû la d,)f.1.-;ndv de brvot dos Etats-Unis
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d'Amériquo 1 850 546 du 3 Novembre 159 au nom do H.H. Fassnacht, ## /. 11'(!lch, et C.D. Forru8t, intitulée "non Explosive".
Ln. répartition du poidu do la composition axgl.ora.va est de 1,5 g ga unité dû 6,45 ci Apron 1 ' amorçage, de la aou. cho aloxplouif par uriv amorce 61ijtrlquo, on trouve qua 108 Goux fouillât, sont faraaaunt liées par un soudure do 25 con comprenant uno liaison métallurgi- quo sonsiblumont continua sur tout la aurfacci cla la face du séparation ente les extrémités à roou- vremetn due deux fouilles.
La tableau I présenta leu variantes appli câbles à la technique do liaison angulaire du l'in*
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vontion, par exemple* une gaauio d'angle, de. types de métal, da la répartition du poids des explosifs, etc.
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L'explosif utilisé dana tous las exomplos donnée sur lu tableau I, cxcupte lue oxomploa 10, 11, 21 ot 22, est celui décrit dama 1'exemple 1.
Dans les exemples 10 ot 11, l'explosif utilisa cet
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uns v::l3.nn 16goromunt modifiée de celui décrit dans 1 'exemple 1 et comprend uno composition explosive souple comprenant 20 do tôtranitrato du pentaéry- thritol très fin, '10 I do adnimn et z du liant décrit dans 7.',.sxmplu 1. Dans les exemples 21 c 22, l'Qxploai± utilisa ust celui décrit dans l'exemple 36
Los ensembles dû liaison sont analoguos à calui représenté sur la figure 2 et dans tous les
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exemples, excepta lis txflap7.ua 57 15 20, 21 ot 22, les couchos d'explosif sont amorcéun par uno combi-
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nuaison d'unu aaroca d.uotr.quv Ne 6 et do cordons d0tonntt disposas' coarao représenté sur la figura 2.
D::.tlf3 l'a-xurnlu ?, lui? couchol3 d'explosif sont aruarc:4c juvr doux $6-nurat:ours d'endos linéaires (couiuu ,':cri t t\11.:3 lo bniv,;t dun Etcto-L3n3.a d'Amé- ri. lU0 HO 2 4,J 71 du 5 Juillut ic'GO) dont un est ìxv rlu bord d. chaque couche d'axplosa. situé u vo.\...:in'l(J1,: du la Jonction ontru lus couchée mé- tallique, g6nératvurz qui sont amorcés à lour tour oililul t'm0I.lvut par uno .,aorce ôluctrique. Dans las uxaz.:ylvc 15 ut 20, la combinaison d'uni amoroo élo- trique ut du cordons dôtonn'mts oat utilisée Toutefois, dans ove (ixumplost un cordon est fixé au centro dû chaque couche d'explosif, au lieu d'vetr,; ±1x.. à un bord <10:1 la coucha comme représenté sur la fifmri 2.
Danu lit 3 vx...mrliH3 1 et 22, les cuuchh.a <l'uxp'ou.f.' sent anovoin-o nu tJloj"\1n 6.'uoo banfxr i-, 1-t Çd1[)P(Ilition Í1xploaivv duoritu dans l'exomplu 4 qui uit d.spos6 du façon qu'elle soit au contact; du bord '.u chaque coucha explooivo ai- tuéu au voir.in'10 du la jonction untre lie couches tl ,; 1. !llliquv aur touto la longueur do ece bord. La bundu out jtf<iorcJu à non tour par ur.f3énérat,..ur d'onde linuip ut uno amorce 61ùctriquo comme dé- crit un su référant à l'oxoniple 5.
Dons tous lus uxamp7,uEI, les couches métal- liquua au sont v6roa 8trv li6es métallurgiquo- mont d'unu façon sunsibidnunt oontinuu sur toute la ourfacu du leacu do séparation dntru les cocu- chua .a3tI.111iqu..;f,; aprèc l'oraorçacw dus couchas
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d'explosif.
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Lorsqu'on u détermino les résistances de cisaile ment suivant la méthode ASTM N A 263-44T lQs ré- sistances de cisaillement dos ensembles liés se sont avérées être très supériouros au minimum (1400 k/cm ) prévues par les spécifications ASTM pour ce typu d'onsemble lié. Par exemple, los rési- tances au cisaillement des ensembles liés obtenus dans los 4xemplas 11 et 12 sont do 3787 et do 4228 kg/cm2 respectivement. Les ensembles liés obtenus par un moyen classique courant présentent habituellement une résistance de 2100 à 2450 kg/cm2 seulement.
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TABLEAU I
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\ 1 Coucht.;:1" t::Üliqu 1 Couzhe métallique 2 Eynlosif { Eue Type i 1 Di.!:l..;nsion Tnite- Type : 1 Dimension' Traitement Angle en- Dlll<.I1sion Répartition ple (mm) ment de (un) de la 1 tre les do chaque du poids la sur- surface couches coucha ("",,)1 (g'/unité/de face jxaétalliques -¯J 6,45 cm2) 5 Acier ino- 69x69x lié=t Acier inoxy- 69x69x Néant 5 69x69 3
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<tb> xydable <SEP> 0,79 <SEP> dable <SEP> 504 <SEP> 0,79
<tb> 304
<tb>
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loe -0 " 3 n H M Il 1t t 160 10Q fi tf 3 g a a If tt 1t .. 26 fi 9 " 150x300x " Acier doux 15OX300X 9 15OY300 3 1,59 1,59 10 JI :
an" a co 11 " 75x75x3,18 1t 75x75x3,18 Nettoyé à 'i2 75x75 6
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<tb> la <SEP> toile <SEP>
<tb> émeri
<tb>
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12 a # 2 6 13 Acier doux 150x150x meule JI 150x150x Meule 9 150x153 12
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<tb> 6,35 <SEP> 6,35
<tb>
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TABLEU I (suite a)
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tCouche métallique 1'Couche métallique 2Explosif Ebce Type Dimension Trnite- Type Dimension Trgitemen Angle en- Dimension partition pie (mm) ment de (mm) de la tre les d3 cnaqut 3u poids la sur- surface couches couche (g/tjiit6/de face métalliques (.::13') 's<45 cl 2 z#4 Acier doux l5Oxl5Cx neulb Acier 15Oxl50x Meule 150 15Ox1 12 6,35 doux 12,35 15 37,5(diam.) néant " 37;5(dian.) Néant 270 3'1,5 ma 3 x 1,59 x '1, 59 dian.
16 Acier inoxy- 142,9 (diam.' Acier lino- 142,9(diam.) 1 142,9 am
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<tb> dable <SEP> 321 <SEP> x <SEP> 1,27 <SEP> xydable <SEP> 321 <SEP> x <SEP> 1,27 <SEP> dian.
<tb>
17 <SEP> Titane <SEP> 69x69xO,625 <SEP> @ <SEP> Acier <SEP> ino
<tb>
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xydable 304 69x69x0,79 1t 200 39x69 3 18 cuivre 142,9(diam.) Acier ino- 142,9 (diam.) 14" 142,9 dÚ1l. 2 x 1,27 xydable 321 x 1,27 19 fitane recuit aluminiom 14P-,g(diam. Il 14 .
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<tb> x2,5mm
<tb>
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li TAU I (50
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<Couche métallique 1 ] -Couche t:iai 1C71it: Explosif #Sxoai Type Di!r.Eo p.s ion Traite- Type Dimension Trait0r:lûn1 Angle en-, (Dimension Répartition; 1 nia (car nent de ' {ram) de la tre les pie . cbactio 'lu poids t la sur- surface couches jcouc1w <=1< ,,/uni té/de face métalliques ,5 c:r.2) aBvn¯¯MHHB .... . .. .mmh .. MW#.H*-*# ¯¯¯ 20 Acier doux 37,5(dirm.) ilôint Acier doux 57,5(diam.
Néant 40" 57, dian.
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<tb> x <SEP> 1,59 <SEP> x <SEP> 1,59 <SEP>
<tb>
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21 Nickel 100x125 Cuivru 100x125 40" 100x125 x 1,59 x 1,59 122 M M tt M tt n ro"
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Le tableau II donne les résultats concernant , la liaison de plus de deux couches métalliques en une seule opération.
Dans tous los exemples indiqués sur lo tableau II, les ensembles de liaison sont agencés sensiblement comme représenté sur la figure 2. Tou- tefois, une troisième couche métallique ou couche intermédiaire est intorcalée entre les couches mé- talliquos 1 et 2. L'explosif utilisé dans chacun des exemples est celui décrit dans l'exemple 1, ot les couchos 'dexplosif sont amorcées comme représenté sur la figure 2 et comme décrit en se référant aux exem- ples 6 à 14 et 16 à 19 ci-dessus.
Après l'amorçage des coucher d'explosif, chacune des couches externes s'est avérée être liée métallurgiquement d'une façon sensiblement continue à la couche intermédiaire sur toute la surface du la face do séparation entre la couche et la feuille intermédiaire.
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II
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\:3 Y
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'Couche t iqua 1 -Couche intermédiaire Couche métallique 2 ILlosif IExI.:J:l';' . l Type) Dinension Type Dinension Type Dimension Angle entre Angle entru .Dir.H...1l3ion RépartiD1' (ma) (Eia) (ram) la couche la couche do chaque t'ion du
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<tb> métallique <SEP> métallique <SEP> coucha <SEP> poids <SEP> (g/
<tb> 1 <SEP> et <SEP> la <SEP> 2 <SEP> et <SEP> la <SEP> (!!!il) <SEP> 6,45 <SEP> cm2)
<tb> couche <SEP> in- <SEP> coucha <SEP> in-
<tb>
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to-rmédiaire tarmédiaira 23 Titane üQx't75x 1 Acier ino-j 50x105x Titane 50x175 10 3 50x175 2 0,625 xydable 0,79 xyz9 124 fi 11 lt 304 n M 50 5 Il OC n Il Il 7 7 M 2
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<tb> 26 <SEP> " <SEP> 69x0,625 <SEP> " <SEP> 69x69x <SEP> " <SEP> 69x69x <SEP> 8 <SEP> 10 <SEP> 69-69 <SEP> 3
<tb> 0,79 <SEP> 0,79
<tb>
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27 Acier 142,9 Composite 142,9 Acier ino- 142,
9 7 30' 7030' 1t2,9 2
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<tb> doux <SEP> (diam.) <SEP> à <SEP> 3 <SEP> couches <SEP> (diam.) <SEP> xydable <SEP> (diam) <SEP> (dian.)
<tb>
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x 1,27 Cu/acier x1,27 321 x 1,27
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<tb> doux/Ou
<tb>
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Suite
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1") .1 Î^ c-il
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<tb> Couche <SEP> métallique <SEP> 1 <SEP> Couche <SEP> intermédiaire <SEP> Couche <SEP> métallique <SEP> 2 <SEP> Explosif
<tb>
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1 Exem Type Dimension Type Dimension Type Dimension Angle entre Angle entre DiJ\t;:llt..ion\1 Répartiple (mm) (I:
UI1) (on) la couche la coucha do chaque tion du nétallique métallique couche poids (g/ 1 et la 2 et la (l&1li) ,#5 '2) couche in- couches bemédiaire tersiédiaire l' ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ -¯¯¯#¯##¯#¯-¯. ###### ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ # ¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 28 Cuivre 142,9 (diar3 Acier 142,9 (dian) Cuivre 142,9(diam) 7"30' ? 50' 42,9(di 2 x 1,27 doux 'l,55 xi,55
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<tb> 29 <SEP> Acier <SEP> 75x75x0,79 <SEP> Alliage <SEP> 75x75x0,1 <SEP> acier <SEP> 75x75x0,1 <SEP> 5 <SEP> 5 <SEP> 75x75 <SEP> 3
<tb> oxyde,¯ <SEP> 72% <SEP> inoxyda-
<tb>
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ble 304 'argent/ ble 304
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<tb> 28 <SEP> % <SEP> de <SEP>
<tb> @ <SEP> cuivre
<tb>
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:c":,;yla,"",'0.
On place unu plaque d'acier doux d'une largeur do 150 mm d'une lotujuuur de 225 mm et d'une épaisseur de 19 flua sur un\. plaqua do oontreplaquo, et on diapré unu :l:z,uf= .' c.4t inoxydable bzz d'une largeur de 10 aï, d'unu ion,u.ur do 225 xun, et d'une épaisseur de 3,18 mm sur la plaque d'acier doux au moyen de doux barres d'ucurtemont un (laie,!' soudéos par points aux en- droit:: corrondantf$ dos bords adjacente des doux pla- Lo8 plaque sont dispoaéos da façon quo la sépia- ration minimum entre olloc soit de 1,27 mm sur toute la longueur due bords adjacents de 150 mm des plaques,
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/4u.telles se touchent sensiblement le long d'une ligne et que l'angle compris entre les plaques soit de 10 La surface externe de la plaque en acier
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inoxydublu est l'Cl..:m.wurt..:
d'une ooucho do polystyrène mousse d' unu .jpirwt,)\11' do 24 qui eot rocouverte à non tour d'un-, coucho de la composition explosive
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décrite dans l'uxuple 4 ayant une répartition au poids <1 5 g pvr unité de à oln2. On amorce l'explosif au moyen d'une amorcu électrique disposée au contre de la coucha d'xploif et après la détonation, les plaques
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tient livoe ut:=.xurlquza:nt d'unc .r'.Lçon sonai'blol!1ont continu-..' uur toute la aurfaca du leur face de sépara- tion comprise ontre ullua.
Exemple 31
On prépare un système lié métallurgiquement d'une façon sensiblement continue on utilisant les matières et la technique décrites dans l'exemple 30 Toutefois, dans cet exemple, la couche d'explosif
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est amorcée au moyen d'un générateur d'onde plane comme dé- orit dans le brevet des Etats-Unie d'Amérique n 2.887.052 du 18 mai 1959.
EXEMPTS 32
On prépare un système lié métallurgiquement d'une façon sensiblement continue en utilisant los matières et une variante de la technique décrite dans l'exemple 30. Dans cet exemple, les plaques sont disposées de façon que la sépara- tion minimum entre elles soit de 1,27 mm Toutefois, cette séparation minimum se trouve entre un angle de la plaque d'a- cier inoxydable et l'angle adjacent correspondant de la pla- que d'acier doux, c'est-à-dire qu'elles se rejoignent sensi- blement en un seul point plutôt que le long des bords adja- cents des plaques sur toute la longueur de ces bords comme dans l'exemple 30.
L'angle compris entre les plaques dans un plan quelconque perpendiculaire à la ligne d'intersection des plans des deux plaques est de 5 et l'amorce électrique est disposée à l'angle de la couche d'explosif qui se trouve au voisinage de la jonction entre les plaques.
Naturellement, l'invention n'est pas limitée aux formes de réalisation décrites et représentées, et est uus- oeptible de recevoir diverses variantes rentrant dans le ca dre et l'esprit de l'invention.
**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.