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AMPLIFICATEURS TEERMOIONIQUES ET TUBES A DECHARGES
Y RELATIFS.
' La présente invention concerne des amplificateurs thermioniques du type dans lequel les rôles normaux de la cathode et de la grille ont été intervertis, pour éviter notamment des difficultés de stabilisation et de neutrodynatidn aux fréquences élevées.
Il- est bien connu de réaliser la neutrodynation d'un etage amplificateur excité par les filaments, non pointau moyen de condensateurs de neutrodyne, mais au moyen d'une réactance insérée dans le circuit de grille à la place du court-circuit direct à la masse. Le courant réactif entrant dans l'étage ne dépend plus alors de la tension alternative de plaque, ce qui est une condition nécessaire pour éviter toute modulation de phase dans l'étage amplificateur.
Il peut cependant devenir nécessaire, avec un tel montage, pour obtenir un fonctionnement stable et éviter la génération évnetuelle d'oscillations parasites, d'insérer des charges convenables
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dans les circuits de plaque et de filament. L'introduction de résistances de charge dans le circuit de filament entraîneune dissipation de puissance qui est parfois'utile, comme c'est le cas dans les émetteurs de télévision, mais qui peut devenir gênante, par exemple dans les circuits d'émetteurs radioélectriques à refroidissement par air.
D'autre part, ces résistances font perdre le gain de rendement des étapes à excitation par les filaments sur les étages classiques, dû au fait qu'il n'est plus indisoensable dans les amplificateurs inversés de charger le circuitde grille.
La présente invention a en conséquence pour objet de prévoir des moyens pour assurer un fonctionnement stable d'un emelificateur inversé, neutroayné par réactance de grille, sans avoir à aissiper de puissance dans aes résistances de cathode.
Un autre objet de l'invention est de prévoir ae tels éta.ges amplificateurs, et des structures de tube à décharge pour ces étages, de manière à obtenir les conaitions précédentes tout en utilisant les tubes à décharge à leur rendementcotimam.
Selon certaines caractéristiques de l'invention, en consé- quence, les tubes à décharge utilisés da.ns un amplificateur inversé, neutrodyné par réacta.nce de grille, sont établis de manière que le rapport des capacités internes filament-grille à filament-plaque soit supérieur au rapoort des tensions .Jlternatives filament-plaoue à fi- 1,,ment-grille de fonctionnement normal. Avec de tels tubes, aucune résistance additionnelle n'est nécessaire dans le circuit de cathode de l'amplificateur.
Selon une autre caractéristique de l'invention, ce rapport des ca,pacités internes de tube à décharge peut être réalisé par réduction de la capacité filament-plaque parasite du tube, pur exemple au moyen a'une extension du bobinage de grille dans la région des supports de grille et de filament, ou par toute autre disposition constructive du tube réalisant la, diminution de la capacité filamentplaque.
L'invention sera exposée en détail dans la description sui-
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vante, donnée en relation avec les dessins annexés, dans lesquels :
La figure 1 représente un schéma d'amplificateur neutrodyné, excité par les filaments, et de l'étage excitateur correspondant ; .La, figure 2 représente le schéma électrique équivalent à un étage inversé neutrodyné par réactance de grille, et dont les circuit; 6'entrée et de sortie,sont accordés; dans cette figure, d'ailleurs, un seul tube de l'étage symétrique de la figure 1 est représenté selor la convention ordinaire, et,
La figure 3 représente un exemple de structure de tube à décharge mettant en oeuvre des caractéristiques de l'invention.
Dans la figure 1, l'étage amplificateur inversé A comporte deux tubes à vide en montage symétrique VI et V2, excités par les filaments par l'étage E; le circuit de filament, accordé par les conden- sateurs C3 et C4, est constitué par exemple par des lignes de transmission TL1 et TL2, dont la longueur est égale au quart de la longueur d'onde de travail. La neutrodynation de l'étage amplificateur A est assurée par la réactance de grille 2Z. Le circuit plaque accordé est constitué par exemple par un circuit résonnant LC.
L'étage d'excitation E est indiqué, sous forme d'un étage symétrique V3-V4, neutrodyné par des condensateurs en croix Cn; en L1'C1 est indiqué le circuit accordé de grille, en L2-C2, le circuit accordé 'de plaque de cet étage E
Sur la figure 2 est représenté le schéma électrique équivalent de l'étage amplificateur A, limité à un seul tube à vide, selon la représentation usuelle. Sur cette figure, on a représenté les capa. cités internes du tube Cfg entre filament et grille, Cgp entre grille et plaque et Cfp entre filament et plaque.
Z est la réactance ou self. inductance de grille, ep et eg désignent respectivement les différence: de potentiel alternatif plaque-filament et grille-filament, et e, la force électromotrice d'excitation alternative produite par l'étage E, R1 et.% représentent les résistances de filament ét de plaque constituées par les circuits accordés d'entrée et de sortie de l'étage ampli. ficateur. '
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Pour neutrodyner cet étage amplificateur, il est nécessaire conime bien connu, de donner à l'inductance Z la valeur :
EMI4.1
Tl x2 - - [1'" f2 + f13 ..'=C ii = iiJ-ç- r 2 = -jw'-ëgp - 4 ¯J c, Cp Lorsque la résistance Z satisfait à cette condition, il y a indépendance entre le circuit d'entrée et le circuit de sortie au point de vue des courants réactifs. Autrement dit, en l'absence de courapt électronique dans les tubes, le courant dans le circuit ae sortie de l'étage amplificateur A est indépendant de la. tension aux bornes au circuit d'entrée, et réciproquement. On évite ainsi une modulation de phase nuisible.
Mais dans le cas d'un amplificateur inverse, cette conditior générale de neutralité n'est pas suffisante pour assurer la stabilité de 1'étapge à la. fréquence de fonctionnement. En effet, les courants qui circulent dans les capacités internes et dans l'inductance entre grilles créent une réaction qui peut entrafner une auto-oscillation, même sur la fréquence pour laquelle l'étage a été neutrodyné. Il est nossible de montrer, d'après le schéma, de la figure 2, qu'une condition pour que l'étage ne puisse entrer spontanément en oscillation sur la, fréquence de fonctionnement est a'avoir :
EMI4.2
ffip + D + n/SR2 RT+R#-###### S.
(1) 1 + D - MC - >/ 0 Dans cette formule, D représente la transparence de grille du tube à décharge utilisé et S, sa. pente, n est un nombre qui dépend de la classe du régime de fonctionnement (A, B ou C), mp etmc désignent les rapports de capacités suivants :
EMI4.3
Cfp Cfp mp = - 3-- e t t = - C ;ro fz Cgp La. condition (1) peut s'établir en calculant la résistance présentée par le tube de l'étage amplificateur à l'étage excitateur; cette résistance est trouvée égala à :
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EMI5.1
m D + n/S% p = + Eg -P####### l+D--mc
On voit, d'après la relation (1), qu'on peut obtenir la stabilité de l'étage en donnant au circuit de filament une résistance R1 suffisamment grande pour vérifier l'inégalité. Cette valeur de résistance peut être réalisée en disposant des résistances additionnelles dans le circuit de filament de l'amplificateur. Toutefois, ces résistances dissiperont de la puissance, ce qui peut être indésirable, dans le cas des émetteurs à refroidissement par air par exemple. D'autre part, le gain de rendement de l'amplificateur inversé sur l'amplificateur classique est ainsi perdu, du fait de la puissance supplémentaire dissipée dans le circuit filament.
Il est également possible d'utiliser, comme résistance de filament R1 la résistance interne de la source d'excitation e, mais cette résistance est variable avec les conditions de. fonctionnement de l'éta.ge excitateur E. Enfin, la valeur de R1 dépendra essentielle. ment du rapport de transformation du circuit de couplage disposé entre l'étage d'excitation E et l'étage d'amplification A.
Il serait donc utile de réaliser-la, condition (1) quelle que soit la valeur de R1. Il suffirait pour cela que cette condition soit réalisée pour R1 nu1, et que par suite, on ait :
EMI5.2
Cf n -- + Du ## 0 (3) fg S± /
Cette condition serait réalisable en chargeant le circuit plaque à un degré suffisant pour que l'impédance entre plaques R2 ait une valeur assez faible pour vérifier l'inégalité (3). Mais cet- te voie est également limitée par des considérations de rendement car, si l'impédance entre plaques prend une valeur trop faible, il-ne se- ra plus possible d'obtenir de l'étage amplificateur le maximum de puissance que peuvent fournir les tubes à vide utilisés.
La relation (3) peut en effet se mettre sous une autre for- me qui ne dépend que des conditions de fonctionnement interne des lampes. Cette relation signifie que la résistance présentée par les tubes Vl et V2 à l'étage excitateur.E est positive.
Or, si on suppo-
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se établi un régine de fonctionnement en amplificateur tel que lu. tension filament-grille et la tension filament-plaque aient prie lés -va- leurs eg et ep, la résistance présentée à l'étage excitateur se calcule aisément et peut s'écrire!
EMI6.1
- -e9 + mp ap -eg + (1-îuc,)ep Cette résistance est égale à celle qui a. été précédemment calculée en admettant que la, caractéristique du tube est linéaire, o'où une relation équivalente à la relation (3)
EMI6.2
- e. + mp 0 (4) p or, il y a. intérêt à utiliser un tube de puissance dans des conditions telles qu'il fournisse le maximum de puissance compatible a.vec sa.
tension continue de plaque, son courant de saturation et la puissance dissipable sur ses électrodes. Ces conditions de fonctionnement sont bien déterminées, pour un tube donné, et il est 'cessible de définir une tension .Alternative filament-grille optimum ago etune tension alternative filament-plaque optimum epo corresponoant aux meilleures conditions de fonctionnement.
Pour que la condition de stabilité (3) puisse être realisée en même temps que les conditions de fonctionnement, optima des tubes à vide utilisés, il sera. donc nécessaire que les tensions epo et ego satisfassent à la. relation (4) oui s'écrit, en introouisunt les va.leur; absolues:
EMI6.3
7,-o 1 .g-.21 (5) , -,< 1 O
Donc, pour qu'un stage amplificateur inversé, neutrodyné par réactance entre grilles, puisse fonctionner de manière stable, svec un rendement cptimum, quelle que soit la.
résistance interne de l'étage d'excitation, et sans résistances additionne Iles dans le circuit de filament, l'invention prévoit d'établir les tubes à décharge utilises dans cet étage amplificateur pour qu'ils prèsentent un rapport des ca- pacités internes lié ou rapport des tensions optioma ae fonctionnement
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par la relation (5). A cet effet, il est prévu selon certaines caractéristiques de l'invention, d'agir sur les capacités internes aes tubes à décharge sans modifier les tensions optima. Il est notamment prévu de réduire la capacité filament-plaque ae manière à satisfaire' à. la relation (5).
Une telle mise en oeuvre de l'invention est rendue possible du fait que les capacités internes des lampes sont composées de deux portions distinctes : l'unerésulte de la capacité entre les parties dites actives des électrodes, c'est-à-dire situées dans la région où le filament est chaud, l'autre, appelée capacité parasite, provient des supports et des prolongements des électrodes. C'est le rapport des capacités filament-plaqué et grille-plaque de la, région active qui est égal à la transparence de grille D.
Il en résulte que, dans un tube idéal, sans cana,cités parasites, les relations (3) et (5) seraient automatiquement vérifiées car alors :
EMI7.1
--# + D = 0 (6) cgp ET, dans un étage inversé qui utiliserait de tels tubes, la neutralisation par inductance entre grilles réaliserait en même temps la stabilité de fonctionnement.
Dans les tubes à vide industriels, notamment dans les tubes de puissance, la, relation (6) est loin d'être réalisée. A titre d'illustration, dans un tube caractérisé par l'ensemble de valeurs suivant :
EMI7.2
= 18,4 /"/ , cfp z¯ 3,8 /U/UF Cgp = 18,6 lu/uF' et D= 1/34 le. rapport des capacités considéré est Cfp / Cfg = 1/5.
Dans un autre tube caractérisé par les valeurs :
EMI7.3
cfg = 18 /u/u' Cgp = 37 /u/uF , Cfp = $ /u/uF D = 1/50 le rapport des capacités est Cfp / Cfg = 1/9.
Dans le tube représenté en coupe, sur la figure 3, par exemple, la capacité parasite par rapport à la plaque ou anode P des bar-
EMI7.4
reaux de support de filament S est grande devant la capa,citë filamentt plaque de la région active F. On peut s'en rendre aisément compte en
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calculant la capacité filament-plaque de la région active F des filaments.
Si la cana.cité filament-grille dans les régions actives F du filament etG de la grille est Cfg/2 9,2 /u/uF, la capa,cité théorique entre les régions actives de plaque P et de filament F est 9,2/34 soit 0,25 /u/uFet la cana,cité parasitè est 3,3- 0,25 soit 3,55/u/uF Il est d'ailleurs facilement compréhensible que, aans les tubes conventionnels destinas à des amplificateurs excités par la grille, au- cune précaution particulière ne soit prise pour recuire la capacité filament-plaque, car celle-ci intervient proportionnellement bien peu aa,ns la. capacité totale du circuit de sortie qui dépend surtout de la. capacité grille-plaque.
Dans les tubes/mettant en oeuvre des caractéristiques de l'invention, au contraire, et destinés a.ux amplificateurs inversés neutrodynés par réactance de grille, il est import nt oe réduire la capacité filament-plaque afin de réaliser la relation ae stabilité (3) et de serapprocher de la conoition idéale (6). Un moyen de oiminuer fortement cette capacité parasite consiste, comme représenté à titre d'exemple sur la figure 3, à prolonger le bobinage de grille en G' sur les nontants M de la grille aa.ns la région des supporta de filament S. Cette disposition constructive conouit bien à une légère ugmentation de la capacité filament-grille mais cette augmenta*. tion estd'un ordre de grandeur faible, par exemple 10 % environ de la capacité filamentgrille.
Par cette disposition, on agit dans le sens exigé par la relation (5) sans modifier les caractéristiques électriques du tube, donc sans changer les tensions optima. du second membre de cette relation.
Dans des variantes de réalisation, il est également prévu, selon certaines caractéristiques de l'invention, d'assurer cette réduction de capacité filament-plaque de toute manière convenable bien connue, par exemple par un choix approprié des distances entre électrodes, par adjonction d'électrodes écrans supplémentaires, etc...
D'autres modifications et adaptations-encore peuvent être envisagées sans sortir du domaine de l'invention.
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TEERMOIONIC AMPLIFIERS AND DISCHARGE TUBES
RELATED.
The present invention relates to thermionic amplifiers of the type in which the normal roles of the cathode and of the gate have been reversed, in particular to avoid difficulties in stabilization and neutralization at high frequencies.
It is well known to carry out the neutrodynation of an amplifier stage excited by the filaments, not by means of neutrodyne capacitors, but by means of a reactance inserted in the gate circuit instead of the direct short-circuit at the mass. The reactive current entering the stage then no longer depends on the alternating plate voltage, which is a necessary condition to avoid any phase modulation in the amplifier stage.
However, it may become necessary, with such an assembly, to obtain stable operation and avoid the possible generation of parasitic oscillations, to insert suitable loads.
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in the plate and filament circuits. The introduction of load resistors into the filament circuit results in a power dissipation which is sometimes useful, as is the case in television transmitters, but which can become troublesome, for example in radio frequency transmitter circuits. air cooling.
On the other hand, these resistors lose the gain in efficiency of the stages with excitation by the filaments on the conventional stages, due to the fact that it is no longer essential in the inverted amplifiers to charge the gate circuit.
The object of the present invention is therefore to provide means for ensuring stable operation of an inverted emelifier, neutralized by grid reactance, without having to dissipate power in the cathode resistors.
Another object of the invention is to provide such amplifying stages, and discharge tube structures for these stages, so as to obtain the above conaitions while using the discharge tubes at their costimam efficiency.
According to certain features of the invention, therefore, the discharge tubes used in an inverted amplifier, neutralized by gate reaction, are established so that the ratio of the internal filament-gate to filament-plate capacitances is greater than the ratio of voltages .Jlternatives filament-plaoue to fi 1,, ment-grid of normal operation. With such tubes, no additional resistance is needed in the cathode circuit of the amplifier.
According to another characteristic of the invention, this ratio of the internal ACs of the discharge tube can be achieved by reducing the parasitic filament-plate capacitance of the tube, for example by means of an extension of the grid coil in the region. grid and filament supports, or by any other constructive arrangement of the tube which reduces the capacity of the filamentplate.
The invention will be explained in detail in the following description.
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vante, given in relation to the accompanying drawings, in which:
FIG. 1 represents a diagram of a neutrodyné amplifier, excited by the filaments, and of the corresponding exciter stage; .La, FIG. 2 represents the electric diagram equivalent to an inverted stage neutrodyné by grid reactance, and of which the circuits; 6 'entry and exit, are granted; in this figure, moreover, only one tube of the symmetrical stage of figure 1 is represented according to the ordinary convention, and,
FIG. 3 represents an example of a discharge tube structure implementing features of the invention.
In FIG. 1, the inverted amplifier stage A comprises two vacuum tubes in symmetrical assembly VI and V2, excited by the filaments by the stage E; the filament circuit, tuned by capacitors C3 and C4, is formed for example by transmission lines TL1 and TL2, the length of which is equal to a quarter of the working wavelength. Neutrodynation of the amplifier stage A is provided by the gate reactance 2Z. The tuned plate circuit is formed for example by an LC resonant circuit.
The excitation stage E is indicated in the form of a symmetrical stage V3-V4, neutrodyné by cross capacitors Cn; in L1'C1 is indicated the tuned grid circuit, in L2-C2, the tuned plate circuit of this stage E
In FIG. 2 is shown the equivalent electric diagram of the amplifier stage A, limited to a single vacuum tube, according to the usual representation. In this figure, the capa are shown. internal dimensions of the tube Cfg between filament and grid, Cgp between grid and plate and Cfp between filament and plate.
Z is the reactance or self. gate inductance, ep and eg respectively denote the difference: of plate-filament and gate-filament alternating potential, and e, the alternating electromotive force of excitation produced by stage E, R1 and.% represent the filament resistances et plate formed by the tuned input and output circuits of the amplifier stage. ficor. '
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To neutralize this amplifier stage, it is necessary, as is well known, to give the inductance Z the value:
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Tl x2 - - [1 '"f2 + f13 ..' = C ii = iiJ-ç- r 2 = -jw'-ëgp - 4 ¯J c, Cp When the resistance Z satisfies this condition, there is independence between the input circuit and the output circuit from the point of view of the reactive currents. In other words, in the absence of electronic circuit in the tubes, the current in the output circuit of the amplifier stage A is independent of the voltage across the input circuit, and vice versa, thus avoiding harmful phase modulation.
But in the case of an inverse amplifier, this general condition of neutrality is not sufficient to ensure the stability of the step at the. operating frequency. Indeed, the currents which circulate in the internal capacities and in the inductance between gates create a reaction which can cause a self-oscillation, even on the frequency for which the stage has been neutralized. It is impossible to show, from the diagram of figure 2, that a condition so that the stage cannot spontaneously enter into oscillation on the operating frequency is to have:
EMI4.2
ffip + D + n / SR2 RT + R # - ###### S.
(1) 1 + D - MC -> / 0 In this formula, D represents the grid transparency of the discharge tube used and S, sa. slope, n is a number which depends on the class of the operating regime (A, B or C), mp and mc denote the following capacity ratios:
EMI4.3
Cfp Cfp mp = - 3-- e t t = - C; ro fz Cgp Condition (1) can be established by calculating the resistance presented by the tube from the amplifier stage to the exciter stage; this resistance is found equal to:
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EMI5.1
m D + n / S% p = + Eg -P ####### l + D - mc
It can be seen, from relation (1), that the stability of the stage can be obtained by giving the filament circuit a resistance R1 large enough to check the inequality. This resistance value can be achieved by arranging additional resistors in the filament circuit of the amplifier. However, these resistors will dissipate power, which may be undesirable, in the case of air-cooled transmitters for example. On the other hand, the efficiency gain of the inverted amplifier on the conventional amplifier is thus lost, due to the additional power dissipated in the filament circuit.
It is also possible to use, as filament resistance R1, the internal resistance of the excitation source e, but this resistance is variable with the conditions of. operation of the exciter stage E. Finally, the value of R1 will depend essential. ment of the transformation ratio of the coupling circuit arranged between the excitation stage E and the amplification stage A.
It would therefore be useful to fulfill condition (1) whatever the value of R1. It would be enough for that that this condition is carried out for R1 nu1, and that consequently, one has:
EMI5.2
Cf n - + Du ## 0 (3) fg S ± /
This condition would be achievable by loading the plate circuit to a sufficient degree so that the inter-plate impedance R2 has a value low enough to verify the inequality (3). But this route is also limited by efficiency considerations because, if the inter-plate impedance takes too low a value, it will no longer be possible to obtain from the amplifier stage the maximum power that can be supplied. the vacuum tubes used.
Relation (3) can indeed take another form which depends only on the internal operating conditions of the lamps. This relation means that the resistance presented by the tubes Vl and V2 to the exciter stage.E is positive.
Now, if we assume
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is established a rule of operation in amplifier as read. filament-grid tension and the filament-plate tension have required the -values eg and ep, the resistance presented to the exciter stage is easily calculated and can be written!
EMI6.1
- -e9 + mp ap -eg + (1-îuc,) ep This resistance is equal to that which has. been previously calculated by admitting that the characteristic of the tube is linear, where a relation equivalent to relation (3)
EMI6.2
- e. + mp 0 (4) p or, there is. interest in using a power tube under conditions such that it provides the maximum compatible power with its.
DC plate voltage, its saturation current and the dissipable power on its electrodes. These operating conditions are well determined, for a given tube, and it is' assignable to define an optimum alternative filament-grid voltage and an optimum alternating filament-plate voltage epo corresponding to the best operating conditions.
In order that the stability condition (3) can be achieved at the same time as the operating conditions, optimum of the vacuum tubes used it will be. therefore necessary that the tensions epo and ego satisfy la. relation (4) yes is written, introouisunt the values; absolute:
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7, -o 1 .g-.21 (5), -, <1 O
Therefore, so that an inverted amplifier stage, neutrodyné by reactance between gates, can operate in a stable manner, with optimum efficiency, whatever the.
internal resistance of the excitation stage, and without additional resistors Islands in the filament circuit, the invention provides for establishing the discharge tubes used in this amplifier stage so that they present a related internal capacitance ratio or ratio of optioma voltages to operation
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by relation (5). To this end, it is provided according to certain characteristics of the invention to act on the internal capacitances of the discharge tubes without modifying the optimum voltages. In particular, provision is made to reduce the filament-plate capacity ae so as to satisfy. relation (5).
Such an implementation of the invention is made possible by the fact that the internal capacitors of the lamps are composed of two distinct portions: the result of the capacitance between the so-called active parts of the electrodes, that is to say located in the region where the filament is hot, the other, called parasitic capacitance, comes from the supports and extensions of the electrodes. It is the ratio of the filament-clad and grid-plate capacitances of the active region which is equal to the transparency of grid D.
It follows that, in an ideal tube, without channel, parasitic cities, relations (3) and (5) would be automatically verified because then:
EMI7.1
- # + D = 0 (6) cgp ET, in an inverted stage which would use such tubes, the neutralization by inductance between gates would achieve at the same time the stability of operation.
In industrial vacuum tubes, in particular in power tubes, relation (6) is far from being achieved. By way of illustration, in a tube characterized by the following set of values:
EMI7.2
= 18.4 / "/, cfp z¯ 3.8 / U / UF Cgp = 18.6 lu / uF 'and D = 1/34 the capacitance ratio considered is Cfp / Cfg = 1/5.
In another tube characterized by the values:
EMI7.3
cfg = 18 / u / u 'Cgp = 37 / u / uF, Cfp = $ / u / uF D = 1/50 the capacitance ratio is Cfp / Cfg = 1/9.
In the tube shown in section, in Figure 3, for example, the parasitic capacitance with respect to the plate or anode P of the bars
EMI7.4
The filament support networks S is large in front of the capa, citë filamentt plate of the active region F. This can be easily seen by
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calculating the filament-plate capacity of the active region F of the filaments.
If the filament-grid capacity in the active regions F of the filament and G of the grid is Cfg / 2 9.2 / u / uF, the theoretical capacity between the active regions of plate P and filament F is 9, 2/34 or 0.25 / u / uFet the cana, quoted parasitè is 3.3- 0.25 or 3.55 / u / uF It is also easily understandable that, in conventional tubes intended for excited amplifiers by the grid, no particular precaution is taken to anneal the filament-plate capacitance, because this intervenes proportionally very little aa, ns la. total capacity of the output circuit which depends mainly on the. grid-plate capacity.
In tubes / implementing features of the invention, on the contrary, and intended for inverted amplifiers neutrodynated by gate reactance, it is important to reduce the filament-plate capacitance in order to achieve the stability relationship (3 ) and approach the ideal conoition (6). One way of greatly reducing this parasitic capacitance consists, as shown by way of example in FIG. 3, in extending the grid winding in G ′ on the non-elements M of the grid aa. In the region of the filament supports S. This The constructive arrangement did well for a slight increase in the filament-grid capacity, but this increased *. tion is of a small order of magnitude, for example about 10% of the filamentgrid capacity.
By this arrangement, one acts in the direction required by relation (5) without modifying the electrical characteristics of the tube, therefore without changing the optimum voltages. of the second member of this relation.
In alternative embodiments, it is also provided, according to certain characteristics of the invention, to ensure this reduction in filament-plate capacitance in any well-known suitable manner, for example by an appropriate choice of the distances between electrodes, by addition of '' additional screen electrodes, etc ...
Other modifications and adaptations can still be envisaged without departing from the scope of the invention.