<Desc/Clms Page number 1>
Réseau en mailles alimenté par plusieurs lignes de fourniture de courant.
Dans les réseaux en mailles qui sont alimentés par plusieurs lignes de fourniture de courant, le raccordement des transformateurs au réseau en mailles se faisait jusqu'à présent en règle générale par l'intermédiaire de commutateurs dits "de réseau en mailles" qui fonctionnent sous l'effet de courant en retour et sont combinés à un dispositif de refer- meture. Le dispositif de ref ermeture provoquait ainsi le /
<Desc/Clms Page number 2>
raccordement à nouveau du transformateur correspondant au ré- seau en mailles après que le défaut a été éliminé.
Ce système protecteur sous la forme de commutateurs de réseau en mailles est désavantageux en particulier pour cette raison que les commutateurs de réseau en mailles repré- sentent des ensembles extrêmement coûteux et compliqués qui exigent une surveillance très soigneuse pour être prêts au fonctionnement.
La présente invention poursuit essentiellement le but d'abaisser considérablement par l'emploi d'éléments sim- ples, peu coûteux et de fonctionnement sûr pour le raccorde- ment des transformateurs au réseau en mailles, d'une part les frais d'installation, d'autre partles frais d'exploitation.
La présente invention consiste en ce que les transfor- sont mateurs/raccordés au réseau en mailles par l'intermédiaire de sûretés ou de commutateurs dépendant du courant et/ou de la tension. L'emploi de ce mode de raccordement est indépendant de la question de savoir si l'alimentation du réseau en mailles en courant se fait à partir d'un système d'alimentation ou de plusieurs systèmes d'alimentation. D'autre part, le mode de fourniture de courant est toutefois essentiel pour la cons- titution des éléments de raccordement entre les transformateurs et le réseau en mailles.
Les conditions les plus simples se présentent dans le cas où le réseau en mailles est alimenté par un système d'ali- mentation au moyen d'un grand nombfe de lignes de fourniture de courant et où l'on a la certitude qu'en cas de défaut le courant en retour est comparativement élevé par rapport au courant vers l'avant. Le raccordement des transformateurs peut alors se faire en particulier au moyen de sûretés simples.
Des conditions plus difficiles se présentent lorsque dans le cas de défaut, le courant de retour possible ne l'em- porte pas dans une mesure prononcée sur le courant possible
<Desc/Clms Page number 3>
vers l'avant. Ces conditions se présentent par exemple lors- que le réseau en mailles est alimenté par un système d'alimen- tation au moyen de deux lignes de fourniture seulement ou par deux systèmes d'alimentation au moyen d'une ligne de fourni- ture chaque fois. Dans tous ces cas, il est nécessaire d'ac- célérer le fonctionnement de la sûreté ou le défclenchement du commutateur pour que la mise hors circuit de la ligne de fourniture saine soit évitée.
Cette accélération se fait de la manière la plus simple par l'intermédiaire du courant en retour par le fait qu'avantageusement pour la commande de ltélé- ment de raccordement (sûreté ou commutateur), on emploie un circuit-auxiliaire avec relais à courant en retour. Les sûre- tés commandées par le courant en retour peuvent être constituées des manières les plus diverses. Des possibilités avantageuses consistent en ce qu'on utilise des sûretés à chauffage arti- ficiel commandé, ou en ce qu'on emploie deux sûretés parallè- les dont l'une est en série avec un commutateur commandé dans son déclenchement, ou en ce qu'une sûreté est disposé avec un commutateur placé en parallèle et commandé dans son déclenche- ment.
Des conditions particulièrement difficiles se présen- tent toutefois lorsque le réseau en mailles est alimenté par plusieurs systèmes d'alimentation chaque fois par l'intermé- diaire de plusieurs lignes de fourniture de courant. Dans ce cas, il est nécessaire qu'un défaut se présentant dans une ligne de fourniture ou dans un transformateur soit éliminé d'abord vers le côté du système d'alimentation et ensuite seulement vers le côté du réseau en mailles en vue d'éviter une mise hors cir- cuit de stations saines du réseau en mailles et de lignes saines d'alimentation.
Cet ordre de succession dans l'élimination du défaut est obtenu par le fait que les sûretés employées pour le raccordement des transformateurs au réseau en mailles ou des commutateurs possèdent une caratéristique telle qu'elles exé-
<Desc/Clms Page number 4>
cutent seulement la séparation du côté du réseau en mailles après que la séparation a eu lieu du côté du système d'alimen- tation. On emploie avantageusement des sûretés ou des commu- tateurs dont le fonctionnement ou le déclenchement est commandé par des relais à courant de retour fonctionnant avec retarde- ment. Le raccordement peut toutefois aussi se faire par des sûretés ayant une inertie appropriée et dont le temps de sépa- ration est commandé par un relais à courant en retour.
On peut employer par exemple des sûretés à chauffage artificiel dont le circuit de chauffage est fermé de façon médiate ou immédia-' te par le relais à courant en retour. D'autre part, on peut disposer en parallèle des sûretés dont l'une est en série avec un commutateur qui de son côté est commandé par le relais à courant de retour ; il est aussi possible d'employer une sûreté avec un commutateur parallèle commandé par le relais à cour'ant en retour.
Pour embrasser, dans tous les cas indiqués de la four- niture de courant au réseau en mailles, également des défauts à l'intérieur des transformateurs, et en particulier des dé- fauts de natureiampante, il est à recommander de commander sup- plémentairement le fonctionnement de la sûreté ou le déclen- chement du commutateur par le commutateur à huile ou le relais protecteur du transformateur.
Dans le cas de l'alimentation du réseau en mailles par plusieurs systèmes d'alimentation au moyen de plusieurs li- gnes de fourniture chaque fois, les commutateurs des lignes de fourniture de courant sont réglés, pour ce qui concerne leur sensibilité de fonctionnement, suivant l'élévation des courants vers l'avant ou vers l'arrière possibles en cas de défaut, de telle sorte que les lignes de fourniture de courant non touchées directement par le défaut restent en circuit. En général, ceci conduit à limiter la sensibilité de fonctionnement en comparai-
<Desc/Clms Page number 5>
son des systèmes de protection actuels.
Dans l'intérêt d'une protection contre les surcharges, il sera par conséquent à conseiller de commander le déclenchement des commutateurs si- tués dans les lignes de fourniture de courant par une combi- naison d'un relais à temps long et d'un relais à temps court à intensités différentes de courant de fonctionnement.
Une semblable sûreté contre les surcharges se recom- mande par conséquent aussi dans les réseaux en mailles qui sont alimentés par un système d'alimentation au moyen de plu- sieurs lignes de fourniture ou par deux systèmes d'alimentation au moyen d'une ligne de fourniture chaque fois, et cela tou- jours lorsque la sensibilité de fonctionnement des commutateurs dans les lignes d'alimentation doit être maintenue petite.
Une sensibilité de fonctionnement minime de ces commutateurs sera en particulier toujours nécessaire lorsqu'on emploie pour le raccordement des transformateurs au réseau en mailles des sûretés simples, en vue d'éviter une mise hors circuit préma- turée de lignes d'alimentation saines avant l'élimination du défaut.
Par les systèmes de protection décrits'jusqu'à présent, on élimine uniquement - en dehors du cas d'un réseau en mailles qui est alimenté par deux systèmes d'alimentation,chaque fois au moyen d'une seule ligne de fourniture de courant- des défauts qui se présentent dans une ligne d'alimentation ou dans un transformateur. En fait, ce sont les défauts les plus impor- tants en pratique. Une prise en considération de défauts dans le système d'alimentation n'est pas nécessaire dans les ré- seaux en mailles qui sont alimentés par un système d'alimen- tation seulement car dans ce cas le réseau en mailles devient sans tension.
Au contraire, il peut être important d'éliminer de semblables défauts par le système de protection lorsque le réseau en mailles est alimenté par plusieurs systèmes d'ali- /
<Desc/Clms Page number 6>
raentation chaque fois au moyen de plusieurs lignes de fourni- ture de courant. En développement de la présente invention, il est par conséquent proposé de commander le déclenchement du commutateur de chaque ligne d'alimentation d'une part par un organe d'excitation dépendant du courant et d'autre part par un organe d'excitation qui est influencé par la somme des cou- rants arrivant et partant pour le système d'alimentation con- jugué.
L'objet de l'invention va être expliqué à l'aide des montages représentés à titre d'exemples au dessin.
La fig. 1 montre le schéma des connexions d'un réseau en mailles alimenté par un système d'alimentation au moyen de quatre lignes de fourniture de courant.
La fig. 2 montre le montage d'un système de protection pour le commutateur d'une ligne de fourniture, le déclenche- ment du commutateur se faisant par un courant de transformateur.
La fig. 3 montre le montage d'un système de protection pour le commutateur d'une ligne de fourniture, le déclenchement du commutateur se faisant par un courant auxiliaire.
La fig. 4 montre le schéma de montage d'un réseau en mailles alimenté par deux systèmes d'alimentation au moyen chaque fois de trois lignes de fourniture de courant.
La fig. 5 montre le montage d'un système de protection pour les commutateurs des lignes de fourniture d'un système d'alimentation.
Les fig. 6 à 11 montrent des exemples de réalisation de la sûreté entre les transformateurs et le réseau en mailles.
La fig. 6 montre une sûreté avec bobines de chauffage.
La fig. 7 montre une disposition à deux sûretés paral- lèles dont une est en série avec un contact de commutation.
La fig. 8 montre une disposition comportant une sûreté avec contact de commutation situé en parallèle.
<Desc/Clms Page number 7>
La. fig.9 montre un montage avec emploi de sûretés chauffées suivant la fig. 6.
La fig. 10 montre une sûreté comportant une masse enfermée, inflammable au moyen d'une bobine de chauffage.
La fig. 11 montre une variante de la sûreté suivant la fig. 10.
Le réseau en mailles 1 représenté à la fig. 1 est alimenté par le système d'alimentation établi comme barre col- lectrice 2, par l'intermédiaire de quatre lignes 3 de fourni- ture de courant. La barre collectrice 2 est de son côté ali- mentée en courant par la ligne 4 de la centrale. Chaque ligne de fourniture de courant est pourvue à l'intérieur du système d'alimentation d'un commutateur 5 et reliée au moyen de deux sous-stations 6 au réseau en mailles. Chacune des stations de réseau, au nombre de huit au total, consiste en un transfor- mateur 7 dans la ligne de liaison duquel , vers la ligne de fourniture de courant, on a disposé un commutateur 8. Dans la ligne de liaison vers le réseau en mailles on a intercalé une sûreté 9.
S'il se produit un défaut à l'intérieur du système d'a- limentation, par exemple au point 10, l'ensemble du réseau de- vient sans tension de sorte qu'il suffit d'éliminer ce défaut par déclenchement d'un commutateur dans la ligne 4 de la cen- trale.
Lorsqu'au contraire le défaut est dans une.ligne de ' fourniture de courant 3,par exemple au point 11,on à l'inté- rieur d'un transformateur 7, par exemple au point 12, il suf- fit pour éliminer le défaut que le commutateur 5 de la ligne de fourniture touchée par le défaut ou la ligne de fourniture alimentait le transformateur touché par le défaut se déclenche et que les sûretés 9 des deux transformateurs alimentés par la ligne de fourniture en question fonctionnent.
Le déclenchement du commutateur 5 de la ligne de four- niture touchée est assuré de lui-même en considération de l'ap-
<Desc/Clms Page number 8>
paritiqn d'une surintensité. Le fonctionnement des sûretés en question est assuré régulièrement lorsque, comme dans le réseau représenté schématiquement, le courant enretour parcourant ces sûretés est notablement plus élevé que le courant vers l'avant parcourant toutes les autres sûretés en cas de défaut.
Lorsqu'un semblable rapport favorable entre le courant vers l'avant et le courant vers l'arrière n'existe pas en cas de défaut, comme cela sera le cas en règle générale lorsque le réseau est alimenté seulement par l'intermédiaire de deux lignes de fourniture de courant, il faut veiller à accélérer le fonctionnement des sûretés contribuant à éliminer le défaut, ce qui peut être produit au moyen des sûretés décrites plus loin à l'aide des fig. 6 à 11.
Dans tous les cas où le raccordement des stations de réseau ou des transformateurs se fait par des sûretés simples et où le fonctionnement des sûretés participant à l'élimina- tion du défaut dépend uniquement de l'élévation du courant en retour se produisant en cas de défaut, il est nécessaire de réduire la sensibilité de fonctionnement des commutateurs 5 dans les lignes de fourniture de courant 3 pour empêcher le fonctionnement des commutateurs 5 ne participant pas à l'éli- mination du défaut avant que les sûretés participant à l'éli- mination du défaut aient fonctionné.
Il pourrait être désavantageux que.les commutateurs 5 soient trop peu sensibles aux surintensités. Mais une plus grande sensibilité aux surintensités peut être procurée sans difficulté par le fait que pour la commande du déclenchement des commutateurs 5, on emploie la combinaison d'un relais à temps long et d'un relais à temps court avec des intensités dif- férentes de courant de fonctionnement.
Les fig. 2 et 3 montrent deux montages de systèmes de protection pour les commutateurs 5 qui répondent à ce but.
<Desc/Clms Page number 9>
Suivant la fig. 2, on a raccordé à la ligne de fourniture de courant 3 un transformateur de courant 13. Le circuit du se- condaire du transformateur passe par un commutateur 14,qui met en court-circuit l'aimant de lancement 15 du relais de déclenchement 16, le dispositif de contact 17 du relais de déclenchement 16 et de là par les lignes 18 et 19 et les deux aimants 20 et 21. L'aimant 20 est réglé par un courant de fonctionnement relativement petit, l'aimant 21 au contraire pour un courant de fonctionnement élevé. Aussi longtemps que le courant de fonctionnement de l'aimant 20 ne suffit pas, l'aimant de.lancement 15 du relais de déclenchement 16 reste sans courant, de sorte qu'un déclenchement du commutateur 5 n'est pas possible.
En cas d'augmentation de l'intensité de courant jusqu'à la hauteur du courant de fonctionnement de l'aimant 20, ce dernier ferme le commutateur 22 de sorte que le transformateur de chauffage 23 disposé en parallèle par rapport à laligne 19 est parcouru par du courant et que le secondaire de celui-ci fait fonctionner après un temps déter- miné un thermo-relais 24. Le thermo-relais produit l'ouvertu- re du commutateur 14 de sorte que la mise en court-cirquit de l'aimant de lancement 15 est supprimée et que le déclenche- ment du commutateur 5 est amorcé.
Dans le cas d'une surintensité, les processus sont les mêmes. L'ouverture du commutateur 14 est toutefois réa- lisée alors par l'aimant 21 beaucoup plus rapidement de sorte qu'également le déclenchement du commutateur 5 se produit avec une plus grande accélération.
Dans le système de protection suivant la fig. 3, on a intercalé dans le circuit secondaire du transformateur de courant 13 deux relais 25 et 26. Le relais 25 est un relais à temps long qui est réglé pour un petit courant de fonction- est un relais nement ; le relais 26/à tempscourt qui est réglé pour un
<Desc/Clms Page number 10>
courant de fonctionnement élevé. A chacun des relais est con- jugué un dispositif de contact 27 et 28 respectivement et dans le cas donné ces dispositifs ferment un circuit auxiliaire 29 dans lequel se trouve la bobine de déclenchement 30 du commu- tateur 5.
Le réseau en mailles 1 représenté à la fig. 4 est ali- menté par deux systèmes d'alimentation ou deux barres collec- trices 2a et 2b au moyen chaque fois de trois lignes 3 de fourniture de courant. A chaque ligne de fourniture de cou-. rant sont raccordées, comme dans le cas du réseau suivant la - fig. 1, deux stations de réseau. Chacun des systèmes d'ali- mentation 2a et 2b reçoit du courant au moyen de deux lignes 4 de centrale. Dans ce réseau en mailles, il y a essentiel- lement aussi trois possibilités de défaut, aux points 10, 11 et 12.
En cas de formation d'un défaut au point 11 ou au point 12 il y a la possibilité que non seulement les sûretés de raccordement 9 participant directement à l'élimination du défaut soient parcourues par le courant en retour mais égale- ment les sûretés des stations de réseaux qui sont alimentées par des lignes de fourniture de' courant du système d'alimen- tation 2a. Pour éviter une mise hors circuit de stations 5 du réseau en mailles et de lignes de fournitures saines, il est par conséquent nécessaire d'éliminer d'abord le défaut vers le côté du système d'alimentation 2a, par le fait que le commutateur 5 de la ligne de fourniture touchée par le dé- faut ou de la ligne de fourniture alimentant le transforma- teur touché par le défaut se déclenche.
Alors seulement l'éli- mination du défaut vers le côté du réseau en mailles doit se produire par fonctionnement des sûretés participantes. Les sû- retés de raccordement 9 doivent par conséquent présenter une caractéristique telle qu'elles effectuent seulement la sépa- ration du côté du réseau en mailles 1 après que la séparation s'est effectuée du côté du système d'alimentation 2a.
<Desc/Clms Page number 11>
La sensibilité de fonctionnement des commutateurs 5 doit être réglée suivant la hauteur des courants vers l'avant et vers l'arrière possibles en cas de défaut, de telle manière que les lignes de fourniture non directement touchées par le dé-' faut restent en service. Pour le cas où il en résulterait de trop petites sensibilités de fonctionnement, il peut être avan- tageux d'élever la sensibilité en cas de surintensité par le fait que les commutateurs 5 sont pourvus de systèmes protec- teurs tels que ceux représentés aux fig. 2 et 3.
Dans des réseaux en maillesdu genre représenté à la fig. 4, il est nécessaire, dans certains cas, contrairement aux réseaux en mailles plus simples suivant la fig. 1, de s'occuper également de défauts à l'intérieur du système d'ae limentation au moyen du système protecteur quoique de sembla- bles défauts ne puissent en pratique se produire que de façon extrêmement rare.
Un défaut dans le système d'alimentation doit toujours avoir pour conséquence que l'égalité entre le courant arri- vant (courant des ligens 4 de la centrale) et le courant sor- tant (courant des lignes de fourniture 3)est supprimée. Le dérangement de la symétrie de courant peut par conséquent être employé pour.produire le déclenchement des commutateurs
5 du système d'alimentation 2a et ce système protecteur peut être commun à tous les commutateurs 5 vu qu'en cas de produc- tion d'un défaut au point 10, tous les commutateurs 5 d sys- téme d'.alimentation 2a doivent être déclenchés pour que le système d'alimentation 2b puisse être maintenu en service.
La fig. 5 montre le montage d'un système de protection pour les commutateurs 5 du système d'alimentation 2a. Ce sys- tème de protection réalisé en même temps les possibilités de déclenchement pour lesquelles les systèmes de protection suivant les fig. 2 et 3 sont destinés. Dans la ligne d'ali- mentation 3, on a prévu un transformateur de courant 13'dont
<Desc/Clms Page number 12>
le circuit secondaire est fermé par l'intermédiaire du com- mutateur 14.,qui met en court-circuit l'aimant de lancement 15 du relais de déclenchement 16, du dispositif de contact 17 du relais de déclenchement 16, du primaire 5a d'un transfor- mateur auxiliaire et de l'organe d'excitation ou de l'aimant 21. L'aimant 21 est réglé pour un courant de fonctionnement élevé ou une surintensité et sert à l'ouverture du commuta- teur 14.
Lors de l'ouverture du commutateur 14, l'aimant de lancement 15 est parcouru par un courant de transformateur . et amorce le déclenchement du commutateur 5.
Dans la ligne 4 de la centrale, il y a également un transformateur de courant 31 dont le circuit secondaire est fermé par un relais à impédance 32 et les primaires 4a d'un transformateur auxiliaire. Les cotés secondaires 5b des trans- formateurs auxiliaires appartenant aux trois lignea de fourniture 3 et les côtés secondaires 4b des transformateurs auxi- liaires conjugués aux deux lignes 4 de la centrale sont réunis en un circuit fermé 33 qui, en vertu de l'égalité des courants arrivants et partants dans le système d'alimentation 2a, est normalement sans courant de sorte que l'aimant 34, qui ac- tionne le dispositif de contact 35 dans le circuit auxiliaire 36, n'est pas excité.
Le circuit auxiliaire 36 raccordé à une source de courant 37 contient trois organes d'excitation ou aimants 20a dont chacun est conjugué au système de déclenche- ment d'un des commutateurs 5 et qui produisent, à c8té des organes d'excitation ou des aimants 21, l'ouverture du commu- tateur 14 de formation de pont de chaque aimant de lancement 15e dès que le contact 35 est fermé par l'aimant 34 et cela régulièrement lorsque la symétrie de courant est troublée dans le circuit 33. Un dérangement de la symétrie de courant dans le circuit 33 peut toutefois se présenter seulement lorsque le système d'alimentation 2a est touché par un défaut.
<Desc/Clms Page number 13>
Dans le traitement actuel des défauts au point 12, c'est à dire dans un transformateur, on a supposé, aussi bien dans le cas du réseau en mailles suivant la fig. 1 que dans le cas du réseau en mailles suivant la fig. 4, qu'il s'agit d'un défaut important de la nature d'un court-circuit. Les transformateurs peuvent toutefois aussi être touchés par des défauts de nature rampante qui sont régis régulièrement par les relais de protection (relais de Buchholz ou thermo-relais), qui provoquent la mise hors circuit des commutateurs 5 de transformateurs . En cas de semblables défauts, le commutateur 5 de la ligne de fourniture alimentant le transformateur tou- ché par le défaut doit rester en circuit pour que les stations de réseau saines alimentées par la même ligne de fourniture continuent à participer à la fourniture du courant.
L'élimina- tion du défaut peut se limiter à la mise hors circuit du trans- formateur. Après la ligne de fourniture, la mise hors circuit peut être provoquée, comme on l'a dit, par le commutateur 8.
Pour la mise hors circuit du côté du réseau en mailles, il est à recommander de commander supplémentairement par le commuta- teur 8 ou les relais de protection du transformateur, le fonc- tionnement des sûretés de raccordement 9 ou le déclenchement des éléments de raccordement prévus à la place des sûretés.
Pour pouvoir répondre aux conditions indiquées dans la description qui précède, on ne peut pas.employer pour les sûretés 9, les sûretés usuelles dont le temps de séparation est fixé par la caractéristique de la sûreté, et suivant la présente invention, on a prévu par conséquent des sûretés dans lesquelles la possibilité est fournie d'influencer le temps de séparation sans tenir compte de la caractéristique.
On connait déjà, il est vrai, des dispositifs de sû- reté dans lesquels le conducteur fusible est pourvu d'un chauf- fage supplémentaire etl'enroulement de chauffage est parcouru
<Desc/Clms Page number 14>
par le courant. Cette disposition produit également un certain écart du temps de séparation par rapport à la caractéristique.
Il entre toutefois seulement en action lorsque le courant dépas- se une intensité déterminée. La même dépendance par rapport à l'intensité de courant se retrouve dans les propositions con- nues suivant lesquelles la sûreté fusible proprement dite est montée en série par rapport à un commutateur dont le déclenche- ment se produit par une bobine de surintensité.
Le dispositif de sûreté suivant la présente invention s' écarte fondamentalement de ces propositions connues par le fait- que l'intensité du courant n'est nullement utilisée pour influ- encer le temps de séparation, mais qu'au contraire l'influence sur le temps de séparation est rendue dépendante uniquement de circonstances extérieures qui ne provoqueraient pas elles-mêmes aucun fonctionnement du dispositif de sûreté. De semblables cir- constances extérieures peuvent avoir une influence décisivetelle sur le fonctionnement de l'appareil ou de la machine qui est pourvu du dispositif de sûreté qu'une séparation accélérée par le dispositif de sûreté est nécessaire.
Comme on l'a expliqué ci-dessus, il peut arriver par exemple que le courant enretour du réseau en mailles par une sûreté 9 vers un défaut dans une ligne de fourniture de courant n'est pas notablement plus grand que le courant vers l'avant traversant toutes les adres sûretés, de sorte que donc si le fonctionnement des sûretés était rendu uniquement dépendant de l'intensité du courant, la sûreté par- courue par le courant en retour ne fonctionnerait pas. Il est toutefois nécessaire que ces sûretés fonctionnent de façon ac- célérée pour que la ligne défectueuse soit mise hors circuit aussi rapidement que possible.
En outre, dans les défauts de transformateurs se produisant le plus fréquemment, le cour t- circuit entre spires, l'intensité du courant en retour n'atteint pas l'élévation du courant limite de la sûreté, de sorte que le
<Desc/Clms Page number 15>
défaut est alimenté encore par le réseau à basse tension. Ceci a pour conséquence que le transformateur et l'huile s'échauf- fent de façon exagérée. Dans le cas de semblables défauts, la protection par sûreté actuelle ne produit pas de résultats.
Contrairement aux dispositions de sûreté connues, la disposition suivant la présente invention consiste en ce qu-' elle est réunie à un dispositif commandé indépendamment, qui influence son temps de séparation .
On a représenté, aux fig. 6 à 11, des exemples de réa- lisation de semblables dispositifs de sûreté.
Suivant la fig. 6, la sûreté comprend les deux conduc- teurs d'amenée 41 et 42 et le pont de courant 43 qui est re- lié aux endroits 44 et 45 par soudure tendre aux extrémités repliées des conducteurs d'amenée 41 et 42. Sur les extrémi- tés repliées des conducteurs d'amenée sont disposées des bo- bines de chauffage 46 et 47 qui sont montées en série et sont reliées par les lignes 48 et 49 à un organe de commande. En cas de fermeture du circuit des bobines de chauffage 46 et 47, les deux endroits de soudure tendre 44 et 45 se ramollis- sent de sorte que le pon de courant 43 tombe. Les bobines de chauffage peuvent en même temps être établies comme bo- bines de soufflage et provoquer une projection magnétique du pont de courant après ramollissement des endroits soudés.
Dans l'exemple de réalisation suivant la fig. 7, on a'prévu deux sûretés en parallèle 50 et 51 qui sont réglées pour un courant nominal comparativement bas. La sûreté 51 est en série avec le contact de commutation 52 dont la bobine d'ac- tionnement 53 est reliée par l'intermédiaire des lignes 58 et 59 à un organe de commande approprié. Lors de l'ouverture du contact de commutation 52, la sûreté 50 est parcourue par le courant total et est amenée à fonctionner d'autant plus rapidement.
<Desc/Clms Page number 16>
La forme de réalisation de la fig. 8 correspond sensi- blement à celle de la fig. 7. Elle contient seulement une sû- reté 50 tandis que la sûreté 51 de la fig. 7 est évitée.
La fig. 9 montre le montage des sûretés suivant la fig. 6 dans le cas d'un transformateur. Les sûretés 54 dans les trois phases R, S, T, ou les bobines de chauffage de ces sûretés, sont réunies en un circuit de commande quicontient comme or- gane cte commande un pont de contact 55 avec bobine d'actionne- ment 56. Les extrémités libres des lignes contenant les bo- bines de chauffage sont.reliées au conducteur d'amenée de la. sûreté conjuguée de sorte que lors de la fermeture du pont de contact 55 une liaison de courant existe entre les différentes phases R, S, T par l'intermédiaire des bobines de chauffage.
Comme en cas de défaut dans la ligne de fourniture de courant ou dans le transformateur, la liaison vers le systè- me d'alimentation est coupée immédiatement, ce circuit est alimenté par le courant en retour s'écoulant'du réseau en mailles (qu'il faut supposer raccordé vers le bas au dessin) et dès que les sûretés 54 fonctionnent et ouvrent les ponts de courant, elles interrompent par conséquent en même temps le circuit par leurs bobines de chauffage.
D'une manière analogue, on pourrait prévoir dans les formes de réalisation suivant les fig. 7 et 8, un organe de commande correspondant à 55,56 à la fig. 9, qui relie la bo- bine de déclenchement 53 à une source de courant par l'inter- médiaire des lignes 58,59. L'organe de commande 55,56 peut être commandé par un relais fonctionnant sous l'effet du cou- rant en retour vers le point de défaut ou par un relais de protection du transformateur ou par un commutateur à huile.
Il y a toutefois possibilité, évidemment, de faire fermer -le contact de commutation 55 directement par un relais à cou-
<Desc/Clms Page number 17>
rant en retour, ou par un relais protecteur ou par le commu- tateur à huile. Il est également possible, comme on l'a déjà indiqué ci-dessus, de prévoir deux contacts de commutation
55 placés en parallèle dont chacun est en état, indépendam- ment de l'autre, de fermer le circuit de déclenchement pour la sûreté, et dont l'un est commandé par un relais fonction- nant sous l'effet du courant en retour et l'autre est comman- dé par le relais de protection par le commutateur à huile.
Dans la sûreté représentée à la fig. 6, il peut se faire que les points de soudure ne se ramollissent pas ou se ramollissent tellement lentement, lorsque le courant par- courant les bobines de chauffage est comparativement faible, que cette sûreté ne peut être employée que lorsque le courant parcourant la bobine de chauffage est comparativement fort.
Cette limitation de la possibilité d'emploi est sup- primée, suivant la présente invention, dans la sûreté sui- vant les fig. lo et 11, par le fait que la sûreté présente un pont de courant reliant les extrémités des conducteurs; la séparation des extrémités des conducteurs est produite par une masse enfermée, inflammable au moyen d'une bobine de chauffage.
La masse inflammable peut être choisie de telle façon qu'elle développe de la chaleur qui ramollit les points de soudure ou bien de telle façon qu'elle développe de la pres- . sion qui détruit la liaison, rendue faible mécaniquement,en- tre le pont de courant et les extrémités des conducteurs. Un affaiblissement mécanique de la liaison est possible sans difficulté, sans que le transport normal du courant en souf- fre, par exemple par le fait que l'on veille à une bonne éva- cuation de la chaleur du point de liaison.
Suivant la fig. 10, le conducteur d'amenée 61 est raccordé au cylindre 62 et le conducteur d'amenée 63 au cy-
<Desc/Clms Page number 18>
lindre 64. Les deux cylindres séparés par une couche isolante 65 sont placés concentriquement l'un à l'autre et sont chan- freinés en cône à une extrémité de façon qu'il se forme une rainure annulairè délimitée par des cônes, dans laquelle s'en- gage le rebord conique annulaire 66 du pont de courant 67.
Le long des surfaces coniques, le pont de courant est relié par soudure aux cylindres 61 et 63. Le pont 67 possède une saillie conique 68 s'étendant au milieu qui se trouve dans le remplissage 69 de la capsule 70. Le remplissage consiste en une masse inflammable développant de la chaleur. Pour l'al- lumage de la masse, on a prévu une bobine dé chauffage 71.
La chaleur développée par la masse 69 enflammée est conduite, en partie directement, en partie par le pont de courant 67, aux points de soudure lors du ramollissement desquels le pont de courant tombe par suite de son poids propre ou est pro- jeté par suite de la surpression prenant naissance néoessai- rement dans la capsule 70.
Suivant la fig. 11, le cylindre extérieur 62 est formé par l'enroulement en hélice d'un fil de ligne de sorte qu'il exerce une action de soufflage qui provoque ou facilite la projection du pont de courant 67 après le ramollissement des points de soudure. Cet effet de soufflage est renforcé par le noyau de fer 72.
<Desc / Clms Page number 1>
Mesh network supplied by several power supply lines.
In mesh networks which are supplied by several power supply lines, the connection of transformers to the mesh network has hitherto been generally done through so-called "mesh network" switches which operate under the grid. current effect and are combined with a reclosing device. The reclosing device thus caused the /
<Desc / Clms Page number 2>
reconnect the corresponding transformer to the mesh network after the fault has been eliminated.
This protective system in the form of mesh network switches is particularly disadvantageous for this reason that mesh network switches represent extremely expensive and complicated assemblies which require very careful monitoring to be ready for operation.
The present invention essentially pursues the object of reducing considerably by the use of simple, inexpensive and safe operating elements for the connection of transformers to the mesh network, on the one hand, the installation costs, on the other hand, operating costs.
The present invention consists of the transformers / connected to the mesh network by means of safety devices or switches dependent on current and / or voltage. The use of this connection mode is independent of whether the current supply to the mesh network is from one supply system or from several supply systems. On the other hand, the current supply mode is however essential for the constitution of the connection elements between the transformers and the mesh network.
The simplest conditions arise when the mesh network is supplied by a power supply system by means of a large number of current supply lines and where it is certain that in the event of The return current is comparatively high compared to the forward current. The connection of transformers can then be done in particular by means of simple securities.
More difficult conditions arise when, in the event of a fault, the possible return current does not outweigh the possible current to a marked extent.
<Desc / Clms Page number 3>
forward. These conditions arise, for example, when the mesh network is supplied by one supply system by means of two supply lines only or by two supply systems by means of one supply line each time. . In all these cases, it is necessary to speed up the operation of the safety device or the switching off of the switch so that the disconnection of the healthy supply line is avoided.
This acceleration is done in the simplest way by means of the return current by the fact that advantageously for the control of the connection element (safety or switch), an auxiliary circuit with current relay is used. return. Return current-driven safeties can be constructed in a variety of ways. Advantageous possibilities consist in using controlled artificial heating safeguards, or in using two parallel safeguards, one of which is in series with a switch controlled in its triggering, or in that A safety device is arranged with a switch placed in parallel and controlled in its release.
Particularly difficult conditions arise, however, when the mesh network is supplied by several supply systems each time via several power supply lines. In this case, it is necessary that a fault occurring in a supply line or in a transformer is eliminated first towards the side of the supply system and then only towards the side of the mesh network in order to avoid decommissioning of sound stations from the mesh network and sound supply lines.
This order of succession in the elimination of the fault is obtained by the fact that the securities used for the connection of the transformers to the mesh network or of the switches have a characteristic such as they are implemented.
<Desc / Clms Page number 4>
Cut only the separation from the mesh network side after the separation has taken place from the feed system side. Safeties or switches are advantageously used, the operation or tripping of which is controlled by feedback current relays operating with a delay. The connection can, however, also be made by means of safeguards having an appropriate inertia and the separation time of which is controlled by a return current relay.
For example, artificially heated safety devices can be used, the heating circuit of which is closed either mediately or immediately by the return current relay. On the other hand, it is possible to have in parallel sureties, one of which is in series with a switch which for its part is controlled by the return current relay; it is also possible to use a safety device with a parallel switch controlled by the reverse current relay.
In order to cover, in all the cases indicated for the supply of current to the mesh network, also faults inside transformers, and in particular faults of natureiampante, it is recommended to order the additional unit. safety operation or tripping of the switch by the oil switch or the transformer protective relay.
In the case of supplying the mesh network by several supply systems by means of several supply lines each time, the switches of the current supply lines are set, with regard to their operating sensitivity, according to the possible rise in forward or backward currents in the event of a fault, so that the current supply lines not directly affected by the fault remain in circuit. In general, this leads to limiting the operating sensitivity in comparison.
<Desc / Clms Page number 5>
its current protection systems.
In the interest of overload protection, it will therefore be advisable to control the tripping of the switches located in the current supply lines by a combination of a long-time relay and a short-time relay with different operating current intensities.
A similar safety against overloads is therefore also recommended in mesh networks which are supplied by one supply system by means of several supply lines or by two supply systems by means of a transmission line. supply every time, and this always when the operating sensitivity of the switches in the supply lines must be kept small.
In particular, minimal operating sensitivity of these switches will always be necessary when using simple safeguards for connecting transformers to the mesh network, in order to avoid premature disconnection of sound supply lines before elimination of the fault.
By the protection systems described so far, only - apart from the case of a mesh network which is supplied by two power supply systems, each time by means of a single current supply line - is eliminated - faults that occur in a supply line or in a transformer. In fact, these are the most important faults in practice. Consideration of faults in the power supply system is not necessary in mesh networks which are fed by a supply system only because in this case the mesh network becomes voltage free.
On the contrary, it may be important to eliminate such faults by the protection system when the mesh network is supplied by several power supply systems.
<Desc / Clms Page number 6>
rentation each time by means of several power supply lines. In development of the present invention, it is consequently proposed to control the triggering of the switch of each supply line on the one hand by an excitation member depending on the current and on the other hand by an excitation member which is influenced by the sum of the incoming and outgoing currents for the combined power system.
The object of the invention will be explained with the aid of the assemblies shown by way of example in the drawing.
Fig. 1 shows the circuit diagram of a mesh network supplied by a power supply system by means of four power supply lines.
Fig. 2 shows the assembly of a protection system for the switch of a supply line, the switch being tripped by a transformer current.
Fig. 3 shows the assembly of a protection system for the switch of a supply line, the switch being tripped by an auxiliary current.
Fig. 4 shows the circuit diagram of a mesh network supplied by two power supply systems by means each time of three current supply lines.
Fig. 5 shows the assembly of a protection system for the switches of the supply lines of a power supply system.
Figs. 6 to 11 show examples of safety realization between transformers and the mesh network.
Fig. 6 shows a safety with heating coils.
Fig. 7 shows an arrangement with two parallel safeties, one of which is in series with a switching contact.
Fig. 8 shows an arrangement comprising a safety device with a switching contact located in parallel.
<Desc / Clms Page number 7>
Fig. 9 shows an assembly with the use of heated safeguards according to fig. 6.
Fig. 10 shows a safety comprising an enclosed, flammable mass by means of a heating coil.
Fig. 11 shows a variant of the safety according to FIG. 10.
The mesh network 1 shown in FIG. 1 is supplied by the power supply system established as collector bar 2, via four current supply lines 3. The busbar 2 is for its part supplied with current by line 4 of the central unit. Each current supply line is provided inside the power supply system with a switch 5 and connected by means of two substations 6 to the mesh network. Each of the network stations, eight in total, consists of a transformer 7 in the connection line of which, towards the current supply line, a switch 8 has been placed. In the connection line to the network in mesh we have inserted a safety 9.
If a fault occurs inside the supply system, for example at point 10, the entire network becomes voltage-free so that it is sufficient to eliminate this fault by tripping of a switch in line 4 of the power plant.
When, on the contrary, the fault is in a current supply line 3, for example at point 11, or inside a transformer 7, for example at point 12, it is sufficient to eliminate the fault. fault that the switch 5 of the supply line affected by the fault or the supply line supplied power to the transformer affected by the fault trips and that the sureties 9 of the two transformers supplied by the supply line in question are functioning.
The triggering of switch 5 of the affected supply line is self-assured in consideration of the supply.
<Desc / Clms Page number 8>
paritiqn of an overcurrent. The operation of the collateral in question is ensured regularly when, as in the network shown schematically, the return current flowing through these sureties is significantly higher than the forward current flowing through all the other securities in the event of a default.
When a similar favorable ratio between the forward current and the backward current does not exist in the event of a fault, as will generally be the case when the network is supplied only through two lines power supply, care must be taken to accelerate the operation of the sureties helping to eliminate the fault, which can be produced by means of the sureties described below with the aid of figs. 6 to 11.
In all cases where the connection of network stations or transformers is made by simple sureties and where the operation of the sureties participating in the elimination of the fault depends only on the increase in the return current occurring in the event of fault, it is necessary to reduce the operating sensitivity of the switches 5 in the current supply lines 3 to prevent the operation of the switches 5 not participating in the elimination of the fault before the sureties participating in the elimination. fault removal have worked.
It could be disadvantageous that the switches 5 are too insensitive to overcurrents. However, greater sensitivity to overcurrents can be obtained without difficulty by the fact that for controlling the tripping of the switches 5, the combination of a long-time relay and a short-time relay with different currents is employed. operating current.
Figs. 2 and 3 show two assemblies of protection systems for the switches 5 which meet this purpose.
<Desc / Clms Page number 9>
According to fig. 2, a current transformer 13 has been connected to the current supply line 3. The secondary circuit of the transformer passes through a switch 14, which short-circuits the starting magnet 15 of the trip relay 16 , the contact device 17 of the trip relay 16 and from there by the lines 18 and 19 and the two magnets 20 and 21. The magnet 20 is set by a relatively small operating current, the magnet 21 on the contrary for a high operating current. As long as the operating current of the magnet 20 is not sufficient, the starting magnet 15 of the trip relay 16 remains without current, so that tripping of the switch 5 is not possible.
In the event of an increase in the current intensity up to the height of the operating current of the magnet 20, the latter closes the switch 22 so that the heating transformer 23 arranged in parallel with respect to the line 19 is traversed. by current and that the secondary of this one makes operate after a determined time a thermo-relay 24. The thermo-relay produces the opening of the switch 14 so that the setting in short-circuit of the. launching magnet 15 is removed and the triggering of switch 5 is initiated.
In the event of an overcurrent, the processes are the same. However, the opening of the switch 14 is then effected by the magnet 21 much more rapidly so that also the triggering of the switch 5 occurs with greater acceleration.
In the protection system according to fig. 3, two relays 25 and 26 have been inserted into the secondary circuit of current transformer 13. Relay 25 is a long-time relay which is set for a small operating current; relay 26 / short-time which is set for a
<Desc / Clms Page number 10>
high operating current. Each of the relays is combined with a contact device 27 and 28 respectively and in the given case these devices close an auxiliary circuit 29 in which the trip coil 30 of switch 5 is located.
The mesh network 1 shown in FIG. 4 is supplied by two power supply systems or two busbars 2a and 2b by means each time of three current supply lines 3. At each supply line of cou-. rant are connected, as in the case of the network according to - fig. 1, two network stations. Each of the power supply systems 2a and 2b receives current by means of two central lines 4. In this mesh network, there are also essentially three fault possibilities, at points 10, 11 and 12.
In the event of a fault in point 11 or in point 12, there is the possibility that not only the connection guarantees 9 directly participating in the elimination of the fault are traversed by the return current but also the sureties of the network stations which are supplied by current supply lines from the power supply system 2a. To avoid switching off stations 5 of the mesh network and healthy supply lines, it is therefore necessary to first eliminate the fault towards the side of the supply system 2a, by the fact that the switch 5 of the supply line affected by the fault or of the supply line supplying the transformer affected by the fault trips.
Only then the elimination of the fault towards the side of the mesh network must occur by operation of the participating collateral. The connection safeguards 9 must therefore have a characteristic such that they only effect the separation on the side of the mesh network 1 after the separation has taken place on the side of the supply system 2a.
<Desc / Clms Page number 11>
The operating sensitivity of the switches 5 must be adjusted according to the height of the forward and backward currents possible in the event of a fault, so that the supply lines not directly affected by the fault remain in service. . In the event that this would result in excessively low operating sensitivities, it may be advantageous to increase the sensitivity in the event of overcurrent by the fact that the switches 5 are provided with protective systems such as those shown in FIGS. 2 and 3.
In mesh networks of the kind shown in FIG. 4, it is necessary, in certain cases, unlike the simpler mesh networks according to FIG. 1, also to deal with faults within the supply system by means of the protective system, although similar faults can in practice only occur extremely rarely.
A fault in the power supply system must always have the consequence that the equality between the incoming current (current of lines 4 of the control unit) and the outgoing current (current of supply lines 3) is suppressed. The current symmetry disturbance can therefore be used to produce the tripping of the switches.
5 of the power supply system 2a and this protective system may be common to all the switches 5, since in the event of a fault being produced at point 10, all the switches 5 of the supply system 2a must be triggered so that the supply system 2b can be kept in service.
Fig. 5 shows the assembly of a protection system for the switches 5 of the power supply system 2a. This protection system simultaneously achieves the tripping possibilities for which the protection systems according to fig. 2 and 3 are intended. In the supply line 3, a current transformer 13 'is provided, of which
<Desc / Clms Page number 12>
the secondary circuit is closed by means of the switch 14., which short-circuits the starting magnet 15 of the trip relay 16, of the contact device 17 of the trip relay 16, of the primary 5a of an auxiliary transformer and the exciter or magnet 21. Magnet 21 is set for high operating current or overcurrent and serves to open switch 14.
When the switch 14 is opened, the starter magnet 15 is traversed by a transformer current. and initiates triggering of switch 5.
In line 4 of the power plant, there is also a current transformer 31, the secondary circuit of which is closed by an impedance relay 32 and the primaries 4a by an auxiliary transformer. The secondary sides 5b of the auxiliary transformers belonging to the three supply lines 3 and the secondary sides 4b of the auxiliary transformers combined with the two lines 4 of the plant are united in a closed circuit 33 which, by virtue of the equality of Incoming and outgoing currents in the power system 2a, is normally currentless so that the magnet 34, which actuates the contact device 35 in the auxiliary circuit 36, is not energized.
The auxiliary circuit 36 connected to a current source 37 contains three excitation members or magnets 20a, each of which is combined with the triggering system of one of the switches 5 and which produce, alongside excitation members or magnets. 21, the opening of the bridge-forming switch 14 of each launching magnet 15th as soon as the contact 35 is closed by the magnet 34 and this regularly when the current symmetry is disturbed in the circuit 33. the current symmetry in the circuit 33 can however occur only when the power supply system 2a is affected by a fault.
<Desc / Clms Page number 13>
In the current treatment of faults in point 12, ie in a transformer, it has been assumed, both in the case of the mesh network according to fig. 1 than in the case of the mesh network according to FIG. 4, that this is a significant defect in the nature of a short circuit. However, transformers can also be affected by faults of a creeping nature which are regulated regularly by the protection relays (Buchholz relays or thermo-relays), which cause the switching off of the transformers switches. In the event of such faults, switch 5 of the supply line supplying the transformer affected by the fault must remain on so that the healthy network stations supplied by the same supply line continue to participate in the supply of current.
Rectification of the fault may be limited to switching off the transformer. After the supply line, switching off can be caused, as we said, by switch 8.
For disconnection on the side of the mesh network, it is recommended to additionally control via switch 8 or the transformer protection relays, the operation of the connection safeguards 9 or the triggering of the connection elements provided. instead of collateral.
In order to be able to meet the conditions indicated in the preceding description, it is not possible to employ, for the collateral 9, the usual collateral whose separation time is fixed by the characteristic of the collateral, and according to the present invention, provision has been made by therefore collateral in which the possibility is provided to influence the separation time regardless of the characteristic.
Safety devices are already known, it is true, in which the fusible conductor is provided with additional heating and the heating winding is traversed.
<Desc / Clms Page number 14>
by the current. This arrangement also produces a certain deviation of the separation time from the characteristic.
However, it only kicks in when the current exceeds a certain intensity. The same dependence on the current intensity is found in the known propositions according to which the fuse safety proper is connected in series with respect to a switch whose tripping occurs by an overcurrent coil.
The safety device according to the present invention departs fundamentally from these known proposals by the fact that the intensity of the current is in no way used to influence the separation time, but on the contrary the influence on the separation time. separation time is made dependent only on external circumstances which would not themselves cause any operation of the safety device. Similar external circumstances can have a decisive influence on the operation of the apparatus or machine which is provided with the safety device that separation accelerated by the safety device is necessary.
As explained above, it may happen, for example, that the current flowing back from the mesh network through a safety device 9 to a fault in a current supply line is not significantly greater than the current to the grid. forward through all the sureties addresses, so that if the operation of the sureties were made dependent only on the intensity of the current, the safety carried by the return current would not work. However, it is necessary that these safeguards operate in an accelerated fashion so that the defective line is switched off as quickly as possible.
Furthermore, in the most frequently occurring transformer faults, the short-circuit between turns, the intensity of the return current does not reach the rise in the safety limit current, so that the
<Desc / Clms Page number 15>
fault is still supplied by the low voltage network. This has the consequence that the transformer and the oil heat up excessively. In the case of such faults, the current safety protection does not produce results.
Contrary to known safety arrangements, the arrangement according to the present invention consists in that it is combined with an independently controlled device, which influences its separation time.
There is shown, in FIGS. 6 to 11, examples of the realization of similar safety devices.
According to fig. 6, the safety device comprises the two feed conductors 41 and 42 and the current bridge 43 which is connected at locations 44 and 45 by soft soldering to the folded ends of the feed conductors 41 and 42. On the ends - Folded tees of the supply conductors are arranged heating coils 46 and 47 which are mounted in series and are connected by lines 48 and 49 to a control member. If the circuit of the heating coils 46 and 47 is closed, the two places of soft solder 44 and 45 soften so that the current pole 43 drops. The heating coils can at the same time be set up as blowing coils and cause magnetic projection of the current bridge after softening of the welded places.
In the exemplary embodiment according to FIG. 7, two parallel safeties 50 and 51 have been provided which are set for a comparatively low rated current. Safety 51 is in series with switching contact 52, the actuating coil 53 of which is connected via lines 58 and 59 to an appropriate control member. When the switching contact 52 opens, the safety 50 is traversed by the total current and is made to operate all the more rapidly.
<Desc / Clms Page number 16>
The embodiment of FIG. 8 corresponds substantially to that of FIG. 7. It only contains a safety 50 while the safety 51 of FIG. 7 is avoided.
Fig. 9 shows the assembly of the securities according to fig. 6 in the case of a transformer. The sureties 54 in the three phases R, S, T, or the heating coils of these sureties, are united in a control circuit which contains as a control organ a contact bridge 55 with actuating coil 56. The free ends of the lines containing the heating coils are connected to the supply conductor of the. combined safety so that when the contact bridge 55 is closed, a current connection exists between the different phases R, S, T via the heating coils.
As in the event of a fault in the current supply line or in the transformer, the link to the power supply system is cut immediately, this circuit is supplied by the return current flowing from the mesh network (qu 'it must be assumed connected downwards in the drawing) and as soon as the sureties 54 operate and open the current bridges, they consequently interrupt the circuit at the same time by their heating coils.
In a similar manner, one could provide in the embodiments according to FIGS. 7 and 8, a control member corresponding to 55,56 in FIG. 9, which connects the trip coil 53 to a current source via lines 58,59. The control unit 55,56 can be controlled by a relay operating under the effect of the current returning to the fault point or by a transformer protection relay or by an oil switch.
There is however the possibility, of course, of closing -the switching contact 55 directly by a disconnection relay.
<Desc / Clms Page number 17>
feedback, or by a protective relay or by the oil switch. It is also possible, as already indicated above, to provide two switching contacts
55 placed in parallel each of which is able, independently of the other, to close the tripping circuit for safety, and one of which is controlled by a relay operating under the effect of the return current and the other is controlled by the protection relay by the oil switch.
In the safety shown in FIG. 6, it may happen that the weld spots do not soften or soften so slowly, when the current flowing through the heating coils is comparatively low, that this safety can only be employed when the current flowing through the heating coil. heating is comparatively strong.
This limitation of the possibility of use is eliminated, according to the present invention, in the safety according to FIGS. lo and 11, by the fact that the safety has a current bridge connecting the ends of the conductors; the separation of the ends of the conductors is produced by an enclosed, flammable mass by means of a heating coil.
The flammable mass can be chosen in such a way that it develops heat which softens the weld points or else in such a way that it develops pressure. ion which destroys the link, mechanically weakened, between the current bridge and the ends of the conductors. A mechanical weakening of the connection is possible without difficulty, without the normal current transport being affected, for example by the fact that care is taken to ensure good heat dissipation from the connection point.
According to fig. 10, the supply conductor 61 is connected to the cylinder 62 and the supply conductor 63 to the cylinder.
<Desc / Clms Page number 18>
linder 64. The two cylinders separated by an insulating layer 65 are placed concentrically to each other and are chamfered in a cone at one end so that an annular groove is formed delimited by cones, in which s 'engages annular conical rim 66 of current bridge 67.
Along the tapered surfaces, the current bridge is welded to cylinders 61 and 63. Bridge 67 has a conical protrusion 68 extending down the middle which is in the fill 69 of the capsule 70. The fill consists of a flammable mass developing heat. For the ignition of the mass, a heating coil 71 is provided.
The heat developed by the ignited mass 69 is conducted, in part directly, in part by the current bridge 67, at the welding points during the softening of which the current bridge falls due to its own weight or is thrown as a result. of the overpressure originating neo-test in the capsule 70.
According to fig. 11, the outer cylinder 62 is formed by the helical winding of a line wire so that it exerts a blowing action which causes or facilitates the projection of the current bridge 67 after the softening of the welds. This blowing effect is enhanced by the iron core 72.