BE1030213B1

BE1030213B1 - Werkwijze voor het regelen van een eerste referentietemperatuur in een inrichting voor samenpersen van gas

Info

Publication number: BE1030213B1
Application number: BE20225048A
Authority: BE
Inventors: Schamphelaere Pieter Guy Monique De; Senne Bultinck; Bram Julien Dauwe; Brice Hugo Lefevre
Original assignee: Atlas Copco Airpower Nv
Priority date: 2022-01-25
Filing date: 2022-01-25
Publication date: 2023-08-21
Also published as: BE1030213A1; KR20240141185A; TW202346712A; CN116498525A; WO2023144612A1

Abstract

Een werkwijze voor het regelen van een referentietemperatuur in een inrichting (1) voor het samenpersen van gas, de inrichting (1) omvattende: - een oliegeïnjecteerd element (2) voor het samenpersen van het gas; - een olie-injectieleidingsnetwerk (6) voor het injecteren van olie in het oliegeïnjecteerde element (2), omvattende: - een verdeelmiddel (8) voor het verdelen van de olie in een eerste deel en in een tweede deel; - een door een ventilator (9) gekoelde oliekoeler (10) voor het koelen van het eerste deel; en - een bypass (11) voor het omleiden van het tweede deel over de oliekoeler (10), waarbij eerst een verdelingsproportie van het eerste deel naar een benodigde verdelingsproportie geregeld wordt, en waarbij vervolgens een snelheid van de ventilator (9) naar een benodigde snelheid geregeld wordt eventueel op basis van de verdelingsproportie, met als kenmerk dat de verdelingsproportie met een regeleenheid (15) geregeld wordt op basis van een non fuzzy logic algoritme.

Description

1 BE2022/5048

Werkwijze VOOr net regelen var een cerste referentietemperatuur in een inrichting voor samenpersen van gas

De huidige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het regelen van een eerste referentietemperatuur in een inrichting voor het samenpersen van ges naar een gewenste temperatuurwaarde.

Met een ‘inrichting voor het samenpersen van gas’ kan in deze context zowel een compressorinrichting voor het samenpersen var een atmosferisch gas naar een superatmosferische druk als een vacuümpompinrichting voor het vacuümzuigen van een gebruikersnetwerk of een afgesloten ruimte bedoeid worden.

Meer speciaal heeït de uitvinding betrekking op een werkwijze voor het regelen van een eerste referentietemperatuur in de inrichting naar een eerste gewenste temperatuurwaarde, waarbij de inrichting volgende componenten omvat: - een oliegeinjecteerd element voor het samenpersen van het gas; - een olie-injectieleidingsnetwerk met een uitgang voor het injecteren van olie in het oliegeïnjecteerde element, omvattende: - een verdeelmiddel voor het verdelen van de olie in een eerste deel en in een tweede deel: - een door een ventilator gekoelde oliekoeler voor het koelen van het eerste deel; en

2 BE2022/5048 - een bypass voor het omieiden van het tweede deel over de oliekoeler, waarbij eerst sen verdelingsproportie van het eerste deel geregeld wordt naar een benodigde verdelingsproportie voor het sturen van een Lweede referentietemperatuur in de inrichting naar een tweede gewenste temperatuurwvaarde, en waarbij vervolgens een snelheid van de ventilator geregeld wordt naar een bencdigde snelheid voor het sturen van de eerste referentietemperatuur naar de eerste gewenste tenperatuuvrwaarde.

Met een ‘referentietemperatuur in de inrichting’ wordt in deze context sen temperatuur op sen specifieke referentielocatie in de inrichting dedoeld, bijvoorbeeld aan een uitiaat van het oliegeïnjecteerde element waar een temperatuur van het gas in de inrichting typisch het hoogst is, of aan een uitgang van het olie-injectieleidingsnetwerk waar een temperatuur van de olie bepalend is voor het koelen en smeren van de inrichting.

Met een ‘verdelingsproportie van het eerste deel’ wordt in deze context een verhouding van een debiet of hoeveelheid van het eerste deel ten opzichte van respectievelijk een totaal debiet of totale hoeveelheid van de olie bedoeld.

Deze verdelinosproportie kan bijgevolg variëren van 0 tot en met 100%,

Een noodzaak en werkwijzen on een bepaalde referentietemperatuur in een inrichting voor het samenpersen van Gas naar een gewenste temperatuurwvaarde te regelen zijn reeds gekend.

3 BE2022/5048

Enerzijds kan het zijn dat de referentietemperatuur niet mag dalen onder sen minimumniveau, bijvoorbeeld om vorming van condensaat uit het gas te vermijden, hetgeen een negatief effect op een koel- of smeercapaciteit van olie in de inrichting en OOK een corrosief en bijgevolg levensduurverkortend effect op comgonenten van de inrichting zou hebben, Anderzijds kan het zijn dat de referentietemperatuur niet mag stijgen boven een maximumniveau om schade aan de inrichting te vermijden, bijvoorbeeld door kwaliteitsvermindering van de olie in de inrichting of zelfs door vervorming van componenten in de inrichting,

In sommige bestaande inrichtingen met een cliegeiïnjecteerd element voor het samenpersen van gas en een olie injectieleidingsnetwerk voor het injecteren van olie in dit ciiegeïnjecteerde element wordt de referentietemperatuur naar de gewenste temperatuur geregeld met behulp van een thermostaatregelkiep met een vast temperatuursetpunt en een ventilator met een vaste snelheid voor het koelen van de olie in het olierinjectieleidingsnetwerk, waarbij de ventilator stopgezet wordt wanneer de referentietemperatuur zich onder het maximumniveau bevindt.

Tests hebben aangetcond dat de inrichting niet steeds energie-efficiënt werkt bis gebruik van aen thermostaatregelkiep met vast cemgeratuursetpunt en een ventilator met vaste snelheid. Zelfs wanmeer de referentietemperatuur niet significant het maximumniveau zou overschrijden, zou de ventilator steeds opgestart worden op

4 BE2022/5048 zijn vaste snelheid, waardoor de referentietemperatuur snel afneemt en de ventilator ook snel terug stopgezet dient te worden, In net slechtste geval neemt de referentietemperatuur dan zo hard af dat ze onder het minimumniveau zakt met sen verhoogd risico op condensaatvormingo in de inrichting tot gevolg.

Andere bestaande inrichtingen maken gebruik van een thermostaatregelklep die geregeld wordt met behulp van een

FliD-regelaar en sen ventilator met een variabele snelheid,

Dergelijke systemen hebben typisch aparte regelcircuits voor het regelen van de thermostaatregelklep en de ventilator.

Tests hebben aangetoond dat dit soort van inrichtingen een onregelmatig en oscillerend gedrag kunnen vertonen door interferentie van de aparte regelcircuits. Negatieve gevolgen hiervan zijn bijvoorbeeld het eventueel optreden van nocdstops van de inrichting, beschadiging van mechanische componenten van de inrichting en vroegtijdige siijtage van verschillende componenten van de inrichting.

WO 2018/033827 Al beschrijft een werkwijze voor het regelen van een uitlaactemperatuur van een inrichting met een oliegeïnjecteerd element voor het samenpersen van gas en een olierinjectieleidingsnetwerk voor het injecteren van olie in het oliegeinjecteerde element, waarbij een positie van een thermostaatregelklep geregeld wordt door het toepassen van een fuzzy logic algoritme op een gemeten waarde voor de uitlaattemperatuur, en waarbij een snelheid van een ventilator voor het koelen van de olie geregeld wordt door het Loepassen van het fuzzy logic algoritme en verder op basis van de positie van de thermostaatregelklen.

Het nadeel van het gebruik van een fuzzy logic algoritme is 5 dat dit een complex “muitiple input - multiple output” {MIMO} rekenalgoritme is.

De huidige uitvinding heeft als objectief om aan één of meer van de voornoemde en/of andere nadelen een oplcssing te bieden.

Meer specifiek heeft de huidige uitvinding als objectief om een eenvoudige werkwijze te voorzien voor het regelen van een referentietemperatuur in een inrichting voor het samenpersen van gas naar een gewenste Lemperatuurwaarde, waarbij er enerzijds zo veel mogelijk gebruik gemaakt wordt van aparte deelcircuits met zo eenvoudig mogelijke rekenaigoritmes, maar er anderzijds ook zo weinig mogelijk interferentie is tussen de aparte regelcircuits in de inrichting.

Hiertoe heeft de uitvinding betrekking op een werkwijze voor het regelen van een eerste referentietemperatuur in een inrichting voor het samenpersen van gas naar een eerste gewenste temperatuvurwaarde, waarbij de inrichting volgende componenten omvat: - een cliegeïniecteerd element voor het aanzuigen van het gas aan een inlaat van de inrichting en het samenpersen van dit gas naar een werkingsdruk aan een uitlaat van het oliegeinjecteerde element:

& BE2022/5048 - een olise-injectieleidingsnetwerk met een uitgang voor het injecteren van olie in het oliegeiniecteerde element, omvattende: - een verdeelmiddel voor het verdelen van de colis in een eerste desi en in een tweede deel; - een door een ventilator gekoelde oliekoeler voor het koeien van het eerste deel; en - gen bypass voor het omleiden van het tweede deel over de oliekoeler, waarbij eerst - een benodigde verdelingsproportie van het eerste deel bepaald wordt voor het sturen van een tweede referentietemperatuur in de inrichting naar een tweede gewenste temperatuurwaarde; en — een verdelingsproportie voor het eerste deel naar de venodigde verdelingsproportie geregeld wordt, en waarbij vervolgens - een benodigde snelheid van de ventilator bepaald wordt voor het sturen van de eerste referentietemperatuur naar de eerste gewenste temperatuurwaarde, waarbij, indien de gerste referentietemperatuur dezelfde is als de tweede referentietemperatuur, de benodigde snelheid bepaald wordt op basis van de tweede gewenste temnveraltuurwaarde en de verdelinasproportiez; en - een snelheid van de ventilator naar de benodigde sneiheid geregeld wordt, met als kenmerk dat de verdelingsproportie met een regeleenheid geregeld wordt op basis van een non fuzzy logic algoritme met ais input

7 BE2022/5048 - een cerste actuele waarde voor de tweede referentietemperatuur; en - de tweede gewenste temperatuurwaarde.

Het voordeel hierbij is dat de verdelingsproportie geregeld wordt met een standaard regeleenheid, zoals bijvoorbeeld sen

PID-regelaar of een ON/0FF regelaar. Bijgevolg wordt het gebruik van een complex “multiple input - multiple output” rekenaigoritme zoals beschreven in WO 2018/035827 Al vermeden,

Toch heeït de inrichting volgens de uitvinding dezelfde pasisvoordelen als deze beschreven in WO 2018/033827 Al,

Meer specifiek wordt met de werkwijze volgens de uitvinding, indien de eerste referentietemperatuur dezelfde is als de tweede referentietemperatuur, ook interferentie tussen het regelen van de verdelingsproportie en het regelen van de snelheid van de ventilator vermeden. Dit is gans in tegenstelling tot het gevaar voor dit soort interferentie waar WO 2018/033827 Al op pagina 2, regels 18-27 net voor waarschuwt bij inrichtingen die gebruik maken van een SI50- regeleenheid voor het regelen van de verdelingsproportie en een ventilator met variabele snelheid,

In een voorkeurdragende uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding wordt de tweede gewenste temperatuurwaarde bepaald op basis van een hoogste temperatuurwaarde in een groep van één of meerdere temperatuurwvaarden.

8 BE2022/5048

Hierdoor kan de tweede gewenste temperatuurwaarde bepaald worden op basis van een vewenst aantal objectieven.

Bovendien kan de tweede gewenste temperatuurwaarde nierbij aangepast worden aan een afhankelijk van een werkingsregime van de inrichting meest relevant objectief,

In een meer voorkeurdragende uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding is een eerste terperatuurwaarde in de voornoemde groep representatief voor een waarde van de tYweede referentietemperatuur waarop een temperatuur van het samengeperste gas aan de uitlaat gelijk is aan - een eerste condensatietemneratuur van het samengeperste gas aan de uitlaai; of - de eerste condensatietemperatuur vermeerderd met een eerste veiligheidsmarge.

Op deze wijze wordt in het bepalen van de tweede gewenste temperatuurwaarde rekening gehouden met een eerste objectief inzake het vermijden van condensaatvorming in de inrichting.

Bij voorkeur is de eerste temperatuurwaarde hierbij beperkt volgens een eerste temperatuurinterval tussen een eerste minimale Lemberatuurgrenswaarde en een cerste maximale temperatuurgrenswaarde.

Hiermee wordt bedoeld dat: - wanneer de eerste tenmperatuurvaarde lager is dan de eerste minimale Lemperetuurgrenswaarde, de eerste

3 BE2022/5048 temperatuurwaarde gelijkgesteld wordt aan de eerste minimale temperatuurgrenswaarde: = wanneer de eerste tTemperatuurwaarde hoger is dan de eerste maximale Lemperatuurgrenswaarde, de eerste

Lenperatuurwaarde gelijkgesteid wordt aan de eerste maximale temperatuurgarenswaarde; en “ wanneer de eerste Lemperatuurwaarde in het eerste temperatuuvrinterval tussen de eerste minimale temperatuurgrenswaarde en de eerste maximale temperatuurorenswaarde gelegen is, de serste temperatuurwvaarde niet gewijzigd wordt,

Door het beperken van de eerste temperatuurwaarde tot het eerste temperatuurinterval kan rekening gehouden worden met veiligheidsbegerkingen, bijvoorbeeld met betrekking tot een minimale en maximale werkingstemperatuur van de inrichting.

In een volgende meer voorkeurdragende uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding is eer tweede temperatuurwaarde in de voornoemde groep representatief voor een waarde van de tweede referentietemperatuur waarop een specifieke energiebehoefte van de inrichting minimaal is.

Op deze wijze wordt in het bepalen van de twesde gewenste temperatuurwaarde rekening gehouden met een tweade objectief inzake het minimaliseren van sen specifieke energiebehoefte en bijgevoig het maximaliseren van een energie-efficiéntie van de inrichting.

Bij voorkeur wordt de tweede remperatuurwaarde bepaald op basis van minstens

LE BE2022/5048 “ Ben tweede actuele waarde representatief voor de werkingsdruk; en = een derde actuele waarde representatief voor een temperatuur van het gas aan de inlaat.

Met sen ‘actuele waarde representatief voor” een bepaalde parameter wordt in de context van de uitvinding niet noodzakelijk bedoeld dat de actuele waarde gelijk is aan een waarde voor deze parameter, maar wel dat de actuele waarde uit de waarde voor deze parameter afgeleid kan worden, vp deze wijze gebeurt het bepalen van de tweede tenperatuurwvaarde OD basis van Lwee standaard coestandsvariabelen van de inrichting, voor welke standaard toestandsvariabelen op een betrouwbare en eenvoudige wijze met behuip van nauwkeurige, betrekkelijk goedkope en gemakkelijk verkrijgbare sensoren een waarde gemeten kan worden,

Bij grotere voorkeur wordt, in het geval dat het oliegeïniecteerde element aangedreven wordt door een variabelesnelheidsmotor, de tweede temperatuurwvaarde verder bepaald op basis van een tiende actuele waarde representatief voor een tosrental van de variabelesnelheidsmotor.

Hierdoor wordt Ooij het cepalen van de tweede temperatuurwaarde rekening gehouden met het toerental van de variabeilesnelneidsmotor en bijgevolg een variabel vermogen dat door deze variabelesnelheidsmoior aan het samenpersen van het gas geleverd wordt.

Li BE2022/5048

Verder is de tweede temperatuurwaarde alternatief of bijkomend bij voorkeur beperkt volgens sen Lweede temperatuurinterval tussen sen tweede minimale temperatuurgrenswaarde en een tweede maximale temperatuurgrenswaarde.

Hiermee wordt bedoeld dat: - wanneer de tweede temperatuurvaarde lager is dan de tweede minimale Lemperatuurgrenswaarde, de tweede temnperatuurwaarde gelijkgesteld wordt aan de tweede minimale temperatuurgrenswaarde:; - wanneer de tweede temperatuurwaarde hoger is dan de tweede maximale temperatuurgrenswaarde, de tweede temperatuvrwaarde gelijkgesteld wordt aan de tweede maximale tenperatuurgrenswaarde; en - wanneer de tweede temperatuurwaarde in hel tweede temperatuurinterval tussen de tweede minimale temperatuurgrenswaarde en de tweede maximale temperatuurgrenswaarde gelegen is, de Lweede temperatuurwaarde niet gewijzigd wordt.

Door het beperken van de tweede temperatuurwaarde tot het tweede temperatuurinterval kan rekening gehouden worden met veiligheidsbeperkingen, bijvoorbeeld met betrekking tot een minimale en maximaie werkingstemperatuur van de inrichting.

In een volgende meer voorkeurdragende uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding wordt - de tweede referentietenperatuur geregeld van een oude tenperatuurwaarde naar de tweede gewenste temperatuurwaarde; en

12 BE2022/5048 = VWoor het bepalen van de tweede gewenste tLemperatuurwvaarde de voornoemde hoogste temperatuurwaarde beperkt volgens sen derde temperatuurintervail tussen enerzijds de oude temperatuurwaarde verminderd met een maximale remperatuurdalingswaarde en anderzijds de oude temperatuurwaarde vermeerderd met sen maximale tenperatuurstijgingsewaarde.

Op deze wijze kan een wijziging van de tweede referentietemperatuur beperkt worden bij het regelen van de tweede referentietemperatuur naar de tweede gewenste temperatuurwaarde, bijvoorbeeld om rekening Le kunnen houden met velligheidsbeperkingen met petrekking tot temperatuurwiizigingen in de inrichtino.

Bij voorkeur wordt de tweede referentietemperatuur in een voorgedeïinieerd iijdsinterval geregeld van de oude temperatuurwaarde naar de tweede gewenste temperatuurwaarde, en zijn de maximale temperatuurdalingswaarde en de maximale tenperatuurstijgingswaarde positief afhankelijk van een iengte van het voorgedefinieerde tijdsinterval.

Cp deze wijze kan sen wijziging van de tweede referentietemperatuur volgens hat voorgedefiniserde tijdsinterval beperkt worden, bijvoorbeeld om rekening te kunnen houden met velligheidsbeperkingen met betrekking tot een maximale absolute temperatuur-tijdsgradiënt in de inrichting,

13 BE2022/5048

In een volgende meer voorkeurdragende uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding wordt de benodigde verdelinasproportis bepaald op basis van een eerste verhouding tussen de eerste actuele waarde en de tweede gewenste Lemperactuurwaarde.

Deze eerste verhouding is een maat voor een afwijking van de cerste actuele waarde ten opzichte van de tweede gewenste temperatuurwaarde,

Indien de eerste verhouding kleiner is dan 1, is dit een indicatie van een te lace waarde voor de iweede referentietenmperatuur en dient de penodigde verdelingsproportie indien mogelijk lager gekozen te worden dan een huidige waarde voor de verdelingsproportie, zodanig dat minder olie naar de oliekoeler gestuurd wordt en de te injecteren olie bijgevolg minder gekoeld wordt, waardoor de tweede referentietemperatuur zal stijgen, indien de eerste verhouding vroter is dan 1, is dit een indicatie van een Le hoge waarde voor de tweede referentietemperatuur en dient de benodigde verdelingsproportie hoger gekozen te worden dan de huidige waarde voor de verdelingsproportie, zodanig dat meer olie naar de oliekoeler gestuurd wordt en de te injecteren olie bijgevolg meer gekoeld wordt, waardoor de tweede referentietemperatuur zal dalen,

Bij voorkeur is de benodigde verdelingsproportie tussen een minimale nulwaarde en een maximale waarde van 100% volgens

14 BE2022/5048 een eerste monotoon stijgende {functie van de eerste verhouding afhankelijk.

Op deze wijze is een wijziging van de verdelingsproportie naar de benodigde verdelingsproportie nooit kleiner bij een grotere afwijking tussen de tweede referentietemperatuur en de iweede gewenste Lemperatuurwaarde.

Alternatief bedraagt de benodigde verdelingsproportie bij voorkeur - een maximale waarde van 100% wanneer de eerste actuele waarde “ hoger is dan de tweede gewenste temperatuurwvaarde of de tweede gewenste Lemperatuurwaarde vermeerderd met een tweede veiligheidsmarge; of - gedurende een eerste periode hoger is dan de tweede gewenste Lemperatuurwaarde of de tweede gewenste

Lemperatuurwvaarde vermeerderd met de Lweede veiligheidsmarge; en - anders een minimale nulwaarde.

Dit is een eenvoudige ON/OFF-regeling waarbij de olie volledig naar de oliskoeler gestuurd wordt wanneer er een indicatie is dat de referentietemperatuur te hoog zou zijn, meer specifiek hoger dan de Lweede gewenste temperatuurwaarde al dan niet vermeerderd met de tweede veiligheidsmarce.

Door het Loepassen van de eerste periode alvorens de verdelingsproportie te regelen naar sen toestand waarin de

15 BE2022/5048 olie voliedig naar de oliekoeler gestuurd wordt, kan het snel en onnodig switchen van een verdelingsproportie van de minimale nuiwaarde naar de maximale waarde van 100% en weer terug naar de nuivaarde vermeden worden. Dit zou anders wel gebeuren wanneer de tweede referentietemperatuur slechts voor een beperkte niet-schadelijke tijdsperiode korter dan de eerste periode hoger dan de twesde gewenste temperatuur al dan niet vermeerderd met de tweede veiligheidsmarge zou zijn.

Vandaar is, door het toepassen van de eerste periode, een regeldynamiek van het verdeelmiddel en de inrichting in het algemeen niet of minder responsief met betrekking tot niet- schadelijke korttijdige stijgingen in de tweede referentietemperatuur, Bijgevoig is deze regeldynamiek stabieler dan wanneer de eerste periode niet toegepast zou worden. in een volgende voorkeurdragende uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding is de tweede referentietemperatuur: - een temperatuur van het gas aan de uitlaat van het vliegeinjecteerde element; of - een temperatuur van de olie aan de uitgang van het olie- injectieleidingsnetwerk.

Aan de uitlaat van het oliegeïn]jecteerde element is een druk van het gas in de inrichting het hoogst. Bijgevolg is een gevaar op vorming van condensaat aan deze uitlaat cok het hoogst. Hce hoger immers de druk van het gas, hoe hoger een condensatietemperatuur van het gas. Er dient over gewaakt te

16 BE2022/5048 worden dat de temperatuur van hel gas aan de uitlaat niet onder de condensatietemperatuur van het gas aan deze uitlaat daalt. De temperatuur van gas aan de uitlaat van het pliegeïinjecteerde element is dus een relevante Lweede referentietemperatuur in de inrichting met het 009 cp het vermijden van de vorming van condensaat in de inrichting.

De temperatuur van de olie aan de uitgang van het olie- iniectieleidingsnetwerk is dan weer bepalend voor een koelende capaciteit van de olie, Er dient over gewaakt te worden dat deze koelende capaciteit niet te hoog wordt om Le vermijden dat sen temperatuur van het gas op een bepaalde locatie in de inrichting niet onder een condensatietemperatuur van het gas op deze locatie daaît. De temperatuur van de olie aan de uitgang van het olie- injectieleidingsnetwerk is dus ook een relevante tweede referentietemperatuur in de inrichting met het oog op het vermijden van de vorming van condensaat in de inrichting,

In een volgende voorkeurdragende uitvceringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding wordt de benodigde snelheid van de ventilator bepaald op basis van een hoogste snelheidswaarde uit een verzameling van één of meerdere snelheidswaarden,

Hierdoor kan de benodigde snelheid bepaald worden op basis van een gewenst: aantal criteria.

Bovendien kan de benodigde snelneid hierbij aangepast worden aan een afhankelijk van een werkingsregime van de inrichting meest relevant criterium,

17 BE2022/5048

In een meer voorkeurdragende uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding is een eerste snelheidswaarde in de voornoemde verzameling representatief voor sen waarde voor de snelheid van de ventilator benodigd voor het behalen van de tweede gewenste temperatuurwaarde voor de tweede referentietemperatuur.

Op deze wijze wordt in het bepalen van de benodigde snelheid van de ventilator rekening gehouden met een serste criterium inzake het bereiken van de tweede gewenste temperatuurwaarde. Met andere woorden, een regeling van de ventilator heeft hierbij eenzelfde doel als de regeling van de verdelingsproportie zoals hierboven beschreven, en heipt bijgevolg om een doei van de regeling van de verdelingsproportie te bereiken,

In een nog meer voorkeurdragende uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding, wanneer - een vierde actuele waarde voor de tweede referentietemperatuur hoger is dan een voorgedefinieerde minimumtemperatuur;s en - een vijide actuele waarde voor de verdelinosproportie hoger is dan sen voorgedefinieerde minimumverdelingsproportie en de vierde actuele waarde hoger is dan de gewenste temnperatuurwaarde, wordt de eerste snelneidswaarde bepaald op basis van minstens - een zesde actuele waarde representatief voor de werkingsdruk; en - een zevende actuele waarde representatief voor een temceraluur van het gas aan de inlaat.

18 BE2022/5048

Op deze wijze gebeurt net bepalen van de eerste snelheidswaarde op basis van Lwee standaard toestandsvariabelen van de inrichting, voor welke standaard toestandevariabelen op een betrouwbare en eenvoudige wijze met behuip van nauwkeurige, betrekkelijk goedkope en gemakkelijk verkrijgbare sensoren een waarde gemeten kan worden.

Bij voorkeur wordt, in het geval dat het cliegeïnjecteerde clement aangedreven wordt door een variabelesnelheidsmotor, de eerste snelheidswaarde verder bepaald op basis van een alfde actuele waarde representatief voor een toerental van de variabelesneiheidsmotor.

Hierdoor wordt bij het bepalen van de eerste snelheidswaarde rekening gehouden met het toerental var de variabelesnelheidsmotor en bijgevolg een variabel vermogen dat door deze variabelesnelheidsmotor aan het samenpersen van het gas geleverd wordt.

Bij alternatieve of bijkomende voorkeur, wanneer = de vierde actuele waarde hoger is dan de tweede gewenste tenperatuurwvaarde vermeerderd met een eerste tolerantiewaarde; of “ gedurende een iweede periode de vierds actuele waarde hoger is dan de tweede gewenste Lemperaluurwaarde vermeerderd mel een eerste Lolerantiewaarde; of - de vierde actuele waarde lager is dan de iweede gewenste temperatuurwaarde verminderd met een Lweede tolerantiewaarde; of

19 BE2022/5048 = gedurende een derde periode de vierde actuele waarde lager is dan de tweede gewenste temperatuurvaarde verminderd met een tweede tolsrantiewaarde, wordt de eerste snelheioswaarde verder bepaald op basis van minstens - de vijfde actuele waarde voor de verdelingsprcportie; en - een Lweede verhouding tussen de vierde actuele waarde en de tweede cewenste temperatuurwvaarde.

Door het bepalen van de eerste snelheidswaarde op basis van de vijide actuele waarde voor de verdelingsproportie kan er bij het bepalen van de snelheid van de ventilator rekening gehouden worden met de verdelingsproportie, waardoor interferentie tussen de regeling van de snelheid van de ventilator en de regeling van de verdelingsproportie vermeden wordt,

De Lweede verhouding is sen maat voor sen afwijking van de vierde actuele waarde ten opzichte van de tweede gewenste temperatuurwaarde, indien de tweede verhouding kleiner is dan 1, is dit een indicatie van een te lage waarde voor de Lweede relereniieltemperatuur en dient de benodigde verdelingsproportie lager gekozen te worden dan een huidige waarde voor de verdelingsproportie, zodanig dat minder olie naar de oliekoeler gestuurd wordt en de te injecteren olie bijgevolg minder gekoeld wordt, waardoor de tweede referentietemperatuur ral stijgen.

20 BE2022/5048 indien de tweede verhouding groter is dan 1, is dit een indicatie van een te hoge waarde voor de iweede referentietemperatuur en dient de benodigde verdelingsproportie hoger gekozen te worden dan een huidige waarde voor de verdelingsproportie, zodanig dat meer olie naar de oliekoeiler gestuurd wordt en de te injecteren olie bijgevolg meer gekoeld wordt, waardoor de tweede referentietemperatuur zal dalen.

Bij grotere voorkeur is de eerste snelheidswaarde volgens een tweede monotoon stijgende functie van de tweede verhouding afhankelijk,

Op deze wijze is een wijziging van de snelheid van de ventilator naar de eerste sneiheidswaarde nooit kleiner bij sen grotere afwijking tussen de tweede referentietemperatuur en de tweede gewenste Lemperatuurwaarde.

Alternatief of bijkomed is bij grotere voorkeur de eerste snelheidswaarde volgens een derde monotoon stijgende funcLie van de vijfde actuele waarde afhankelijk.

Hierdoor zal de snelheid van de ventilator, wanneer deze naar de eerste snelheidswaarde geregeld wordt, nooit kleiner worden bij een verhoging van de verdelingsproportie en nooit groter worden bij een verlaging van de verdelingsproportie.

Dit komt een stabiliteit van de regeling van de snelheid van de ventilator ten goede, aangezien de snelheid van de ventilator geleidelijk opgevoerd kan worden bij een verhoging van de verdelingsproportie en geleidelijk terug verminderd kan worden bij een verlaging van de

Zi BE2022/5048 verdelingagsproportie. ZO kan vermeden worden dat de ventilator plots vanuit stilstand aan hoge snelheid dient op te starten wanneer de verdelingsproportie vanuit sen nulwaarde stijgt, of dat de ventilator plots van een hoge snelheid tot stiistand wordt gebracht wanneer de verdeiingsproportie plots terugvalt tot op een nulwaarde.

In een volgende meer voorkeurdragende uitvoeringsvorm wordt, wanneer de inrichting voorzien is van een nakoeler voor het koelen van het samengeperste gas stroomafwaarts van het oliegeïnjecteerde element, - wanneer een achtste actuele waarde voor een laagst beschikbare temperatuur in de nakoeler hoger is dan een waarde VOOr een benodigde laagst beschikbare temperatuur, een Lweede snelheidswaarde in de verzameling bepaald op basis van - de eerste sneiheidswaarde; en - een derde verhouding tussen de achtste actuele waarde en de waarde voor de benodigde laagst beschikbare temperatuur; en - anders de tweede snelheidswaarde gelijkgesteld aan nul.

Op deze wijze kan de snelheid van de ventilator geregeld worden naar de tweede snelheidswaarde die hoger is dan de serste snelheidswaarde, wanneer de achtste actuele waarde voor de laagst beschikbare temgeratuur in de nakoceler sen te hoge waarde heeft, Hierdoor kan de ventilator, naast het koelen van de vliekveler, ingezet worden voor het voldoende koelen van de nakoeler, zodanig dat een maximumtemperatuur van het gas in de nakoeler geregeld en beperkt kan worden tot de benodigde iaagst beschikbare temperatuur,

22 BE2022/5048

Bij voorkeur is de benodigde iaagst beschikbare tenperatuur gelijk aan een waarde voor de tweede condensatietemperatuur van net gas in de nakoeler vermeerderd met een offset.

Door middel van de offset kan vorming van condensaat in de nakoeler vermeden worden,

Aiternatief of bijkomend is bij voorkeur de tweede sneiheidswaarde volgens een vierde monotoon stijgende functie van de derde verhouding afhankelijk,

In dat geval zal, bij een grotere afwijking van de laagst beschikbare temperatuur boven de waarde voor de benodigde laagst beschikbare temperatuur, de Lweede snelheidswaarde niet verkieinen, zodanig dat de laagst beschikbare temperatuur niet versneld verder kan afwijken van de waarde voor de benodigde laagst beschikbare temperatuur.

In een volgende meer voorkeurdragende uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding word een derde sneiheidswaarde in de verzameling bepaald op basis van - een negende actuele waarde VOOr de eerste referentietemperaltuur; en - een voorgedefinieerde maximale waarde voor de eerste referentietemperatuur, waarbij de derde snelheidswaarde gelijk is aan = nul, wanneer de negende actuele waarde lager is dan de voorgedefinieerde maximale waarde; en

23 BE2022/5048 “ sen waarde representatief voor een maximale snelheid van de ventilator, wanneer de negende actuele waarde hoger is dan de voorgedefinieerde maximale waarde,

Op deze wijze kan de snelheid van de ventilator aangepast worden aan een derde snelheidswaarde welke bepaald wordt door het overschrijden van de voorgedefinieerde maximale waarde, weike voorgedefinieerde maximale waarde bijvoorbeeld eer maximumwaarde voor de eerste referentietemperatuur van het gas is waarboven de eerste referentietemperatuur om veiligheidsredenen niet mag stijgen.

De uitvinding heeft verder ook betrekking op een reken- regelsamenstel omvattende - een serste reken-regelesnheid voorzien van sen regeleenheid voor het regelen van een tweede referentietemperatuur in een inrichting voor het samenpersen van gas naar een tweede gewenste temperatuurwaarde; en - een Lweede reken-regeleenheid voor het regelen van sen eerste referentietemperatuur in de inrichting naar een zorste gewenste temperatuurwaarde voor het uitvoeren van een werkwijze volgens één van de hierboven beschreven uitvoeringsvormen.

Ten slotte heeft de uitvinding betrekking og een inrichting voor het samenpersen van gas voorzien van een dergelijk rekensregelsamenstel volgens de uitvinding.

Het spreekt voor zich dat seen dergelijk reken-regelsamenstel en een dergelijke inrichting dezelfde voordelen vertonen als

24 BE2022/5048 de werkwijzen voigens de hierboven beschreven uitvoeringsvormen van de uitvinding.

Met het inzicht de kenmerken van de uitvinding beter aan te

Lonen, zijn hierna, als voorbeeld zonder enig beperkend karakter, enkele voorkeurdragende uitvoeringsvormen beschreven van een werkwijze, reken-rege)lsamenstel en inrichting volgens de uitvinding, met verwijzing naar de bijgaande tekeningen, waarin: figuur 1 toont een inrichting voorzien van een reken- regelsamenstel volgens de uitvinding; figuur 2 toont een schematisch totaaloverzicht van een werkwijze volgens de uitvinding:

Figuur 1 toont een inrichting 1 voor het samenpersen van gas, welke inrichting 1 een oliegeïnjecteerd element 2 voor het aanzuigen van het gas aan een inlaat 3 van de inrichting 1 en het samenpersen van dit gas naar een werkingsdruk aan een uitlaat 4 van het cliegeïnjecteerde siement £ omvat, in het kader van de uitvinding dient de inrichting 1 geïnterpreteerd te worden als een volledige compressor- of vacuümçpompinstalliatie met inbegrip van onder andere het oliegeinjecteerd element 2 in de vorm van respectievelijk een COMpressor- of vacuinpompelement, aile typische verbindingsleidingen en kieppen, een mogelijke behuizing van de inrichting 1 en sen motor 5 die het oliegeïnjecteerd element 2 aandrijft,

25 BE2022/5048 in de context van de huidige uitvinding dient het oliegeïnjecteerde element 2 begrepen te worden als een elementbehuizing waarin het samenpersen van het gas plaatsvindt door middel van een draaiende rotorbeweging of door een reciprocerende zuigerbeweging.

Hierbij kan het oliegsïnjecteerd element 2 als niet- limitatief voorbeeld één of meerdere schroeïrotoren, tandrotoren, schotten, lobben of zuigers omvatten.

Wanneer de inrichting 1 een compressorelement omvat is de inlaat 3 van de inrichting 1 typisch in fluidumverbinding met een atmosferische omgeving van de inrichting 1, Wanneer de inrichting 1 een vacuimponsgelement omvat is de inlaat 3 typisch in fluïdunverbinding met een cebruikersnetwerk of een afgesloten ruimte op subatmosferische druk.

Verder cmvat de inrichting 1 OOk een olie- injectieleidingsneLwerk 6 met een uitgang 7 voor het injecteren van olie in het cliegeïnjecteerde element 2,

Het is hierbij in het kader ven de uitvinding niet uitgesloten dat het olievinjectieleidingsnetwerk 6 meerdere uitgangen 7 VOOr het injecteren van ciie in het cliegeïnjecteerde element 2 omvat,

Door het samenpersen van het gas in het oliegeïnjecteerde element Z ontstaat compressiewarmte waardoor het gas opwarmt. Om sen temperatuur van het samengeperste gas aan de uitlaat 4 van het coliegeïnjecteerde element 2 onder een bepaalde maximum veiligheidsgrens te houden dient een

26 BE2022/5048 temperatuur van de geïnjecteerde olie onder een aan deze veiligheidsgrens overeenkomstig maximumniveau te liggen.

Anderzijds mag de temperatuur van het samenperste gas aan de uitlaat 4 ook niet onder een eerste condensatietemperatuur van het gas aan de uitlaat 4 of onder de cerste condensatietemperatuur vermeerderd met een eerste veiligheidsmarge dalen om vorming van condensaat aan de uitlaat 4 te vermijden, Bijgevolg dient de temperatuur van de geïnjecteerde olie boven een minimumniveau oversenkomstic aan deze eerste condensatietemperatuur of aan deze eerste condensatietemperatuur vermeerderd met de eerste veiligheldsmarge te liggen. De temperatuur van het gas aan de uitlaat 4 van het cliegeïnjecteerde element 2 en overeenkomstig de temperatuur van de olie aan de uitgang 7 van het olie-injectieleidinganetwerk & dienen dus naar een waarde in een overeenkomstig tweezijdig begrensd temperatuurinterval geregeld te worden.

Hiertoe omvat het olie-injectieleidingsnetwerk 6 - een verdeelmiddel 8 voor het verdelen van de clie in een eerste geel en in een tweede deel, zoals bijvoorbeeld een thermostatische regelklep: - een door een ventilator 9 gekcelde oliekoeler 10 voor het koelen van het eerste deel; en - pen bypass 11 voor het omleiden van het tweede deel over de oliekoeler 10.

De ventilator 3 heeft een variabele snelheid en wordt aangedreven door middel van een tweede motor 12. Hierdoor kan bijvoorbeeld het koelen van het eerste deel van de te

27 BE2022/5048 injecteren olie geregeld worden door het aanpassen van de sneineid van de ventilator 3,

Meer in het algemeen wordt in de huidige uitvinding de snelheid van de ventilator 9 zodanig aangepast dat een eerste referentietemperatuur in de inrichting 1 geregeld wordt naar con eerste gewenste temperatuurwvaarde.

Het verdeelmiddel 8 en de bypass 11 zijn voorzien om een tweede deel van de te injecteren olie over de oliekoeler 10 om te leiden, en aldus de koeling van de te injecteren clie door de aliekoeler 10 meer of minder te beperken door middel van cen regeling van een verdelingsproportie van het eerste deel van de olie. Op die manier kan een tweede referentietemperatuur in de inrichting 1] naar een tweede gewenste temperatuurwvaarde geregeid worden, waarbij de tweede referentietemperatuur bijvoorbeeid een temperatuur van het samengeperste gas aan de uitlaat 4 van het viiegeinjecteerde element 2 of een temperatuur van de olie aan de uitgang 7 van het olie-injectieleidingsuetwerk 6 is.

De eersie referentietenceratuur, die door de ventilator 9 geregeld wordt, kan dezelfde zijn ais de tweede referentietemperatuur, waarbi7 de serste gewenste temperatuurwaarde dan ook gelijk is aan de Lweede gewenste temperatuurwaarde.

Voor de regeling van de verdelingsproportie is de inrichting 1 voorzien van een eerste reken-regeleenheid 13.

Deze eerste rekencregeleenheid 13 omvat - een rekeneenheid 14 voor het bevalen van de tweede gewenste Lemperaluurwaarde; en

28 BE2022/5048 — een = regeleenheid 15 voor het aanpassen van de verdelingsproportie van het eerste deel aan de tweede gewenste temperatuur op basis van een serste actuele waarde voor de tweede referentietemperatuur.

Hierbij is de regeleenheid 15 uitgevoerd als bijvoorbeeld een PID-regelaar of een ON/CFF-regelaar.

De eerste actuele waarde VOOr de tweede referentietenmperatuur wordt in dit geval voorzien door meting met behulo van een temperatuursensor, bijvoorbeeld een eerste temperatuursensor 16 aan de uitiaat 4 van het coliegeïnjecteerde element 2 of san tweede temperatuursensor 17 aan de uitgang 7 van het olier injectieleingingsnetwerk 5.

Het bepalen van de tweede gewenste temperatuurwvaarde door de rekensenheid 14 gebeurt op basis van minstens: - sen tweede actuele waarde representatief voor de werkingsdruk, welke tweede actuele waarde bijvoorbeeld voorzien wordt door meting met behulp van een eerste druksensor 1€ aan de uitlaat 4 van het oliegeiïinjecteerde element 2; en - sen derde actuele waarde representatief voor een temperatuur van het cas aan de iniaat 3, welke derde actuele waarde bijvoorbeeld voorzien wordt door mering met behulp van een derde temperatuursensor 19 aan de inlaat 3 van de inrichting 1.

Bijkomend kan ook rekening gehouden worden met een meting van een atmosferische druk aan de iniaat 3, bijvoorbeeld

23 BE2022/5048 voorzien door meting met behulp van een tweede druksensor 20 aan de inlaat 3 van de inrichting 1. Voor de atmosferische druk kan echter cok gewoon sen absolute standaardwaarde van l bar of 1 atmosfeer verondersteld worden, waardoor de meting van deze atmosferische druk en bijgevolg de tweede druksensor 20 niet strikt noodzakelijk is voor de uitvinding.

Er kan eveneens rekening gehouden worden met een meting van een relatieve vochtigheidsgraad aan de iniaat 3, bijvoorbeeid met behulp van een vochtigheidsgraadsensar 21 aan de inlaat 3. Alternatief kan voor dit gas aan de inlaat 3 ock een worstcase relatieve vochtigheidsuraadwaarde van 100% verondersteld te worden. In dat laatste geval is de mering van de relatieve vochtigheidsgraad aan de inlaat 3 en bijgevolg de vochtigheidsgraadsensor 21 niet strikt noodzakelijk voor de uitvinding.

Op basis van de door de rekeneenheid 14 bepaalde tweede gewenste temperatuurwvaarde en de eerste actuele waarde voor de tweede gewenste Lenperatuurwaarde zal de regeleenheid 15 de benodigde verdelingseproportie bepaien en de verdelingsoroportie van het eerste deel van de olie naar deze benodigde verdelingsproportie regelen,

Het = verdeelmiddel 8 is in het geval van figuur 1 stroomafwaarts gepositioneerd ten opzichte van de oliekoeier 10 en de bypass 11, Het is in het kader van de uitvinding echter niet uitgesloten dat het verdeelmiddel 8 stroomopwaarts van de oliekoeler 10 en/cf de bypass 11

30 BE2022/5048 gepositioneerd is, bijvoorbeeld op een punt waar een leiding naar de oliekoeler 10 en de bypass 11 van elkaar vertakken,

Voor de regeiing van de sneiheid van de ventilator S is de inrichting 1 voorzien van een tweede reken-regeleenheid 22.

De iweede reken-regeleennheid 22 vormt samen met de cerste reken-regelsenheid 13 een reken-regelsamenstel volgens de uitvinding,

De regeling van de ventilator 9 kan, net zoals de hierboven reeds beschreven regeling van de verdelingsproportie van het eerste deel van de olie, als doel hebben om de tweede referentietemperatuur Naar de tweede gewensLe temperatuurwaarde te regelen, In dat geval zal de eerste referentietemperatuur dus dezelfde zijn als de tweede referentietemperatuur en zal de eerste gewenste temperatuurwaarde gelijk zijn aan de Lweede gewenste

Ltemperatuurwvaarde.

Wanneer in dat geval een vierde actuele waarde voor de tweede referentietemperatuur hoger is dan de tweede gewenste temperatuurwaarde en een vijfde actuele waarde voor de verdelingsproportie hoger is dan een voorgedefinieerde minimunmverdelingaproportie, wordt de benodigde snelheid van de ventilator 9 dan door de tweede reken-regaleenheid 22 bepaald op basis van minstens: - een zesde actuele waarde representatief voor de werkingsdruk, welke zesde actuele waarde bijvoorbeeld voorzien wordt door meting met behulp van de eerste

31 BE2022/5048 druksensor 18 aan de uitlaat 4 van het oliegeïnjscteerde element 2; en - een zevende actuele waarde representatief voor een temperatuur van het gas aan de inlaat 3, welke zevende actuele waarde bijvoorbeeid voorzien wordt door mering met behulp van respectievelijk de derde temperatuursensor 13,

De vierde actuele waarde kan bijvoorbeeld voorzien worden door mering met behulp van de eerste temperatuursensor 16 of de tweede temperatuursensor 17.

De tweede gewenste lemperatuurwaarde bekomt de twesde reken- regeleenheid 22 van de rekensenheid 14.

Om bij de regeling van de snelheid van de ventilator 9 dan rekening te kunnen houden met de verdelingsproportie van het eerste deel van de olie, kan ook de vijfde actuele waarde voor de verdelingsproportie in rekening gehouden worden voor het bepalen van een concrete waarde voor de benodigde snelheid van de ventilator 9. Deze vijfde actuele waarde kan voorzien worden door meting met behulp van een positie- of debietsensor 23 in het verdeeimiddel 8 waarmee de openingsgraad van het verdeelmiddeli B en bijgevolg de verdelingsproportie van het eerste deel van de olie gemeten kan worden,

Het is in het kader van de uitvinding uiteraard niet onmogelijk dat de tweede reken-regeleenheid 22 de vijfde actuele waarde rechtstreeks van de regeleenheid 15 bekomt: (niet weergegeven in figuur 1). In dat geval is de

32 BE2022/5048 positie- of debietsensor 23 niet meer noodzakelijk en kan deze weggelaten worden.

In figuur 1 wordt ook getoond dat net door het oliegeïnjecteerde element 2 samengeperste gas bijvoorbeeld door een olieafscheider 24 geleid kan worden, waarin het sanengeperste gas gezuiverd wordt door de eerder in het oliegeïnjecteerde element 2 geïnjecteerde olie van het samengeperste gas af te scheiden, vooraleer het aldus gezuiverde samengeperste gas de inrichting 1 verlaat,

Olie die wordt afgescheiden in de mogelijk aanwerige ciieafscheider 24 kan dan bij voorkeur geherinjecteerd worden in het oliegeïnjecteerde element 2 via het olies injectieleidingsnetwerk 6.

Eventuesel kan het al dan niet gezuiverde samengeperste cas alvorens de inrichting 1 te verlaten ook nog door een nakoeler 25 gestuurd worden. Het samengeperste gas kan in deze nakosier 25 met dezelfde ventilator 3 als de oliekoeler 10 gekoeid worden. In dat geval kan het zijn dat de snelheid van de ventilator 9 zodanig geregeld wordt dat een laagst beschikbare temperatuur van het gas in de nakceler 25 onder een benodigde laagst beschikbare

Lemperatuur ligt. De eerste referentietemperatuur is in dat geval dus gelijk aan de laagst beschikbare temperatuur van het gas in de nakoeler 25. De regeling van de ventilator © gebeurt op basis van de benodigde laagst beschikbare temperatuur en een achtste actuels waarde voor de laagst ’ beschikbare temperatuur, welke achtste actuele waarde bijvoorbeeld gemeten wordt met behulp van een vierde

33 BE2022/5048 temperatuursensor Z6 op een gepasie locatie in de nakveler 25,

De snelheid van de ventilator 9 kan ook geregeld worden op basis van een voorgedefinieerde maximale waarde voor de eerste referentietemperatuur, bijvoorbeeld op een locatie in de inrichting | waar de temperatuur typisch relatief hoog is en om veiligheidsredenen onder de maximale waarde dient te biijven. Hierbij is de eerste referentietemperatuur bijvoorbeeld een temperatuur van de motor 5, de tweede motor 12 of een frecuentievnvorner van de inrichting 1. De eerste referentietemperatuur kan hierbij ook seen temperatuur zijn van het gas dat uit de nakoeler 25 komt,

De sneiheid van de ventilator 9 wordt dan geregeld met als input een negende actuele waarde voor de cerste referentietemperatuur, welke negende actusle waarde dan bijvoorbeeld gemeten wordt met behulp van een vijfde temperatuursensor 27,

Het is in het kader van de uitvinding niet onmogelijk dat deze vijfde tLemperatuursensor 27 samenvalt met bijvoorbeeld de eerste temperatuursensor 16 of de tweede temperatuursensor 17.

Indien de motor 5 een variabelesnelheidsmotor is, houdt de rekeneenheid id bij het bepalen van de tweede gewenste temperatuur cok rekening houden met een tiende actuele waarde representatief voor een toerental van de motor 5 en kan de tweede reken-reucleenheid 22 bi] het bepalen van de benodigde snelheid van de ventilator 9 ook rekening houden

34 BE2022/5048 met een elfde actuele waarde representatief voor hat toerental van de motor 5.

Een schematisch totaaloverzicht van sen werkwijze volgens de uitvinding is weergegeven in figuur 2.

Zoals reeds beschreven, wordt in de rekeneenheid 14 een tweede gewenste temperatuurwaarde voor de tweede referentietemperatuur bepaald.

In dit geval wordt de tweede gewenste temperatuurvaarde cepaald op basis van een hoogste temperatuurwaarde in een groep van twee tenmperatuurwaarden. Dit wordt weergegeven in figuur 2 door een eerste maximalisatieoperator MAX).

Een serste temperatuurwaarde T: in de voornoemde groep is dan representatief voor een waarde van de tweede referentietemperatuur waarop een Lemperatuur van het samengeperste gas aan de uitlaat 4 van het oliegeïnjecteerde element 2 gelijk is aan de eerste condensatietemperatuur van het samengeperste Gas aar de uitlaat 4 van het oliegeïnjecteerde element Z of deze eerste condensatietemperatuur vermeerderd met de eerste veiligheidsmarge,

De eerste condensatietemperatuur kan op een door een vakman gekende wijze bepaald worden zoals bijvoorbeeld beschreven in WO 2018/033827 Al,

Bij het bepalen van de eerste temperatuurwaarde kan een waarde Toa representatief voor de al dan niet met de eerste

35 BE2022/5048 veiiigheidsmarge vermeerderde eerste condensatietemperatuur dan nog beperkt worden volgens een cerste temperatuurinterval tussen een cersie minimale temperatuurgrenswaarde Tain,ı en een eerste maximale temperatuurorenswaarde Tnrax,1. Deze beperking van de al dan niet met de eerste veiligheidsmarge vermeerderde eerste condensatietemperatuur wordt uitgevoerd in een eerste beperkingsoperator LIM,

Indien de tweede referentietemperatuur de temperatuur van het gas aan de uitlaat 4 van het oliegeïnjecteerde element 2 is, kan sen waarde voor de eerste minimale

Lemperaluurgrenswaarde Trein, 1 en de eerste maximale temperatuurgrenswaarde Trax,i Lijvoorbeeld variëren tussen ; 15 0°C en 120°C, en kan deze waarde ingesteld worden met een nauwkeurigheid van bijvoorbeeld 1°C.

Een tweede temperatuurwaarde in de voornoemde groep is representatief VOOr een waarde Tas van de tweede referentietemperatuur waarop een specifieke energiebehoefte van de inrichting | minimaal is.

Wanneer de motor 5 een vastesnelheidsmotor is, kan deze waarde Tarn van de tweede referentietemperatuur berekend worden co basis van de tweede actuele waarde œ representatief voor de werkingsdruk en de derde actuele waarde 03 representatief voor de temperatuur van het cas aan de iniaat 3, bijvoorbeeld volgens de volgende vergelijking:

Tamm= B og + Coc + D (vergelijking 1}

36 BE2022/5048

Wanneer de motor 5 een variabelesnelheidsmotor is, kan deze waarde Iser van de tweede referentietemperatuur berekend worden op basis van de tweede actuele waarde O2 representatief voor de werkingsdruk, de derde actuele waarde o3 representatief voor de temperatuur van het gas aan de inlaat 3 en de Liende actuele waarde io representatief voor het toerental van de motor 5, bijvoorbeeld volgens de volgende vergelijking:

Tem = À + Qu + B 03 + Coo + D (vergelijking 2}

Hierbij is de actuele waarde oi, een waarde voor het toerental van de motor 5 bepaaid ais percentage van een maximale toerental van de motor S.

In de voorgaande vergelijkingen 1] en 2 wordt de waarde Ter van de tweede referentietemperatuur uitgedrukt in °C, de tweede actuele waarde à bepaald als de werkingsoruk in bar en de derde sctuele waarde 03 als de temperatuur van het gas aan de inlaat 3 in °C.

Indien de tweede referentietemperatuur de temperatuur van het gas aan de uitiaat 4 van het oliegeïnjecteerde element 2 is, zijn mogelijk waarde-intervallen voor de constanten A,

B, C en D in de voorgaande vergelijkingen 1 en 2: {A € ZI0 °C < A < 64000 °C} (vergelijking 3) {B € ZI0 sBs 1000} {vergelijking 4) {C € Z|0 °C/bar < C < 255 °C/bar} (vergelijking 5) {De Z—32000°C < D < 32000 °C} {vergeliiking 6)

37 BE2022/5048

Bij het bepalen van de tweede temperatuurvaarde T: kan de waarde Tsen dan nog beperkt worden volgens een tweede temperatuurinterval tussen een tweede minimale temperatuurorenswaarde Tmin,2 en een tweede maximale tenperatuurgrenswaarde Traz,z. Deze beperking van de waarde

Tara wordt uitgevoerd door een tweede peverkingsoperator LIM:,

Indien de tweede referentietemperatuur de temperatuur van het gas aan de uitlaat 4 van het oliegeinjecteerde element 2 is, kan sen waarde voor de tweede minimale temberatuurgrenswaarde Tmin,2 en de tweede maximale temperatuurgrenswaarde Taz bijvoorbeeld variëren tussen 0°C en 120°C, en kan deze waarde ingesteld worden met een nauwkeurigheid van bijvoorbeeld 1°0,

Optioneel, wanneer de tweede referentietenperatuur geregeld dient te worden van een oude temperatuurwaarde naar de tweede gewenste temperatuurwaarde, kan de voornoemde hcogste tenperatuvrwvaarde resulterend uit de serste maximalisatieoperator MAX, beperkt worden volgens een derde temperatuurinterval tussen enerzijds de oude temperatuurwvaarde verminderd met een maximale temperatuurdalingswaarde ATnax,domn en anderzijds de oude temperatuurwaarde vermeerderd met sen maximale temperatuurstijgingswaarde ÄTmax,up« Hierdoor kan een excessieve daiing of stijging van de tweede referentietemperatuur vermeden worden. Deze beperking van de hoogste temperatuurwaarde wordt uitgevoerd door een derde beperkingsoperator LIM3,

38 BE2022/5048

Het is hierbij mogelijk dat voor de regeling van de oude temperatuurwaarde naar de tweede gewenste temperatuurwaarde cen voorgedefinieerd tijdsinterval At bepaald is, waarbij de maximale temperatuurdalingswaarde ATmex, dom en de maximale temperatuurstijgingswaarde ATmss, vo positief afhankelijk zijn van sen lengte van dit voorgedefinieerde tijdsinterval At.

Optioneel kan de tweede gewenste Lemperatuurwaarde mog beperkt worden volgens een vierde temperatuurinterval tussen enerzijds een derde minimale temperatuurgrenswaarde Tain,z en anderzijds een derde maximale temperaturgrenswaarde Tusx,3. indien de tweede referentietemperatuur de temperatuur van het gas aan de uitlaat 4 van het oliegeïnjecteerde element 2 is, kan de derde minimale tenperatuurgrenswaarde Tain,3 ingesteld worden als een waarde tussen bijvoorbeeld 20°C en 80°C met sen nauwkeurigheid van bijvoorbeeld 1°C om vorming van condensaat aan de uitlaat 4 te vermijden.

Alternatief kan de derde minimale temperatuurwaarde Tain,3 ingesteld worden als een hoge waarde van bijvoorbeeld 105°C indien het olie-injectieleidingsnetwerk 6 nog voorzien is van een warmterecuperatiesysteem (niet weergegeven in figuur 1) waarmee warmte gerecupereerd kan worden uit de door de olieafscheider 24 afgescheiden olie maar een warmtecpnemend [iuidum, Bij een dergelijke hoge waarde voor de derde minimale tenperatuurwaarde Taie, 3 kan het warmterecuperatiesysteem een hogere hoeveelheid warmte uit

Ze olie in het clie-injectieleidingsnetwerk & recupereren

39 BE2022/5048 zelis bij relatief hoge temperaturen voor het warmteopnemend fiuidum.

De derde maximale temperatuurgrenswaarde Trax,a kan ingesteld worden als een waarde tussen bijvoorbeeld 100°C en 120°0C met sen nauwkeurigheid van bijvoorbeeld 1°C,

De aldus in de rekeneenheid 14 bepaalde tweede gewenste temperatuurwvaarde wordt verder in de regeleenheid 15 gsoruikt Voor het bepalen van de benodigde verdelingsproportie op basis van een eerste verhouding Bi tussen de eerste actuele waarde oi voor de tweede referentietemperatuur en deze tveede gewenste temperatuurwvaarde.

De benodigde verdelingsproportie kan bepaald worden als een continue proportie tussen een minimale nulwaarde en een maximale waarde van 100% afhankelijk van de eerste verhouding Bi voigens een eerste monotoon stijgende functie,

Anderzijds kan de benodigde verdelingsproportie ook bepaald worden als een binaire proportie die tijdens werking van de inrichting 1 - een maximale waarde van 100% bedraagt wanneer de eerste actuele waarde on: - hoger is dan de tweede gewenste temperatuurwaarde of de tweede gewenste temperatuurwvaarde vermeerderd met een tweede veiligheidsmarge; of - gedurende een eerste periode hoger is dan de tweede gewenste temperatuurwaarde of de tweede gewenste

40 BE2022/5048 tenperatuurwaarde vermeerderd met de Lweede veiligheidsmarge; en - anders een minimale nulvaarde Gedraagt.

Hierbij kan de Lweede veiligheidsmarge ingesteld worden op een waarde tussen bijvoorbeeld 0°C en 20°C met een nauwkeurigheid van bijvoorbeeld 0,1°0C,

De eerste periode kan ingesteld worden op een waarde cussen bijvoorbeeld 0 seconden en 255 seconden,

Op basis van de door de regelsenheid 15 bepaalde benodigde verdelingsproportie wordt het verdeelmiddel 8 dar aangestuurd om deze benodigde verdelingsproportie ook in werkelijkheid te bewerkstelligen.

Met de tweede reken-regeleenheid 22 word: een benodigde snelheid van de ventilator 9 voor het regelen van de eerste referentietemperatuur naar de eerste gewenste temperatuurwvaarde bepaald.

Hiertoe wordt de benodigde snelheid geselecteerd als sen hoogste snelheidswaarde uit een verzameling van, in dit ceval, drie snelïheidswaarden, Dit wordt weergegeven in figuur 2 door sen tweede maximalisatiecperator MAX.

Een eerste snelheidswaarde vi in de voornoemde verzameling is dan representatief voor een waarde voor de snelheid van de ventilator 9 benodigd voor het behalen van de Lweede di BE2022/5048 gewenste temperatuurwaarde voor de tweede referentietemperatuur.

In een eerste werkingsregime waarin de inrichting 1 nog moet warmiraaien, dit wil zeggen wanneer seen vierde actuele waarde

Oo voor de tweede referentietemperatuur lager is dan een voorgedefinieerde minimumtemperatuur van bijvoorbeeld 90°C om dit eerste werkingsregime van warmodraaien te beëindigen, is de eerste snelheidswaarde vi gelijk aan een nulwaarde.

In een tweede werkingsregime van de inrichting I waarbij de vierde actuele waarde à hoger is dan de voorgedefinieerde minimumtemperatuur, is de eerste snelheidswaarde vi nog steeds gelijk aan een nulwaarde wanneer de verdelingsproportie lager is dan een voorgedefinieerde 9 minimunverdelingsproportie of de vierde actuele waarde à lager is dan de tweede gewenste temperatuurwaarde. de voorgedefiniserde minimumverdelingsproportie kan bijvoorbeeld ingesteld worden als een waarde tussen pijvoorbeeld 0% en bijvoorbeeld 100% met een nauwkeurigheid van bijvoorbeeld 13,

Anderzijds, wanneer in het tweede werkingsregime de vijfde actuele waarde os voor de verdelingsproportie hoger is dan de voorgedefinieerde minimumverdelingsproportie en de vierde actuele waarde 04 hoger is dan de tweede gewenste temperatuurwaarde, wordt de eerste snelheidswaarde vi bepaald op casis van minstens - de zesde actuele waarde os representatief voor de werkingsdruk: en

42 BE2022/5048 « de zevende actuele waarde à representatief voor de temperatuur van het gas aan de inlaat 3.

Wanneer de motor 5 een variabelesnelheidsmotor is, wordt bij de bepaling van de eerste snelheidswaarde vi ook nog de elfde actuele waarde ou representatief voor het toerental van de motor 5 in rekening genomen, bijvoorbeeld volgens de volgende vergelijking:

ID Vi = Vi,ray = Er Qu + For + G Cg + H {vergelijking 7)

Hierbij is de actuele waarde on een waarde voor het toerental van de motor 5 bepaald als percentage van het maximale toerental van de motor 5,

In de voorgaande vergelijking 7 wordt de eerste snelheidswaarde vi bepaald als percentage van een maximale snelheid van de ventilator 9, de zesde actuele waarde cos als de werkingsdruk in bar en de zevende actuele waarde o7 als de temperatuur van het gas aan de inlaat 3 in °C,

Indien de tweede referentietemperatuur de temperatuur van het gas aan de uitlaat 4 van het oliegeinjecteerde element 2 is, zijn mogelijke waarde-intervalien voor de constanten E,

F, G en H in vergelijking 7: {E € ZI0 < E < 64000} (vergelijking 8) {F € ZI0 (Ct < F < 1000 (°C) 77} tvergelijking 9) {G € ZI0 (bar) t < G < 255 (bar) 1} {vergelijking 10) {He Z[-32000 SH < 32009} (vergelijking 11)

43 BE2022/5048

Wanneer dan - de vierde actuele waarde o4 hoger is dan de tweede gewenste Lemperatuurwaarde vermeerderd met een eerste toierantiewaarde; of - gedurende een tweede periode de vierde actuele waarde

O4 hoger is dan de tweede gewenste temperatuurwaarde vermeerderd met de eerste Lolerantiewaarde; of - de vierde actueie waarde o4 lager is dan de tvesde gewenste tenmperatuurwvaarde verminderd met een tweede tolerantiewaarde; of gedurende een derde periode de vierde actuele waarde à

Lager is dan de tweede gewenste temperatuurwaarde verminderd met de tweede tolerantiewaarde, wordt de eerste sneiheidswaarde vi verder bepaald op basis van minstens - de vijfde actuele waarde Os voor de verdelingsproportie: en - een tweede verhouding B: tussen de vierde actuele waarde o4 en de tweede gewenste Lemperatuurwaarde.

De eerste tolerantiewaarde en de tweede tolorantiewvaarde kunnen bijvoorbeeld worden ingesteld tussen een waarde van bijvoorbeeld 0°C en bijvoorbeeld 20°C met een nauwkeuricheid van bijvoorbeeld 0,1°C.

De Lweede periode en derde periode kunnen bijvoorbeeld worden ingesteld tussen een waarde van bijvoorbeeld 0 seconden en bijvoorbeeld 255 seconden,

dé BE2022/5048

De eerste sneiheidswaarde vi is dan bij voorkeur van de tweede verhouding ß; afhankelijk volgens een tweede monotoon stijgende functie, en Dij alternatieve of bijkomende voorkeur van de vijfde actuele waarde os afhankelijk volgens een derde monotoon stijgende functie, bijvoorbeeld volgens de volgende vergelijking:

In deze vergelijking 12 wordt de vijfde actuele waarde bepaald als de prccentuele verdelingspronortie van het cerste deel van de olie,

Mogelijke waarde-intervailen voor de constanten P en Z in vergelijking 12 zijn:

Pæ Ü-4 {vergelijking 13)

Z = 0-4 {vergelijking 14)

Een tweede snelheidswaarde va in de voorncemde verzameling wordt als volgt bepaald: - wanneer ge achtste actuele waarde oe voor de laagst beschikbare temperatuur in de nakceler 25 hoger is dan de waarde voor de benodigde laagst beschikbare temperatuur, wordt de Lweede snelheidswaarde va bepaald op basis van “ de eerste snelheidswaarde vi: en - een derde verhouding ß3 tussen de achtste actuele waarde ds en de waarde voor de benodigde laagst beschikbare temperatuur;

45 BE2022/5048 - anders wordt de tweede sneiheidswaarde va gelijkgesteld aan nul.

De benodigde laagst beschikbare temperatuur is gelijk aan een waarde voor sen twsede condensatietemperatuur van het gas in de nakoeler 25 vermeerderd met een offset. ; De tweede sneiheidswaarde vz is bij voorkeur van de derde verhouding fs afhankelijk volgens een vierde monotoon stijgende functies. Wanneer de achtste actuele waarde og voor de laagst beschikbare temperatuur in de nakoeler 25 hoger is dan de waarde voor de benodigde laagst beschikbare temperatuur, wordt de tweede snelheidswaarde va bijvoorbeeld

Lberekend voigens de volgende vergelijking:

Va = vi * Ba ” P {vergelijking 15)

In de voorgaande vergelijking 15 WOrdt de tweede snelheidswaarde v2 bepaald als percentage van de maximale snelheid van de ventilator 5.

Een mogelijke waarde-interval voor de constante P is reeds gegeven in vergelijking 13.

Een derde snelheidswaarde va in de voornoemde verzameling wordt bepaald op basis van - de negende actuele waarde = Os VOOr de eerste referentietemperatuur: en - de voorgedefinieerde maximale waarde voor de eerste referentietemperatuur, waarbij de derde snelheidswaarde os gelijk is aan

45 BE2022/5048 « nul, wanneer de negende actuele waarde cs lager is dan de voorgedefinieerde maximale waarde; en = pen waarde representatief voor de maximale snelheid van de ventilator 3, wanneer de negende actuele waarde Qs noger is dan de voorgedefiniserde maximale waarde,

De voorgedefinieerde maximale waarde kan bijvoorbeeld ingesteld worden tussen een waarde van bijvoorbeeld 90°C en cijvoorbeeld 120°C met een nauwkeurigheid van bijvoorbeeld van 1°C,

Ten slotte wordt op basis van de door de tweede reken- regeleenheid 22 bepaalde benodigde snelheid de Lweede motor 12 aangestuurd om de ventilator 93 ook in werkelijkheid aan de benodigde snelheid te laten draaien.

De huidige uitvinding is geenszins beperkt tot de als voorbeeld beschreven en in de figuur weergegeven uitvoeringsvormen, doch sen werkwijze, reken-regelinrichting of inrichting volgens de uitvinding kunnen in allerlei varianten worden verwezenlijkt zonder buiten het kader van de uitvinding zoals gedefinieerd in de conclusies te treden,

Claims

47 BE2022/5048 Conclusies.

Ll.” Een werkwijze voor het regelen van een eerste referentietemperatuur in een inrichting {1} voor het samenpersen van gaz naar een eerste gewenste temperatuurwaarde, waarbij de inrichting {1} volgende componenten omvat: - een oliegeinjecteerd element (2) voor het aanzuigen van het gas aan een inlaat {3} van de inrichting (1) en het samenpersen van dit gas naar een werkingsdruk aan een uitlaat (4) van het oliegeinjecteerde element (23: - sen olie-injectieleidingsnetwerk (6) met een uitgang {7} voor het injecteren van olie in het oliegeïiniecteerde element {2}, omvattende: - sen verdeelmiddel (8) voor het verdelen van de ciie in een eerste deel en in een tweede deel; - een door een ventilator (5) gekoelde oliekoeler {10} voor het koelen van het eerste deel; en - een bypass (11) voor het omleiden van het tweede deel over de oliekoeler (103, waarbij eerst - een benodigde verdelingsproportie van het eerste deel bepaald wordt voor het sturen van een tweede referentietemperatuur in de inrichting {1} naar een tweede gewenste waarde; en - een verdelingsproportie van het serste deel naar de cencodigde verdelingsproportie geregeld wordt, en waarbij vervolgens

48 BE2022/5048 - een dDenodigde snelheid van de ventilator (5) bepaald wordt voor het sturen van de perste referentietemperatuur naar de eerste gewvenste tenperatuurwaarde, waarbij, indien de eerste referentietemperatuur dezelfde is als de tweede referentietemneratuur, de benodigde snelheid bepaald wordt op basis van de tweede gewenste temperatuurwvaarde en de verdelingsproportiez; en - een snelheid van de ventilator (9) naar de benodigde snelheid geregeld wordt, daardoor gekenmerkt dat de verdelingsproportie met een regeisenheid (15) geregeld wordt op basis van een non fuzzy logic algoritme met als input - een eerste actuele waarde à VOOr de tweede referentietemperatuur; en - de tweede gewenste temperaluurwaarde.

2.7 De werkwijze volgens conciusie 1, daardoor gekenmerkt dat de tweede gewenste temperatuurwaarde bepaald wordt on basis van een hoogste temperatuurwaarde in een groep van één ol meerdere temperatuurwaarden.

3. De werkwijze volgens conclusie 2, daardoor gekenmerkt dat een eerste temperatuurwaarde Ti in de vocrnoemde grcep representatief is voor een waarde Tod van de iweede referentietemperatuur waarop een temperatuur van het samengererste gas aan de uitlaat (4} gelijk is aan - een eerste condensatietemperatuur van het samengeperste gas aan de uitlaat {4}; of

42 BE2022/5048 > de eerste condensatietemperatuur vermeerderd met een eerste veiligheidsmarge.

4.- De werkwijze volgens conciusie 3, daardoor gekenmerkt dat de eerste temperatuurwaarde Ti beperkt is volgens een eerste Lemperatuurinterval tussen een eerste minimale temperatuurgrenswaarde Trin,1 en een eerste maximale temperatuurgrenswaarde Tuax,i<

5. De werkwijze volgens één van de voorgaande conclusies 2 tot à, daardoor gekenmerkt dat een tweede temperatuurvaarde Ts in de voornoemde groep representatief is voor een waarde van de tweede referentietemperatuur waarop een specifieke energiebehoefte van de inrichting il) minimaal is,

6. De werkwijze volgens conclusie 5, daardoor gekenmerkt dat de tweede temperatuurwaarde Ta bepaald wordt op basis van minstens — een tweede actuele waarde @ representatief voor de werkingsdruk; en - een derde actuele waarde 03 representatief voor een temperatuur van het cas aan de inlaat (3).

7.- Le werkwijze volgens conclusie 5 of 6, daardoor gekenmerkt dat de tweede teoemperatuurwaarde Ta, beperkt is volgens een tweede Lemperatuurinterval ussen een tweede minimale temperatuurgrenswaarde Tain,2 en een tweede maximale temperatuurorenswaarde Tnax,2-

50 BE2022/5048 8, De werkwijze volgens één van de voorgaande conclusies 2 tot 7, daardoor gekenmerkt dat + de tweede referentietemperatuur geregeld wordt van een cude temperatuurwaarde naar de Lweede gewenste cemperactuurwaarde; en = Voor het bepalen van de tweede gewenste temperatuurwaarde de voornoemde hoogste temperatuurwaarde beperkt wordt volgens een derde temperatuurinterval tussen enerzijds de oude tenmnperatuurwvaarde verminderd met sen maximale temperatuurdalingswaarde ATmax, doen en anderzijds de oude temperatuurwaarde vermeerderd met een maximale tenperatuurstijgingswaarde ATrax,ups

9.- De werkwijze volgens conclusie 8, daardoor gekenmerkt dat de tweede referentietemperatuur in een voorgedefinieerd tijdsinterval At geregeld wordt van de coude temperatuurwaarde naar de tweede gewenste temperatuurwaarde, en dat de maximale temperatuurdalingswaarde ATax dom en de maximale temperatuurstijgingswaarde AT max, up positief afhankelijk zijn van een lengte van het voorgedefinieerde tijdsinterval At,

iD.- De werkwijze volgens een van de voorgaande conclusies 2 tot s, daardoor gekenmerkt dat de benodigde verdelingsproportie bepaald wordt op basis van een eerste verhouding B: tussen de eerste actuele waarde o en de tweede gewenste temperatuurwaarde. 11,- De werkwijze volgens conclusie 10, daardoor gekenmerkt dat de benodigde verdelingsproportie tussen een minimale

51 BE2022/5048 nuiwvaarde en een maximale waarde van 100% voigens een eerste monotoon stijgende {functie van de eerste verhouding ßı afhankelijk is.

12.- De werkwijze volgens conclusie 10, daardoor gekenmerkt dat de benodigde verdelingsproportie = een maximale waarde van 1005 bedraagt wanneer de eerste actuele waarde o: - hoger is dan de Lweede gewenste temperatuurwaarde of de tweede gewenste temperaluurwaarde vermeerderd met een tweede veiligheidsmarge: of - gedurende een eerste periode hoger is dan de tweede gewenste Lenperatuurwaarde of de tweede gewenste temperaruurwaarde vermserderd met de rweede veiligheidsmarge; en — anders een minimale nulwaarde bedraagt, 13,- De werkwijze voigens één van de voorgaande conclusies daardoor gekenmerkt dat de tweede referentietemperatuur gen temperatuur van het gas aan de uitiaat (4) van het oliegeïnjecteerde element (23 is: of - sen tenperatuur van de olie aan de uitgang (7) van het clie-iniectieleidingenetwerk (6) is.

lé.- De werkwijze volgens één van de voorgaande conclusies, daardoor gekenmerkt dat de bencdigde snelheid bevaald wordt cp basis van een hoogste snelheidswaarde in een verzameling van één of meerdere snelheidswaarden.

52 BE2022/5048

15.- De werkwijze volgens conclusies 14, daardoor gekenmerkt dat cen eerste snelheidswaarde vi in de voornoemde verzameling representatief is voor een waarde voor de snelheid van de ventilator (9) benodigd voor het behalen van de tweede gewenste temperatuurwaarde voor de tweede referentietemperatuur.

16.- De werkwijze volgens conclusie 15, daardoor gekermerkt dat, wanneer - een vierde actuele waarde Cg voor de tweede referentietemperatuur hoger is dan een voorgedefinieerde minimumtemperatuur: en - een vijfde actuele waarde os voor de verdelingsproportie hoger is dan een voorgedefinieerde minimumverdelingsproportie en de vierde actuele waarde da hoger is dan de tweede gewenste temperatuurwaarde, de eerste snelheidswaarde vi bepaald wordt op basis van minstens - een zesde actuele waarde cs representatief voor de werkingsdruk: en - een zevende actuele waarde 0 representatief voor een temperatuur van het gas aan de inlaat (3).

17.- De werkwijze voigens conclusie 16, daardoor gekenmerkt dat, wanneer — de vierde actuele waarde à hoger is dan de Lweede gewenste Lemperactuurwaarde vermeerderd met een eerste tolerantiewaarde: of

53 BE2022/5048 = gedurende een tweede periode de vierde actuele waarde (4 hoger is dan de tweede gewenste temnperatuurwaarde vermeerderd met de eerste tolerantiewaarde; of = de vierde actuele waarde o4 lager is dan de tweede gewenste temperatuurwaarde verminderd met een tweede toleraniiewaarde; of = gedurende sen derde periode de vierde actuele waarde 4 lager is dan de twesde gewenste temporatuurwvaarde verminderd met de tweede tolerantiewaarde, de eerste snelheidswaarde vi verder bepaald wordt op basis van minstens — de vijfde actuele waarde os Voor de verdelingsproportie; en - een Lweede verhouding fa tussen de vierde actuele waarde o4 en de tweede gewenste temperatuurwaarde,

18.- De werkwijze volgens conclusie 17, daardoor gekenmerkt dat de eerste snelheidswaarde vi volgens een tweede monotoon stijgende functie van de tweede verhouding B: afhankelijk is. 15,- De werkwijze volgens conclusies 17 of 18, daardoor gekenmerkt dat de eerste snelheidswaarde vi volgens een derde monotoon stijgende functie van de vijfde actuele waarde os afhankelijk is.

20.- De werkwijze volgens één van de voorgaande conciusies 14 tot 19, daardoor gekenmerkt dat, wanneer de inrichting (1) voorzien is van een nakoeler {25} voor het koelen van het samengeperste gas stroomafwaarts van het oliegeïinjecteerde element (23,

54 BE2022/5048 = wanneer een achtste actuele waarde os voor een laagst beschikbare tTemperatuur in de nakoeler (25) hoger is dan een waarde voor een benodigde laagst beschikbare temperatuur, een tweede snelheidswaarde vz in de verzameling bepaald wordt op basis van - de eerste snelneidswaarde vi; en - een derde verhouding B: tussen de achtste actuele waarde 0 en de waarde voor de benodigde laagst beschikbare temperatuur; en - anders de tweede snelheidswaarde vs gelijkgesteld wordt aan nul,

21.- De werkwijze volgens conclusie 20, daardoor gekenmerkt dat de benodigde laagst beschikbare temperatuur celijk is aan een waarde voor een tweede condensatietemperatuur van net gas in de nakoeler (25) vermeerderd met sen offset.

22.- De werkwijze volgens conclusie 20 of 21, daardoor gekenmerkt dat de tweede snelheidswaarde va volgens een vierde monotoon stijgende functis van de derde verhouding 8: afhankelijk is. 23,- De werkwijze volgens een van de voorgaande conclusies 14 tot 22, daardoor gekenmerkt dat een derde snelheidswaarde va in de verzameling bepaald wordt op basis van - een negende actuele waarde Qs VOOr de eerste referentietemperatuur; en - een voorgedefinieerde maximale waarde voor de eerste referentietemperatuur, waarbij de derde snelheidswaarde v; gelijk is aan

55 BE2022/5048 = nul, wanneer de negende actuele waarde os lager is dan de voorgedefinieerde mazimale waarde; en = een waarde representatief voor een maximale snelheid van de ventilator (9), wannser de negende actuele waarde os hoger is dan de voorgedefiniserde maximale waarde,

24. De werkwijze volgens conclusie 6 en/of 16, daardoor gekenmerkt dat, in het geval dat het oliegeinjecteerde element (2) aancedreven wordt door sen variabelesnelheidsmotor, respectievelijk de Lweede temperatuurwaarde Ts en/of de eerste snelheidswaarde vi verder bepaald wordt op basis van respectievelijk een tiende actuele waarde = Qu en elfde actuele waarde om die representatief zijn voor een toerental van de variabelesnelheidsmotor.

zh. Ben reken-regelsamenstel omvattende - een eerste reken receleenheid {13} voorzien van een regelsenheid {15} voor het regelen van een tweede referentietemperatuur in een inrichting {1} voor het samenpersen van gas naar een tweede gewenste temperatuurwaarde: en - een tweede reken-regeleenheid (22) voor het regelen van een eerste referentistemoeratuur in de inrichting {1} naar een serste gewenste temnceratuurwaarde voor het uitvoeren van een werkwijze volgens één van de voorgaande conclusies.

26.,- Een inrichting voor het samenpersen van gas voorzien van een reken-regeilsamenstel volgens conclusie 25,