BE1030036A1 - Un Procédé de Remplacement de Gaz pour Générateur refroidi à l'Hydrogène - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne le générateur électrique, particulièrement un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi d'hydrogène. Elle divulgue que l'hydrogène non purifié dans l'unité d'alimentation d'hydrogène est remplacé par CO2 et celui-ci remplacé par l'air; l'hydrogène non purifié est introduit dans l'unité de purification d'hydrogène et celui-là purifié pour obtenir l'hydrogène purifié; l'air est remplacé par CO2 dans l'unité d'alimentation d'hydrogène et CO2 remplacé par l'hydrogène purifié; lorsque l'hydrogène est remplacé par CO2, chauffez l'unité d'alimentation d'hydrogène. La température de chauffage est déterminée d'après différentes vitesses de remplacement de CO2. Cette vitesse sera ajustée pour résoudre les problèmes de faible efficacité de remplacement des générateurs refroidis d'hydrogène et les problèmes que la chute de température causée par gazéifier CO2 provoque le gel et le blocage des conduites. On collecte l'hydrogène non purifié remplacé, le dégraisse et sèche pour obtenir l'hydrogène purifié et réaliser le recyclage de l'hydrogène.
Description
! BE2023/5230
Un Procédé de Remplacement de Gaz pour Générateur refroidi à l'Hydrogène
Domaine technique
La présente invention concerne le domaine technique du générateur électrique, en particulier un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène.
Technologie de base
Actuellement, l'électricité est une énergie secondaire qui a été largement utilisée par les gens. Pour le moment, la plupart des groupes électrogènes de la Chine adoptent le système de refroidissement "eau-hydrogène-hydrogène", c'est-à-dire que l'enroulement du stator est refroidi à l'intérieur par l'eau, l'enroulement du rotor est refroidi à l'intérieur par l'hydrogène et le noyau du stator est refroidi par l'hydrogène. Le système de refroidissement à l'hydrogène du générateur adopte respectivement l'hydrogène et le dioxyde de carbone comme milieu de refroidissement et milieu de remplacement pour refroidir le noyau du stator et le rotor du générateur. D'après les expériences d'exploitation, la quantité de perte de ventilation du générateur dépend de la qualité du milieu de refroidissement. Plus la qualité est faible, plus la perte est faible. En tant que milieu de refroidissement, l'hydrogène est un gaz ayant la plus petite densité, ce qui peut réduire les pertes. En même temps, le coefficient de transfert de chaleur de l'hydrogène est cinq fois supérieur à celui de l'air et la capacité d'échange de chaleur est bonne. En outre, l'hydrogène présente les avantages comme bonne performance d'isolation et d'une technologie mûre de contrôle. Mais en tant que milieu de refroidissement, le plus grand inconvénient de l'hydrogène est qu'une fois que l'hydrogène est mélangé à l'air et s'élève à un certain taux de concentration (4% à 74%), il présente de fortes caractéristiques explosives. Donc il faut améliorer et contrôler la qualité de l'hydrogène.
L'ancien système de remplacement de gaz du générateur refroidi à l'hydrogène n'est pas bien conçu. Chaque remplacement de gaz prend beaucoup de temps (environ 12 à 15 heures) avec l'efficacité très faible de remplacement. D'après l'analyse expérimentale, la raison est que la conception du système n'est pas bien améliorée. Les problèmes principaux existants comprennent: lorsque l'on utilise la bouteille de gaz pour injecter du dioxyde de carbone dans le générateur, la conduite sera gelée et bloquée en raison de la chute de température pendant le processus de gazéification du dioxyde de carbone. En conséquence, le temps de chaque
2 BE2023/5230 remplacement de gaz augmente.
De plus, la centrale électrique utilise le réapprovisionnement en hydrogène et l'élimination d'hydrogène à une grande quantité pour améliorer la pureté de l'hydrogène dans le générateur, c'est-à-dire qu'on produit de l'hydrogène par des stations de production d'hydrogène ou supplémente de l'hydrogène par l'achat de l'hydrogène en bouteille fini en provenance des stations d'approvisionnement en hydrogène, ce qui augmentera leurs coûts d'exploitation.
Contenu de l'invention
Pour résoudre les problèmes existants que le temps de remplacement total est trop long, que l'efficacité de remplacement est faible et que les coûts d'exploitation globaux sont élevés en raison de la chute de température causée par la gazéification du dioxyde de carbone et d'autres gaz provoquant le gel et le blocage des conduites pendant le processus de remplacement du gaz du générateur refroidi à l'hydrogène.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, on peut obtenir la concentration d'hydrogène non purifié en temps réel pour ajuster dynamiquement la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone et déterminer la température de chauffage en fonction de différentes vitesses de remplacement du dioxyde de carbone. La vitesse de remplacement peut être ajusté dynamiquement pour résoudre les problèmes de faible efficacité de remplacement du générateur refroidi à l'hydrogène. En même temps, on prédéfinit la matrice de température de chauffage pour résoudre les problèmes que la chute de température causée par la gazéification du dioxyde de carbone provoque le gel et le blocage des conduites.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, on collecte l'hydrogène non purifié remplacé, dégraisse, sèche et purifie l'hydrogène non purifié pour obtenir l'hydrogène purifié. Entre autres, on obtient la concentration d'huile d'hydrogène purifiée en temps réel et ajuste la vitesse d'écoulement de l'hydrogène non purifié pour réaliser le dégraissage. On obtient le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel, détermine la température de séchage en temps réel, améliore la vitesse de purification, réduit les coûts et réalise le recyclage de l'hydrogène.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, on présente un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène, qui comprend:
Étape 1: l'hydrogène non purifié dans l'unité d'alimentation en hydrogène est d'abord remplacé par le dioxyde de carbone, et puis le dioxyde de carbone est remplacé par l'air;
Étape 2: l'hydrogène non purifié est introduit dans l'unité de purification d'hydrogène et l'hydrogène non purifié est purifié pour obtenir l'hydrogène purifié;
Étape 3: l'air est remplacé par le dioxyde de carbone dans l'unité d'alimentation en
3 BE2023/5230 hydrogène, puis le dioxyde de carbone est remplacé par l'hydrogène purifié dans l'unité d'alimentation en hydrogène;
Dans l'étape 1, lorsque l'hydrogène est remplacé par le dioxyde de carbone, il faut chauffer l'unité d'alimentation en hydrogène.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, l'étape 1 est défini comme suit:
Prédéfinir la matrice de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V, (V1, V2, V3,
V4), dans laquelle V1 est la première valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone; V2 est la deuxième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone ; V3 est la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone ; V4 est la quatrième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone ; et de plus V1<V2<V3<V4;
Prédéfinir la matrice de concentration d'hydrogène non purifié A, (A1, A2, A3, A4), dans laquelle A1 est la première valeur prédéfinie de concentration d'hydrogène non purifié; A2 est la deuxième valeur prédéfinie de concentration d'hydrogène non purifié; A3 est la troisième valeur prédéfinie de concentration d'hydrogène non purifié, A4 est la quatrième valeur prédéfinie de concentration d'hydrogène non purifié; et de plus A1<A2<A3<A4;
D'après la relation entre la matrice de concentration prédéfinie d'hydrogène non purifié A et la matrice de vitesse prédéfinie de remplacement du dioxyde de carbone V, déterminez la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone v en temps réel comme suit:
Si la concentration d'hydrogène non purifié a est supérieure à A4, la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est configurée entre la quatrième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V4 et la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V3, soit V3<v<V4;
Si la concentration d'hydrogène non purifié a est de A3<a<A4, la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est configurée entre la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V3 et la deuxième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V2, soit V2<v<V3;
Si la concentration d'hydrogène non purifié a est de A2<a<A3, la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est configurée entre la deuxième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V2 et la première valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V1, soit V2<v<V1;
Si la concentration d'hydrogène non purifié a est de A1<a<A2, la vitesse prédéfinie de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est inférieure à la première valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V1, soit v<V1;
4 BE2023/5230
Si la concentration d'hydrogène non purifié a est inférieure à Al, le remplacement est cessé.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, l'étape 1 comprend également:
Prédéfinir la matrice de température de chauffage B, (B1, B2, B3, B4), dans laquelle B1 est la première valeur prédéfinie de température de chauffage; B2 est la deuxième valeur prédéfinie de température de chauffage; B3 est la troisième valeur prédéfinie de température de chauffage;
B4 est la quatrième valeur prédéfinie de température de chauffage; et de plus B1<B2<B3<B4;
D'après la relation entre la matrice de température de chauffage B et la matrice de vitesse prédéfinie de remplacement du dioxyde de carbone V, déterminez la température de chauffage b en temps réel comme suit:
Si la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone v est configurée entre la quatrième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V4 et la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V3, soit V3<v <A4, configurez que la température de chauffage en temps réel b est supérieure à la quatrième valeur prédéfinie de température de chauffage B4, soit b>B4;
Si la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone v est configurée entre la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V3 et la deuxième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V2, soit V2<v<V3, la température de chauffage en temps réel b est configurée entre la troisième valeur prédéfinie de température de chauffage B3 et la quatrième valeur prédéfinie de température de chauffage B4, soit
B3<b<B4;
Si la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone v est predefinie entre la deuxieme valeur predefinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V2 et la premiere valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V1, soit V2<v<V1, la temperature de chauffage en temps réel b est configurée entre la deuxième valeur prédéfinie de température de chauffage B2 et la troisième valeur prédéfinie de température de chauffage B3, soit B2<b<B3;
Si la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone v est supérieure à la première valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V1, soit v<V1, la température de chauffage en temps réel b est configurée entre la première valeur prédéfinie de température de chauffage B1 et la deuxième valeur prédéfinie de température de chauffage B2, soit B1<b<B2.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, l'étape 1 comprend également:
Prédéfinir la première valeur de concentration de dioxyde de carbone et la deuxième valeur de concentration de dioxyde de carbone, et acquérir la concentration de dioxyde de carbone en temps réel pour déterminer le temps de remplacement.
Lorsque le dioxyde de carbone est remplacé par l'air, si la concentration de dioxyde de
> BE2023/5230 carbone dans l'unité d'alimentation en hydrogène est inférieure à la première valeur de concentration de dioxyde de carbone, cessez le remplacement;
Lorsque l'hydrogène est remplacé par le dioxyde de carbone, si la concentration de dioxyde de carbone dans l'unité d'alimentation en hydrogène est supérieure à la deuxième valeur de concentration de dioxyde de carbone, cessez le remplacement.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, l'étape 2 comprend également:
L'hydrogène non purifié traverse le module de filtre à huile pour obtenir la concentration d'huile d'hydrogène purifiée. Il faut ajuster la vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié, éliminer l'huile et obtenir l'hydrogène prétraité.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, la vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié est défini comme suit:
Prédéfinir la matrice de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D, (D1, D2, D3, D4), dans laquelle D1 est la première valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié; D2 est la deuxième valeur prédéfinie vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié;, D3 est la troisième valeur prédéfinie vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié;, D4 est la quatrième valeur prédéfinie vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié, et de plus
D1<D2<D3<D4;
Prédéfinir la matrice de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié C, (C1, C2, C3,
C4), dans laquelle C1 est la première valeur prédéfinie de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié; C2 est la deuxième valeur prédéfinie de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié; C3 est la troisième valeur prédéfinie de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié;
C4 est la quatrième valeur prédéfinie de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié; et de plus C1<C2<C3<C4,
D'après la relation entre la matrice de concentration prédéfinie d'huile de l'hydrogène non purifié C et la matrice de vitesse prédéfinie d'écoulement d'hydrogène non purifié D, déterminez la vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié en temps réel d comme suit:
Si la concentration d'huile de l'hydrogène non purifié c est supérieure à C1, la vitesse d'écoulement d'hydrogène purifié en temps réel d est configurée entre la quatrième valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D4 et la troisième valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D3, soit D3<d<D4;
Si la concentration d'huile de l'hydrogène non purifié c est de C1<c<C2, la vitesse d'écoulement d'hydrogène purifié en temps réel d est configurée entre la troisième valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D3 et la deuxième valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D2, soit D2<d<D3;
Si la concentration d'huile de l'hydrogène non purifié c est de C2<c<C3, la vitesse
6 BE2023/5230 d'écoulement d'hydrogène purifié en temps réel d est configurée entre la deuxième valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D2 et la première valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D1, soit D1<d<D2;
Si la concentration d'huile de l'hydrogène non purifié c est de C1<c<C2, 1l est configuré que la vitesse d'écoulement d'hydrogène purifié en temps réel d est inférieure à la première valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D1, soit d<D1;
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, l'étape 2 comprend également:
Après que l'hydrogène prétraité a traversé le module de séchage et de purification, il faut acquérir le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel, déterminer la température de séchage en temps réel et sécher l'hydrogène prétraité pour obtenir l'hydrogène purifié ;
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, la température de séchage en temps réel est définie comme suit:
Prédéfinir la matrice de taux d'humidité de l'hydrogène prétraité E, (El, F2, F3, F4), dans laquelle El est la première taux prédéfini d'humidité de l'hydrogène prétraité; E2 est la deuxième taux prédéfini d'humidité de l'hydrogène prétraité; E3 est la troisième taux prédéfini d'humidité de l'hydrogène prétraité; E4 est la quatrième taux prédéfini d'humidité de l'hydrogène prétraité; et de plus E1<F2<F3<F4;
Prédéfinir la matrice de température de séchage F, (F1, F2, F3, F4), dans laquelle F1 est la première valeur prédéfinie de température de séchage; F2 est la deuxième valeur prédéfinie de température de séchage; F3 est la troisième valeur prédéfinie de température de séchage; F4 est la quatrième valeur prédéfinie de température de séchage; et de plus F1<F2<F3<F4;
Obtenir le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e et déterminer comme suit la température de séchage en temps réel f d'après la relation entre la matrice de taux d'humidité de l'hydrogène prétraité E et la matrice de température de séchage F:
Si le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e est E1<e<F2, il est configuré que la température de séchage en temps réel f est inférieure à la première valeur prédéfinie de température de séchage F1, soit f<F1;
Si le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e est E2<e<E3, la température de séchage en temps réel f est configuré entre la première valeur prédéfinie de température de séchage F1 et la deuxième valeur prédéfinie de température de séchage F2, soit F1<f<F2;
Si le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e est F3<e<F4, la température de séchage en temps réel f est configuré entre la deuxième valeur prédéfinie de température de séchage F2 et la troisième valeur prédéfinie de température de séchage F3, soit F2<f<F3;
Si le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e est supérieur à F4, la
7 BE2023/5230 température de séchage en temps réel f est configuré entre la troisième valeur prédéfinie de température de séchage F3 et la quatrième valeur prédéfinie de température de séchage F4, soit
F3<f<F4;
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, l'étape 3 comprend également:
Prédéfinir la première valeur de concentration d'hydrogène purifié, et lorsque le dioxyde de carbone est remplacé par l'hydrogène purifié dans l'unité d'alimentation en hydrogène, si la concentration d'hydrogène purifié dans l'unité d'alimentation en hydrogène s'élève à la première valeur de concentration d'hydrogène purifié, la supplémentation en hydrogène est cessée.
Description des dessins
FIG 1 est un schéma présentant un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène dans les modes de réalisation de la présente invention.
Modes de réalisation spécifiques
Les modes de réalisation spécifiques de la présente invention seront décrites en détail ci-dessous à travers les dessins et les exemples. Les exemples suivants sont destinés à illustrer la présente invention, mais sans limiter la portée de la présente invention.
Dans la description de la présente invention, il convient de comprendre que la relation d'orientation et de position des termes "centre", "supérieur", "inférieur", "avant", "arrière", "gauche", "droite", "perpendiculaire", "horizontal", "sommet", "fond", "intérieur", "extérieur", etc. est basée sur la relation montrée dans les dessins ci-joints. La relation est destinée uniquement à faciliter la description de la présente invention et à la simplifier, plutôt qu'à indiquer ou à impliquer que le dispositif ou l'élément indiqué doivent avoir une orientation spécifique ou une construction et un fonctionnement avec une orientation spécifique, et donc ne doit pas être interprété comme la limitation de l'invention.
Les descriptions telles que "premier" et "deuxième" sont destinées seulement aux fins de description, et ne doivent pas être interprétés comme l'indication ou l'implication de leur importance relative ou l'implication de la quantité des caractéristiques techniques indiquées. Il s'ensuit que les caractéristiques limitées par "premier" et "deuxième" peuvent inclure expressément ou implicitement au moins une ou plus de ces caractéristiques. Dans la description de la présente invention, sauf indication contraire, la "pluralité" signifie deux ou plus.
Dans la description de la présente invention, il convient de noter que, sauf stipulation et limitation claires, les termes "installé", "relié" et "connecté" doivent être compris au sens large, par exemple, il peut s'agir d'une connexion fixe, d'une connexion amovible, ou d'une connexion intégrale ; il peut s'agir d'une connexion mécanique ou d'une connexion électrique ; il peut s'agir d'une connexion directe, d'une connexion indirecte par l'intermédiaire d'un milieu ou d'une
8 BE2023/5230 connexion des intérieurs de deux composants. Pour l'homme du métier, les significations spécifiques des termes ci-dessus dans la présente invention peuvent être comprises dans des situations spécifiques.
Figure 1 est un schéma présentant un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène dans les modes de réalisation de préférence de la présente invention, qui comprend:
Étape 1: l'hydrogène non purifié dans l'unité d'alimentation en hydrogène est d'abord remplacé par le dioxyde de carbone, et puis le dioxyde de carbone est remplacé par l'air;
Étape 2: l'hydrogène non purifié est introduit dans l'unité de purification d'hydrogène et l'hydrogène non purifié est purifié pour obtenir l'hydrogène purifié;
Étape 3: l'air est remplacé par le dioxyde de carbone dans l'unité d'alimentation en hydrogène, puis le dioxyde de carbone est remplacé par l'hydrogène purifié dans l'unité d'alimentation en hydrogène;
Dans l'étape 1, lorsque l'hydrogène est remplacé par le dioxyde de carbone, il faut chauffer l'unité d'alimentation en hydrogène.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, l'étape 1 est défini comme suit:
Prédéfinir la matrice de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V, (V1, V2, V3,
V4), dans laquelle V1 est la première valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone; V2 est la deuxième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone ; V3 est la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone ; V4 est la quatrième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone ; et de plus V1<V2<V3<V4;
Prédéfinir la matrice de concentration d'hydrogène non purifié A, (A1, A2, A3, A4), dans laquelle A1 est la première valeur prédéfinie de concentration d'hydrogène non purifié; A2 est la deuxième valeur prédéfinie de concentration d'hydrogène non purifié; A3 est la troisième valeur prédéfinie de concentration d'hydrogène non purifié; A4 est la quatrième valeur prédéfinie de concentration d'hydrogène non purifié; et de plus A1<A2<A3<A4;
D'après la relation entre la matrice de concentration prédéfinie d'hydrogène non purifié A et la matrice de vitesse prédéfinie de remplacement du dioxyde de carbone V, déterminez la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone v en temps réel comme suit:
Si la concentration d'hydrogène non purifié a est supérieure à A4, la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est configurée entre la quatrième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V4 et la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V3, soit V3<v<V4;
Si la concentration d'hydrogène non purifié a est de A3<a<A4, la vitesse de remplacement
9 BE2023/5230 du dioxyde de carbone en temps réel v est configurée entre la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V3 et la deuxième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V2, soit V2<v<V3;
Si la concentration d'hydrogène non purifié a est de A2<a<A3, la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est configurée entre la deuxième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V2 et la première valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V1, soit V2<v<V1;
Si la concentration d'hydrogène non purifié a est de A1<a<A2, la vitesse prédéfinie de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est inférieure à la première valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V1, soit v<V1;
Si la concentration d'hydrogène non purifié a est inférieure à Al, le remplacement est cessé.
On peut comprendre que la matrice de concentration d'hydrogène purifié et la matrice de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone sont prédéfinies dans les modes de réalisation ci-dessus; on peut obtenir la concentration en hydrogène non purifié en temps réel pour déterminer la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone, ajuster dynamiquement la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone et améliorer l'efficacité globale de remplacement.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, l'étape 1 comprend également:
Prédéfinir la matrice de température de chauffage B, (B1, B2, B3, B4), dans laquelle B1 est la première valeur prédéfinie de température de chauffage; B2 est la deuxième valeur prédéfinie de température de chauffage; B3 est la troisième valeur prédéfinie de température de chauffage;
B4 est la quatrième valeur prédéfinie de température de chauffage; et de plus B1<B2<B3<B4;
D'après la relation entre la matrice de température de chauffage B et la matrice de vitesse prédéfinie de remplacement du dioxyde de carbone V, déterminez la température de chauffage b en temps réel comme suit:
Si la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone v est configurée entre la quatrième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V4 et la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V3, soit V3<v<A4, configurez que la température de chauffage en temps réel b est supérieure à la quatrième valeur prédéfinie de température de chauffage B4, soit b>B4;
Si la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone v est configurée entre la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V3 et la deuxième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V2, soit V2<v<V3, la température de chauffage en temps réel b est configurée entre la troisième valeur prédéfinie de température
10 BE2023/5230 de chauffage B3 et la quatrième valeur prédéfinie de température de chauffage B4, soit
B3<b<B4;
Si la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone v est predefinie entre la deuxieme valeur predefinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V2 et la premiere valeur predefinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V1, soit V2<v<V1, la temperature de chauffage en temps réel b est configurée entre la deuxième valeur prédéfinie de température de chauffage B2 et la troisième valeur prédéfinie de température de chauffage B3, soit B2<b<B3;
Si la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone v est supérieure à la première valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V1, soit v<V1, la température de chauffage en temps réel b est configurée entre la première valeur prédéfinie de température de chauffage B1 et la deuxième valeur prédéfinie de température de chauffage B2, soit B1<b<B2.
On peut comprendre que l'on peut obtenir la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel, déterminer la température de chauffage en temps réel d'après la relation entre la matrice de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone et la matrice de chauffage prédéfinie, résoudre les problèmes de faible efficacité de remplacement du générateur refroidi à l'hydrogène en ajustant dynamiquement la vitesse de remplacement. En même temps, on prédéfinit la matrice de température de chauffage pour résoudre les problèmes que la chute de température causée par la gazéification du dioxyde de carbone provoque le gel et le blocage des conduites.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, l'étape 1 comprend également:
Prédéfinir la première valeur de concentration de dioxyde de carbone et la deuxième valeur de concentration de dioxyde de carbone, et acquérir la concentration de dioxyde de carbone en temps réel pour déterminer le temps de remplacement.
Lorsque le dioxyde de carbone est remplacé par l'air, si la concentration de dioxyde de carbone dans l'unité d'alimentation en hydrogène est inférieure à la première valeur de concentration de dioxyde de carbone, cessez le remplacement;
Lorsque l'hydrogène est remplacé par le dioxyde de carbone, si la concentration de dioxyde de carbone dans l'unité d'alimentation en hydrogène est supérieure à la deuxième valeur de concentration de dioxyde de carbone, cessez le remplacement.
Plus précisément, le dioxyde de carbone est d'abord introduit dans le générateur pour y expulser l'hydrogène non purifié. Lorsque la teneur en dioxyde de carbone dans le générateur dépasse 95%, ce qui est supérieur à la deuxième valeur de concentration de dioxyde de carbone, alors le dioxyde de carbone est expulsé par l'air comprimé. Lorsque la pureté du dioxyde de carbone est inférieure à 15 et inférieure à la première valeur de concentration en dioxyde de carbone, on peut cesser l'alimentation en air comprimé vers l'intérieur du générateur.
Il BE2023/5230
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, l'étape 2 comprend également:
L'hydrogène non purifié traverse le module de filtre à huile pour obtenir la concentration d'huile d'hydrogène non purifiée. Il faut ajuster la vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié, éliminer l'huile et obtenir l'hydrogène prétraité.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, la vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié est défini comme suit:
Prédéfinir la matrice de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D, (D1, D2, D3, D4), dans laquelle D1 est la première valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié, D2 est la deuxième valeur prédéfinie vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié; D3 est la troisième valeur prédéfinie vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié;, D4 est la quatrième valeur prédéfinie vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié, et de plus
D1<D2<D3<D4;
Prédéfinir la matrice de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié C, (C1, C2, C3,
C4), dans laquelle C1 est la première valeur prédéfinie de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié; C2 est la deuxième valeur prédéfinie de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié; C3 est la troisième valeur prédéfinie de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié;
C4 est la quatrième valeur prédéfinie de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié; et de plus C1<C2<C3<C4;
D'après la relation entre la matrice de concentration prédéfinie d'huile de l'hydrogène non purifié C et la matrice de vitesse prédéfinie d'écoulement d'hydrogène non purifié D, déterminez la vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié en temps réel d comme suit:
Si la concentration d'huile de l'hydrogène non purifié c est supérieure à Cl, la vitesse d'écoulement d'hydrogène purifié en temps réel d est configurée entre la quatrième valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D4 et la troisième valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D3, soit D3<d<D4;
Si la concentration d'huile de l'hydrogène non purifié c est de C1<c<C2, la vitesse d'écoulement d'hydrogène purifié en temps réel d est configurée entre la troisième valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D3 et la deuxième valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D2, soit D2<d<D3;
Si la concentration d'huile de l'hydrogène non purifié c est de C2<c<C3, la vitesse d'écoulement d'hydrogène purifié en temps réel d est configurée entre la deuxième valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D2 et la première valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D1, soit D1<d<D2;
Si la concentration d'huile de l'hydrogène non purifié c est de C1<c<C2, 1l est configuré que la vitesse d'écoulement d'hydrogène purifié en temps réel d est inférieure à la première
12 BE2023/5230 valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D1, soit d<D1;
On peut comprendre que, dans les modes de réalisation susmentionnés de la présente invention, on obtenir la concentration d'huile de l'hydrogène non purifiée, tenir compte de la relation entre la matrice de concentration d'huile de l'hydrogène non purifiée prédéfinie et la matrice de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié prédéfinie, déterminer la vitesse d'écoulement de l'hydrogène non purifié; on peut ajuster dynamiquement la vitesse d'écoulement pour que l'hydrogène non purifié soit plus complètement en contact avec le module de filtrage d'huile et éliminer complètement l'huile en tenant compte de l'efficacité.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, l'étape 2 comprend également:
Après que l'hydrogène prétraité a traversé le module de séchage et de purification, il faut acquérir le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel, déterminer la température de séchage en temps réel et sécher l'hydrogène prétraité pour obtenir l'hydrogène purifié ;
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, la température de séchage en temps réel est définie comme suit:
Prédéfinir la matrice de taux d'humidité de l'hydrogène prétraité E, (El, F2, F3, F4), dans laquelle El est la première taux prédéfini d'humidité de l'hydrogène prétraité; E2 est la deuxième taux prédéfini d'humidité de l'hydrogène prétraité, F3 est la troisième taux prédéfini d'humidité de l'hydrogène prétraité; E4 est la quatrième taux prédéfini d'humidité de l'hydrogène prétraité; et de plus E1<F2<F3<F4;
Prédéfinir la matrice de température de séchage F, (F1, F2, F3, F4), dans laquelle F1 est la première valeur prédéfinie de température de séchage; F2 est la deuxième valeur prédéfinie de température de séchage; F3 est la troisième valeur prédéfinie de température de séchage; F4 est la quatrième valeur prédéfinie de température de séchage; et de plus F1<F2<F3<F4;
Obtenir le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e et déterminer comme suitla température de séchage en temps réel f d'après la relation entre la matrice de taux d'humidité de l'hydrogène prétraité E et la matrice de température de séchage F:
Si le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e est E1<e<F2, il est configuré que la température de séchage en temps réel f est inférieure à la première valeur prédéfinie de température de séchage F1, soit f<F1;
Si le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e est E2<e<E3, la température de séchage en temps réel f est configuré entre la première valeur prédéfinie de température de séchage F1 et la deuxième valeur prédéfinie de température de séchage F2, soit F1<f<F2;
Si le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e est F3<e<F4, la température de séchage en temps réel f est configuré entre la deuxième valeur prédéfinie de température de
13 BE2023/5230 séchage F2 et la troisième valeur prédéfinie de température de séchage F3, soit F2<f<F3;
Si le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e est supérieur à F4, la température de séchage en temps réel f est configuré entre la troisième valeur prédéfinie de température de séchage F3 et la quatrième valeur prédéfinie de température de séchage F4, soit
F3<f<F4;
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, l'étape 3 comprend également:
Prédéfinir la première valeur de concentration d'hydrogène purifié, et lorsque le dioxyde de carbone est remplacé par l'hydrogène purifié dans l'unité d'alimentation en hydrogène, si la concentration d'hydrogène purifié dans l'unité d'alimentation en hydrogène s'élève à la première valeur de concentration d'hydrogène purifié, la supplémentation en hydrogène est cessée.
Plus précisément, le dioxyde de carbone entre dans le générateur à travers le tuyau principal d'échappement, et expulse l'air dans le générateur. L'air est évacué de la soupape d'échappement du tuyau principal d'admission. Pendant le processus d'évacuation, il faut maintenir la pression interne à 0,01-0,03Mpa. Lorsque la teneur en dioxyde de carbone dans le générateur dépasse 85%, on utilise l'hydrogène pour remplacer le dioxyde de carbone. On peut ajouter progressivement l'hydrogène et évacuer le dioxyde de carbone. Il faut faire attention à la pureté de l'hydrogène. Lorsque la pression d'hydrogène s'élève à 0,25-0,3MPa, la pureté de l'hydrogène doit être supérieure à 96%. Lorsque la pression et la pureté de l'hydrogène répondent aux exigences, il faut cesser la supplémentation en hydrogène.
Dans la première conception de la présente invention, on peut obtenir la concentration d'hydrogène non purifié en temps réel pour ajuster dynamiquement la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone et déterminer la température de chauffage en fonction de différentes vitesses de remplacement du dioxyde de carbone. La vitesse de remplacement peut être ajusté dynamiquement pour résoudre les problèmes de faible efficacité de remplacement du générateur refroidi à l'hydrogène. En même temps, on prédéfinit la matrice de température de chauffage pour résoudre les problèmes que la chute de température causée par la gazéification du dioxyde de carbone provoque le gel et le blocage des conduites.
Dans la deuxième conception de la présente invention, on collecte l'hydrogène non purifié remplacé, dégraisse, sèche et purifie l'hydrogène non purifié pour obtenir l'hydrogène purifié.
Entre autres, on obtient la concentration d'huile d'hydrogène purifiée en temps réel et ajuste la vitesse d'écoulement de l'hydrogène non purifié pour réaliser le dégraissage. On obtient le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel, détermine la température de séchage en temps réel, améliore la vitesse de purification, réduit les coûts et réalise le recyclage de l'hydrogène.
Ce qui précèdent ne sont que les modes de réalisation préférés de la présente invention. Il convient de souligner que, pour l'homme du métier, sans s'écarter du principe technique de la
14 BE2023/5230 présente invention, plusieurs améliorations et remplacements peuvent être effectués.
Ces améliorations et remplacements doivent également être considérée dans le cadre de la protection de la présente invention.
Claims (1)
15 BE2023/5230 Revendications 1, Un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène, caractérisé en ce que: Étape 1: l'hydrogène non purifié dans l'unité d'alimentation en hydrogène est d'abord remplacé par le dioxyde de carbone, et puis le dioxyde de carbone est remplacé par l'air;
Étape 2: l'hydrogène non purifié est introduit dans l'unité de purification d'hydrogène et l'hydrogène non purifié est purifié pour obtenir l'hydrogène purifié;
Étape 3: l'air est remplacé par le dioxyde de carbone dans l'unité d'alimentation en hydrogène, puis le dioxyde de carbone est remplacé par l'hydrogène purifié dans l'unité d'alimentation en hydrogène;
Dans l'étape 1, lorsque l'hydrogène est remplacé par le dioxyde de carbone, il faut chauffer l'unit é d'alimentation en hydrogène.
2, Un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape 1 est défini comme suit :
Prédéfinir la matrice de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V, (V1, V2, V3, V4), dans laquelle V1 est la première valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone; V2 est la deuxième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone ; V3 est la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone ; V4 est la quatrième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone ; et de plus V1<V2<V3<V4;
Prédéfinir la matrice de concentration d'hydrogène non purifié A, (A1, A2, A3, A4), dans laquelle A1 est la première valeur prédéfinie de concentration d'hydrogène non purifié; A2 est la deuxième valeur prédéfinie de concentration d'hydrogène non purifié; A3 est la troisième valeur prédéfinie de concentration d'hydrogène non purifié; A4 est la quatrième valeur prédéfinie de concentration d'hydrogène non purifié; et de plus A1<A2<A3<A4;
D'après la relation entre la matrice de concentration prédéfinie d'hydrogène non purifié A et la matrice de vitesse prédéfinie de remplacement du dioxyde de carbone V, déterminez la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V en temps réel comme suit:
Si la concentration d'hydrogène non purifié a est supérieure à A4, la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est configurée entre la quatrième valeur prédéfinie de
16 BE2023/5230 vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V4 et la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V3, soit V3<vS V4;
Si la concentration d'hydrogène non purifié a est de A3<a& A4, la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est configurée entre la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V3 et la deuxième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V2, soit V2<v< V3; Si la concentration d'hydrogène non purifié a est de A2<a A3, la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est configurée entre la deuxième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V2 et la première valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V1, soit V2<vS V1; Si la concentration d'hydrogène non purifié a est de Al<aSA2, la vitesse prédéfinie de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est inférieure à la première valeur prédé finie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V1, soit vS V1; Si la concentration d'hydrogène non purifié a est inférieure à A1, le remplacement est cessé. 3, Un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'étape 1 comprend également: Prédéfinir la matrice de température de chauffage B, (B1, B2, B3, B4), dans laquelle B1 est la première valeur prédéfinie de température de chauffage; B2 est la deuxième valeur prédéfinie de température de chauffage; B3 est la troisième valeur prédéfinie de température de chauffage; B4 est la quatrième valeur prédéfinie de température de chauffage; et de plus B1<B2<B3<B4; D'après la relation entre la matrice de température de chauffage B et la matrice de vitesse prédé finie de remplacement du dioxyde de carbone V, déterminez la température de chauffage b en temps réel comme suit: Si la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est configurée entre la quatrième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V4 et la troisi me valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V3, soit V3<vÆ A4, configurez que la température de chauffage en temps réel b est supérieure à la quatrième valeur prédéfinie de température de chauffage B4, soit b>B4; Si la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est configurée entre la troisième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V3 et la deuxiè
17 BE2023/5230 me valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V2, soit V2<v < V3, la température de chauffage en temps réel b est configurée entre la troisième valeur prédéfinie de température de chauffage B3 et la quatrième valeur prédéfinie de température de chauffage B4, soit B3<b<B4;
Si la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est prédéfinie entre la deuxième valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V2 et la première valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V1, soit V2<vS V1, la température de chauffage en temps réel b est configurée entre la deuxième valeur prédéfinie de température de chauffage B2 et la troisième valeur prédéfinie de température de chauffage B3,
soit B2<bSB3; Si la vitesse de remplacement du dioxyde de carbone en temps réel v est supérieure à la premiè re valeur prédéfinie de vitesse de remplacement du dioxyde de carbone V1, soit vS V1, la tempé rature de chauffage en temps réel b est configurée entre la première valeur prédéfinie de tempé rature de chauffage B1 et la deuxième valeur prédéfinie de température de chauffage B2, soit BI<b<B2. 4, Un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'étape 1 comprend également: Prédéfinir la première valeur de concentration de dioxyde de carbone et la deuxième valeur de concentration de dioxyde de carbone, et acquérir la concentration de dioxyde de carbone en temps réel pour déterminer le temps de remplacement. 5, Un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'étape 1 comprend également: Lorsque le dioxyde de carbone est remplacé par l'air, si la concentration de dioxyde de carbone dans l'unité d'alimentation en hydrogène est inférieure à la première valeur de concentration de dioxyde de carbone, cessez le remplacement; Lorsque l'hydrogène est remplacé par le dioxyde de carbone, si la concentration de dioxyde de carbone dans l'unité d'alimentation en hydrogène est supérieure à la deuxième valeur de concentration de dioxyde de carbone, cessez le remplacement. 6, Un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape 2 comprend également:
18 BE2023/5230
L'hydrogène non purifié traverse le module de filtre à huile pour obtenir la concentration d'huile d'hydrogène non purifiée.
Il faut ajuster la vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié, éliminer l'huile et obtenir l'hydrogène prétraité. 7, Un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène selon la revendication 6, caractérisé en ce que la vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié est ajust ée comme suit : Prédéfinir la matrice de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D, (DI, D2, D3, D4), dans laquelle D1 est la première valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié; D2 est la deuxième valeur prédéfinie vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié; D3 est la troisième valeur prédéfinie vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié; D4 est la quatriè me valeur prédéfinie vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié; et de plus D1<D2<D3<D4; Prédéfinir la matrice de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié C, (C1, C2, C3, C4), dans laquelle C1 est la première valeur prédéfinie de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié; C2 est la deuxième valeur prédéfinie de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié;
C3 est la troisième valeur prédéfinie de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié; C4 est la quatrième valeur prédéfinie de concentration d'huile de l'hydrogène non purifié; et de plus C1<C2<C3<C4,
D'après la relation entre la matrice de concentration prédéfinie d'huile de l'hydrogène non purifié C et la matrice de vitesse prédéfinie d'écoulement d'hydrogène non purifié D, déterminez la vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié en temps réel d comme suit:
Si la concentration d'huile de l'hydrogène non purifié c est supérieure à Cl, la vitesse d'é coulement d'hydrogène purifié en temps réel d est configurée entre la quatrième valeur prédé finie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D4 et la troisième valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D3, soit D3<dSD4;
Si la concentration d'huile de l'hydrogène non purifié c est de CI<c<C2, la vitesse d'é coulement d'hydrogène purifié en temps réel d est configurée entre la troisième valeur prédé finie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D3 et la deuxième valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D2, soit D2<d<D3;
Si la concentration d'huile de l'hydrogène non purifié c est de C2<c<C3, la vitesse d'é coulement d'hydrogène purifié en temps réel d est configurée entre la deuxième valeur prédé
19 BE2023/5230 finie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D2 et la première valeur prédéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié D1, soit DI<dSD2;
Si la concentration d'huile de l'hydrogène non purifié c est de CI<c<C2, il est configuré que la vitesse d'écoulement d'hydrogène purifié en temps réel d est inférieure à la première valeur pr édéfinie de vitesse d'écoulement d'hydrogène non purifié DI, soit d<DI;
8, Un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'étape 2 comprend également:
Après que l'hydrogène prétraité a traversé le module de séchage et de purification, il faut acqué rir le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel, déterminer la température de sé chage en temps réel et sécher l'hydrogène prétraité pour obtenir l'hydrogène purifié.
9, Un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène selon la revendication 8, caractérisé en ce que la température de séchage en temps réel est déterminée comme suit:
Prédéfinir la matrice de taux d'humidité de l'hydrogène prétraité E, (El, F2, F3, E4), dans laquelle El est la première taux prédéfini d'humidité de l'hydrogène prétraité; E2 est la deuxiè me taux prédéfini d'humidité de l'hydrogène prétraité E; F3 est la troisième taux prédéfini d'humidité de l'hydrogène prétraité; E4 est la quatrième taux prédéfini d'humidité de l'hydrogè ne prétraité; et de plus E1<E2<E3<E4;
Prédéfinir la matrice de température de séchage F, (F1, F2, F3, F4), dans laquelle F1 est la premi ère valeur prédéfinie de température de séchage; F2 est la deuxième valeur prédéfinie de tempé rature de séchage; F3 est la troisième valeur prédéfinie de température de séchage; F4 est la quatrième valeur prédéfinie de température de séchage; et de plus F1<F2<F3<F4;
Obtenir le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e et déterminer comme suit la température de séchage en temps réel f d'après la relation entre la matrice de taux d'humidité de l'hydrogène prétraité E et la matrice de température de séchage F:
Si le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e est El<e SE2, il est configuré que la température de séchage en temps réel f est inférieure à la première valeur prédéfinie de température de séchage F1, soit f<FI1;
Si le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e est E2<e F3, la température de séchage en temps réel f est configuré entre la première valeur prédéfinie de température de sé
20 BE2023/5230 chage F1 et la deuxième valeur prédéfinie de température de séchage F2, soit FI<FS F2; Si le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e est E3<e< F4, la température de séchage en temps réel f est configuré entre la deuxième valeur prédéfinie de température de sé chage F2 et la troisième valeur prédéfinie de température de séchage F3, soit F2<fS F3;
Si le taux d'humidité de l'hydrogène prétraité en temps réel e est supérieur à FA, la tempé rature de séchage en temps réel f est configuré entre la troisième valeur prédéfinie de tempé rature de séchage F3 et la quatrième valeur prédéfinie de température de séchage F4, soit F3<f <SF4,
10, Un procédé de remplacement de gaz pour générateur refroidi à l'hydrogène selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape 3 comprend également:
Prédéfinir la première valeur de concentration d'hydrogène purifié, et lorsque le dioxyde de carbone est remplacé par l'hydrogène purifié dans l'unité d'alimentation en hydrogène, si la concentration d'hydrogène purifié dans l'unité d'alimentation en hydrogène s'élève à la premiè re valeur de concentration d'hydrogène purifié, la supplémentation en hydrogène est cessée.
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