кад 1 с источником 2 тока, установленном в общей эмигтерной цепи, в цеп х коллекторов транзисторов 3 и 4 обоих плеч которого включены параллельно соединенные по входам 5 и 6 соответству ющие коммутируемые дифференциальные каскады 7 и 8 с перекрестными св з ми по выходам 9 и 1О, а также дополнительный дифферегшиалькый каскад 11, нагрузка каждого плеча 12 и 13 допол- нительного каскада 11 выполнена в виде последовательно соединенных диодов 14 и 15 и резисторов 16 и 17, причем между одноименными электродами диодо 14 и 15 и соответствующей шиной 18 питани (+) включен стабилитрон 19, точки соединени диодов 14 и 15 и резисторов 16 и 17 подключены к входам 20 н 21 основного дифференциального каскада 1, а точки соединени коллекто ров транзисторов 22 и 23 плеч дополнительного ди({х})еренциального каскада 11 и резисторов 16 и 17 подключены к входам 5 и 6 коммутируемых дифференциальных каскадов 7 и 8, кроме того, усилитель содержит входы 24 и 25 дополнительного дифференциального каска да 11, транзисторы 26-29, нагрузочные резисторы ЗО и 31, шину 32 пиган« (-), шину 33 Земл . YcTpojicTBO работает следующим образом . Входной дифференциальный сигнал Ug« поступа на входы 24 и 25 дополнител ного дифференциального каскада 11 выз ваег распределение его общего эмиттер ного тока 3 между коллекторами в соот ветствии с выражени ми: т . 1 t ехр -l-t-exp mfT где 1 - ГОК, проход щий через левое плечо 12 дополнительного дифференциал bHoix) каскада 11; 1.. ток, проход щий через правое плечо 13 доп)лиител 1ного дифференциального каскада 11; -температурный потенциал оС - коэффициент передачи тока тра зисторами 22 и 23 дифференциальной пары допопнигэльного дифференциального каскада 11; )( - посто нна Еюльтцмана; О - зар д электрона; т- коэффициент, учитывающий вли ние всех слагаемых тока соответствующего перехода (токи генерации, рекомбинации и канальный). Коллекторные токи J и , проход через диоды 14 и 15 и резисторы 16 и 17, формируют выходные дифференциальные напр жени , которые определ ютс следующими выражени ми: ВЫХ 2O-2 ВХ при условии идентичности транзисторов 22 и 23 дополнительного дифференциального каскада 11, идентичности диодов 14 и 15, а также при условии, что (Jg не превышает 120 мВ дл кремниевых транзисторов 22 и 23, так как именно така величина входного напр жени необходима дл практически полного (90%) переключени тока между коллекторами дополнительного дифференциального каскада 11, т.е. ) U ВЫХ 5-6 ( -р,-) aeU 2о-2 выходной дифференциальгный сигнал с транзисторов 22 и 23 в диодном включении диодов 14 и 15; Ugb(x5-6 выходной сигнал с резисторов 16 и 17. При Ug (4-5)fт-формула (4) принимает вид: вьи5-б- э«к « вх где , - сопротивление коллекторной цеfiH дифференциального каскада. Из сравнени выражений (3) и (5) нетрудно видеть, что дифференциальное напр жение на входе 2О-21 основного дифференциального каскада 1 равно входному дифференциальному напр жению и во много раз меньше дифференциального напр жени на входах 5 и 6 динамической пол ризации. При этом, чем больше сопротивление резисторов 16 и 17 и токи эмиттеров, тем в большее число раз UBb,x5-6 превосходит ° рое определ етс коэффициентом усилени К дополнительного дифференциального каскада 11. При воздействии входного сигнала Ug напр жение на входах 2О и 21 основного дифференциального каскада 1 будет измен тьс в активной области входной вольт-амперной характеристики каска да, т.е. основной дифференциальный наскап 1 будет работать в усилительном режиме. В то же врем напр жение Unw V с ,1 на входак 5 и б динамической входак Out л пол ризации коммутируемых дифференциальных каскадов 7 и 8.бупет измен тьс в диапазоне, определ емом величиной K.Unvi которое заставит работать коммутируемые дифференциальные каскады 7 н 8 Б режиме переключени . Порог чувствительности (входное напр жение U ц , при котором происходит полное переключение транзисторов 26 и 29 коммутируемых дифференциальных каскадов 7 и 8) составиг величину пор дка (1-2) мВ. Дальнейшего уменьшени дополнительного порога чувствительности можно добитьс введением еще одного дифференциального каскада 11. При этом в момент превышени входным сигналом и3 некоторого положительного или отрицательного уровн будег происходить переключение гранзисгоров 26-29 коммутирующих дифференциальных каскадов 7 и 8 таким образом , что пол рность выходных сигналов с выходов 9 и 10, снимаемых соогветсгвенно с резисторов ЗО и 31, не будет Вависеть от пол рности входного сигнала Величина же выходных сигналов будет определ тьс величиной входного дифференциального напр жени , сопротивлением резисторов ЗО и 31, а также током, генерируемым источником 2. 64 ™ 3 и а о б Формул р е т е и н Транзисторный дифференциальный усилитель с динамической пол ризацией, содержащий основной дифференциальный каскад с источником тока в обшей эмиттерной цепи, в цеп х коллекторов транзисторов обоих плеч которого включены параллельно соединенные по входу соответствующие коммутируемые дифференциальные каскады с перекрестными св з ми по выходу, а также дополнительный дифференциальный каскад, отличающийс гем, что, с целью упрощени .усилител , нагрузка каждого плеча дополнительного дифференциального каскада выполнена в виде последовательно соединенных диода и резистора, причем между одноименными электродами диодов и соответствующей шиной питани включен стабилитрон, точка соединени диодов и резисторов подключена к входам основного дифференциального каскада, а точка соединени коллекторов транзисторов плеч дополнительного дифференциального каскада и резисторов подключена к входам коммутируемых дифференциальных каскадов. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1. Патент США № 3452289, кл. ЗЗОь-23, 24.О6.69. Аframe 1 with a current source 2 installed in a common emigter circuit, in the collector circuits of transistors 3 and 4 of both arms of which are connected in parallel with inputs 5 and 6, the corresponding switched differential stages 7 and 8 with cross-links on outputs 9 and 1 O as well as an additional differential cascade 11, the load of each arm 12 and 13 of the additional cascade 11 is made in the form of series-connected diodes 14 and 15 and resistors 16 and 17, and between the same electrodes of the diode 14 and 15 and the corresponding power bus 18 (+) the Zener 19 is turned on, the junction points of the diodes 14 and 15 and the resistors 16 and 17 are connected to the inputs 20 and 21 of the main differential stage 1, and the junction points of the collectors of the transistors 22 and 23 of the shoulders of an additional di ({x}) of the potential stage 11 and resistors 16 and 17 are connected to the inputs 5 and 6 of the switched differential stages 7 and 8; in addition, the amplifier contains inputs 24 and 25 of an additional differential helmet and 11, transistors 26-29, load resistors 30 and 31, bus 32, “(-), bus 33 Land YcTpojicTBO works as follows. The input differential signal Ug “at the inputs 24 and 25 of the additional differential cascade 11 causes the distribution of its total emitter current 3 between the collectors in accordance with the expressions: t. 1 t exp-l-t-exp mfT where 1 is the mining plant that passes through the left shoulder 12 an additional differential (bHoix) of cascade 11; 1 .. current passing through the right shoulder 13 dop) of the first differential cascade 11; - temperature potential оС - current transfer coefficient by transistors 22 and 23 of the differential pair of the extra-differential differential cascade 11; ) (- Eyltzman constant; O - electron charge; t - coefficient taking into account the influence of all the terms of the current of the corresponding transition (generation, recombination and channel currents). Collector currents J and, passage through diodes 14 and 15 and resistors 16 and 17 , form the output differential voltages, which are defined by the following expressions: OUT 2O-2 VX, provided that the transistors 22 and 23 of the additional differential stage 11 are identical, the diodes 14 and 15 are identical, and also provided that (Jg does not exceed 120 mV for silicon transistors 22 and 23, ta How exactly such an input voltage is necessary for almost complete (90%) current switching between the collectors of the additional differential stage 11, i.e. U OUT 5-6 (-p, -) aeU 2o-2 output differential signal from transistors 22 and 23 in the diode switching on of diodes 14 and 15; Ugb (x5-6, the output signal from resistors 16 and 17. When Ug (4-5), the f-formula (4) takes the form: vy5-b-e "to" in where - resistance of the collector center differential cascade. From a comparison of expressions (3) and (5), it is easy to see that the differential voltage at the input 2O-21 of the main differential cascade 1 is equal to the input differential voltage and many times smaller than the differential voltage at the inputs 5 and 6 of dynamic polarization. In this case, the greater the resistance of resistors 16 and 17 and the emitter currents, the greater the number of times UBb, x5-6 is greater than the degree determined by the gain K of the additional differential stage 11. When the input signal Ug is applied, the voltage at the inputs 2O and 21 the differential stage 1 will vary in the active region of the input current-voltage characteristic of the stage and, i.e. The main differential signal 1 will operate in an amplifying mode. At the same time, the voltage Unw V c, 1 to input 5 and b dynamic input Out to polarize the switched differential stages 7 and 8. The change will be in the range defined by the value K.Unvi which will make the switched differential stages 7 to 8 work B switching mode. The threshold of sensitivity (the input voltage U c, at which the full switching of transistors 26 and 29 of the switched differential stages 7 and 8 occurs) was in the order of (1-2) mV. Further reduction of the additional sensitivity threshold can be achieved by introducing another differential cascade 11. Moreover, at the moment when the input signal u3 reaches some positive or negative level, switching of the granisators 26-29 commuting differential cascades 7 and 8 will occur, so that the polarity of the output signals from the outputs 9 and 10, taken in accordance with the AOR resistors and 31, will not depend on the polarity of the input signal. The size of the output signals will be determined by the input differential voltage, the resistance of the resistor ZO and 31, as well as the current generated by the source 2. 64 ™ 3 and a b b Formula and n Transistor differential amplifier with dynamic polarization, containing the main differential stage with current source a common emitter circuit, in the collector circuits of the transistors of both arms of which are connected in parallel connected to the input corresponding switched differential stages with cross-connects on the output, as well as an additional differential In order to simplify the amplifier, the load of each arm of the additional differential cascade is designed as a series-connected diode and a resistor, and a zener diode is connected between the same electrodes of the diodes and the corresponding power bus, the junction point of the diodes and resistors is connected to the main inputs differential cascade, and the connection point of the collectors of the transistors of the shoulders of the additional differential cascade and resistors is connected to the inputs of the switched differential social cascades. Sources of information taken into account in the examination 1. US Patent No. 3452289, cl. ZZo-23, 24.O6.69. BUT
J3J3