SE527635C2

SE527635C2 - Kylmaskinanläggning

Info

Publication number: SE527635C2
Application number: SE0402168A
Authority: SE
Inventors: Lennart Asteberg
Original assignee: Ingenjoers N Lennart Asteberg
Priority date: 2004-09-10
Filing date: 2004-09-10
Publication date: 2006-04-25
Also published as: EP1637819A2; EP1637819A3; SE0402168L; SE0402168D0

Abstract

A refrigeration plant comprising a refrigerant circuit (10) including a first pump (12), a first heat consumer (11, 14), at least two secondary heat exchangers (31-33) which are connected in parallel across conducting parts (10a, 10b) of the circuit (10) said parts (10a, 10b) being connecting to the heat consumer (11) and functioning to cool a respective heat emitting unit (51-53, 51'-53') which is through-passed by refrigerant and which belongs to at least one refrigeration plant (41';41-43), such as a refrigerator or freezer. The pumps (12 21) are adapted to drive the refrigerant in mutually opposite directions such that the circuit will obtain a low pressure side (10a) and a high pressure side (10b). The plant also includes a pressure difference sensor (22) which detects the pressure difference between the low pressure side (10a) and the high pressure side (10b). The second pump (21) is adapted to deliver a generally constant flow of refrigerant. A shunt line (60) is established between the high pressure side (10b) and the low pressure side (10a) and contains a device (61) for controlling the flow of refrigerant through the shunt line (60), wherein the flow controlling device (61) is controlled by the pressure difference sensor so as to maintain a generally constant pressure difference between the high pressure side (10b) and the low pressure side (10a).

Description

l0 l5 20 25 30 35 527 635 rens kylmedelsgenomströmmade kanal/ledning. Normalt sett behö- ver det nämnda problemet inte uppträda, under förutsättning att kylmedelskylaren är korrekt dimensionerad. l0 l5 20 25 30 35 527 635 purge coolant-flowing duct / line. Normally, the mentioned problem does not have to occur, provided that the coolant cooler is correctly dimensioned.

Om kylaren/värmeväxlaren har stora värmevâxlingsytor, uppkommer inget stort problem, eftersom värmeövergängen från kylvätskan till värmeväxlareröret inte är dimensionerande; istället är värmeövergàngen från röret till den kylande atmosfärsluften di- mensionerande. Eftersom man i den kända anläggningen enbart va- rierar flödet av kylvätska genom värmevâxlaren, men inte varie- rar den kylande luftmängden, kan man acceptera att kylvätskans flöde/hastighet genom värmeväxlarens rörledning minskar. Om däremot den i anläggningen installerade kylmedelsky1aren/- värmeväxlaren initialt har valts alltför liten, dvs att den har relativt smà värmeväxlingsytor, så kan försämringen av värme- övergången mellan kylvätskan och värmeväxlareröret ha en bety- dande inverkan och medföra att kylmedelskylaren/värmeväxlaren får en minskad kapacitet. Vidare uppträder en relativt stor energiförbrukning i värmevâxlareanordningens fläktar, om värme- växlaren har snàlt tilltagna värmeväxlingsytor, och omvänt. Om värmeväxlarens dimensionering är snålt tilltagen, kan alltså resultatet bli att en stegrad energiförbrukning till värmeväx- larens fläktar erfordras, och detta förhållande år naturligtvis inte önskvärt.If the radiator / heat exchanger has large heat exchange surfaces, no major problem arises, since the heat transfer from the coolant to the heat exchanger tube is not dimensioned; instead, the heat transfer from the pipe to the cooling atmospheric air is dimensional. Since the known system only varies the flow of coolant through the heat exchanger, but does not vary the amount of cooling air, it can be accepted that the flow / speed of the coolant through the heat exchanger pipeline decreases. If, on the other hand, the refrigerant cooler / heat exchanger installed in the system has initially been chosen too small, ie it has relatively small heat exchange surfaces, then the deterioration of the heat transfer between the coolant and the heat exchanger tube can have a significant effect and cause the refrigerant exchanger / heat exchanger capacity. Furthermore, a relatively large energy consumption occurs in the fans of the heat exchanger device, if the heat exchanger has slightly increased heat exchange surfaces, and vice versa. If the dimensioning of the heat exchanger is small, the result may be that an increased energy consumption to the heat exchanger fans is required, and this condition is of course not desirable.

Ett ändamål med uppfinningen är därför att helt eller delvis undanröja det indikerade problemet vid en anläggning av den redovisade förut kända arten. Ändamålet uppnås genom uppfinningen.An object of the invention is therefore to completely or partially eliminate the indicated problem in a plant of the reported previously known species. The object is achieved by the invention.

Uppfinningen definieras i det bilagda kravet 1.The invention is defined in the appended claim 1.

Uppfinningen innebär i grunden att man vid den inledningsvis angivna kylmaskinanläggningen driver den primära värmeväxlarens pump till att leverera ett väsentligen konstant flöde, att en shuntledning etableras mellan làgtryckssidan och högtryckssi- 10 15 20 25 30 35 527 635 3 ßüšfmnäïiü 2 i 2 'Ü 'f 2 °u' u' 0:- n' dan, att en flödesregleranordning är tillhandahàllen för att styra flödet genom shuntledningen och att differenstryckgivaren är anordnad att styra flödesregleranordningen för upprätthål- lande av ett i huvudsak konstant differenstryck mellan låg- tryckssidan och högtryckssidan. Genom uppfinningen uppnås så- lunda att ett konstant flöde kan uppràtthållas genom den primä- ra vårmeväxlaren för bibehållande av kylmedelsturbulens däri, samtidigt som en konstant tryckskillnad upprätthålles mellan högtryckssidan och lågtryckssidan och ett variabelt flöde till kondensorerna medges.The invention basically means that at the initially specified cooling machine system the pump of the primary heat exchanger is driven to deliver a substantially constant flow, that a shunt line is established between the low-pressure side and the high-pressure side. 2 ° u 'u' 0: - n 'dan, that a flow control device is provided to control the flow through the shunt line and that the differential pressure sensor is arranged to control the flow control device for maintaining a substantially constant differential pressure between the low pressure side and the high pressure side. The invention thus achieves that a constant flow can be maintained through the primary heat exchanger to maintain coolant turbulence therein, while maintaining a constant pressure difference between the high pressure side and the low pressure side and a variable flow to the condensers is allowed.

Genom uppfinningen uppnås vidare fördelen av att en pump som är konstruerad för att löpa med fast varvtal normalt betingar en lägre kostnad än en pump som är utformad för att kunna drivas med varierande varvtal.The invention further achieves the advantage that a pump which is designed to run at a fixed speed normally requires a lower cost than a pump which is designed to be able to be operated at varying speeds.

Utföringsformer av uppfinningen anges i de bilagda osjälvstän- diga patentkraven.Embodiments of the invention are set forth in the appended dependent claims.

De enskilda kylmaskinernas kondenseringstryck styrs genom en ventil, vilken reglerar flödet av kylmedel genom kondensorn.The condensing pressure of the individual refrigerators is controlled by a valve, which regulates the flow of refrigerant through the condenser.

Ventilen styrs av kondenseringstrycket eller av det avgående kylmedlets temperatur.The valve is controlled by the condensing pressure or by the temperature of the outgoing coolant.

Alternativt kan kondenseringstrycket styras genom att man styr den effektiva kylytan i kondensorn. Detta sker på systemets köldmediesida (”freonsidan”). Termostaten som ligger på den andra primära värmeväxlarens utloppssida styr inkopplingen av fläktarna som driver omgivningsluft genom denna andra primära värmevâxlare för att tillfredsställa kylningsbehovet.Alternatively, the condensing pressure can be controlled by controlling the effective cooling surface in the condenser. This is done on the system refrigerant side ("freon side"). The thermostat located on the outlet side of the second primary heat exchanger controls the connection of the fans that drive ambient air through this second primary heat exchanger to satisfy the cooling need.

Uppfinningen kommer i det följande att beskrivas i exempelform med hänvisning till den bilagda ritningen.The invention will be described in the following in an exemplary form with reference to the accompanying drawing.

Fig 1 visar schematiskt en anläggning enligt uppfinningen.Fig. 1 schematically shows a plant according to the invention.

Fig. 2 visar schematiskt en variant av anläggningen enligt Fig. 1. 10 15 20 25 30 35 Anläggningen innefattar en cirkulationskrets 10 vilken inne- håller en vätska såsom en glykol/vattenblandning. Kretsen inne- håller en vârmeförbrukare, vilken representeras av en värmevâx- lare 11 och vilken överför värme från kretsen 10 till en värme- àtervinningskrets 14 som är fluidgenomströmmad. Kretsen 10 in- nehåller även en primär värmeväxlare 20 med vilken Överskotts- värme avges till miljön exempelvis till omgivningsluften.Fig. 2 schematically shows a variant of the plant according to Fig. 1. The plant comprises a circulating circuit 10 which contains a liquid such as a glycol / water mixture. The circuit contains a heat consumer, which is represented by a heat exchanger 11 and which transfers heat from the circuit 10 to a heat recovery circuit 14 which is fluid flowed through. The circuit 10 also contains a primary heat exchanger 20 with which excess heat is given off to the environment, for example to the ambient air.

Kretsen 10 innehåller en pump 12 (P2) som driver kretsens 10 kylmedel genom vârmeväxlaren 11. Värmevàxlaren 20 har en till- hörande pump 21 (P1) som driver kretsens 10 kylmedel i en vald riktning genom värmevâxlaren 20. Pumparna 12, 21 arbetar i mot- satta riktningar och definierar därför mellan sig en låg- trycksdel 10a i kretsen 10. Som ett alternativ kan kretsarna 10, 14 vara direkt kopplade till varandra, varvid värmeväxlaren kan elimineras. Den återstående delen lOb av kretsen emottar flöde från de båda värmevâxlarna 11, 20 och bildar cirkula- tionskretsens 10 högtrycksdel. Vârmevàxlare 31, 32, 33 är pa- rallellt inkopplade mellan kretsdelarna 10a, lOb och genom- strömmas av kretsens 10 kylmedium tack vare tryckskillnaden mellan dem.The circuit 10 contains a pump 12 (P2) which drives the coolant of the circuit 10 through the heat exchanger 11. The heat exchanger 20 has an associated pump 21 (P1) which drives the coolant of the circuit 10 in a selected direction through the heat exchanger 20. The pumps 12, 21 work against directions and therefore defines between them a low-pressure part 10a in the circuit 10. As an alternative, the circuits 10, 14 can be directly connected to each other, whereby the heat exchanger can be eliminated. The remaining part 10b of the circuit receives flow from the two heat exchangers 11, 20 and forms the high pressure part of the circulation circuit 10. Heat exchangers 31, 32, 33 are connected in parallel between the circuit parts 10a, 10b and are flowed through by the cooling medium of the circuit 10 due to the pressure difference between them.

Värmeväxlarna 31-33 är inkopplade pà olika avstånd längs krets- delarna. Vàrmeväxlaren 33 som ligger närmast värmevâxlaren 11 emottar kylmedium av hög temperatur som definierar kondense- ringstemperaturen för kondensorn 53. Nästföljande värmevâxlare 32 kan eventuellt också emotta kylmedel från värmevâxlaren 11 av förhöjd temperatur, och kan eventuellt även emotta ett del- flöde av kylmedium från värmeväxlaren 20, varvid dessa delflö- .den definierar temperaturnivàn för kondensorn 52. Vàrmevâxlaren 31 närmast vårmeväxlaren 20 torde vanligtvis tillföras kylmedi- um med den temperatur som definieras av termostaten 23 som styr fläkten 20.The heat exchangers 31-33 are connected at different distances along the circuit parts. The heat exchanger 33 closest to the heat exchanger 11 receives high temperature cooling medium which defines the condensing temperature of the condenser 53. The next heat exchanger 32 may optionally also receive coolant from the heat exchanger 11 of elevated temperature, and may also receive a cooling medium from the heat exchanger. , these partial flows defining the temperature level of the condenser 52. The heat exchanger 31 closest to the heat exchanger 20 should normally be supplied with cooling medium at the temperature defined by the thermostat 23 which controls the fan 20.

Fackmannen inser att värmevâxlarna 31-33 i denna ordning pri-W mârt kommer att tillföras relativt kallt kylmedium fràn värme- 10 15 20 25 30 35 527 635 5 son ua o n nu o on no o u. o o n c u n i o n c o o oo u a u c c I n u n o o x ø o I o n c nu» 0 v u n 0 coon o o oli c o g I I I n o u n u u c n o o o n a a o o o u oo nu n växlaren 20 och att värmeväxlarna 33-31 primärt kommer att tillföras relativt varmt kylmedium från värmeväxlaren 11, och att fördelningen av kylmedium från de båda källorna kommer att inställas automatiskt i beroende av efterfrågan/uttagning av värme via kretsen 14.Those skilled in the art will appreciate that in this order the heat exchangers 31-33 will be supplied with relatively cold refrigerant from the heating medium. onc nu »0 vun 0 coon oo oli cog III nounuucnooonaaooou oo nu n the exchanger 20 and that the heat exchangers 33-31 will primarily be supplied with relatively hot coolant from the heat exchanger 11, and that the distribution of coolant from the two sources will be set automatically depending on demand / extraction of heat via the circuit 14.

Pumpen 21 drivs med ett i förväg bestämt, konstant varvtal så att pumpen levererar ett väsentligen konstant flöde till värme- växlaren 20. Mellan kretsdelarna 10a, lOb finns en tryckdiffe- rensgivare 22 (GP1). En shuntledning 60 sträcker sig mellan kretsdelarna 10a, 10b och innehåller ett flödesreglerorgan, ex- empelvis en strypventil 61, som är styrt av tryckdifferensgiva- ren 22, sä att en i förväg bestämd konstant tryckskillnad upp- rätthàlles mellan kretsdelarna 10a, 10b. Shuntledningen 60 an- sluter till lägtryckssidan 10A omedelbart efter värmevâxlaren 20. På värmeväxlarens 20 utloppssida finns en temperaturgivare (GP3) som styr en fläkt 26 vilken reglerar omgivningsluftens flöde genom värmeväxlaren 20, sä att kylmedlets yttemperatur fràn värmeväxlaren 20 blir inställd pä ett i förväg valt värde.The pump 21 is operated at a predetermined, constant speed so that the pump delivers a substantially constant flow to the heat exchanger 20. Between the circuit parts 10a, 10b there is a pressure differential sensor 22 (GP1). A shunt line 60 extends between the circuit parts 10a, 10b and contains a flow control means, for example a throttle valve 61, which is controlled by the pressure differential sensor 22, so that a predetermined constant pressure difference is maintained between the circuit parts 10a, 10b. The shunt line 60 connects to the position pressure side 10A immediately after the heat exchanger 20. On the outlet side of the heat exchanger 20 there is a temperature sensor (GP3) which controls a fan 26 which regulates the flow of ambient air through the heat exchanger 20 so that the coolant surface temperature value.

Pumpen 12 (P2) styrs av behovet av värmeàtervinning, varvid återvinningskretsen 14 kan innehålla en temperaturgivare 13 (GT1) som styr pumpen P2. Mellan pumpen 12 och värmeväxlaren 11 kan en temperaturgivare 16 (GT2) finnas inkopplad för att uppåt begränsa kylmedlets temperatur till värmeväxlaren 11, i det fall det inte finns avsättning av det tillförda värmet till värmevâxlaren 11. Man kan se att kylmedel som avgår från värme- växlaren 11 först genomströmmar värmeväxlaren 33 som alltså kyler kondensorn 53 vid en temperaturnivä som vanligen är rela- tivt hög (beroende pà ätervinningskretsens returtemperatur).The pump 12 (P2) is controlled by the need for heat recovery, whereby the recovery circuit 14 may contain a temperature sensor 13 (GT1) which controls the pump P2. Between the pump 12 and the heat exchanger 11 a temperature sensor 16 (GT2) can be connected to limit the temperature of the coolant to the heat exchanger 11, in case there is no deposit of the supplied heat to the heat exchanger 11. It can be seen that coolant emitting from the heat exchanger the exchanger 11 first flows through the heat exchanger 33, which thus cools the condenser 53 at a temperature level which is usually relatively high (depending on the return temperature of the recovery circuit).

Detta innebär att kylmaskinen (värmepumpen) 43 får arbeta med _ relativt hög kondenseringstemperatur d v s med en relativt lågå verkningsgrad, men i stället bidrar med en relativt stor mängd värmeenergi till kretsen 14. Om inte allt kylmedel från värme- vâxlaren 11 leds genom värmeväxlaren 33, vidareförs det i låg- trycksdelen lOb till vârmeväxlaren 32, som i sådant fall också fär arbeta med en relativt hög temperatur för sin kondensor 52 10 15 20 25 30 35 527 635 vilket i sin tur medför att kylmaskinen 42 (vârmepumpen) arbe- tar med en relativt låg verkningsgrad (men bidrar med värme till àtervinningskretsen).This means that the cooling machine (heat pump) 43 is allowed to operate with a relatively high condensing temperature, ie with a relatively low efficiency, but instead contributes a relatively large amount of heat energy to the circuit 14. If not all coolant from the heat exchanger 11 is passed through the heat exchanger 33, it is passed on in the low-pressure part 10b to the heat exchanger 32, which in such a case is also allowed to operate at a relatively high temperature for its condenser 52 10 15 20 25 30 35 527 635, which in turn means that the cooling machine 42 (the heat pump) operates with a relatively low efficiency (but contributes heat to the recycling circuit).

Vi kan nu anta att kylmedium fràn kylaren 20 utströmmar med den temperatur som definierats av givaren 23 och genom värmevâx- laren 31 som kyler en tillhörande kondensor 51 vid denna tempe- ratur och ger den tillhörande kylmaskinen (värmepumpen) en re- lativt hög verkningsgrad.We can now assume that cooling medium flows out of the cooler 20 at the temperature defined by the sensor 23 and through the heat exchanger 31 which cools an associated condenser 51 at this temperature and gives the associated cooling machine (heat pump) a relatively high efficiency.

Fackmannen inser att kylmaskinerna 41-43 kan arbeta vid olika kondenseringstemperaturer varvid värmeàtervinningskretsen 14 värmeförsörjes med värme fràn de kylmaskiner 43, 42, 41 som i tur och ordning ligger närmast den första värmeväxlaren. Genom uppfinningen uppnås ett konstant kylmedelsflöde genom vârmevåx- laren 20 samtidigt som vi håller ett konstant differenstryck mellan delarna 10a, 10b och ett variabelt flöde till kondenso- rerna .Those skilled in the art will appreciate that the cooling machines 41-43 can operate at different condensing temperatures, whereby the heat recovery circuit 14 is supplied with heat from the cooling machines 43, 42, 41 which in turn are closest to the first heat exchanger. By the invention a constant coolant flow is achieved through the heat exchanger 20 at the same time as we keep a constant differential pressure between the parts 10a, 10b and a variable flow to the condensers.

De kylmaskiner 41, 42, 43 som ligger närmast den andra krets- kylaren 20 som dumpar vârmet till omgivningsluften, kan arbeta vid en hög verkningsgrad d v s en relativt låg kondensortempe- ratur, i den mån det avgivna värmet från kondensorerna 53, 52, 51 inte erfordras för att vármeförsörja àtervinningskretsen.The cooling machines 41, 42, 43 which are closest to the second circuit cooler 20 which dumps the heat into the ambient air can operate at a high efficiency, ie a relatively low condenser temperature, insofar as the heat emitted from the condensers 53, 52, 51 does not required to supply heat to the recycling circuit.

Flödena genom kretsens 10 värmeväxlare 31, 32, 33 är självin- ställande och styrs av pumpens 21 konstanta flöde, shuntnings- flöde genom shuntledningen 60 och reglerventilen 61 ( som styrs av tryckdifferensgivaren för att frambringa en konstant tryck- skillnad mellan kretsdelarna 10a, 10b, samt pumpens P2 flöde- (som i sin tur styrs av àtervinningkretsens temperatursensor 13), varvid kylmaskinerna 41-43 kan arbeta pà olika konden- seringstemperatur för att à ena sidan i vald ordning prioritera hög verkningsgrad hos vissa kylmaskiner, och en hög vârmeav- givning fràn andra kylmaskiner. Det inses att vârmevàxlarnas 31-33 inbördes avstånd fràn respektive kylare 11, 20 har bety- delse för den temperaturnivà vid vilken de motsvarande konden- sorerna 51-53 kan arbeta. lO 15 20 25 30 35 527 635 Anläggningen tillhandahåller ett sätt att styra kretsens 10 kylmedel så att endast de kylmaskiner från vilka Överskotts- värme kan nyttiggöras, arbetar med hög kondenseringstemperatur och därmed kräver relativt högre energiförbrukning. Fördelning- en av energi till värmeätervinningskretsen och till omgivnings- luften kan göras steglös. En shuntledning 80 mellan pumparnas 21 utloppssidor och en normalt stängd ventil 81 i ledningen 80 finns tillhandahàllna. Om den ena pumpen 21, 12 faller ifrån, kan ventilen 81 öppnas. De båda pumparna 12, 21 utgör då reserv för varandra vilket ökar anläggningens driftsäkerhet. Kondense- ringstrycket i respektive kylmaskin styrs med en ventil 70 i tilloppsledningen till dess kondenservärmeväxlare 31-33. Denna ventil 70 styrs av maskinens kondenseringstryck (ej visat) el- ler av temperaturen för returflödet från respektive värmeväxla- re 31-33. Genom att flödena genom värmeväxlarna 31-33 är själv- reglerande erfordras inga speciella styrventiler, vilket inne- bär fördelar eftersom styrventiler vanligen framkallar tryck- fall som mäste övervinnas med hjälp av pumparna d v s pumparnas drivningsenergi.The flows through the heat exchangers 31, 32, 33 of the circuit 10 are self-adjusting and are controlled by the constant flow of the pump 21, shunting flow through the shunt line 60 and the control valve 61 (which is controlled by the pressure differential sensor to produce a constant pressure difference between the circuit parts 10a, 10b). and the flow of the pump P2 (which in turn is controlled by the temperature sensor 13 of the recycling circuit), whereby the cooling machines 41-43 can operate at different condensing temperatures in order on the one hand to prioritize high efficiency of certain cooling machines, and a high heat dissipation. It is understood that the mutual distance of the heat exchangers 31-33 from the respective coolers 11, 20 is important for the temperature level at which the corresponding condensers 51-53 can operate. way to control the coolant of the circuit 10 so that only those cooling machines from which Excess heat can be utilized, operate with a high condensing temperature and thus require relatively higher energy consumption. The distribution of energy to the heat recovery circuit and to the ambient air can be made stepless. A shunt line 80 between the outlet sides of the pumps 21 and a normally closed valve 81 in the line 80 are provided. If one of the pumps 21, 12 falls off, the valve 81 can be opened. The two pumps 12, 21 then form a reserve for each other, which increases the operational reliability of the plant. The condensing pressure in each cooling machine is controlled by a valve 70 in the supply line to its condenser heat exchanger 31-33. This valve 70 is controlled by the condensing pressure of the machine (not shown) or by the temperature of the return flow from the respective heat exchanger 31-33. Because the flows through the heat exchangers 31-33 are self-regulating, no special control valves are required, which entails advantages because control valves usually produce pressure drops that must be overcome with the help of the pumps, ie the driving energy of the pumps.

Varje sådan parallellkopplad värmeväxlare 31-33 kyler en respektive kondensor 51-53 tillhörande en kylmaskin 41-43.Each such parallel-connected heat exchanger 31-33 cools a respective condenser 51-53 belonging to a cooling machine 41-43.

Som ett alternativ (Fig. 2) kan en enda kylmaskin 41' ha ett kondensoraggregat, vilket innefattar tre i seriekopplade enhe- ter 51'-53', vilka arbetar som hetgaskylare, egentlig kondensor respektive kondensatunderkylare och är anordnad i värmeväx- lingsrelation med en respektive värmeväxlare 31-33, vid olika termperaturnivàer. Dessutom kan kylmaskinen 41' innefatta en oljekylare 54', som bildar ytterligare en sekundär enhet 34 i värmeàtervinningskretsen_ På Pig. 2 visas även att värme- pumpkretsen kan innefatta ett torkfilter 55 och ett synglas 56 för köldmediet, mellan kondensorn 32 och underkylaren 33.As an alternative (Fig. 2), a single cooling machine 41 'may have a condenser unit, which comprises three units 51'-53' connected in series, which act as hot gas coolers, actual condenser and condensate subcooler, respectively, and are arranged in heat exchange relation with a respective heat exchangers 31-33, at different temperature levels. In addition, the cooling machine 41 'may comprise an oil cooler 54', which forms a further secondary unit 34 in the heat recovery circuit. 2 also shows that the heat pump circuit may comprise a drying filter 55 and a sight glass 56 for the refrigerant, between the condenser 32 and the subcooler 33.

Värmepumpkretsen innefattar även en föràngare 59 och en expan- sionsventil 60. Det inses att vârmeväxlarna 31-34 kan vara in- 527 635 onnvøo 0 0 000000 . I 0 I nl ol 0000 0000 Q n IQII 0 O 1000 kopplade i serie, i temperaturordning, i värmeátervinnings- kretsen 10 (Fig. 1), eventuellt tillsammans med ytterligare enheter.The heat pump circuit also includes an evaporator 59 and an expansion valve 60. It will be appreciated that the heat exchangers 31-34 may be in- 527 635 onnvøo 0 0 000000. I 0 I nl ol 0000 0000 Q n IQII 0 O 1000 connected in series, in temperature order, in the heat recovery circuit 10 (Fig. 1), possibly together with additional units.

En tryckdifferensgivare 22 styr vârmeväxlarens 20 pump 21; Värmevàxlarens 11 pump 12 styrs av àtervinningskretsen 14 värmebehov. En termostat 23 pà vârmevâxlarens 20 utloppssida styr värmeväxlarens 20 kylningseffekt.A pressure differential sensor 22 controls the pump 21 of the heat exchanger 20; The heat exchanger pump 11 of the heat exchanger 11 is controlled by the heat demand of the recovery circuit 14. A thermostat 23 on the outlet side of the heat exchanger 20 controls the cooling effect of the heat exchanger 20.

Claims

10 15 20 25 30 35 527 635 P aa t e 11 t lcrr a wr

A refrigeration system comprising a refrigerant circuit (10) which is filled with a refrigerant and which contains a first pump (12) for driving refrigerant through a first heat consumer (11, 14), at least two secondary heat exchangers (31-33 ) which are connected in parallel over the line portions (10a, 10b) of the circuit (10) which connect to the heat consumer (11), the secondary heat exchangers being arranged to cool a respective refrigerant-flowing heat delivery unit (51-53, 51'-53 ') belonging to at least one cooling machine (41 '; 41-43) such as a refrigerator or freezer, the coolant circuit (10) comprises a primary heat exchanger (20) with which heat from the coolant is given off to the environment, preferably the atmospheric air, the secondary heat exchangers (31-33) are connected in the circuit (10) between the heat consumer (11) and the primary heat exchanger (20), the primary heat exchanger (20) has an associated second pump (21) which drives coolant in a predetermined direction through the primary heat the exchanger (20), the first associated pump (12) are arranged to drive the coolant in a predetermined direction through the heat consumer (11), the first pump (12) and the second pump (21) are arranged to drive the coolant in opposite directions , so that the circuit has a low pressure side (10a) from which the pumps pump coolant and a high pressure side (10b) to which the pumps pump coolant, a pressure differential pressure sensor (22) senses the pressure difference between the low pressure side (10a) and the high pressure side (10a) of the circuit (10). 10b), and wherein the first pump (12) is controlled by the demand for heat from the heat consumer, characterized in that the second pump (21) is arranged to supply a substantially constant coolant flow, that a shunt line (60) is established between the high pressure side (10b) and the low pressure side (10a), that a flow control device (61) is arranged to control the flow through the shunt line (60) and that the flow control device (61) is controlled by the pressure differential sensor to pass a cold means flow to maintain a substantially constant pressure difference between the high pressure side (10b) and the low pressure side (10a). 10 15 20 527 635 10: °°.: °° .:: ° '.:.:. °°.

Plant according to Claim 1, characterized in that the pump (21) of the second primary heat exchanger is a constant-speed pump.

Plant according to Claim 1 or 2, characterized in that the heat consumer comprises a heat exchanger connected to the coolant circuit, which is in heat exchange contact with a heat recovery circuit for cooling it.

Plant according to one of Claims 1 to 3, characterized in that the second pump (21) is arranged to drive a flow through the primary A heat exchanger, for which a turbulent flow occurs in the flow channel for the coolant of the primary heat exchanger.

Plant according to claim 4, characterized in that the flow is set in the vicinity of the lower limit for maintaining turbulent flow.