SE465894B

SE465894B - HEAT EXCHANGER WITH TIGHTENING MEMBRANE AND GAS TRANSMISSIBLE DISTANCE BODIES

Info

Publication number: SE465894B
Application number: SE8903046A
Authority: SE
Inventors: Sten Zeilon
Original assignee: Sten Zeilon
Priority date: 1989-09-15
Filing date: 1989-09-15
Publication date: 1991-11-11
Also published as: SE8903046D0; SE8903046L; WO1991004451A1; EP0509999A1

Description

4.65 894 2 omslutande väsentligen gastätt sagda första spalter och utmed kortändarna omslutande och laminerade till kanalbil- dande ändplattor, företrädesvis av flerskiktsuell, vidare omfattar sagda ändplattor med sina kanaler anslutna till sagd inloppskanal resp. utloppskanal, vidare omfattar * spännorgan för anspänning av vardera sagd ändplatta mot sagt skal med dubbla sagd dragkraft samt att sagda första ” eller andra spalter omfattar distansbildande och kanal- bildande stavar, orienterade väsentligen vinkelrätt mot gasflödesriktningen och alternerande med buktande segment av sagda folier, formade under drift av lokala tryckdiffe- ranser mellan spalterna. 4.65 894 2 enclosing substantially gas-tight said first gaps and along the short ends enclosing and laminating to channel-forming end plates, preferably of multilayer sheet, further comprising said end plates with their channels connected to said inlet channel resp. outlet channel, further comprising * clamping means for tensioning each said end plate against said shell with double said tensile force and that said first "or second columns comprise spacer and channel-forming rods, oriented substantially perpendicular to the gas flow direction and alternating with bulging segments of said foils, formed during operation of local pressure differences between the columns.

Ett ytterligare syfte med uppfinningen är att med en enkel pneumatisk eller hydraulisk spännanordning dels kunna lika anspänna skiljeväggarna och dels med spännkraften kunna reglera förhållandet mellan stnömningsarea för de båda gasflödena. Samma grundkonstruktion av växlaren kan sålunda optomeras strömningsmässigt från fall, där massflö- dena av gas är väsentligen lika, till fall, där dom är mycket olika, ex.vis om det andra gasflödet är mycket ental- pirikt med en hög halt av kondenserande vattenånga.A further object of the invention is to be able to equally tension the partitions equally with a simple pneumatic or hydraulic clamping device and partly with the clamping force to be able to regulate the relationship between flow area for the two gas flows. The same basic construction of the exchanger can thus be optimized in terms of flow from cases where the mass flows of gas are substantially equal, to cases where they are very different, eg if the other gas flow is very enthalpy-rich with a high content of condensing water vapor.

Uppfinningen beskrivs nedan i anslutning till figurer- na. Fig. 1 och 2 visar sektioner av växlaren. Fig. 3 visar delalj av en spännanordning. Fig. 4 visar en sektion genom skiljeväggar avtätade mot varann genom undertryck och fig. 5 en sektion genom skiljeväggar avtätade mot varann genom vattenlås. Fig. 6 illusterar i detaljsektion geometri och kraftspel i skiljeväggarna. Figﬁfillusüerar ett exempel på tryckfall, tryckdifferanser och fördelning i gasflödes- riktningen av distansstavar.The invention is described below in connection with the figures. Figs. 1 and 2 show sections of the exchanger. Fig. 3 shows a part of a clamping device. Fig. 4 shows a section through partitions sealed against each other by negative pressure and Fig. 5 a section through partitions sealed against each other by water traps. Fig. 6 illustrates in detail section geometry and force play in the partitions. Fig. Fi illustrates an example of pressure drop, pressure differences and distribution in the gas flow direction of spacer rods.

Refererande till fig. 1och 2 är inom ett skal 9 anordnade ett antal väsentligen parallella skiljeväggar 3, utbildanöe första spalter 4 för ett första , värmt gasflöde 1 och därmed alternerande andra spalter 5'för ett motströms , drivet, andra, kylt gasflöde 2. I gasflödesriktningen är skiljeväggarna väsentligt längdutsträckta och omfattar i çasflödesriktníngen spända folier 5' och 3", vilka parvis väsentligen gastätt omsluter de första spalterna 4. 465 894 3 , Folierna 3',3" är utmed kortändarna parvis laminerade till en kanalbildande ändplatta 6, företrädesvis av flerskiktsuel Ändplattorna 5 är med sina kanaler anslutna till en inlopps- kanal 11 resp utloppskanal 12 för det första, värmda gas- flödet 1. De är vidare med ett spännorgan Y, ansatt mot skalet 9, påverkade vardera av en dragkraft 2P, som i vardera folie 3' eller 3" ger en dragspänning =P. Ändplattorna & anligger med sina plattytor direkt mot varann eller alternativt med tätande mellanlägg.Referring to Figs. 1 and 2, a number of substantially parallel partitions 3 are arranged within a shell 9, forming first gaps 4 for a first, hot gas flow 1 and thus alternating second gaps 5 'for a countercurrent, driven, second, cooled gas flow 2. the gas flow direction, the partitions are substantially longitudinally extending and comprise in the flow direction direction tensioned foils 5 'and 3 ", which in pairs substantially gas-tight enclose the first gaps 4. 465 894 3, the foils 3', 3" are laminated along the short ends to a channel-forming end plate 6, multilayer oil The end plates 5 are connected with their channels to an inlet channel 11 and outlet channel 12, respectively, for the first, heated gas flow 1. They are further connected by a clamping member Y, mounted against the shell 9, each by a tensile force 2P, which in each foil 3 'or 3 "gives a tensile stress = P. The end plates & abut with their plate surfaces directly against each other or alternatively with sealing spacers.

De andra spalterna 5 ansluter i skalet 9 till ett inlopp 21 resp utlopp 22 för det andra , kylda gasflödet.The second slots 5 connect in the shell 9 to an inlet 21 and outlet 22, respectively, for the second, cooled gas flow.

Ue första 4 eller andra spalterna 5.omfattar distansbildande och kanalbildande stavar B, orienterade väsentligen vinkelrätt mot gasflödesriktningen och alter- nerande med buktande segment 31 av folierna 3',3", formade under drift av lokala tryokdifferanserzﬂp mellan spalterna.The first 4 or second columns 5 comprise spacer and channel forming rods B, oriented substantially perpendicular to the direction of gas flow and alternating with bulging segments 31 of the foils 3 ', 3 ", formed during operation of local pressure differential differences between the columns.

Det föredrages att koppla växlaren och utlopps- kanalen 12 till sugsidan av en fläkt för det första, värmde flödet 1 och ínloppet 21 till trycksidan av en fläkt för det andra, kylda gasflödet 2. Nämnda tryckdifferans Ap uppträder sålunda som ett undertryck i hela utsträckningen av de första spalterna 4 relativt de andra spalterna 5.It is preferred to connect the exchanger and the outlet duct 12 to the suction side of a fan for the first, heated flow 1 and the inlet 21 to the pressure side of a fan for the second, cooled gas flow 2. Said pressure difference Ap thus appears as a negative pressure throughout the extent of the first columns 4 relative to the second columns 5.

Enbart de första spalterna 4 erfordrar tryckupptagande stavar B ooh spalterna 5 erhåller släta, icke dammsamlande folieytor, vilket är ändamålsenligt för ett smutsande, fuktigt och korrosivt frànluftflöde 2.Only the first gaps 4 require pressure-absorbing rods B and the gaps 5 obtain smooth, non-dust-collecting foil surfaces, which is expedient for a dirty, damp and corrosive exhaust air flow 2.

Klimat inom den första spalten 4 för ett värmt tilluftsflöde är torrt. Stavarna 8 kan med fördel utgöra remsor av samma pappersmaterial, typ flerskiktsuell, som nämnda ändplattor 6 och punktvis fixeras till endera av folierna 3' eller 3”.The climate within the first column 4 for a warm supply air flow is dry. The rods 8 can advantageously form strips of the same paper material, type multilayered, as said end plates 6 and are fixed pointwise to either of the foils 3 'or 3'.

Till folie nyttjas företrädesvis en polyesterfolie, typ Melinex från ICI, i en standardtjocklek av 7§M.eller 125 . Folien är prisbillig, utomordentligt dimensione- stabil och dragstark och med hög stabilitet mot fukt och kemiskt aggresiva gaser. I nämnda tjocklekar är dess värme- motstånd helt försumbart. Ned ex.vis en vinylacetatakrylat- dispersion kan polyesterfolien lamineras till pappersuell med en mycket stark fog. 465 894 4 Parvisa folier 3',3" laminerade med änoplattor 6 och erfor- derligt antal stavar 8 utbildar ett växlarelement, som i växlaren lätt adderas till erforderlig flödeskapacitet.For foil, a polyester foil, type Melinex from ICI, in a standard thickness of 7§M or 125 is preferably used. The foil is inexpensive, extremely dimensionally stable and tensile and with high stability against moisture and chemically aggressive gases. In the mentioned thicknesses, its heat resistance is completely negligible. Down, for example, a vinyl acetate acrylate dispersion, the polyester foil can be laminated to a paper seal with a very strong joint. 465 894 4 Paired foils 3 ', 3 "laminated with end plates 6 and the required number of rods 8 form an exchanger element, which in the exchanger is easily added to the required flow capacity.

Växlarelementen kan med en mycket låg marginalkostnad förlängas i gasflödesriktningen för ästadkommande av en temperaturverkningsgrad i storleksordning 85 %.The exchanger elements can be extended with a very low marginal cost in the gas flow direction to achieve a temperature efficiency of the order of 85%.

Som illustreras i fig. 1 och fig. 6 anordnas sta- varna B vidare utmed gasflödesriktningen i en godtyckligt vald spalt 4 väsentligen mitt emellan motsvarande stavar 8 inom närmast omgivande spalter 4. Spalten 5 erhåller häri- genom en väsentligen jämnbred, svagt böljande utsträckning, som är strömningsmässigt gynnsam.As illustrated in Fig. 1 and Fig. 6, the rods B are further arranged along the gas flow direction in an arbitrarily selected gap 4 substantially midway between corresponding rods 8 within the nearest surrounding gaps 4. The gap 5 thereby obtains a substantially evenly wide, slightly undulating extent. which is fluidly favorable.

Vid ett utförande med stavar 8 inom spalterna 5 förfares likartat.In an embodiment with rods 8 within the columns 5, the procedure is similar.

Folierna 3',3" formas/stabiliseras under drift till cylindriska segment 31 med radien R under inverkan av dragspänningen P och tryckdifferans .Åp. Refererande till fig. 6 gäller sambanden, varvid avstånd mellan stavarna B betecknas med a och pilhöjd i segmentet 31 med Q : P = R-Ap zR-n = az/a az = eh-P/Ap Ett tryckfallßçä för det första gasflödet 1 genom spalten 4 minimeras, om stavarna 8 fördelas utmed spalten, så pilhöjden väsentligen är konstant. Följande samband gäller då : a- Jffp = konstant Ett dimensioneringsexempel, genomfört i praktiken, illustrerar enligt fig. 7 en dylik fördelning av stavarna 8.The foils 3 ', 3 "are formed / stabilized during operation into cylindrical segments 31 with the radius R under the influence of the tensile stress P and pressure difference .Op. Referring to Fig. 6, the connections apply, whereby distance between the rods B is denoted by a and arrow height in segment 31 by Q: P = R-Ap zR-n = az / a az = eh-P / Ap A pressure drop for the first gas flow 1 through the gap 4 is minimized, if the rods 8 are distributed along the gap, so the arrow height is substantially constant. : a- Jffp = constant A dimensioning example, carried out in practice, illustrates according to Fig. 7 such a distribution of the rods 8.

Sambanden är följande: flängd x bredd av folier 3',3" = 1600 x 800 mm antal stavar B = 13 st stavhöjd = 13 mm-triplexuell ändplatta 6 13 mm triplexuell + 4 mm well = 17 mm dragkraft P = 0,075 kp/ cm genomsnittlig spaltbredd spalt 4 = B mm = spalt 5 genomsnittlig gashastighet flöde 1 = 3,5 m/S = flöde 2 pilhöjd h = 3,0 mm totalt tryckfall för det första flödet 1 genom växlarele- mentet =Ap1 = -16 mm vp totalt tryckfall för det andra flödet 2 = + 7 mmvp = ÅUÛZ lokalaÅçJ= pz- p1 enligt figuren beräknade stavavstånd a enligt figuren total dragkraft på ändplattor 6 = 80-2- 0,075 = 12 kp 465 894 5 Ned fixerade stavavstànd a och antagande att tryckdiffe- ranser Åïp är oförändrade gäller vidare sambandet P- h = konstant En ökning av dragkraften P reducerar motsvarande pilhöjden h och förändrar därmed relationen mellan spaltareorna i spalterna 4 och 5. En fördubbling av dragkraften P i exemplet ovan ändrar således area förhål- landet från 1:1. till 1,8:1. En grundkonstruktion av väx- laren kan således med en reglering av dragkraften P strömningsmässigt optimeras för varierade proportioner mellan massflödena av gas 1 och 2, exempelvis vid entalpi- växling mellan ett större, värmt flöde 1 och ett ett mindre kylt flöde 2 med högt innehåll av kondenserande vattenånga.The connections are as follows: length x width of foils 3 ', 3 "= 1600 x 800 mm number of rods B = 13 rod height = 13 mm triplexual end plate 6 13 mm triplex + 4 mm well = 17 mm tensile force P = 0.075 kp / cm average gap width gap 4 = W mm = gap 5 average gas velocity flow 1 = 3.5 m / S = flow 2 arrow height h = 3.0 mm total pressure drop for the first flow 1 through the exchanger element = Ap1 = -16 mm vp total pressure drop for the second flow 2 = + 7 mmvp = ÅUÛZ localÅçJ = pz- p1 according to the figure calculated rod distance a according to the figure total tensile force on end plates 6 = 80-2- 0.075 = 12 kp 465 894 5 Fixed rod distance a and assumption that pressure dif- rances Åïp are unchanged, the relationship P- h = constant also applies. An increase in the tensile force P reduces the corresponding arrow height h and thus changes the relationship between the column areas in columns 4 and 5. A doubling of the tensile force P in the example above thus changes the area ratio from 1: 1. to 1.8: 1. A basic design of the exchanger can thus, with a regulation of the tensile force P, the flow is optimized for varied proportions between the mass flows of gas 1 and 2, for example in the case of enthalpy change between a larger, hot flow 1 and a smaller cooled flow 2 with a high content of condensing water vapor.

Ett viktigt syfte med uppfinningen är att åstadkomma en långt driven värmeväxling, så att entalpi i vattenångan i det andra gasflödet optimalt tillgodogöres.An important object of the invention is to provide a far-reaching heat exchange, so that enthalpy in the water vapor in the second gas flow is optimally utilized.

För en god funktiogév växlaren är det viktigt att samtliga ändplattor 6 och foliepar 3',3" anspänns med väsentligen lika dragkraft ZP. En ändamålsenlig spännanord- ning enligt uppfinningen omfattar enligt fig. 2 och fig. 3 dels anliggningsytor 71 mellan ändplattorna 6 i en kort- ända av växlaren och skalet 9 och i andra ändan två flata tunnväggiga gummiblåsor 72, vilka är expanderbara i gasflö- desriktningen medelst ett inre hydrauliskt eller pneumatiskt övertryck p' och vilka dels anligger mot stödytor i skalet 9 och dels med väsentligen lika delytor och sagda dragkraf- ter P mot ändplattorna 6. Illustrerat i fig. 3 är ändplattor- na anliggande mot varann med små mellanrum, så att gummi- väggen ej kan krypa emellan,och individuellt förskjutbara i gasflödesriktningen. Oberoende av nedböjningar i det kraftupptagande skalet 9, måttliga töjningar i folierna och längddifferanser vid tillverkning av växlarelementen erhålles lika dragkrafter P, som uppenbarligen är regler- bara med övertrycket p'. Ändplattorna 6 är enligt fig. 2 utsträckta Utöver foliebredden med stödklackar 61 och dimensioneras som balkar med upplagskrafter = P och jämnt fördelad belastning = 2P.For a good function of the exchanger, it is important that all end plates 6 and foil pairs 3 ', 3 "are clamped with substantially equal tensile force ZP. An appropriate clamping device according to the invention comprises, according to Fig. 2 and Fig. 3, abutment surfaces 71 between the end plates 6 in a short end of the exchanger and the shell 9 and at the other end two flat thin-walled rubber bladders 72, which are expandable in the gas flow direction by means of an internal hydraulic or pneumatic overpressure p 'and which abut against support surfaces in the shell 9 and with substantially equal sub-surfaces and said tensile forces P against the end plates 6. Illustrated in Fig. 3, the end plates abut each other at small intervals, so that the rubber wall can not creep in between, and individually displaceable in the gas flow direction.Independent in deflections in the force-absorbing shell 9, moderate elongations in the foils and length differences in the manufacture of the exchanger elements are obtained equal to tensile forces P, which are obviously adjustable with overpressure et p '. The end plates 6 are according to Fig. 2 extended beyond the foil width with support lugs 61 and are dimensioned as beams with support forces = P and evenly distributed load = 2P.

Ned en alternativ utformning inprickad i fig. 2 överföras dragkraft till vardera ändplatta 6 med dragband 6% vilka i en kortända anligger mot en yta 71 i skalet 9 och i motsatt kortända anligger via U-formade byglar 63 mot 465 894 6 delytor av en sagd gummiblåsa 72.Down an alternative design dotted in Fig. 2, traction is transmitted to each end plate 6 with traction band 6% which in a short end abuts a surface 71 in the shell 9 and in opposite short ends abuts via U-shaped stirrups 63 against 465 894 6 sub-surfaces of a said rubber bladder 72.

Refererande till beskrivet exempel enligt fig. 7 med en total dragkraft 2P / ändplatta 5 = 12 kp erfordras ett övertryck p' = 0,6 kp/ cm2 om delytorna gummiblåsa/ änoplatta vardera är 17 x 60 mm. Detta mycket rimliga över- tryck bibehålles under lång driftstid, 72 ansluts till en tryckluftsreservoir eller alternativt om gummiblåsorna till en på 6 m höjd placerad vattenreservoir.Referring to the described example according to Fig. 7 with a total tensile force 2P / end plate 5 = 12 kp, an overpressure p '= 0.6 kp / cm2 is required if the sub-surfaces rubber bladder / end plate are each 17 x 60 mm. This very reasonable overpressure is maintained for a long operating time, 72 is connected to a compressed air reservoir or alternatively by the rubber bladders to a water reservoir located at a height of 6 m.

Folierna 3' och 3" avtätas parvis mot varann utmed sina lángkanter 32 och 33. Vid lägre krav på täthet kan denna tätning enligt fig. 4 bestå i att stavarna 8 är avslutade på ett ringa avstånd från foliekanterna, som medger att långkanterna 32,33 sugs ihop av det inre under- trycket.Äp inom spalterna 4. Med denna lösning kan gasflö- desriktningen vara valfritt vara vertikal, lutande eller horisontell.The foils 3 'and 3 "are sealed in pairs against each other along their longitudinal edges 32 and 33. With lower requirements for tightness, this seal according to Fig. 4 can consist in that the rods 8 are terminated at a small distance from the foil edges, which allows the long edges 32,33 absorbed by the internal negative pressure. Open within the columns 4. With this solution, the gas flow direction can optionally be vertical, inclined or horizontal.

En absolut tätning uppnås enligt fig. 5 och fig. 2 genom att folierna 3', 3' är sammanhängande utmed en övre horisontell långkant 32 medelst ett veck och att nedre horisontella långkanter 33 intränger i ett grunt vattenbad 91 i botten på ett horisontellt utsträckt skal 9 och sålun- da avtätas genom vattenlåsverkan.An absolute seal is achieved according to Fig. 5 and Fig. 2 in that the foils 3 ', 3' are continuous along an upper horizontal longitudinal edge 32 by means of a fold and that lower horizontal longitudinal edges 33 penetrate into a shallow water bath 91 at the bottom of a horizontally extended shell 9 and thus sealed by the water trap effect.

Vattenbadet 91 utgör härvid också droppskål för kondensat, utfällt ur det kylda, andra gasflödet och uppsamlingsskål.vid renspolning av folieytorna inom de andra spalterna 5. Konstant vätskenivå upprätthàlles med ett breddavlopp.The water bath 91 here also constitutes a drip tray for condensate, precipitated from the cooled, second gas flow and collection bowl. When flushing the foil surfaces within the other slots 5. Constant liquid level is maintained with a width drain.

I ventilationssammanhang kan fläktljud till den yttre omgivningen vara störande. Ned beskriven, föredragen koppling av växlaren till sugsidan av en fläkt för tilluft 1 och trycksidan av en fläkt för frånluft 2 kommer växlaren att fungera som en ljudfälla mellan fläktarna och den yttre omgivningen. Vidare erbjuder uppfinningen möjligheten, att med parametrar såsom dragspänning P i folien 3',3", antalet stavar 8 per spalt, speﬂrat av segmentbreddar a med olika svängningstillstånd och godstjocklek i folien åstadkomma ett absorbtionsspektrum, som är anpassat till störande ljudfrekvenser från fläktarna. (7In ventilation contexts, fan noise to the external environment can be disturbing. Described, preferred connection of the exchanger to the suction side of a fan for supply air 1 and the pressure side of a fan for exhaust air 2, the exchanger will function as a sound trap between the fans and the external environment. Furthermore, the invention offers the possibility, with parameters such as tensile stress P in the foil 3 ', 3 ", the number of rods 8 per gap, separated by segment widths a with different oscillation conditions and wall thickness in the foil, to provide an absorption spectrum adapted to disturbing sound frequencies from the fans. 7

Claims

g 465 894 Patent claims

Heat exchanger for countercurrent heat exchange between two gas flows comprising a number within a shell (9) substantially parallel partitions (3) of flexible membranes (3 ', 3 "), forming first gaps (4) to first, heated gas flow (1) and thereby alternating second slots (5) for a second, cooled gas flow (2) and an inlet duct (11) and an outlet duct (12) for said first gas flow (1) and an inlet (21) and outlet (respectively). 22) in said shell for said second gas flow (2) köne - teoknadi form of in the gas flow direction substantially longitudinally extended by that it comprises said membrane (3 ', 3 ") and each with a substantial tensile force (P) tensioned foils (3', 3 ") of high tensile strength, preferably polyester foil, further comprising said foils (3", 3 ") in pairs enclosing substantially gas-tight said first slots (4), further comprising the short ends of said foils (3 ', 3") enclosing and laminated to gas-permeable, channel-forming drawing plates (6), preferably of multilayer suction ll, further comprises said pull plates (6) connected with their channels to said inlet channel (11) resp. outlet channel (12), further comprises a clamping means (7) for clamping each said pull plate (6) against said shell (9) with double said pulling force (29) and that it further comprises within said window slits (4) such as gas-permeable spacers rods (B) of conjugated material, preferably of corrugated board, which are oriented substantially which are laminated perpendicular to the direction of gas flow, to either of said pairs of foils (3 ', 3 ") and which alternate with bulging segments (31) of said foils , fmmade during operation of local pressure differences (ﬁ ç ﬂ between the columns (4,5).

Heat exchanger according to claim 1, characterized in that it comprises said rods (B) within an arbitrarily selected said first gap (6) arranged in the gas flow direction substantially midway between said rods (8) within the immediate vicinity of said first slots (4). ). 4es 894 Y

Heat exchanger according to claims 1-2, characterized in that it comprises arranged rods (B) distributed along the gas supply direction with rod gaps (a) with such a connection (aV-up = constant) with said pressure differences (Open), that maximum heights (h) within said bulging segment (31) are substantially equal.

Heat exchanger according to claims 1-3, characterized in that it comprises said foil (3 ", 3") laminated drawing plates (6) of each said short end packed with their plate surfaces facing each other together with sealing spacers.

Heat exchanger according to claims 1-4, characterized in that said clamping means (7) comprise means (p ') for varying said traction force (P) and thus said maximum height (h) and thus further the ratio between flow areas in said gaps (4, 5).

Heat exchanger according to claims 1-5, characterized in that it comprises said outlet duct (12) connected to the suction side of a fan for said first gas flow (1) and said inlet (21) connected to the pressure side of a fan for said second gas flow (2) and that said first gaps (4) are under pressure to a full extent (l ﬁ p) relative to said second gaps (5).

Heat exchanger according to claims 1-6, characterized in that said rods (B) are terminated at a small distance from the long edges (32, 33) of said foils (3 ', 3'), which allow the long edges of said negative pressure (ZÄ | ®) is sucked together and thus seals said first gap (4).

B. Heat exchanger according to claims 1-7, characterized in that. it comprises said pair of the foil (3 ', 3 ") connected along a horizontally oriented upper longitudinal edge (32) via a fold. according to claims 1-8, c a n e t e c k n a d a v

9. Heat exchanger a u _ (52), anchored- that said tensioning means (7) comprise tension straps those in each S ﬁ gd Üfagplatta (6) and Further abut against support surfaces (71) in Sagt Skal (9) directly Outside a said short end and indirectly outside via a pressure means (72) d expandable in the gas flow direction with substantially equally pulling load, said driving force (P) -