RU2759300C1 - Range measurement method - Google Patents
Range measurement method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2759300C1 RU2759300C1 RU2021108982A RU2021108982A RU2759300C1 RU 2759300 C1 RU2759300 C1 RU 2759300C1 RU 2021108982 A RU2021108982 A RU 2021108982A RU 2021108982 A RU2021108982 A RU 2021108982A RU 2759300 C1 RU2759300 C1 RU 2759300C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- signal
- range
- reflected
- pulse
- delay
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S3/00—Direction-finders for determining the direction from which infrasonic, sonic, ultrasonic, or electromagnetic waves, or particle emission, not having a directional significance, are being received
- G01S3/80—Direction-finders for determining the direction from which infrasonic, sonic, ultrasonic, or electromagnetic waves, or particle emission, not having a directional significance, are being received using ultrasonic, sonic or infrasonic waves
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Optical Radar Systems And Details Thereof (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к лазерной технике и может быть использовано в любой области, где необходимо определять расстояние до удаленного объекта с высокой точностью.The proposed invention relates to laser technology and can be used in any field where it is necessary to determine the distance to a distant object with high accuracy.
Известен способ определения дальности до удаленного объекта путем зондирования его лазерным импульсом, приема отраженного объектом импульса излучения и определения временного интервала между моментами излучения зондирующего импульса и приема отраженного объектом импульса, по задержке которого судят о дальности до объекта [1].There is a method of determining the distance to a distant object by probing it with a laser pulse, receiving the radiation pulse reflected by the object and determining the time interval between the moments of the probe pulse radiation and receiving the pulse reflected by the object, the delay of which is used to judge the distance to the object [1].
Недостатком этого способа является низкая точность временной фиксации отраженного импульса в широком амплитудном диапазоне.The disadvantage of this method is the low accuracy of the time fixation of the reflected pulse in a wide amplitude range.
В пределах линейного диапазона амплитуд высокая точность временной фиксации сигнала обеспечивается методом нуля производной [2], однако этот метод неэффективен за пределами линейного диапазона, а идеальное дифференцирование технически нереализуемо.Within the linear range of amplitudes, the high accuracy of the time fixation of the signal is ensured by the derivative zero method [2], however, this method is ineffective outside the linear range, and ideal differentiation is technically unrealizable.
Известен способ измерения дальности, позволяющий сократить динамический диапазон принимаемых сигналов с помощью управляемого затвора в приемном канале [3]. Этот способ реализуется за счет существенного усложнения аппаратуры, которая при этом вносит значительные потери из-за введения в приемный тракт устройства задержки и управляемого затвора.The known method of measuring the range, which allows you to reduce the dynamic range of the received signals using a controlled shutter in the receiving channel [3]. This method is realized due to a significant complication of the equipment, which at the same time introduces significant losses due to the introduction of a delay device and a controlled shutter into the receiving path.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому способу является способ измерения дальности путем излучения на цель зондирующего лазерного импульса, приема отраженного целью сигнала U(t) дифференцировании его с постоянной времени дифференцирования τ≤tфр, где tфр - длительность фронта сигнала U(t) и определения задержки Τ отраженного импульса относительно зондирующего импульса по моменту пересечения нуля продифференцированным импульсом U*(t), после чего судят об измеряемой дальности R по формуле R=сТ/2, где с - скорость света [4].The closest in technical essence to the proposed method is a method of measuring the range by emitting a probing laser pulse to the target, receiving the signal U (t) reflected by the target, differentiating it with a differentiation time constant τ≤t fr , where t fr is the duration of the leading edge of the signal U (t) and determining the delay Τ of the reflected pulse relative to the probe pulse at the time of zero crossing by the differentiated pulse U * (t), after which the measured range R is judged by the formula R = cT / 2, where c is the speed of light [4].
Данное техническое решение характеризуется остаточной погрешностью при значительных перегрузках за пределами линейного динамического диапазона.This technical solution is characterized by a residual error at significant overloads outside the linear dynamic range.
Задачей изобретения является обеспечение потенциальной точности измерений в предельно широком рабочем диапазоне оптических сигналов.The object of the invention is to provide potential measurement accuracy over an extremely wide operating range of optical signals.
Указанная задача решается за счет того, что в известном способе измерения дальности путем излучения на цель зондирующего лазерного импульса, приема отраженного целью сигнала U(t), дифференцирования его с постоянной времени дифференцирования τ≤tфр, где tфр - длительность фронта сигнала U(t), и определения задержки Τ отраженного импульса относительно зондирующего импульса в момент пересечения нуля продифференцированным сигналом U*(t), после чего судят об измеряемой дальности R по формуле R=сТ/2, где с -скорость света, параллельно принимают отраженный сигнал вторым независимым каналом, формируя сигнал U2(t)=k U(t), где k≤1/D1; D1 - линейный динамический диапазон первого канала, одновременно дифференцируют сигнал U2(t) в таком же режиме, формируя сигнал U2*(t); постоянно сравнивают сигнал U*(t) с пороговым уровнем Uпор и, в случае непревышения порога Uпор сигналом U*(t), продолжают обработку в указанном порядке, а в случае превышения - блокируют сигнал U (t), и определяют задержку Τ в момент пересечения нуля продифференцированным импульсом U2*(t).This problem is solved due to the fact that in the known method of measuring the range by emitting a probing laser pulse to the target, receiving the signal U (t) reflected by the target, differentiating it with a differentiation time constant τ≤t fr , where t fr is the duration of the leading edge of the signal U ( t), and determining the delay Τ of the reflected pulse relative to the probe pulse at the time of zero crossing by the differentiated signal U * (t), after which the measured range R is judged by the formula R = cT / 2, where c is the speed of light, and the reflected signal is simultaneously received by the second independent channel, generating a signal U 2 (t) = k U (t), where k≤1 / D 1 ; D 1 - linear dynamic range of the first channel, at the same time differentiate the signal U 2 (t) in the same mode, forming the signal U 2 * (t); constantly compare the signal U * (t) with the threshold level U pore and, if the threshold U pore is not exceeded by the signal U * (t), continue processing in the specified order, and in case of excess, block the signal U (t), and determine the delay Τ at the moment of zero crossing by the differentiated impulse U 2 * (t).
Пороговый уровень Uпор устанавливают как можно ближе к максимальной амплитуде сигнала U*(t).The threshold level U pores is set as close as possible to the maximum signal amplitude U * (t).
На фиг 1 представлены эпюры сигналов в текущем времени t. На фиг.1а) показана форма сигналов U (t) и U*(t) в пределах линейного диапазона и момента пересечения нуля сигналом U*(t). На фиг.1б) - характер сигналов в непосредственной близости от уровня ограничения Uогр, а также влияние ограничения сигнала U(t) на момент пересечения нуля сигналом U*(t). На фиг.2 представлена структура фотоприемного тракта, реализующего предложенный способ. На фиг.3 - схема устройства временной привязки.Figure 1 shows the signal diagrams at the current time t. Figure 1a) shows the waveform of the signals U (t) and U * (t) within the linear range and the moment when the signal U * (t) crosses zero. 1b) - the nature of the signals in the immediate vicinity of the limitation level U ogr , as well as the influence of the limitation of the signal U (t) at the moment of zero crossing by the signal U * (t). Figure 2 shows the structure of a photoreceiving path that implements the proposed method. Fig. 3 is a schematic diagram of a timing device.
Способ характеризуется тем, что отраженное целью зондирующее излучение одновременно принимают по двум каналам. Вольтовая чувствительность приемных каналов максимально различается, но не более, чем в D1 раз, где D1 - линейный динамический диапазон первого канала с более высокой чувствительностью. В каждом из каналов дифференцируют принятый сигнал с одинаковой постоянной времени τ≤tфр, где tфр - длительность фронта сигнала U(t). При этом продифференцированный сигнал U*(t) приобретает отрицательный выброс, пересекающий нулевой уровень с постоянной временной привязкой То к сигналу U(t) независимо от его амплитуды во всем линейном диапазоне, в котором сигнал U(t) сохраняет свою форму (фиг.1а).The method is characterized in that the probing radiation reflected by the target is simultaneously received through two channels. The voltage sensitivity of the receiving channels differs as much as possible, but no more than D 1 times, where D 1 is the linear dynamic range of the first channel with a higher sensitivity. In each of the channels, the received signal is differentiated with the same time constant τ≤t fr , where t fr is the duration of the leading edge of the signal U (t). In this case, the differentiated signal U * (t) acquires a negative surge, crossing the zero level with a constant time reference To to the signal U (t), regardless of its amplitude in the entire linear range in which the signal U (t) retains its shape (Fig. 1a ).
Если амплитуда сигнала U(t) выходит за пределы линейного диапазона, превышая уровень ограничения Uогр (фиг.1б), то плоская вершина ограниченного импульса U(t) искажает форму отклика U*огр(t), и последний пересекает нулевой уровень с задержкой ΔΤ относительно момента То (фиг.1б).If the amplitude of the signal U (t) beyond the linear range, exceeding the limit level U Res (1b), the flat top of limited pulse U (t) distorts the response form Res U * (t), and the latter crosses a zero level with a delay ΔΤ relative to the moment To (Fig. 1b).
Согласно предлагаемому способу первый приемный канал блокируют при достижении импульсом U*(t) порогового уровня Uпор. При этом продолжает действовать второй канал, осуществляющий такую же процедуру временной привязки сигнала, но с чувствительностью в к раз меньше, то есть в пределах линейного диапазона D2 второго канала. Таким образом, динамический диапазон принимаемых сигналов, в котором обеспечивается высокая точность метода пересечения нуля, расширяется до величины D=D1⋅D2. При равенстве D1 и D2 динамический диапазон предлагаемого способа D ~ D1 2.According to the proposed method, the first receiving channel is blocked when the pulse U * (t) reaches the threshold level U pores . At the same time, the second channel continues to operate, performing the same signal timing procedure, but with a sensitivity that is k times less, that is, within the linear range D 2 of the second channel. Thus, the dynamic range of the received signals, in which the high accuracy of the zero-crossing method is ensured, is expanded to the value D = D 1 ⋅ D 2 . If D 1 and D 2 are equal, the dynamic range of the proposed method is D ~ D 1 2 .
Пример.Example.
Диапазон измеряемых дальностей Rмин=0,1 км. Rмакс=10 км. Коэффициент затухания излучения в атмосфере при максимальной дальности τ=0,2. Диапазон амплитуд принимаемых сигналов по мощностиRange of measured distances R min = 0.1 km. R max = 10 km. Attenuation coefficient of radiation in the atmosphere at the maximum range τ = 0.2. Amplitude range of received signals by power
DP=(Rмакс/Rмин)2/τ=5⋅104.D P = (R max / R min ) 2 / τ = 5⋅10 4 .
Минимальный регистрируемый первым каналом сигнал равен Uмин=10 мВ. Порог ограничения U*огр=5 В. Линейный динамический диапазон D1=U*огр/Uмин=5⋅102.The minimum signal recorded by the first channel is equal to U min = 10 mV. The threshold limit U * Res = 5 V. A linear dynamic range of D 1 = U * ogre / U = 5⋅10 2 min.
D1<<Dp. При такой перегрузке ошибка временной фиксации отраженного сигнала может достигать 3 м по шкале дальностей [5].D 1 << D p . With such an overload, the error in the time fixation of the reflected signal can reach 3 m on the range scale [5].
Согласно предлагаемому способу эффективный линейный диапазон приемного тракта увеличивается до D ~ D1 2=2,5⋅105, то есть диапазон принимаемых сигналов перекрывается с запасом 5 раз. Ошибка временной фиксации определяется при этом техническими факторами второго порядка [6] и может составлять сотые доли метра.According to the proposed method, the effective linear range of the receiving path increases to D ~ D 1 2 = 2.5⋅10 5 , that is, the range of received signals overlaps with a margin of 5 times. The time fixation error is determined in this case by technical factors of the second order [6] and can amount to hundredths of a meter.
Структура приемного тракта, реализующего способ, приведена на схеме фиг.2.The structure of the receiving path that implements the method is shown in the diagram of Fig. 2.
Первый фотоприемник 1 и второй фотоприемник 2 подключены соответственно ко входам первого устройства временной привязки 3 и аналогичного второго устройства временной привязки 4. Выходы устройств временной привязки параллельно подключены ко входам измерителя временных интервалов 5. Между выходом первого фото приемника и входом первого устройства временной привязки введен ключ 6, управляемый пороговым устройством 7, вход которого подключен к выходу дифференцирующего звена 8 в составе первого устройства временной привязки 3 (фиг.3).The
Устройство временной привязки 3, 4 (фиг.3) состоит из дифференцирующего звена 8 в виде дифференцирующей RC-цепочки и включенного на ее выходе нуль-компаратора 9. Постоянная времени τ=RC дифференцирующей цепочки 8 должна быть как можно меньше, чтобы исключить влияние на точность временной привязки разброса параметров RC и их температурного дрейфа. С другой стороны, при слишком малой величине τ падает амплитуда сигнала U*(t) и, когда она становится соизмеримой с дрейфом нуля нуль-компаратора, возрастает не только ошибка временной фиксации, но и вероятность пропуска фиксации сигнала. В зависимости от характеристик нуль-компаратора и разброса параметров дифцепочки практически постоянную времени τ=RC выбирают равной (0,1-1)tфр, где tфр - длительность фронта сигнала U(t).The
Предлагаемое изобретение позволяет эффективно согласовывать противоречивые требования к точности измерений и динамическому диапазону входных сигналов.The proposed invention makes it possible to effectively match conflicting requirements for measurement accuracy and dynamic range of input signals.
Тем самым, подтверждено выполнение поставленной задачи - обеспечение потенциальной точности измерений в предельно широком рабочем диапазоне оптических сигналов.Thereby, the fulfillment of the task was confirmed - ensuring the potential measurement accuracy in an extremely wide operating range of optical signals.
Источники информацииSources of information
1. В.А. Смирнов «Введение в оптическую радиоэлектронику». Изд. «Советское радио», Москва, 1973 г., С.189.1. V.A. Smirnov "Introduction to Optical Electronics". Ed. "Soviet radio", Moscow, 1973, p. 189.
2. Б.Н. Митяшев Определение временного положения импульсов при наличии помех. "Советское радио", М., 1962 г., стр. 120.2. B.N. Mityashev Determination of the temporal position of the pulses in the presence of interference. "Soviet radio", M., 1962, p. 120.
3. Radiation receiver with active optical protection system. US patent No 6,548,807.3. Radiation receiver with active optical protection system. US patent No. 6,548,807.
4. В.Г. Вильнер и др. Методы повышения точности импульсных лазерных дальномеров. Электроника. Наука, технология, бизнес. Москва, 2008, №3. С.118-123 - прототип.4. V.G. Vilner et al. Methods for improving the accuracy of pulsed laser rangefinders. Electronics. Science, technology, business. Moscow, 2008, No. 3. P.118-123 - prototype.
5. В.Г. Вильнер и др. Устройство временной привязки лазерного дальномера. Патент РФ №2341770.5. V.G. Vilner et al. Timing device for laser rangefinder. RF patent No. 2341770.
6. Е.А. Мелешко. Интегральные схемы в наносекундной ядерной электронике. Атомиздат, М., 1977 г., стр. 76-78.6.E.A. Meleshko. Integrated circuits in nanosecond nuclear electronics. Atomizdat, M., 1977, pp. 76-78.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2021108982A RU2759300C1 (en) | 2021-04-02 | 2021-04-02 | Range measurement method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2021108982A RU2759300C1 (en) | 2021-04-02 | 2021-04-02 | Range measurement method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2759300C1 true RU2759300C1 (en) | 2021-11-11 |
Family
ID=78607264
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2021108982A RU2759300C1 (en) | 2021-04-02 | 2021-04-02 | Range measurement method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2759300C1 (en) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6548807B2 (en) * | 2000-12-21 | 2003-04-15 | Zeiss Optronik Gmbh | Radiation receiver with active optical protection system |
RU2378705C1 (en) * | 2008-06-03 | 2010-01-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт "Полюс" им. М.Ф. Стельмаха" | Method of determining range and/or speed of remote object |
RU2422770C1 (en) * | 2010-04-14 | 2011-06-27 | Валерий Григорьевич Вильнер | Method of range finding |
RU2650851C1 (en) * | 2017-03-17 | 2018-04-17 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт "Полюс" им. М.Ф. Стельмаха" | Laser range finder |
-
2021
- 2021-04-02 RU RU2021108982A patent/RU2759300C1/en active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6548807B2 (en) * | 2000-12-21 | 2003-04-15 | Zeiss Optronik Gmbh | Radiation receiver with active optical protection system |
RU2378705C1 (en) * | 2008-06-03 | 2010-01-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт "Полюс" им. М.Ф. Стельмаха" | Method of determining range and/or speed of remote object |
RU2422770C1 (en) * | 2010-04-14 | 2011-06-27 | Валерий Григорьевич Вильнер | Method of range finding |
RU2650851C1 (en) * | 2017-03-17 | 2018-04-17 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт "Полюс" им. М.Ф. Стельмаха" | Laser range finder |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Kurtti et al. | A wide dynamic range CMOS laser radar receiver with a time-domain walk error compensation scheme | |
EP3447534B1 (en) | Laser ranging system and method employing time domain waveform matching technique | |
Kurtti et al. | An integrated laser radar receiver channel utilizing a time-domain walk error compensation scheme | |
Palojarvi et al. | Integrated time-of-flight laser radar | |
Li et al. | An 8-ch LIDAR Receiver Based on TDC With Multi-Interval Detection and Real-Time $ In~ Situ $ Calibration | |
CN102680980A (en) | Pulse laser distance measuring method | |
Palojarvi et al. | Pulsed time-of-flight laser radar module with millimeter-level accuracy using full custom receiver and TDC ASICs | |
Hintikka et al. | Experimental investigation into laser ranging with sub-ns laser pulses | |
US9874441B1 (en) | Circuitry and method for reducing echo walk error in a time-of-flight laser distance device | |
Xiao et al. | A continuous wavelet transform-based modulus maxima approach for the walk error compensation of pulsed time-of-flight laser rangefinders | |
Li et al. | Boosting ranging performance of LiDAR using multi-pulse coherent average | |
RU2759300C1 (en) | Range measurement method | |
Hanto et al. | Time of flight Lidar employing dual-modulation frequencies switching for optimizing unambiguous range extension and high resolution | |
CN110646804B (en) | Pulse time discriminating circuit based on double-pulse laser signal | |
RU210345U1 (en) | Pulse code modulation laser ranger | |
KR102035019B1 (en) | Distance Measuring Apparatus, Time to Digital Converter, and Moving Object | |
Fink et al. | Full-waveform modeling for time-of-flight measurements based on arrival time of photons | |
Hallman et al. | Note: Detection jitter of pulsed time-of-flight lidar with dual pulse triggering | |
RU2792086C1 (en) | Method for pulse location ranging | |
RU2341770C1 (en) | Device for timing laser range-finder | |
RU2511069C1 (en) | Pulsed optical radiation receiver | |
Golovkov et al. | Receiving system of a pulsed laser rangefinder | |
JPH0381687A (en) | Laser distance measuring instrument | |
RU2810710C1 (en) | Method for accumulating light-location signals | |
Peltola et al. | A receiver channel with a leading edge timing discriminator for a pulsed time-of-flight laser radar |