RU2631573C1 - Method of applying multilayer ion-plasma coating on stamp engraving surface from heat-resistant nickel alloy - Google Patents
Method of applying multilayer ion-plasma coating on stamp engraving surface from heat-resistant nickel alloy Download PDFInfo
- Publication number
- RU2631573C1 RU2631573C1 RU2016113971A RU2016113971A RU2631573C1 RU 2631573 C1 RU2631573 C1 RU 2631573C1 RU 2016113971 A RU2016113971 A RU 2016113971A RU 2016113971 A RU2016113971 A RU 2016113971A RU 2631573 C1 RU2631573 C1 RU 2631573C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rest
- metals
- titanium
- nitrogen
- vacuum chamber
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/02—Pretreatment of the material to be coated
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
- C23C14/0641—Nitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
- C23C14/34—Sputtering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
Landscapes
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к машиностроению и может быть использовано для защиты поверхностей гравюр штампов, применяемых для горячей объемной изотермической штамповки металлических деталей, в том числе деталей сложной формы, например лопаток газотурбинных двигателей.The invention relates to mechanical engineering and can be used to protect the surfaces of engraving dies used for hot volumetric isothermal stamping of metal parts, including parts of complex shape, for example, blades of gas turbine engines.
Метод горячей объемной изотермической штамповки используется, в основном, для изготовления деталей, работающих в условиях действия значительных статических и динамических нагрузок. К таким деталям относятся, например, лопатки компрессоров ГТД и ГТУ. Лопатки компрессора являются наиболее дорогостоящими деталями, определяющими ресурс двигателя, поэтому повышение их эксплуатационной надежности является достаточно важной экономической и технической задачей.The method of hot volume isothermal stamping is used mainly for the manufacture of parts operating under conditions of significant static and dynamic loads. Such details include, for example, the blades of gas turbine engines and gas turbine compressors. The compressor blades are the most expensive parts that determine the life of the engine, so increasing their operational reliability is a rather important economic and technical task.
Процесс горячей объемной изотермической штамповки в условиях сверхпластичности включает пластическую деформацию металлической заготовки, происходящую под воздействием прикладываемого к ней давления штампа, имеющего гравюру, соответствующую форме получаемой детали. При этом в процессе эксплуатации штамп находится под постоянным воздействием высокой температуры.The process of hot volume isothermal stamping under superplasticity conditions involves the plastic deformation of a metal billet, which occurs under the influence of the pressure of a stamp applied to it, having an engraving corresponding to the shape of the part obtained. Moreover, during operation, the stamp is under constant exposure to high temperature.
Титановые сплавы, например такие, как ВТ6, ВТ3-1 и др., обладают высокой удельной прочностью и коррозионной стойкостью, поэтому они являются наиболее распространенными материалами для изготовления лопаток компрессора. Так, например, штампованные лопатки из сплава ВТ6 после стандартной термообработки имеют прочность до 1100 МПа и относительное удлинение 12-15%, а уровень усталостной прочности лопаток из сплава ВТ6 составляет около 410 МПа.Titanium alloys, for example, such as VT6, VT3-1, etc., have high specific strength and corrosion resistance, therefore they are the most common materials for the manufacture of compressor blades. For example, stamped blades of VT6 alloy after standard heat treatment have a strength of up to 1100 MPa and a relative elongation of 12-15%, and the fatigue strength of VT6 alloy blades is about 410 MPa.
Наиболее распространенным методом производства деталей из титановых сплавов является объемное деформирование в горячем состоянии и, в частности, такие широко применяемые процессы, как штамповка и прессование. При изготовлении лопаток из титановых сплавов горячая объемная штамповка выполняется в условиях высоких температур, обеспечивающих структурные изменения в сплаве для получения заданных механических свойств деталей.The most common method for manufacturing parts from titanium alloys is volumetric hot deformation and, in particular, such widely used processes as stamping and pressing. In the manufacture of blades from titanium alloys, hot forging is performed at high temperatures, providing structural changes in the alloy to obtain the specified mechanical properties of the parts.
В условиях горячей объемной изотермической штамповки из-за высокого уровня напряжений, которому подвергается материал штампа при контакте с материалом заготовки, на рабочую поверхность штампа накладывают смазку, позволяющую несколько уменьшить контактные напряжения между материалом заготовки штампа. Однако, например, даже при прессовании титановых сплавов со смазкой матрицы выходят из строя через каждые 10-15 прессовок [М.З. Ерманок. Прессование титановых сплавов. - М.: Металлургия, 1979, с. 120-135, 2, Л.А. Никольский. Горячая штамповка и прессование титановых сплавов. - М.: Машиностроение, 1975, 205 с.].In the conditions of hot volume isothermal stamping, due to the high level of stresses to which the stamp material is exposed in contact with the workpiece material, a lubricant is applied to the working surface of the stamp, which can slightly reduce contact stresses between the workpiece material of the stamp. However, for example, even when pressing titanium alloys with lubricant, the matrices fail every 10-15 compacts [M.Z. Yermanok. Pressing titanium alloys. - M.: Metallurgy, 1979, p. 120-135, 2, L.A. Nikolsky. Hot stamping and pressing of titanium alloys. - M.: Mechanical Engineering, 1975, 205 p.].
Процесс штамповки заготовок из сплавов на основе титана характеризуется высокой температурой нагрева заготовки до 1000°С, значительными усилиями, обусловленные высоким пределом текучести материала (при t=1000°C т>200 МПа, в то время как сталь при t=1200°C имеет т<100 МПа), значительной величиной коэффициента трения пары Тi - материал инструмента, склонностью Ti к адгезионному схватыванию с материалом инструмента, особенно в условиях горячей объемной изотермической штамповки.The process of stamping billets from titanium-based alloys is characterized by a high temperature of heating the billet to 1000 ° C, significant efforts due to the high yield strength of the material (at t = 1000 ° C t> 200 MPa, while steel at t = 1200 ° C t <100 MPa), a significant value of the friction coefficient of the Ti pair is the tool material, the tendency of Ti to adhesion to the tool material, especially in conditions of hot isothermal forging.
В этой связи достаточно большой интерес представляют способы обработки рабочих поверхностей штампов, с помощью которых достигается их значительное упрочнение. Значительный эффект поверхностного упрочнения достигается за счет повышения не только твердости, но и износо-, и коррозионной стойкости рабочей поверхности инструмента деформации. Для реализации указанных достоинств в промышленных условиях нашли применение методы упрочнения концентрированными потоками энергии.In this regard, methods of processing the working surfaces of dies, with the help of which their significant hardening is achieved, are of rather great interest. A significant effect of surface hardening is achieved by increasing not only the hardness, but also the wear and corrosion resistance of the working surface of the deformation tool. To realize these advantages in industrial conditions, methods of hardening by concentrated energy flows have been used.
Известен способ упрочнения штампа с оплавлением передней поверхности пуансона и матрицы непрерывным излучением лазера, сориентированным перпендикулярно передней поверхности и перемещающимся от периферии к рабочим кромкам (RU 2033435, C21D 1/09, C21D 9/22, 1995).A known method of hardening a stamp with fusion of the front surface of the punch and matrix by continuous laser radiation, oriented perpendicular to the front surface and moving from the periphery to the working edges (RU 2033435, C21D 1/09, C21D 9/22, 1995).
Известны также способы упрочнения штампа, заключающиеся в том, что на предварительно подготовленную поверхность наносится износостойкое покрытие из нитрида титана, при этом образуется переходная зона между поверхностью инструмента и покрытием, величина которой влияет на сцепление покрытия с материалом инструмента (Патент РФ 2062817, С23С 14/00, 14/26, опубл. 1996.06.27).There are also known methods of hardening a stamp, which consist in the fact that a wear-resistant coating of titanium nitride is applied to a pre-prepared surface, and a transition zone is formed between the tool surface and the coating, the value of which affects the adhesion of the coating to the tool material (RF Patent 2062817, С23С 14 / 00, 14/26, publ. 1996.06.27).
Наиболее близким к предлагаемому техническому решению является способ упрочнения штампа для штамповки, включающий подготовку поверхности гравюры штампа под нанесение покрытия и нанесение на подготовленную поверхность упрочняющего покрытия (Патент РФ 2096518, МПК С23С 14/06, С23С 14/16, МНОГОСЛОЙНОЕ КОМПОЗИЦИОННОЕ ПОКРЫТИЕ НА РЕЖУЩИЙ И ШТАМПОВЫЙ ИНСТРУМЕНТ, опубл. 20.11.1997). Многослойное композиционное покрытие наносится на режущий или штамповый инструмент. Покрытие состоит из чередующихся слоев тугоплавких соединений, причем один из чередующихся слоев содержит тугоплавкие соединения металлов IV, V или IV, VI групп Периодической системы элементов, а другой - тугоплавкие соединения металлов IV, V, или VI групп, при этом толщина слоев составляет 1-10 мкм.Closest to the proposed technical solution is a method of hardening a stamp for stamping, including preparing the surface of the engraving of the stamp for coating and applying to the prepared surface a reinforcing coating (Patent RF 2096518, IPC C23C 14/06, C23C 14/16, MULTI-LAYER COMPOSITE COVERING FOR CUTTING AND STAMPING TOOL, publ. 11/20/1997). A multilayer composite coating is applied to a cutting or stamping tool. The coating consists of alternating layers of refractory compounds, with one of the alternating layers containing refractory compounds of metals of groups IV, V or IV, VI of the Periodic Table of the Elements, and the other containing refractory compounds of metals of groups IV, V, or VI, with a layer thickness of 1- 10 microns.
В то же время штамп для горячей изотермической штамповки, имеющий гравюру, соответствующую конфигурации готового изделия из титанового сплава, изготавливают из жаропрочных сплавов, например, таких как ЖС6-У, ЖС6-К, ХН77ТЮР и др. В условиях воздействия высоких напряжений и температур возникают локальные адгезионные взаимодействия (схватывание, сварка и т.п.) между материалом поверхностного слоя гравюры штампа (жаропрочным никелевым сплавом) и материалом штампуемой заготовки (титановым сплавом). В результате такого взаимодействия и связанных с ним локальных «выровов» с поверхности гравюры ухудшается ее микрогеометрия. Изменение микрогеометрии поверхности гравюры приводит к увеличению неоднородности напряженно-деформированного состояния поверхностного слоя гравюры. В результате этого возникающие на локальных участках поверхности в процессе штамповки значительные механические напряжения приводят к резкому возрастанию температуры на этих участках до 900°С-1000°С и, как следствие, к разупрочнению материала штампа на этих участках. Далее наступает ускоренная фаза износа поверхности гравюры из-за сильной деформации ее разупрочненных участков поверхности.At the same time, a stamp for hot isothermal stamping, having an engraving corresponding to the configuration of the finished product from a titanium alloy, is made of heat-resistant alloys, for example, ZhS6-U, ZhS6-K, KhN77TYUR and others. Under conditions of high voltages and temperatures local adhesive interactions (setting, welding, etc.) between the material of the surface layer of the stamp engraving (heat-resistant nickel alloy) and the material of the workpiece (titanium alloy). As a result of this interaction and related local “cutouts” from the surface of the engraving, its microgeometry worsens. A change in the microgeometry of the surface of the engraving leads to an increase in the heterogeneity of the stress-strain state of the surface layer of the engraving. As a result of this, significant mechanical stresses arising on local surface areas during stamping lead to a sharp increase in temperature in these areas to 900 ° C-1000 ° C and, as a result, to softening of the stamp material in these areas. Then the accelerated phase of wear of the engraving surface sets in due to the strong deformation of its softened surface areas.
В этой связи, основным недостатком аналогов и прототипа является низкая стойкость штампов из жаропрочных никелевых сплавов из-за неэффективности их поверхностного упрочнения, не предотвращающего разупрочнение материала поверхностного слоя.In this regard, the main disadvantage of analogues and prototype is the low resistance of stamps made of heat-resistant nickel alloys due to the inefficiency of their surface hardening, which does not prevent softening of the material of the surface layer.
В основу настоящего изобретения была положена задача уменьшения адгезионного взаимодействия между материалом штампа и штампуемой заготовкой.The basis of the present invention was the task of reducing the adhesive interaction between the material of the stamp and stamped workpiece.
Техническим результатом изобретения является повышение износостойкости штампа.The technical result of the invention is to increase the wear resistance of the stamp.
Поставленная задача и указанный технический результат осуществляется за счет того, что в способе нанесения многослойного ионно-плазменного покрытия на поверхность гравюры штампа из жаропрочного никелевого сплава, включающем помещение штампа в вакуумную камеру установки, создание требуемого вакуума, ионную очистку поверхности гравюры штампа с последующим нанесением на нее заданного количества слоев соединений титана с металлами и азотом, в отличие от прототипа, после ионной очистки наносят подслой из титана или из сплава на основе титана толщиной от 0,3 до 0,7 мкм, а затем разнородные слои соединений титана с металлами и азотом толщиной от 1,0 мкм до 1,8 мкм каждый, причем чередуют формирование слоя соединений титана с металлами и азотом при давлении в вакуумной камере установки от 2⋅10-2 Па до 5⋅10-2 Па с формированием слоя соединений титана с металлами и азотом при давлении в вакуумной камере установки от 1⋅10-1 Па до 3⋅10-1 Па, а для формирования соединений титана с металлами используют соединения титана со следующими металлами: Al, Mo, Zr, V, Si, С или их сочетание, при следующем их соотношении, % вес: либо - Al от 4 до 8%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, Мо от 1 до 2%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, Мо от 1 до 2%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, Мо от 1 до 2%, V от 1 до 3%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, Мо от 0,5 до 2%, V от 0,5 до 3%, Si до 0,5%, С до 0,3%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Мо от 1 до 2%, V от 1 до 3%, Si от 1 до 4%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, V от 1 до 3%, Si от 1 до 4%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, V от 1 до 3%, Si от 1 до 4%, остальное - Ti.The task and the specified technical result is due to the fact that in the method of applying a multilayer ion-plasma coating on the surface of the engraving of a stamp made of heat-resistant nickel alloy, which includes placing the stamp in the vacuum chamber of the installation, creating the required vacuum, ionic cleaning of the surface of the engraving stamp followed by applying to a predetermined number of layers of compounds of titanium with metals and nitrogen, in contrast to the prototype, after ion cleaning, a sublayer of titanium or a Ti-based alloy is applied a thickness from 0.3 to 0.7 μm thick, and then heterogeneous layers of titanium compounds with metals and nitrogen with a thickness of 1.0 μm to 1.8 μm each, and alternating the formation of a layer of titanium compounds with metals and nitrogen at a pressure in a vacuum chamber installations from 2⋅10 -2 Pa to 5⋅10 -2 Pa with the formation of a layer of titanium compounds with metals and nitrogen at a pressure in the vacuum chamber of the installation from 1⋅10 -1 Pa to 3⋅10 -1 Pa, and for the formation of titanium compounds titanium compounds with metals are used with metals with the following metals: Al, Mo, Zr, V, Si, C, or a combination thereof, the next time wearing,% weight: either - Al from 4 to 8%, the rest - Ti, or - Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, the rest - Ti, or - Al from 4 to 8%, Zr from 1 up to 3%, Mo from 1 to 2%, the rest is Ti, or Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, Mo from 1 to 2%, the rest is Ti, or Al from 4 to 8% , Zr from 1 to 3%, Mo from 1 to 2%, V from 1 to 3%, the rest - Ti, or - Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, Mo from 0.5 to 2% , V from 0.5 to 3%, Si to 0.5%, C to 0.3%, the rest is Ti, or Al is from 4 to 8%, Mo is from 1 to 2%, V is from 1 to 3% , Si from 1 to 4%, the rest - Ti, or - Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, V from 1 to 3%, Si from 1 to 4%, the rest - Ti, or - Al from 4 to 8%, V from 1 to 3%, Si from 1 to 4%, the rest is Ti.
Кроме того, возможны дополнительные варианты воплощения способа: ионную очистку проводят ионами аргона при плотности тока от 130 мкА/см2 до 160 мкА/см2 в течение от 0,3 до 1,0 часа; заданное количество пар слоев покрытия определяется ее общей толщиной, равной от 7 мкм до 15 мкм; перед помещением деталей в вакуумную камеру установки проводят электролитно-плазменное полирование деталей, погружая их в водный раствор электролита и прикладывая к деталям положительное по отношению к электролиту электрическое напряжение.In addition, additional embodiments of the method are possible: ion purification is carried out with argon ions at a current density of 130 μA / cm 2 to 160 μA / cm 2 for 0.3 to 1.0 hours; a predetermined number of pairs of coating layers is determined by its total thickness equal to from 7 μm to 15 μm; Before placing the parts in the vacuum chamber of the installation, electrolyte-plasma polishing of the parts is carried out by immersing them in an aqueous solution of the electrolyte and applying a positive voltage relative to the electrolyte to the parts.
Способ осуществляется следующим образом. Промытую от загрязнений и подготовленную под нанесение покрытий в вакууме штамповую оснастку (пуансон, матрицу) помещают в вакуумную камеру ионно-плазменной установки. Покрываемые поверхности детали должны иметь шероховатость поверхности Ra 1,2-2,5 мкм. При визуальном осмотре поверхности должны иметь металлический блеск, не иметь следов окисления, загрязнений и других поверхностных дефектов. Перед нанесением покрытия рекомендуется провести виброабразивную обработку в среде порошка карбида кремния. Промывку можно осуществлять ультразвуковым методом в моющем растворе. Далее целесообразно промыть детали горячей (60°С - 90°С) водой, просушить в струе горячего воздуха и протереть этиловым спиртом. В связи с тем, что пуансон и матрица закрытых штампов представляют собой сложнофасонную объемную форму, а используемый для формирования покрытия состав является многокомпонентным и, кроме того, напыляемым несколькими электродуговыми испарителями, то для обеспечения стабильности свойств поверхности пуансона и матрицы их целесообразно обрабатывать одновременно за одну загрузку. При этом расположение рабочих поверхностей пуансона и матрицы при нанесении покрытия должно обеспечивать получение однородного по толщине и свойствам покрытия. Для формирования покрытий на основе нитридов металлов необходимо обеспечивать температуру детали порядка 300°С - 400°С. Из-за значительной массы штамповой оснастки целесообразно осуществлять их предварительный нарев в вакууме, например, за счет электронов плазмы, подачей положительного потенциала на деталь (возможен также нагрев штампа вне камеры установки, но такой нагрев менее предпочтителен).The method is as follows. Washed from contaminants and prepared for coating in a vacuum, dies (punch, die) are placed in a vacuum chamber of an ion-plasma installation. The coated surfaces of the part should have a surface roughness of Ra 1.2-2.5 microns. Upon visual inspection, the surfaces should have a metallic luster, not have traces of oxidation, contamination and other surface defects. Before applying the coating, it is recommended to carry out vibroabrasive treatment in the environment of silicon carbide powder. Rinsing can be carried out by ultrasonic method in a washing solution. Further, it is advisable to rinse the parts with hot (60 ° C - 90 ° C) water, dry in a stream of hot air and wipe with ethyl alcohol. Due to the fact that the punch and the matrix of closed dies are a complex three-dimensional shape, and the composition used to form the coating is multicomponent and, moreover, sprayed by several electric arc evaporators, it is advisable to process them simultaneously for one to ensure the stability of the surface properties of the punch and matrix loading. Moreover, the location of the working surfaces of the punch and the matrix during coating should provide a uniform coating in thickness and properties. For the formation of coatings based on metal nitrides, it is necessary to ensure the temperature of the part of the order of 300 ° C - 400 ° C. Due to the significant mass of the die tooling, it is advisable to preheat them in a vacuum, for example, due to plasma electrons, by applying a positive potential to the part (it is also possible to heat the die outside the setup chamber, but such heating is less preferable).
Последовательность процесса ионно-плазменного нанесения покрытия может быть следующей.The sequence of the process of ion-plasma coating can be as follows.
Ионная очистка поверхности. Ионная очистка согласно предлагаемому способу проводится в целях удаления окислов, активации и нагрева обрабатываемой поверхности. Ионная очистка проводится в вакууме 10-3 Па. При подаче электрического напряжения на деталь порядка 1000 В включают электродуговые испарители.Ionic surface cleaning. Ion cleaning according to the proposed method is carried out in order to remove oxides, activation and heating of the treated surface. Ion purification is carried out in a vacuum of 10 -3 Pa. When applying voltage to the part of the order of 1000 V include electric arc evaporators.
Нанесение покрытий. После окончания процесса ионной очистки на деталь подается опорное напряжение, при этом электродуговые испарители продолжают работать, формируя подслой из сплава на основе титана из толщиной от 0,3 до 0, 7 мкм. После нанесения подслоя в вакуумную камеру напускают азот, и формируют многослойное покрытие нанесением разнородных слоев соединений титана с металлами и азотом толщиной от 1,0 мкм до 1,8 мкм каждый. При этом чередуют формирование слоя соединений титана с металлами и азотом при давлении в вакуумной камере установки от 2⋅10-2 Па до 5⋅10-2 Па с формированием слоя соединений титана с металлами и азотом при давлении в вакуумной камере установки от 1⋅10-1 Па до 3⋅10-1 Па. Для формирования соединений титана с металлами используют соединения титана со следующими металлами: Al, Мо, Zr, V, Si, С или их сочетание, при следующем их соотношении, % вес: либо - Al от 4 до 8%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, Мо от 1 до 2%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, Мо от 1 до 2%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, Мо от 1 до 2%, V от 1 до 3%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, Мо от 0,5 до 2%, V от 0,5 до 3%, Si до 0,5%, С до 0,3%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Мо от 1 до 2%, V от 1 до 3%, Si от 1 до 4%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, V от 1 до 3%, Si от 1 до 4%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, V от 1 до 3%, Si от 1 до 4%, остальное - Ti. После нанесения покрытия детали охлаждают в вакуумной камере до температуры 160°С - 180°С при давлении в камере 10-3 Па. В качестве примера приведены основные технологические параметры процесса напыления. Толщины полученных на штампах покрытий составляли от 7 до 15 мкм.Coating. After the end of the ion cleaning process, a reference voltage is applied to the part, while the electric arc evaporators continue to work, forming a sublayer of an alloy based on titanium from a thickness of 0.3 to 0.7 μm. After applying the sublayer, nitrogen is introduced into the vacuum chamber, and a multilayer coating is formed by applying heterogeneous layers of titanium compounds with metals and nitrogen with a thickness of 1.0 μm to 1.8 μm each. In this case, the formation of a layer of titanium compounds with metals and nitrogen at a pressure in the vacuum chamber of the apparatus from 2⋅10 -2 Pa to 5⋅10 -2 Pa alternates with the formation of a layer of titanium compounds with metals and nitrogen at a pressure in the vacuum chamber of the apparatus from 1⋅10 -1 Pa to 3⋅10 -1 Pa. For the formation of titanium compounds with metals, titanium compounds with the following metals are used: Al, Mo, Zr, V, Si, C, or a combination thereof, in the following ratio,% weight: either Al from 4 to 8%, the rest Ti, or - Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, the rest is Ti, or Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, Mo from 1 to 2%, the rest is Ti, or Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, Mo from 1 to 2%, the rest - Ti, or - Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, Mo from 1 to 2%, V from 1 to 3%, the rest - Ti, or - Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, Mo from 0.5 to 2%, V from 0.5 to 3%, Si to 0.5%, C to 0.3%, the rest is Ti, or Al is from 4 to 8%, Mo is from 1 to 2%, V is from 1 to 3%, Si is from 1 to 4%, the rest is Ti, either Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, V from 1 to 3%, Si from 1 to 4%, the rest is Ti, or Al from 4 to 8%, V from 1 to 3%, Si from 1 to 4%, the rest is Ti. After coating, the parts are cooled in a vacuum chamber to a temperature of 160 ° C - 180 ° C at a pressure in the chamber of 10 -3 Pa. As an example, the main technological parameters of the spraying process are given. The thicknesses obtained on the stamps of coatings ranged from 7 to 15 μm.
Для оценки стойкости штампов были проведены следующие испытания. На образцы из высоколегированных жаропрочных никелевых сплавов (ЖС6-У, ЖС6-К) были нанесены покрытия как по способу-прототипу (патент РФ №2096518), согласно приведенных в способе-прототипе условий и режимов нанесения, так и покрытия по предлагаемому способу.To assess the durability of the dies, the following tests were performed. Samples of highly alloyed heat-resistant nickel alloys (ZhS6-U, ZhS6-K) were coated both by the prototype method (RF patent No. 2096518), according to the conditions and modes of application described in the prototype method, and coatings by the proposed method.
Режимы обработки образцов и нанесения покрытия по предлагаемому способу.Modes of sample processing and coating according to the proposed method.
Ионная очистка: ионы аргона при энергии от 8 до 10 кэВ; плотность тока: 110 мкА/см2 - неудовлетворительный результат (Н.Р.); 130 мкА/см2 - удовлетворительный результат (У.Р.); 160 мкА/см2 (У.Р.); 180 мкА/см2 (Н.Р.); время ионной очистки: 0,1 часа (Н.Р.); 0,3 часа (У.Р.); 1,0 часа (У.Р.); 1,5 часа (Н.Р.).Ion purification: argon ions at an energy of 8 to 10 keV; current density: 110 μA / cm 2 - unsatisfactory result (N.R.); 130 μA / cm 2 - a satisfactory result (U.R.); 160 μA / cm 2 (U.R.); 180 μA / cm 2 (N.R.); ion cleaning time: 0.1 hours (N.R.); 0.3 hours (U.R.); 1.0 hours (U.R.); 1.5 hours (N.R.).
Толщина подслоя из сплава на основе титана: 0,2 мкм (Н.Р.); 0,3 мкм (У.Р.); 0,5 мкм (У.Р.); 0,7 мкм (У.Р.); 0,9 мкм (Н.Р.). Толщина слоя соединений титана с металлами и азотом: 0,8 мкм (Н.Р.); 1,0 мкм (У.Р.); 1,3 мкм (У.Р.); 1,5 мкм (У.Р.); 1,8 мкм (У.Р.); 2,0 мкм (Н.Р.).The thickness of the titanium-based alloy sublayer: 0.2 μm (N.R.); 0.3 μm (U.R.); 0.5 μm (U.R.); 0.7 μm (U.R.); 0.9 μm (N.R.). The thickness of the layer of compounds of titanium with metals and nitrogen: 0.8 microns (N.R.); 1.0 μm (U.R.); 1.3 μm (U.R.); 1.5 μm (U.R.); 1.8 μm (U.R.); 2.0 μm (N.R.).
В соединениях титана с металлами и азотом использовались следующие металлы: Al, Мо, Zr, V, Si и их сочетание (AlMo, AlMoZr, AlMoZrV, AlMoZrVSi, AlZrVSi, AlMoVSi, AlMoZrSi, AlVSi, AlMoSi), при следующем их содержании, % вес: Al - [2% (Н.Р.); 4% (У.Р.); 8% (У.Р.) 10% (Н.Р.)]; Zr - [0,5% (Н.Р.); 1% (У.Р.); 3% (У.Р.); 5% (Н.Р.)]; Мо - [0,5% (Н.Р.); 1% (У.Р.); 2% (У.Р.); 4% (Н.Р.)]; V - [0,3% (Н.Р.); 0,5% (У.Р.); 1% (У.Р.); 3% (У.Р.); 5% (Н.Р.)]; Si от 1 до 4% - [0,5% (Н.Р.); 1% (У.Р.); 4% (У.Р.); 6% (Н.Р.)]; остальное - Ti.The following metals were used in the compounds of titanium with metals and nitrogen: Al, Mo, Zr, V, Si and their combination (AlMo, AlMoZr, AlMoZrV, AlMoZrVSi, AlZrVSi, AlMoVSi, AlMoZrSi, AlVSi, AlMoSi), with the following weight%, : Al - [2% (N.P.); 4% (U.R.); 8% (U.R.) 10% (N.R.)]; Zr - [0.5% (N.P.); 1% (U.R.); 3% (U.R.); 5% (N.R.)]; Mo - [0.5% (N.R.); 1% (U.R.); 2% (U.R.); 4% (N.R.)]; V - [0.3% (N.P.); 0.5% (U.R.); 1% (U.R.); 3% (U.R.); 5% (N.R.)]; Si from 1 to 4% - [0.5% (N.R.); 1% (U.R.); 4% (U.R.); 6% (N.R.)]; the rest is Ti.
После нанесения каждого слоя изменялось давление в вакуумной камере установки. При этом чередовали формирование слоя соединений титана с металлами и азотом при давлении в вакуумной камере установки от 2⋅10-2 Па до 5⋅10-2 Па [1⋅10-2 Па - (Н.Р.); 2⋅10-2 Па - (У.Р.); 3⋅10-2 Па - (У.Р.); 4⋅10-2 Па - (У.Р.); 5⋅10-2 Па - (У.Р.); 7⋅10-2 Па - (Н.Р.)] с формированием слоя соединений титана с металлами и азотом при давлении в вакуумной камере установки от 1⋅10-1 Па до 3⋅10-1 Па [0,4⋅10-1 Па - (Н.Р.); 1⋅10-1 Па - (У.Р.); 2⋅10-1 Па - (У.Р.); 3⋅10-1 Па - (У.Р.); 5⋅10-1 Па - (Н.Р.)].After applying each layer, the pressure in the vacuum chamber of the installation changed. In this case, the formation of a layer of titanium compounds with metals and nitrogen was alternated at a pressure in the vacuum chamber of the apparatus from 2⋅10 -2 Pa to 5⋅10 -2 Pa [1⋅10 -2 Pa - (N.R.); 2⋅10 -2 Pa - (U.R.); 3-10 -2 Pa - (U.R.); 4⋅10 -2 Pa - (U.R.); 5⋅10 -2 Pa - (U.R.); 7⋅10 -2 Pa - (NR)] with the formation of a layer of titanium compounds with metals and nitrogen at a pressure in the vacuum chamber of the installation from 1⋅10 -1 Pa to 3⋅10 -1 Pa [0.4⋅10 - 1 Pa - (N.R.); 1-10 -1 Pa - (U.R.); 2-10 -1 Pa - (U.R.); 3-10 -1 Pa - (U.R.); 5-10 -1 Pa - (N.R.)].
Общая толщина покрытия-прототипа и покрытия, нанесенного по предлагаемому способу, составляла от 7 мкм до 15 мкм.The total thickness of the coating of the prototype and the coating applied by the proposed method ranged from 7 μm to 15 μm.
Электролитно-плазменное полирование проводили, погружая детали в водный раствор электролита и прикладывая к ним положительное по отношению к электролиту электрическое напряжение, осуществляя следующие варианты: полирование вели до обеспечения шероховатости не ниже Ra=0,08…0,12 мкм; полирование вели при рабочем напряжении 18..490 В; как варианты в качестве электролита использовали: водный раствор сульфата аммония с концентрацией 0,8…3,4; водный раствор, содержащий серную и орто-фосфорную кислоты, блок-сополимер окисей этилена и пропилена и натриевую соль сульфированного бутилолеата при следующем соотношении компонентов, мас. %:Electrolyte-plasma polishing was carried out by immersing the parts in an aqueous electrolyte solution and applying an electric voltage positive with respect to the electrolyte, carrying out the following options: polishing was carried out until the roughness was not lower than R a = 0.08 ... 0.12 μm; polishing was carried out at an operating voltage of 18..490 V; as options, the electrolyte used was: an aqueous solution of ammonium sulfate with a concentration of 0.8 ... 3.4; an aqueous solution containing sulfuric and orthophosphoric acid, a block copolymer of ethylene oxide and propylene and the sodium salt of sulfonated butyl oleate in the following ratio, wt. %:
Как варианты в качестве электролита использовали: водный растворы солей неорганических кислот аммония и щелочных металлов или соли низших карбоновых кислот, а также растворы свободных кислот; электролит, содержащий аммонийную соль неорганической кислоты, аммонийные соли низших карбоновых кислот и органические или неорганические вещества, образующие с металлами сплава комплексные соединения; используют электролит состава, мас. %:As options, the following were used as electrolyte: aqueous solutions of salts of inorganic acids of ammonium and alkali metals or salts of lower carboxylic acids, as well as solutions of free acids; an electrolyte containing an ammonium salt of an inorganic acid, ammonium salts of lower carboxylic acids, and organic or inorganic substances forming complex compounds with alloy metals; use an electrolyte composition, wt. %:
Как вариант, в качестве электролита использовали: электролит состава, мас. %:As an option, the electrolyte used was: electrolyte composition, wt. %:
Как вариант, в качестве электролита использовали: водные растворы солей натрия; в качестве водного раствора солей натрия используют 3-22%-ный раствор кислого углекислого натрия. В качестве электролита использовали: водные растворы солей аммония; в качестве соли аммония используют аммоний лимоннокислый одно- или двух- или трехзамещенный, или их смеси при следующем соотношении компонентов, мас. %:As an option, the following were used as the electrolyte: aqueous solutions of sodium salts; as an aqueous solution of sodium salts use a 3-22% solution of sodium hydrogencarbonate. As the electrolyte used: aqueous solutions of ammonium salts; as the ammonium salt, ammonium citrate is used, one- or two- or three-substituted, or mixtures thereof in the following ratio of components, wt. %:
Аммоний лимоннокислый одно-, или двух- или трехзамещенный, или их смеси - 2 – 18;Ammonium citrate one-, or two- or three-substituted, or mixtures thereof - 2 - 18;
Вода - остальное.Water is the rest.
Как вариант, в качестве электролита использовали: водные растворы солей со значением рН 4…9.As an option, the following was used as the electrolyte: aqueous solutions of salts with a pH value of 4 ... 9.
Как показали проведенные авторами исследования, нанесение на рабочие поверхности штамповой оснастки многослойных ионно-плазменных покрытий по предлагаемому техническому решению позволяет по сравнению с прототипом приблизительно в 1, 8-2,3 раза повысить стойкость штампов из жаропрочных никелевых сплавов (ЖС6-У, ЖС6-К) за счет снижения адгезионного взаимодействия материалов штампа и штампуемой детали, а также за счет резкого снижения процессов разупрочнение материала поверхностного слоя. Испытания проводились на образцах и натурных штампах в производственных условиях при штамповке лопаток из титановых сплавов.As the studies conducted by the authors showed, the application of multilayer ion-plasma coatings on the working surfaces of the die tooling according to the proposed technical solution makes it possible to increase the resistance of stamps made of heat-resistant nickel alloys (ZhS6-U, ZhS6- K) by reducing the adhesive interaction of the materials of the stamp and stamped parts, as well as due to a sharp decrease in the processes of softening of the surface layer material. The tests were carried out on samples and full-scale dies in a production environment when stamping blades made of titanium alloys.
Результаты исследований процессов износа штамповой оснастки показали, что применение в способе нанесения многослойного ионно-плазменного покрытия на поверхность гравюры штампа из жаропрочного никелевого сплава следующих приемов: помещение штампа в вакуумную камеру установки; создание требуемого вакуума; ионную очистку поверхности гравюры штампа с последующим нанесением на нее заданного количества слоев соединений титана с металлами и азотом; нанесение после ионной очистки подслоя из титана или из сплава на основе титана толщиной от 0,3 до 0, 7 мкм; затем: нанесение разнородных слоев соединений титана с металлами и азотом толщиной от 1,0 мкм до 1,8 мкм каждый, при их следующем чередовании: формирование слоя соединений титана с металлами и азотом при давлении в вакуумной камере установки от 2⋅10-2 Па до 5⋅10-2 Па и формирование слоя соединений титана с металлами и азотом при давлении в вакуумной камере установки от 1⋅10-1 Па до 3⋅10-1 Па; для формирования соединений титана с металлами используют соединения титана со следующими металлами: Al, Мо, Zr, V, Si, С или их сочетание, при следующем их соотношении, % вес: либо - Al от 4 до 8%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, Мо от 1 до 2%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, Мо от 1 до 2%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, Мо от 1 до 2%, V от 1 до 3%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, Мо от 0,5 до 2%, V от 0,5 до 3%, Si до 0,5%, С до 0,3%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Мо от 1 до 2%, V от 1 до 3%, Si от 1 до 4%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, Zr от 1 до 3%, V от 1 до 3%, Si от 1 до 4%, остальное - Ti, либо - Al от 4 до 8%, V от 1 до 3%, Si от 1 до 4%, остальное - Ti; а также при использовании следующих дополнительных вариантов: ионную очистку проводят ионами аргона при плотности тока от 130 МкА/см2 до 160 МкА/см2 в течение от 0,3 до 1,0 часа; заданное количество пар слоев покрытия определяется ее общей толщиной, равной от 7 мкм до 15 мкм; перед помещением деталей в вакуумную камеру установки проводят электролитно-плазменное полирование деталей, погружая их в водный раствор электролита и прикладывая к деталям положительное по отношению к электролиту электрическое напряжение, позволяют достичь технического результата заявляемого изобретения - повышения износостойкости штампа за счет решения задачи уменьшения адгезионного взаимодействия между материалом штампа и штампуемой заготовкойThe results of studies of the processes of wear of die tooling showed that the following techniques are used in the method of applying a multilayer ion-plasma coating on the surface of an engraving of a stamp made of heat-resistant nickel alloy: placing the stamp in the vacuum chamber of the installation; creating the required vacuum; ionic cleaning of the surface of the engraving of the stamp followed by applying to it a predetermined number of layers of titanium compounds with metals and nitrogen; application after ion cleaning of a sublayer of titanium or of an alloy based on titanium with a thickness of 0.3 to 0.7 microns; then: the application of heterogeneous layers of titanium compounds with metals and nitrogen with a thickness of 1.0 μm to 1.8 μm each, at their next alternation: the formation of a layer of titanium compounds with metals and nitrogen at a pressure in the vacuum chamber of the installation from 2⋅10 -2 Pa up to 5⋅10 -2 Pa and the formation of a layer of titanium compounds with metals and nitrogen at a pressure in the vacuum chamber of the installation from 1⋅10 -1 Pa to 3⋅10 -1 Pa; to form titanium compounds with metals, titanium compounds with the following metals are used: Al, Mo, Zr, V, Si, C, or a combination thereof, in the following ratio,% weight: either Al from 4 to 8%, the rest Ti, or - Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, the rest is Ti, or Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, Mo from 1 to 2%, the rest is Ti, or Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, Mo from 1 to 2%, the rest - Ti, or - Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, Mo from 1 to 2%, V from 1 to 3%, the rest - Ti, or - Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, Mo from 0.5 to 2%, V from 0.5 to 3%, Si to 0.5%, C to 0.3%, the rest is Ti, or Al is from 4 to 8%, Mo is from 1 to 2%, V is from 1 to 3%, Si is from 1 to 4%, the rest is Ti, either Al from 4 to 8%, Zr from 1 to 3%, V from 1 to 3%, Si from 1 to 4%, the rest is Ti, or Al from 4 to 8%, V from 1 to 3%, Si from 1 to 4%, the rest is Ti; as well as using the following additional options: ion cleaning is carried out with argon ions at a current density of 130 MkA / cm 2 to 160 MkA / cm 2 for from 0.3 to 1.0 hours; a predetermined number of pairs of coating layers is determined by its total thickness equal to from 7 μm to 15 μm; before placing the parts in the vacuum chamber of the installation, electrolyte-plasma polishing of the parts is carried out by immersing them in an aqueous electrolyte solution and applying electric voltage positive with respect to the electrolyte, they allow achieving the technical result of the claimed invention - increasing the wear resistance of the stamp by solving the problem of reducing the adhesive interaction between stamp material and stamped blank
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016113971A RU2631573C1 (en) | 2016-04-11 | 2016-04-11 | Method of applying multilayer ion-plasma coating on stamp engraving surface from heat-resistant nickel alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016113971A RU2631573C1 (en) | 2016-04-11 | 2016-04-11 | Method of applying multilayer ion-plasma coating on stamp engraving surface from heat-resistant nickel alloy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2631573C1 true RU2631573C1 (en) | 2017-09-25 |
Family
ID=59931314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016113971A RU2631573C1 (en) | 2016-04-11 | 2016-04-11 | Method of applying multilayer ion-plasma coating on stamp engraving surface from heat-resistant nickel alloy |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2631573C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2740591C1 (en) * | 2020-05-27 | 2021-01-15 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ростовский государственный университет путей сообщения" (ФГБОУ ВО РГУПС) | Method of obtaining multilayer wear-resistant diamond-like coatings |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2068032C1 (en) * | 1990-07-26 | 1996-10-20 | Сосьете Насьональ Д'Этюд Э Де Констрюксьон Де Мотер Д'Авиасьон "С.Н.Э.К.М.А." | Method of anti-wear coating application on pieces of titanium and its alloys and piece made of titanium and its alloys |
| RU2096518C1 (en) * | 1992-12-18 | 1997-11-20 | Анатолий Степанович Верещака | Layered composite coating on cutting and stamping tools |
| US6103357A (en) * | 1997-04-18 | 2000-08-15 | Sandvik Ab | Multilayered coated cutting tool |
| RU2405060C1 (en) * | 2009-10-15 | 2010-11-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | (TixAlyCrz)N-BASED ION-PLASMA COAR FOR CUTTING TOOLS |
| EP2264209A2 (en) * | 2004-09-10 | 2010-12-22 | Sandvik Intellectual Property AB | Method of making a coated cutting tool |
| RU2426819C1 (en) * | 2009-11-30 | 2011-08-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Производственное предприятие Турбинаспецсервис" | Heat resistant coating and procedure for its fabrication |
-
2016
- 2016-04-11 RU RU2016113971A patent/RU2631573C1/en active IP Right Revival
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2068032C1 (en) * | 1990-07-26 | 1996-10-20 | Сосьете Насьональ Д'Этюд Э Де Констрюксьон Де Мотер Д'Авиасьон "С.Н.Э.К.М.А." | Method of anti-wear coating application on pieces of titanium and its alloys and piece made of titanium and its alloys |
| RU2096518C1 (en) * | 1992-12-18 | 1997-11-20 | Анатолий Степанович Верещака | Layered composite coating on cutting and stamping tools |
| US6103357A (en) * | 1997-04-18 | 2000-08-15 | Sandvik Ab | Multilayered coated cutting tool |
| EP2264209A2 (en) * | 2004-09-10 | 2010-12-22 | Sandvik Intellectual Property AB | Method of making a coated cutting tool |
| RU2405060C1 (en) * | 2009-10-15 | 2010-11-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | (TixAlyCrz)N-BASED ION-PLASMA COAR FOR CUTTING TOOLS |
| RU2426819C1 (en) * | 2009-11-30 | 2011-08-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Производственное предприятие Турбинаспецсервис" | Heat resistant coating and procedure for its fabrication |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2740591C1 (en) * | 2020-05-27 | 2021-01-15 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ростовский государственный университет путей сообщения" (ФГБОУ ВО РГУПС) | Method of obtaining multilayer wear-resistant diamond-like coatings |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Scherillo | Chemical surface finishing of AlSi10Mg components made by additive manufacturing | |
| Varela et al. | Surface integrity in hard machining of 300 M steel: effect of cutting-edge geometry on machining induced residual stresses | |
| KR101722239B1 (en) | Surface treatment method using thermal spray coating and ultrasonic nanocrystal surface modification | |
| Fayazfar et al. | An overview of surface roughness enhancement of additively manufactured metal parts: a path towards removing the post-print bottleneck for complex geometries | |
| RU2355829C2 (en) | Method of electrolytic-plasma polishing of metals works | |
| RU2631573C1 (en) | Method of applying multilayer ion-plasma coating on stamp engraving surface from heat-resistant nickel alloy | |
| Li et al. | Influence of anodic oxide film structure on adhesive bonding performance of 5754 aluminum alloy | |
| RU2631572C1 (en) | Method of applying multilayer ion-plasma coating on stamp engraving surface from heat-resistant steel | |
| RU2478139C2 (en) | Method of ion-plasma application of coating in vacuum to surface of die impression from heat-resistant nickel alloy | |
| RU2533223C1 (en) | Method for gas turbine blade processing | |
| Demisse et al. | Surface finishing and electroless nickel plating of additively manufactured (am) metal components | |
| Xin et al. | Corrosion and wear properties of micro-arc oxidation treated Ti6Al4V alloy prepared by selective electron beam melting | |
| US20170051428A1 (en) | Electrolyte solution and electrochemical surface modification methods | |
| Hari Krishna et al. | Influence of plasma electrolytic oxidation on corrosion characteristics of friction stir welded ZM21 magnesium alloy | |
| US20120125787A1 (en) | Electrolyte solution and electrochemical surface modification methods | |
| Zohoor et al. | Effect of electrolyte type on electrochemical machining of 304 steel | |
| Schmid et al. | Surface treatment and tribological considerations | |
| RU2357019C2 (en) | Method of electrolyte-plasma treatment of details | |
| Kumar et al. | Experimental Study of Micro Structural and Anti-Corrosion Behaviorof Ni & Ni-Cr Coating on Mild Steel | |
| Wang et al. | Plasma electrolytic polishing for improving the surface quality of zirconium-based bulk metallic glass | |
| Ergüder et al. | Wear behavior of Ni-B coated-hard anodized Al7Si alloy and machining performance with ZrN ceramic film coated carbide tool | |
| KR100602897B1 (en) | Method for forming metal parts by cold deformation | |
| CN111304580A (en) | Production method of plasma spraying zinc-aluminum-magnesium steel plate | |
| RU2355828C2 (en) | Method of electrolyte-plasma treatment of details | |
| RU2456112C2 (en) | Die for hot-molding of parts from titanium alloys |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190412 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20210317 |