RU2619841C1 - Zero radiometer - Google Patents
Zero radiometer Download PDFInfo
- Publication number
- RU2619841C1 RU2619841C1 RU2016109667A RU2016109667A RU2619841C1 RU 2619841 C1 RU2619841 C1 RU 2619841C1 RU 2016109667 A RU2016109667 A RU 2016109667A RU 2016109667 A RU2016109667 A RU 2016109667A RU 2619841 C1 RU2619841 C1 RU 2619841C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- frequency
- input
- radiometer
- output
- amplifier
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K11/00—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K13/00—Thermometers specially adapted for specific purposes
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R29/00—Arrangements for measuring or indicating electric quantities not covered by groups G01R19/00 - G01R27/00
- G01R29/08—Measuring electromagnetic field characteristics
Landscapes
- Radiation Pyrometers (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к измерительной технике, а именно к микроволновым радиометрам, и может использоваться в дистанционном зондировании Земли, медицине, поиске радиотепловых аномалий и т.д.The invention relates to measuring equipment, namely to microwave radiometers, and can be used in remote sensing of the Earth, medicine, the search for thermal thermal anomalies, etc.
Известен аналог - радиометр с трехопорной модуляцией [Пат. №2510513 РФ, МПК G01R 29/08. Радиометр с трехопорной модуляцией / Верба В.С., Плющев В.А., Сидоров И.А.; Заявитель и патентообладатель Министерство промышленности и торговли Российской Федерации. - 2012120150/28; заявл. 16.05.2012; опубл. 27.03.2014, Бюл. №9], содержащий (см. фиг. 1) приемную антенну 1, трехвходовый СВЧ-переключатель 2, СВЧ-циркулятор 3, усилитель высокой частоты 4, квадратичный детектор 5, усилитель низкой частоты 6, синхронный фильтр 7, синхронный детектор 8, блок вычисления множительно-делительной операции 9, регистратор 10, блок управления модуляцией 16, «горячую» эталонную согласованную нагрузку 11, «холодную» эталонную согласованную нагрузку 14, термодатчик «горячей», эталонной согласованной нагрузки 12, термодатчик «холодной» эталонной согласованной нагрузки 15, нагревательный элемент «горячей» эталонной согласованной нагрузки 13, твердотельный источник «холодного» шума 17, термодатчик твердотельный источника «холодного» шума 18.A known analogue is a radiometer with three-support modulation [US Pat. No. 2510513 of the Russian Federation, IPC G01R 29/08. A radiometer with three-support modulation / Verba V.S., Plyushchev V.A., Sidorov I.A .; Applicant and patent holder Ministry of Industry and Trade of the Russian Federation. - 2012120150/28; declared 05/16/2012; publ. 03/27/2014, Bull. No. 9], comprising (see FIG. 1) a receiving
В представленном техническом решении недостатком является наличие твердотельного генератора низкотемпературного шума, реализация которого осуществляется на основе активных полупроводниковых элементов и узлов, например малошумящих усилителей, диодов с барьером Шоттки, требующих дополнительного источника питания, системы контроля изменения или поддержания стабильности в виде термостата и т.д. Сложность конструкции обусловлена наличием трех источников опорного шумового сигнала, что является существенным недостатком для радиометрических систем.In the presented technical solution, the drawback is the presence of a solid-state generator of low-temperature noise, the implementation of which is carried out on the basis of active semiconductor elements and nodes, for example low-noise amplifiers, Schottky barrier diodes, requiring an additional power source, a control system for changing or maintaining stability in the form of a thermostat, etc. . The complexity of the design is due to the presence of three sources of the reference noise signal, which is a significant drawback for radiometric systems.
Известен нулевой радиометр, выбранный в качестве прототипа [Пат. №2439594 РФ, МПК G01R 29/08. Нулевой радиометр / Филатов А.В., Убайчин А.В., Жуков Н.О.; Заявитель и патентообладатель Томск, гос. ун-тет систем упр. и радиоэлектроники. - №2010122360/28; заявл. 01.06.2010; опубл. 10.01.2012, Бюл. №1], содержащий (см. фиг. 2) последовательно соединенные антенну 1, направленный ответвитель 2, модулятор 3, приемник 7, импульсный усилитель 8, фильтр высоких частот 9, синхронный фильтр низких частот 10, компаратор 11, блок управления 12. Второй вход компаратора соединен с общей шиной радиометра. Первый и второй выходы блока управления подключены к соответствующим управляющим входам синхронного фильтра низких частот и модулятора, а третий является выходной шиной радиометра 14. Выход источника тока 6 соединен с входом генератора шума 5. Выходной сигнал генератора поступает на входы модулятора через переключатель 16. Изменение мощности выходного сигнала генератора шума 5 осуществляется при помощи первого 4 и второго 15 аттенюаторов.Known zero radiometer, selected as a prototype [US Pat. No. 2439594 of the Russian Federation, IPC G01R 29/08. Zero radiometer / Filatov A.V., Ubaichin A.V., Zhukov N.O .; Applicant and patent holder Tomsk, state Un-tet systems and radio electronics. - No.2010122360 / 28; declared 06/01/2010; publ. 01/10/2012, Bull. No. 1], comprising (see FIG. 2) a series-connected
В радиометре осуществляются два вида синхронно выполняемых импульсных модуляций: амплитудная и широтная. Амплитудно-импульсная модуляция выполняется в модуляторе 3. Период модуляции состоит из двух полупериодов равной длительности. Широтно-импульсная модуляция сигнала генератора шума осуществляется в переключателе 16. Радиометр функционирует на принципе уравнивания энергий входного сигнала антенны и опорных источников шума, что реализуется изменением длительности сигнала широтно-импульсной модуляции. Оба опорных сигнала формируются от одного генератора шума. Первый из этих сигналов поступает в тракт антенны через аттенюатор 4 и направленный ответвитель 2, второй - через аттенюатор 15. Регулировка аттенюаторов осуществляется в процессе калибровки радиометра.Two types of synchronously executed pulse modulations are carried out in the radiometer: amplitude and latitudinal. Pulse amplitude modulation is performed in
Принцип работы радиометра заключается в изменении длительности широтно-импульсного сигнала. Это изменение осуществляется до тех пор, пока компаратор, работающий в режиме сравнения с потенциалом общей шины, не определит равенство вольт-секундных площадей. В приведенном микроволновом радиометре результаты измерений не зависят от дрейфа коэффициента передачи приемника и его собственных шумов и их изменений.The principle of operation of the radiometer is to change the duration of the pulse-width signal. This change is carried out until the comparator, working in the mode of comparison with the potential of the common bus, determines the equality of the volt-second areas. In the above microwave radiometer, the measurement results are independent of the drift of the receiver gain and its own noises and their changes.
К недостатку радиометра-прототипа можно отнести использование активного генератора шума, как эталона, обеспечивающего реализацию нулевого метода измерений. Активные генераторы шума создаются на основе лавинно-пролетных диодов или диодов Ганна. Характерной особенностью генератора шума на основе данных диодов является использование активного элемента в режиме пробоя на обратном участке вольт-амперной характеристики, что обуславливает необходимость использования источника тока с достаточно высоким напряжением питания по сравнению с номинальным напряжением питания основных блоков и узлов радиометра. Поэтому применяются дополнительные преобразователи напряжения, что сказывается на массе и габаритах радиометра в целом.The disadvantage of the prototype radiometer can be attributed to the use of an active noise generator as a standard that provides the implementation of the zero measurement method. Active noise generators are created based on avalanche-span diodes or Gunn diodes. A characteristic feature of the noise generator based on these diodes is the use of an active element in breakdown mode on the reverse section of the current-voltage characteristic, which necessitates the use of a current source with a sufficiently high supply voltage compared to the nominal supply voltage of the main units and nodes of the radiometer. Therefore, additional voltage converters are used, which affects the mass and dimensions of the radiometer as a whole.
Передаточная функция радиометра настраивается в процессе калибровки и имеет два репера, в основе которых положен сигнал генератора шума. Эта особенность накладывает жесткие требования на долговременную и температурную стабильность генератора шума, что достигается путем глубокого термостатирования его активной зоны, применением питающих источников тока с высокой стабильностью, использованием схем, позволяющих учитывать старение элементов, медленные дрейфы и т.д.The transfer function of the radiometer is adjusted during the calibration process and has two reference points based on the noise generator signal. This feature imposes stringent requirements on the long-term and temperature stability of the noise generator, which is achieved by deep temperature control of its active zone, the use of power sources with high stability, the use of circuits that allow for the aging of elements, slow drifts, etc.
Технический результат предлагаемого изобретения заключается в упрощении входной измерительной части нулевого радиометра при сохранении преимуществ нулевого метода измерений. В предлагаемом радиометре не используются активные генераторы шума, что упрощает конструкцию, снижает стоимость и массогабаритные параметры, увеличивает надежность.The technical result of the invention is to simplify the input measuring part of the zero radiometer while maintaining the advantages of the zero measurement method. The proposed radiometer does not use active noise generators, which simplifies the design, reduces cost and weight and size parameters, and increases reliability.
Для достижения этого технического результата в нулевой радиометр, содержащий антенну, первый и второй высокочастотные переключатели, последовательно соединенные импульсный усилитель, фильтр высоких частот, синхронный фильтр низких частот, компаратор, блок управления, первый, второй и третий выходы которого подключены соответственно к управляющим входам синхронного фильтра низких частот, первого и второго высокочастотных переключателей, а четвертый выход является выходной шиной радиометра, общая шина которого соединена со вторым входом компаратора, термостатированную плату, на которой установлен и находится с ней в тепловом контакте первый высокочастотный переключатель, дополнительно введены установленная на термостатированной плате и находящаяся с ней в непосредственном тепловом контакте согласованная нагрузка, соединенная с первым входом первого высокочастотного переключателя, второй и третий входы которого подключены соответственно к высокочастотному короткозамыкателю и антенне, а выход через первый высокочастотный усилитель соединен с входом второго высокочастотного переключателя, первый и второй выходы которого через первый и второй полосно-пропускающие фильтры соответственно соединены с первым и вторым входами третьего высокочастотного переключателя, выход которого через последовательно соединенные второй высокочастотный усилитель и квадратичный детектор подключен к входу импульсного усилителя, причем управляющие входы второго и третьего высокочастотных переключателей объединены вместе.To achieve this technical result, a zero radiometer containing an antenna, first and second high-frequency switches, serially connected pulse amplifier, high-pass filter, synchronous low-pass filter, comparator, control unit, the first, second and third outputs of which are connected respectively to the control inputs of the synchronous low-pass filter, the first and second high-frequency switches, and the fourth output is the output bus of the radiometer, the common bus of which is connected to the second input a comparator’s house, a thermostatically controlled board on which the first high-frequency switch is installed and located in thermal contact with it, an additional load installed on the thermostated board and in direct thermal contact with it, connected to the first input of the first high-frequency switch, the second and third inputs of which connected respectively to the high-frequency short-circuit and antenna, and the output through the first high-frequency amplifier is connected to the input of the second a co-frequency switch, the first and second outputs of which are connected through the first and second bandpass filters to the first and second inputs of the third high-frequency switch, the output of which is connected through the second high-frequency amplifier and the quadratic detector to the input of the pulse amplifier, the control inputs of the second and third high frequency switches combined together.
На фиг. 1 приведена структурная схема радиометра-аналога.In FIG. 1 shows a structural diagram of an analog radiometer.
На фиг. 2 представлена структурная схема радиометра-прототипа.In FIG. 2 shows a structural diagram of a prototype radiometer.
На фиг. 3 показана структурная схема предлагаемого нулевого радиометра.In FIG. 3 shows a structural diagram of the proposed zero radiometer.
На фиг. 4 проиллюстрированы временные диаграммы, поясняющие принцип работы предлагаемого нулевого радиометра.In FIG. 4 illustrates timing diagrams explaining the principle of operation of the proposed zero radiometer.
Нулевой радиометр (см. фиг. 3) состоит из антенны 1, первого высокочастотного переключателя 3, высокочастотного короткозамыкателя 6, согласованной нагрузки 15, термостатированной платы 13, блока управления 12, первого высокочастотного усилителя 7, второго высокочастотного переключателя 16, первого 4 и второго 5 полосно-пропускающих фильтров, третьего высокочастотного переключателя 2, второго высокочастотного усилителя 17, квадратичного детектора 18, импульсного усилителя 8, фильтра высоких частот 9, синхронного фильтра низких частот 10, компаратора 11, выходной шины радиометра 14.The zero radiometer (see Fig. 3) consists of an
Нулевой радиометр функционирует следующим образом (фиг. 4). Блок управления формирует два синхронно следующих управляющих импульсных сигнала tшим и tаим. Управляющий импульсный сигнал tаим представляет собой сигнал амплитудно-импульсной модуляции со скважностью два (меандр). Управляющий импульсный сигнал tшим представляет собой сигнал широтно-импульсной модуляции с возможностью изменения длительности от нуля до tаим.Zero radiometer operates as follows (Fig. 4). The control unit generates two pulsed synchronously following control signal PWM t and t PAM. The control pulse signal t aim is a signal of amplitude-pulse modulation with a duty cycle of two (meander). The control pulse signal t PWM signal is a pulse-width modulation to vary the duration from zero to t PAM.
Оба управляющих сигнала со второго выхода блока управления 12 поступают по шине на управляющий вход первого высокочастотного переключателя 3. Под действием этих управляющих сигналов на вход первого высокочастотного усилителя 7 происходит последовательное подключение высокочастотного короткозамыкателя 6, согласованной нагрузки 15 и антенны 1. В первом полупериоде модуляции (см. фиг. 4) во время высокого уровня управляющего сигнала tшим на вход первого высокочастотного усилителя 7 подключен высокочастотный короткозамыкатель 6. На интервале времени низкого уровня управляющего сигнала tшим на вход первого усилителя 7 подключается согласованная нагрузка 15. Антенна 1 подключается на вход первого высокочастотного усилителя 7 во время высокого уровня управляющего сигнала tаим (второй полупериод модуляции).Both control signals from the second output of the
Первый 7 и второй 17 высокочастотные усилители предназначены для увеличения мощности измеряемых сигналов. Квадратичный детектор 17 выполняет операцию выделения огибающей входного сигнала по квадратичному закону (преобразование мощности в напряжение). Импульсный усилитель 8 увеличивает амплитуду продетектированного сигнала. Фильтр высоких частот 9 предназначен для устранения постоянной составляющей продетектированного сигнала, частота среза фильтра выбирается много больше частоты амплитудно-импульсной модуляции (1/tаим) для уменьшения искажений вольт-секундных площадей импульсов продетектированного сигнала.The first 7 and second 17 high-frequency amplifiers are designed to increase the power of the measured signals. The
Синхронный фильтр 10 уменьшает флуктуации шумовой составляющей продетектированного сигнала и обеспечивает защиту компаратора 11 от перегрузки. Синхронный фильтр 10 включает в себя три интегратора, поочередное подключение которых происходит синхронно с подключением на вход высокочастотного усилителя 7 высокочастотного короткозамыкателя 6, согласованной нагрузки 15 и антенны 1. Синхронный фильтр 10 выделяет постоянные составляющие перечисленных выше трех источников шумовых сигналов, обозначенных на фиг. 4 как уровни А, В, С. Управление работой синхронного фильтра 10 осуществляется по шине, соединяющей его управляющий вход с первым выходом блока управления 12.The
Первый высокочастотный переключатель 3 работает в режиме мультиплексора с тремя входами и одним выходом. Второй высокочастотный переключатель 16 работает в режиме селектора, имеющего один вход и два выхода. Третий высокочастотный переключатель 2 работает в режиме мультиплексора и имеет два входа и один выход.The first high-
Центральные частоты первого 4 и второго 5 полосно-пропускающих фильтров равны между собой, а их рабочие полосы и соотносятся согласно следующему равенству:The center frequencies of the first 4 and second 5 bandpass filters are equal to each other, and their working bands and are correlated according to the following equality:
При этом рабочая полоса частот радиометра определяется рабочей полосой первого 4 или второго 5 полосно-пропускающих фильтров, установленных между соответствующими выходами и входами второго 16 и третьего 2 высокочастотных переключателей (см. фиг. 3). Второй 16 и третий 2 высокочастотные переключатели работают синхронно под управлением сигнала tшим. При этом в моменты времени высокого уровня сигнала tшим вход первого высокочастотного переключателя 16 коммутируется на его первый выход, а первый вход третьего высокочастотного переключателя 2 соединяется с его выходом. В моменты времени низкого уровня сигнала tшим вход второго высокочастотного переключателя 16 соединен с его вторым выходом, а второй вход третьего высокочастотного переключателя 2 коммутируется на его выход. Таким образом, происходит синхронное с управляющим сигналом tшим изменение рабочей полосы частот радиометра - высокий уровень сигнала tшим соответствует рабочей полосе частот , определяемой первым полосно-пропускающим фильтром 4, низкий уровень сигнала tшим соответствует рабочей полосе частот , обусловленной вторым полосно-пропускающим фильтром 5.In this case, the working frequency band of the radiometer is determined by the working band of the first 4 or second 5 band-pass filters installed between the respective outputs and inputs of the second 16 and third 2 high-frequency switches (see Fig. 3). The second 16 and third 2 high-frequency switches operate synchronously under the control of the signal t PWM . Moreover, at times of a high signal level t PWM, the input of the first high-
Нулевой радиометр находится в состоянии нулевого баланса при условии равенства вольт-секундных площадей отрицательного и положительного импульсов модулированной последовательности (отмечены штриховкой на фиг. 4), аналогично нулевому радиометру, выбранному в качестве прототипа.The zero radiometer is in a state of zero balance, provided that the volt-second areas of the negative and positive pulses of the modulated sequence are equal (marked by shading in Fig. 4), similar to the zero radiometer selected as a prototype.
При подключении на вход первого высокочастотного усилителя 7 высокочастотного короткозамыкателя 6 (высокий уровень tшим) на его выходе формируется сигнал, пропорциональный сумме собственных шумов радиометра, приведенных к входу первого высокочастотного усилителя 7 и этих же шумов, переотраженных в высокочастотном короткозамыкателе 6. Таким образом, на выходе первого высокочастотного усилителя 7 формируется сигнал, пропорциональный удвоенной эффективной температуре собственных шумов радиометра, при отсутствии интерференции на его входе. В работе [Троицкий B.C. К теории контактных радиометрических измерений внутренней температуры тел // Известия высших учебных заведений. Радиофизика. - 1981. - №9. - С. 1954-1961] приведено условие отсутствия интерференции: электрическая длина высокочастотного короткозамыкателя 6 должна выбираться таким образом, чтобы в ней укладывалось несколько интерференционных максимумов. Это условие достаточно легко реализуется с учетом диэлектрической проницаемости подложки, где расположены высокочастотные узлы и ширины рабочей полосы частот радиометра.When the first high-
Особенностью функционирования предлагаемого нулевого радиометра является компенсация удвоенной мощности собственных шумов, возникающей при подключении на вход первого высокочастотного усилителя 7 высокочастотного короткозамыкателя 6. Компенсация достигается путем синхронного (по высокому уровню управляющего сигнала tшим), с подключением высокочастотного короткозамыкателя 6, уменьшения рабочей полосы частот радиометра в два раза за счет использования первого полосно-пропускающего фильтра 4, для которого выполняется соотношение (1).A feature of the functioning of the proposed zero radiometer is the compensation of the doubled power of the intrinsic noise that occurs when a high-frequency short-
Синхронное с управляющим сигналом tшим изменение рабочей полосы частот радиометра в соответствии с условием (1) позволяет сохранить постоянным уровень сигнала, обусловленного собственными шумами радиометра, на входе квадратичного детектора 18 на протяжении всего периода модуляции.Synchronized with the PWM control signal t change the operating frequency band of the radiometer in accordance with the condition (1) allows to maintain a constant signal level due to the inherent noise radiometer inlet
На фиг. 4 средние значения амплитуд на выходе синхронного фильтра 10 - для отрицательного импульса продетектированного сигнала обозначено за уровень А (соответствует коммутации высокочастотного короткозамыкателя 6 на вход первого высокочастотного усилителя 7), положительного - за уровень В (соответствует подключению согласованной нагрузки 15). Уровень, соответствующий второму полупериоду модуляции, при котором на вход квадратичного детектора 18 поступает сигнал антенны 1 (соответствует коммутации антенны 1 на вход первого высокочастотного усилителя 7), обозначен через С.In FIG. 4 the average values of the amplitudes at the output of the synchronous filter 10 - for a negative pulse of the detected signal is indicated for level A (corresponds to switching high-frequency
Тогда средние значения амплитуд соответствующих уровней продетектированного сигнала на выходе синхронного фильтра 10 равны:Then the average values of the amplitudes of the corresponding levels of the detected signal at the output of the
где G - полный коэффициент передачи высокочастотных 7, 17 и импульсного 8 усилителей, β - коэффициент передачи квадратичного детектора, k - постоянная Больцмана, и - рабочие полосы первого и второго полосно-пропускающих фильтров, Тш - эффективная температура собственных шумов, приведенных к входу первого высокочастотного усилителя, Тсн - шумовая температура согласованной нагрузки 15, Ta - шумовая температура антенны 1.where G is the total transmission coefficient of high-
Выражение, согласно которому выполняется условие нулевого баланса (равенство вольт-секундных площадей отрицательного и положительного импульсов), записывается следующим образом:The expression according to which the condition of zero balance is fulfilled (equality of volt-second areas of negative and positive impulses) is written as follows:
Левая часть выражения (5) определяет вольт-секундную площадь положительного импульса, правая - вольт-секундную площадь отрицательного импульса.The left side of expression (5) determines the volt-second area of a positive pulse, the right - volt-second area of a negative pulse.
Подставляя выражения для уровней сигналов (2), (3), (4) в (5), после преобразований и сокращений и решая относительно длительности широтно-импульсного сигнала, получим:Substituting the expressions for signal levels (2), (3), (4) in (5), after transformations and abbreviations and deciding on the duration of the pulse-width signal, we obtain:
Учитывая равенство (1), после подстановки в (6) вместо значения окончательно получим:Given equality (1), after substituting in (6) instead of values we finally get:
Выражение (8) устанавливает линейную связь шумовой температуры антенны с длительностью сигнала широтно-импульсной модуляции. Следовательно, через эту длительность можно косвенно определить сигнал антенны. Результаты измерений шумовой температуры антенны не зависят от коэффициента передачи усилителей и собственных шумов радиометра.Expression (8) establishes a linear relationship of the noise temperature of the antenna with the duration of the pulse width modulation signal. Therefore, through this duration, the antenna signal can be indirectly determined. The measurement results of the antenna noise temperature are independent of the gain of the amplifiers and the intrinsic noise of the radiometer.
Из (7) измеряемый сигнал антенны равен:From (7) the measured signal of the antenna is equal to:
Подстановкой в выражение (8) длительности сигнала tшим равной tаим и нулю определим динамический диапазон измерений шумовой температуры антенны, который составит от 0 Кельвина до шумовой температуры согласованной нагрузки Tсн, равной ее термодинамической температуре.Substitution in expression (8) the duration t of the signal PWM and PAM t equal zero define the dynamic range of measurements of the antenna noise temperatures which range from 0 Kelvin to noise matched load temperature T CH, equal to its thermodynamic temperature.
Блок управления 12 в радиометре вырабатывает все необходимые для функционирования сигналы. В нулевом радиометре осуществляется следящий режим работы и автоматическое поддержание нулевого баланса. Как следует из вышеприведенного описания принципа работы, необходимым условием нулевого приема является поддержание на входе компаратора 11 нулевого напряжения в фазу высокого уровня управляющего сигнала tаим (второй полупериод модуляции - уровень С). После анализа выходного сигнала компаратора блок управления корректирует цифровой код длительности широтно-импульсного сигнала tшим, что приводит к ее изменению в следующем полупериоде модуляции. Цифровой код длительности широтно-импульсного сигнала является цифровым эквивалентом измеряемого сигнала антенны и поступает на выходную шину 14 блока управления 12.The
В нулевом радиометре блок управления выполнен на базе дискретных логических элементов, хотя для этого также могут быть использованы программируемые логические схемы, микроконтроллеры. В литературе с достаточной полнотой описаны конструкции и методы расчетов высокочастотных переключателей и усилителей, например [Гвоздев В.И., Нефедов Е.И, Объемные интегральные схемы СВЧ. - М.: Наука. - 1985 - 256 с.; Соколов М.А. Проектирование радиолокационных приемных устройств. - М.: Высшая школа. - 1984 - 256 с.]. Полосно-пропускающие фильтры выполнены на четвертьволновых резонаторах с торцевой связью [Маттей Д.Л., Янг Л., Джонс Е.М.Т. Фильтры СВЧ, согласующие цепи и цепи связи, Т. 2. - М.: Связь. - 1972. 313 с.]. Синхронные фильтры низкой частоты описаны в [Фрейтер. Синхронный интегратор и демодулятор // Приборы для научных исследований. - 1965. - Т. 36, №5. - С. 53].In the zero radiometer, the control unit is based on discrete logic elements, although programmable logic circuits and microcontrollers can also be used for this. In the literature, constructions and calculation methods for high-frequency switches and amplifiers are described with sufficient completeness, for example [Gvozdev V.I., Nefedov E.I., Volumetric integrated circuits microwave. - M .: Science. - 1985 - 256 s .; Sokolov M.A. Design of radar receiving devices. - M .: Higher school. - 1984 - 256 p.]. Bandpass filters are made on quarter-wave resonators with end coupling [Mattei DL, Young L., Jones E.M. Microwave filters, matching circuits and communication circuits, T. 2. - M .: Communication. - 1972. 313 p.]. Synchronous low-pass filters are described in [Frater. Synchronous integrator and demodulator // Devices for scientific research. - 1965. - T. 36, No. 5. - S. 53].
Таким образом, предложенная схема радиометра и реализованный в нем принцип нулевого приема позволили отказаться от использования полупроводникового генератора шума, что в результате упростило входную часть радиометра при сохранении преимуществ нулевого метода измерений, таких как устранение влияния на точность измерений двух основных дестабилизирующих факторов - дрейфа и флуктуаций коэффициента усиления и собственных шумов.Thus, the proposed radiometer scheme and the principle of zero reception implemented in it made it possible to abandon the use of a semiconductor noise generator, which as a result simplified the input part of the radiometer while maintaining the advantages of the zero measurement method, such as eliminating the influence on the measurement accuracy of two main destabilizing factors - drift and fluctuations gain and own noise.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016109667A RU2619841C1 (en) | 2016-03-17 | 2016-03-17 | Zero radiometer |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016109667A RU2619841C1 (en) | 2016-03-17 | 2016-03-17 | Zero radiometer |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2619841C1 true RU2619841C1 (en) | 2017-05-18 |
Family
ID=58716190
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016109667A RU2619841C1 (en) | 2016-03-17 | 2016-03-17 | Zero radiometer |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2619841C1 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2698488C1 (en) * | 2019-02-01 | 2019-08-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Zero radiometer |
RU2745796C1 (en) * | 2020-04-03 | 2021-04-01 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" (ТУСУР) | Fast zero radiometer |
RU206176U1 (en) * | 2020-09-15 | 2021-08-26 | Российская Федерация, От Имени Которой Выступает Министерство Промышленности И Торговли Российской Федерации | READER FOR RADIO FREQUENCY IDENTIFICATION SYSTEMS OF MOTOR VEHICLES AND THEIR COMPONENTS |
RU2763694C1 (en) * | 2021-02-17 | 2021-12-30 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники» | Radiothermometer |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2211952A (en) * | 1987-11-05 | 1989-07-12 | Secr Defence | Radiometers |
SU1704107A1 (en) * | 1989-06-22 | 1992-01-07 | Читинский институт природных ресурсов СО АН СССР | Zero radiometer |
RU2093845C1 (en) * | 1992-08-05 | 1997-10-20 | Читинский институт природных ресурсов СО РАН | Zero radiometer |
RU2235340C1 (en) * | 2003-01-17 | 2004-08-27 | Институт мерзлотоведения им. акад. П.И. Мельникова объединенного Института мерзлотоведения и освоения природных ресурсов криолитозоны СО РАН | Null radiometer |
EP1739867A1 (en) * | 2005-07-01 | 2007-01-03 | Research In Motion Limited | Determination of antenna noise temperature for handheld wireless devices |
RU2439594C1 (en) * | 2010-06-01 | 2012-01-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники (ТУСУР) | Zero radiometer |
RU2460081C2 (en) * | 2010-11-23 | 2012-08-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники (ТУСУР) | Multichannel null radiometer |
-
2016
- 2016-03-17 RU RU2016109667A patent/RU2619841C1/en active IP Right Revival
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2211952A (en) * | 1987-11-05 | 1989-07-12 | Secr Defence | Radiometers |
SU1704107A1 (en) * | 1989-06-22 | 1992-01-07 | Читинский институт природных ресурсов СО АН СССР | Zero radiometer |
RU2093845C1 (en) * | 1992-08-05 | 1997-10-20 | Читинский институт природных ресурсов СО РАН | Zero radiometer |
RU2235340C1 (en) * | 2003-01-17 | 2004-08-27 | Институт мерзлотоведения им. акад. П.И. Мельникова объединенного Института мерзлотоведения и освоения природных ресурсов криолитозоны СО РАН | Null radiometer |
EP1739867A1 (en) * | 2005-07-01 | 2007-01-03 | Research In Motion Limited | Determination of antenna noise temperature for handheld wireless devices |
RU2439594C1 (en) * | 2010-06-01 | 2012-01-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники (ТУСУР) | Zero radiometer |
RU2460081C2 (en) * | 2010-11-23 | 2012-08-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники (ТУСУР) | Multichannel null radiometer |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2698488C1 (en) * | 2019-02-01 | 2019-08-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Zero radiometer |
RU2745796C1 (en) * | 2020-04-03 | 2021-04-01 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" (ТУСУР) | Fast zero radiometer |
RU206176U1 (en) * | 2020-09-15 | 2021-08-26 | Российская Федерация, От Имени Которой Выступает Министерство Промышленности И Торговли Российской Федерации | READER FOR RADIO FREQUENCY IDENTIFICATION SYSTEMS OF MOTOR VEHICLES AND THEIR COMPONENTS |
RU2763694C1 (en) * | 2021-02-17 | 2021-12-30 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники» | Radiothermometer |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2619841C1 (en) | Zero radiometer | |
Tiuri | Radio astronomy receivers | |
US2678581A (en) | Signal comparison apparatus | |
RU2642475C2 (en) | Zero radiometer | |
US3634767A (en) | Radiometer detector circuit | |
RU2439594C1 (en) | Zero radiometer | |
RU2485462C2 (en) | Radiometer for measurement of depth temperatures of objects (radio thermometer) | |
Ubaichin et al. | Dynamics of internal thermal processes in dielectric materials and the method of its measurement in microwave hyperspectral mode | |
RU2460081C2 (en) | Multichannel null radiometer | |
RU2698488C1 (en) | Zero radiometer | |
RU2393502C1 (en) | Two-channel null radiometre | |
Upton et al. | Low power radiometric partial discharge sensor using composite transistor-reset integrator | |
RU2510513C2 (en) | Radiometer with three-point modulation | |
RU2431856C1 (en) | Radiometre to analyse objects adjoining antenna | |
RU2745796C1 (en) | Fast zero radiometer | |
RU2574331C1 (en) | Multi-receiver radiometer for measuring abyssal temperature of object (radio thermometer) | |
RU2439595C1 (en) | Radiometric reflection coefficient meter | |
Aluigi et al. | Impact of switching on design of Ka-band SoC Dicke radiometer for space detection of solar flares | |
RU2763694C1 (en) | Radiothermometer | |
RU2235340C1 (en) | Null radiometer | |
RU101842U1 (en) | BROADBAND RADIOMETER WITH RADIO INTERFERENCE SELECTION | |
SU1626210A1 (en) | Modulation radiometer | |
RU2211455C1 (en) | Radiometer | |
RU2541426C1 (en) | Multi-receiver zero radiometer | |
RU2093845C1 (en) | Zero radiometer |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190318 |
|
NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20200818 |
|
PD4A | Correction of name of patent owner | ||
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20210329 |