RU2618605C1 - Fiber pulse laser with non-linear mirror - Google Patents
Fiber pulse laser with non-linear mirror Download PDFInfo
- Publication number
- RU2618605C1 RU2618605C1 RU2015154092A RU2015154092A RU2618605C1 RU 2618605 C1 RU2618605 C1 RU 2618605C1 RU 2015154092 A RU2015154092 A RU 2015154092A RU 2015154092 A RU2015154092 A RU 2015154092A RU 2618605 C1 RU2618605 C1 RU 2618605C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fiber
- port
- active
- additional
- coupler
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
- H01S3/06—Construction or shape of active medium
- H01S3/063—Waveguide lasers, i.e. whereby the dimensions of the waveguide are of the order of the light wavelength
- H01S3/067—Fibre lasers
- H01S3/06791—Fibre ring lasers
Abstract
Description
Изобретение относится к лазерам - приборам для генерации с использованием стимулирующего излучения когерентных электромагнитных волн.The invention relates to lasers - devices for generation using stimulating radiation of coherent electromagnetic waves.
Известен волоконный лазер с пассивной синхронизацией мод излучения за счет нелинейного петлевого зеркала (D.J. Richardson; R.I. Laming; D.N. Payne; V. Matsas; M.W. Phillips. Selfstarting, passively modelocked erbium fibre ring laser based on the amplifying Sagnac switch. Electronics Letters, Volume 27, Issue 6, p. 542-544 (1991) [1], I.N. Duling. Subpicosecond all-fibre erbium laser. Electronics Letters, Volume 27, Issue 6, p. 544-545 (1991) [2]). Режим пассивной синхронизации мод достигается настройкой состояния поляризации внутрирезонаторного излучения лазера с помощью волоконных контроллеров поляризации, используемых в резонаторе волоконного лазера в качестве двулучепреломляющих элементов фазовой задержки.A well-known fiber laser with passive synchronization of radiation modes due to a nonlinear loop mirror (DJ Richardson; RI Laming; DN Payne; V. Matsas; MW Phillips. Selfstarting, passively modelocked erbium fiber ring laser based on the amplifying Sagnac switch. Electronics Letters, Volume 27 ,
Недостатками данного технического решения является то, что в конструкции лазера в качестве двулучепреломляющих элементов фазовой задержки используются контроллеры поляризации, основанные на механической деформации волокна. Вносимые контроллерами поляризации фазовые задержки с течением времени могут изменяться вследствие пластических деформаций оптического волокна, что приводит к выходу лазера из заданного режима генерации и необходимости его подстройки, технического обслуживания высококвалифицированными специалистами, контроля параметров лазерного излучения с помощью специального оборудования, что сопряжено со значительными затратами времени и материальных ресурсов.The disadvantages of this technical solution is that the laser design uses polarization controllers based on mechanical deformation of the fiber as birefringent phase delay elements. The phase delays introduced by the polarization controllers can change over time due to plastic deformations of the optical fiber, which leads to the laser coming out of the given generation mode and the need for its adjustment, maintenance by highly qualified specialists, and monitoring of laser radiation parameters using special equipment, which is time-consuming. and material resources.
Также из существующего уровня техники известен волоконный лазер синхронизации мод излучения за счет нелинейного петлевого зеркала и с резонатором, состоящим полностью из элементов сохраняющих поляризацию (Nicholson J.W., Andrejco M. A polarization maintaining, dispersion managed, femtosecond figure-eight fiber laser. Optics Express, T. 14, №18, p. 8160-8167 (2006) [3]), что позволяет исключить из конструкции лазера контроллеры поляризации.Also known from the prior art is a fiber laser synchronizing radiation modes due to a non-linear loop mirror and with a cavity consisting entirely of polarizing preservation elements (Nicholson JW, Andrejco M. A polarization maintaining, dispersion managed, femtosecond figure-eight fiber laser. Optics Express, T. 14, No. 18, p. 8160-8167 (2006) [3]), which makes it possible to exclude polarization controllers from the design of the laser.
Для запуска режима синхронизации мод в конструкцию лазера внесен дополнительный элемент - высокочастотный оптический модулятор интенсивности с модулем управления. Режим пассивной синхронизации мод достигается настройкой частоты модулятора на частоту, равную частоте обхода резонатора, которая задается длинной резонатора.To start the mode synchronization mode, an additional element was introduced into the laser design - a high-frequency optical intensity modulator with a control module. Passive mode locking is achieved by tuning the modulator frequency to a frequency equal to the resonator bypass frequency, which is set by the cavity length.
Недостатками данного лазера являются необходимость использования в конструкции лазера дополнительных элементов: оптического модулятора интенсивности с модулем управления, что усложняет конструкцию лазера, увеличивает его стоимость и снижает ресурс работы. Помимо этого, при использовании в конструкции лазера оптических модуляторов излучения для старта режима синхронизации мод требуется точная настройка частоты модулятора с частотой обхода резонатора. Более того, высокочастотные оптические модуляторы интенсивности в волоконном исполнении обладают низким порогом разрушения по средней мощности излучения (средняя входная мощность излучения не должна превышать нескольких десятков милливатт (мВт), что ограничивает выходную среднюю мощность таких лазеров на уровне единиц мВт (для известного из уровня техники решения [3] средняя выходная мощность порядка 50 мкВт).The disadvantages of this laser are the need to use additional elements in the laser design: an optical intensity modulator with a control module, which complicates the design of the laser, increases its cost and reduces the operating life. In addition, when using optical radiation modulators in the laser design, to start the mode synchronization mode, fine tuning of the modulator frequency with the resonator bypass frequency is required. Moreover, high-frequency fiber-optic intensity intensity modulators have a low destruction threshold for the average radiation power (the average input radiation power should not exceed several tens of milliwatts (mW), which limits the output average power of such lasers to units of mW (for the prior art solutions [3] average output power of the order of 50 μW).
Наиболее близким к заявляемому устройству является волоконный лазер с пассивной синхронизацией мод за счет нелинейного петлевого зеркала и с резонатором, состоящим полностью из элементов сохраняющих поляризацию, описанный в работе: Aguergaray C. et al. Mode-locked femtosecond all-normal all-PM Yb-doped fiber laser using a nonlinear amplifying loop mirror. Optics Express, T. 20, №10, c. 10545-10551 (2012) [4].Closest to the claimed device is a fiber laser with passive mode locking due to a nonlinear loop mirror and with a resonator consisting entirely of elements preserving polarization, described in: Aguergaray C. et al. Mode-locked femtosecond all-normal all-PM Yb-doped fiber laser using a nonlinear amplifying loop mirror. Optics Express, T. 20, No. 10, p. 10545-10551 (2012) [4].
В известном из указанной работы прототипе режим синхронизации мод осуществляется за счет работы нелинейного петлевого зеркала при достижении определенной мощности излучения в нем. Работа прототипа основана на зависимости мощности излучения, отраженного нелинейным петлевым зеркалом в разные порты волоконного четырехпортового ответвителя от разности нелинейного набега фаз волн, прошедших нелинейное волоконное петлевое зеркало во встречных направлениях (Okhotnikov О.G., Araujo F.М. Cavity dumping of fiber lasers by phase-modulated optical loop mirrors. Optics Letters, T. 21, №1, c. 57-58 (1996) [5]).In the prototype known from the aforementioned work, the mode synchronization mode is carried out due to the operation of a nonlinear loop mirror when a certain radiation power is reached in it. The work of the prototype is based on the dependence of the radiation power reflected by a nonlinear loop mirror into different ports of the four-port fiber coupler on the difference of the nonlinear phase incursion of waves that have passed the nonlinear fiber loop mirror in opposite directions (Okhotnikov O.G., Araujo F.M. Cavity dumping of fiber lasers by phase-modulated optical loop mirrors. Optics Letters, T. 21, No. 1, p. 57-58 (1996) [5]).
Недостатком данного технического решения является невозможность получения средней мощности генерации лазера выше нескольких сотен мВт. Мгновенный коэффициент пропускания Т нелинейного петлевого зеркала является периодической функцией разности нелинейного набега фаз Δφ: T=1-2r(1-r)[1+cos(Δφ)], где r=0.5 - коэффициент деления сплавного волоконного ответвителя, Δφ - разность нелинейного набега фаз встречных волн, приходящих на входы сплавного ответвителя [5]. При увеличении мощности излучения в нелинейном петлевом зеркале без использования специальных мер автоматически увеличивается разность нелинейного набега фаз Δφ. В случае, если разность нелинейного набега фаз становится больше π, периодическая зависимость коэффициента пропускания Т(Δφ) нелинейного петлевого зеркала приводит к неустойчивой работе лазера, срыву режима генерации и/или формированию в его излучении стохастических суб-импульсов (Y.S. Fedotov, A.V. Ivanenko, S.M. Kobtsev, S.V. Smirnov. High average power mode-locked figure-eight Yb fibre master oscillator. Optics Express, Vol. 22, Issue 25, pp. 31379-31386 (2014) [6]), что делает излучение такого лазера неприемлемым для ряда практических применений.The disadvantage of this technical solution is the impossibility of obtaining an average laser generation power above several hundred mW. The instantaneous transmittance T of a nonlinear loop mirror is a periodic function of the difference of the nonlinear phase incursion Δφ: T = 1-2r (1-r) [1 + cos (Δφ)], where r = 0.5 is the division coefficient of the alloy fiber coupler, Δφ is the difference of the nonlinear the phase advance of counterpropagating waves arriving at the inputs of the alloy coupler [5]. With an increase in the radiation power in a nonlinear loop mirror without the use of special measures, the difference in the nonlinear phase incursion Δφ automatically increases. If the difference in the nonlinear phase incursion becomes larger than π, the periodic dependence of the transmittance T (Δφ) of the nonlinear loop mirror leads to unstable laser operation, disruption of the generation regime and / or the formation of stochastic sub-pulses in its radiation (YS Fedotov, AV Ivanenko, SM Kobtsev, SV Smirnov. High average power mode-locked figure-eight Yb fiber master oscillator. Optics Express, Vol. 22, Issue 25, pp. 31379-31386 (2014) [6]), which makes the emission of such a laser unacceptable for a number of practical applications.
Задачей, на решение которой направлено заявляемое изобретение, является создание волоконного лазера с пассивной синхронизацией мод, обеспечивающего стабильный режим генерации импульсного излучения со средней мощностью более 0.5 Вт.The problem to which the invention is directed, is to create a fiber laser with passive mode locking, which provides a stable mode of generation of pulsed radiation with an average power of more than 0.5 watts.
Поставленная задача решается за счет того, что в волоконный лазер, содержащий источник накачки и резонатор, выполненный полностью из элементов, сохраняющих поляризацию, и состоящий из двух волоконных петель - пассивной и активной, соединяющихся посредством сплавного волоконного четырехпортового ответвителя; пассивная петля резонатора содержит выходной ответвитель, выводящий часть излучения из резонатора через третий порт и соединенный первым портом с первым портом сплавного волоконного четырехпортового ответвителя, а вторым портом соединенный с входом волоконного изолятора, выход которого соединен со вторым портом сплавного волоконного четырехпортового ответвителя; активная петля образует нелинейное петлевое зеркало и содержит отрезок активного волокна, один конец которого соединен с третьим портом сплавного волоконного четырехпортового ответвителя, а другой конец соединен с выходным портом основного волоконного объединителя длин волн, вход накачки которого соединен с источником накачки; согласно изобретению для достижения высоких средних мощностей излучения в режиме синхронизации мод в активную петлю резонатора введены дополнительный отрезок активного волокна, дополнительный волоконный объединитель длин волн и дополнительный источник накачки, при этом один конец дополнительного отрезка активного волокна соединен с четвертым портом сплавного волоконного четырехпортового ответвителя, а другой конец дополнительного отрезка активного волокна соединен с выходным портом дополнительного волоконного объединителя длин волн, вход накачки которого соединен с дополнительным источником накачки, а сигнальный порт соединен с сигнальным портом основного волоконного объединителя длин волн.The problem is solved due to the fact that in a fiber laser containing a pump source and a resonator made entirely of elements that preserve polarization, and consisting of two fiber loops - passive and active, connected by means of an alloy fiber four-port coupler; the passive cavity of the resonator comprises an output coupler that outputs part of the radiation from the resonator through a third port and is connected by a first port to a first port of an alloy fiber four-port coupler, and a second port is connected to an input of a fiber insulator whose output is connected to a second port of an alloy fiber four-port coupler; the active loop forms a nonlinear loop mirror and contains a segment of active fiber, one end of which is connected to the third port of the alloy four-port fiber coupler, and the other end is connected to the output port of the main fiber wavelength combiner, the pump input of which is connected to the pump source; according to the invention, in order to achieve high average radiation powers in the mode synchronization mode, an additional segment of active fiber, an additional fiber combiner of wavelengths and an additional pump source are introduced into the active loop of the resonator, while one end of the additional segment of active fiber is connected to the fourth port of the alloy fiber four-port coupler, and the other end of the additional segment of active fiber is connected to the output port of the additional fiber combiner length waves, the input pump which is connected to an additional pump source and a signal port connected to a signal port core fiber combiner wavelengths.
Техническим результатом, обеспечиваемым приведенной совокупностью признаков, является возможность реализации в волоконном лазере стабильной пассивной синхронизацией мод излучения, обеспечивающей режим генерации одиночных импульсов с высокой средней мощностью более 0.5 Вт, высокую эффективность преобразования энергии оптической накачки в энергию генерируемых импульсов, надежность конструкции и отсутствие необходимости технического обслуживания в процессе эксплуатации и после транспортировки.The technical result provided by the given set of features is the possibility of realizing stable passive synchronization of radiation modes in a fiber laser, which ensures the generation of single pulses with a high average power of more than 0.5 W, high efficiency of converting optical pumping energy into energy of generated pulses, reliable design and no technical need maintenance during operation and after transportation.
Сущность изобретения поясняется схемой предлагаемого устройства, представленной на фиг. 1.The invention is illustrated by the diagram of the proposed device, shown in FIG. one.
Устройство состоит из следующих элементов:The device consists of the following elements:
1 - источник накачки,1 - pump source,
2 - резонатор лазера,2 - laser cavity,
3 - пассивная петля резонатора 2 лазера,3 - passive loop of the
4 - активная петля резонатора 2 лазера,4 - active loop of the
5 - сплавной волоконный четырехпортовый ответвитель,5 - alloy fiber four-port coupler,
5.1 - первый порт сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 55.1 - the first port of the alloy fiber four-
5.2 - второй порт сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5,5.2 - the second port of the alloy fiber four-
5.3 - третий порт сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5,5.3 - the third port of the alloy fiber four-
5.4 - четвертый порт сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5,5.4 - the fourth port of the alloy fiber four-
6 - волоконный изолятор,6 - fiber insulator,
7 - волоконный выходной ответвитель,7 - fiber output coupler,
7.1 - первый порт волоконного выходного ответвителя 7,7.1 - the first port of the
7.2 - второй порт волоконного выходного ответвителя 7,7.2 - the second port of the
7.3 - третий порт волоконного выходного ответвителя 7.7.3 - the third port of the
8 - отрезок активного волокна,8 - segment of active fiber,
9 - объединитель длин волн,9 - a combiner of wavelengths,
10 - дополнительный отрезок активного волокна,10 - an additional segment of the active fiber,
11 - дополнительный источник накачки,11 is an additional source of pumping,
12 - дополнительный объединитель длин волн,12 is an additional combiner of wavelengths,
13 - выход волоконного лазера.13 - output of a fiber laser.
Устройство работает следующим образом.The device operates as follows.
Излучение от источников накачки 1 и 11 с длиной волны λ0 вводится в резонатор 2 импульсного лазера через волоконные объединители 9 и 12 и поступает в отрезки активного волокна 8 и 10, где оно поглощается, вызывая переходы атомов в возбужденное квантовое состояние, в результате чего происходят генерация и усиление излучения на длине волны генерации λ1.Radiation from
Из активной петли 4, образующей нелинейное петлевое зеркало, излучение с длиной волны λ1 через сплавной волоконный четырехпортовый ответвитель 5 попадает в пассивную петлю 3. При входе в пассивную петлю 3 входное излучение на длине волны λ1 за счет сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5 разделяется на две части, проходящие через первый порт 5.1 и второй порт 5.2 сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5 и распространяющиеся в пассивной петле 3 в противоположных направлениях. Излучение на длине волны генерации λ1, прошедшее в пассивную петлю 3 через второй порт 5.2 сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5, поглощается волоконным изолятором 6.From the
Другая часть излучения на длине волны генерации λ1, прошедшая в пассивную петлю 3 через первый порт 5.1 сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5, поступает в волоконный ответвитель 7, где снова делится и частично выводится из резонатора 2 через выход 13. Оставшаяся в резонаторе часть излучения поступает на вход волоконного изолятора 6 и после прохождения его поступает через второй порт 5.2 сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5 в активную петлю 4. При входе в активную петлю 4 излучение на длине волны генерации λ1 разделяется сплавным волоконным четырехпортовым ответвителем 5 на две части, распространяющиеся в активной петле 4 во встречных направлениях. Эти части излучения при прохождении активной петли 4 получают разные нелинейные набеги фазы, зависящие от коэффициентов усиления в отрезках активного волокна 8 и 10 и длин отрезков активного волокна 8 и 10.Another part of the radiation at the generation wavelength λ 1 , which passed into the
После прохождения активной петли указанные части излучения на длине волны генерации λ1 интерферируют друг с другом и вновь входят в пассивную петлю через сплавной волоконный четырехпортовый ответвитель 5. Коэффициент прохождения в первый порт 5.1 и второй порт 5.2 сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5 зависит от разности нелинейного набега фаз Δφ излучения при распространении в активной петле 4 и определяется формулойAfter the active loop passes, the indicated parts of the radiation at the generation wavelength λ 1 interfere with each other and again enter the passive loop through the alloy fiber four-
Т=1-2r(1-r)[1+cos(Δφ)],T = 1-2r (1-r) [1 + cos (Δφ)],
где Т - доля энергии излучения, прошедшая из активной петли 4 в пассивную петлю 3 через первый порт 5.1 сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5 (соответственно, 1-Т - доля энергии, прошедшая из активной петли 4 в пассивную петлю 3 через второй порт 5.2 сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5), r - коэффициент деления сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5, Δφ - разность нелинейного набега фаз встречных волн при распространении через активную петлю 4 [5].where T is the fraction of the radiation energy transmitted from the
Нелинейный набег фазы излучения в активной петле 4 равен интегралу ∫γPdz, где γ - нелинейный коэффициент волокна, P - мощность излучения, z - координата вдоль волокна. Разность нелинейного набега фаз Δφ для встречных волн определяется асимметрией распределения мощности P(z) в активной петле 4 и при этом пропорционально мощности излучения Р. В пределе очень малых мощностей излучения разность нелинейного набега фаз Δφ для встречных волн близка к нулю, что приводит к малому коэффициенту пропускания Т в первый порт 5.1 сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5, т.е. практически все излучение проходит из активной петли 4 в пассивную петлю 3 через второй порт 5.2 сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5 и поглощается в волоконном изоляторе 6. При увеличении мощности излучения в активной петле 4, разность нелинейного набега фаз Δφ для встречных волн будет возрастать, что приведет к увеличению доли энергии Т, прошедшей из активной петли 4 в пассивную петлю 3 через первый порт 5.1 сплавного волоконного четырехпортового ответвителя 5, которая не поглощается в волоконном изоляторе 6. Следовательно, с ростом мощности будут уменьшаться оптические потери излучения на волоконном изоляторе 6, так что рассмотренная волоконно-оптическая система будет работать как насыщающийся поглотитель, что приведет к формированию в резонаторе лазера мощных импульсов.The nonlinear incursion of the radiation phase in the
Для стабильной работы лазера необходимо, чтобы разность нелинейного набега фаз Δφ для встречных волн в активной петле 4 была меньше π, в противном случае зависимость коэффициента пропускания Т(Δφ) становится немонотонной, что приводит к срыву режима генерации и/или формированию цугов со стохастическим наполнением субимпульсами (S. Kobtsev, S. Kukarin, S. Smimov, S. Turitsyn, A. Latkin. Generation of double-scale femto/pico-second optical lumps in mode-locked fiber lasers. Optics Express, v. 17, N23, pp. 20707-20713 (2009) [7]).For stable laser operation, it is necessary that the difference in the nonlinear phase shift Δφ for counterpropagating waves in the
Управляя мощностью накачки модулей накачки 1 и 11, можно изменять коэффициенты усиления в отрезках активного волокна 8 и 10, создавая управляемую асимметрию по z распределения мощности P(z) в активной петле 4, обеспечивая условие Δφ<π при любых уровнях мощности излучения, распространяющегося в нелинейном петлевом зеркале 4. В частности, при запуске режима генерации в лазере, когда мощности излучения, распространяющегося в нелинейном петлевом зеркале 4, малы, следует использовать сильно отличающиеся уровни мощности источников накачки 1 и 11, что обеспечит большую асимметрию по z распределения мощности P(z) в нелинейном петлевом зеркале 4 и запуск режима генерации при малых мощностях. Далее следует повышать и выравнивать уровни мощности источников накачки 1 и 11, что обеспечит повышение мощности излучения с одновременным уменьшением асимметрии по z распределения мощности P(z) в нелинейном петлевом зеркале 4, сохранение разности нелинейного набега фаз Δφ для встречных волн в активной петле 4 меньше π и устойчивый режим генерации при высоком уровне мощности.By controlling the pump power of the
Источники информацииInformation sources
1. Electronics Letters. - 1991. - Vol. 27. - No 6. - P. 542-544.1. Electronics Letters. - 1991. - Vol. 27. - No. 6. - P. 542-544.
2. Electronics Letters. - 1991. - Vol. 27. - No 6. - P. 544-545.2. Electronics Letters. - 1991. - Vol. 27. - No. 6 .-- P. 544-545.
3. Optics Express. - 2006. - Vol. 14. - No 18. - P. 8160-8167.3. Optics Express. - 2006. - Vol. 14. - No 18. - P. 8160-8167.
4. Optics Express. - 2012. - Vol. 20. - No 10. - P. 10545-10551.4. Optics Express. - 2012. - Vol. 20. - No. 10. - P. 10545-10551.
5. Optics Letters. - 1996. - Vol. 21. - No 1. - P. 57-58.5. Optics Letters. - 1996. - Vol. 21. - No 1. - P. 57-58.
6. Optics Express. - 2014. - Vol. 22. - No 25. - P. 31379-31386.6. Optics Express. - 2014 .-- Vol. 22. - No. 25. - P. 31379-31386.
7. Optics Express. - 2009. - Vol. 17. - No 23. - P. 20707-20713.7. Optics Express. - 2009. - Vol. 17. - No. 23. - P. 20707-20713.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015154092A RU2618605C1 (en) | 2015-12-16 | 2015-12-16 | Fiber pulse laser with non-linear mirror |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015154092A RU2618605C1 (en) | 2015-12-16 | 2015-12-16 | Fiber pulse laser with non-linear mirror |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2618605C1 true RU2618605C1 (en) | 2017-05-04 |
Family
ID=58697904
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2015154092A RU2618605C1 (en) | 2015-12-16 | 2015-12-16 | Fiber pulse laser with non-linear mirror |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2618605C1 (en) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2180768C2 (en) * | 1996-04-02 | 2002-03-20 | Корнинг Инкорпорейтед | Switchable fiber-optic device for fiber-optic transmission system and its components |
WO2008063531A2 (en) * | 2006-11-16 | 2008-05-29 | Furukawa Electric North America, Inc. | Passively modelocked figure eight fiber laser |
EP2637265A1 (en) * | 2012-03-05 | 2013-09-11 | Menlo Systems GmbH | Laser with non-linear optical loop mirror |
-
2015
- 2015-12-16 RU RU2015154092A patent/RU2618605C1/en active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2180768C2 (en) * | 1996-04-02 | 2002-03-20 | Корнинг Инкорпорейтед | Switchable fiber-optic device for fiber-optic transmission system and its components |
WO2008063531A2 (en) * | 2006-11-16 | 2008-05-29 | Furukawa Electric North America, Inc. | Passively modelocked figure eight fiber laser |
EP2637265A1 (en) * | 2012-03-05 | 2013-09-11 | Menlo Systems GmbH | Laser with non-linear optical loop mirror |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
А.Э. Голубцов "ВОЛОКОННЫЙ ПЕРЕКЛЮЧАЕМЫЙ NALM ЛАЗЕР С ДВУМЯ ТИПАМИ РЕЖИМОВ ИМПУЛЬСНОЙ ГЕНЕРАЦИИ", МАТЕРИАЛЫ 53-Й МЕЖДУНАРОДНОЙ НАУЧНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ МНСК-2015, 11-17 апреля 2015, всего -113 стр. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9166355B2 (en) | Directly driven source of multi-gigahertz, sub-picosecond optical pulses | |
US11108207B2 (en) | Pulse laser system that is temporally variable in terms of rhythm and/or amplitude | |
Dergachev | High-energy, kHz-rate, picosecond, 2-µm laser pump source for mid-IR nonlinear optical devices | |
KR100199031B1 (en) | Passive mode locking optical fiber laser structure | |
US10193296B2 (en) | Passively mode-locked fiber ring generator | |
US11955766B2 (en) | Laser system and method for generating laser pulses with very high repetition rate | |
JP2018531524A6 (en) | Pulse laser system with variable rhythm and / or amplitude over time | |
US20120069860A1 (en) | Gain-Switched Fiber Laser | |
US9001853B2 (en) | Internal optical mixer pulsed at larmor frequency | |
CA2781319C (en) | Fiber laser oscillators and systems using an optimized phase varying function | |
US20200280164A1 (en) | Apparatus For Providing Optical Radiation | |
Wang et al. | 2-$\mu\hbox {m} $ Tm-Doped All-Fiber Pulse Laser With Active Mode-Locking and Relaxation Oscillation Modulating | |
JP7026373B2 (en) | Fiber optic laser device | |
US10367327B2 (en) | Giant-chirp all-normal-dispersion sub-nanosecond fiber oscillator | |
JP2009518829A (en) | Q switch laser | |
US11715925B2 (en) | Polarization preserving bidirectional optical element | |
RU2618605C1 (en) | Fiber pulse laser with non-linear mirror | |
Jaimes-Reátegui et al. | Generation of giant periodic pulses in the array of erbium-doped fiber lasers by controlling multistability | |
WO2019053487A1 (en) | Stabilized laser or optical amplifier and stabilization method | |
EP3542427B1 (en) | Method and apparatus for repetition rate synchronisation of mode-locked lasers | |
Hassan et al. | Synchronously pumped mid-IR hollow core fiber gas laser | |
CN104682174A (en) | Figure-of-eight cavity and composite cavity structure-based passive mode-locked fiber laser | |
Grassani et al. | Demonstration of ultra-high time-bandwidth product in a non-reciprocal fiber-optic system | |
Suga et al. | Dispersion Management of Polarization Maintaining Er-doped Figure 9 Ultrashort Pulse Fiber Laser | |
Rampur et al. | All-fiber polarization maintaining Thulium doped amplifier seeded by coherent polarized supercontinuum |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20190529 Effective date: 20190529 |