RU2381144C2 - Method to increase impeller efficiency - Google Patents

Method to increase impeller efficiency Download PDF

Info

Publication number
RU2381144C2
RU2381144C2 RU2007148340/11A RU2007148340A RU2381144C2 RU 2381144 C2 RU2381144 C2 RU 2381144C2 RU 2007148340/11 A RU2007148340/11 A RU 2007148340/11A RU 2007148340 A RU2007148340 A RU 2007148340A RU 2381144 C2 RU2381144 C2 RU 2381144C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
blade
screw
blades
impeller
rotation
Prior art date
Application number
RU2007148340/11A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2007148340A (en
Inventor
Анатолий Викторович Лебедев (RU)
Анатолий Викторович Лебедев
Владимир Григорьевич Кобылкин (RU)
Владимир Григорьевич Кобылкин
Юрий Александрович Галкин (RU)
Юрий Александрович Галкин
Анатолий Анатольевич Кутиков (RU)
Анатолий Анатольевич Кутиков
Original Assignee
Анатолий Викторович Лебедев
Владимир Григорьевич Кобылкин
Юрий Александрович Галкин
Анатолий Анатольевич Кутиков
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Анатолий Викторович Лебедев, Владимир Григорьевич Кобылкин, Юрий Александрович Галкин, Анатолий Анатольевич Кутиков filed Critical Анатолий Викторович Лебедев
Priority to RU2007148340/11A priority Critical patent/RU2381144C2/en
Publication of RU2007148340A publication Critical patent/RU2007148340A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2381144C2 publication Critical patent/RU2381144C2/en

Links

Images

Landscapes

  • Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

FIELD: mechanics.
SUBSTANCE: proposed method consists in arranging blades on extremities of every blade of impeller. Said blades are arranged perpendicular to impeller rotational plane. Round-nose blades feature a shape, with respect to impeller rotational plane that corresponds to outer radius of impeller rotation and simulate circular clearance-free extension. Blade height h is selected subject to maximum pitch of impeller, blade thickness d is selected subject to operating conditions of impeller in medium with given density and preset axial and rotational speed of impeller. Note here that d=f(ρ, ω, Vo), where f is functional relationship, ρ is medium density, ω is impeller angular velocity, Vo is impeller forward motion speed.
EFFECT: reduced factor of blade clearance losses, increased impeller blade area and thrust properties.
2 cl, 3 dwg

Description

Способ увеличения эффективности лопастного винта относится к любой области, где может быть использован лопастной винт (воздушный, гребной), это авиастроение (самолеты, вертолеты, автожиры), турбиностроение, кораблестроение (надводные и подводные суда, суда на воздушной подушке) вентиляторная и ветроэлектрическая техника.A method of increasing the efficiency of a rotor blade refers to any area where a blade screw (air, rowing) can be used, such as aircraft construction (aircraft, helicopters, gyroplanes), turbine engineering, shipbuilding (surface and underwater vessels, hovercraft), fan and wind power equipment .

Известен способ увеличения эффективности лопастного винта, патент СССР №1711664, МПК В64С 11/00, в котором повышение КПД винта и уменьшение аэродинамических потерь достигается за счет обеспечения безотрывного обтекания винта.A known method of increasing the efficiency of a rotor blade, USSR patent No. 1711664, IPC ВСС 11/00, in which increasing the efficiency of the screw and reducing aerodynamic losses is achieved by providing an uninterrupted flow around the screw.

Известен также способ увеличения эффективности лопастного винта, патент №43249, В64С 11/00. Силу тяги винта увеличивают за счет того, что устанавливают на лопастях винта, предлагаемого по данному техническому решению, диффузоры, оси которых имеют положительный угол атаки, при этом диффузоры выполненяют в виде лопаток с радиусом кривизны, установленных под углом 40-45° к тыльной плоскости лопасти, причем переднюю кромку лопаток располагают под углом 90-105°, а заднюю кромку под углом 30-45° к продольной оси лопатки. Такая установка лопаток по отношению к лопасти возможно эффективна при использовании на разнонаправленных соосных винтах, однако расположение задней кромки лопатки под углом 30-45° к продольной оси лопатки в единичных винтах, во-первых увеличивает радиус лопастного винта, и кроме того, будет создаваться дополнительный турбулентный поток струи с тыльной стороны винта, что отрицательно влияет на силу тяги винта за счет концевых потерь и дополнительного сужения потока за винтом за счет турбулентности.There is also a known method of increasing the efficiency of a blade screw. The traction force of the screw is increased due to the fact that the diffusers, the axes of which have a positive angle of attack, are installed on the blades of the screw proposed by this technical solution, while the diffusers are made in the form of blades with a radius of curvature installed at an angle of 40-45 ° to the back plane blades, the leading edge of the blades being at an angle of 90-105 °, and the rear edge at an angle of 30-45 ° to the longitudinal axis of the blade. This installation of the blades with respect to the blade is possibly effective when used on multidirectional coaxial screws, however, the location of the trailing edge of the blade at an angle of 30-45 ° to the longitudinal axis of the blade in single screws, firstly increases the radius of the blade screw, and in addition, an additional turbulent flow of the jet from the back of the propeller, which negatively affects the propulsion force of the propeller due to end losses and an additional narrowing of the propeller flow due to turbulence.

Технической задачей способа является уменьшение коэффициента концевых потерь лопастного винта и, как следствие, увеличение эффективной площади лопастного винта и соответственно тяговых характеристик лопастного винта.The technical task of the method is to reduce the coefficient of end losses of the rotor blade and, as a result, to increase the effective area of the rotor blade and, accordingly, the traction characteristics of the rotor blade.

Техническая задача решается за счет того, что в способе увеличения эффективности лопастного винта, заключающемся в том, что на каждой из лопастей лопастного винта, имеющего как минимум две лопасти, устанавливают на концах лопатки, при этом лопатки по отношению к плоскости вращения винта устанавливают радиусными и симметричными, а по форме соответствующими внешнему радиусу вращения винта и перпендикулярными по отношению к плоскости вращения винта, имитирующими кольцевую беззазорную насадку.The technical problem is solved due to the fact that in the method of increasing the efficiency of the rotor blade, namely, on each of the blades of the rotor blade having at least two blades, they are installed at the ends of the blades, while the blades are set radius and symmetric, and in shape corresponding to the outer radius of rotation of the screw and perpendicular to the plane of rotation of the screw, simulating an annular gapless nozzle.

Кроме того, в способе высоту лопатки выбирают в соответствии с максимальным шагом винта h, а ширину лопатки - в соответствии с шириной лопасти, при этом толщину лопатки d выбирают в зависимости от условий работы лопастного винта в среде данной плотности и заданной скорости вращательного и осевого поступательного движения винта, при этом d=f(ρ,ω,Vo),In addition, in the method, the height of the blade is selected in accordance with the maximum pitch of the screw h, and the width of the blade in accordance with the width of the blade, while the thickness of the blade d is selected depending on the operating conditions of the blade screw in a medium of a given density and a given speed of rotational and axial translational propeller movement, with d = f (ρ, ω, Vo),

где f - функциональная зависимость;where f is the functional dependence;

ρ - плотность среды;ρ is the density of the medium;

ω - угловая скорость вращения винта;ω is the angular velocity of rotation of the screw;

Vo - скорость поступательного движения винта.Vo is the screw speed.

В способе также выбирают высоту лопаток относительно фронтальной и тыльной поверхностей лопасти в вертикальном к плоскости сечения лопасти направлении равновеликой вверх и вниз, при этом углы лопаток скругляют.The method also selects the height of the blades relative to the front and rear surfaces of the blades in the vertical direction to the plane of the section of the blade up and down, while the corners of the blades are rounded.

Для раскрытия заявленного способа представлены чертежи, гдеTo disclose the claimed method presents drawings, where

На фиг 1 изображен лопастной винт в плоскости вращения лопастного винта;Figure 1 shows the blade screw in the plane of rotation of the blade screw;

На фиг.2 изображен лопастной винт в плоскости, перпендикулярной плоскости вращения лопастного винта;Figure 2 shows the blade screw in a plane perpendicular to the plane of rotation of the blade screw;

На фиг.3 изображено увеличенное сечение по А-А фрагмента лопастного винта с лопаткой;Figure 3 shows an enlarged section along aa fragment of a blade screw with a blade;

Лопастной винт 1 имеет как минимум две лопасти 2. В качестве примера, представлен трехлопастной винт.The blade screw 1 has at least two blades 2. As an example, a three-blade screw is provided.

На каждой из лопастей 2 на концах устанавливают лопатку 3. Лопатку 3 выполняют по отношению к плоскости вращения винта 1 радиусной. Лопатку 3 по форме выбирают в соответствии с внешним радиусом вращения винта 1 и при этом устанавливают перпендикулярно по отношению к плоскости вращения винта 1.On each of the blades 2 at the ends of the set blade 3. The blade 3 is performed in relation to the plane of rotation of the screw 1 radial. The blade 3 in shape is chosen in accordance with the outer radius of rotation of the screw 1 and at the same time set perpendicular to the plane of rotation of the screw 1.

Широко известен способ увеличения тяги винта с использованием схемы «винт в кольце». Такой способ имеет большую эффективность, однако его довольно сложно осуществлять из-за сложности монтажа. Основная проблема данного способа - выставление точного зазора между внутренней поверхностью кольца и концевыми частями лопасти.A widely known method of increasing propeller thrust using a screw-in-ring design. This method has great efficiency, but it is quite difficult to implement due to the complexity of installation. The main problem of this method is setting the exact gap between the inner surface of the ring and the end parts of the blade.

При вращении лопастного винта по заявляемому способу лопастной винт 1 с лопаткой имитирует кольцевую беззазорную насадку, таким образом увеличивая тягу винта.When the blade screw is rotated according to the claimed method, the blade screw 1 with a blade imitates an annular gapless nozzle, thereby increasing the thrust of the screw.

Кроме того, в способе высоту лопатки 3 выбирают в соответствии с максимальным шагом винта h, а ширину лопатки 3 в соответствии с шириной лопасти 2, при этом толщину лопатки d выбирают в зависимости от условий работы лопастного винта в среде данной плотности и заданной скорости вращательного и осевого поступательного движения винта, при этом d=f(ρ,ω,Vo),In addition, in the method, the height of the blade 3 is selected in accordance with the maximum pitch of the screw h, and the width of the blade 3 in accordance with the width of the blade 2, while the thickness of the blade d is selected depending on the operating conditions of the blade screw in an environment of a given density and a given rotational speed and axial translational motion of the screw, with d = f (ρ, ω, Vo),

где f - функциональная зависимость;where f is the functional dependence;

ρ - плотность среды;ρ is the density of the medium;

ω - угловая скорость вращения винта;ω is the angular velocity of rotation of the screw;

Vo - скорость поступательного движения винта.Vo is the screw speed.

В способе также выбирают высоту лопаток относительно фронтальной и тыльной поверхностей лопасти в вертикальном к плоскости сечения лопасти направлении равновеликой вверх и вниз, при этом углы лопаток скругляют.The method also selects the height of the blades relative to the front and rear surfaces of the blades in the vertical direction to the plane of the section of the blade up and down, while the corners of the blades are rounded.

На фиг.3 изображена лопатка 3, выполненная по заявляемому способу. Высоту лопаток 3 лопастного винта 2 относительно фронтальной и тыльной поверхностей лопасти 2 устанавливают одинаковой.Figure 3 shows the blade 3, made by the present method. The height of the blades 3 of the blade screw 2 relative to the front and rear surfaces of the blades 2 is set the same.

Высоту лопаток 3 над поверхностью лопасти 2 выбирают согласующейся с максимальным шагом h лопастного винта 1.The height of the blades 3 above the surface of the blade 2 is chosen consistent with the maximum pitch h of the blade screw 1.

В предлагаемом лопастном винте 1 установка лопаток 3 не только меняет характер вихревого течения на конце лопасти 2, но и увеличивает эффективность лопастного винта.In the proposed blade screw 1, the installation of the blades 3 not only changes the nature of the vortex flow at the end of the blade 2, but also increases the efficiency of the blade screw.

Под эффективностью лопастного винта следует понимать тяговое усилие, создаваемое на единицу мощности двигателя, обеспечивающего вращение винта.The efficiency of a rotor blade should be understood as the tractive force generated per unit of engine power, which ensures the rotation of the screw.

Теоретическое значение силы n-лопастного винта Fn с максимальным шагом винта h, эффективной шириной лопасти

Figure 00000001
, внешним радиусом лопасти rв, начальным радиусом лопасти rо при угловой скорости вращения винта ω выражается формулойTheoretical value of the force of an n-blade screw F n with a maximum pitch of a screw h, an effective blade width
Figure 00000001
, the outer radius of the blade r in , the initial radius of the blade r about at the angular speed of rotation of the screw ω is expressed by the formula

Figure 00000002
Figure 00000002

где ρ0 - плотность среды, в которой работает винт.where ρ 0 is the density of the medium in which the screw works.

Приведенная формула дает хорошее совпадение с экспериментом в диапазоне сил тяги от долей до десятков тысяч единиц килограмм-силы и соответствует идеальному лопастному винту 1, не имеющему центробежных потерь рабочего потока с лопастей 2.The above formula gives good agreement with the experiment in the range of traction forces from fractions to tens of thousands of kilogram-force units and corresponds to an ideal blade screw 1 that does not have centrifugal losses of the working stream from the blades 2.

Центробежные потери рабочего потока с лопастей 2 уменьшают эффективный внешний радиус винта на величину

Figure 00000003
, порождают значительный уровень турбулентных потерь лопастного винта и сопровождаются расфокусировкой отбрасываемого потока, приводящей к потере силы тяги на относительную величину
Figure 00000004
.Centrifugal losses of the working flow from the blades 2 reduce the effective external radius of the screw by
Figure 00000003
, generate a significant level of turbulent losses of the rotor blade and are accompanied by defocusing of the discarded flow, leading to a loss of traction by a relative amount
Figure 00000004
.

Способ подавления турбулентных потерь винта и повышения тяговой силы путем помещения винта в отражательное кольцо по схеме «винт в кольце» нашел ограниченное применение как по причине конструктивной и технологической сложности (особенно в авиастроении), так и недостаточной эффективности из-за увеличения потерь на турбулентное трение в зазоре между лопастями винта и охватывающим кольцом.The method of suppressing turbulent losses of the propeller and increasing traction by placing the propeller in the reflector ring according to the “screw in the ring” scheme has found limited application both due to structural and technological complexity (especially in the aircraft industry) and insufficient efficiency due to increased losses due to turbulent friction in the gap between the rotor blades and the female ring.

Известное техническое решение повышения тягового усилия винта (см. патент 43249, заявка 2004127334 МПК 7F 03D), прототип, содержит концевые фигурные лопатки, располагаемые ассиметрично относительно продольной оси лопасти под углами от 30 до 45 градусов с изменением внешнего радиуса лопасти винта. Такая конфигурация и расположение концевых лопаток не удовлетворяет условию сохранения внешнего радиуса винта и при некотором увеличении силы тяги порождает более высокий уровень турбулентных шумов винта. В условиях набегающего лобового потока в случае движения винта в среде (особенно при сдвоенных и многорядных винтах) ослабляется "ветроэлектрический" эффект увеличения крутящего момента винта (эффект "ветряка") и требуется увеличение мощности двигателя для сохранения крутящего момента винта.A well-known technical solution to increase the traction of the screw (see patent 43249, application 2004127334 IPC 7F 03D), the prototype contains end shaped blades located asymmetrically relative to the longitudinal axis of the blade at angles from 30 to 45 degrees with a change in the outer radius of the screw blade. This configuration and arrangement of the end blades does not satisfy the condition of maintaining the outer radius of the screw and, with a slight increase in traction, generates a higher level of turbulent noise of the screw. In the case of incident frontal flow in the case of propeller movement in the medium (especially with twin and multi-row propellers), the “wind-electric” effect of increasing the screw’s torque (“windmill” effect) is weakened and an increase in engine power is required to maintain the screw’s torque.

Мощность двигателя N, обеспечивающая крутящий момент винта, определяется моментом сопротивления среды вращению лопастного винта 1 и может быть выражена в достаточном приближении теоретической формулой:The engine power N, which provides the screw torque, is determined by the moment of resistance of the medium to the rotation of the blade screw 1 and can be expressed in a sufficient approximation by the theoretical formula:

Figure 00000005
,
Figure 00000005
,

где φo=arctg(h/

Figure 00000006
) - эффективный угол атаки лопасти винта 1. Удельная тяговая сила лопастного винта 1 при этом выразится формулой:where φ o = arctan (h /
Figure 00000006
) is the effective angle of attack of the blade 1. The specific traction force of the blade 1 is expressed by the formula:

Figure 00000007
Figure 00000007

где δо=rо/rв where δ o = r o / r in

Полагая, что мощность тяги лопастного винта 1 при движении расходуется на придание объекту, с которым связан лопастной винт 1, скорости V из соотношения FnV=N, производим оценку скорости объекта достижимой при данной мощности двигателя и выбранных параметрах лопастного винта 1:Assuming that the thrust of the blade screw 1 during movement is spent on giving the object with which the blade screw 1 is connected, the speed V from the relation F n V = N, we evaluate the speed of the object achievable at a given engine power and the selected parameters of the blade screw 1:

Figure 00000008
Figure 00000008

Выполнив числовые оценки значения V для типовых соотношений h,

Figure 00000009
и n при максимальной окружной скорости винта ωrв, равной скорости звука в среде Vо получаем:Having performed numerical estimates of the value of V for typical relations h,
Figure 00000009
and n at the maximum peripheral speed of the screw ωr в equal to the speed of sound in the medium V о we get:

Vмакс≈0,5Vо V max ≈0.5V about

Это подтверждает справедливость теоретических оценок, полученных для силы тяги винта Fn и мощности двигателя N, требуемой для обеспечения этой тяги.This confirms the validity of the theoretical estimates obtained for the screw traction force F n and engine power N required to provide this traction.

Лопастной винт 1 по заявляемому способу 1 работает следующим образом. При вращении лопастного винта 1 лопасти 2 с лопатками 3 захватывают среду и отбрасывают ее назад, создавая тяговую силу. При этом лопастной винт 1 с лопатками 3 при вращении за счет конфигурации, заявленной в предлагаемом способе, имитирует кольцевую беззазорную насадку, таким образом увеличивая тягу винта. Лопатки 3 препятствуют срыву потока с концов лопастей 2 и увеличивают силу тяги без увеличения радиуса лопастного винта 1, т.е. без увеличения длины лопасти.The blade screw 1 according to the claimed method 1 works as follows. When the blade screw 1 rotates, the blades 2 with the blades 3 capture the medium and throw it back, creating traction. In this case, the blade screw 1 with blades 3 during rotation due to the configuration claimed in the proposed method, simulates an annular gapless nozzle, thereby increasing the thrust of the screw. The blades 3 prevent flow stall from the ends of the blades 2 and increase the traction force without increasing the radius of the blade screw 1, i.e. without increasing the length of the blade.

Авторы провели экспериментальную проверку способа увеличения эффективности лопастного винта.The authors conducted an experimental test of a method for increasing the efficiency of a blade screw.

Результаты экспериментальной проверки.The results of the experimental verification.

Экспериментальная проверка проводилась на трехлопастном вентиляторе с округлыми лопастями традиционной формы, дорабатываемыми по предлагаемому способу с сохранением профиля и внешнего радиуса лопастей. Осевая тяга вентилятора определялась на лабораторной установке, содержащей вентилятор, установленный на весы. Величина осевой тяги вентилятора вычислялась как разница веса вентилятора во включенном и отключенном состоянии.The experimental check was carried out on a three-bladed fan with round-shaped blades of a traditional shape, finalized by the proposed method while maintaining the profile and outer radius of the blades. The axial thrust of the fan was determined in a laboratory setup containing a fan mounted on a scale. The axial thrust of the fan was calculated as the difference between the weight of the fan in the on and off state.

Результаты сравнительных испытаний:Comparative Test Results:

1. Вентилятор без доработки лопастей1. Fan without modification of the blades

Вес в отключенном состоянииWeight Off 814 г814 g Вес во включенном состоянииWeight on 857 г857 g Сила осевой тягиAxial thrust 43 г43 g

2. Вентилятор с доработкой лопастей по предлагаемому способу при сохранении профиля и внешнего радиуса лопастей2. The fan with the refinement of the blades according to the proposed method while maintaining the profile and the outer radius of the blades

Вес в отключенном состоянииWeight Off 818 г818 g Вес во включенном состоянииWeight on 880 г880 g Сила осевой тягиAxial thrust 62 г62 g Коэффициент увеличения осевой тягиAxial thrust increase ratio 1,441.44

Техническая реализация предложенного способа дает возможность легко реализовать его конструктивно и технологически из-за простоты, обеспечивающей его широкое применение в авиастроении, турбиностроении, кораблестроении. Лопатки 3 могут быть выполнены как за одно целое с лопастью 2 без дополнительных элементов крепления, так и в виде самостоятельных конструкций с последующим креплением к лопасти 2.The technical implementation of the proposed method makes it possible to easily implement it constructively and technologically because of the simplicity that ensures its widespread use in aircraft construction, turbine engineering, shipbuilding. The blades 3 can be made in one piece with the blade 2 without additional fastening elements, or in the form of independent structures with subsequent fastening to the blade 2.

Claims (2)

1. Способ увеличения эффективности лопастного винта, заключающийся в том, что на концах каждой из лопастей лопастного винта, имеющего, по меньшей мере, две лопасти, устанавливают лопатки, отличающийся тем, что лопатки по отношению к плоскости вращения винта устанавливают радиусными, соответствующими по форме внешнему радиусу вращения винта, имитирующими кольцевую беззазорную насадку, перпендикулярно по отношению к плоскости вращения винта, при этом высоту лопатки выбирают в соответствии с максимальным шагом винта h, ширину лопатки выбирают в соответствии с шириной лопасти, а толщину лопатки d выбирают в зависимости от условий работы лопастного винта в среде данной плотности и заданной скорости вращательного и осевого поступательного движения винта, при этом d=f(ρ,ω,Vo),
где f - функциональная зависимость;
ρ - плотность среды;
ω - угловая скорость вращения винта;
Vo - скорость поступательного движения винта.1. A method of increasing the efficiency of a rotor blade, which consists in the fact that at the ends of each of the blades of the rotor blade having at least two blades, blades are installed, characterized in that the blades with respect to the plane of rotation of the screw are set radially, corresponding in shape the outer radius of rotation of the screw, imitating an annular clearanceless nozzle, perpendicular to the plane of rotation of the screw, the height of the blade being chosen in accordance with the maximum pitch of the screw h, the width of the blade dissolved in accordance with the width of the blade, and the thickness d of the blade is selected depending on the operating conditions of the screw vane in the environment of given density and a given rotational speed of the screw and axial translational movement, wherein d = f (ρ, ω, Vo),
where f is the functional dependence;
ρ is the density of the medium;
ω is the angular velocity of rotation of the screw;
Vo is the screw speed. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что высоту лопаток относительно фронтальной и тыльной поверхностей лопасти в вертикальном к плоскости сечения лопасти направлении выбирают равновеликой вверх и вниз, при этом углы лопаток скруглены. 2. The method according to claim 1, characterized in that the height of the blades relative to the front and back surfaces of the blade in the direction vertical to the plane of the section of the blade is chosen equal up and down, while the corners of the blades are rounded.
RU2007148340/11A 2007-12-26 2007-12-26 Method to increase impeller efficiency RU2381144C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2007148340/11A RU2381144C2 (en) 2007-12-26 2007-12-26 Method to increase impeller efficiency

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2007148340/11A RU2381144C2 (en) 2007-12-26 2007-12-26 Method to increase impeller efficiency

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2007148340A RU2007148340A (en) 2009-07-10
RU2381144C2 true RU2381144C2 (en) 2010-02-10

Family

ID=41045161

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2007148340/11A RU2381144C2 (en) 2007-12-26 2007-12-26 Method to increase impeller efficiency

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2381144C2 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2765312C1 (en) * 2021-07-06 2022-01-28 Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") Flow optimization device

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2765312C1 (en) * 2021-07-06 2022-01-28 Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") Flow optimization device

Also Published As

Publication number Publication date
RU2007148340A (en) 2009-07-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4357797B2 (en) Propulsive thrust ring system
CA2887260C (en) Unducted thrust producing system
US11300003B2 (en) Unducted thrust producing system
RU2330791C2 (en) Shpadi propeller (versions) and development of its blades
CA2732543C (en) Horizontal axis airfoil turbine
US8240998B2 (en) Fluid movement device with method
EP3177838B1 (en) Fluid-redirecting structure
US6302652B1 (en) Elliptical propeller and windmill blade assembly
US20170218777A1 (en) Structure with rigid winglet adapted to traverse a fluid environment
US11795954B2 (en) Efficient axial fan with multiple profiles and beam
RU2381144C2 (en) Method to increase impeller efficiency
CN110733622A (en) Variable-diameter marine propeller with self-adaptive tip vortex eliminating device and tip vortex eliminating method thereof
US20050061921A1 (en) Aerodynamic tip protuberances for tip vortex intensity reduction
RU180508U1 (en) HIGH SPEED PULSIVE MOTOR
RU2378155C2 (en) High-speed propeller
GB2468903A (en) Aerofoil tip vortex reducing structure
JP2009299650A (en) Straightening fluid wheel
CN215475671U (en) Arc edge two-blade propeller
CN219154732U (en) Paddle, propeller and aircraft
RU2478522C2 (en) Coaxial propeller (versions)
RU208244U1 (en) Blade - rotor
RU72458U1 (en) BLADE SCREW
EP3366571B1 (en) Passive boundary layer propulsor
CA2628855A1 (en) Vertical multiple blade turbine
CA1057720A (en) Propulsion apparatus

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20191227