RU2150178C1 - Radio electronic reconnaissance and jamming station - Google Patents
Radio electronic reconnaissance and jamming station Download PDFInfo
- Publication number
- RU2150178C1 RU2150178C1 RU98101315A RU98101315A RU2150178C1 RU 2150178 C1 RU2150178 C1 RU 2150178C1 RU 98101315 A RU98101315 A RU 98101315A RU 98101315 A RU98101315 A RU 98101315A RU 2150178 C1 RU2150178 C1 RU 2150178C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- output
- input
- pulse
- generator
- control system
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение может быть использовано для создания помех радиоэлектронным средствам (РЛС, радиолиниям связи и управления и др.). The invention can be used to interfere with electronic equipment (radar, radio communication lines and control, etc.).
Известны устройства создания помех, способные вести радиотехническую разведку излучений радиоэлектронных средств (РЭС) противника, измерять параметры (частоту, длительность импульсов, период повторения) и создавать помехи этим РЭС [США. Патент N 3891989 по кл. H 04 K 3/00 от 24.06.75 г., США. Патент N 3896439 по кл. H 04 K 3/00 от 22.07.75 г., США. Патент N 3806926 по кл. H 04 K 3/00 от 23.04.74 г.]. Однако данные устройства не способны вести радиолокационное обнаружение этих РЭС (объектов-носителей РЭС) и вследствие этого как информационные системы имеют следующие недостатки:
невозможность создания прицельных по направлению помех бистатическим и многопозиционным РЛС, пассивным средствам радиотехнической и радиолокационной разведки, приемникам радиолиний связи и управления и др.;
малая дальность разведки РЭС, работающих в режимах повышенной скрытности радиоизлучений (ПСР);
сложность обеспечения разведки местоположения целей и их автосопровождения, когда РЭС работают в режиме кратковременного излучения и др.;
невозможность определения координаты дальности до разведуемого и/или подавляемого РЭС.Known devices for creating interference, capable of conducting radio-technical reconnaissance of radiation of electronic means (RES) of the enemy, measure parameters (frequency, pulse duration, repetition period) and interfere with this RES [USA. Patent N 3891989 according to class H 04
the inability to create directional interference in the direction of bistatic and multi-position radars, passive means of radio engineering and radar reconnaissance, receivers of radio communication lines and control, etc .;
short range reconnaissance of radio electronic equipment operating in the modes of increased secrecy of radio emissions (RPS);
the difficulty of providing reconnaissance of the location of targets and their auto-tracking when the radio-electronic systems operate in the mode of short-term radiation, etc .;
the impossibility of determining the coordinates of the range to reconnoitered and / or suppressed RES.
Невозможность измерения дальности до цели этими известными устройствами является их недостатком не только как информационных систем, но и не позволяет реализовать в них управление параметрами помех, например мощностью излучения в зависимости от дальности до подавляемого РЭС, что снижает скрытность работы средств помех и затрудняет обеспечение их электромагнитной совместимости с другими средствами, а также не позволяет экономить энергетические ресурсы. The impossibility of measuring the range to the target by these known devices is their disadvantage not only as information systems, but also does not allow them to control interference parameters, for example, the radiation power, depending on the distance to the suppressed radio electronic equipment, which reduces the secrecy of the interference and makes it difficult to provide electromagnetic compatibility with other means, and also does not save energy resources.
Известны радиолокационные станции [Великобритания. Патент N 4800 по заявке N 1587357 по кл. G 01 S 13/92, 1981 г., Франция. Патент по заявке N 2447041 по кл. G 01 S 15/42, 1980 г.], в которых используются различные типы зондирующих сигналов, в том числе широкополосные, которые в принципе могли бы использоваться для решения задач, возлагаемых на предлагаемое устройство. Однако они как информационные системы станций помех имеют следующие недостатки:
не могут вести радиотехническую разведку излучений РЭС, а следовательно, создавать прицельные по частоте и другим параметрам помехи, из-за чего усложняется задача распознавания целей;
не имеют заградительного режима постановки помех, а следовательно, с учетом предыдущего недостатка не могут быть использованы для создания помех РЭС, частоты которых не заданы априори и могут не совпадать с диапазоном работы этих РЛС;
имеют малую дальность разведки малоразмерных объектов, создаваемых по программе "Стелс";
работая только в радиолокационном режиме, обладают низкой помехозащищенностью, скрытностью и другими недостатками.Known radar stations [UK. Patent N 4800 according to the application N 1587357 by class. G 01
they cannot conduct radio-technical reconnaissance of the radiated radioelectronic emissions, and consequently, create interference aimed at the frequency and other parameters of interference, which complicates the task of recognizing targets;
they do not have a protective mode of jamming, and therefore, taking into account the previous drawback, they cannot be used to create jamming of radio electronic equipment whose frequencies are not set a priori and may not coincide with the range of operation of these radars;
have a small range of reconnaissance of small-sized objects created under the Stealth program;
working only in radar mode, they have low noise immunity, stealth and other disadvantages.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемой станции радиоэлектронной разведки и подавления является "Станция шумовых помех" [л. 1, с. 109] , содержащая приемную и передающую антенны, разведприемник, систему запоминания частоты, блок перестройки частоты передатчика помех, усилитель мощности и генератор шума, причем выход разведприемника, вход которого соединен с выходом приемной антенны, соединен с входом системы запоминания частоты, выход которой соединен с входом блока перестройки частоты, выход которого соединен с первым входом усилителя мощности, выход которого соединен с передающей антенной, второй вход усилителя мощности соединен с выходом генератора шума. Closest to the technical nature of the claimed station electronic intelligence and suppression is the "Station of noise interference" [l. 1, p. 109], comprising a receiving and transmitting antenna, a reconnaissance receiver, a frequency storage system, a frequency adjustment unit of the interference transmitter, a power amplifier and a noise generator, the output of the reconnaissance receiver, the input of which is connected to the output of the receiving antenna, connected to the input of the frequency storage system, the output of which is connected to the input of the frequency tuning unit, the output of which is connected to the first input of the power amplifier, the output of which is connected to the transmitting antenna, the second input of the power amplifier is connected to the output of the noise generator.
Известное устройство работает следующим образом. Сигналы подавляемой РЛС, принятые приемной антенной, усиленные в разведприемнике, открытом в режиме разведки, поступают на вход системы запоминания частоты, где на определенное время запоминается несущая частота РЛС. Схема запоминания частоты управляет блоком подстройки частоты передатчика помех, с помощью которого непосредственно сам передатчик настраивается (усилитель мощности) на несущую частоту подавляемой РЛС. В режиме подавления помеховый сигнал с выхода усилителя мощности поступает на вход передающей антенны, излучающей его в направлении подавляемой РЛС. The known device operates as follows. The signals of the suppressed radar, received by the receiving antenna, amplified in the reconnaissance receiver, open in reconnaissance mode, are fed to the input of the frequency storage system, where the carrier frequency of the radar is stored for a certain time. The frequency storage circuit controls the frequency adjustment block of the interference transmitter, with which the transmitter itself is tuned (power amplifier) to the carrier frequency of the suppressed radar. In the suppression mode, the interfering signal from the output of the power amplifier is fed to the input of the transmitting antenna radiating it in the direction of the suppressed radar.
Недостатки прототипа аналогичны недостаткам, перечисленным для устройств создания помех [США. Патент N 3891989 по кл. H 04 K 3/00 от 24.06.75 г., США. Патент N 3896439 по кл. H 04 K 3/00 от 22.07.75 г., США. Патент N 3806926 по кл. H 04 K 3/00 от 23.04.74 г.], рассмотренным выше. The disadvantages of the prototype are similar to the disadvantages listed for the jamming devices [USA. Patent N 3891989 according to class H 04
В основу изобретения поставлена задача создания устройства, в котором реализуется радиотехническая (РТР) и радиолокационная (РЛР) разведки и подавление на основе использования единого шумового сигнала для режимов создания помехи и радиолокационной разведки, устраняющее перечисленные недостатки прототипа. The basis of the invention is the task of creating a device that implements radio engineering (RTR) and radar (RLR) reconnaissance and suppression based on the use of a single noise signal for interfering and radar reconnaissance modes, eliminating the listed disadvantages of the prototype.
Это достигается тем, что в известное устройство, содержащее приемную и передающую антенны, приемник, систему запоминания частоты, блок перестройки частоты, генератор шума, усилитель мощности, причем второй выход приемной антенны соединен с первым входом приемника, выход которого соединен с входом системы запоминания частоты, выход которой соединен с вторым входом блока перестройки частоты, второй выход которого соединен с входом генератора шума, выход усилителя мощности соединен с входом передающей антенны, введены дополнительный приемник, первый и второй коммутаторы, направленный ответвитель, многоотводная линия задержки (МЛЗ), n умножителей, система управления, первый, второй и третий сумматоры, модулятор, детектор, рециркулятор, пороговое устройство, реле захвата, первый и второй формирователи импульсов, индикатор, блок генераторов импульсов запуска, первая и вторая дисперсионные ультразвуковые линии задержки (ДУЛЗ), генератор пилообразного напряжения, первый, второй и третий смесители, гетеродин, первый и второй интеграторы, первый и второй умножители напряжения, устройство вычитания, генератор строб-импульса, линия задержки, причем первый выход дополнительного приемника, первый вход которого соединен с первым выходом приемной антенны, второй вход которого соединен с выходом первого формирователя импульсов и выходом третьего сумматора, третий вход которого соединен с первым выходом блока перестройки частоты (БПЧ), четвертый вход которого соединен с четвертым выходом системы управления, пятый вход которого соединен с выходом второго формирователя импульсов, соединен с входом МЛЗ, n выходов которой соединены с первыми входами n умножителей, выход первого сумматора, n входов которого соединены с выходами n умножителей, соединен с входом детектора, выход рециркулятора, вход которого соединен с выходом детектора, соединен с входом порогового устройства, выход реле захвата, вход которого соединен с выходом порогового устройства, соединен с первыми входами первого и второго умножителей напряжения, выход первого умножителя напряжения, второй вход которого соединен с выходом линии задержки, соединен с входом второго интегратора, выход второго умножителя напряжения, второй вход которого соединен с выходом генератора строб-импульса, соединен с входом первого интегратора, выход устройства вычитания, первый и второй входы которого соединены соответственно с выходами первого и второго интеграторов, соединен с вторым входом второго сумматора, а третий вход соединен с шестым выходом системы управления, выход второго сумматора, первый вход которого соединен с первым выходом генератора пилообразного напряжения, соединен с входом генератора строб-импульса, а выход последнего соединен с входом линии задержки и первым входом третьего сумматора, выход третьего сумматора, второй вход которого соединен с выходом линии задержки, соединен с третьим входом первого коммутатора, выход гетеродина, вход которого соединен с вторым выходом генератора пилообразного напряжения, соединен с вторыми входами первого и второго смесителей, выход первого смесителя, первый вход которого соединен с выходом третьего смесителя, соединен с входом первой ДУЛЗ, второй вход третьего смесителя соединен с вторым выходом дополнительного приемника, а его первый вход - с выходом модулятора, выход второго смесителя, первый вход которого соединен с выходом первой ДУЛЗ, соединен с входом второй ДУЛЗ, выход последней соединен с вторыми входами n умножителей, первый выход блока генераторов импульсов запуска соединен с входом генератора тактовых импульсов, вторым входом счетчика импульсов, входом генератора пилообразного напряжения, вторым входом индикатора, выход второго коммутатора, первый вход которого соединен с выходом модулятора, второй - с третьим выходом системы управления, третий - с вторым выходом направленного ответвителя, соединен с входом усилителя мощности, выход второго формирователя импульсов, второй вход которого соединен с вторым выходом блока генераторов импульсов запуска, а первый - с первым выходом системы управления, соединен с вторым входом модулятора, выход счетчика импульсов, первый вход которого соединен с выходом генератора тактовых импульсов, третий - с выходом порогового устройства, соединен с внешними системами целеуказания, выход порогового устройства соединен с первым входом индикатора, выход первого коммутатора, первый вход которого соединен с выходом генератора шума, второй вход - с четвертым выходом системы управления, соединен с входом направленного ответвителя, первый выход которого соединен с первым входом модулятора, третий выход блока генератора импульсов запуска соединен с вторым входом первого формирователя импульсов, первый вход которого соединен с вторым выходом системы управления, четвертый выход системы управления, вход которой соединен с внешними системами целеуказания, соединен с вторым входом приемника, пятый выход системы управления соединен с первым входом блока перестройки частоты. This is achieved by the fact that in the known device containing the receiving and transmitting antennas, a receiver, a frequency storage system, a frequency tuner, a noise generator, a power amplifier, the second output of the receiving antenna is connected to the first input of the receiver, the output of which is connected to the input of the frequency storage system the output of which is connected to the second input of the frequency tuning unit, the second output of which is connected to the input of the noise generator, the output of the power amplifier is connected to the input of the transmitting antenna, an additional nickname, first and second switches, directional coupler, multi-tap delay line (MLZ), n multipliers, control system, first, second and third adders, modulator, detector, recirculator, threshold device, capture relay, first and second pulse shapers, indicator, a block of triggering pulse generators, the first and second dispersive ultrasonic delay lines (DLS), a sawtooth voltage generator, the first, second and third mixers, a local oscillator, the first and second integrators, the first and second voltage multipliers, subtraction triad, strobe pulse generator, delay line, the first output of the additional receiver, the first input of which is connected to the first output of the receiving antenna, the second input of which is connected to the output of the first pulse shaper and the output of the third adder, the third input of which is connected to the first output of the tuning unit frequency (BCH), the fourth input of which is connected to the fourth output of the control system, the fifth input of which is connected to the output of the second pulse shaper, connected to the input of MLZ, n outputs of which connected to the first inputs of n multipliers, the output of the first adder, n inputs of which are connected to the outputs of n multipliers, connected to the input of the detector, the output of the recirculator, the input of which is connected to the output of the detector, connected to the input of the threshold device, the output of the capture relay, the input of which is connected to the output threshold device, connected to the first inputs of the first and second voltage multipliers, the output of the first voltage multiplier, the second input of which is connected to the output of the delay line, connected to the input of the second integrator, output horn voltage multiplier, the second input of which is connected to the output of the strobe pulse generator, connected to the input of the first integrator, the output of the subtractor, the first and second inputs of which are connected respectively to the outputs of the first and second integrators, connected to the second input of the second adder, and the third input is connected with the sixth output of the control system, the output of the second adder, the first input of which is connected to the first output of the sawtooth voltage generator, is connected to the input of the strobe pulse generator, and the output of the last is single with the input of the delay line and the first input of the third adder, the output of the third adder, the second input of which is connected to the output of the delay line, is connected to the third input of the first switch, the output of the local oscillator, the input of which is connected to the second output of the sawtooth generator, is connected to the second inputs of the first and the second mixer, the output of the first mixer, the first input of which is connected to the output of the third mixer, is connected to the input of the first DULZ, the second input of the third mixer is connected to the second output of the additional minnik, and its first input is with the output of the modulator, the output of the second mixer, the first input of which is connected to the output of the first DLS, is connected to the input of the second DLS, the output of the latter is connected to the second inputs of n multipliers, the first output of the block of start pulse generators is connected to the input of the clock pulses, the second input of the pulse counter, the input of the sawtooth voltage generator, the second input of the indicator, the output of the second switch, the first input of which is connected to the output of the modulator, the second to the third output of the control system, the third one - with the second output of the directional coupler, connected to the input of the power amplifier, the output of the second pulse shaper, the second input of which is connected to the second output of the trigger pulse generator unit, and the first - with the first output of the control system, connected to the second input of the modulator, the output of the pulse counter, the first input of which is connected to the output of the clock generator, the third to the output of the threshold device, connected to external target designation systems, the output of the threshold device is connected to the first indication input ora, the output of the first switch, the first input of which is connected to the output of the noise generator, the second input - with the fourth output of the control system, is connected to the input of the directional coupler, the first output of which is connected to the first input of the modulator, the third output of the start pulse generator block is connected to the second input of the first a pulse shaper, the first input of which is connected to the second output of the control system, the fourth output of the control system, the input of which is connected to external target designation systems, is connected to the second input of the receiver, the fifth output of the control system is connected to the first input of the frequency tuning unit.
Заявляемая станция радиоэлектронной разведки и подавления содержит известные и широко применяемые на практике элементы. В частности, генератор тактовых импульсов, 1-й и 2-й формирователи импульсов, генератор строб-импульса, счетчик импульсов, пороговое устройство, генератор пилообразного напряжения, блок генераторов импульсов запуска могут быть реализованы на основе использования стандартных элементов /л. 2, с. 285, 246, 241, 364, 117, 324, 285/. Схемы умножителей напряжения, 2-го и 3-го сумматоров, смесителей, ДУЛЗ, коммутаторов и интеграторов приведены соответственно в /л. 3, с. 317; л. 4, с. 218; л. 5, с. 180; л. 6, с. 408; л. 7, с. 247;, л. 8, с. 99/. The inventive electronic intelligence and suppression station contains well-known and widely practiced elements. In particular, a clock pulse generator, 1st and 2nd pulse shapers, a strobe pulse generator, a pulse counter, a threshold device, a sawtooth voltage generator, a trigger pulse generator block can be implemented using standard elements / l. 2, p. 285, 246, 241, 364, 117, 324, 285 /. Schemes of voltage multipliers, 2nd and 3rd adders, mixers, DULZ, switches and integrators are given respectively in / l. 3, p. 317;
В качестве индикатора может быть использовано устройство, которое приведено в /л. 9, с. 220/. As an indicator, a device that is given in / l can be used. 9, p. 220 /.
Введение отличительных признаков позволило использовать сигнальное совмещение режимов радиолокации и создания помех, т.е. использовать шумовой сигнал в качестве зондирующего и помехового, что обеспечивает возможность параллельного ведения радиолокационной разведки и радиоподавления. Использование шумового сигнала в качестве зондирующего обеспечивает как наилучшие возможности по обеспечению высокой точности измерения координат (дальности и скорости), так и высокую помехоустойчивость [л. 10, 11, 12]. The introduction of distinctive features allowed the use of signal combination of radar and interference modes, i.e. use a noise signal as a probing and interfering signal, which provides the possibility of parallel radar reconnaissance and radio suppression. Using a noise signal as a probing signal provides both the best opportunities for ensuring high accuracy of coordinate measurement (range and speed) and high noise immunity [l. 10, 11, 12].
Таким образом, введение отличительных признаков позволило повысить эффективность станции помех за счет введения режима радиолокационной разведки путем использования шумового сигнала в качестве зондирующего. Thus, the introduction of distinctive features made it possible to increase the efficiency of the jamming station by introducing a radar reconnaissance mode by using a noise signal as a probe signal.
Для пояснения изобретения ниже приводится описание, показывающее в качестве примера вариант осуществления изобретения со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых приведено:
фиг. 1 - схема устройства в общем виде;
фиг. 2 - эпюры, поясняющие работу устройства в режиме радиолокационной разведки (режим поиска сигнала) и создания импульсных помех;
фиг. 3 - эпюры, поясняющие работу устройства в режиме радиолокационной разведки (режим поиска сигнала) и создания квазинепрерывных помех;
фиг. 4 - эпюры, поясняющие работу устройства в режиме радиолокационного сопровождения объекта по дальности и создания квазинепрерывных помех;
фиг. 5 - эпюры, поясняющие принцип работы линии управляемой временной задержки сигнала;
фиг. 6 - схема системы управления;
фиг. 7 - эпюра напряжения программного устройства 10-2 системы управления.To explain the invention, the following is a description showing, by way of example, an embodiment of the invention with reference to the accompanying drawings, in which:
FIG. 1 is a schematic diagram of a device in general form;
FIG. 2 - diagrams explaining the operation of the device in radar reconnaissance mode (signal search mode) and the creation of impulse noise;
FIG. 3 - diagrams explaining the operation of the device in radar reconnaissance mode (signal search mode) and the creation of quasi-continuous interference;
FIG. 4 - diagrams explaining the operation of the device in the mode of radar tracking of the object in range and the creation of quasi-continuous interference;
FIG. 5 is a diagram explaining the principle of operation of the line of controlled time delay of the signal;
FIG. 6 is a diagram of a control system;
FIG. 7 is a voltage diagram of a software device 10-2 of a control system.
На фиг. 1-7 обозначены:
1 - приемная антенна;
2 - дополнительный приемник;
3 - генератор тактовых импульсов (ГТИ);
4 - многоотводная линия задержки (МЛЗ);
5 - приемник;
6 - счетчик импульсов (СИ);
7-1, ..., 7-n - умножители;
8 - система запоминания частоты (СЗЧ);
9 - блок перестройки частоты (БПЧ);
10 - система управления (СУ);
10-1 - коммутатор системы управления;
10-2 - программное устройство;
10-3 - формирователь кода частоты;
10-4 - пульт управления;
11 - реле захвата (РЗ);
12, 13 - первый и второй сумматоры соответственно;
14 - генератор шума (ГШ);
15 - пороговое устройство (ПУ);
16 - первый формирователь импульсов (1ФИ);
17 - первый коммутатор;
18 - блок генераторов импульсов запуска (БГИЗ);
19 - рециркулятор;
20 - детектор;
21 - индикатор;
22 - модулятор;
23 - направленный ответвитель (НО);
24 - второй формирователь импульсов (2ФИ);
25 - вторая дисперсионная ультразвуковая линия задержки (2ДУЛЗ);
26 - генератор пилообразного напряжения (ГПН);
27 - передающая антенна;
28 - третий смеситель;
29 - первый смеситель;
30 - первая дисперсионная ультразвуковая линия задержки (1ДУЛЗ);
31 - второй смеситель;
32 - гетеродин;
33 - усилитель мощности (УМ);
34 - второй коммутатор;
35, 36 - первый и второй умножители напряжения (УН) соответственно;
37, 38 - первый и второй интеграторы соответственно;
39 - третий сумматор;
40 - линия задержки (ЛЗ);
41 - генератор строб-импульса (ГС);
42 - устройство вычитания (УВ).In FIG. 1-7 are indicated:
1 - receiving antenna;
2 - additional receiver;
3 - clock generator (GTI);
4 - multi-tap delay line (MLZ);
5 - receiver;
6 - pulse counter (SI);
7-1, ..., 7-n - multipliers;
8 - frequency memory system (SZCH);
9 - block frequency adjustment (BPC);
10 - control system (SU);
10-1 - control system switch;
10-2 - software device;
10-3 - frequency code generator;
10-4 - control panel;
11 - capture relay (RE);
12, 13 - the first and second adders, respectively;
14 - noise generator (GS);
15 - threshold device (PU);
16 - the first pulse shaper (1FI);
17 - the first switch;
18 is a block of triggering pulse generators (BGIZ);
19 - recirculator;
20 - detector;
21 - indicator;
22 - modulator;
23 - directional coupler (BUT);
24 - second pulse shaper (2FI);
25 - the second dispersive ultrasonic delay line (2DULZ);
26 - sawtooth voltage generator (GPN);
27 - transmitting antenna;
28 - the third mixer;
29 - the first mixer;
30 - the first dispersive ultrasonic delay line (1DULZ);
31 - second mixer;
32 - local oscillator;
33 - power amplifier (PA);
34 - the second switch;
35, 36 - the first and second voltage multipliers (UN), respectively;
37, 38 - the first and second integrators, respectively;
39 - the third adder;
40 - delay line (LZ);
41 - generator strobe-pulse (GS);
42 - subtraction device (HC).
C1 - напряжение управления, поступающее с четвертого выхода СУ 10;
У0 - напряжение порога порогового устройства;
У1, У2, У3 - импульсы запуска с БГИЗ;
У4 - импульсы коммутации, формируемые первым формирователем импульсов;
У5 - помеховый сигнал;
У6 - сигнал, отраженный от цели на выходе приемной антенны;
У'6, У''6 - незадержанный и задержанный строб-импульсы соответственно на выходе третьего сумматора 39;
У7 - импульсы на выходе второго ФИ;
У8 - импульсный шумовой сигнал на выходе модулятора;
У9 - импульсный шумовой сигнал на выходе дополнительного приемника;
У10-1 ... У10-n - шумовые импульсы на выходе МЛЗ;
У11 - импульсы на выходе второй ДУЛЗ в различные моменты времени;
У12 - сигнал на входе детектора;
У13 - сигнал на выходе рециркулятора;
У14 - сигнал на выходе ПУ;
У15 - сигнал на входе СИ;
У16 - сигнал на выходе устройства вычитания;
У17 - сигнал на выходе ГПН;
У18 - сигнал на выходе третьего сумматора;
T1, T2 - периоды работы устройства в режимах Р1 и Р2 соответственно;
T3 - время задержки сигнала на выходе второй ДУЛЗ относительно сигнала, поступающего на первый вход первого смесителя;
ΔT - диапазон изменения величины задержки ДУЛЗ;
ΔF - девиация частоты ДУЛЗ;
fг - частота гетеродина;
fпр - промежуточная частота.C 1 - control voltage coming from the fourth output of
Y 0 is the threshold voltage of the threshold device;
At 1 , At 2 , At 3 - start impulses with GIH;
At 4 - switching pulses formed by the first pulse shaper;
At 5 - an interfering signal;
Y 6 - a signal reflected from the target at the output of the receiving antenna;
Y ' 6 , Y'' 6 - uncontrolled and delayed strobe pulses, respectively, at the output of the third adder 39;
At 7 - pulses at the output of the second FI;
At 8 - a pulse noise signal at the output of the modulator;
U 9 - a pulse noise signal at the output of an additional receiver;
In 10-1 ... In 10-n - noise pulses at the output of the MLS;
At 11 - pulses at the output of the second DULZ at various points in time;
At 12 - a signal at the input of the detector;
Y 13 - a signal at the output of the recirculator;
At 14 - the signal at the output of the PU;
U 15 - signal at the input of SI;
At 16 - a signal at the output of the subtraction device;
At 17 - a signal at the output of the GPN;
At 18 - a signal at the output of the third adder;
T 1 , T 2 - periods of operation of the device in modes P1 and P2, respectively;
T 3 - the delay time of the signal at the output of the second DULZ relative to the signal supplied to the first input of the first mixer;
ΔT is the range of variation of the delay value DULZ;
ΔF - frequency deviation DULZ;
f g - the frequency of the local oscillator;
f ol - intermediate frequency.
Согласно фиг. 1 предлагаемое устройство содержит:
приемную антенну 1 - для приема сигналов, отраженных от объекта, и сигналов, излучаемых РЭС объекта, ее первый выход соединен с первым входом дополнительного приемника 2, а второй - с первым входом приемника 5;
дополнительный приемник 2 - для приема и усиления сигналов, отраженных от объекта, его первый выход соединен с входом многоотводной линии задержки 4, второй выход соединен с вторым входом третьего смесителя 28;
генератор тактовых импульсов 3 - для формирования импульсов с частотой повторения 1/Δf , где Δf - ширина спектра излучаемого шумового сигнала, выход ГТИ соединен с первым входом СИ 6;
многоотводную линию задержки 4 - для задержки сигнала, принятого дополнительным приемником 2 на время n/Δf , где n - номер отвода МЛЗ, n выходов МЛЗ соединены с n входами умножителей 7-1...7-n;
приемник 5 - для приема сигналов, излучаемых РЭС объекта, и измерения их несущей частоты, выход приемника соединен с входом СЗЧ 8;
счетчик импульсов 6 - для вычисления дальности до объекта, его выход соединен с внешними системами целеуказания;
умножители 7-1. . .7-n - для умножения принятого отраженного сигнала на радиосигнал, поступающий с выхода второй ДУЛЗ 25, выходы умножителей 7-1... 7-n соединены с n входами первого сумматора 12;
систему запоминания частоты 8 - для запоминания частоты сигналов, излучаемых объектом, выход СЗЧ соединен с вторым входом БПЧ 9;
блок перестройки частоты 9 - для перестройки частоты генератора шума 14 и дополнительного приемника 2, первый выход БПЧ соединен с третьим входом дополнительного приемника 2, а второй - с входом ГШ 14;
систему управления 10 - для управления режимами работы предлагаемого устройства, первый выход СУ соединен с первым входом второго ФИ 24, второй - с первым входом первого ФИ 16, третий - с вторым входом второго коммутатора 34, четвертый - с вторым входом первого коммутатора 17, вторым входом приемника 5, с четвертым входом дополнительного приемника 2, пятый - с первым входом БПЧ 9, шестой - с третьим входом устройства вычитания 42;
реле захвата 11 - для переключения станции из режима поиска объекта по дальности в режим слежения, выход РЗ соединен с первыми входами первого и второго умножителей напряжения 35, 36;
первый сумматор 12 - для суммирования радиосигналов, поступающих с выходов умножителей 7-1...7-n, выход сумматора соединен с входом детектора 20;
второй сумматор 13 - для суммирования напряжений, поступающих с первого выхода ГПН 26 и выхода устройства вычитания 42, выход второго сумматора соединен с входом генератора строб-импульса 41;
генератор шума 14 - для формирования высокочастотного шумового сигнала, выход ГШ соединен с первым входом первого коммутатора 17;
пороговое устройство 15 - для обнаружения сигнала, отраженного от объекта, выход ПУ соединен с третьим входом СИ 6, входом РЗ 11 и первым входом индикатора 21;
первый формирователь импульсов 16 - для формирования импульсов бланкирования передатчика на время приема импульсов, отраженных от объекта, эти импульсы являются открывающими для входных цепей дополнительного приемника 2, выход первого ФИ соединен с третьим входом первого коммутатора 17 и с вторым входом дополнительного приемника 2;
первый коммутатор 17 - для переключения предлагаемого устройства из режима радиотехнической разведки (РТР) и подавления в режим радиолокационной разведки (РЛР) и подавления и наоборот, выход первого коммутатора соединен с входом НО 23;
блок генераторов импульсов запуска 18 - для формирования импульсов запуска и синхронизации, первый выход БГИЗ соединен с входом ГТИ 3, с вторым входом СИ 6, с вторым входом индикатора 21, с входом ГПН 26, второй выход - с вторым входом второго ФИ 24, третий выход - с вторым входом первого ФИ 16;
рециркулятор 19 - для некогерентного накопления пачки импульсов, его выход соединен с входом ПУ 15;
детектор 20 - для детектирования радиосигналов, поступающих с выхода первого сумматора 12, выход детектора соединен с входом рециркулятора 19;
индикатор 21 - для визуального обнаружения оператором сигналов, отраженных от объекта, и определения его координат;
модулятор 22 - для формирования шумового импульса длительностью Tи, выход модулятора соединен с первыми входами третьего смесителя 28 и второго коммутатора 34;
направленный ответвитель 23 - для разделения шумового сигнала, поступающего с выхода первого коммутатора 17 на два выхода, первый выход НО соединен с первым входом модулятора 22, а второй - с третьим входом второго коммутатора 34;
второй формирователь импульсов 24 - для генерирования видеоимпульсов длительностью Tи, выход его соединен с вторым входом модулятора 22 и пятым входом дополнительного приемника 2;
вторую ДУЛЗ 25 - для обратного преобразования частоты и восстановления спектра задержанного сигнала, выход ее соединен с вторыми входами умножителей 7-1...7-n;
генератор пилообразного напряжения 26 - для управления частотой генератора 32 и временным положением строб-импульса, формируемого ГС 42, первый выход ГПН соединен с первым входом второго смесителя 13, второй - с входом гетеродина 32;
передающую антенну 27 - для излучения помехового и зондирующего сигналов в направлении объекта;
третий смеситель 28 - для преобразования сигнала, поступающего с выхода модулятора 22, на промежуточную частоту, выход третьего смесителя соединен с первым входом первого смесителя 29;
первый смеситель 29 - для управления частотой задерживаемого сигнала первой ДУЛЗ 30, с входом которой соединен его выход;
первую ДУЛЗ 30 - для задержки сигнала в соответствии с его частотой, ее выход соединен с первым входом второго смесителя 31;
второй смеситель 31 - для обратного преобразования сигнала на промежуточную частоту fпр, выход второго смесителя соединен с входом второй ДУЛЗ 25;
гетеродин 32 - для управления частотами сигналов, поступающих на первый и второй смесители, с вторыми входами которых соединен его выход;
усилитель мощности 33 - для усиления излучаемого сигнала по мощности, выход УМ соединен с входом передающей антенны 27;
второй коммутатор 34 - для переключения режимов создания импульсных или квазинепрерывных помех в станции, выход второго коммутатора соединен с входом УМ 33;
первый умножитель напряжения 35 - для умножения обнаруженного полезного сигнала на задержанный строб-импульс, выход первого УН соединен с входом второго интегратора 38;
второй умножитель напряжения 36 - для умножения обнаруженного полезного сигнала на незадержанный строб-импульс, выход второго УН соединен с входом первого интегратора 37;
первый и второй интеграторы 37, 38 - для интегрирования по времени сигналов, поступающих с выходов второго и первого УН 36, 35 соответственно, выходы первого и второго интеграторов соединены с первым и вторым входами УВ 42;
третий сумматор 39 - для суммирования задержанного и незадержанного строб-импульсов, выход третьего сумматора соединен с третьим входом первого коммутатора 17 и вторым входом дополнительного приемника 2;
линию задержки 40 - для задержки строб-импульса на величину Tи, выход ЛЗ соединен с вторыми входами первого УН 35 и третьего сумматора 39;
генератор строб-импульса 41 - для формирования строба сопровождения полезного сигнала, выход ГС соединен с вторым входом второго УН 36 и с первым входом третьего сумматора 39;
устройство вычитания 42 - для формирования напряжения, пропорционального временному рассогласованию между полезным сигналом и стробами, выход УВ 42 соединен с вторым входом второго сумматора 13.According to FIG. 1 proposed device contains:
receiving antenna 1 - for receiving signals reflected from the object and signals emitted by the RES of the object, its first output is connected to the first input of the
additional receiver 2 - for receiving and amplifying signals reflected from the object, its first output is connected to the input of the
a
multi-tap delay line 4 - for delaying the signal received by the
receiver 5 - for receiving signals emitted by the object's RES and measuring their carrier frequency, the output of the receiver is connected to the input of the
pulse counter 6 - to calculate the distance to the object, its output is connected to external target designation systems;
multipliers 7-1. . .7-n - to multiply the received reflected signal by the radio signal coming from the output of the
frequency storage system 8 - for storing the frequency of the signals emitted by the object, the output of the SZCH is connected to the second input of the
frequency tuning unit 9 - for tuning the frequency of the noise generator 14 and the
a
capture relay 11 - to switch the station from the object search in range to the tracking mode, the output of the relay connected to the first inputs of the first and second voltage multipliers 35, 36;
the first adder 12 - for summing the radio signals coming from the outputs of the multipliers 7-1 ... 7-n, the output of the adder is connected to the input of the detector 20;
the second adder 13 - to summarize the voltages coming from the first output of the SPS 26 and the output of the
noise generator 14 - for the formation of a high-frequency noise signal, the GSH output is connected to the first input of the
threshold device 15 - for detecting a signal reflected from the object, the PU output is connected to the third input of SI 6, the input of the relay 11 and the first input of the indicator 21;
the
the first switch 17 - to switch the proposed device from the radio intelligence (RTR) mode and suppress the radar reconnaissance (RLR) mode and suppress and vice versa, the output of the first switch is connected to the input of HO 23;
block of triggering pulse generators 18 - for generating triggering pulses and synchronization, the first GHI output is connected to the input of the
recirculator 19 - for incoherent accumulation of a packet of pulses, its output is connected to the input of PU 15;
detector 20 - for detecting radio signals coming from the output of the first adder 12, the output of the detector is connected to the input of the recirculator 19;
indicator 21 - for visual detection by the operator of the signals reflected from the object, and determine its coordinates;
modulator 22 - for generating a noise pulse of duration T and , the output of the modulator is connected to the first inputs of the third mixer 28 and the
directional coupler 23 - to separate the noise signal coming from the output of the
the second pulse former 24 - for generating video pulses of duration T and , its output is connected to the second input of the modulator 22 and the fifth input of the
the second DULZ 25 - for the inverse frequency conversion and restoration of the spectrum of the delayed signal, its output is connected to the second inputs of the multipliers 7-1 ... 7-n;
a sawtooth voltage generator 26 - to control the frequency of the generator 32 and the temporary position of the strobe pulse generated by the
transmitting antenna 27 - for emitting interference and probing signals in the direction of the object;
the third mixer 28 - to convert the signal from the output of the modulator 22 to an intermediate frequency, the output of the third mixer is connected to the first input of the
the first mixer 29 - to control the frequency of the delayed signal of the
the first DULZ 30 - to delay the signal in accordance with its frequency, its output is connected to the first input of the
second mixer 31 - for the inverse transform to the intermediate frequency signal f etc., output of the second mixer is connected to an input of
local oscillator 32 - to control the frequencies of the signals supplied to the first and second mixers, the second inputs of which are connected to its output;
power amplifier 33 - to enhance the radiated signal by power, the output of the PA is connected to the input of the transmitting antenna 27;
the
the first voltage multiplier 35 - to multiply the detected useful signal by a delayed strobe pulse, the output of the first CN is connected to the input of the second integrator 38;
the second voltage multiplier 36 - to multiply the detected useful signal by an uncontrolled strobe pulse, the output of the second CN is connected to the input of the first integrator 37;
the first and second integrators 37, 38 - for integration over time of the signals coming from the outputs of the second and first UN 36, 35, respectively, the outputs of the first and second integrators are connected to the first and second inputs of
the third adder 39 - to summarize the delayed and uncontrolled strobe pulses, the output of the third adder is connected to the third input of the
delay line 40 - to delay the strobe pulse by a value of T and , the output of the LZ is connected to the second inputs of the first UN 35 and the third adder 39;
a strobe pulse generator 41 — to form a strobe for tracking a useful signal, the GS output is connected to the second input of the second UH 36 and to the first input of the third adder 39;
a
Предлагаемое устройство может работать в следующих режимах:
Р1 - радиотехнической разведки и подавления;
Р2 - радиолокационной разведки и подавления;
Р3 - радиотехнической и радиолокационной разведки и подавления.The proposed device can operate in the following modes:
P1 - electronic intelligence and suppression;
P2 - radar reconnaissance and suppression;
P3 - radio engineering and radar reconnaissance and suppression.
Разделение режимов Р2 и Р3 на 1 и 2 соответствует созданию импульсных (Р2-1, Р3-1) и квазинепрерывных (Р2-2, Р3-2) помех. The separation of the modes P2 and P3 into 1 and 2 corresponds to the creation of pulsed (P2-1, P3-1) and quasi-continuous (P2-2, P3-2) interference.
Управление режимами работы устройства осуществляется с помощью СУ 10, схема которой приведена на фиг. 6. Согласно фиг. 6 система управления содержит:
коммутатор 10-1 - для подключения напряжения с программного устройства 10-2 или постоянного напряжения с пульта управления 10-4;
программное устройство 10-2 - для формирования напряжений, управляющих режимами работы устройства;
формирователь кода частоты 10-3 - для формирования напряжения, определяющего частоту БПЧ 9;
пульт управления 10-4 - для ручного переключения режимов работы станции оператором.The control modes of the device is carried out using
switch 10-1 - for connecting voltage from a software device 10-2 or constant voltage from a control panel 10-4;
software device 10-2 - for the formation of voltages that control the operating modes of the device;
frequency generator 10-3 - for generating a voltage that determines the frequency of the
control panel 10-4 - for manual switching of station operation modes by the operator.
Переключение режимов работы станции осуществляется с пульта управления (бл. 10-4) СУ 10. Пульт управления представляет собой набор переключателей, которые через соответствующие реле подают напряжения на блоки станции. The station’s operating modes are switched from the control panel (bl. 10-4) of the
В режиме Р1 в течение времени Tр осуществляется разведка излучений объекта, в течение Tп - его подавление. Это переключение осуществляется с помощью программного устройства 10-2 (л. 2, с. 276), эпюры напряжений которого приведены на фиг. 7. Напряжение программного устройства 10-2 через коммутатор 10-1 с четвертого выхода СУ 10 поступает на оба приемника и на первый коммутатор 17. В течение времени Tр это напряжение отрицательной полярности открывает приемник 5, закрывает дополнительный приемник 2 и первый коммутатор 17. Приемная антенна принимает сигналы, излучаемые РЭС объекта, которые поступают на вход приемника 5.In the P1 mode, during the time T p the radiation of the object is explored, during T p its suppression is performed. This switching is carried out using a software device 10-2 (l. 2, p. 276), the voltage plots of which are shown in FIG. 7. The voltage of the software device 10-2 through the switch 10-1 from the fourth output of the
Техническая реализация приемника 5 рассмотрена в [л. 1, с. 109]. The technical implementation of
С выхода приемника 5 сигналы поступают на вход СЗЧ 8, где на определенное время запоминается несущая частота РЭС, а с выхода СЗЧ 8 - на вход БПЧ 9, где используется для создания прицельных по частоте помех генератором шума 14. Схема запоминания частоты 8, БПЧ 9 по своему схемному исполнению не отличаются от использованных в прототипе предлагаемой станции [л. 1, с. 109] . From the output of the
После обнаружения излучения РЭС объекта станция осуществляет ее подавление в течение заданного промежутка времени Tп.After detecting the radiation of the RES of the object, the station suppresses it for a given period of time T p .
Управление блоком перестройки частоты 9 осуществляется из СЗЧ 8 на основании результатов РТР приемником 5 или из СУ 10 оператором по априорной информации. The control
При подавлении объекта с четвертого выхода СУ 10 напряжение положительной полярности (+C1) закрывает приемник 5 и открывает первый коммутатор 17. Шумовой сигнал через НО 23 [л. 13, с. 22] и второй коммутатор 34 поступает в УМ 33, где усиливается и излучается передающей антенной 27 (помеха излучается). Дополнительный приемник 2 в режиме Р1 закрыт напряжением, поступающим на его второй вход с второго выхода СУ 10 через первый формирователь импульсов 16.When suppressing an object from the fourth output of
При необходимости станция может вести только РТР, не излучая помеховый сигнал. Для этого оператор с пульта управления выключает второй коммутатор, при этом напряжение с блока 10-4 через третий выход СУ 10 поступает на второй коммутатор 34. If necessary, the station can only conduct RTR without emitting an interfering signal. To do this, the operator from the control panel turns off the second switch, while the voltage from the block 10-4 through the third output of the
В режиме Р2 предлагаемое устройство может создавать импульсные (фиг. 2) и квазинепрерывные помехи (фиг. 3), спектр которых задается БПЧ 9 по априорной информации, поступающей с пятого выхода СУ 10. Это напряжение поступает из блока формирователя кода частоты 10-3, который в простейшем случае представляет собой потенциометр, с помощью которого оператор задает амплитуду напряжения, воздействующего на электронный блок БПЧ 9 и устанавливает тем самым определенную частоту. В данном режиме с четвертого выхода СУ 10 поступает напряжение (+C1), которое открывает дополнительный приемник 2 и первый коммутатор 17 и закрывает приемник 5. Принцип функционирования и схема построения дополнительного приемника 2 приведены в [14]. С пульта управления 10-4 через второй выход СУ 10 поступает напряжение, которое запирает первый ФИ 16. Напряжение с третьего выхода СУ 10 подключает с помощью второго коммутатора 34 второй вход УМ 33 к выходу модулятора 22 [л. 13, с. 90]. Второй выход НО 24 в этом случае от входа УМ 33 будет отключен.In the P2 mode, the proposed device can create pulsed (Fig. 2) and quasi-continuous interference (Fig. 3), the spectrum of which is set by the
Работа устройства в режиме Р2-1 поясняется фиг. 2. Синхронизируемый импульсами, поступающими с выхода БГИЗ 18, второй ФИ 24, работу которого разрешает напряжение с пульта управления 10-4, поступающее через первый выход СУ 10, формирует видеоимпульсы (У7) длительностью Tи, которые, поступая на вход модулятора 22, обеспечивают прохождение шумового сигнала с первого выхода НО 23 на второй коммутатор 34. Одновременно видеоимпульсы (У7) закрывают дополнительный приемник 2 на время излучения зондирующего импульса. Длительность шумового зондирующего импульса (Tи) определяется максимальной реализуемой длительностью обрабатываемых сигналов ДУЛЗ. В настоящее время ДУЛЗ, выполненные на ПАВ, способны обрабатывать сигналы длительностью 150 мкс [15] , поэтому в предлагаемом варианте реализации устройства выбрано Tи = 100 мкс. Шумовые зондирующие радиоимпульсы с второго коммутатора после усиления в УМ 33 излучаются передающей антенной в направлении разведуемого объекта. Одновременно поступая в третий смеситель 28 радиоимпульсы (У8) преобразуются на промежуточную частоту. Для этого на второй вход смесителя 28 поступает напряжение с выхода гетеродина дополнительного приемника 2, выполненного по супергетеродинной схеме.The operation of the device in P2-1 mode is illustrated in FIG. 2. The
Первый и второй смесители 29, 31 совместно с первой и второй ДУЛЗ 30, 25 образуют управляемую линию задержки. Управление величиной задержки осуществляется напряжением гетеродина 32. The first and
Обе ДУЛЗ имеют один и тот же линейный закон зависимости задержки от частоты с одинаковой девиацией и максимальной задержкой Тз, но обратный наклон характеристики (фиг. 5).Both DOLZs have the same linear law of the dependence of the delay on the frequency with the same deviation and maximum delay T s , but the opposite slope of the characteristic (Fig. 5).
Частота гетеродина 32 определяет положение входного сигнала первой ДУЛЗ 30 на частотной оси и, таким образом, его задержку Tз, на выходе ДУЛЗ 30 (фиг. 5в). Второй смеситель 31 осуществляет перенос сигнала на исходную частоту fпр. В принципе, уже на выходе второго смесителя 31 мы имеем исходный сигнал, задержка которого плавно регулируется за счет перестройки гетеродина 32. Но входной спектр сигнала искажается за счет дисперсионных свойств ДУЛЗ 30. Для компенсации этих искажений введена ДУЛЗ 25 с обратным наклоном характеристики 2 (фиг. 5б) по отношению к характеристике 1 ДУЛЗ 30. Задержка поступающего на вход ДУЛЗ 25 сигнала на частоте fпр получает строго постоянное приращение ΔTз не зависящее от частоты гетеродина 32 [л. 16, с. 271], которое компенсируется задержкой принятого полезного сигнала МЛЗ 4 [л. 17, с. 92] до первого отвода, т.е. задержка между сигналом, приходящим на вход МЛЗ 4, и сигналом, снимаемым с ее первого выхода, составляет ΔTз .The frequency of the local oscillator 32 determines the position of the input signal of the
Изменение величины задержки по закону tз = t - (n - 1)T0, где n - номер периода следования импульсов, обеспечивает наличие на выходе второй ДУЛЗ 25 задерживаемого сигнала в течение всего периода T0. Затем задержка уменьшается сигналом до нуля и на выходе ДУЛЗ 25 появляется импульс следующего периода, после чего все повторяется. МЛЗ 4, умножители 7-1...7-n и первый сумматор 13 образуют оптимальный фильтр принятого шумового импульса, на выходе которого осуществляется его сжатие на величину базы ΔfΔT как показано на фиг. 2. Сжатый сигнал после детектора [л. 5, с. 213] поступает на вход рециркулятора 19 [л. 18, с. 224]. В рециркуляторе осуществляется межпериодное некогерентное накопление пачки импульсов и формируется сигнал У13.The change in the value of the delay according to the law t s = t - (n - 1) T 0 , where n is the number of the pulse repetition period, ensures the presence of a delayed signal at the output of the
При превышении этим сигналом величины порога У0 в ПУ 15 в результате ограничения сигнала У13 снизу формируется сигнал У14. При поступлении этого сигнала в СИ 6 по результату счета тактовых импульсов У15, поступающих с выхода ГТИ 3, формируется код, соответствующий дальности до объекта, который поступает на внешние системы целеуказания. Сигнал У14 с выхода ПУ 15 подается также на вход индикатора 21, где может обнаруживаться визуально оператором, и на вход реле захвата 11 [л. 19, с. 85]. Работа устройства в режиме Р2-2 (создание квазинепрерывных помех) поясняется фиг. 3, при этом возникает необходимость в автосопровождении объекта по дальности, т.е. излучение помехи должно периодически прерываться на время приема отраженного от объекта сигнала. Для переключения станции в режим автосопровождения по дальности входят: первый и второй умножители напряжения 35, 36, первый и второй интеграторы 37, 38, генератор строб-импульса 41, линия задержки 40 [л. 17, с. 74], второй сумматор 13, УВ 42.When this signal exceeds the threshold value Y 0 in the control room 15 as a result of the limitation of the signal Y 13 , a signal Y 14 is formed from below. When this signal arrives in SI 6, according to the result of the count of clock pulses U 15 coming from the output of the
Первоначально оператор станции получает целеуказание от внешних систем о дальности до объекта и на пульте управления 10-4 выставляет с помощью потенциометра напряжение, которое подается с шестого выхода СУ 10 на устройство вычитания 42 [л. 20, с. 155] устанавливая тем самым стробы дальности на необходимую дальность. Функционирование системы автосопровождения объекта по дальности поясняет фиг. 4. В момент времени T01, когда центр "тяжести" (отраженного от объекта) сигнала находится строго между незадержанным и задержанным строб-импульсами, напряжение на выходе УВ 42 равно нулю. При смещении отраженного от объекта сигнала относительно стробов в сторону больших дальностей (момент времени T02) его большая часть попадает в задержанный строб. На выходе УВ 42 появляется отрицательное напряжение, которое, поступая на вход второго сумматора 13, "опускает" напряжение пилы, поступающее с выхода ГПН 26. Генератор строб-импульса выполнен по схеме триггера Шмидта с порогом срабатывания У00. Смещение пилы приводит к более позднему запуску ГС 41, т.е. к смещению строб-импульса в сторону больших дальностей. При смещении отраженного от объекта сигнала относительно стробов в сторону меньших дальностей (момент времени T03) его большая часть попадает в незадержанный строб. На выходе УВ 42 появляется положительное напряжение, которое, поступая на вход второго сумматора 13, "поднимает" напряжение пилы, поступающее с выхода ГПН 26, и смещает строб в сторону меньших дальностей до тех пор, пока центр "тяжести" отраженного от объекта сигнала не окажется между стробами. Таким образом осуществляется автоматическое сопровождение объекта по дальности.Initially, the station operator receives target designation from external systems about the distance to the object and sets the voltage on the control panel 10-4, which is supplied from the sixth output of the
Полученный суммарный строб-импульс, поступающий с выхода третьего сумматора 39 на третий вход первого коммутатора 17, запирает его, бланкируя таким образом излучение помехи на время приема сигнала, отраженного от объекта дополнительным приемником 2, который отпирается этим же суммарным строб-импульсом. The received total strobe pulse coming from the output of the third adder 39 to the third input of the
Режим Р3 отличается от режима Р2-2 тем, что полярность напряжения, поступающего с четвертого выхода СУ 10, меняется, обеспечивая периодическое включение устройства в режим Р1, по результатам РТР которого настраивается генератор шума 14 на частоту подаваемого РЭС. The P3 mode differs from the P2-2 mode in that the polarity of the voltage supplied from the fourth output of the
Очевидно, что изобретение не ограничивается вышеописанным примером его реализации. Исходя из него могут быть предусмотрены и другие варианты технической реализации, не выходящие за рамки предмета изобретения. Например, для обеспечения большего диапазона изменения времени задержки на управляемой линии задержки ΔTΣ , чем может позволить одна ДУЛЗ, можно включить несколько (K) линий задержек, частотно-временная характеристика которых приведена на фиг. 5а, последовательно через усилители промежуточной частоты. В этом случае ΔTΣ = kΔT. Могут быть также использованы другие типы управляемых линий задержек, реализуемые не на базе элементов ПАВ, а элементов вычислительной техники с применением аналого-цифровых преобразователей и запоминания сигнала в цифре. Могут также использоваться другие типы систем слежения за временным положением импульсов по дальности [21] и т.п.Obviously, the invention is not limited to the above-described example of its implementation. Based on it, other technical implementation options may be envisaged that do not go beyond the scope of the subject invention. For example, in order to provide a wider range of variation of the delay time on the controlled delay line ΔT Σ than one DLC can allow, several (K) delay lines can be included, the time-frequency characteristic of which is shown in FIG. 5a sequentially through intermediate frequency amplifiers. In this case, ΔT Σ = kΔT. Other types of controlled delay lines can also be used, implemented not on the basis of SAW elements, but on elements of computer technology using analog-to-digital converters and storing the signal in digital. Other types of tracking systems for the temporal position of pulses in range [21], etc. can also be used.
Конструкция предлагаемого устройства основана на использовании известных элементов и технических трудностей для реализации не представляет. Уровень развития элементной базы на ПАВ позволяет уже в настоящее время обрабатывать широкополосные сигналы с базой 5•103 [15].The design of the proposed device is based on the use of known elements and technical difficulties for implementation does not represent. The level of development of the element base for surfactants already allows us to process broadband signals with a base of 5 • 10 3 [15].
Технико-экономическая оценка эффективности предлагаемого устройства по сравнению с прототипом и другими известными решениями, проведенная с помощью теоретических оценок и расчетов, показала следующее. The feasibility study of the effectiveness of the proposed device in comparison with the prototype and other known solutions, carried out using theoretical estimates and calculations, showed the following.
Расчет требуемой мощности на выходе УМ 33 и реализуемой чувствительности приемника 2. Calculation of the required power at the output of UM 33 and the realized sensitivity of the
Проведем расчет требуемой мощности шумового сигнала на выходе УМ 33 для обеспечения дальности радиолокационной разведки истребителя противника (σц = 10 м2) на дальности R = 200 км
где G1, G2 - коэффициенты усиления прямой и передающей антенн 1, 27 соответственно;
λ - длина волны;
Pm - минимальная мощность отраженного сигнала на входе дополнительного приемника, при котором обеспечивается его обнаружение с заданным качеством
Pm= kTШΔfγLB-1M-1,
где k - постоянная Больцмана;
T - абсолютная температура;
Ш, Δf - коэффициент шума и полоса пропускания дополнительного приемника 2;
γ - коэффициент различимости сигнала, обеспечивающий заданное качество обнаружения;
L - потери на обработку, учитывающие и потери на некогерентное накопление импульсов рециркулятором 20;
B = ΔfΔT - база задержанного шумового импульса;
M - количество импульсов в пачке.We will calculate the required power of the noise signal at the output of UM 33 to ensure the range of radar reconnaissance of an enemy fighter (σ c = 10 m 2 ) at a distance of R = 200 km
where G 1 , G 2 - the gain of the direct and transmitting antennas 1, 27, respectively;
λ is the wavelength;
P m - the minimum power of the reflected signal at the input of the additional receiver, which ensures its detection with a given quality
P m = kTШΔfγLB -1 M -1 ,
where k is the Boltzmann constant;
T is the absolute temperature;
W, Δf - noise figure and bandwidth of the
γ is the signal distinguishability coefficient, which ensures a given detection quality;
L is the processing loss, taking into account the loss of incoherent accumulation of pulses by the recirculator 20;
B = ΔfΔT is the base of the delayed noise pulse;
M is the number of pulses in a packet.
Принимая в качестве примера для расчетов: Ш = 5, Δf = 10 МГц, L = 10, γ = 10, ΔT = 100 мкс, M = 20, λ = 7 см, получим Pm = 5•10-17 Вт, Pn = 1 кВт.Taking as an example for calculations: W = 5, Δf = 10 MHz, L = 10, γ = 10, ΔT = 100 μs, M = 20, λ = 7 cm, we obtain P m = 5 • 10 -17 W, P n = 1 kW.
Такая мощность передатчика помех может быть реализована. При использовании в перспективе в качестве УМ 33 гиротронов-усилителей или пучково-плазменных усилителей мощность сигнала на выходе которых может достигать до 120 кВт [22, 23, 24], можно реализовать радиолокационную разведку на дальностях до 600 км и более. Дальность радиолокационной разведки может быть увеличена и за счет увеличения базы обрабатываемого сигнала (B) при развитии техники на ПАВ [15]. Such interference transmitter power can be realized. If in the future, 33 gyrotrons-amplifiers or beam-plasma amplifiers are used as UMs, the signal power at the output of which can reach up to 120 kW [22, 23, 24], it is possible to implement radar reconnaissance at ranges of up to 600 km and more. The range of radar reconnaissance can be increased by increasing the base of the processed signal (B) with the development of technology for surfactants [15].
Таким образом возможность реализации, приемлемой для задач радиоэлектронного подавления дальности радиолокационного обнаружения в предлагаемом устройстве, сомнений не вызывает. Thus, the possibility of implementing acceptable for the tasks of electronic suppression of the range of radar detection in the proposed device is beyond doubt.
Известно [10-12], что шумовой сигнал обладает наибольшими потенциальными возможностями по помехоустойчивости и скрытности. Использование шумового сигнала позволяет достигнуть увеличения отношения сигнал-помеха на выходе коррелятора на величину базы сигнала (B). Это позволяет повысить помехозащищенность радиолокационного приема и снизить требования к импульсной мощности передатчика, т. е. повысить скрытность радиолокационного режима. Таким образом повышение эффективности станции помех за счет совмещения режимов радиолокационного обнаружения и создания помех достигнуто. It is known [10-12] that a noise signal has the greatest potential for noise immunity and stealth. Using a noise signal allows one to achieve an increase in the signal-to-noise ratio at the correlator output by the value of the signal base (B). This allows you to increase the noise immunity of radar reception and reduce the requirements for the pulse power of the transmitter, i.e., to increase the stealth of the radar mode. Thus, an increase in the efficiency of the jamming station by combining the radar detection and jamming modes is achieved.
Литература
1. Вакин С. А. , Шустов Л.Н. Основы радиопротиводействия и радиотехнической разведки. - М.: Сов. радио, 1968.Literature
1. Vakin S. A., Shustov L.N. Fundamentals of radio countermeasures and radio intelligence. - M .: Owls. radio, 1968.
2. Ерофеев Ю.Н. Основы импульсной техники. - М.: Высш. школа, 1979. 2. Erofeev Yu.N. The basics of pulse technology. - M .: Higher. School, 1979.
3. Приемные устройства радиолокационных сигналов, часть 1. Под ред. Седышева Ю.Н. - М.: Воениздат, 1978. 3. Receivers of radar signals, part 1. Ed. Sedysheva Yu.N. - M .: Military Publishing House, 1978.
4. Проектирование радиолокационных приемных устройств. Под ред. Соколова М.А. - М.: Высшая школа, 1984. 4. Design of radar receiving devices. Ed. Sokolova M.A. - M.: Higher School, 1984.
5. Белкин М. К. и др. Справочник по учебному проектированию приемных устройств. - Киев: Высшая школа, 1988. 5. Belkin M.K. et al. Handbook for the educational design of receiving devices. - Kiev: High School, 1988.
6. Фильтры на поверхностных акустических волнах. Расчет, технология и применение. Под ред. Меттьюза Г. - М.: Радио и связь, 1981. 6. Filters on surface acoustic waves. Calculation, technology and application. Ed. Matthews G. - M .: Radio and communications, 1981.
7. Ушаков В.Н., Долженко О.В. Электроника от транзистора до устройства. - М.: Радио и связь, 1982. 7. Ushakov V.N., Dolzhenko O.V. Electronics from transistor to device. - M.: Radio and Communications, 1982.
8. Мэндл М. 200 избранных схем радиоэлектроники. Пер. с англ. Ицхоки. - М.: Мир, 1980. 8. Mandle M. 200 selected circuits of electronics. Per. from English Yitzhoki. - M .: Mir, 1980.
9. Хромой Б.П., Моисеев Ю.Г. Электрорадиоизмерения. -М.: Радио и связь, 1985. 9. Lame B.P., Moiseev Yu.G. Electro radio measurements. -M .: Radio and communications, 1985.
10. Ширман Я. Д. Теоретические основы радиолокации. - М.: Сов. радио, 1970. 10. Shirman Ya. D. Theoretical foundations of radar. - M .: Owls. radio, 1970.
11. Свистов В. М. Радиолокационные сигналы и их обработка. -М.: Сов. Радио, 1977. 11. Whistlers V. M. Radar signals and their processing. -M .: Sov. Radio, 1977.
12. Варакин Л.Е. Теория сложных сигналов. - М.: Сов. радио, 1970. 12. Varakin L.E. Theory of complex signals. - M .: Owls. radio, 1970.
13. Справочник по радиолокации, часть 2. Под ред. Сколника М. - М.: Сов. радио, 1977. 13. Guide to radar,
14. Леонов А.И., Фомичев К.И. Моноимпульсная радиолокация. -М.: Радио и связь, 1984. 14. Leonov A.I., Fomichev K.I. Monopulse radar. -M .: Radio and communications, 1984.
15. Речицкий В.И. Радиокомпоненты на поверхностных акустических волнах. - М.: Сов. радио, 1984. 15. Rechitsky V.I. Radio components on surface acoustic waves. - M .: Owls. radio, 1984.
16. Радиоприемные устройства. Под ред. В.И. Сифорова. - М.: Сов. радио, 1974. 16. Radio receivers. Ed. IN AND. Siforova. - M .: Owls. Radio, 1974.
17. Речицкий В.И. Акусто-электронные радиокомпоненты. Схемы, топология, конструкции. - М.: Радио и связь, 1987. 17. Rechitsky V.I. Acousto-electronic radio components. Schemes, topology, designs. - M .: Radio and communications, 1987.
18. Лезин Ю.С. Введение в теорию и технику радиотехнических систем. - М. : Радио и связь, 1986. 18. Lezin Yu.S. Introduction to the theory and technique of radio engineering systems. - M.: Radio and communications, 1986.
19. Теоретические основы радиолокации. Под ред. В.Е. Дулевича. - М.: Сов. радио, 1964. 19. Theoretical foundations of radar. Ed. V.E. Dulevich. - M .: Owls. radio, 1964.
20. А.Г.Алексеенко, Е.А. Коломбет, Г.И. Стародуб. Применение аналоговых интегральных схем. - М.: Радио и связь, 1981. 20. A.G. Alekseenko, E.A. Colombet, G.I. Starodub. The use of analog integrated circuits. - M.: Radio and Communications, 1981.
21. Вопросы статистической теории радиолокации. Под. ред. Тартаковского Г.П. - М.: Сов. радио, 1963. 21. Questions of the statistical theory of radar. Under. ed. Tartakovsky G.P. - M .: Owls. radio, 1963.
22. Нусинович Г.С. Гиротроны-источники мощного электромагнитного излучения ММВ. "Зарубежная радиоэлектроника", 11, 1984. 22. Nusinovich G.S. Gyrotrons sources of powerful electromagnetic radiation MMV. "Foreign electronics", 11, 1984.
23. Symons R.S et al. IEEE Trans MTT - 29, 3, 1981. 23. Symons R. S et al. IEEE Trans MTT - 29, 3, 1981.
24. Ежеквартальный бюллетень по проблемам научно-технического сотрудничества с зарубежными странами "Эколинк", 1996.9 24. The quarterly newsletter on the problems of scientific and technical cooperation with foreign countries "Ekolink", 1996.9
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98101315A RU2150178C1 (en) | 1998-02-03 | 1998-02-03 | Radio electronic reconnaissance and jamming station |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98101315A RU2150178C1 (en) | 1998-02-03 | 1998-02-03 | Radio electronic reconnaissance and jamming station |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU98101315A RU98101315A (en) | 2000-01-10 |
| RU2150178C1 true RU2150178C1 (en) | 2000-05-27 |
Family
ID=20201542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98101315A RU2150178C1 (en) | 1998-02-03 | 1998-02-03 | Radio electronic reconnaissance and jamming station |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2150178C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7574210B2 (en) | 2004-06-07 | 2009-08-11 | Samsung Electronics Co., Ltd | System for handover in BWA communication system and method thereof |
| RU2534754C1 (en) * | 2013-06-25 | 2014-12-10 | ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "НИИ измерительных приборов-Новосибирский завод имени Коминтерна" /ОАО "НПО НИИИП-НЗиК"/ | Detection method of target route and false route formed with synchronous repeater jamming (versions) |
| RU2614055C1 (en) * | 2016-04-27 | 2017-03-22 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "Центральный научно-исследовательский институт Войск воздушно-космической обороны Минобороны России (ФГБУ "ЦНИИ ВВКО Минобороны России") | Method for radio-electronic destruction of conflict-resistant radio-electronic equipment |
| RU2620607C1 (en) * | 2016-02-05 | 2017-05-29 | Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военная академия воздушно-космической обороны им. Маршала Советского Союза Г.К. Жукова" Министерства обороны Российской Федерации | Device for searching for thrown interference transmitters |
| RU2813383C1 (en) * | 2022-11-29 | 2024-02-12 | Тимофей Андреевич Семенюк | Control information transmission counteracting device |
-
1998
- 1998-02-03 RU RU98101315A patent/RU2150178C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Вакин С.А., Шустов Л.Н. Основы радиопротиводействия и радиотехнической разведки. - М.: Сов. радио, 1968, с. 109. * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7574210B2 (en) | 2004-06-07 | 2009-08-11 | Samsung Electronics Co., Ltd | System for handover in BWA communication system and method thereof |
| RU2534754C1 (en) * | 2013-06-25 | 2014-12-10 | ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "НИИ измерительных приборов-Новосибирский завод имени Коминтерна" /ОАО "НПО НИИИП-НЗиК"/ | Detection method of target route and false route formed with synchronous repeater jamming (versions) |
| RU2620607C1 (en) * | 2016-02-05 | 2017-05-29 | Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военная академия воздушно-космической обороны им. Маршала Советского Союза Г.К. Жукова" Министерства обороны Российской Федерации | Device for searching for thrown interference transmitters |
| RU2614055C1 (en) * | 2016-04-27 | 2017-03-22 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "Центральный научно-исследовательский институт Войск воздушно-космической обороны Минобороны России (ФГБУ "ЦНИИ ВВКО Минобороны России") | Method for radio-electronic destruction of conflict-resistant radio-electronic equipment |
| RU2813383C1 (en) * | 2022-11-29 | 2024-02-12 | Тимофей Андреевич Семенюк | Control information transmission counteracting device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7710311B2 (en) | Short range radar small in size and low in power consumption and controlling method thereof | |
| Zhang et al. | Accurate UWB indoor localization system utilizing time difference of arrival approach | |
| US7944396B2 (en) | Retrodirective transmit and receive radio frequency system based on pseudorandom modulated waveforms | |
| US5706010A (en) | Method and apparatus for determining location of an unknown signal transmitter | |
| RU86286U1 (en) | TARGET DETECTION RADAR STATION | |
| RU2150178C1 (en) | Radio electronic reconnaissance and jamming station | |
| Hanbali et al. | A review of self-protection deceptive jamming against chirp radars | |
| RU2631422C1 (en) | Correlation-phase direction-finder | |
| Macera et al. | Receiver architecture for multi-standard based Passive Bistatic Radar | |
| Shi et al. | A novel ionospheric oblique-incidence sounding network consisting of the ionospheric oblique backscatter sounder and the parasitic oblique-incidence sounder | |
| RU149404U1 (en) | RADAR SURVEILLANCE STATION WITH MULTIFREQUENCY SENSING SIGNAL | |
| Xiaode et al. | Range-Doppler NLMS (RDNLMS) algorithm for cancellation of strong moving targets in passive coherent location (PCL) radar | |
| WO2014184760A1 (en) | Coherent radar | |
| Pardhu et al. | Design of matched filter for radar applications | |
| RU2589036C1 (en) | Radar with continuous noise signal and method of extending range of measured distances in radar with continuous signal | |
| US11686812B2 (en) | Method for confusing the electronic signature transmitted by a radar, and transmission/reception device suitable for implementing same | |
| RU2539334C1 (en) | System for electronic jamming of radio communication system | |
| RU2444026C1 (en) | Radar station for ship navigation | |
| Hejazi et al. | Sar processing to localize lpi radars | |
| WO2007004307A1 (en) | Delay estimation apparatus and method | |
| US20230350011A1 (en) | Radar system and method for performing range estimation | |
| Yao et al. | An EBSPK-/MPPSK-modem based transceiver for radar-communications | |
| RU29818U1 (en) | Ship station of pulse and masking interference | |
| Leferink | The interconnected wireless world, a major challenge for EM-coexistence | |
| EP3640666A1 (en) | 1/f noise cancellation in pulsed uwb radar radio receiver ic |