NO178513B - Fremgangsmåte for opplösning av en flertydighet ved bestemmelse av antennesiktvinkel og doppler-frekvens ved syntetisk apertur-radar - Google Patents
Fremgangsmåte for opplösning av en flertydighet ved bestemmelse av antennesiktvinkel og doppler-frekvens ved syntetisk apertur-radar Download PDFInfo
- Publication number
- NO178513B NO178513B NO913190A NO913190A NO178513B NO 178513 B NO178513 B NO 178513B NO 913190 A NO913190 A NO 913190A NO 913190 A NO913190 A NO 913190A NO 178513 B NO178513 B NO 178513B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- doppler
- frequency
- ambiguity
- sar
- determined
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 37
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 claims description 13
- 238000005311 autocorrelation function Methods 0.000 claims description 4
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 claims description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 208000004350 Strabismus Diseases 0.000 description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000002592 echocardiography Methods 0.000 description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 3
- 230000011218 segmentation Effects 0.000 description 3
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 2
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 description 2
- 238000012417 linear regression Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000000611 regression analysis Methods 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 238000010183 spectrum analysis Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
- D21F1/00—Wet end of machines for making continuous webs of paper
- D21F1/02—Head boxes of Fourdrinier machines
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
- D21F1/00—Wet end of machines for making continuous webs of paper
- D21F1/02—Head boxes of Fourdrinier machines
- D21F1/028—Details of the nozzle section
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/88—Radar or analogous systems specially adapted for specific applications
- G01S13/89—Radar or analogous systems specially adapted for specific applications for mapping or imaging
- G01S13/90—Radar or analogous systems specially adapted for specific applications for mapping or imaging using synthetic aperture techniques, e.g. synthetic aperture radar [SAR] techniques
- G01S13/9004—SAR image acquisition techniques
- G01S13/9011—SAR image acquisition techniques with frequency domain processing of the SAR signals in azimuth
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for oppløsning av en flertydighet ved bestemmelse av antennesiktvinkel og doppler-frekvens ved syntetisk apertur-radar.
Syntetisk apertur-radar (SAR) er en aktiv mikrobølge-avbildningsfremgangsmåte. En radar-sende-mottager-innretning som vanligvis bæres av et fly eller en satellitt, opptegner koherent ekkoene fra høyfrekvens-signaler som sendes med pulsrepetisjonsfrekvensen (PRF). Antennemidtaksen er herved vanligvis rettet tilnærmet loddrett mot flyvebanen.
Radarekkoene demoduleres koherent, digitaliseres og lagres som kompleksverdig matrise u(i,k), idet dimensjon-ene i betyr avstand hhv. "range" og k betyr flyveretning hhv. "azimut". Disse såkalte "rådata" kan ved hjelp av en todimensjonal korrelasjon omvandles i et høyoppløst bilde av den belyste flate, noe som også kan betegnes som "fokusering" eller "komprimering".
I avstands- hhv. range-retning anvendes herved radar-prinsippet, dvs. ekkogangtid-bestemmelsen. I azimutretning korreleres med en funksjon som viser fasehistori-en av en punktformet tilbakesprederanordning. Dette er en såkalt chirp-funksjon, dvs. en funksjon med en øyeblikks-frekvens som forandrer seg lineært, og med toveis-azimut-antennediagrammet som omhyllingskurve. Denne chirp-funksjon kan beskrives tilstrekkelig ved hjelp av parametrene "FM-rate" og "doppler-sentroide". Doppler-sentroiden fDCer øyeblikks-frekvensen ved maksimum av omhyllingskurven. Ved fly-SAR og ved eksakt loddrett mot flyvebanen rettet antennemidtakse er doppler-sentroiden fDClik null. Når imidlertid avstrålingsretningen avviker en såkalt skjelevinkel 0 fra denne retning, så gjelder:
idet v betegner flyvehastigheten og X betegner radar-bølgelengden.
Ved satellittstøttet SAR vises i tillegg jordrotasjonen i en skjelevinkel mellom antennesiktretning og den effek-tive flyvebane som er projisert på jorden.
Parameteren fDCer helt nødvendig ved oppbygning av azimut-korrelasjons-kjernen for en bilderekonstruksjon. En feilbeheftet doppler-sentroide fDCfører til en forver-ring av oppløsningen og signal-støy-avstanden, til spøk-elsesbilder og til en geometrisk forvrengning.
Ved mange SAR-sensorer kan skjele-vinkelen 0 ikke bestemmes tilstrekkelig nøyaktig fra posisjonsdataene for å tilfredsstille kravene til nøyaktighet i doppler-sentroiden fDC. Dette er spesielt tilfellet ved høyfrekvente SARer, som f.eks. i X-båndet, og ved relativt ustabile sensor-plattformer, såsom space shuttle. I slike tilfelle må parameteren fDCbestemmes fra selve radarekkoene.
For å bestemme antennens siktvinkel, utnyttes den effekt at antennediagrammet gjespeiler seg i.azimut-ydelses-spektret. Således beror alle fDC-bedømmelsesinnretninger på radardataenes azimut-spektralanlyse. Fordi imidlertid SAR-signalet på grunn av den spesielle avbildningsfrem-gangsmåte avføles i azimut med pulsgjentagelsesfrekvensen (PRF), dannes det en periodisk gjentagelse av azimut-spektret. Således dannes det prinsipielt ved disse fremgangsmåter en flertydighet med hensyn til den absolutte stilling av doppler-sentroiden fDC, noe som kan uttrykkes som følger:
idet fDCer en vurdert doppler-sentroide i basisbåndet [-PRF/2, + PRF/2], og p er en flertydighet som et helt tall av PRF-båndet. Av tekniske grunner er pulsgjen-tagelsesrfekvensen (PRF) for det meste valgt så lavt at parameteren fDCfaktisk kan ligge i forskjellige PRF-bånd.
For oppløsning av doppler-frekvens-flertydigheten er det kjent to fremgangsmåter. Ved den såkalte multippel-PRF-teknikk, slik som den er beskrevet av F.K. Li og W.T.K. Johnson i artikkelen "Ambiguities in Spaceborn Synthetic Aperture Radar Systems", IEEE Trans, on Aerospace and Electronic Systems, Vol. AES-19(3), s. 389 - 397, 1983, sendes det efter hverandre med forskjellige pulsgjen-tagelsesfrekvenser i begynnelsen og på slutten av data-opptagningen. Dette fører, alt efter den absolutte stilling av doppler-sentroiden fDC, til forskjellige fDc~verdier, utifrå hvilke det riktige PRF-bånd kan bestemmes. En ulempe ved denne metode består bl.a. i at den må foreligge allerede ved dataopptagelsen og at pulsgjentagelsesfrekvensen må realiseres i et bredt område. Dessuten kan man med denne fremgangsmåte oppløse PRF-flertydigheten bare for de rådataområder hvor en multip-pel-PRF-sekvens er innkoblet.
En annen metode som utelukkende beror på en analyse av rådataene, er den såkalte look-korrelasjons-teknikk som er beskrevet f.eks. hos A.P. Luscombe i artikkelen "Auxiliary Data Networks for Satellite Synthetic Apertur Radar", i Marconi Review, Vol., XLV, Nr. 225, 1982 eller også hos F.G. Cumming, P.F. Kavanagh og M.R. Ito i en artikkel "Resolving The DopplerAmbiguity For Spaceborne Synthetic Apertur Radar", i Proceedings of IGARSS'86, s. 1639 - 1643, Ziirich, Ref. ESA SP-254, 1986. Imidlertid synker nøyaktigheten av denne metode med kvadratet av radarfrekvensen og er således mindre egnet for høy-frekvente SARer. Regnetiden er betraktelig, idet en full fokusering av dataene er nødvendig; og attpåtil svikter denne metode ved scener med lav billedkontrast.
Ved hjelp av oppfinnelsen skal det således tilveiebringes en fremgangsmåte for oppløsning av en flertydighet ved bestemmelse av en antennesiktvinkel og doppler-frekvens ved syntetisk apertur-radar, hvor alle de ulemper som er forbundet med de tidligere anvendte fremgangsmåter unngås. Ifølge oppfinnelsen oppnås dette ved en fremgangsmåte ifølge ingressen av krav 1 ved de trekk som er angitt i karakteristikken av dette. Fordelaktige videre-utviklinger er gjenstand for underkravene.
Ved anvendelsen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen unngås doppler-frekvens-flertydigheten uten at det stilles krav til dataopptagelsen eller til en høy billedkontrast. Således kan fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen anvendes på hvert sted i rådatamatrisen. Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er dessuten nøyaktigheten proporsjonal med bølgelengdens første potens. Dessuten trengs det ingen azimut-kompresjon og fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan realiseres på en enkel måte og den kan dessuten ikke bare anvendes ved syntetisk apertur radar (SAR), men på analog måte også ved sonar-, ultra-lyd-, LIDAR- eller lignende fremgangsmåter.
I det følgende skal oppfinnelsen beskrives nærmere ved hjelp av en foretrukket utførelsesform under henvisning til de vedlagte tegninger, hvor
fig. 1 viser et diagram for sammenhengen mellom basisbånd-doppler-sentroide-vurderinger ( f^) og den faktiske doppler-sentroide (<f>oc,0^'
fig. 2 viser et blokkdiagram av en utførelsesform for gjennomføring av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen og
fig. 3 viser et diagram som er frembragt ved hjelp av
fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
Som inngangsvis allerede nevnt, kan en doppler-frekvens-flertydighet prinsipielt ikke oppløses, når signalana-lysengjennomføres bare i azimutretning. Snarere skal SAR-signalenes todimensjonale natur utnyttes. Ifølge oppfinnelsen skal dertil følgende fenomen tas i bruk. Ved om-formning av ligning (1) viser det seg hvordan doppler-sentroideverdien fDCer avhengig av radarfrekvensen:
idet c betegner lyshastigheten og f den utsendte radar-frekvens. Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen utnyttes den kjen-nsgjerning at det ved SAR ikke bare sendes en frekvens f; snarere inneholder den utsendte høyfrekvenspuls (for det meste en chirp-puls), frekvenser i det efterfølgende angitte bånd idet f0betegner radarbærerfrekvensen og B range-bånd-bredden. Disse frekvenser er tilgjengelige fordi rådataene fourier-transformeres i range-retning. Doppler-sentroiden fDCkan således ikke lenger betraktes som en konstant, men avhenger lineært av frekvensen f; dette resulterer i:
og med en range-frekvens fr = f -<f>0samt med foc,0 som doppler-sentroide for frekvensen f0.
Selv om doppler-sentroide-vurderingsverdien fDCefter ligning (2) er begrenset til basisbåndet, så er dennes avhengighet av range-frekvensen fr ikke underkastet doppler-frekvens-flertydigheten; derimot gjelder: hvorved det først ble antatt at skjele-vinkelen 0 ikke forandrer seg med range-frekvensen fr. Ifølge oppfinnelsen benyttes således basisbånd-vurderingsverdier fDCved forskjellige range-frekvenser fr for å bestemme helningen A. Derav bestemmes derefter doppler-sentroiden<f>DC0ved frekvensen f0som:
På fig. 1 som på abscissen viser frekvensen f hhv. fr og på oridinaten doppler-sentroide-verdien fDChhv. doppler-sentroide-vuderingsverdien fDq, er ligningene (7) og (8) anskueliggjort. De enkelte f DC-vurderingsverdier må være meget nøyaktige, fordi helningen A som skal bestemmes, er meget liten. Dette nøyaktighetskrav nødvendiggjør således en range-kompresjon og en range-segmentering av SAR-dataene før den egentlige range-fourier-transformasjon. Ellers ville en eventuell forandring av doppler-sentroiden over avstanden (range) føre til en "utsmøring" (Ver-schmierung) av fDC-verdier og gjøre disse unøyaktige.
Prinsipielt kan de enkelte fDC-vurderinger bestemmes f.eks. med en metode som beskrevet av F.K. Li, D.N. Held, J. Curlander og von C. Wu i "Doppler Parameter Estimation For Synthetic Aperture Radars", i IEEE Transaction On Geoscience and Remote Sensing, Vol. GE-23(1), s.47 til 56, 1985. Da det ved denne metode analyseres azimut-ydelsesspektret, fremgår det at det med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen måles en skjæring av det todimensjonale ydelsesspektrum og således den todimensjonale autokorrelasjonsfunksjon for SAR-dataene.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan realiseres på enkel måte, når det for vurdering av de enkelte foc~verdier anvendes en såkalt "Correlation Doppler Sentroide Estimator" slik som beskrevet f.eks. av S.N. Madsen i "Estimating The Doppler Sentroide of SAR Data" i IEEE Trans., Vol. AES-25(2), s.134 til 140, 1989. Med denne "Correlation-Doppler-Sentroide Estimator" kan verdien fDCbestemmes på følgende måte:
idet <p er fasen for autokorrelas jonsfunks jonen i azimut for en tidsdifferanse på 1/PRF og således fasen for krysskorrelasjons-koeffisienten mellom de naboliggende azimut-avfølerverdier.
Som det fremgår av blokkdiagrammet på fig. 2 for gjennom-føring av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, skal følgende trinn gjennomføres. Range-komprimerte SAR-data u(i,k) segmenteres i range-retning i en segmenterings-enhet 1 i kortere stykker. Herved er størrelsen av de enkelte segmenter valgt slik at doppler-sentroideen innenfor et segment varierer f.eks. ikke mere enn 0,1 • PRF. Typiske segmentstørrelser ligger mellom 32 til 512 range-avfølerverdier.
Hvert segment som oppnås ved hjelp av segmenterings-enheten 1, fourier-transformeres hver for seg i range-retning i en range-fast-fourier-transform-(range-FFT) enhet 2 slik at det på dennes utgang ligger: idet n er rangefrekvens-indeksen. Det såkalte "kryss-spektrum"
beregnes i en akkumulator 3 for frembringelse av krysspektret som akkumulasjon av produktene av naboliggende range-spektre.
I en enhet 4 for fasedannelse og for gjennomføring av en stadig fortsettelse beregnes en fase <p for krysspektret C(n) som:
I tilfellet at fasens <p(n) forløp går på tvers av en PRF-båndgrense, dvs. det forlater intervallet l- n, +n], så fortsetter stadig fasen <p(n) på grensen, noe som i fag-litteraturen betegnes som "unwrapping".
I en efterordnet enhet 5 for dannelse av en lineær regresjon dannes gjennom en slik lineær regresjon fra fasen
<p(n) fra ligning (7) den søkte proporsjonalitetskonstant A, nemlig:
og det oppnås en vurderingsverdi av basisbånd-doppler-sentroiden<f>Dc,o^or frekvensen f = fg. For den vurderte absolutte doppler-sentroide foc,0 oppnås:
Ved regresjonsanalysen taes det her bare hensyn til fase-verdier innenfor den benyttede range-båndbredde.
For å øke nøyaktigheten av vurderingen av doppler-sentroiden foc,0'bestemmes fortrinnsvis i en efterordnet subtraherenhet 6 de i de forskjellige range-segmenter bestemte differanser<f>^co ~ ^DC,0*Fra ^en bestemte vurderingsverdi for doppler-sentroiden f^o subtraheres en offset-verdi fDC/0ffset som bestemmes én gang. Denne offset-verdi<f>DC>0f<f>set kan komme i stand ved at den i ligning (7) truffede antagelse dø/df = 0 ved reelle SAR-antenner ikke alltid er tilstrekkelig oppfylt.
I stedet for en analyse av fasen <p(n) kan krysspektret C(n) også transformeres gjennom en invers fourier-transformasjon i tidsområdet. Fra posisjon x0av maksimum av denne tidsfunksjon kan doppler-sentroide-verdien foc,0bestemmes som følger:
For bestemmelse av x0er det imidlertid nødvendig med en interpolasjon av nevnte tidsfunksjon.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan realiseres såvel i maskinvare som i programvare. For sanntid-maskinvare-SAR-prosessorer er fremgangsmåten imidlertid spesielt godt egnet fordi den ikke krever fordyrende ekstra behandling av data. Heller ikke griper fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen inn i den egentlige fokusering av dataene. Den kan således tilføyes til en bestående SAR-prosessor og helt enkelt "løpe med" under drift. Med antallet av de anvendte avfølerverdier økes nøyaktigheten av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Også en i begynnelsen grov vurderingsverdi av doppler-sentroiden blir ved fremskrid-ende behandling stadig mere nøyaktig.
Tilsvarende blokkdiagrammet ifølge fig. 2, ble det for kontroll og overprøvning av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen realisert en prototyp. Således ble det som rådata anvendt seasat-SAR-data med forskjellig billedinnhold. På fig. 3, hvor det på abscissen ble påført rangefrekvens-indeksen og på ordinaten fasen <p(n) i radier, er det gjengitt én av de dannede fase-forløp <p(n). FFT-lengden er i dette eksempel 256.
Dessuten er det i en tabell oppført resultatene fra syv målinger. Således ble det hver gang behandlet en datama-trise med en ekspansjon 1024 (range) x 4096 (azimut). Fordi seasat har en pulsgjentagelsesfrekvens på PRF = 1647 Hz, er de i tabellen angitte nøyaktigheter alltid tilstrekkelige for å oppnå det riktige PRF-bånd med en + 2 • o-nøyaktighet, dvs. med 95%, idet a betegner standardavvik av vurderings-verdien ftDC0.
De oppnådde resultater kan ekstrapoleres på andre SAR-systemer. Herved er nøyaktigheten proporsjonal med radar-bølgelengden, og antallet av de nødvendige data øker da tilsvarende statistikkens kvadratrotlov, med radarfre-kvensens kvadrat.
Claims (5)
1. Fremgangsmåte for oppløsning av en flertydighet ved bestemmelse av antennesiktvinkel og doppler-frekvens ved syntetisk apertur-radar (SAR),karakterisert vedat det ved beregn-ing av avhengigheten av doppler-frekvensen av sendefrekvensen blir en skråstilling av det todimensjonale fourier-ydelsesspektrum eller den todimensjonale autokorrelasjonsfunksjon av radar-data målt ved at radardataene blir underkastet en avstands-fourier-transformasjon i en avstands-FFT-enhet (2), og at det for de enkelte avstands-frekvenser i en efterordnet doppler-sentroide-beregningsanordning blir gjennomført en doppler-sentroide-bestemmelse i azimut.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1,karakterisert vedat for doppler-sentroide-vurderingen blir, i en akkumulator (3) for dannelse av et krysspektrum, de naboliggende eller innenfor korrelasjonstiden liggende avstands(range)-spektre multiplisert konjugert komplekst med hverandre, produktene akkumulerte, og deretter deres fase bestemt.
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 2,karakterisert vedat akkumulasjons-resultåtet som oppnås ved hjelp av akkumulatoren (3), blir tilbaketransformert i tidsområdet, og at posisjonen (x0) av maksimum av denne tidsfunksjon blir bestemt ved hjelp av interpolasjon.
4. Fremgangsmåte som angitt i krav 1,karakterisert vedat det todimensjonale fourier-ydelsesspektrum for SAR-dataene blir beregnet eksplisitt og ut fra det dettes skråstilling bestemt .
5. Fremgangsmåte som angitt i krav 1,karakterisert vedat den todimensjonale autokorrelasjonsfunksjon blir beregnet eksplisitt og ut fra det dettes skråstilling bestemt.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4026874A DE4026874C1 (no) | 1990-08-25 | 1990-08-25 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO913190D0 NO913190D0 (no) | 1991-08-15 |
| NO913190L NO913190L (no) | 1992-02-26 |
| NO178513B true NO178513B (no) | 1996-01-02 |
| NO178513C NO178513C (no) | 1996-04-10 |
Family
ID=6412879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO913190A NO178513C (no) | 1990-08-25 | 1991-08-15 | Fremgangsmåte for opplösning av en flertydighet ved bestemmelse av antennesiktvinkel og doppler-frekvens ved syntetisk apertur-radar |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5307070A (no) |
| CA (1) | CA2043212C (no) |
| DE (1) | DE4026874C1 (no) |
| FR (1) | FR2669117B1 (no) |
| GB (1) | GB2247373B (no) |
| IT (1) | IT1248097B (no) |
| NO (1) | NO178513C (no) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5463397A (en) * | 1993-10-25 | 1995-10-31 | Hughes Aircraft Company | Hyper-precision SAR interferometry using a dual-antenna multi-pass SAR system |
| US5442359A (en) * | 1994-06-30 | 1995-08-15 | Unisys Corporation | Apparatus and method for mitigating range-doppler ambiguities in pulse-doppler radars |
| JP2757845B2 (ja) * | 1995-12-26 | 1998-05-25 | 日本電気株式会社 | 合成開口レーダ装置 |
| IL127650A0 (en) * | 1996-06-28 | 1999-10-28 | Milkovich Systems Engineering | Improved fast fourier transform processor |
| US5745069A (en) * | 1996-09-10 | 1998-04-28 | Ball Corporation | Reduction of radar antenna area |
| US5758277A (en) * | 1996-09-19 | 1998-05-26 | Corsair Communications, Inc. | Transient analysis system for characterizing RF transmitters by analyzing transmitted RF signals |
| DE19706158C1 (de) * | 1997-02-17 | 1998-05-20 | Deutsch Zentr Luft & Raumfahrt | Verfahren zur Korrektur einer objektabhängigen Spektralverschiebung in Radar-Interferogrammen |
| US6130641A (en) * | 1998-09-04 | 2000-10-10 | Simon Fraser University | Imaging methods and apparatus using model-based array signal processing |
| US6492932B1 (en) * | 2001-06-13 | 2002-12-10 | Raytheon Company | System and method for processing squint mapped synthetic aperture radar data |
| US6646593B1 (en) | 2002-01-08 | 2003-11-11 | Science Applications International Corporation | Process for mapping multiple-bounce ghosting artifacts from radar imaging data |
| US7259715B1 (en) | 2002-01-08 | 2007-08-21 | Science Applications International Corporation | Method for developing and using an image reconstruction algorithm for multipath scattering |
| GB0520332D0 (en) * | 2005-10-06 | 2005-11-16 | Roke Manor Research | Calibration of phased array antennas |
| WO2007057707A1 (en) * | 2005-11-16 | 2007-05-24 | Astrium Limited | Synthetic aperture radar |
| US8189962B2 (en) * | 2006-12-19 | 2012-05-29 | Hitachi Kokusai Electric Inc. | Image processing apparatus |
| CN102129064B (zh) * | 2010-01-15 | 2013-01-02 | 中国科学院电子学研究所 | 普适性星载sar原始数据矢量量化码本设计算法 |
| US8344942B2 (en) | 2010-04-29 | 2013-01-01 | Raytheon Company | System and method for resolving ambiguity in radar, lidar, and acoustic systems |
| CN103323822B (zh) * | 2012-08-17 | 2015-07-15 | 中国科学院电子学研究所 | 一种估计通道误差的方法及装置 |
| CN103064084A (zh) * | 2012-09-24 | 2013-04-24 | 中国航天科工集团第二研究院二O七所 | 基于距离频域的解模糊方法 |
| CN105676190B (zh) * | 2015-12-31 | 2018-07-24 | 中国科学院电子学研究所 | 一种校正合成孔径雷达回波数据的方法和装置 |
| US11639995B2 (en) * | 2017-08-09 | 2023-05-02 | Sony Corporation | Performance of a time of flight (ToF) laser range finding system using acoustic-based direction of arrival (DoA) |
| CN108594227B (zh) * | 2018-04-24 | 2020-09-25 | 中国科学院电子学研究所 | 适用于非均匀场景的基带多普勒中心估计方法 |
| CN109932700B (zh) * | 2019-03-28 | 2021-02-19 | 北京润科通用技术有限公司 | 一种多普勒速度的解模糊方法及装置 |
| CN111487621B (zh) * | 2020-05-08 | 2023-06-13 | 宁波大学 | 一种基于雷达图像的海表流场反演方法及电子设备 |
| CN116626629B (zh) * | 2023-07-21 | 2023-09-22 | 中国科学院空天信息创新研究院 | 一种星载斜视sar系统模糊综合性能评估方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE48704C (de) * | A. reiche in Plauen bei Dresden | Randleisten für Plakate u. s. w | ||
| US3768096A (en) * | 1968-09-30 | 1973-10-23 | North American Rockwell | Focusing control of synthetic aperture processing for sidelooking radar |
| GB2086169A (en) * | 1980-09-26 | 1982-05-06 | Org Europeene De Rech | Method of processing data generated by a synthetic aperture radar system |
| US4563686A (en) * | 1982-06-17 | 1986-01-07 | Grumman Aerospace Corporation | Range/doppler ship imaging for ordnance control |
| GB8630315D0 (en) * | 1986-12-18 | 1987-04-15 | Gen Electric Co Plc | Synthetic aperture radar |
| GB8700973D0 (en) * | 1987-01-17 | 1987-07-08 | Scicon Ltd | Aperture synthesis |
| GB8714746D0 (en) * | 1987-06-24 | 1987-07-29 | Secr Defence | Synthetic aperture radar |
| GB2212355B (en) * | 1987-11-11 | 1991-12-18 | Gen Electric Co Plc | Processor for radar system |
| US4853699A (en) * | 1987-11-13 | 1989-08-01 | Hughes Aircraft Company | Method for cancelling azimuth ambiguity in a SAR receiver |
| DE8904976U1 (no) * | 1989-04-20 | 1989-06-15 | Kernforschungsanlage Juelich Gmbh, 5170 Juelich, De | |
| US4924229A (en) * | 1989-09-14 | 1990-05-08 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Phase correction system for automatic focusing of synthetic aperture radar |
-
1990
- 1990-08-25 DE DE4026874A patent/DE4026874C1/de not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-04-11 IT ITTO910269A patent/IT1248097B/it active IP Right Grant
- 1991-05-24 CA CA002043212A patent/CA2043212C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-15 NO NO913190A patent/NO178513C/no unknown
- 1991-08-16 GB GB9117759A patent/GB2247373B/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-22 FR FR9110531A patent/FR2669117B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-23 US US07/749,080 patent/US5307070A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO178513C (no) | 1996-04-10 |
| US5307070A (en) | 1994-04-26 |
| FR2669117A1 (fr) | 1992-05-15 |
| CA2043212C (en) | 1995-10-17 |
| IT1248097B (it) | 1995-01-05 |
| NO913190D0 (no) | 1991-08-15 |
| GB9117759D0 (en) | 1991-10-02 |
| ITTO910269A0 (it) | 1991-04-11 |
| ITTO910269A1 (it) | 1992-10-11 |
| NO913190L (no) | 1992-02-26 |
| GB2247373A (en) | 1992-02-26 |
| GB2247373B (en) | 1994-07-27 |
| FR2669117B1 (fr) | 1998-06-26 |
| DE4026874C1 (no) | 1992-04-30 |
| CA2043212A1 (en) | 1992-02-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO178513B (no) | Fremgangsmåte for opplösning av en flertydighet ved bestemmelse av antennesiktvinkel og doppler-frekvens ved syntetisk apertur-radar | |
| Berizzi et al. | Autofocusing of inverse synthetic aperture radar images using contrast optimization | |
| Fienup | Detecting moving targets in SAR imagery by focusing | |
| US4851848A (en) | Frequency agile synthetic aperture radar | |
| US4723124A (en) | Extended SAR imaging capability for ship classification | |
| US7106243B2 (en) | Technique for enhanced quality high resolution 2D imaging of ground moving targets | |
| CN106526583B (zh) | 一种基于天线方向图信息的地面运动目标定位方法 | |
| US6982668B1 (en) | Tangential velocity measurement using interferometric MTI radar | |
| US8305253B1 (en) | Forward-looking synthetic aperture radar processing | |
| Wang et al. | Velocity estimation of moving targets in SAR imaging | |
| Farhadi et al. | Synthetic aperture radar imaging of moving targets for automotive applications | |
| Liu et al. | Slant-range velocity estimation based on small-FM-rate chirp | |
| Azouz et al. | New SAR Algorithm for Sidelobe Reduction in Range direction | |
| Vu et al. | SAR based adaptive GMTI | |
| Братченко et al. | Method for ISAR imaging objects with 3D rotational motion | |
| Li et al. | Ship Focusing and Positioning Based on 2-D Ambiguity Resolving for Single-Channel SAR Mounted on High-Speed Maneuvering Platforms With Small Aperture | |
| Liang et al. | High-speed ground moving target detection research using triangular modulation FMCW | |
| Azouz | Topography correction for airborne synthetic aperture radar | |
| Ostovan et al. | Ground Moving Target Indicator Based on Generalized Likelihood Ratio Test (GLRT) in Single Channel SAR using Signal Space Mapping Method | |
| Xu et al. | Study of Turbulent Motion Compensation for Airborne SAR | |
| Schaefer et al. | Analysis of potential GMTI performance of TanDEM-X | |
| Mingjie et al. | A novel multi-channel SAR moving targets detection and image method | |
| Wang et al. | Azimuth multi-angle spaceborne SAR imaging mode for moving target indication | |
| Busche | Frequency-modulated continuous-wave radar processing fundamentals | |
| Lu | Improved Frequency Division Algorithm for Residual Aperture-variant Phase Errors in Synthetic Aperture Radar |