JPS639352B2 - - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はビレツト等の金属片を誘導加熱するビ
レツトヒータの制御装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a billet heater control device for inductively heating a metal piece such as a billet.
ビレツトヒータは、第１図に示すように、空心
コイル６に被加熱材であるビレツト１００を順次
通過させ、空心コイル６に高周波電流を流すこと
によつて、コイル６の内部のビレツト１００の誘
導加熱を行なう。 As shown in FIG. 1, the billet heater performs induction heating of the billet 100 inside the coil 6 by sequentially passing a billet 100, which is a material to be heated, through an air-core coil 6 and passing a high-frequency current through the air-core coil 6. Do the following.
従来のビレツトヒータにおいては、空心コイル
に１本だけビレツトが装入されるとビレツトはコ
イル内を一定速度で送られるので、このビレツト
に磁速が集中し、コイルから出てきたとき、ビレ
ツトの温度が高くなり過ぎて適正な加熱が行なわ
れない。このため、この最初の１本目のビレツト
が無駄になるという問題点を有していた。 In conventional billet heaters, when only one billet is inserted into the air-core coil, the billet is sent through the coil at a constant speed, so the magnetic velocity concentrates on this billet, and when it comes out of the coil, the temperature of the billet increases. becomes too high and proper heating is not performed. Therefore, there was a problem in that the first billet was wasted.
本発明は従来における上述の問題点に鑑みてな
されたものであり、その目的は、ビレツトヒータ
のコイル内のビレツトの量に応じて変化する入力
電流を検出して、コイルに高周波電圧を供給する
インバータの出力電圧を誘導加熱の開始時の１本
目のビレツトの加熱が適正となる値に制御して、
１本目のビレツトに対しても適正な誘導加熱を行
ない得るようにしたビレツトヒータの制御装置を
提供することである。 The present invention has been made in view of the above-mentioned conventional problems, and its purpose is to provide an inverter that detects an input current that changes depending on the amount of billets in the coil of a billet heater and supplies a high-frequency voltage to the coil. The output voltage of is controlled to a value that allows proper heating of the first billet at the start of induction heating,
It is an object of the present invention to provide a control device for a billet heater that can perform proper induction heating even on the first billet.
以下、本発明の一実施例を図面にもとづいて説
明する。 Hereinafter, one embodiment of the present invention will be described based on the drawings.
第２図に示すように、３相交流電源１に変圧器
２を介して３相全波可制御整流器３の入力端子が
接続され、この整流器３の出力端子が直流リアク
トル４を介してインバータ５の入力端子に接続さ
れる。このインバータ５の出力端子にビレツトヒ
ータの誘導加熱用コイル６と力率改善用コンデン
サ７が並列に接続される。 As shown in FIG. 2, the input terminal of a three-phase full-wave controllable rectifier 3 is connected to a three-phase AC power supply 1 via a transformer 2, and the output terminal of this rectifier 3 is connected to an inverter 5 via a DC reactor 4. connected to the input terminal of An induction heating coil 6 of a billet heater and a power factor improving capacitor 7 are connected in parallel to the output terminal of the inverter 5.
８は誘導加熱の制御を行なう制御装置であり、
この制御装置８の入力端子I1，I2，I3には整流器
３の入力電流を検出する変流器９の出力端子が接
続され、また、制御装置８の入力端子Ｒ，Ｓ，Ｔ
は変圧器１０を介して電源１に接続される。さら
に、制御装置８の入力端子Ｕ，Ｖには変圧器１１
を介してインバータ５の出力端子が接続され、制
御装置８の出力端子Riが整流器３を構成する６個
のサイリスタのゲートに接続され、制御装置８の
出力端子Iiがインバータ５を構成する４個のサイ
リスタのゲートに接続され、制御装置８の入力端
子Ａ，Ｃ，Ｂにはインバータ５の出力電圧を設定
する設定器１２が接続される。 8 is a control device that controls induction heating;
The output terminals of a current transformer 9 that detects the input current of the rectifier 3 are connected to the input terminals I 1 , I 2 , and I 3 of the control device 8, and the input terminals R, S, and T of the control device 8 are connected to
is connected to the power supply 1 via a transformer 10. Furthermore, a transformer 11 is connected to the input terminals U and V of the control device 8.
The output terminal of the inverter 5 is connected through the inverter 5, the output terminal R i of the control device 8 is connected to the gates of the six thyristors forming the rectifier 3, and the output terminal I i of the control device 8 forms the inverter 5. A setting device 12 is connected to the gates of the four thyristors, and to input terminals A, C, and B of the control device 8 for setting the output voltage of the inverter 5.
上述の回路においては、３相電源１から供給さ
れる交流電力が変圧器２で所定の電圧値に変圧さ
れて整流器３に入力され、整流器３において直流
電力に変換されるとともにサイリスタの点弧角制
御によつてインバータ５の出力電圧が
一定となるように制御が行なわれる。整流器３
の出力は直流リアクトル４で平滑化されてインバ
ータ５に入力される。インバータ５においてこの
直流電力が、負荷回路であるコイル６とコンデン
サ７の共振周波数の負荷電圧に同期した高周波交
流電力に変換される。 In the above circuit, AC power supplied from a three-phase power supply 1 is transformed to a predetermined voltage value by a transformer 2 and inputted to a rectifier 3, where it is converted to DC power and the firing angle of the thyristor is changed. Control is performed so that the output voltage of the inverter 5 is constant. Rectifier 3
The output is smoothed by a DC reactor 4 and input to an inverter 5. In the inverter 5, this DC power is converted into high frequency AC power synchronized with the load voltage at the resonant frequency of the coil 6 and capacitor 7, which are load circuits.
誘導加熱では一般に定電圧制御が行なわれ、ま
た、順変換部及び逆変換部を形成するサイリスタ
の過負荷保護の目的から、サイリスタインバータ
式の誘導加熱用電源においては、電流制限付定電
圧制御が行なわれる。このため、制御装置８にお
いては、変圧器１１を介して入力されるインバー
タ５の出力電圧の検出値によつてインバータ５の
点弧パルスの位相を決定するとともに、整流器３
に対して設定器１２で設定された出力電圧の設定
値と前記出力電圧の検出値とを比較し、インバー
タ５の出力電圧が設定値となるように整流器３を
形成するサイリスタの点弧角制御が行なわれる。
また、整流器３の入力電流が変流器９で検出さ
れ、この検出値とあらかじめ設定された電流制限
値とが比較され、入力電流がこの制限値を越えな
いように整流器３の出力電圧が制御される。 Constant voltage control is generally used in induction heating, and constant voltage control with current limitation is used in thyristor inverter-type induction heating power supplies for the purpose of overload protection of the thyristors that form the forward and reverse conversion sections. It is done. Therefore, in the control device 8, the phase of the ignition pulse of the inverter 5 is determined based on the detected value of the output voltage of the inverter 5 inputted via the transformer 11, and the phase of the ignition pulse of the inverter 5 is determined.
The firing angle control of the thyristor forming the rectifier 3 so that the output voltage of the inverter 5 becomes the set value by comparing the set value of the output voltage set by the setting device 12 with the detected value of the output voltage. will be carried out.
In addition, the input current of the rectifier 3 is detected by the current transformer 9, this detected value is compared with a preset current limit value, and the output voltage of the rectifier 3 is controlled so that the input current does not exceed this limit value. be done.
上述の制御装置８においては、また、誘導加熱
の開始時にコイルに装入された１本目のビレツト
に対して、投入電力が過大とならないようにする
ため、インバータ５の出力電圧が定格時の値より
小さい１本目のビレツトの誘導加熱が適正となる
ようにあらかじめ設定された値になるように、整
流器３の点弧角制御によつてインバータ５の出力
電圧の制御が行なわれる。 In the above-mentioned control device 8, the output voltage of the inverter 5 is set to the rated value in order to prevent the input power from becoming excessive for the first billet inserted into the coil at the start of induction heating. The output voltage of the inverter 5 is controlled by controlling the firing angle of the rectifier 3 so that the induction heating of the first smaller billet becomes a preset value.
上述の制御装置８は、第３図に示すように、整
流器の入力電流を検出する変流器９（第２図）が
接続される端子I1，I2，I3にダイオードブリツジ
で構成された整流器１３の入力端子が接続され、
この整流器１３の一側出力端子が演算増幅器１４
の―入力端子に接続され、整流器１３の＋側出力
端子が接地される。また、演算増幅器１４の＋入
力端子が接地される。この演算増幅器１４の出力
端子は演算増幅器１５の−入力端子に接続され、
この演算増幅器１５の＋入力端子が接続され、演
算増幅器１５の出力端子が演算増幅器１６の−入
力端子に接続され、この演算増幅器１６の＋入力
端子が接地され、演算増幅器１６の出力端子が整
流器位相制御回路１７の入力端子に接続される。 As shown in FIG. 3, the above-mentioned control device 8 is configured with a diode bridge at terminals I 1 , I 2 , and I 3 to which a current transformer 9 (FIG. 2 ) for detecting the input current of the rectifier is connected. The input terminal of the rectifier 13 is connected to
One side output terminal of this rectifier 13 is connected to the operational amplifier 14.
The positive output terminal of the rectifier 13 is grounded. Further, the +input terminal of the operational amplifier 14 is grounded. The output terminal of this operational amplifier 14 is connected to the − input terminal of the operational amplifier 15,
The + input terminal of the operational amplifier 15 is connected, the output terminal of the operational amplifier 15 is connected to the - input terminal of the operational amplifier 16, the + input terminal of the operational amplifier 16 is grounded, and the output terminal of the operational amplifier 16 is connected to the rectifier. It is connected to the input terminal of the phase control circuit 17.
上述の整流器１３の−側出力端子と演算増幅器
１４の−入力端子との接続点に電流の制限値を設
定する定格電流設定器１８の出力端子が接続され
る。また、演算増幅器１４の出力端子と演算増幅
器１５の−入力端子との接続点に出力電圧設定器
１２（第２図）の出力端子が接続される。さら
に、インバータ出力電圧検出用の変圧器１１（第
２図）の２次側端子が接続される端子Ｕ，Ｖがダ
イオードブリツジで構成された整流器１９の入力
端子に接続され、この整流器１９の−側出力端子
が電圧レベル調整用の抵抗器２０を介して演算増
幅器１４の出力端子と演算増幅器１５の−入力端
子との接続点に接続される。また、整流器１９の
＋側出力端子は接地される。 An output terminal of a rated current setting device 18 for setting a current limit value is connected to a connection point between the negative output terminal of the rectifier 13 and the negative input terminal of the operational amplifier 14. Further, the output terminal of the output voltage setter 12 (FIG. 2) is connected to the connection point between the output terminal of the operational amplifier 14 and the -input terminal of the operational amplifier 15. Furthermore, terminals U and V, to which the secondary terminals of the transformer 11 (FIG. 2) for detecting the inverter output voltage are connected, are connected to the input terminals of a rectifier 19 composed of a diode bridge. The - side output terminal is connected to the connection point between the output terminal of the operational amplifier 14 and the - input terminal of the operational amplifier 15 via a resistor 20 for voltage level adjustment. Further, the + side output terminal of the rectifier 19 is grounded.
上述の整流器１９の−側出力端子はまたインバ
ータ位相制御装置２１の入力端子に接続され、こ
のインバータ位相制御回路２１の出力端子がイン
バータ５（第２図）を構成するサイリスタのゲー
トが接続される端子Iiに接続される。さらに、変
圧器２（第２図）の１次側に変圧器１０（第２
図）を介して接続される端子Ｒ，Ｓ，Ｔに同期信
号パルス整形回路２２の入力端子が接続され、こ
の同期信号パルス整形回路２２の出力端子が整流
器位相制御回路１７の入力端子に接続され、この
整流器位相制御回路１７の出力端子が整流器３を
構成するサイリスタのゲートが接続される端子Ri
に接続される。 The negative output terminal of the rectifier 19 mentioned above is also connected to the input terminal of an inverter phase control device 21, and the output terminal of this inverter phase control circuit 21 is connected to the gate of the thyristor constituting the inverter 5 (FIG. 2). Connected to terminal I i . Furthermore, a transformer 10 (second
The input terminal of the synchronizing signal pulse shaping circuit 22 is connected to the terminals R, S, and T connected through the terminals R, S, and T, and the output terminal of this synchronizing signal pulse shaping circuit 22 is connected to the input terminal of the rectifier phase control circuit 17. , the output terminal of this rectifier phase control circuit 17 is a terminal R i to which the gate of the thyristor constituting the rectifier 3 is connected.
connected to.
２３は１本目のビレツトの誘導加熱を検出する
ための電流値（この値は、加熱コイルに定格電圧
を加えた状態でコイル内の鋼片が１本あるときの
電流より大きく２本あるときの電流より小さい値
に選ばれる）を設定する１本目加熱電流設定器で
あり、この設定器２３の出力端子が演算増幅器２
４の−入力端子に接続される。さらに、この設定
器２３と演算増幅器２４の−入力端子との接続点
に上述の整流器１３の−側出力端子が接続され、
演算増幅器２４の＋入力端子が接地される。この
演算増幅器２４の出力端子が上述の演算増幅器１
５の出力端子と演算増幅器１６の−入力端子との
接続点に接続される。 23 is the current value for detecting the induction heating of the first billet (this value is larger than the current when there is one steel billet in the coil with the rated voltage applied to the heating coil and the current when there are two billets). The output terminal of this setting device 23 is the first heating current setting device that sets the heating current (selected to a value smaller than the current), and the output terminal of this setting device 23 is the
It is connected to the negative input terminal of 4. Further, the negative output terminal of the rectifier 13 is connected to the connection point between the setting device 23 and the negative input terminal of the operational amplifier 24.
The +input terminal of operational amplifier 24 is grounded. The output terminal of this operational amplifier 24 is connected to the operational amplifier 1 described above.
5 and the - input terminal of the operational amplifier 16.
次に上述の回路の動作について説明する。 Next, the operation of the above circuit will be explained.
演算増幅器１４の−入力には整流器３の入力電
流に対応した整流器１３の出力電圧と定格電流設
定器１８の出力電圧との偏差である信号が入力さ
れる。整流器３の入力電流が定格電流設定器１８
の設定値に等しいかまたは小であるときには、演
算増幅器１４の出力はOVであり、演算増幅器１
５には出力電圧設定器１２の出力とインバータ５
の出力とインバータ５の出力電圧に対応した整流
器１９の出力電圧のレベル変換された信号との偏
差に相当する信号が入力され、この演算増幅器１
５を介して演算増幅器１６から出力される制御信
号が整流器位相制御回路１７に入力され、インバ
ータ５の出力電圧が設定器１２の設定値になるよ
うに整流器３の点弧角制御が行なわれる。なお、
整流器位相制御回路１７に同期信号パルス整形回
路から電源電圧に同期したパルス信号が入力さ
れ、整流器位相制御回路１７による整流器３の点
弧角制御が電源電圧と同期して行なわれる。一
方、整流器３の入力電流が定格電流定器１８の設
定値より大になると、演算増幅器１４の出力は例
えば＋10Vとなり、この信号が電圧設定信号とイ
ンバータ５の出力電圧の検出信号とに加算されて
演算増幅器１５に入力され、演算増幅器１５を
介して演算増幅器１６からインバータ５の出力電
圧を下げて整流器３の入力電流が設定された定格
値になるように制御すするための信号が整流器位
相制御回路１７に入力される。 A signal representing the deviation between the output voltage of the rectifier 13 corresponding to the input current of the rectifier 3 and the output voltage of the rated current setting device 18 is input to the negative input of the operational amplifier 14 . The input current of the rectifier 3 is set by the rated current setting device 18.
is less than or equal to the set value of operational amplifier 14, the output of operational amplifier 14 is OV, and operational amplifier 1
5 is the output of the output voltage setting device 12 and the inverter 5.
A signal corresponding to the deviation between the output of the inverter 1 and the level-converted signal of the output voltage of the rectifier 19 corresponding to the output voltage of the inverter 5 is inputted to the operational amplifier 1.
A control signal output from the operational amplifier 16 is input to the rectifier phase control circuit 17 via the inverter 5, and the firing angle of the rectifier 3 is controlled so that the output voltage of the inverter 5 becomes the set value of the setter 12. In addition,
A pulse signal synchronized with the power supply voltage is input from the synchronizing signal pulse shaping circuit to the rectifier phase control circuit 17, and the firing angle of the rectifier 3 is controlled by the rectifier phase control circuit 17 in synchronization with the power supply voltage. On the other hand, when the input current of the rectifier 3 becomes larger than the setting value of the rated current regulator 18, the output of the operational amplifier 14 becomes, for example, +10V, and this signal is added to the voltage setting signal and the output voltage detection signal of the inverter 5. A signal is input to the operational amplifier 15 and sent from the operational amplifier 16 via the operational amplifier 15 to control the output voltage of the inverter 5 so that the input current of the rectifier 3 reaches the set rated value. The signal is input to the control circuit 17.
コイル６内にコイル６の全長に亘るだけの数の
ビレツトが装入されて誘導加熱が行なわれている
状態すなわち定格運転時には、磁速が各鋼片に均
一に分散し、整流器３（第２図）への入力電流も
定格値となる。この状態では整流器１３の−側出
力端子にはこの定格電流値に相当した負の電圧信
号例えば−10Vの信号が出力される。また、定格
電流設定器１８の出力が定格電流値に相当した正
の電圧信号例えば＋10Vであるので、演算増幅器
１４の−入力はOVで、したがつて、演算増幅器
１４の出力はOVである。この場合、演算増幅器
１５の−入力にはインバータ５（第２図）の出力
電圧に対応した整流器１９の出力電圧をレベル変
換した信号と電圧設定器１２（第２図）の出力電
圧との偏差である信号が入力され、定格運転時に
は演算増幅器１５から−10Vの信号が出力されて
いる。 When a number of billets are inserted into the coil 6 to cover the entire length of the coil 6 and induction heating is performed, that is, during rated operation, the magnetic velocity is uniformly distributed to each steel billet, and the rectifier 3 (second The input current to (Fig.) is also the rated value. In this state, a negative voltage signal corresponding to this rated current value, for example, a signal of -10V, is output to the negative output terminal of the rectifier 13. Further, since the output of the rated current setter 18 is a positive voltage signal corresponding to the rated current value, for example +10V, the - input of the operational amplifier 14 is OV, and therefore the output of the operational amplifier 14 is OV. In this case, the negative input of the operational amplifier 15 is the difference between the level-converted signal of the output voltage of the rectifier 19 corresponding to the output voltage of the inverter 5 (Fig. 2) and the output voltage of the voltage setting device 12 (Fig. 2). A signal of -10V is input from the operational amplifier 15 during rated operation.
また、１本目加熱電流設定器２３の設定値は例
えば定格電流値の10乃至20％で、この設定器２３
の出力電圧は＋１乃至＋2Vである。演算増幅器
２４の出力は、定格転時においては整流器１３の
出力電圧が設定器２３の出力電圧より大であるの
でOVとなる。したがつて、この場合には演算増
幅器１５の出力電圧がそのまま演算増幅器１６に
入力され、このときの演算増幅器１６の出力＋
10Vが整流器用位相制御回路１７に入力され、イ
ンバータ５の出力電圧が設定値になるように整流
器３の点弧角制御が行なわれる。 Further, the setting value of the first heating current setting device 23 is, for example, 10 to 20% of the rated current value, and this setting device 23
The output voltage is +1 to +2V. The output of the operational amplifier 24 becomes OV since the output voltage of the rectifier 13 is higher than the output voltage of the setting device 23 during rated rotation. Therefore, in this case, the output voltage of the operational amplifier 15 is directly input to the operational amplifier 16, and the output of the operational amplifier 16 at this time +
10V is input to the rectifier phase control circuit 17, and the firing angle of the rectifier 3 is controlled so that the output voltage of the inverter 5 becomes the set value.
一方、誘導加熱の開始時において、最初のビレ
ツトが１本だけコイル６に装入されたときには、
整流器３への入力電流が定格値よりも小さく、か
つ１本目加熱電流設定器２３の設定値より小さく
なる。その結果、整流器１３の出力電圧が設定器
２３の出力電圧より小となるので、演算増幅器２
４の出力や＋となり、例えば入力電流が定格電流
の20％程度であれば、＋8Vとなり、演算増幅器１
６の−入力には演算増幅器１５の出力である−
10Vと演算増幅器２４の出力である＋8Vとの加
算値である−2Vが入力される。したがつて、こ
のときの演算増幅器１６の出力は＋2Vとなり、
この＋2Vの信号が整流器用位相制御回路１７に
入力され、整流器３の出力電圧が定格運転時より
も低くなるように制御される。すなわち、誘導加
熱の開始時のように、定格数よりも少ない数のビ
レツトしか装入されていないときには、演算増幅
器２４の出力信号によつて演算増幅器１６の入力
信号を強制的に変化させ、整流器３の点弧角制御
を行なつてインバータ５の出力電圧を低下させ
る。したがつて、装入されている１本のビレツト
に磁束が集中した場合でも、その１本のビレツト
に投入される電力は低下して、ビレツト温度に過
昇が防止される。一方、定格運転時には、演算増
幅器２４の出力信号をOVとして、インバータ５
の出力電圧が設定値になるように整流器３の点弧
角制御が行なわれる。 On the other hand, when only one billet is inserted into the coil 6 at the start of induction heating,
The input current to the rectifier 3 becomes smaller than the rated value and smaller than the setting value of the first heating current setting device 23. As a result, the output voltage of the rectifier 13 becomes smaller than the output voltage of the setting device 23, so the operational amplifier 2
For example, if the input current is about 20% of the rated current, it will be +8V, and the output of operational amplifier 1 will be +8V.
The input of 6 is the output of the operational amplifier 15.
-2V, which is the sum of 10V and +8V, which is the output of the operational amplifier 24, is input. Therefore, the output of the operational amplifier 16 at this time is +2V,
This +2V signal is input to the rectifier phase control circuit 17, and the output voltage of the rectifier 3 is controlled to be lower than that during rated operation. That is, when fewer billets than the rated number are charged, such as at the start of induction heating, the input signal of the operational amplifier 16 is forcibly changed by the output signal of the operational amplifier 24, and the rectifier 3 to reduce the output voltage of the inverter 5. Therefore, even if the magnetic flux concentrates on one charged billet, the electric power applied to that one billet is reduced and the billet temperature is prevented from rising too high. On the other hand, during rated operation, the output signal of the operational amplifier 24 is set to OV, and the inverter 5
The firing angle of the rectifier 3 is controlled so that the output voltage of the rectifier 3 becomes the set value.
以上説明したように、本発明においては、電圧
可変型のインバータの出力で駆動されるビレツト
ヒータにおいて、インバータへの入力電流から誘
導コイル内のビレツトの量を検出し、コイル内の
ビレツトの本数が定格本数に満たないときには、
上記インバータの出力電圧を低下させるべく制御
するようにしたから、誘導加熱の開始時のように
コイルにビレツトが１本だけしか装入されていな
い場合にこのビレツトに磁束が集中してもビレツ
トの温度が高くなり過ぎることがなく、最初の１
本目のビレツトに対しても適正な温度で誘導加熱
を行なえる。 As explained above, in the present invention, in a billet heater driven by the output of a variable voltage inverter, the amount of billets in the induction coil is detected from the input current to the inverter, and the number of billets in the coil is determined by the rated number. When the number is less than
Since the output voltage of the inverter is controlled to decrease, even if magnetic flux concentrates on this billet when only one billet is inserted into the coil, such as at the start of induction heating, the billet's The temperature does not get too high and the first
Induction heating can also be performed on the actual billet at an appropriate temperature.
第１図はビレツトヒータにおけるビレツトの加
熱方法を示す説明図、第２図は本発明の制御装置
を備えたビレツトヒータの電源装置を示す回路
図、第３図は本発明の制御装置の一実施例を示す
回路図である。
３……整流器、５……インバータ、６……コイ
ル、８……制御装置、９……変流器、１０，１１
……変圧器、１３，１９……整流器、１４，１
５，１６，２４……演算増幅器、１７……整流器
位相制御回路、２２……同期信号パルス整流回
路、２３……１本目加熱電流設定器、１００……
ビレツト。
Fig. 1 is an explanatory diagram showing a billet heating method in a billet heater, Fig. 2 is a circuit diagram showing a power supply device for a billet heater equipped with a control device of the present invention, and Fig. 3 is an explanatory diagram showing an embodiment of the control device of the present invention. FIG. 3... Rectifier, 5... Inverter, 6... Coil, 8... Control device, 9... Current transformer, 10, 11
...Transformer, 13,19...Rectifier, 14,1
5, 16, 24... operational amplifier, 17... rectifier phase control circuit, 22... synchronous signal pulse rectifier circuit, 23... first heating current setting device, 100...
Billet.
Claims (1)
動され、１個以上のビレツトを並べて順次装入さ
れる誘導コイルを備えたビレツトヒータの制御装
置において、このビレツトヒータの誘導コイル内
に装入されるビレツトの本数が定格本数に満たな
いときのインバータへの入力電流を設定する設定
手段と、上記インバータへの入力電流の実際値と
上記設定手段の設定値とを比較してインバータの
入力電流の実際値が設定値を下回わるとき、上記
比較手段の出力信号に応じてインバータの出力電
圧を低下させる電圧制御手段とを備えたことを特
徴とするビレツトヒータの制御装置。1. In a control device for a billet heater that is driven by a power supply device having a variable voltage inverter and is equipped with an induction coil in which one or more billets are sequentially inserted side by side, the number of billets inserted into the induction coil of this billet heater. The actual value of the input current to the inverter is set by comparing the actual value of the input current to the inverter with the setting value of the setting means. 1. A control device for a billet heater, comprising voltage control means for reducing the output voltage of the inverter in accordance with the output signal of the comparison means when the output voltage of the inverter falls below the above-mentioned comparison means.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10879982A JPS58225593A (en) | 1982-06-23 | 1982-06-23 | Controller for billet heater |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10879982A JPS58225593A (en) | 1982-06-23 | 1982-06-23 | Controller for billet heater |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58225593A JPS58225593A (en) | 1983-12-27 |
| JPS639352B2 true JPS639352B2 (en) | 1988-02-27 |
Family
ID=14493770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10879982A Granted JPS58225593A (en) | 1982-06-23 | 1982-06-23 | Controller for billet heater |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58225593A (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6244976A (en) * | 1985-08-23 | 1987-02-26 | 富士電機株式会社 | Vacuum induction furnace |
-
1982
- 1982-06-23 JP JP10879982A patent/JPS58225593A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58225593A (en) | 1983-12-27 |
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