JPS59217051A - 車両用無段変速機の制御方法 - Google Patents
車両用無段変速機の制御方法Info
- Publication number
- JPS59217051A JPS59217051A JP58089190A JP8919083A JPS59217051A JP S59217051 A JPS59217051 A JP S59217051A JP 58089190 A JP58089190 A JP 58089190A JP 8919083 A JP8919083 A JP 8919083A JP S59217051 A JPS59217051 A JP S59217051A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- speed
- cvt
- speed ratio
- target engine
- vehicle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
- F16H61/662—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members
- F16H61/66254—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members controlling of shifting being influenced by a signal derived from the engine and the main coupling
- F16H61/66259—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members controlling of shifting being influenced by a signal derived from the engine and the main coupling using electrical or electronical sensing or control means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Transmission Device (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、車両用動力伝達装置として用いられる無段変
速機（以下「ＣｖＴ」と言う。）の制御方法に関する。
速機（以下「ＣｖＴ」と言う。）の制御方法に関する。
ＣＶＴは、速度比ｅ（’＝出力側回転速度Ｎｏｕｔ ／
入力側回転速度Ｎｉｎ ）を連続的に制御することがで
き、燃料消費効率の優れた動力伝達装置として車両に用
いられる。本出願人はＣＶＴの制御を改善するために先
願としての昭和５８年特許願第１７５５１号において目
標機関回転速度Ｎｏを吸気系スロットル開度θと車速Ｖ
との関数として設定することを開示した。しかしその先
願においてはＣＶＴの速度比の制御限界を考慮せずに目
標機関回転速度ＮＯを設定しているために、低スロツト
ル開度期間ではＣＶＴの出力側の可動ディスクがストッ
パに当接しかつＣＶＴの速度比ｅが制御可能範囲の最大
値に達した後も、なお実際の機関回転速度Ｎｅを目標機
関回転速度ＮＯまで下降させようとして入力側の可動デ
ィスクの油圧シリンダへ油圧媒体が送り続けられるため
に、ベルトの張力がストッパ反力に因り増大してベルト
の寿命が低下するという不具合がある。
入力側回転速度Ｎｉｎ ）を連続的に制御することがで
き、燃料消費効率の優れた動力伝達装置として車両に用
いられる。本出願人はＣＶＴの制御を改善するために先
願としての昭和５８年特許願第１７５５１号において目
標機関回転速度Ｎｏを吸気系スロットル開度θと車速Ｖ
との関数として設定することを開示した。しかしその先
願においてはＣＶＴの速度比の制御限界を考慮せずに目
標機関回転速度ＮＯを設定しているために、低スロツト
ル開度期間ではＣＶＴの出力側の可動ディスクがストッ
パに当接しかつＣＶＴの速度比ｅが制御可能範囲の最大
値に達した後も、なお実際の機関回転速度Ｎｅを目標機
関回転速度ＮＯまで下降させようとして入力側の可動デ
ィスクの油圧シリンダへ油圧媒体が送り続けられるため
に、ベルトの張力がストッパ反力に因り増大してベルト
の寿命が低下するという不具合がある。
本発明の目的は、ベルトの寿命に支障を起こすことなく
ＣＶＴを適切に制御することができるＣＶＴの制御方
法を提供することである。
ＣＶＴを適切に制御することができるＣＶＴの制御方
法を提供することである。
この目的を達成するために本発明によれば、車両の特定
の運転パラメータ、例えば吸気系スロットル開度θおよ
び車速■に関係して目標機関回転速度Ｎｏを設定し、実
際の機関回転速度Ｎｅが目標機関回転速度ＮＯとなるよ
うに機関回転速度あるいはＣＶＴの速度比ｅを制御する
ＣＶＴの制御方法において、ＣｖＴの速度比ｅが速度比
の制御可能範囲の最大値ｅｍａｘより少し小さい値ｅｍ
ａｘｓ以下でＣＶＴが運転されるように、目標機関回転
速度Ｎ’ｏの範囲を限定する。
の運転パラメータ、例えば吸気系スロットル開度θおよ
び車速■に関係して目標機関回転速度Ｎｏを設定し、実
際の機関回転速度Ｎｅが目標機関回転速度ＮＯとなるよ
うに機関回転速度あるいはＣＶＴの速度比ｅを制御する
ＣＶＴの制御方法において、ＣｖＴの速度比ｅが速度比
の制御可能範囲の最大値ｅｍａｘより少し小さい値ｅｍ
ａｘｓ以下でＣＶＴが運転されるように、目標機関回転
速度Ｎ’ｏの範囲を限定する。
したがって最大値ｅｍａｘを越えてＣＶＴの油圧シリン
ダへ油圧媒体が送り続けられることは回避され、ＣＶＴ
のベルトに過大な張力がかかることが防止され、ベルト
の寿命を伸ばすことができる。
ダへ油圧媒体が送り続けられることは回避され、ＣＶＴ
のベルトに過大な張力がかかることが防止され、ベルト
の寿命を伸ばすことができる。
好ましい実施態様では、目標機関回転速度Ｎ。
の下限を、ＣＶＴの最大速度比ｅｍａｘにおいて車速Ｖ
に対応する機関回転速度より少し大きい値とする。
に対応する機関回転速度より少し大きい値とする。
・１図面を参照して本発明の詳細な説明する。
第１図において、機関工のクランク軸２はクラッチ３を
介しψ佑ヒの入力軸５へ接続されている。１対の入力側
ディスク６ａ 、 ６ｂは互いに対向的に設けられ、一
方の入力側ディスク６ａは入力軸５に軸線方向へ相対移
動可能に設けられ、他方の入力側ディスク６ｂは入力軸
５に固定されている。また、１対の出力側ディスク７ａ
＋７ｂも互いに対向的に設けられ、一方の出力側ディ
スク７ａは出力軸８に固定され、他方の出力側ディスク
７ｂは出力軸８に軸線方向へ移動可能に設けられている
。ベルト９は、等脚台形の横断面を有し、入力側ディス
ク６ａ、’６ｂと出力側ディスク７ａ ｌ ７ｂの間に
掛けられている。
介しψ佑ヒの入力軸５へ接続されている。１対の入力側
ディスク６ａ 、 ６ｂは互いに対向的に設けられ、一
方の入力側ディスク６ａは入力軸５に軸線方向へ相対移
動可能に設けられ、他方の入力側ディスク６ｂは入力軸
５に固定されている。また、１対の出力側ディスク７ａ
＋７ｂも互いに対向的に設けられ、一方の出力側ディ
スク７ａは出力軸８に固定され、他方の出力側ディスク
７ｂは出力軸８に軸線方向へ移動可能に設けられている
。ベルト９は、等脚台形の横断面を有し、入力側ディス
ク６ａ、’６ｂと出力側ディスク７ａ ｌ ７ｂの間に
掛けられている。
入力側ディスク６ａ 、 ６ｂの対向面、および出力側
ディスク７ａ ｌ ７ｂの対向面は半径方向外方へ進む
に連れて両者間の距離が増大するようにテーパ断面に形
成される。対向面間の距離の増減に関係して、入力側お
よび出方側ディスク６ａ。
ディスク７ａ ｌ ７ｂの対向面は半径方向外方へ進む
に連れて両者間の距離が増大するようにテーパ断面に形
成される。対向面間の距離の増減に関係して、入力側お
よび出方側ディスク６ａ。
６ｂ 、 ７ａ、 ７ｂにおけるベル１−９の掛かり半
径が増減し、速度比および伝達トルクが変化する。
径が増減し、速度比および伝達トルクが変化する。
オイルポンプ１４は油だめ１５から吸込んだオイルを調
圧弁１６へ送る。リニアソレノイド式の調圧弁１６はド
レン１７へのオイルの排出量を制御して油路１８のライ
ン圧を制御する。油路１８は出力側ディスク７ｂの油圧
シリンダへ接続されている。リニアソレノイド式流量制
御弁１９は、入力側ディスク６ａ 、 ６ｂ間の押圧力
を増大Ｎｅ）を増大させる場合には入力側ディスク６ａ
の油圧シリンダへの油路２ｏと油路１８との間の流通断
面積を増大させるとともに油路２ｏとドレン１７との接
続を断ち、また入力側ディスク５ａ 、 ６ｂ間の押圧
力を減少させて速度比を減少させる場合には油路１８と
２０との接続を断つとともに油路２０とドレン１７との
間の流通断面積を制御する。回転角センサ２３ 、２４
はそれぞれ入力側ディスク６ｂおよび出力側ディスク７
ａの回転速度１’ｌｔｎ ＋ Ｎｏｕｔを検出する。出
力側ディ ・スフ７ｂのシリンダ油圧、すなわちライン
圧はベルト９が滑らずにトルク伝達を確保できる慧小の
油圧に制御され、これによりポンプ１４の駆動損失が抑
制される。入力側ディスク６ａへのオイルの流量により
ＣＶＴ ４の速度比が制御される。なお出力側ディスク
７ｂのシリンダ油圧≧入力側ディスク６ａのシリンダ油
圧であるが、シリンダピストンの受圧面積は入力側多出
力側であり、１以上の速度比が実現可能である。水温セ
ンサ２５は機関１の冷却水温度を検出する。
圧弁１６へ送る。リニアソレノイド式の調圧弁１６はド
レン１７へのオイルの排出量を制御して油路１８のライ
ン圧を制御する。油路１８は出力側ディスク７ｂの油圧
シリンダへ接続されている。リニアソレノイド式流量制
御弁１９は、入力側ディスク６ａ 、 ６ｂ間の押圧力
を増大Ｎｅ）を増大させる場合には入力側ディスク６ａ
の油圧シリンダへの油路２ｏと油路１８との間の流通断
面積を増大させるとともに油路２ｏとドレン１７との接
続を断ち、また入力側ディスク５ａ 、 ６ｂ間の押圧
力を減少させて速度比を減少させる場合には油路１８と
２０との接続を断つとともに油路２０とドレン１７との
間の流通断面積を制御する。回転角センサ２３ 、２４
はそれぞれ入力側ディスク６ｂおよび出力側ディスク７
ａの回転速度１’ｌｔｎ ＋ Ｎｏｕｔを検出する。出
力側ディ ・スフ７ｂのシリンダ油圧、すなわちライン
圧はベルト９が滑らずにトルク伝達を確保できる慧小の
油圧に制御され、これによりポンプ１４の駆動損失が抑
制される。入力側ディスク６ａへのオイルの流量により
ＣＶＴ ４の速度比が制御される。なお出力側ディスク
７ｂのシリンダ油圧≧入力側ディスク６ａのシリンダ油
圧であるが、シリンダピストンの受圧面積は入力側多出
力側であり、１以上の速度比が実現可能である。水温セ
ンサ２５は機関１の冷却水温度を検出する。
スロットル開度センサ２６は、加速ペダル２７に連動す
る吸気系スロットル弁の開度を検出する。
る吸気系スロットル弁の開度を検出する。
シフト位置センサ２８は座席２９の近傍のシフトレバ−
のレンジを検出する。
のレンジを検出する。
第２図は電子制御装置のブロック図である。
ＣＰＵ ３２ 、ＲＡＭ ３３ 、ＲＯＭ ３４ 、Ｉ
／Ｐ （インタフェース）３５、Ａ／Ｄ （アナロ
グ／デジタル変換器）３６、およびＤ／Ａ （デジタ
ルト／アナログ変換器ン３７はバス３８により互いに接
続されている０回転角センサ２３ 、２４およびシフト
位置センサ２８の出力パルスはインタフェース３５へ送
られ、水温センサ２５およびスロットル開度センサ２６
のアナログ出力はＡ／Ｉ） ３６へ送られ、Ｄ／Ａ ３
７の出力は調圧弁Ｉ６および流量制御弁１９へ送られる
。
／Ｐ （インタフェース）３５、Ａ／Ｄ （アナロ
グ／デジタル変換器）３６、およびＤ／Ａ （デジタ
ルト／アナログ変換器ン３７はバス３８により互いに接
続されている０回転角センサ２３ 、２４およびシフト
位置センサ２８の出力パルスはインタフェース３５へ送
られ、水温センサ２５およびスロットル開度センサ２６
のアナログ出力はＡ／Ｉ） ３６へ送られ、Ｄ／Ａ ３
７の出力は調圧弁Ｉ６および流量制御弁１９へ送られる
。
第３図はＣＶＴ４の詳細を示している。 ４０は入力側
の油圧シリンダ、４２は出力側の油圧シリンダ、４４は
可動ディスク７ｂのストッパである。
の油圧シリンダ、４２は出力側の油圧シリンダ、４４は
可動ディスク７ｂのストッパである。
可動ディスク７ｂの外側面がストッパ４４に当接すると
、速度比ｅの増大が不可能になる。その場合、実際の機
関回転速度Ｎｅが目標機関回転速度Ｎｏより高いと、入
力側の油圧シリンダ４゜へ油圧媒体が供給され、ベルト
９の張力はストッパ４４による反力のために上昇してベ
ルトの寿命を縮める不具合がある。
、速度比ｅの増大が不可能になる。その場合、実際の機
関回転速度Ｎｅが目標機関回転速度Ｎｏより高いと、入
力側の油圧シリンダ４゜へ油圧媒体が供給され、ベルト
９の張力はストッパ４４による反力のために上昇してベ
ルトの寿命を縮める不具合がある。
第４図はＣＶＴ４の速度比ｅの制御可能範囲の下限ｅｍ
ｉｎから上限ｅｍａｘまでにおける油圧シリンダ４０．
４２の油圧Ｐｉｎｔ Ｐｏｕｔの変化を示している。速
度比ｅが最大値ｅｍａｘに達した扱、さらに入力側の油
圧シリンダ４０に油圧媒体が供給されると、ストッパ４
４による反力が生じ、この反力は油圧Ｐｏｕｔの上昇と
同じ効果をベルト９に及ぼし、ベルト９の寿命を縮める
原因となる。
ｉｎから上限ｅｍａｘまでにおける油圧シリンダ４０．
４２の油圧Ｐｉｎｔ Ｐｏｕｔの変化を示している。速
度比ｅが最大値ｅｍａｘに達した扱、さらに入力側の油
圧シリンダ４０に油圧媒体が供給されると、ストッパ４
４による反力が生じ、この反力は油圧Ｐｏｕｔの上昇と
同じ効果をベルト９に及ぼし、ベルト９の寿命を縮める
原因となる。
第５図は機関回転速度Ｎｅおよび車速Ｖの関数としてＣ
ＶＴ４の速度比ｅの制御可能範囲の最大値ｅｍａｘおよ
び最小値ｅｍｉｎを示している。
ＶＴ４の速度比ｅの制御可能範囲の最大値ｅｍａｘおよ
び最小値ｅｍｉｎを示している。
ｅｍａｘｓはｅｍａｘより少し小さい値として設定され
る０本発明ではＣＶＴ４がｅｍａｘｓ以下の速度比で運
転されるように目標速度比ｅＯを設定する。
る０本発明ではＣＶＴ４がｅｍａｘｓ以下の速度比で運
転されるように目標速度比ｅＯを設定する。
第６図はスロットル開度θおよび車速Ｖの関数として目
標機関回転速度Ｎｏを示している。
標機関回転速度Ｎｏを示している。
図では簡略化のために２つの車速Ｖｌ、Ｖ２における目
標機関回転速度Ｎｅシか示していないが、実際のＣＶＴ
４では多くの車速について目標機関回転速度ＮｏｆＪＳ
定義される。破線は、ＣＶＴ４の速度比の制御可能範囲
の最大値ｅｍａｘにおいて車速Ｖｌ、Ｖ２に対応する機
関回転速度Ｎｅを示す。
標機関回転速度Ｎｅシか示していないが、実際のＣＶＴ
４では多くの車速について目標機関回転速度ＮｏｆＪＳ
定義される。破線は、ＣＶＴ４の速度比の制御可能範囲
の最大値ｅｍａｘにおいて車速Ｖｌ、Ｖ２に対応する機
関回転速度Ｎｅを示す。
本発明では目標機関回転速度Ｎｏ（実線）の最小値は破
線の機関回転速度Ｎｅより少し大きい値に制限される。
線の機関回転速度Ｎｅより少し大きい値に制限される。
この最小値は最大速度比ｅｍａｘより少し、ｔＪｚさい
速度比ｅｒｎａｘｓにおける車速Ｖｌ。
速度比ｅｒｎａｘｓにおける車速Ｖｌ。
Ｖ２に対応する。従来（昭和５８年特許願第１７５５１
号）のＣＶＴでは一点鎖線で示されるように、目標機関
回転速度ＮＯはＣＶＴ４の制御可能範囲を考慮せずに設
定されるため、θくθ１ではストッパ４４の反力により
ベルト９の張力が過大となってベルト９の寿命を低下さ
せている。
号）のＣＶＴでは一点鎖線で示されるように、目標機関
回転速度ＮＯはＣＶＴ４の制御可能範囲を考慮せずに設
定されるため、θくθ１ではストッパ４４の反力により
ベルト９の張力が過大となってベルト９の寿命を低下さ
せている。
第７図は第６図で示した目標機関回転速度Ｎ。
に従ったＣＶＴ４の制御ルーチンのフローチャートであ
る。目標機関回転速度ＮＯに対する実際の機関回転速度
Ｎｅの偏差に対応して流量制御弁１９の制御電圧Ｖｉが
制御され、これによりＣＶＴ４の速度比ｅあるいは機関
回転速度Ｎｅが変化する。機関回転速度Ｎｅを増大、し
たがって速度比ｅを減少させる場合には流量制御弁１９
の制御電圧Ｖｉを減少させて、ＣＶＴ４の入力側の油圧
シリンダ４０への油圧媒体の供給量を減少させる。各ス
テップを詳述すると、ステップ５０ではスロットル開度
θおよび車速Ｖを検出する。ステップ５２では第６図の
実線のように定義した目標機関回転速度Ｎｏをθおよび
Ｖの関数として計算する。ステップ５４では実際の機関
回転速度Ｎｅ（＝実際の入力側回転速度Ｎ１ｎ）を検出
する。ステップ５６では目標機関回転速度Ｎｏと実際の
機関回転速度Ｎｅとの差Ｎｏ −Ｎｅの絶対値ｌＮｏ−
Ｎｅ１を所定値Ｃと比較し、ｌＮ。
る。目標機関回転速度ＮＯに対する実際の機関回転速度
Ｎｅの偏差に対応して流量制御弁１９の制御電圧Ｖｉが
制御され、これによりＣＶＴ４の速度比ｅあるいは機関
回転速度Ｎｅが変化する。機関回転速度Ｎｅを増大、し
たがって速度比ｅを減少させる場合には流量制御弁１９
の制御電圧Ｖｉを減少させて、ＣＶＴ４の入力側の油圧
シリンダ４０への油圧媒体の供給量を減少させる。各ス
テップを詳述すると、ステップ５０ではスロットル開度
θおよび車速Ｖを検出する。ステップ５２では第６図の
実線のように定義した目標機関回転速度Ｎｏをθおよび
Ｖの関数として計算する。ステップ５４では実際の機関
回転速度Ｎｅ（＝実際の入力側回転速度Ｎ１ｎ）を検出
する。ステップ５６では目標機関回転速度Ｎｏと実際の
機関回転速度Ｎｅとの差Ｎｏ −Ｎｅの絶対値ｌＮｏ−
Ｎｅ１を所定値Ｃと比較し、ｌＮ。
−Ｎｅ ｌ＜ Ｃであればすなわち実際の機関回転速度
Ｎｅが目標機関回転速度ＮＯに十分に近ければこのルー
チンを終了し、１Ｎｏ−Ｎｅｌ≧Ｃであればすなわち実
際の機関回転速度Ｎｅが目標機関回転速度Ｎｏから離れ
ていればステップ５８へ進む。ステップ５８では流量制
御弁１９の制御電圧ｖ１の変化分ΔＶ１を差Ｎｏ−Ｎｅ
の関数ｆ（Ｎｏ−Ｎｅ）として計算し、ΔＶｉを出力し
、ステップ５４へ戻る。
Ｎｅが目標機関回転速度ＮＯに十分に近ければこのルー
チンを終了し、１Ｎｏ−Ｎｅｌ≧Ｃであればすなわち実
際の機関回転速度Ｎｅが目標機関回転速度Ｎｏから離れ
ていればステップ５８へ進む。ステップ５８では流量制
御弁１９の制御電圧ｖ１の変化分ΔＶ１を差Ｎｏ−Ｎｅ
の関数ｆ（Ｎｏ−Ｎｅ）として計算し、ΔＶｉを出力し
、ステップ５４へ戻る。
第１図は本発明が適用されるＣＶＴの全体の概略図、第
２図は電子制御装置のブロック図、第３図はＣＶＴの詳
細図、第４図はＣＶＴの速度比の制御＃可能範囲の下限
から上限までの油圧シリンダの油圧の変化を示すグラフ
、第５図は深間回転速度および車速の関数としてＣＶＴ
の速度比の制御範囲の最大値および最小値をボすグラフ
、第６図はスロットル開度および車速の関数として目標
機関回転速度を示すグラフ、第７図は第６図のグラフで
定義される目標機関回転速度に従ってＣＶＴを制御する
ルーチンのフローチャートである。 １・・・内燃機関、４・・・ＣＶＴ、１９・・・流量制
御弁、２３・・・入力側回転角センサ。 こ；；ｆ：ず 第１図 ０ ｅｍｉｎ ｅｍ
ａｘ速度比ｅ Ｎｅ２ 機関回転速度Ｎｅ θ１ スロットル開度θ
２図は電子制御装置のブロック図、第３図はＣＶＴの詳
細図、第４図はＣＶＴの速度比の制御＃可能範囲の下限
から上限までの油圧シリンダの油圧の変化を示すグラフ
、第５図は深間回転速度および車速の関数としてＣＶＴ
の速度比の制御範囲の最大値および最小値をボすグラフ
、第６図はスロットル開度および車速の関数として目標
機関回転速度を示すグラフ、第７図は第６図のグラフで
定義される目標機関回転速度に従ってＣＶＴを制御する
ルーチンのフローチャートである。 １・・・内燃機関、４・・・ＣＶＴ、１９・・・流量制
御弁、２３・・・入力側回転角センサ。 こ；；ｆ：ず 第１図 ０ ｅｍｉｎ ｅｍ
ａｘ速度比ｅ Ｎｅ２ 機関回転速度Ｎｅ θ１ スロットル開度θ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 車両の特定の運転パラメータに関係して目標機関回
転速度を設定し、実際の機関回転速度が目標機関回転速
度となるように機関回転速度あるいは無段変速機の速度
比を制御する車両用無段変速機の制御方法において、無
段変速機の速度比が速度比の制御可能範囲の最大値より
少し小さい値以下で無段変速機が運転されるように、目
標機関回転速度の範囲を限定することを特徴とする、車
両用無段変速機の制御方法。 ２ 運転パラメータを吸気系スロットル開度および車速
とし、目標機関回転速度の下限を、速度比の制御可能範
囲の最大値において車速に対応する機関回転速度より少
し大きい値とすることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の制御方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58089190A JPS59217051A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 車両用無段変速機の制御方法 |
| US06/823,129 US4663990A (en) | 1983-05-23 | 1986-01-27 | Method for controlling continuously variable transmission |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58089190A JPS59217051A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 車両用無段変速機の制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59217051A true JPS59217051A (ja) | 1984-12-07 |
Family
ID=13963798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58089190A Pending JPS59217051A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 車両用無段変速機の制御方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4663990A (ja) |
| JP (1) | JPS59217051A (ja) |
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| JPS6449759A (en) * | 1987-08-21 | 1989-02-27 | Toyota Motor Corp | Control device for oil pressure of belt type continuously variable transmission of vehicle |
| JPS6449760A (en) * | 1987-08-21 | 1989-02-27 | Toyota Motor Corp | Control device for oil pressure of belt type continuously variable transmission of vehicle |
| JPH03249463A (ja) * | 1990-02-28 | 1991-11-07 | Suzuki Motor Corp | 連続可変変速機の変速制御方法 |
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| US4867732A (en) * | 1987-08-21 | 1989-09-19 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Control device for belt-and-pulley type continuously variable transmission for a vehicle |
| DE3887075T2 (de) * | 1987-10-19 | 1994-04-28 | Honda Motor Co Ltd | Verfahren zur Steuerung des Übersetzungsverhältnisses eines stufenlos veränderlichen Getriebes. |
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