JPH0757093B2 - 直列共振コンバータ - Google Patents
直列共振コンバータInfo
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- JPH0757093B2 JPH0757093B2 JP63061714A JP6171488A JPH0757093B2 JP H0757093 B2 JPH0757093 B2 JP H0757093B2 JP 63061714 A JP63061714 A JP 63061714A JP 6171488 A JP6171488 A JP 6171488A JP H0757093 B2 JPH0757093 B2 JP H0757093B2
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- series
- circuit
- resonance
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Description
【発明の詳細な説明】 「産業上の利用分野」 この発明はスイッチング電源等に適用される直列共振コ
ンバータに関するものである。
ンバータに関するものである。
「従来の技術」 直流電圧を極性或いは電圧値の異なった直流電圧に変換
する回路には小型、軽量化、高効率化を狙いとしてDC−
DCコンバータが適用されている。DC−DCコンバータの回
路としてコンデンサ、リアクタによりスイッチング素子
を流れる電流波形を正弦波状にし、スイッチング素子で
の損失を低減できる直列共振コンバータの検討が盛んに
行われている。従来の直列共振コンバータは第３図に示
すように２個のスイッチング素子2,3の直列回路と、２
個の帰還用ダイオード4,5の直列回路と、２個の直列共
振用コンデンサ6,7の直列回路とが直流電源１に接続さ
れ、帰還用ダイオード4,5の接続点と直列共振用コンデ
ンサ6,7の接続点とが接続され、スイッチング素子2,3の
接続点と帰還用ダイオード4,5の接続点との間にトラン
ス８の一次巻線、直列共振用リアクタ９、並列共振用リ
アクタ10と並列共振用コンデンサ11の並列回路12を直列
に接続し、トランス８の二次巻線に整流回路13と出力コ
ンデンサ14及び負荷15が接続される。
する回路には小型、軽量化、高効率化を狙いとしてDC−
DCコンバータが適用されている。DC−DCコンバータの回
路としてコンデンサ、リアクタによりスイッチング素子
を流れる電流波形を正弦波状にし、スイッチング素子で
の損失を低減できる直列共振コンバータの検討が盛んに
行われている。従来の直列共振コンバータは第３図に示
すように２個のスイッチング素子2,3の直列回路と、２
個の帰還用ダイオード4,5の直列回路と、２個の直列共
振用コンデンサ6,7の直列回路とが直流電源１に接続さ
れ、帰還用ダイオード4,5の接続点と直列共振用コンデ
ンサ6,7の接続点とが接続され、スイッチング素子2,3の
接続点と帰還用ダイオード4,5の接続点との間にトラン
ス８の一次巻線、直列共振用リアクタ９、並列共振用リ
アクタ10と並列共振用コンデンサ11の並列回路12を直列
に接続し、トランス８の二次巻線に整流回路13と出力コ
ンデンサ14及び負荷15が接続される。
リアクタ９、並列共振回路12及びコンデンサ6,7とで直
列共振回路を構成している。直流電源１の電圧をVS、負
荷15の電圧をV0、トランス８の一次巻線数と二次巻線数
の比をｎとする。
列共振回路を構成している。直流電源１の電圧をVS、負
荷15の電圧をV0、トランス８の一次巻線数と二次巻線数
の比をｎとする。
動作を簡単に説明すると、コンデンサ６が図示の向きに
電源電圧VSで充電され、コンデンサ７が電圧零の状態で
スイッチング素子２をオンすると、コンデンサ６−スイ
ッチング素子２−トランス８−リアクタ９−並列共振回
路12−コンデンサ６のルートと、直流電源１−スイッチ
ング素子２−トランス８−リアクタ９−並列共振回路12
−コンデンサ７−直流電源１のルートとで第４図に示す
共振電流ｉが流れる。共振電流ｉが流れることによりコ
ンデンサ７が電圧VSに充電され、コンデンサ６が放電し
て零電圧となる。コンデンサ７がVS以上に充電されよう
とするとダイオード４が導通するため、コンデンサ７の
電圧はVSで一定である。共振電流はトランス８の二次側
の整流回路13で整流されて出力コンデンサ14を充電す
る。出力コンデンサ14に蓄えられたエネルギーは負荷15
に供給されて負荷電圧V0を得る。共振電流ｉが流れてい
る期間及びダイオード４が導通している期間にはトラン
ス８の一次側に電圧nV0が現れる。ダイオード４が導通
している期間はトランス８の一次巻線に電圧nV0が現れ
るため、リアクタ９を流れる電流は直線的に減少して零
となって半サイクルの動作は終了する。
電源電圧VSで充電され、コンデンサ７が電圧零の状態で
スイッチング素子２をオンすると、コンデンサ６−スイ
ッチング素子２−トランス８−リアクタ９−並列共振回
路12−コンデンサ６のルートと、直流電源１−スイッチ
ング素子２−トランス８−リアクタ９−並列共振回路12
−コンデンサ７−直流電源１のルートとで第４図に示す
共振電流ｉが流れる。共振電流ｉが流れることによりコ
ンデンサ７が電圧VSに充電され、コンデンサ６が放電し
て零電圧となる。コンデンサ７がVS以上に充電されよう
とするとダイオード４が導通するため、コンデンサ７の
電圧はVSで一定である。共振電流はトランス８の二次側
の整流回路13で整流されて出力コンデンサ14を充電す
る。出力コンデンサ14に蓄えられたエネルギーは負荷15
に供給されて負荷電圧V0を得る。共振電流ｉが流れてい
る期間及びダイオード４が導通している期間にはトラン
ス８の一次側に電圧nV0が現れる。ダイオード４が導通
している期間はトランス８の一次巻線に電圧nV0が現れ
るため、リアクタ９を流れる電流は直線的に減少して零
となって半サイクルの動作は終了する。
次の半サイクルではスイッチング素子３を導通させるこ
とによりコンデンサ７−並列共振回路12−リアクタ９−
トランス８−スイッチング素子３−コンデンサ７−のル
ートと、直流電源１−コンデンサ６−並列共振回路12−
リアクタ９−スイッチング素子３−直流電源１のルート
で前の半サイクルと逆向きに共振電流ｉが流れる。コン
デンサ６がVSに充電され、コンデンサ７が零電圧になっ
て１サイクルが終了する。並列共振回路12の電圧が十分
小さいと共振電流はリアクタ９のインダクタンスLS、コ
ンデンサ6,7のキャパシタンスCS、電源電圧１の電圧VS
と負荷電圧V0によって一義的に決まるため、負荷電圧を
一定に制御する場合、負荷電流I0に比例して動作周波数
ｆを変化させる必要があり、負荷電流I0が小さい軽負荷
時には動作周波数ｆが非常に低くなり騒音が発生すると
いう問題がある。このため、直列共振ルートに並列共振
回路12を挿入し動作周波数ｆが並列共振回路の共振周波
数fpになると並列共振回路のインピーダンスが非常に大
きくなることを利用して直列共振電流を小さく抑え、動
作周波数をfp以上にクランプしていた。動作周波数ｆが
fpより高い状態（ｆ＞＞fp）では並列共振回路12のイン
ピーダンスを十分小さい値にし、動作周波数ｆがfp近く
まで低下してくると並列共振回路12のインピーダンスが
非常に大きくなり直列共振電流ｉを非常に小さく抑える
第３図に示す回路が提案されている。第３図の回路で
は、負荷15に流れる電流が非常に小さい無負荷に近い状
態でも動作周波数ｆをfp以下にする必要はなく、fpを可
聴周波数以上に設定することにより無負荷から全負荷の
全負荷領域にわたって無騒音化が図れるという利点があ
る。
とによりコンデンサ７−並列共振回路12−リアクタ９−
トランス８−スイッチング素子３−コンデンサ７−のル
ートと、直流電源１−コンデンサ６−並列共振回路12−
リアクタ９−スイッチング素子３−直流電源１のルート
で前の半サイクルと逆向きに共振電流ｉが流れる。コン
デンサ６がVSに充電され、コンデンサ７が零電圧になっ
て１サイクルが終了する。並列共振回路12の電圧が十分
小さいと共振電流はリアクタ９のインダクタンスLS、コ
ンデンサ6,7のキャパシタンスCS、電源電圧１の電圧VS
と負荷電圧V0によって一義的に決まるため、負荷電圧を
一定に制御する場合、負荷電流I0に比例して動作周波数
ｆを変化させる必要があり、負荷電流I0が小さい軽負荷
時には動作周波数ｆが非常に低くなり騒音が発生すると
いう問題がある。このため、直列共振ルートに並列共振
回路12を挿入し動作周波数ｆが並列共振回路の共振周波
数fpになると並列共振回路のインピーダンスが非常に大
きくなることを利用して直列共振電流を小さく抑え、動
作周波数をfp以上にクランプしていた。動作周波数ｆが
fpより高い状態（ｆ＞＞fp）では並列共振回路12のイン
ピーダンスを十分小さい値にし、動作周波数ｆがfp近く
まで低下してくると並列共振回路12のインピーダンスが
非常に大きくなり直列共振電流ｉを非常に小さく抑える
第３図に示す回路が提案されている。第３図の回路で
は、負荷15に流れる電流が非常に小さい無負荷に近い状
態でも動作周波数ｆをfp以下にする必要はなく、fpを可
聴周波数以上に設定することにより無負荷から全負荷の
全負荷領域にわたって無騒音化が図れるという利点があ
る。
「発明が解決しようとする課題」 しかし、軽負荷時に並列共振回路12の電圧が大きくな
り、並列共振回路12の電圧がトランス８の一次側電圧nV
0より大きくなると並列共振回路12がエネルギー源とな
って並列共振回路12−リアクタ９−トランス８−スイッ
チング素子２−コンデンサ６−並列共振回路12のルート
と、並列共振回路12−リアクタ９−トランス８−スイッ
チング素子２−直流電源１−コンデンサ７−並列共振回
路12のルートで第４図に斜線で示す共振電流ｉが流れる
モードがある。このモードがあるとスイッチング素子と
してMOS−FETを用いた場合、MOS−FETのボデイダイオー
ドに電流が流れる。スイッチング素子２のボデイダイオ
ードに電流が流れている時にスイッチング素子３を導通
させるとボデイダイオードは逆回復特性が悪いため電源
短絡となりスイッチング素子を破壊する恐れがある。
り、並列共振回路12の電圧がトランス８の一次側電圧nV
0より大きくなると並列共振回路12がエネルギー源とな
って並列共振回路12−リアクタ９−トランス８−スイッ
チング素子２−コンデンサ６−並列共振回路12のルート
と、並列共振回路12−リアクタ９−トランス８−スイッ
チング素子２−直流電源１−コンデンサ７−並列共振回
路12のルートで第４図に斜線で示す共振電流ｉが流れる
モードがある。このモードがあるとスイッチング素子と
してMOS−FETを用いた場合、MOS−FETのボデイダイオー
ドに電流が流れる。スイッチング素子２のボデイダイオ
ードに電流が流れている時にスイッチング素子３を導通
させるとボデイダイオードは逆回復特性が悪いため電源
短絡となりスイッチング素子を破壊する恐れがある。
また、直流共振ループに並列共振回路が直列に挿入され
ているためｆ＞＞fpでは直列共振電流はコンデンサ11を
流れる。コンデンサ11のキャパシタンス値をCP、コンデ
ンサ6,7のキャパシタンス値をCSとすると、直列共振回
路としてのコンデンサの値は2CS/（１＋2CS/CP）とな
り、並列共振回路を挿入しない時のコンデンサの値2CS
より小さくなるため同じ出力を得るには動作周波数ｆを
高くするか、または並列共振コンデンサ11のCPを大きく
する必要があり、高周波化によるスイッチング損失が増
加したり並列共振回路が大型化するという問題があっ
た。
ているためｆ＞＞fpでは直列共振電流はコンデンサ11を
流れる。コンデンサ11のキャパシタンス値をCP、コンデ
ンサ6,7のキャパシタンス値をCSとすると、直列共振回
路としてのコンデンサの値は2CS/（１＋2CS/CP）とな
り、並列共振回路を挿入しない時のコンデンサの値2CS
より小さくなるため同じ出力を得るには動作周波数ｆを
高くするか、または並列共振コンデンサ11のCPを大きく
する必要があり、高周波化によるスイッチング損失が増
加したり並列共振回路が大型化するという問題があっ
た。
この発明の目的は並列共振回路の電圧によってスイッチ
ング素子としてMOS−FETを用いた場合でも、逆回復特性
のわるいボデイダイオードに電流が流れず、電源短絡に
よるスイッチング素子の破壊といった問題がなく軽負荷
領域を含めた全負荷領域で無騒音化が図れ、かつ、小型
化、低価格化が図れる直列共振コンバータを提供するこ
とにある。
ング素子としてMOS−FETを用いた場合でも、逆回復特性
のわるいボデイダイオードに電流が流れず、電源短絡に
よるスイッチング素子の破壊といった問題がなく軽負荷
領域を含めた全負荷領域で無騒音化が図れ、かつ、小型
化、低価格化が図れる直列共振コンバータを提供するこ
とにある。
「課題を解決するための手段」 この発明は軽負荷時の動作周波数を抑制する並列共振回
路を直列共振ループに直列に挿入するのではなく、直列
共振用コンデンサと並列にコンデンサとリアクタの直列
回路を接続して直列共振コンデンサを並列共振回路の一
部として利用するため、従来の直列共振コンバータのよ
うに並列共振回路の電圧が大きくなってスイッチング素
子としてMOS−FETを用いた場合でも、逆回復特性のわる
いボデイダイオードに電流が流れるモードが無く、電源
短絡によるスイッチング素子の破壊といった問題はなく
なる。また、直列共振コンデンサと並列に接続されたコ
ンデンサとリアクタの直列回路には直列共振電流は流れ
ず、並列共振電流のみが流れる。
路を直列共振ループに直列に挿入するのではなく、直列
共振用コンデンサと並列にコンデンサとリアクタの直列
回路を接続して直列共振コンデンサを並列共振回路の一
部として利用するため、従来の直列共振コンバータのよ
うに並列共振回路の電圧が大きくなってスイッチング素
子としてMOS−FETを用いた場合でも、逆回復特性のわる
いボデイダイオードに電流が流れるモードが無く、電源
短絡によるスイッチング素子の破壊といった問題はなく
なる。また、直列共振コンデンサと並列に接続されたコ
ンデンサとリアクタの直列回路には直列共振電流は流れ
ず、並列共振電流のみが流れる。
「実施例」 第１図はこの発明の第１の実施例であって、第３図と異
なるのはリアクタ９とコンデンサ6,7で直列共振回路を
構成しており、第３図のように並列共振回路を直列共振
ループに含んでいないことであり、第３図の並列共振回
路12のかわりにコンデンサ６と並列にリアクタ20とコン
デンサ21の直列回路を接続し、コンデンサ７と並列にリ
アクタ22とコンデンサ23の直列回路を接続してコンデン
サ6,7を並列共振回路の一部として利用していることで
ある。リアクタ20,22のインダクアンスをLP′、コンデ
ンサ21,23のキャパシタンスをCPとすると並列共振周波
数fp′は、 となる。動作周波数ｆが並列共振周波数fp′より十分高
いと直列共振電流はリアクタ20,22を流れず、コンデン
サ21,23の電圧は一定値VS/2を保つ。
なるのはリアクタ９とコンデンサ6,7で直列共振回路を
構成しており、第３図のように並列共振回路を直列共振
ループに含んでいないことであり、第３図の並列共振回
路12のかわりにコンデンサ６と並列にリアクタ20とコン
デンサ21の直列回路を接続し、コンデンサ７と並列にリ
アクタ22とコンデンサ23の直列回路を接続してコンデン
サ6,7を並列共振回路の一部として利用していることで
ある。リアクタ20,22のインダクアンスをLP′、コンデ
ンサ21,23のキャパシタンスをCPとすると並列共振周波
数fp′は、 となる。動作周波数ｆが並列共振周波数fp′より十分高
いと直列共振電流はリアクタ20,22を流れず、コンデン
サ21,23の電圧は一定値VS/2を保つ。
動作を説明すると、コンデンサ６が直流電源電圧VSに充
電され、コンデンサ７が電圧零の状態でスイッチング素
子２をオンするとコンデンサ６−スイッチング素子２−
トランス８−リアクタ９−コンデンサ６のルートと、直
流電源１−スイッチング素子２−トランス８−リアクタ
９−コンデンサ７−直流電源１のルートで直列共振電流
が流れる。共振電流ｉが流れることによりコンデンサ７
が電圧VSに充電され、コンデンサ６が放電して零電圧と
なる。コンデンサ７がVS以上に充電されようとするとダ
イオード４が導通し、コンデンサ７の電圧はVS一定を保
つ。次の半サイクルではコンデンサ７が電源電圧VSにコ
ンデンサ６が零電圧の状態でスイッチング素子３を導通
してコンデンサ７−リアクタ８−スイッチング素子３−
コンデンサ７のルートと、直流電源１−コンデンサ６−
リアクタ９−トランス８−スイッチング素子３−直流電
源１のルートで直列共振電流が流れ、コンデンサ６がVS
に充電され、コンデンサ７が零電圧となって１サイクル
が終了する。
電され、コンデンサ７が電圧零の状態でスイッチング素
子２をオンするとコンデンサ６−スイッチング素子２−
トランス８−リアクタ９−コンデンサ６のルートと、直
流電源１−スイッチング素子２−トランス８−リアクタ
９−コンデンサ７−直流電源１のルートで直列共振電流
が流れる。共振電流ｉが流れることによりコンデンサ７
が電圧VSに充電され、コンデンサ６が放電して零電圧と
なる。コンデンサ７がVS以上に充電されようとするとダ
イオード４が導通し、コンデンサ７の電圧はVS一定を保
つ。次の半サイクルではコンデンサ７が電源電圧VSにコ
ンデンサ６が零電圧の状態でスイッチング素子３を導通
してコンデンサ７−リアクタ８−スイッチング素子３−
コンデンサ７のルートと、直流電源１−コンデンサ６−
リアクタ９−トランス８−スイッチング素子３−直流電
源１のルートで直列共振電流が流れ、コンデンサ６がVS
に充電され、コンデンサ７が零電圧となって１サイクル
が終了する。
動作周波数ｆが並列共振周波数fp′に近づくとリアクタ
20,22に並列共振電流が流れ、並列共振回路のインピー
ダンスが増加するため、直列共振電流が流れる回路のイ
ンピーダンスが大きくなり、共振電流のピーク値が小さ
く抑えられる。並列共振電流はコンデンサ21,23とコン
デンサ6,7に同じように流れ、コンデンサ21,23のキャパ
シタンスCPとコンデンサ6,7のキャパシタンスCSの比CP/
CSが大きいほどコンデンサ6,7の電圧が大きく変化し、
直列共振電流を抑制する効果は大きくなる。
20,22に並列共振電流が流れ、並列共振回路のインピー
ダンスが増加するため、直列共振電流が流れる回路のイ
ンピーダンスが大きくなり、共振電流のピーク値が小さ
く抑えられる。並列共振電流はコンデンサ21,23とコン
デンサ6,7に同じように流れ、コンデンサ21,23のキャパ
シタンスCPとコンデンサ6,7のキャパシタンスCSの比CP/
CSが大きいほどコンデンサ6,7の電圧が大きく変化し、
直列共振電流を抑制する効果は大きくなる。
従って、動作周波数ｆが並列共振周波数fp′付近では直
列共振電流が小さく抑えられるため無負荷時においても
動作周波数ｆを並列共振周波数fp′以下にする必要がな
く、fp′を可聴周波数以上に選ぶことにより全負荷領域
で無騒音化が達成できる。コンデンサ6,7を並列共振回
路の一部として用いており、コンデンサ6,7の電圧はダ
イオード4,5によって電源電圧VSにクランプされるため
スイッチング素子としてMOS−FETを用いた場合でも逆回
復特性の悪いボデイダイオードに電流が流れることはな
く、電源短絡等によるスイッチング素子破壊の恐れはな
い。
列共振電流が小さく抑えられるため無負荷時においても
動作周波数ｆを並列共振周波数fp′以下にする必要がな
く、fp′を可聴周波数以上に選ぶことにより全負荷領域
で無騒音化が達成できる。コンデンサ6,7を並列共振回
路の一部として用いており、コンデンサ6,7の電圧はダ
イオード4,5によって電源電圧VSにクランプされるため
スイッチング素子としてMOS−FETを用いた場合でも逆回
復特性の悪いボデイダイオードに電流が流れることはな
く、電源短絡等によるスイッチング素子破壊の恐れはな
い。
動作周波数ｆがfp′より十分高い場合には直列共振電流
はコンデンサ6,7にのみ流れるためコンデンサ21,23を付
けたことによる動作周波数への影響はなく回路設計が容
易に行える。
はコンデンサ6,7にのみ流れるためコンデンサ21,23を付
けたことによる動作周波数への影響はなく回路設計が容
易に行える。
また、コンデンサ21,23には直列共振電流が流れず、並
列共振電流のみが流れる。
列共振電流のみが流れる。
第２図はこの発明の第２の実施例であって、並列共振に
用いるリアクタを１つにしている。動作は第１図と同様
でありその１つのリアクタ30のインダクタンスをLP″と
すると並列共振周波数fp″は、 となり、リアクタ30として第１図のリアクタ20,22のイ
ンダクタンスLP′と同じものを用いれば並列共振周波数
は となる。
用いるリアクタを１つにしている。動作は第１図と同様
でありその１つのリアクタ30のインダクタンスをLP″と
すると並列共振周波数fp″は、 となり、リアクタ30として第１図のリアクタ20,22のイ
ンダクタンスLP′と同じものを用いれば並列共振周波数
は となる。
実施例では直流電源と負荷を絶縁するためトランスを用
いているが、絶縁の必要が無いものについてはトランス
を省略できることは言うまでもない。
いているが、絶縁の必要が無いものについてはトランス
を省略できることは言うまでもない。
「発明の効果」 以上説明したようにこの発明による直列共振コンバータ
はダイオードで電源電圧にクランプされる直列共振コン
デンサを並列共振回路の一部として用いるため、並列共
振回路に発生する電圧によって生ずる電流はスイッチン
グ素子としてMOS−FETを用いた場合でも逆回復特性の悪
いボデイダイオードに電流が流れず、スイッチング素子
を破壊するというモードもなく安定に動作できるという
利点がある。また、並列共振コンデンサに直列共振電流
が流れないため、動作周波数の低減や並列共振コンデン
サの大型化といった問題もなく、並列共振回路の小型化
が可能となる。
はダイオードで電源電圧にクランプされる直列共振コン
デンサを並列共振回路の一部として用いるため、並列共
振回路に発生する電圧によって生ずる電流はスイッチン
グ素子としてMOS−FETを用いた場合でも逆回復特性の悪
いボデイダイオードに電流が流れず、スイッチング素子
を破壊するというモードもなく安定に動作できるという
利点がある。また、並列共振コンデンサに直列共振電流
が流れないため、動作周波数の低減や並列共振コンデン
サの大型化といった問題もなく、並列共振回路の小型化
が可能となる。
第１図はこの発明の第１の実施例を示す接続図、第２図
は並列共振リアクタを１つにしたこの発明の第２の実施
例を示す接続図、第３図は従来の直列共振コンバータを
示す接続図、第４図は第３図の直列共振コンバータにお
けるスイッチング素子を流れる電流波形図である。 １……直流電源、2,3……スイッチング素子、4,5……帰
還用ダイオード、6,7……直列共振用コンデンサ、８…
…トランス、９……直列共振用リアクタ、10……並列共
振用リアクタ、11……並列共振用コンデンサ、12……並
列共振回路、13……整流回路、14……出力コンデンサ、
15……負荷、20,22……リアクタ、21,23……コンデン
サ、30……リアクタ。
は並列共振リアクタを１つにしたこの発明の第２の実施
例を示す接続図、第３図は従来の直列共振コンバータを
示す接続図、第４図は第３図の直列共振コンバータにお
けるスイッチング素子を流れる電流波形図である。 １……直流電源、2,3……スイッチング素子、4,5……帰
還用ダイオード、6,7……直列共振用コンデンサ、８…
…トランス、９……直列共振用リアクタ、10……並列共
振用リアクタ、11……並列共振用コンデンサ、12……並
列共振回路、13……整流回路、14……出力コンデンサ、
15……負荷、20,22……リアクタ、21,23……コンデン
サ、30……リアクタ。
Claims (2)
- 【請求項１】２個のスイッチング素子の直列回路と、２
個の帰還用ダイオードの直列回路と、２個の直列共振用
コンデンサの直列回路とが直流電源に接続され、 上記２個の直列共振用コンデンサ各々に並列共振用リア
クタと並列共振用コンデンサの直列回路が並列に接続さ
れ、 上記帰還用ダイオードの接続点と上記直列共振用コンデ
ンサの接続点とが接続され、 上記帰還用ダイオートの接続点と上記スイッチング素子
の接続点との間にトランスの一次巻線と直列共振用リア
クタとの直列回路が接続され、 上記トランスの二次巻線に整流回路と出力コンデンサと
が接続されてなる直列共振コンバータ。 - 【請求項２】２個のスイッチング素子の直列回路と、２
個の帰還用ダイオードの直列回路と、２個の直列共振用
コンデンサの直列回路と、２個の並列共振コンデンサの
直列回路とが直流電源に接続され、 上記帰還用ダイオードの接続点と上記直列共振用コンデ
ンサの接続点とが接続され、 上記並列共振コンデンサの接続点と上記直列共振用コン
デンサの接続点との間に並列共振用リアクタが接続さ
れ、 上記帰還用ダイオードの接続点と上記スイッチング素子
の接続点との間にトランスの一次巻線と直列共振用リア
クタとの直列回路が接続され、 上記トランスの二次巻線に整流回路と出力コンデンサと
が接続されてなる直列共振コンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63061714A JPH0757093B2 (ja) | 1988-03-14 | 1988-03-14 | 直列共振コンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63061714A JPH0757093B2 (ja) | 1988-03-14 | 1988-03-14 | 直列共振コンバータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01234052A JPH01234052A (ja) | 1989-09-19 |
| JPH0757093B2 true JPH0757093B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=13179171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63061714A Expired - Lifetime JPH0757093B2 (ja) | 1988-03-14 | 1988-03-14 | 直列共振コンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0757093B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0650946B2 (ja) * | 1988-04-21 | 1994-06-29 | オリジン電気株式会社 | 直列共振コンバータ |
| EP1032968B1 (en) * | 1997-09-22 | 2006-11-22 | Deutsche Thomson-Brandt Gmbh | Switched-mode power supply |
| CN101997421B (zh) * | 2009-08-14 | 2014-08-27 | 台达电子工业股份有限公司 | 具过流保护装置的谐振变换器及其控制方法 |
-
1988
- 1988-03-14 JP JP63061714A patent/JPH0757093B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01234052A (ja) | 1989-09-19 |
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