JPH06147045A

JPH06147045A - 燃料遮断装置

Info

Publication number: JPH06147045A
Application number: JP4315759A
Authority: JP
Inventors: Joji Kasugai; 条治春日井; Yoshihiro Nano; 義博梛野; Toshihiko Asatani; 俊彦浅谷
Original assignee: Toyoda Gosei Co Ltd
Current assignee: Toyoda Gosei Co Ltd
Priority date: 1992-10-30
Filing date: 1992-10-30
Publication date: 1994-05-27
Also published as: US5402818A

Abstract

(57)【要約】【目的】燃料タンク内圧の降圧調整とタンク外部への
燃料の流出回避とを行なう燃料遮断装置の構成を簡略化
する。【構成】正圧弁機構３０は、正圧バルブ体３４の外側
突起３７が底部平面３９に着座するよう正圧用スプリン
グ３１により付勢されており、正圧バルブ体３４を挟ん
だ圧力の均衡により開弁圧Ｐ１にて開閉する。一方、安
全弁機構６０は、安全弁シール体６１のシール突起６２
が上部平面６３に着座するよう、外側突起３７と底部平
面３９との着座を通して正圧用スプリング３１により付
勢されている。そして、安全弁シール体６１を挟んだ圧
力の開閉により、開弁圧Ｐ２にて開閉する。正圧バルブ
体３４の受圧面積Ｓ１，安全弁シール体６１の受圧面積
Ｓ２は、燃料タンク内圧がＰ１となったとき、正圧弁機
構３０では圧力の均衡が開弁側に崩れ安全弁機構６０で
は開弁側に崩れないよう定められている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、燃料タンクからの燃料
蒸気の通気を行なうとともに、外部機器への燃料液の流
出を遮断する燃料遮断装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、車両等の燃料タンクにおいて
は、環境保全や安全確保を図るうえで、燃料液自体は勿
論その蒸気をも大気中にできるだけ放出しないことが望
ましい。このためには、タンク外部への燃料液の流出を
防止することと、燃料タンク内圧を所定の圧力に維持す
ることが不可欠である。なお、以下の説明において、燃
料液を単に燃料と表記し、燃料蒸気と区別することとす
る。

【０００３】タンク外部への燃料の流出回避は、例えば
特開平２−２７４６２２号に提案された燃料遮断装置に
見られるように、この燃料遮断装置内にフロートバルブ
を設け、その浮沈によりなされている。つまり、燃料の
燃料遮断装置への流入に応じてフロートバルブが浮上す
ることで、この燃料遮断装置から外部に通じた通路を閉
鎖するよう構成されている。

【０００４】一方、燃料液面の変動が少なく燃料流出が
起きない間においては、燃料タンク内圧の所定圧力への
調整は、次のようにして行なわれている。つまり、燃料
タンク内圧が燃料蒸気の発生により上昇すればこの燃料
蒸気を外部機器に通気して燃料タンク内圧を下げるべ
く、正圧弁を備えている。この場合、この燃料遮断装置
は、燃料蒸気の吸着・放出ができるキャニスタに接続さ
れている。なお、この燃料遮断装置１０では、燃料タン
ク内圧が低下すれば外部から燃料蒸気を燃料タンクに通
気して、燃料タンク内圧を上げる負圧弁が併用されてい
る。

【０００５】また、フロートバルブによりタンク外部へ
の燃料の流出回避が図られている間には、上記した正圧
弁による内圧調整ができないため、この内圧調整の未実
施に基づき燃料タンク内圧が上昇することがある。よっ
て、正圧弁を経由せず直接燃料蒸気をタンク内からキャ
ニスタに通気して燃料タンク内圧を下げる安全弁が併設
されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記従来の燃料遮断装
置では、タンク内圧を調整する際にタンク内の燃料蒸気
を排出して圧力低下を招くよう開弁する正圧弁と、直接
燃料タンク内圧を下げる安全弁とは、その目的が異なる
ことから各弁の閉弁に関与する力を得るために別々のス
プリングを用いている。つまり、正圧弁の開弁圧と安全
弁の開弁圧とは異なり安全弁の開弁圧を高くしなければ
ならない。このため、この各弁は、キャニスタ側に燃料
蒸気を通気させる弁ではあるものの、別々のスプリング
を備えていた。

【０００７】本発明は、上記問題点を解決するためにな
され、燃料タンク内圧の降圧調整とタンク外部への燃料
の流出回避とを行なう燃料遮断装置の構成を簡略化する
ことを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
めに本発明の採用した手段は、燃料タンクに配置され、
該燃料タンクからの燃料蒸気の通気を行なうとともに、
外部機器への燃料液の流出を遮断する燃料遮断装置であ
って、前記燃料タンク内の燃料蒸気および燃料液が流入
可能な下室と、区画壁により該下室と区画されて形成さ
れ、前記外部機器と接続される接続ポートを有する上室
と、該上室側に上下動自在に収納され、前記上室を燃料
蒸気の通気を可能にして上下の空間に分割する上室分割
板と、該上室分割板に設けられ、前記分割された前記上
室における上方の空間と前記下室とに亘る燃料蒸気通路
を形成する蒸気通路形成部材と、前記下室内に収納さ
れ、前記下室に流入する燃料により浮上することで前記
燃料蒸気通路を閉鎖するフロートバルブと、前記燃料蒸
気通路を前記上室分割板の上面を着座面として開閉する
弁体を有し、前記上方の空間に配置されたスプリングの
付勢力を前記着座面に向けて受けるとともに前記燃料蒸
気通路を通して前記燃料タンク内圧を受圧し、前記弁体
を挟んだ圧力の均衡により開閉する正圧弁と、前記区画
壁の上面を着座面とするよう前記上室分割板又は蒸気通
路形成部材に設けられた弁体を有し、前記正圧弁の弁体
の前記上室分割板上面への着座を通して前記スプリング
の付勢力を前記着座面に向けて受けるとともに前記区画
壁に形成された内外室連通孔を通して前記燃料タンク内
圧を受圧し、前記弁体を挟んだ圧力の均衡により前記内
外室連通孔を開閉する安全弁とを備え、前記正圧弁の弁
体の前記燃料タンク内圧の受圧面積と前記安全弁の弁体
の前記燃料タンク内圧の受圧面積とを、前記正圧弁の受
圧面積を前記安全弁の受圧面積より大きくして定めたこ
とをその要旨とする。

【０００９】

【作用】上記構成を有し燃料タンクに配置される燃料遮
断装置は、下室に燃料液（燃料）が流入するとフロート
バルブが浮上するので、このフロートバルブにより燃料
蒸気通路を閉鎖し、この燃料蒸気通路を通した上室にお
ける上方の空間への燃料の流出を遮断する。この上室に
おける上方の空間は上室分割板により上室側を上下に分
割されたものであるものの、このような分割に当たり上
室の上下の空間において燃料蒸気の通気が可能である。
よって、上記燃料蒸気通路の閉鎖により、接続ポートお
よび外部機器への燃料の流出を遮断する。

【００１０】その一方で、上室分割板の上面を着座面と
する正圧弁の弁体には、これをその着座面に押し下げる
側に、上室の上方の空間における圧力とこの上室分割板
上部の上記上方の空間に配置されたスプリングの付勢力
で定まる圧力（スプリングの付勢力を正圧弁の弁体の受
圧面積で除算した圧力）が作用する。また、この弁体を
着座面から押し上げる側に、燃料蒸気通路を通して燃料
タンク内圧が作用する。よって、正圧弁はこの弁体を挟
んだ圧力の均衡で開閉し、燃料タンク内圧が正圧弁の開
弁圧となるまでは開弁しない。

【００１１】また、区画壁の上面を着座面とする安全弁
の弁体には、これをその着座面に押し下げる側に、正圧
弁の弁体の着座面への着座を通して上記スプリングの付
勢力で定まる圧力（スプリングの付勢力を安全弁の弁体
の受圧面積で除算した圧力）と上室の上方の空間におけ
る圧力とが作用する。この場合、正圧弁の弁体の受圧面
積は安全弁の弁体の受圧面積より大きく安全弁側の受圧
面積が小さいことから、スプリングの付勢力に基づいて
安全弁の弁体が受ける圧力は正圧弁の弁体より大きくな
る。また、この安全の弁体を着座面から押し上げる側
に、内外室連通孔を通して燃料タンク内圧が作用する。
よって、安全弁はこの弁体を挟んだ圧力の均衡で開閉す
る。この際、燃料タンク内圧が正圧弁の開弁圧となって
も、上記した受圧面積の大小関係により、安全弁の弁体
を着座面に押し下げる側の圧力が勝っているため圧力の
均衡が崩れず、安全弁は開弁しない。しかし、燃料タン
ク内圧が上記正圧弁の開弁圧より大きい安全弁の開弁圧
を越えると、圧力の均衡が開弁側に崩れて安全弁は開弁
する。つまり、安全弁は、燃料タンク内圧が正圧弁の開
弁圧を越えても開弁せずこの安全弁の開弁圧となって始
めて開弁する。

【００１２】なお、上記したように、フロートバルブに
より燃料蒸気通路が閉鎖されていればこの燃料蒸気通路
を通して正圧弁には燃料タンク内圧がかからないので正
圧弁の弁体は着座面に着座している。よって、燃料蒸気
通路が閉鎖されている間には、正圧弁の弁体の着座面へ
の着座を通して安全弁の弁体に必ずスプリングの付勢力
が加わることになり、この間には安全弁のみ上記したよ
うに作動する。

【００１３】

【実施例】次に、本発明に係る燃料遮断装置の好適な実
施例について、図面に基づき説明する。実施例の燃料遮
断装置１０は、その断面図である図１に示すように、略
円筒状のケース１２内に、その構成部材および各構成部
材で構成される後述の各種弁機構を総て収納して備え
る。

【００１４】ケース１２は、その下端を開口した筐体と
して耐油性の樹脂（例えば、ポリアセタールやナイロン
等）から一体成形され、その中央にフランジ部１３を備
える。そして、図示しない燃料タンクの上端壁とこのフ
ランジ部１３との間にパッキン１４を介在させて、受け
板１６により燃料タンクに固定される。このように燃料
タンクに固定されると、フランジ部１３より下部は燃料
タンク内に位置し、フランジ部１３の上部は燃料タンク
から露出することになる。

【００１５】また、ケース１２は、フランジ部１３上部
の円筒部側壁には図示しないキャニスタと接続される通
気ポート１８を備える。更に、フランジ部１３の下部側
壁には燃料タンク内の燃料およびその蒸気（ベーパ）が
流入する複数のベーパ孔２２を備える。

【００１６】そして、ケース１２の内壁中央部には、ケ
ース１２内部を上部空間２４と下部空間２６に区画する
上記樹脂製の仕切板２８が、超音波溶着されている。ま
た、下端の開口には、これを閉塞する上記樹脂製の蓋体
２９が固定されている。

【００１７】次に、このケース１２に収納して組み付け
られる構成部材および各構成部材で構成される各種弁機
構について説明する。

【００１８】まず、ケース１２の上部空間２４に収納さ
れる弁機構（正圧弁機構３０，負圧弁機構５０，安全弁
機構６０）について説明する。ここで、正圧弁機構３０
は、後述するフロート７１が浮上していないときに燃料
タンク内圧が上昇した場合、タンク内の燃料蒸気をキャ
ニスタに排出してタンク内圧を調整するためのものであ
る。負圧弁機構５０は、燃料タンク内圧が低下したと
き、タンク内にキャニスタから燃料蒸気を導入してタン
ク内圧を調整するためのものである。つまり、この正圧
弁機構３０と負圧弁機構５０とで、キャニスタと燃料タ
ンクとの間の双方向弁を構成し、両弁機構によりタンク
内圧が調整される。

【００１９】一方、安全弁機構６０は、燃料タンクの液
面の変動に追従した後述するようなフロート７１の浮上
を介して燃料（液体）の不用意なキャニスタへの流入を
回避している場合、タンク内の燃料蒸気をキャニスタに
排出してタンク内圧の不用意な上昇を回避しタンク内圧
を調整するためのものである。

【００２０】正圧弁機構３０は、上部空間２４の上端面
に形成された突起２５にその下方から組み付けられた正
圧用スプリング３１と、この正圧用スプリング３１によ
り下方に付勢される上記樹脂性の椀状のバルブ受け体３
２と、このバルブ受け体３２の下端面の凹部３３に嵌合
・固定された正圧バルブ体３４とを備える。そして、下
部空間２６から上部空間２４に到る燃料蒸気の通路を形
成する上記樹脂製の支持体３５の開口内部３６に、バル
ブ受け体３２に嵌合・固定された正圧バルブ体３４を上
下動自在に収納して備える。なお、正圧バルブ体３４
は、ニトリルゴム，フッ素ゴム等から形成される。

【００２１】正圧バルブ体３４は、その周縁に環状に形
成された外側突起３７と、その内側に段差を持って環状
に形成された内側突起３８とを備え、正圧用スプリング
３１の付勢力をバルブ受け体３２を介して受ける。この
正圧バルブ体３４を収納する支持体３５は、その中央に
仕切板２８を貫通し下部空間２６に向けて突出した燃料
遮断体６５を備え、この燃料遮断体６５を貫通する貫通
孔６６を下部空間２６から上部空間２４に到る燃料蒸気
の通路として備える。この貫通孔６６の下端には、フロ
ート７１の先端が進入し密着できるようテーパとされた
フロートシール面６７が形成されている。また、燃料遮
断体６５基部には、その外側に突出した環状凸部６８
が、その内部に貫通孔６６の上部を座ぐった段部６９が
それぞれ形成されている。なお、仕切板２８には、燃料
遮断体６５との間に所定のクリアランスを残して上下連
通孔６４があけられている。

【００２２】従って、正圧弁機構３０は、正圧バルブ体
３４を挟んだ開口内部３６の圧力（通気ポート１８を介
して伝わるキャニスタ側圧力），正圧用スプリング３１
の付勢力で定まる圧力および下部空間２６における圧力
（燃料タンク内圧）の均衡を通して開閉することにな
る。つまり、正圧バルブ体３４が下方に押し下げられて
外側突起３７が支持体３５内部の底部平面３９に着座す
ることで、正圧弁機構３０は開口内部３６、即ちキャニ
スタと下部空間２６との間を閉弁する。

【００２３】一方、燃料遮断体６５の貫通孔６６を通し
て正圧バルブ体３４の受圧する燃料タンク内圧が上部空
間２４におけるキャニスタ側圧力より大きくなり、この
燃料タンク内圧に基づく力が正圧用スプリング３１の付
勢力に勝ると、正圧バルブ体３４が正圧用スプリング３
１に抗して持ち上げられる。このため、正圧バルブ体３
４の外側突起３７が底部平面３９から離間して正圧弁機
構３０は開弁状態となり、上部空間２４の開口内部３６
と下部空間２６とは貫通孔６６を介して連通する。こう
して正圧弁機構３０が開弁する時の燃料タンク内圧が、
正圧弁機構３０の開弁圧Ｐ１となるので、燃料タンク内
圧はこの正圧弁機構３０の開弁圧Ｐ１に調整されること
になる。

【００２４】負圧弁機構５０は、上記した正圧弁機構３
０の正圧バルブ体３４における内側突起３８とともに弁
機能を果たすものであり、次のような構成を備える。こ
の負圧弁機構５０は、正圧バルブ体３４の内側突起３８
の着座面を形成する鍔５１を有する上記樹脂製の負圧バ
ルブ体５２を、正圧バルブ体３４，バルブ受け体３２に
貫通して備える。そして、負圧用スプリング５３をある
程度圧縮した状態で負圧バルブ体５２とバネ支え部材５
４とで挟むよう、負圧バルブ体５２の上端にバネ支え部
材５４を係合・固定して形成される。

【００２５】ここで、負圧弁機構５０と正圧弁機構３０
のバルブ受け体３２，正圧バルブ体３４との関係につい
て、図１のＩ−Ｉ線の拡大断面図である図２を併用して
説明する。図１に示すように、負圧バルブ体５２外周と
正圧バルブ体３４およびバルブ受け体３２との間にそれ
ぞれ透孔５５，５６が形成されている。バルブ受け体３
２側の透孔５５は、図２に示すように、半円状の孔であ
り、負圧バルブ体５２が貫通する貫通孔５７の内周に等
ピッチで４個形成されている。同様に、正圧バルブ体３
４の透孔５６は、この透孔５５に一致するよう形成され
ている。バルブ受け体３２の貫通孔５７および正圧バル
ブ体３４の貫通孔は、負圧バルブ体５２が円滑に上下に
摺動できる径の孔として形成されている。そして、負圧
用スプリング５３は、バネ支え部材５４の段部およびバ
ルブ受け体３２の内部に立設された内周壁５８にて位置
決めされて既述したようにバネ支え部材５４により支え
られている。

【００２６】上記したように負圧バルブ体５２，負圧用
スプリング５３，バネ支え部材５４が組み付けられ無負
荷状態の場合、負圧バルブ体５２はバネ支え部材５４を
介して負圧用スプリング５３の付勢力を受け、上に引き
上げられている。よって、この場合には、鍔５１の鍔面
に正圧バルブ体３４の内側突起３８が押し当てられて着
座することになり、負圧弁機構５０は、上部空間２４の
開口内部３６と燃料遮断体６５の貫通孔６６、即ち下部
空間２６との間を閉弁する。

【００２７】一方、図示するように、上記した正圧弁機
構３０の閉弁時に、バネ支え部材５４がその上面で受圧
するキャニスタ側圧力が鍔５１がその下面で貫通孔６６
を通して受圧する燃料タンク内圧より大きくなり、この
キャニスタ側圧力に基づく力が負圧用スプリング５３の
付勢力に勝ると、負圧用スプリング５３が圧縮される。
よって、負圧バルブ体５２が押し下げられて鍔５１の鍔
面が内側突起３８から離間するため、負圧弁機構５０は
開弁状態となり上部空間２４の開口内部３６と下部空間
２６とは透孔５５，５６および貫通孔６６を介して連通
する。

【００２８】換言すれば、負圧弁機構５０は、バネ支え
部材５４の上面および鍔５１の下面に作用する圧力の均
衡を通して開閉することになる。この場合、下部空間２
６の圧力（燃料タンク内圧）が上部空間２４の開口内部
３６の圧力（キャニスタ側圧力）に対して負圧となりそ
の圧力差が所定値となったときに開弁するよう、負圧用
スプリング５３の付勢力、即ちそのバネ荷重等が設計さ
れている。

【００２９】安全弁機構６０は、燃料遮断体６５の環状
凸部６８に嵌合・固定される上記ゴム製の安全弁シール
体６１と、この安全弁シール体６１下端に環状に形成さ
れたシール突起６２とをその固有の構成部材として備え
る。そして、この安全弁シール体６１のシール突起６２
を仕切板２８の上部平面６３に向けて付勢する正圧用ス
プリング３１と支持体３５とを、正圧弁機構３０と共通
な構成部材とする。そして、次のようにして安全弁とし
て機能する。

【００３０】安全弁機構６０を構成する燃料遮断体６５
は、支持体３５に連接されていることから、正圧バルブ
体３４の外側突起３７が支持体３５の底部平面３９に着
座し正圧弁機構３０が閉弁状態にある時には、正圧用ス
プリング３１の付勢力を下向きに受ける。この場合、安
全弁シール体６１は押し下げられそのシール突起６２は
仕切板２８の上部平面６３に着座し、安全弁機構６０は
閉弁する。また、燃料遮断体６５に固定された安全弁シ
ール体６１には、仕切板２８の上下連通孔６４を通して
燃料タンク内圧が加わる。このため、安全弁機構６０は
この安全弁シール体６１を挟んだ圧力の均衡を通して開
閉する。しかしながら、貫通孔６６が閉鎖されていない
ときには、正圧弁機構３０，負圧弁機構５０による内圧
調整がなされることから、安全弁機構６０は、貫通孔６
６が後述するフロート７１により閉鎖されたときに上記
開閉を行なうよう構成されている。この詳細について
は、後述する。

【００３１】つまり、貫通孔６６が閉鎖された状態で上
下連通孔６４を通して安全弁シール体６１の受圧する燃
料タンク内圧が上部空間２４におけるキャニスタ側圧力
より大きくなり、この燃料タンク内圧に基づく力が正圧
用スプリング３１の付勢力に勝ると、安全弁シール体６
１が支持体３５および正圧弁機構３０とともに正圧用ス
プリング３１に抗して持ち上げられる。このため、安全
弁シール体６１のシール突起６２が上部平面６３から離
間して安全弁機構６０は開弁状態となり、上部空間２４
の開口内部３６と下部空間２６とは仕切板２８の上下連
通孔６４を介して連通する。こうして安全弁機構６０が
開弁する時の燃料タンク内圧が、安全弁機構６０の開弁
圧Ｐ２となる。

【００３２】このように安全弁機構６０は、貫通孔６６
が閉鎖され正圧弁機構３０および負圧弁機構５０による
燃料タンク内圧の調整がなされないときに開弁し、燃料
タンク内圧を上記開弁圧Ｐ２に調整する。よって、この
安全弁機構６０の開弁圧Ｐ２は、正圧弁機構３０の開弁
圧Ｐ１より高く設定されている。

【００３３】ここで、上記したように正圧用スプリング
３１を正圧弁機構３０および安全弁機構６０に共通に使
用しても、安全弁機構６０の開弁圧Ｐ２を正圧弁機構３
０の開弁圧Ｐ１より高く設定でき、上記両弁機構をそれ
ぞれの開弁圧で開弁することができる理由について説明
する。

【００３４】既述したように、正圧弁機構３０の正圧バ
ルブ体３４には、これを押し下げる側にキャニスタ側圧
力および正圧用スプリング３１の付勢力で定まる圧力が
作用し、押し上げる側に燃料タンク内圧が作用する。よ
って、燃料タンク内圧が正圧弁機構３０の開弁圧Ｐ１と
なりこれらが均衡している場合、キャニスタ側圧力をＰ
Ｋ１，これらの圧力を受ける正圧バルブ体３４の受圧面
積をＳ１，正圧用スプリング３１の付勢力をＦと表わす
ことで、次の式が成り立つ。なお、この受圧面積Ｓ１
は、図３に示すように、正圧バルブ体３４の外側突起３
７が底部平面３９に着座したとき外側突起３７で囲まれ
る面積である。ＰＫ１＋Ｆ／Ｓ１＝Ｐ１ …

【００３５】同様に、燃料タンク内圧が安全弁機構６０
の開弁圧Ｐ２となり圧力が均衡している場合、キャニス
タ側圧力をＰＫ２，これらの圧力を受ける安全弁シール
体６１の受圧面積をＳ２，正圧用スプリング３１の付勢
力をＦと表わすことで、次の式が成り立つ。この受圧
面積Ｓ２は、図３に示すように、安全弁シール体６１の
シール突起６２が上部平面６３に着座したときシール突
起６２で囲まれる面積である。ＰＫ２＋Ｆ／Ｓ２＝Ｐ２ …

【００３６】なお、キャニスタ側圧力ＰＫ１，ＰＫ２
は、正圧弁機構３０又は安全弁機構６０の開弁時であっ
ても近似した圧力であるので、各キャニスタ側圧力はＰ
Ｋと表わすことができる。よって、式，は、それぞ
れ式，に変形できる。ＰＫ＋Ｆ／Ｓ１＝Ｐ１ … ＰＫ＋Ｆ／Ｓ２＝Ｐ２ …

【００３７】そして、燃料タンク内圧がＰ１を越えると
式の右辺の値が左辺の値を上回り、既述した正圧バル
ブ体３４を挟んだ圧力の均衡が開弁側に崩れる。また、
燃料タンク内圧がＰ２を越えると式の右辺の値が左辺
の値を上回り、安全弁シール体６１を挟んだ圧力の均衡
が開弁側に崩れる。よって、既述したように正圧弁機構
３０，安全弁機構６０はそれぞれの開弁圧で開弁状態と
なる。

【００３８】このように各弁における圧力の均衡を表わ
した式，から次の式が導き出せる。Ｆ＝（Ｐ１−ＰＫ）×Ｓ１＝（Ｐ２−ＰＫ）×Ｓ２Ｓ２／Ｓ１＝（Ｐ１−ＰＫ）／（Ｐ２−ＰＫ） …

【００３９】キャニスタ側圧力ＰＫ，正圧用スプリング
３１の付勢力Ｆ，正圧弁機構３０の開弁圧Ｐ１，安全弁
機構６０の開弁圧Ｐ２は、燃料タンクの設計段階で定ま
る。このため、正圧バルブ体３４の受圧面積Ｓ１および
安全弁シール体６１の受圧面積Ｓ２を式が成り立つよ
う定めることができる。具体的には、受圧面積Ｓ１およ
び受圧面積Ｓ２を定めるに当たり、開弁圧Ｐ２が開弁圧
Ｐ１より大きいことから、受圧面積Ｓ１は受圧面積Ｓ２
より大きくなる。

【００４０】このようにして受圧面積Ｓ１，Ｓ２を定め
た燃料遮断装置１０において、燃料タンク内圧が正圧弁
機構３０の開弁圧Ｐ１となれば、式が成立するので正
圧弁機構３０は開弁可能な状態となる。しかし、式の
右辺はＰ１となりＰ１＜Ｐ２であることから、この右辺
（Ｐ１）の値は、式の左辺（ＰＫ＋Ｆ／Ｓ２）の値よ
り小さい。つまり、安全弁シール体６１を押し上げて開
弁する方向に作用する圧力より安全弁シール体６１を押
し下げて閉弁する方向に作用する圧力が勝ることにな
る。よって、正圧弁機構３０は開弁可能な状態であって
も、安全弁機構６０は閉弁したままである。

【００４１】従って、ただ一つの正圧用スプリング３１
により、正圧弁機構３０および安全弁機構６０をそれぞ
れの開弁圧Ｐ１，開弁圧Ｐ２で開弁することができる。
なお、燃料タンク内圧が安全弁機構６０の開弁圧Ｐ２と
なる場合には、貫通孔６６が閉鎖されているので正圧弁
機構３０は作動せず式を考慮する必要はない。

【００４２】本実施例の燃料遮断装置１０では、キャニ
スタ側圧力Ｐを０ｍｍＡｑ，正圧用スプリング３１の付
勢力Ｆを７５ｇ，正圧弁機構３０の開弁圧Ｐ１を３００
ｍｍＡｑ，安全弁機構６０の開弁圧Ｐ２を１０００ｍｍ
Ａｑとして定め、正圧バルブ体３４の受圧面積Ｓ１を２
５０ｍｍ² ，安全弁シール体６１の受圧面積Ｓ２を７０
ｍｍ² とした。

【００４３】次に、上記した正圧弁機構３０，負圧弁機
構５０および安全弁機構６０をケース１２の上部空間２
４内に組み付ける作業について、その分解図である図４
を用いて説明する。

【００４４】まず、図４に示すように、ケース１２の開
口が上を向くよう所定の治具にセットし、上記各部材を
上から組み付けられるように準備する。その後、ケース
１２の開口を通じて、上部空間２４側の突起２５に正圧
用スプリング３１を位置決めして入れ込む。次に、既述
したように負圧弁機構５０を予め組み込んで一体となっ
たバルブ受け体３２および正圧バルブ体３４を正圧用ス
プリング３１に組み付ける。

【００４５】次いで、燃料遮断体６５の環状凸部６８に
予め安全弁シール体６１を固定した支持体３５をその開
口側を下にして挿入し、仕切板２８をその周縁部が上部
空間２４と下部空間２６との境界段部２７に密着するま
で押し込み、この段部に嵌め込む。そして、図示しない
超音波溶着機のホーンにより、仕切板２８は境界段部２
７に気密に超音波溶着される。こうして、ケース１２の
上部空間２４内に、正圧弁機構３０，負圧弁機構５０お
よび安全弁機構６０が収納して組み付けられる。なお、
ケース１２を横向きとしたり上部空間２４側を上にした
りして、上記作業を行なってもよいことは勿論である。

【００４６】このように、仕切板２８が溶着された後に
は、正圧用スプリング３１に正圧弁機構３０のバルブ受
け体３２および支持体３５が共通に付勢されて、正圧バ
ルブ体３４の外側突起３７は底部平面３９に、安全弁シ
ール体６１のシール突起６２は上部平面６３にそれぞれ
着座する。よって、外側突起３７，安全弁シール体６１
は、不用意に横方向にずれない。そして、正圧用スプリ
ング３１はその組み付けに当たって突起２５に位置決め
されていることから、外側突起３７と安全弁シール体６
１はほぼ同心となる。

【００４７】次に、ケース１２の下部空間２６に収納さ
れる燃料遮断弁機構７０について、図１に戻って説明す
る。この燃料遮断弁機構７０は、車両の急旋回等により
燃料タンクの液面が変動した際にあっても、燃料の不用
意なキャニスタへの流入を回避するためのものである。

【００４８】この燃料遮断弁機構７０は、下部空間２６
内において燃料タンクの液面の変動に応じて浮沈する上
記樹脂製のフロート７１と、このフロート７１を上向き
に付勢するスプリング７２とを備え、既述した支持体３
５の燃料遮断体６５と協同して作用するフロート弁とし
て構成されている。なお、このスプリング７２は、フロ
ート７１の見かけ比重を低下させるために使用される。
そして、下部空間２６への燃料流入がないときには、ス
プリング７２は、フロート７１がその自重により蓋体２
９に接するまで圧縮されるよう、そのバネ荷重が設計さ
れている。

【００４９】フロート７１は、その先端にはバルブ部７
３を備え、内部にはスプリング７２を収納するスプリン
グ収納室７４とエアー溜まり室７５とが形成されてい
る。また、その外周面には、フロート７１が下部空間２
６に組み込まれた場合、ケース１２の内周面と所定のク
リアランスを持つよう形成された案内片７６を等間隔に
備える。

【００５０】ケース１２下端の開口を閉塞する蓋体２９
は、ケース１２下端の周壁に開口された係止孔７７に係
合しこの蓋体２９を固定する係合片７８と、ケース１２
の下部空間２６内への燃料の流入・排出に関与する燃料
通過孔７９と、スプリング７２を位置決めする凸部８０
とを備える。

【００５１】従って、下部空間２６内に燃料が流入して
フロート７１が浮上すると、フロート７１のバルブ部７
３が燃料遮断体６５の貫通孔６６下端に形成されたフロ
ートシール面６７に進入しこれと密着することで、上記
貫通孔６６を閉鎖する。よって、この燃料遮断弁機構７
０は、上記一連の動作により燃料のキャニスタへの流入
を回避する。なお、フロート７１は、案内片７６により
下部空間２６内を案内されることから、フロートシール
面６７へのバルブ部７３の進入は、精度よくなされる。

【００５２】燃料遮断弁機構７０の組み付けに当たって
は、仕切板２８のケース１２への超音波溶着後に、ケー
ス１２の開口を通じて、フロート７１を下部空間２６内
に挿入し、次いでスプリング７２をスプリング収納室７
４に入れた後、蓋体２９をケース１２の開口にかぶせて
押し込む。こうすることで、係合片７８がケース１２の
係止孔７７に係合して、ケース１２の下部空間２６内へ
の燃料遮断弁機構７０の組み付けが完了する。なお、こ
の燃料遮断弁機構７０の組み付けは、ケース１２の開口
を上向きにして所定の治具にセットした状態のまま、正
圧弁機構３０等の組み付けに引き続いて行なわれる。

【００５３】次に、上記構成を備える燃料遮断装置１０
の動作について、図面を用いて説明する。まず、車両停
車時や定速走行時などのように燃料タンク内の燃料液面
の変動が少なく、燃料がケース１２の下部空間２６内に
流入していない場合の燃料遮断装置１０の動作について
説明する。

【００５４】車両停車時等であって燃料タンク内圧が正
圧弁機構３０の開弁圧Ｐ１に達していない場合には、図
１に示すように、燃料遮断装置１０の正圧弁機構３０，
負圧弁機構５０および安全弁機構６０は、作動せず総て
閉弁状態にある。また、燃料がケース１２の下部空間２
６内に流入していないことに起因して、燃料遮断装置１
０の燃料遮断弁機構７０は、燃料遮断体６５の貫通孔６
６を解放した状態にある。

【００５５】各弁機構が上記した状態にあるとき、燃料
タンク内の燃料が蒸発しタンク内圧が上昇すると、ケー
ス１２の下部空間２６内の圧力も同様に上昇する。よっ
て、下部空間２６と燃料遮断体６５の貫通孔６６を通し
て連通する正圧バルブ体３４の受圧圧力も燃料タンク同
様上昇する。そして、引き続き上昇すれば、燃料タンク
内圧は、上部空間２４におけるキャニスタ側圧力より大
きくなり正圧弁機構３０の開弁圧Ｐ１を越える。する
と、正圧バルブ体３４を挟んだ圧力の均衡が崩れ、図５
に示すように、正圧バルブ体３４は正圧用スプリング３
１の付勢力およびキャニスタ側圧力に抗して押し上げら
れる。このため、外側突起３７が支持体３５の底部平面
３９から離間し、正圧弁機構３０は開弁する。

【００５６】よって、ケース１２のベーパ孔２２，蓋体
２９の燃料通過孔７９を経て下部空間２６内に流入した
燃料蒸気は、図５中に矢印で示すように、貫通孔６６→
外側突起３７と底部平面３９との間の間隙→開口内部３
６の順に通過し、通気ポート１８を経てキャニスタ側に
流れる。この結果、燃料タンク内圧は低下するととも
に、キャニスタに流れた燃料蒸気はキャニスタにて吸着
される。

【００５７】このように正圧弁機構３０が開弁する場
合、燃料タンク内圧は燃料遮断弁機構７０の開弁圧Ｐ２
より低い開弁圧Ｐ１に近似した圧力であるので、燃料遮
断弁機構７０は閉弁したままである。また、負圧弁機構
５０の鍔５１下面も、燃料タンク内圧を受圧することか
ら、この負圧弁機構５０は、閉弁したまま正圧バルブ体
３４とともに押し上げられる。

【００５８】その後、燃料タンク内圧が上記した燃料蒸
気の流出により低下して開弁圧Ｐ１に一致すると正圧バ
ルブ体３４を挟んだ圧力が均衡する。そして、引き続き
低下すると、正圧バルブ体３４が正圧用スプリング３１
により下方に押し下げられて外側突起３７は底部平面３
９に着座して正圧弁機構３０は閉弁する。このため、上
記したキャニスタへの燃料蒸気の流出は停止する。

【００５９】一方、燃料タンク内圧が低下すると燃料タ
ンク内圧はキャニスタ側圧力に対して負圧となることが
ある。この圧力差が所定値を越えると、図６に示すよう
に、安全弁機構６０におけるバネ支え部材５４上面およ
び鍔５１下面に作用する圧力の均衡が崩れ、負圧バルブ
体５２は負圧用スプリング５３の付勢力および燃料タン
ク内圧に抗して押し下げられる。このため、鍔５１の鍔
面が内側突起３８から離間し、負圧弁機構５０は開弁す
る。燃料タンク内圧の低下は、例えば外気温等の低下に
より燃料タンク内の燃料蒸気が減少したり燃料消費が進
んだりすることなどで起きる。

【００６０】よって、キャニスタから放出された燃料蒸
気は、図６中に矢印で示すように、通気ポート１８→開
口内部３６→バルブ受け体３２の透孔５５→正圧バルブ
体３４の透孔５６→内側突起３８と鍔５１の鍔面との間
の間隙→貫通孔６６の順に通過して下部空間２６内に到
り、ベーパ孔２２，燃料通過孔７９を経て燃料タンク内
に流れる。この結果、燃料タンク内圧は上昇する。そし
て、燃料タンク内圧がキャニスタ側圧力に近づき、その
圧力差が所定値以内となるよう燃料タンク内圧が上昇す
ると、バネ支え部材５４上面および鍔５１下面に作用す
る圧力が均衡して、負圧バルブ体５２が負圧用スプリン
グ５３により押し上げれる。よって、図１に示すよう
に、内側突起３８は鍔５１の鍔面に着座して負圧弁機構
５０は閉弁するので、上記した燃料蒸気の流入は停止す
る。

【００６１】従って、燃料タンク内圧が変動しても、正
圧弁機構３０および負圧弁機構５０の上記した開閉によ
り、燃料タンク内圧は所定範囲の圧力に調整される。

【００６２】次に、急旋回時や凹凸の激しい路面或いは
急斜面の走行時などのように燃料タンク内の燃料液面が
大きく変動し、燃料がケース１２の下部空間２６内に流
入する場合の燃料遮断装置１０の動作について説明す
る。

【００６３】車両が急旋回したりすると、図７に示すよ
うに、燃料タンクの液面が変動し燃料は燃料通過孔７９
から下部空間２６内に流入する。従って、図示するよう
にフロート７１は浮力により浮上し、その先端のバルブ
部７３は燃料遮断体６５の貫通孔６６内に進入してフロ
ートシール面６７に密着する。よって、燃料遮断体６５
の貫通孔６６は閉鎖されるので、この燃料遮断弁機構７
０により、燃料のキャニスタへの不用意な流入は回避さ
れる。

【００６４】そして、燃料タンク内圧が上昇する前に燃
料タンクの液面の変動が減衰し下部空間２６内の燃料が
燃料通過孔７９から燃料タンク内に戻れば、それに伴っ
てフロート７１に作用する浮力が小さくなるので、フロ
ート７１は自重により下降する。この結果、バルブ部７
３はフロートシール面６７から離間するので、既述した
ように正圧弁機構３０および負圧弁機構５０により燃料
タンク内圧が調整される。

【００６５】その一方で、上記したように燃料遮断弁機
構７０のフロート７１により貫通孔６６が閉鎖された状
態では、この貫通孔６６を経由した既述の燃料蒸気の流
出が起きない。よって、貫通孔６６の閉鎖状態におい
て、燃料タンク内圧の上昇を引き起こす事態に到ると、
例えば外気温の上昇等により燃料が多量に蒸発すると、
燃料タンク内圧は急速にしかも開弁圧Ｐ１を越えて上昇
する。

【００６６】このようにして上昇した燃料タンク内圧
は、貫通孔６６が閉鎖していることから正圧バルブ体３
４には作用せず、仕切板２８の上下連通孔６４を通して
安全弁シール体６１にのみ作用する。よって、上記上昇
した燃料タンク内圧が安全弁機構６０の開弁圧Ｐ２を越
えて上昇すると、図７に示すように、安全弁シール体６
１を挟んだ圧力の均衡が崩れ、安全弁シール体６１は正
圧用スプリング３１の付勢力およびキャニスタ側圧力に
抗して押し上げられる。このため、安全弁シール体６１
のシール突起６２が仕切板２８の上部平面６３から離間
し、安全弁機構６０は釣合位置まで開弁する。

【００６７】従って、ケース１２のベーパ孔２２を経て
下部空間２６内に流入した燃料蒸気は、図７中に矢印で
示すように、仕切板２８の上下連通孔６４を経て直に上
部空間２４内に流入し、通気ポート１８を経てキャニス
タ側に流れる。この結果、燃料タンク内圧は低下して調
整されるとともに、キャニスタに流れた燃料蒸気はキャ
ニスタにて吸着される。なお、このように燃料蒸気が上
部空間２４内に流入すると上部空間２４と下部空間２６
との圧力差がなくなり、フロート７１は下部空間２６か
らの燃料の戻りに伴って下降する。

【００６８】その後、燃料タンク内圧が上記した燃料蒸
気の流出により低下し安全弁機構６０の開弁圧Ｐ２に一
致すると、安全弁シール体６１を挟んだ圧力が均衡し、
安全弁シール体６１は正圧用スプリング３１に押されて
下降する。よって、安全弁シール体６１のシール突起６
２は上部平面６３に着座して安全弁機構６０は閉弁する
ので、上記した燃料蒸気の流出は停止する。そして、貫
通孔６６が閉鎖されたまま再び燃料タンク内圧が上昇す
れば、安全弁機構６０の開閉によりタンク内圧が調整さ
れる。このため、燃料のキャニスタへの不用意な流入を
回避するために貫通孔６６が閉鎖された状態であって
も、燃料タンク内圧は安全弁機構６０の開弁圧Ｐ２に調
整される。

【００６９】なお、燃料タンク内圧が開弁圧Ｐ２に調整
されている間にフロート７１が下降すれば、正圧弁機構
３０および負圧弁機構５０により既述したように燃料タ
ンク内圧の調整がなされる。

【００７０】以上説明したように、本実施例の燃料遮断
装置１０では、ただ一つの正圧用スプリング３１により
正圧弁機構３０における外側突起３７と安全弁機構６０
におけるシール突起６２とを閉弁方向に付勢し、燃料タ
ンク内圧を正圧弁機構３０が開弁方向に受圧する受圧面
積と安全弁機構６０が開弁方向に受圧する受圧面積と
に、各弁の開弁圧Ｐ１，Ｐ２の大小関係を反映した特定
の関係を持たせた。こうすることで、燃料タンク内圧に
基づき各弁が開弁方向に受ける力を各弁の開弁圧Ｐ１，
Ｐ２の大小関係に即した力とし、正圧弁機構３０および
安全弁機構６０をそれぞれの開弁圧Ｐ１，開弁圧Ｐ２で
開弁させる。この結果、本実施例の燃料遮断装置１０に
よれば、正圧弁機構３０，安全弁機構６０を閉弁状態と
するスプリングを正圧用スプリング３１のみで賄うこと
ができ、部品点数の削減を通してその構成を簡略化する
ことができる。

【００７１】更に、本実施例の燃料遮断装置１０の組み
付けに当たって、ケース１２の開口を通して一方向から
総ての構成部材の組み付けを行なうことができる。この
ため、本実施例の燃料遮断装置１０によれば、その組み
付け作業の簡略化と組み付け作業性の向上とを図ること
ができる。しかも、燃料遮断装置１０の組み付けに先立
ち、正圧弁機構３０の正圧バルブ体３４，バルブ受け体
３２への負圧弁機構５０のいわゆるサブ組み付けや安全
弁シール体６１と支持体３５との一体化を行なうことが
できるので、組み付け作業の簡略化や組み付け作業性の
向上をより一層推進することができる。

【００７２】また、仕切板２８の超音波溶着により、必
要な総てのシール箇所のシールが完了するとともに、シ
ール箇所のケース１２外部への露出がない。このため、
本実施例の燃料遮断装置１０によれば、シール性に優れ
た燃料遮断装置１０とすることができ気密信頼性を向上
させることができる。

【００７３】加えて、燃料蒸気の通路となる燃料遮断体
６５の貫通孔６６の上部に段部６９を座ぐって形成し
た。このため、フロート７１の浮上に先立ち燃料が貫通
孔６６に流入しても、その燃料は鍔５１下面に当たって
段部６９に落下し保持される。また、貫通孔６６の解放
時にタンク内に落下する。このため、燃料が貫通孔６６
に流入した場合であっても、外部に流入させずタンクに
回収することができる。そして、この段部６９の底面を
テーパ状の面とすることで、上記した燃料の回収を好適
に行なうことができる。

【００７４】なお、従来の燃料遮断装置と同様の効果を
奏することができるのは勿論である。即ち、本実施例の
燃料遮断装置１０によれば、急旋回時や凹凸の激しい路
面或いは急斜面の走行時などのように燃料タンク内の燃
料液面が大きく変動しても、キャニスタへの不用意な燃
料流出を回避することができる。また、燃料タンク内圧
を正圧弁機構３０の開弁圧Ｐ１又は安全弁機構６０の開
弁圧Ｐ２に安定して調整することができる。

【００７５】以上本発明の一実施例について説明した
が、本発明はこの様な実施例になんら限定されるもので
はなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々な
る態様で実施し得ることは勿論である。

【００７６】例えば、負圧弁機構５０を傘バルブを用い
た構成とすることもできる。即ち、図８に示すように、
外側突起３７，内側突起３８を有する正圧バルブ体３４
に替えて外側突起３７のみを有する正圧バルブ体１３４
とする。そして、この正圧バルブ体１３４をバルブ受け
体３２に嵌合・固定する。また、正圧バルブ体１３４に
傘バルブ９０をその傘部を貫通孔６６に対向させて嵌合
・固定し、正圧バルブ体１３４にあけた透孔９１をこの
傘バルブ９０により開閉するよう負圧弁機構５０Ａを構
成する。この負圧弁機構５０Ａであっても、傘バルブ９
０の傘部を挟んだ開口内部３６と下部空間２６との圧力
の均衡に基づき、上記した負圧弁機構５０と同様に燃料
タンク内圧を調整できる。このような構成とすること
で、負圧バルブ体５２，バネ支え部材５４等が不要とな
りその構成を簡略化することができる。

【００７７】また、本実施例の燃料遮断装置１０では、
正圧バルブ体３４の受圧面積Ｓ１および安全弁シール体
６１の受圧面積Ｓ２を定めるに当たり、正圧弁機構３０
の開弁圧Ｐ１，安全弁機構６０の開弁圧Ｐ２および正圧
用スプリング３１の付勢力Ｆばかりか、キャニスタ側圧
力ＰＫも考慮したが（式参照）、開弁圧Ｐ１，開弁圧
Ｐ２および正圧用スプリング３１の付勢力Ｆにより次式
から上記受圧面積Ｓ１，Ｓ２を定めることもできる。
このようにキャニスタ側圧力Ｐを考慮しなくとも、ただ
一つの正圧用スプリング３１により、正圧弁機構３０お
よび安全弁機構６０をそれぞれの開弁圧Ｐ１，開弁圧Ｐ
２で開弁することができる。Ｓ２／Ｓ１＝Ｐ１／Ｐ２ …

【００７８】

【発明の効果】以上詳述したように本発明の燃料遮断装
置では、燃料タンク内圧の調整に関与する正圧弁と安全
弁とをただ一つのスプリングにより付勢するとともに、
燃料タンク内圧を正圧弁が開弁方向に受圧する受圧面積
を安全弁が開弁方向に受圧する受圧面積より大きく定
め、スプリングの付勢力に基づいて安全弁が受ける圧力
を、正圧弁より大きくした。よって、燃料タンク内圧が
正圧弁の開弁圧となったときには、正圧弁では弁体を挟
んだ圧力の均衡は開弁側に崩れるが、安全弁では、スプ
リングの付勢力に基づいて受ける圧力が大きいことから
弁体を挟んだ圧力の均衡は開弁側に崩れない。この結
果、本発明の燃料遮断装置によれば、各弁における圧力
の均衡を各弁の開弁圧の大小関係に即して開弁側に崩す
ので、正圧弁および安全弁をそれぞれの開弁圧で開弁さ
せることができる。しかも、本発明の燃料遮断装置によ
れば、正圧弁，安全弁を閉弁するスプリングを一つのス
プリングのみで賄うことができ、部品点数の削減を通し
て燃料遮断装置の構成を簡略化することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例の燃料遮断装置１０の断面図。

【図２】図１におけるＩ−Ｉ線の拡大断面図。

【図３】正圧バルブ体３４の受圧面積Ｓ１と安全弁シー
ル体６１の受圧面積Ｓ２との関係と、正圧弁機構３０お
よび安全弁機構６０の開弁の様子を説明するための説明
図。

【図４】燃料遮断装置１０における正圧弁機構３０，負
圧弁機構５０，安全弁機構６０の組み付けの様子を説明
するための分解図。

【図５】燃料遮断装置１０における燃料タンク内圧の調
整の様子を説明するための説明図。

【図６】燃料遮断装置１０における燃料タンク内圧の調
整の様子を説明するための説明図。

【図７】燃料遮断装置１０からの燃料蒸気の流出を回避
する様子を説明するための説明図。

【図８】変形例の燃料遮断装置１０の断面図。

【符号の説明】

１０…燃料遮断装置１２…ケース１８…通気ポート２２…ベーパ孔２４…上部空間２６…下部空間２８…仕切板３０…正圧弁機構３１…正圧用スプリング３２…バルブ受け体３４…正圧バルブ体３５…支持体３６…開口内部３７…外側突起３８…内側突起３９…底部平面５０…負圧弁機構５０Ａ…負圧弁機構５１…鍔５２…負圧バルブ体５３…負圧用スプリング５４…バネ支え部材５５，５６…透孔６０…安全弁機構６１…安全弁シール体６２…シール突起６３…上部平面６４…上下連通孔６５…燃料遮断体６６…貫通孔６７…フロートシール面６９…段部７０…燃料遮断弁機構７１…フロート７２…スプリング７３…バルブ部７９…燃料通過孔９０…傘バルブ９１…透孔１３４…正圧バルブ体Ｓ１…受圧面積Ｓ２…受圧面積

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】燃料タンクに配置され、該燃料タンクか
らの燃料蒸気の通気を行なうとともに、外部機器への燃
料液の流出を遮断する燃料遮断装置であって、前記燃料タンク内の燃料蒸気および燃料液が流入可能な
下室と、区画壁により該下室と区画されて形成され、前記外部機
器と接続される接続ポートを有する上室と、該上室側に上下動自在に収納され、前記上室を燃料蒸気
の通気を可能にして上下の空間に分割する上室分割板
と、該上室分割板に設けられ、前記分割された前記上室にお
ける上方の空間と前記下室とに亘る燃料蒸気通路を形成
する蒸気通路形成部材と、前記下室内に収納され、前記下室に流入する燃料により
浮上することで前記燃料蒸気通路を閉鎖するフロートバ
ルブと、前記燃料蒸気通路を前記上室分割板の上面を着座面とし
て開閉する弁体を有し、前記上方の空間に配置されたス
プリングの付勢力を前記着座面に向けて受けるとともに
前記燃料蒸気通路を通して前記燃料タンク内圧を受圧
し、前記弁体を挟んだ圧力の均衡により開閉する正圧弁
と、前記区画壁の上面を着座面とするよう前記上室分割板又
は蒸気通路形成部材に設けられた弁体を有し、前記正圧
弁の弁体の前記上室分割板上面への着座を通して前記ス
プリングの付勢力を前記着座面に向けて受けるとともに
前記区画壁に形成された内外室連通孔を通して前記燃料
タンク内圧を受圧し、前記弁体を挟んだ圧力の均衡によ
り前記内外室連通孔を開閉する安全弁とを備え、前記正圧弁の弁体の前記燃料タンク内圧の受圧面積と前
記安全弁の弁体の前記燃料タンク内圧の受圧面積とを、
前記正圧弁の受圧面積を前記安全弁の受圧面積より大き
くして定めたことを特徴とする燃料遮断装置。