JPH05330535A - Refillable container made of synthetic resin and molding method thereof - Google Patents

Refillable container made of synthetic resin and molding method thereof

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JPH05330535A
JPH05330535A JP16018492A JP16018492A JPH05330535A JP H05330535 A JPH05330535 A JP H05330535A JP 16018492 A JP16018492 A JP 16018492A JP 16018492 A JP16018492 A JP 16018492A JP H05330535 A JPH05330535 A JP H05330535A
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宏行 折元
Kazuyuki Yokobayashi
和幸 横林
Shinichi Uehara
伸一 上原
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    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
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    • B65D1/00—Containers having bodies formed in one piece, e.g. by casting metallic material, by moulding plastics, by blowing vitreous material, by throwing ceramic material, by moulding pulped fibrous material, by deep-drawing operations performed on sheet material
    • B65D1/02—Bottles or similar containers with necks or like restricted apertures, designed for pouring contents
    • B65D1/0223—Bottles or similar containers with necks or like restricted apertures, designed for pouring contents characterised by shape

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Containers Having Bodies Formed In One Piece (AREA)
  • Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)

Abstract

PURPOSE:To provide a refillable - returnable bottle which is prevented from rupturing even when reused over 20 or more cycles. CONSTITUTION:A preform 10 injection-molded by using polyethylene naphthalate resin is biaxial-orientation-blow-molded to mold an R-R bottle 20, which has a drum part with a thickness T4 of 0.5-0.7mm. The thickness of a bottom 26 formed in the shape of a protrusion protruded toward the interior is increased to a value higher than that of the drum part, preferably T1 is 3mm or more, T2 is 2mm or more, and a thickness of T4<T3<T2 is provided. The R-R bottle 20 is cleaned each time it is recovered. In a cleaning process, washing is executed in a state that the bottle is immersed in a solution having alkali density of 1-4% and a solution temp. of 70-80 deg.C for 2-7 minutes. Provided recovery from a market, cleaning, refilling, and a feed to a market form one cycle, even when the bottle is used 20 cycles or more, rupture is prevented from occurring to the drum part and the bottom.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、リフィーラブル−リタ
ーナブルボトル（以下、Ｒ−Ｒボトルと言う）及びその
ボトルの成形に好適な成形方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a refillable-returnable bottle (hereinafter referred to as RR bottle) and a molding method suitable for molding the bottle.

【０００２】[0002]

【従来の技術】市場からの回収，洗浄，再充填及び市場
への提供を１サイクルとし、複数サイクル繰り返し使用
される熱可塑性樹脂製容器が既に実用化され、特開昭63
-42 号公報にこの種の提案がある。それらの容器はポリ
エチレンテレフタレート（ＰＥＴ）あるいはポリカーボ
ネート（ＰＣ）樹脂で成形されている。2. Description of the Related Art A container made of a thermoplastic resin, which is repeatedly used for a plurality of cycles, has been put into practical use, with the collection, cleaning, refilling from the market and provision to the market as one cycle.
-42 publication has this type of proposal. These containers are molded of polyethylene terephthalate (PET) or polycarbonate (PC) resin.

【０００３】しかしながら、このように再使用される容
器は回収される度に洗浄され、洗浄工程は非常に苛酷な
条件の下で行われる。通常洗びん剤としては、苛性ソー
ダ液を使用する。苛性ソーダ濃度は、充填される内容物
によって異なるが、ビール、ウイスキー類あるいは清
涼、果汁飲料については、アルカリ濃度が１〜４％であ
る。このようなアルカリ性の溶液は、ＰＥＴ樹脂を侵蝕
し、ストレスクラックを発生、促進させる。特に、炭酸
飲料容器等においては内圧により容器は常に応力を受け
ているため、さらに不利である。そのような容器は通常
シャンペン底と呼ばれる、内方に向けて凸状の底部構造
を使用する。その場合、底部は内圧、自重の応力に耐
え、さらにアルカリ液による侵蝕が、延伸部と末延伸部
の境界の分子構造上不安定な部分に生じ、その部分にま
ずストレスクラックが発生し、さらには、それが成長し
て破裂するという事態を引き起こす。However, such a reused container is washed every time it is collected, and the washing process is performed under extremely severe conditions. Usually, caustic soda solution is used as a bottle washing agent. The caustic soda concentration varies depending on the contents to be filled, but for beer, whiskeys, refreshing drinks and fruit juice drinks, the alkali concentration is 1 to 4%. Such an alkaline solution corrodes the PET resin and generates and promotes stress cracks. In particular, in a carbonated beverage container or the like, the container is always stressed by the internal pressure, which is further disadvantageous. Such containers use an inwardly convex bottom structure, commonly referred to as a champagne bottom. In that case, the bottom part bears the internal pressure, the stress of its own weight, further erosion by the alkaline liquid occurs in the unstable portion in the molecular structure of the boundary between the stretched portion and the end stretched portion, first the stress crack occurs in that portion, further Causes it to grow and burst.

【０００４】また、苛性ソーダ濃度と同様に洗浄に重要
な要素は、洗浄液の温度である。洗浄温度を上げれば、
苛性ソーダ濃度を下げることと、洗浄時間を短くするこ
とができる。さらに、洗浄温度を高くすることによっ
て、殺菌も同時に行うことが可能になり、ラベル剥がし
も容易であると言う利点がある。Further, the temperature of the cleaning liquid is an important factor for cleaning as well as the concentration of sodium hydroxide. If you raise the cleaning temperature,
It is possible to reduce the concentration of caustic soda and shorten the cleaning time. Further, by raising the washing temperature, it is possible to perform sterilization at the same time and there is an advantage that the label can be easily peeled off.

【０００５】ＰＥＴ樹脂のように、ガラス転移点が７０
℃前後の場合、成形された容器も、７０℃前後で著しく
収縮変形が起こるため、６０℃以下に洗浄液濃度を保っ
て洗浄が行われた。しかしながら、このように設定され
た洗浄温度の管理が非常に厳格になり、管理者の労力が
よけいにかかるばかりでなく、洗浄温度が低いため、洗
浄液の苛性ソーダ濃度を高くし、洗浄時間を長くしなけ
ればならないという欠点があった。もちろん前述したよ
うに苛性ソーダ濃度が高くなれば容器の劣化促進が免れ
ない。Like PET resin, it has a glass transition point of 70.
In the case of around 70 ° C., the molded container also remarkably shrinks and deforms at around 70 ° C. Therefore, cleaning was performed while maintaining the concentration of the cleaning liquid at 60 ° C. or less. However, the control of the cleaning temperature set in this way becomes very strict, and not only the labor of the administrator is saved, but also the cleaning temperature is low, so the concentration of caustic soda in the cleaning liquid is increased and the cleaning time is lengthened. It had the drawback of having to. Of course, as mentioned above, if the caustic soda concentration increases, deterioration of the container is inevitably accelerated.

【０００６】また、ポリカーボネート（ＰＣ）を使用し
た場合、ＰＣはＰＥＴよりも耐熱性が高いため高温洗浄
することができ、このため、苛性ソーダ濃度を下げるこ
とができ、したがって洗浄に関してはなんら問題はな
い。しかし、ＰＣ製容器はガスバリヤー性に劣るため、
内容物のシェルフライフが極めて短くなってしまい、市
場ではあまり採用されなかった。そこで、ＰＣ／ＥＶＯ
Ｈ／ＰＣという三層構造によりガスバリヤー性を高めよ
うとしたが、ＰＣとＥＶＯＨの射出成形温度が余りにも
差があるため、成形性に大きな問題があり実用化される
にはかなりの困難がある。Further, when polycarbonate (PC) is used, since PC has higher heat resistance than PET, it can be washed at high temperature, so that the concentration of caustic soda can be lowered, and therefore, there is no problem in washing. .. However, since the PC container is inferior in gas barrier property,
The shelf life of the contents has become extremely short, and it was not widely adopted in the market. So PC / EVO
We tried to improve the gas barrier property by the three-layer structure of H / PC, but because the injection molding temperature of PC and EVOH is too different, there is a big problem in moldability and it is quite difficult to put it into practical use. is there.

【０００７】[0007]

【発明が解決しようする課題】上記のように、一般のワ
ンウェイボトルに採用されている樹脂材料を検討する
と、繰り返し洗浄工程を受けるＲ−Ｒボトルに好適な樹
脂材料は見当たらない。そこで、本発明者等は繰り返し
使用可能な容器としてポリエチレンナフタレート（ＰＥ
Ｎ）を用いることを考えた。ＰＥＮはＰＥＴ，ＰＣに比
べガスバリヤー性において非常に優秀であり、耐熱性も
高いが、その反面、ＰＥＮ樹脂は価格が高い。しかし、
繰り返し使用する回数を増大できれば、結果として容器
コストを低減できる可能性がある。As described above, when the resin material used in the general one-way bottle is examined, no suitable resin material is found in the RR bottle subjected to the repeated washing step. Therefore, the present inventors have made polyethylene naphthalate (PE
N) was considered. PEN is much superior to PET and PC in gas barrier property and has high heat resistance, but on the other hand, PEN resin is expensive. But,
If the number of times of repeated use can be increased, there is a possibility that the cost of the container can be reduced as a result.

【０００８】このＰＥＮ樹脂によりボトルを製造する提
案が特開平2-217222号公報に開示されている。この提案
によれば、ＰＥＮを高延伸することで、より高いガスバ
リヤー性と耐熱性を確保している。しかしながら、この
ＰＥＮ樹脂によりＲ−Ｒボトルを成形する点については
一切開示がない。A proposal for manufacturing a bottle from this PEN resin is disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 2-217222. According to this proposal, a higher gas barrier property and higher heat resistance are ensured by highly stretching PEN. However, there is no disclosure about molding an RR bottle with this PEN resin.

【０００９】Ｒ−Ｒボトルを、高価なＰＥＮ樹脂で成形
する場合、その回収回数をさらに増大させ、１回の使用
当たりの容器代を例えば従来と同等以下に確保する必要
がある。When molding an R-R bottle with an expensive PEN resin, it is necessary to further increase the number of collection times and to secure a container cost per use, for example, equal to or less than the conventional one.

【００１０】そこで、本発明の目的とするところは、容
器としての特性に優れたポリエチレンナフタレート樹脂
を用い、しかも回収回数を増大させてその度にアルカリ
洗浄溶液による洗浄を受けても、破裂が生ずることのな
い再充填可能な合成樹脂製容器を提供することにある。Therefore, an object of the present invention is that even if a polyethylene naphthalate resin having excellent properties as a container is used and the number of collections is increased and each time it is washed with an alkali washing solution, it is ruptured. It is an object to provide a refillable synthetic resin container that does not occur.

【００１１】本発明の他の目的とするとするところは、
ポリエチレンナフタレート樹脂のガラス転移点が高く、
延伸ブロー成形時に要求されるプリフォーム温度も高く
なるにもかかわらず、射出成形工程，温調工程，延伸ブ
ロー成形工程及びエジェクト工程を連続して行う１ステ
ージの延伸吹込成形装置にて比較的容易に延伸適温に設
定でき、しかも成形サイクルを短縮することのできるポ
リエチレンナフタレート製容器の成形方法を提供するこ
とになる。Another object of the present invention is to:
The glass transition point of polyethylene naphthalate resin is high,
Despite the high preform temperature required during stretch blow molding, it is relatively easy with a one-stage stretch blow molding machine that continuously performs the injection molding process, temperature control process, stretch blow molding process and eject process. It is intended to provide a method for molding a container made of polyethylene naphthalate, which can be set to an appropriate temperature for stretching and can shorten the molding cycle.

【００１２】[0012]

【課題を解決するための手段】請求項１に係る再充填可
能な合成樹脂製容器は、ポリエチレンナフタレートにて
成形されたプリフォームを二軸延伸吹込成形して形成さ
れ、二軸延伸された胴部の肉厚が０．５〜０．７mmであ
り、底部の肉厚は胴部の肉厚以上であり、市場からの回
収、洗浄、再充填及び市場への提供を１サイクルとし、
１サイクル中の前記洗浄は、アルカリ濃度が１〜４％で
液温７０〜８０℃の溶液中に２〜７分間浸して行われ、
２０サイクル以上繰り返し使用されることを特徴とす
る。A refillable synthetic resin container according to claim 1 is formed by biaxially stretch blow-molding a preform molded of polyethylene naphthalate, and is biaxially stretched. The thickness of the body is 0.5 to 0.7 mm, the thickness of the bottom is more than the thickness of the body, and the collection, cleaning, refilling from the market and provision to the market are one cycle,
The washing in one cycle is carried out by immersing in a solution having an alkali concentration of 1 to 4% and a liquid temperature of 70 to 80 ° C. for 2 to 7 minutes,
It is characterized by being repeatedly used for 20 cycles or more.

【００１３】請求項２に係る再充填可能な合成樹脂製容
器は、少なくとも胴部および底部の中間層をポリエチレ
ンテレフタレートとし、その内外層をポリエチレンナフ
タレートとして成形された多層プリフォームを用い、請
求項３に係る再充填可能な合成樹脂製容器は、少なくと
も胴部および底部の中間層をポリエチレンナフタレート
とし、その内外層をポリエチレンテレフタレートとして
成形された多層プリフォームを用い、請求項４に係る再
充填可能な合成樹脂製容器は、ポリエチレンナフタレー
ト及びポリエチレンテレフタレートのブレンド樹脂にて
成形されたプリフォームを用い、洗浄条件のうちの液温
を６０〜８０℃とする他は、それぞれ請求項１の容器と
ほぼ同一の肉厚及び特性を有することを特徴とする。According to a second aspect of the present invention, there is provided a refillable synthetic resin container comprising a multi-layer preform formed by using polyethylene terephthalate as an intermediate layer of at least a body and a bottom and polyethylene naphthalate as an inner and outer layer thereof. The refillable synthetic resin container according to claim 3, wherein at least the middle layer of the body and the bottom is polyethylene naphthalate, and the inner and outer layers thereof are polyethylene terephthalate. A container made of synthetic naphthalate and a polyethylene terephthalate is used as a possible synthetic resin container, and the liquid temperature of the cleaning conditions is 60 to 80 ° C. except that the container is according to claim 1. It is characterized by having almost the same wall thickness and characteristics.

【００１４】請求項５に係る合成樹脂性容器は、少なく
とも最終容器の胴部よりも厚肉となる底部と対応する領
域の中間層がポリエチレンナフタレートで成形され、そ
れ以外の領域がポリエチレンテレフタレートで成形され
たプリフォームを二軸延伸吹込成形して形成され、二軸
延伸された胴部の肉厚が０．５〜０．７ｍｍであり、市
場からの回収、洗浄、再充填及び市場への提供を１サイ
クルとし、１サイクル中の前記洗浄は、アルカリ濃度が
１〜４％で液温６０℃以下の溶液中に７分間以上浸して
行われ、１０サイクル以上繰り返し使用されることを特
徴とする。In the synthetic resin container according to the fifth aspect, at least the intermediate layer of the region corresponding to the bottom portion which is thicker than the body of the final container is formed of polyethylene naphthalate, and the other region is formed of polyethylene terephthalate. The molded preform is formed by biaxially stretch blow molding, and the wall thickness of the biaxially stretched body is 0.5 to 0.7 mm. The provision is one cycle, and the cleaning in one cycle is performed by immersing in a solution having an alkali concentration of 1 to 4% and a liquid temperature of 60 ° C. or lower for 7 minutes or more, and repeatedly used for 10 cycles or more. To do.

【００１５】請求項６に係るポリエチレンナフタレート
製容器の成形方法は、型締め後でかつ型開き前の間のプ
リフォーム射出時間及びその後の冷却時間を４０秒以下
として、ポリエチレンナフタレート製のプリフォームを
射出成形し、射出成形時の熱を保有した前記プリフォー
ムを冷却して延伸適温に温調し、前記プリフォーム内に
配置される延伸ロッドの縦軸駆動と、前記プリフォーム
内へのブローエアの導入とにより、胴部及び底部が二軸
配向されたポリエチレンナフタレート製の容器を成形す
ることを特徴とするAccording to a sixth aspect of the present invention, there is provided a method for molding a polyethylene naphthalate container, wherein the preform injection time after mold closing and before mold opening and the cooling time after that are 40 seconds or less. The reform is injection-molded, the preform that retains the heat at the time of injection molding is cooled, and the temperature is adjusted to an appropriate temperature for stretching, and the vertical axis drive of the stretching rod arranged in the preform and the preform By introducing blow air, a container made of polyethylene naphthalate whose body and bottom are biaxially oriented is formed.

【作用】ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）は、耐熱
性に優れており、洗浄温度が７０℃〜８０℃であっても
使用することができることが分かった。さらに耐薬品性
に優れているため、苛性ソーダ等のアルカリ溶液による
ストレスクラックも防止することができるという利点を
合せ持っている。この樹脂材料を用いて再充填可能なＲ
−Ｒボトルを成形する場合、容器胴部の肉厚を０．５〜
０．７ｍｍとし、底部の肉厚を胴部より厚く確保すれ
ば、アルカリ濃度が１〜４％の溶液を用い、かつ、７０
〜８０°Ｃの液温下にて２〜７分間の洗浄を２０回以上
繰り返しても、破裂が生じないことが判明した。It has been found that polyethylene naphthalate (PEN) has excellent heat resistance and can be used even when the washing temperature is 70 ° C to 80 ° C. Furthermore, since it has excellent chemical resistance, it also has an advantage that stress cracks due to an alkaline solution such as caustic soda can be prevented. Refillable R using this resin material
-When molding an R bottle, the wall thickness of the container body is 0.5 to
If the thickness of the bottom portion is 0.7 mm and the bottom portion is thicker than the body portion, a solution having an alkali concentration of 1 to 4% is used, and
It was found that the rupture did not occur even if the washing for 2 to 7 minutes under the liquid temperature of -80 ° C was repeated 20 times or more.

【００１６】これは、ＰＥＮの単層容器の場合はもちろ
ん、ＰＥＮ層とＰＥＴ層を有する多層容器、あるいはそ
れらのブレンド樹脂から成る容器としても、上記特性が
得られる。ただしＰＥＴ樹脂が含有されることから、洗
浄温度は６０〜８０℃とする。ＰＥＴ樹脂はＰＥＮ樹脂
よりも安価であり、ＰＥＮ樹脂と融点が近く、プリフォ
ームの射出成形又は押出成形が安定する。さらに加え
て、ＰＥＴ樹脂が比較的均一にストレッチされやすいの
で、容器の肉厚分布が安定し、偏肉が生じにくい点でも
有利となる。ＰＥＮ樹脂とＰＥＴ樹脂とで多層の容器を
成形する場合、ＰＥＮ樹脂を内外層とすれば、ＰＥＮ樹
脂の単層容器とほぼ同等の耐アルカリ性を確保できる。
ＰＥＮ樹脂を中間層とすると、内外層がＰＥＴであるた
め、アルカリが浸蝕するが、中間層のＰＥＮにより破裂
が生ずるまでの時間を延長できる。したがって、たとえ
消費者の手中にある時にストレスクラックが生じていた
としても、その間にクラックが成長して破裂が生ずるこ
とを防止でき、回収後の検査時にその種の容器を排除す
ることが可能となる。The above characteristics can be obtained not only in the case of a PEN single layer container but also in the case of a multilayer container having a PEN layer and a PET layer, or a container made of a blended resin thereof. However, since the PET resin is contained, the cleaning temperature is set to 60 to 80 ° C. PET resin is cheaper than PEN resin, has a melting point close to that of PEN resin, and is stable in injection molding or extrusion molding of the preform. In addition, since the PET resin is likely to be stretched relatively uniformly, it is advantageous in that the thickness distribution of the container is stable and uneven thickness is unlikely to occur. When molding a multi-layered container of PEN resin and PET resin, if the PEN resin is used as the inner and outer layers, almost the same alkali resistance as that of a single-layered container of PEN resin can be secured.
When the PEN resin is used as the intermediate layer, since the inner and outer layers are made of PET, alkali is eroded, but the time until the burst occurs due to the PEN of the intermediate layer can be extended. Therefore, even if stress cracks occur while in the hands of the consumer, it is possible to prevent the cracks from growing and bursting during that time, and it is possible to exclude such a container at the time of inspection after collection. Become.

【００１７】容器の底部の中間層をＰＥＮ樹脂で成形
し、それ以外の領域をＰＥＴ樹脂で成形した場合には、
特にストレスクラックの発生しやすい底部に耐薬品性の
高いＰＥＮを採用することで、Ｒ−Ｒボトルとしての繰
り返し使用回数を増大できる。ただし、胴部がＰＥＴ樹
脂であるため洗浄温度を低くし、繰り返し使用サイクル
も上記のような胴部にＰＥＮ樹脂を採用した場合に比べ
て回数が少なくなる。この容器の有利点は、ＰＥＮ及び
ＰＥＴ樹脂から成形されたプリフォームを用いながら
も、ブロー成形工程を容易に行える点である。すなわ
ち、ブロー成形工程において特に延伸されるのは、容器
の胴部であり、中間層がＰＥＮ樹脂で成形された底部は
低延伸率となる。従って、ブロー成形時のプリフォーム
の温調温度を、ＰＥＴ樹脂の温度に合わせて行うこと
で、所望の肉厚分布が得られる容器を容易に成形でき
る。When the intermediate layer at the bottom of the container is made of PEN resin and the other regions are made of PET resin,
In particular, by using PEN having high chemical resistance at the bottom where stress cracks are likely to occur, the number of times of repeated use as an RR bottle can be increased. However, since the body is made of PET resin, the cleaning temperature is lowered, and the number of repeated use cycles is smaller than that in the case where the PEN resin is used for the body as described above. The advantage of this container is that the blow molding process can be easily performed while using a preform molded from PEN and PET resin. That is, it is the body of the container that is particularly stretched in the blow molding process, and the bottom formed by molding the intermediate layer with PEN resin has a low stretching ratio. Therefore, by adjusting the temperature of the preform during blow molding to the temperature of the PET resin, it is possible to easily mold a container having a desired wall thickness distribution.

【００１８】本発明に係るＰＥＮ製容器の成形方法によ
れば、プリフォームの射出成形工程における射出時間及
びその後の冷却時間を４０秒以下としているので、型よ
り取り出されたプルフォームはかなりの高温となってい
る。しかし、ＰＥＮ樹脂はガラス転移点が高いので変形
等が生じない。そして、特にこの工程を１ステージの延
伸吹込成形装置にて実施した場合に、射出成形サイクル
にて決定される一連の成形サイクルをかなり短縮するこ
とができる。更に加えて、１ステージ装置においては、
射出成形時の熱を保有したプリフォームを温調工程にお
いて延伸適温に温調するが、高温のプリフォームを冷却
することで容易にＰＥＮ樹脂固有の延伸適温に短時間に
て温調することが可能となる。According to the method for molding a PEN container according to the present invention, the injection time in the preform injection molding step and the subsequent cooling time are 40 seconds or less, so that the pull foam taken out of the mold has a considerably high temperature. Has become. However, since the PEN resin has a high glass transition point, deformation or the like does not occur. Then, particularly when this step is carried out by the one-stage stretch blow molding apparatus, the series of molding cycles determined by the injection molding cycle can be considerably shortened. In addition, in the 1-stage device,
The preform that retains the heat of injection molding is adjusted to the proper drawing temperature in the temperature control step, but by cooling the high temperature preform, it is possible to easily adjust the temperature to the proper drawing temperature unique to the PEN resin in a short time. It will be possible.

【００１９】[0019]

【実施例】以下、本発明を適用した一実施例について、
図面を参照して具体的に説明する。 ＜第１実施例＞まず、第一実施例方法に用いられるプリ
フォームと、最終成形品であるボトルとについて、図１
（Ａ），（Ｂ）を参照して説明する。EXAMPLE An example to which the present invention is applied will be described below.
A specific description will be given with reference to the drawings. <First Example> First, a preform used in the method of the first example and a bottle which is a final molded product are shown in FIG.
This will be described with reference to (A) and (B).

【００２０】プリフォーム１０は、全体として有底筒状
に形成され、その開口端側にネック部１２が設けられ、
その下方に向けて肩部１４，胴部１６と続き、閉鎖端側
を底部１８としている。このプリフォーム１０の肩部１
４はネック部１２に向かうに従い薄肉となり、胴部１６
はその軸方向にてほぼ均一肉厚となっている。また、底
部１８の肉厚は胴部１６に比べて薄肉に成形されてい
る。ここで、プリフォーム１０は、ポリエチレンナフタ
レート（ＰＥＮ）で射出成形される。ＰＥＮは、その物
質名がポリエチレン２，６−ナフタレートとして知ら
れ、化学式は下記の式にて表される。The preform 10 is formed in a tubular shape with a bottom as a whole, and a neck portion 12 is provided on the open end side thereof,
The shoulder portion 14 and the body portion 16 are directed downward, and the closed end side is a bottom portion 18. Shoulder 1 of this preform 10
4 becomes thinner toward the neck 12, and the body 16
Has a substantially uniform thickness in the axial direction. Further, the wall thickness of the bottom portion 18 is formed thinner than that of the body portion 16. Here, the preform 10 is injection-molded with polyethylene naphthalate (PEN). The substance name of PEN is known as polyethylene 2,6-naphthalate, and its chemical formula is represented by the following formula.

【化学式１】 このプリフォーム１０を二軸配向して得られるＲ−Ｒボ
トル２０は、ほとんど延伸されることなく前記ネック部
１２とほぼ同一形状のネック部２２と、二軸配向された
胴部２４と、比較的延伸率の低い底部２６とから構成さ
れる。Ｒ−Ｒボトル２０の底部２６における傾斜壁部２
６ａの肉厚をＴ1 とし、胴部２４の外径よりも小さい径
のリング状の糸尻部として構成される接地部２６ｂを肉
厚Ｔ2 とし、この接地部２６ｂより所定立ち上がり高さ
で続く胴部２４の下方領域の側壁２６ｃ肉厚をＴ3 と
し、胴部２４の肉厚をＴ4 とした時、好ましくは、０．
５ｍｍ≦Ｔ4 ≦０．７ｍｍでかつ、Ｔ1 〜Ｔ3 はＴ4 よ
り大きく、より好ましくは、Ｔ1 ≧３ｍｍ，２ｍｍ≦Ｔ
2 ＜Ｔ1 ，Ｔ4 ＜Ｔ3 ＜Ｔ2 である。[Chemical formula 1] An RR bottle 20 obtained by biaxially orienting the preform 10 has a neck portion 22 having substantially the same shape as the neck portion 12 with almost no stretching, and a biaxially oriented body portion 24. And a bottom portion 26 having a low stretching ratio. Inclined wall portion 2 at the bottom portion 26 of the RR bottle 20
The wall thickness of 6a is T1, and the ground contact portion 26b configured as a ring-shaped thread tail portion having a diameter smaller than the outer diameter of the body portion 24 is wall thickness T2. When the wall thickness of the side wall 26c in the lower region of the portion 24 is T3 and the wall thickness of the body portion 24 is T4, it is preferably 0.
5 mm ≤ T4 ≤ 0.7 mm and T1 to T3 are larger than T4, more preferably T1 ≥ 3 mm, 2 mm ≤ T
2 <T1 and T4 <T3 <T2.

【００２１】さらに好ましくは、３．５ｍｍ≦Ｔ1 ≦
３．７ｍｍ，２ｍｍ≦Ｔ2 ≦２．２ｍｍ，１．７ｍｍ≦
Ｔ3 ≦１．９ｍｍである。More preferably, 3.5 mm≤T1≤
3.7 mm, 2 mm ≤ T2 ≤ 2.2 mm, 1.7 mm ≤
T3 .ltoreq.1.9 mm.

【００２２】ところで、ＰＥＮポリマーの一般的特徴は
下記の表１に示す通りであり、その物性は下記の表２に
示す通りである。The general characteristics of the PEN polymer are shown in Table 1 below, and the physical properties thereof are shown in Table 2 below.

【表１】 [Table 1]

【表２】 さらに、２軸延伸されたＰＥＮフィルムであって、２軸
延伸後ヒートセットされたＰＥＮフィルムの物性は、下
記の表３に示す通りである。[Table 2] Further, the physical properties of the biaxially stretched PEN film, which was heat set after the biaxial stretching, are as shown in Table 3 below.

【表３】 このようにＰＥＮポリマーは、ＰＥＴポリマーと比較し
て、耐熱性，ガスバリヤ性，および耐アルカリ性および
機械的強度の点で勝れており、特に、ボトル２０の肉厚
を上述した通り設定することで、繰り返し使用されるＲ
−Ｒボトルとしての耐久性を十分高めることができた。 〈実験例〉Ｔ1 ＝３．５ｍｍ、Ｔ2 ＝２．０ｍｍ、Ｔ3
＝１．７ｍｍおよびＴ4 ＝０．６ｍｍのボトル２０を成
形した。そして、８０℃に加熱された、４％の濃度のカ
セイソーダ溶液中に、ボトル２０を７分間浸す洗浄工程
を繰り返し行い、ボトル２０にストレスクラックが発生
するか否かを観察してみた。上記の肉厚分布を有するＲ
−Ｒボトル２０は、上述の洗浄工程を３０回繰り返し行
っても、ストレスクラックが発生しなかった。これに対
し、ＰＥＴ樹脂にて成形されたボトルの場合には、これ
をヒートセットした場合でも、洗浄工程を５回繰り返す
だけで、容積収縮率が規定値を越えてしまい、２０回を
越えない範囲にてストレスクラックが発生した。このよ
うに本実施例のボトル２０によれば、従来繰り返し使用
が困難であった２０回以上の回収サイクルを実現でき、
たとえＰＥＮがＰＥＴと比較して価格が高価であって
も、回収サイクルを従来よりも大幅に向上することで、
結果として低コストのＲ−Ｒボトル２０を実現すること
ができる。[Table 3] As described above, the PEN polymer is superior to the PET polymer in heat resistance, gas barrier property, alkali resistance and mechanical strength, and in particular, by setting the wall thickness of the bottle 20 as described above. , R used repeatedly
-The durability as an R bottle could be sufficiently enhanced. <Experimental example> T1 = 3.5 mm, T2 = 2.0 mm, T3
= 1.7 mm and T4 = 0.6 mm bottle 20 was molded. Then, the washing step of immersing the bottle 20 in a caustic soda solution having a concentration of 4% and heated at 80 ° C. for 7 minutes was repeated, and it was observed whether stress cracks occurred in the bottle 20. R with the above wall thickness distribution
-For the R bottle 20, no stress crack occurred even after repeating the above-mentioned washing step 30 times. On the other hand, in the case of a bottle molded from PET resin, even if it is heat set, the volume shrinkage ratio exceeds the specified value only by repeating the washing step 5 times, and does not exceed 20 times. Stress cracks occurred in the range. As described above, according to the bottle 20 of the present embodiment, it is possible to realize a recovery cycle of 20 times or more, which has been difficult to use repeatedly in the past.
Even if PEN is more expensive than PET, by improving the recovery cycle significantly,
As a result, a low-cost RR bottle 20 can be realized.

【００２３】次に、Ｒ−Ｒボトル２０の成形方法の一例
について説明する。Next, an example of a method of molding the RR bottle 20 will be described.

【００２４】１ステージの射出延伸吹込成形装置におい
ては、プリフォーム射出成形工程，温調工程，ブロー成
形工程およびエジェクト工程に、ネック型を一定の成形
サイクルタイムに従って移動する。図２は、プリフォー
ムの射出成形工程を示している。In the one-stage injection stretch blow molding apparatus, the neck mold is moved to a preform injection molding step, a temperature control step, a blow molding step and an eject step in accordance with a constant molding cycle time. FIG. 2 shows the injection molding process of the preform.

【００２５】同図において、射出キャビティー型３０，
射出コアロッド３２およびネック型５０を型締めし、射
出キャビティー型３０の下端にあるゲート３０ａよりＰ
ＥＮ樹脂を充填して、プリフォーム１０を射出成形す
る。射出キャビティー型３０には冷媒ジャケット３０ｂ
が設けられ、射出コアロッド３２にも図示しない冷媒通
路が設けられており、それぞれ例えば１０℃に冷却され
ている。図２に示す状態に型締めされた後に、ＰＥＮ樹
脂が例えばゲージ圧１２０ｋｇ／ｃｍ2 の圧力にて射出
される。上記の金型によって規定されたキャビティー内
にＰＥＮ樹脂が充填された後、引き続き射出圧力が例え
ばゲージ圧４０ｋｇ／ｃｍ2 に維持される。これらの工
程に要する時間を射出時間と称する。例えば最終容器の
重量が１０４ｇである場合に、上記の射出時間は１２秒
を要した。射出圧力を解除した後、引き続きプリフォー
ム１０は金型内に維持される。これは、射出キャビティ
ー型３０および射出コアロッド３２によってプリフォー
ム１０を冷却するためである。この冷却時間は、上記の
ボトル重量の場合１４秒を要した。このように、ＰＥＮ
樹脂にてプリフォーム１０を成形する場合には、射出開
始後から冷却終了に要する時間はトータルで２６秒であ
った。この後プリフォーム１０が離型され、例えば２９
５℃付近の高温にて外気に取り出されることになる。こ
のようにＰＥＮ製プリフォーム１０を高温にて離型する
ことは、後述するプリフォーム温調工程において、ＰＥ
Ｎ樹脂固有の延伸適温に冷却して設定することに寄与す
る。In the figure, the injection cavity mold 30,
The injection core rod 32 and the neck mold 50 are clamped, and the injection core rod 32 and the neck mold 50 are clamped from the gate 30a at the lower end of the injection cavity mold 30 by the P
The EN resin is filled and the preform 10 is injection-molded. The injection cavity mold 30 has a refrigerant jacket 30b.
Is provided, and the injection core rod 32 is also provided with a refrigerant passage (not shown), and each is cooled to, for example, 10 ° C. After the mold is clamped in the state shown in FIG. 2, the PEN resin is injected at a gauge pressure of 120 kg / cm 2 , for example. After the PEN resin is filled in the cavity defined by the mold, the injection pressure is continuously maintained at, for example, a gauge pressure of 40 kg / cm 2 . The time required for these steps is called the injection time. For example, when the weight of the final container was 104 g, the above injection time required 12 seconds. After releasing the injection pressure, the preform 10 is continuously maintained in the mold. This is because the preform 10 is cooled by the injection cavity mold 30 and the injection core rod 32. This cooling time required 14 seconds for the above-mentioned bottle weight. Thus, PEN
When molding the preform 10 with resin, the total time required from the start of injection to the end of cooling was 26 seconds. After this, the preform 10 is released, for example, 29
It will be taken out into the open air at a high temperature of around 5 ° C. In this way, releasing the PEN preform 10 at a high temperature means that the PE preform 10 can be released in
It contributes to the setting by cooling to the proper stretching temperature peculiar to the N resin.

【００２６】ＰＥＮ樹脂製のプリフォーム１０の射出時
間及び冷却時間が２６秒と短時間であるため、射出成形
サイクル時間によって決定される１ステージ方式の成形
装置におけるサイクルタイムが短縮され、本実施例の場
合には成形サイクルタイムが３４秒となった。一般のＰ
ＥＴ樹脂性プリフォームを用いる場合には、射出時間及
び冷却時間の合計が４０〜５０秒程度であり、これに従
って成形サイクルタイムも長くなっている。本実施例に
よれば、プリフォーム射出成形工程における射出時間及
び冷却時間の合計を４０秒以下、好ましくは３０秒以下
とすることで、成形サイクル時間をも短縮できるという
効果がある。Since the injection time and the cooling time of the PEN resin preform 10 are as short as 26 seconds, the cycle time in the one-stage type molding apparatus, which is determined by the injection molding cycle time, is shortened. In this case, the molding cycle time was 34 seconds. General P
When the ET resinous preform is used, the total injection time and cooling time is about 40 to 50 seconds, and the molding cycle time is accordingly long. According to this embodiment, the total of the injection time and the cooling time in the preform injection molding step is set to 40 seconds or less, preferably 30 seconds or less, so that the molding cycle time can be shortened.

【００２７】射出成形ステーションにて射出成形された
プリフォーム１０は、図３に示す温調ステーションに搬
送されてくる。The preform 10 injection-molded at the injection molding station is conveyed to the temperature control station shown in FIG.

【００２８】この温調ステーションには、温調コア３６
および温調ポット３８が配置される。 温調ポット３８
は、プリフォーム１０の肩部１４と非接触の加熱リング
３８ａと、その下方にゾーン分割して配置され、プリフ
ォーム１０の胴部１６及び底部１８の外壁に接触する冷
却リング３８ｂ〜３８ｄとから構成されている。加熱リ
ング３８ａは、胴部１６に比べて薄肉である肩部１４を
高温に加熱するものであり、例えばその設定温度として
１３２℃に温調される。冷却リング３８ｂ〜３８ｄは、
ＰＥＮ樹脂製のプリフォーム１０を延伸適温に冷却する
ものである。上段の冷却リング３８ｂの設定温度は例え
ば１４０℃であり、中段の冷却リング３８ｃの設定温度
は例えば１２８℃であり、下段の冷却リング３８ｄの設
定温度は例えば９０℃となっている。冷却リング３８ｂ
〜３８ｄによるプリフォーム１０の冷却は、温調コア３
６より予備ブローエアを導入することで、プリフォーム
１０の外壁と各リング３８ｂ〜３８ｄの内面との密着性
を高めることで促進される。この温調工程に搬入された
プリフォーム１０は、その前工程である射出成形工程に
て、かなりの高温度で取り出されたものであるため、冷
却リング３８ｂ〜３８ｄによりプリフォーム１０の外壁
を冷却することで、ＰＥＮ樹脂固有の延伸適温に設定す
ることが可能となる。特に、温調前のプリフォーム１０
自体がかなりの高温であるため、この温調工程によって
プリフォーム１０を短時間冷却しただけで、プリフォー
ム１０の内壁側は高温度を維持でき、外壁側にのみＰＥ
Ｎ樹脂固有の延伸適温のための温度分布を形成すること
ができるので、このことが次工程である延伸ブロー成形
工程における延伸特性に好ましい結果を与えることがわ
かった。このように、１ステージ方式の成形装置におい
ては、もともと射出成形時の熱を保有したプリフォーム
を冷却して延伸適温に設定できる。一方、冷却されたプ
リフォームを再加熱して温調する２ステージ方式の成形
装置では、ＰＥＴより延伸適温の高いＰＥＮを再加熱す
るために、加熱エネルギーおよび加熱時間が増大する。
従って、２ステージ方式の場合よりも、本発明方法では
延伸適温のための温調を短時間にて行うことができ、し
かも加熱エネルギーを十分低減することが可能となる。In this temperature control station, the temperature control core 36
And the temperature control pot 38 is arranged. Temperature control pot 38
Includes a heating ring 38a that is not in contact with the shoulder portion 14 of the preform 10 and a cooling ring 38b to 38d that is disposed below the heating ring 38a in a zoned manner and that contacts the outer walls of the body 16 and the bottom 18 of the preform 10. It is configured. The heating ring 38a heats the shoulder portion 14 that is thinner than the body portion 16 to a high temperature, and is adjusted to a temperature of 132 ° C., for example, as its set temperature. The cooling rings 38b to 38d are
The preform 10 made of PEN resin is cooled to an appropriate temperature for stretching. The set temperature of the upper cooling ring 38b is, for example, 140 ° C., the set temperature of the middle cooling ring 38c is, for example, 128 ° C., and the set temperature of the lower cooling ring 38d is, for example, 90 ° C. Cooling ring 38b
The cooling of the preform 10 by ~ 38d is performed by the temperature control core 3
By introducing the preliminary blow air from No. 6, it is promoted by increasing the adhesion between the outer wall of the preform 10 and the inner surfaces of the rings 38b to 38d. Since the preform 10 carried into this temperature control process was taken out at a considerably high temperature in the injection molding process which is the preceding process, the outer walls of the preform 10 are cooled by the cooling rings 38b to 38d. By doing so, it becomes possible to set the proper stretching temperature peculiar to the PEN resin. In particular, preform 10 before temperature control
Since the temperature of the preform itself is considerably high, the high temperature can be maintained on the inner wall side of the preform 10 by only cooling the preform 10 for a short time by this temperature control step, and only the outer wall side of the PE 10
Since it is possible to form the temperature distribution for the proper stretching temperature peculiar to the N resin, it has been found that this gives favorable results to the stretching characteristics in the subsequent stretch blow molding step. As described above, in the one-stage type molding apparatus, the preform that originally retains the heat at the time of injection molding can be cooled and set to an appropriate stretching temperature. On the other hand, in a two-stage type molding apparatus that reheats a cooled preform to control the temperature, heating energy and heating time are increased in order to reheat PEN having a higher drawing suitable temperature than PET.
Therefore, compared with the case of the two-stage system, the method of the present invention can control the temperature for the proper stretching temperature in a short time and can sufficiently reduce the heating energy.

【００２９】このＰＥＮ製プリフォーム１０の胴部１６
肉厚としては、その口径及び樹脂重量によりある範囲が
定まるが、好ましくは４〜６mm、さらに好ましくは４〜
４．５mmとするのが良い。４mmより薄いと熱容量が小さ
くなるため上述の温調が困難となり、６mmより厚いと射
出型内での冷却時間を長くしなければならず、成形サイ
クルの短縮に障害となる。Body portion 16 of the PEN preform 10
The wall thickness is determined in a certain range depending on the diameter and the resin weight, but is preferably 4 to 6 mm, more preferably 4 to 6 mm.
4.5mm is good. If it is thinner than 4 mm, the heat capacity becomes small and the above temperature control becomes difficult. If it is thicker than 6 mm, the cooling time in the injection mold must be lengthened, which is an obstacle to shortening the molding cycle.

【００３０】この温調されたプリフォーム１０は、図４
に示す二軸延伸吹込成形工程に搬送され、ここで延伸吹
込成形されて前記Ｒ−Ｒボトル２０が完成することにな
る。This temperature-controlled preform 10 is shown in FIG.
Then, the RR bottle 20 is completed by being conveyed to the biaxial stretch blow molding step shown in FIG.

【００３１】次に、本実施例の二軸延伸吹込成形工程に
ついて、図４を参照して具体的に説明する。Next, the biaxial stretch blow molding process of this embodiment will be specifically described with reference to FIG.

【００３２】この工程に用いられる金型は、大別してブ
ローキャビティ型４０，ネック型５０，ブローコア６０
および延伸ロッド７０で構成される。ブローキャビティ
型４０は、図４の図面の表裏方向の相反する向きに開閉
駆動される一対の割型４２ａ，４２ｂ（割型４２ｂは図
示せず）と、昇降可能な底型４２ｃとで構成され、図１
（Ｂ）に示すボトル２０の外形に沿ったキャビティ面４
４を有している。このキャビティ面４４のうち、ボトル
２０の底部２６と対応する形状を成形するように、底型
４２ｃの底壁キャビティ面４４ａは内方に向けて隆起し
た形状となっている。The molds used in this step are roughly classified into a blow cavity mold 40, a neck mold 50, and a blow core 60.
And a stretching rod 70. The blow cavity mold 40 is composed of a pair of split molds 42a and 42b (split mold 42b not shown) that is driven to open and close in opposite directions in the front and back directions of the drawing of FIG. 4, and a bottom mold 42c that can move up and down. , Figure 1
Cavity surface 4 along the outer shape of the bottle 20 shown in FIG.
Have four. Of the cavity surface 44, the bottom wall cavity surface 44a of the bottom mold 42c has a shape protruding inward so as to mold a shape corresponding to the bottom portion 26 of the bottle 20.

【００３３】ブローコア６０は、型締め後にプリフォー
ム１０のネック部１２側よりブローエアを導入するもの
であり、同心二重管構造の内側を延伸ロッド７０のため
のロッド挿通孔６２とし、外側をエア通路６４としてい
る。エア通路６４の上端側にはエア導入口６６が連結さ
れ、その下端側には、型締め時に前記プリフォーム１０
のネック部１２の開口に連通するエア噴出口６８を有し
ている。なお、エア導入口６６には、延伸吹込工程の初
期に導入される一次エアと、この一次エアよりも圧力の
高い二次エアとが切り替え接続されるようになってお
り、ボトル２０の成形後は、排気通路に切り替え接続可
能である。The blow core 60 is for introducing blow air from the neck portion 12 side of the preform 10 after the mold is clamped. The inside of the concentric double tube structure is a rod insertion hole 62 for the extending rod 70, and the outside is air. The passage 64 is provided. An air inlet 66 is connected to the upper end of the air passage 64, and the lower end of the air inlet 66 is connected to the preform 10 during mold clamping.
Has an air ejection port 68 communicating with the opening of the neck portion 12. The primary air introduced at the beginning of the drawing and blowing process and the secondary air having a higher pressure than the primary air are switched and connected to the air introduction port 66. Can be switched and connected to the exhaust passage.

【００３４】延伸ロッド７０は、例えばアルミニウム製
の外筒７２と、例えばナイロンチューブで構成された内
筒７４とからなる同心二重管構造として構成されてい
る。外筒７２の上端側には、温調媒体例えば温調水を導
入可能な入口７６が連結され、内筒７４及び外筒７２の
間の経路上端側には温調水の出口７８が連結されてい
る。延伸ロッド７０の先端には、外筒７２の外径よりも
直径の大きな膨出部８０が固定されている。この膨出部
８０は、通常の延伸ロッド７０と同様に延伸マンドレル
として機能すると共に、プリフォーム１０の底部１８側
と接触することで、底部１８側の温調ロッドとしても機
能するようになっている。図９に示す膨出部８０の外径
Ｄ2 は、図１に示すプリフォーム１０の底部１８側の最
小内径Ｄ1 よりも僅かに小さく例えば０．１ｍｍだけ小
さく形成され、型締め時においてプリフォーム１０内へ
膨出部８０を円滑に挿入できるようになっている。The stretch rod 70 is constructed as a concentric double tube structure composed of an outer cylinder 72 made of, for example, aluminum and an inner cylinder 74 made of, for example, a nylon tube. An inlet 76 capable of introducing a temperature control medium, such as temperature control water, is connected to the upper end of the outer cylinder 72, and an outlet 78 of the temperature control water is connected to the upper end of the path between the inner cylinder 74 and the outer cylinder 72. ing. A bulging portion 80 having a diameter larger than the outer diameter of the outer cylinder 72 is fixed to the tip of the stretching rod 70. The bulging portion 80 functions as a stretching mandrel similarly to the normal stretching rod 70, and when it contacts the bottom portion 18 side of the preform 10, it also functions as a temperature adjusting rod on the bottom portion 18 side. There is. The outer diameter D 2 of the bulging portion 80 shown in FIG. 9 is slightly smaller than the minimum inner diameter D 1 on the bottom portion 18 side of the preform 10 shown in FIG. The bulging portion 80 can be smoothly inserted into the reform 10.

【００３５】また、本実施例方法では二軸延伸吹込成形
に先きがけて、この膨出部８０をプリフォーム１０の底
部１８側における内壁と接触させて温調することになる
が、このために延伸ロッド７０は型締め時にプリフォー
ム１０の底部内壁に到達後さらに所定量だけ縦軸駆動さ
れ、この結果プリフォーム１０の底部１８側の内径が狭
まることで、膨出部８０との密着が可能となっている。
さらに、図９に示すように、膨出部８０の輪郭に沿った
展開長さＬ2 は、図１（Ｂ）に示すボトル２０の底部２
６において厚肉部として形成したい領域の展開長さＬ1
と対応させて設定される。In the method of this embodiment, the bulging portion 80 is brought into contact with the inner wall of the preform 10 on the bottom portion 18 side to control the temperature prior to the biaxial stretch blow molding. In addition, the stretch rod 70 is further driven by a predetermined amount on the vertical axis after reaching the inner wall of the bottom of the preform 10 during mold clamping, and as a result, the inner diameter of the preform 10 on the bottom 18 side is narrowed, so that the bulging portion 80 is not closely attached. It is possible.
Further, as shown in FIG. 9, the developed length L 2 along the contour of the bulging portion 80 is determined by the bottom portion 2 of the bottle 20 shown in FIG. 1 (B).
6, the development length L 1 of the region desired to be formed as the thick portion
Is set in correspondence with.

【００３６】次に、二軸延伸吹込成形ステーションでの
動作について説明する。Next, the operation in the biaxial stretch blow molding station will be described.

【００３７】底部１８の温調工程 延伸適温のための温調が実施されたプリフォーム１０
は、ネック型５０により搬送され、図４に示す二軸延伸
吹込成形工程に搬入されることになる。そして、図４の
ような型締め状態が確保された後に、プリフォーム１０
の底部１８側の局所的な温調が実施される。このため
に、上述したように延伸ロッド７０は型締時にプリフォ
ーム底部内壁に到達後さらに所定量例えば２〜５mmだけ
縦軸駆動され、プリフォーム１０の底部１８側の内径を
狭めることで、延伸ロッド７０先端の膨出部８０外壁
と、プリフォーム１０の底部１８側の内壁とを密着させ
る。この膨出部８０の温度としては、図４に示す膨出部
８０との接触領域Ａが、その上方の非接触領域Ｂよりも
低温となる温度に設定される。この温調温度としては、
延伸ロッド７０による縦軸延伸および一次エアの導入に
よる横軸延伸中に、プリフォーム１０の底部１８側にお
ける膨出部８０との接触領域Ａが、非接触領域Ｂよりも
充分に延伸されないための温度とする必要がある。この
温調温度としては、好ましくは３０〜８０℃、さらに好
ましくは６０〜７０℃に設定される。この範囲より低い
と延伸され難くロッド７０により穴が開く恐れもあり、
上記範囲より高いと縦軸延伸駆動時に延伸されて厚肉部
を確保できない。さらに、プリフォーム１０の底部１８
側の局所的な温調時間としては、短すぎると温調効果が
少なくなり、好ましくは型締に要する２秒程度の時間を
も含めて５〜８秒、さらに好ましくは７〜８秒に設定す
ることが、プリフォーム１０の底部１８側を適温に温調
できることが確認された。 Temperature control step for the bottom portion 18 The preform 10 on which temperature control has been carried out for a proper stretching temperature.
Is carried by the neck mold 50 and carried into the biaxial stretch blow molding process shown in FIG. Then, after the mold clamping state as shown in FIG. 4 is secured, the preform 10
The local temperature control of the bottom portion 18 side is performed. For this reason, as described above, the stretching rod 70 is longitudinally driven by a predetermined amount, for example, 2 to 5 mm after reaching the inner wall of the preform bottom portion at the time of mold clamping, and the inner diameter of the preform 10 on the bottom portion 18 side is narrowed. The outer wall of the bulging portion 80 at the tip of the rod 70 and the inner wall of the preform 10 on the bottom portion 18 side are brought into close contact with each other. The temperature of the bulging portion 80 is set to a temperature at which the contact area A with the bulging portion 80 shown in FIG. 4 is lower than the non-contact area B above it. As this temperature control temperature,
Because the contact area A with the bulging portion 80 on the bottom 18 side of the preform 10 is not sufficiently stretched more than the non-contact area B during the vertical axis stretching by the stretching rod 70 and the horizontal axis stretching by introducing the primary air. Must be temperature. The temperature control temperature is preferably set to 30 to 80 ° C, more preferably 60 to 70 ° C. If it is lower than this range, it may be difficult to be stretched and a hole may be opened by the rod 70,
When it is higher than the above range, the thick portion cannot be secured due to stretching during the ordinate stretching driving. In addition, the bottom 18 of the preform 10
As for the local temperature control time on the side, if it is too short, the temperature control effect decreases, and preferably, it is set to 5 to 8 seconds, including the time of about 2 seconds required for mold clamping, and more preferably set to 7 to 8 seconds. It was confirmed that the temperature of the bottom 18 side of the preform 10 can be adjusted to an appropriate temperature.

【００３８】この様な温調を行うことで、膨出部８０と
の接触領域Ａが、非接触領域Ｂよりも充分低温度とな
り、その境界において明確な温度勾配を形成することが
できる。By performing such temperature control, the contact area A with the bulging portion 80 has a sufficiently lower temperature than the non-contact area B, and a clear temperature gradient can be formed at the boundary.

【００３９】二軸延伸吹込成形（縦軸延伸＋一次エア導
入） プリフォーム１０の底部１８側の局所的な温調を行った
後に、延伸ロッド７０の縦軸駆動が開始され、その後所
定時間経過後にブローコア６０を介してプリフォーム１
０内部に一次エアが導入される。底部１８側における膨
出部８０との接触領域Ａは、膨出部８０と密着した形で
押し下げられることになるが、この接触領域Ａの保有温
度は非接触領域Ｂより低いため、延伸されにくく、延伸
ロッド７０の縦軸延伸力は、プリフォーム１０の非接触
領域Ｂでの縦軸延伸にほとんど消費されることになる。
さらに、この膨出部８０と密着している接触領域Ａに
は、比較的圧力の低い一次エアが吹き込まれることがほ
とんどなく、接触領域Ａの横軸延伸も生ずることがな
い。したがって、縦軸延伸および一次エア導入による横
軸延伸は、膨出部８０との接触領域Ａ以外の領域にて行
われることになり、図５に示すような形でプリフォーム
１０の延伸が進行することになる。 Biaxial stretch blow molding (longitudinal stretch + primary air conduction)
ON) After locally controlling the temperature of the bottom portion 18 side of the preform 10, the vertical axis drive of the stretching rod 70 is started, and after a predetermined time has passed, the preform 1 is passed through the blow core 60.
Primary air is introduced into the interior of the 0. The contact area A with the bulging portion 80 on the side of the bottom portion 18 is pushed down in close contact with the bulging portion 80, but the holding temperature of this contact area A is lower than that of the non-contact area B, so it is difficult to stretch. The vertical axis stretching force of the stretching rod 70 is almost consumed for the vertical axis stretching in the non-contact area B of the preform 10.
Further, the primary air having a relatively low pressure is hardly blown into the contact area A that is in close contact with the bulging portion 80, and the horizontal extension of the contact area A does not occur. Therefore, the vertical axis stretching and the horizontal axis stretching due to the introduction of primary air are performed in a region other than the contact region A with the bulging portion 80, and the stretching of the preform 10 proceeds as shown in FIG. Will be done.

【００４０】図６は、図５の状態よりさらに延伸が進行
した状態を示している。この図６の状態においても、縦
軸延伸および一次エア導入による横軸延伸は、膨出部８
０との接触領域Ａ以外の領域で行われ、延伸の進行と共
に上方領域から順にブローキャビティ型４０のキャビテ
ィ面４４に接触することになる。FIG. 6 shows a state in which stretching has further progressed from the state shown in FIG. Also in the state shown in FIG. 6, the vertical axis stretching and the horizontal axis stretching by introducing the primary air cause the bulging portion 8 to grow.
It is performed in a region other than the contact region A with 0, and as the stretching proceeds, the cavity surface 44 of the blow cavity mold 40 is sequentially contacted from the upper region.

【００４１】そして、延伸ロッド７０がその最下端位置
に到達した際には、図７に示すような延伸状態が予想さ
れる。すなわち、膨出部８０との接触領域は膨出部８０
の側壁上部から順に解除され、この状態での接触領域は
膨出部８０の底壁面側領域との対応領域と予想される。
ただし、ボトル２０の底部側の非接触領域も延伸率が低
いために未だ厚肉状態が確保され、その上方では、ブロ
ーキャビティ型４０のキャビティ面４４に接触した形で
形状出しが行われることになる。図７の状態は、縦軸延
伸駆動のスタート時より例えば１秒経過したものであ
り、この後ただちに二次ブローエアに切り換えられる。When the stretching rod 70 reaches the lowermost position, the stretching state as shown in FIG. 7 is expected. That is, the contact area with the bulging portion 80 is the bulging portion 80.
The contact area in this state is expected to be the area corresponding to the bottom wall surface side area of the bulging portion 80.
However, the non-contact region on the bottom side of the bottle 20 is still thick because the stretch ratio is low, and above that, the shape is formed in contact with the cavity surface 44 of the blow cavity mold 40. Become. In the state shown in FIG. 7, for example, one second has elapsed from the start of the vertical axis stretching drive, and immediately thereafter, the secondary blow air is switched to.

【００４２】なお、上述した動作を確保するための一次
エア圧力としては、１５ｋｇ／ｃｍ2 以下であることが
望ましく、横軸延伸率等に応じて５〜１５ｋｇ／ｃｍ2
の範囲で選択される。The primary air pressure for ensuring the above-mentioned operation is preferably 15 kg / cm 2 or less, and 5 to 15 kg / cm 2 depending on the horizontal axis stretching ratio and the like.
The range is selected.

【００４３】二次エア導入による形状固定 延伸ロッド７０が最下端に到達した後、あるいはその到
達直前に、エア導入口６６へのエア経路が切り替えら
れ、ブローコア６０を介してプリフォーム１０内部に二
次エアが導入されることになる。この二次エア圧力とし
ては一次エア圧力よりも高い圧力であり、好ましくは１
５〜４０ｋｇ／ｃｍ2 の範囲で選択される。このような
高い圧力の二次エアの導入の結果、ブローキャビティ型
４０の特に底壁キャビティ面４４ａと密着する位置まで
プリフォーム１０の底部１８側の延伸が実現されること
になる。この際、プリフォーム１０の底部１８側は、二
次エア導入直前まで比較的厚肉を確保していたので、二
次エアによる延伸の後も、図８に示すようにボトル２０
の底部２６の肉厚を胴部２４より厚肉に形成することが
可能となる。さらに、この高い二次エア導入により、ボ
トル２０全体の形状固定が実現されることになる。After the shape-fixing stretch rod 70 by the introduction of the secondary air reaches the lowermost end or immediately before reaching the lowermost end, the air path to the air introducing port 66 is switched, and the air is introduced into the preform 10 through the blow core 60. Next air will be introduced. The secondary air pressure is higher than the primary air pressure, preferably 1
It is selected in the range of 5 to 40 kg / cm 2 . As a result of the introduction of the secondary air having such a high pressure, stretching of the preform 10 on the side of the bottom portion 18 of the blow cavity mold 40 is realized, in particular, to a position where the blow cavity mold 40 is in close contact with the bottom wall cavity surface 44a. At this time, the bottom portion 18 side of the preform 10 had a relatively thick wall immediately before the introduction of the secondary air, and therefore, even after the drawing by the secondary air, as shown in FIG.
It is possible to form the bottom portion 26 of the wall portion 26 to be thicker than the body portion 24. Furthermore, this high secondary air introduction makes it possible to fix the shape of the entire bottle 20.

【００４４】このようなボトル２０の成形後、ボトル２
０の図１（Ｂ）に示す各肉厚Ｔ1 〜Ｔ4 を測定したとこ
ろ、下記のようなデータが得られた。After molding the bottle 20 as described above, the bottle 2
When the respective wall thicknesses T 1 to T 4 shown in FIG. 1 (B) of No. 0 were measured, the following data were obtained.

【００４５】Ｔ1 ＝３．５〜３．７ｍｍ Ｔ2 ＝２．０〜２．２ｍｍ Ｔ3 ＝１．７〜１．９ｍｍ Ｔ4 ＝０．５〜０．７ｍｍ このように、ボトル２０の胴部２４と、底部２６におけ
る傾斜壁部２６ａ，接地部２６ｂ，胴部２４の下端側の
側壁２６ｃの各肉厚を上記のように確保できる結果、こ
のボトル２０をＲ−Ｒボトルとして使用して、上述した
条件にて洗浄を２０回以上繰り返した場合にも、クラッ
ク，クレージングの発生、あるいはシャンペン底の逆反
り変形などを確実に防止できた。なお、プリフォーム１
０の底部１８側を、二次エアの導入により内方に向けて
凸となる底壁キャビティ面４４ａに被せるように延伸す
ることから、残留応力を低減でき、このことによっても
機械的強度が保証される。さらに、糸尻部である接地部
２６ｂを厚肉にできることから、従来肉が付きにくい糸
尻部を均一肉厚に成形できる効果もある。また、このよ
うな厚肉領域の展開長さＬ1 は、膨出部８０の対応する
展開長さＬ2 によって制御できる。従って、従来技術の
ように射出成形金型の形状加工によりプリフォーム肉厚
を調整して、最終成形品の厚肉底部の範囲を制御するも
のと比べれば、加工が極めて簡単なため製造コストが大
幅に低減される。T 1 = 3.5 to 3.7 mm T 2 = 2.0 to 2.2 mm T 3 = 1.7 to 1.9 mm T 4 = 0.5 to 0.7 mm As a result of being able to secure the respective wall thicknesses of the body portion 24, the inclined wall portion 26a of the bottom portion 26, the ground contact portion 26b, and the side wall 26c on the lower end side of the body portion 24 as described above, this bottle 20 can be used as an RR bottle. Thus, even when the cleaning was repeated 20 times or more under the above-mentioned conditions, the occurrence of cracks, crazing, reverse warp deformation of the champagne bottom, etc. could be reliably prevented. In addition, preform 1
Since the bottom portion 18 side of 0 is stretched so as to cover the bottom wall cavity surface 44a that is convex inward by the introduction of the secondary air, residual stress can be reduced, and this also guarantees the mechanical strength. To be done. Furthermore, since the ground contact portion 26b, which is the thread tail portion, can be made thick, there is also an effect that the thread tail portion, which is difficult to attach to the conventional thickness, can be formed into a uniform thickness. Further, the development length L 1 of such a thick region can be controlled by the corresponding development length L 2 of the bulging portion 80. Therefore, as compared with the conventional technology that controls the range of the thick bottom part of the final molded product by adjusting the preform wall thickness by the shape processing of the injection mold, the manufacturing cost is extremely simple. Significantly reduced.

【００４６】尚、上記実施例において、二次ブローエア
の切り換えタイミングを遅くすることで、ボトル２０の
底部２６側における厚肉領域の立ち上がり高さＨ1 をよ
り高く確保することができる。 ＜第２実施例＞図１０は、本発明の他の実施例を示して
いる。同図において、ブローキャビティ型４０は加熱手
段例えば温調水のジャケット４８を内蔵し、キャビティ
面４４を所定温度に加熱できる。したがって、このブロ
ーキャビティ型４０内で二軸配向され、キャビティ面４
４に密着したボトルをヒートセットすることができる。In the above embodiment, by delaying the switching timing of the secondary blow air, it is possible to secure a higher rising height H 1 of the thick region on the bottom 26 side of the bottle 20. <Second Embodiment> FIG. 10 shows another embodiment of the present invention. In the figure, the blow cavity mold 40 has a heating means, for example, a jacket 48 for temperature control water built therein, and can heat the cavity surface 44 to a predetermined temperature. Therefore, the blow cavity mold 40 is biaxially oriented, and the cavity surface 4
The bottle closely attached to 4 can be heat set.

【００４７】ここで、本実施例ではヒートセットされた
ボトルを取り出す前に、延伸ロッドにより冷却ガスをボ
トル内に導入し、ボトルを冷却可能としている。図示の
延伸ロッド１００の軸部は同心三重管構造であり、その
軸部の先端に膨出部１１０が連結されている。中心の第
１の管１０２は膨出部１１０に温調水を導く。中間の第
２の管１０４は、膨出部１１０に導かれた温調水を排出
する。外側の第３の管１０４は、膨出部１１０に近い端
部側に吹出孔１０８を有し、ヒートセット後にボトルを
冷却するための冷却媒体を吹出孔１０８よりボトル内部
に噴出するためのものである。冷却媒体としては常温エ
アーでもよいし、液体チッソなどの冷却ガスでも良い。Here, in this embodiment, before the heat-set bottle is taken out, the cooling gas is introduced into the bottle by the stretching rod so that the bottle can be cooled. The shaft portion of the illustrated extension rod 100 has a concentric triple tube structure, and the bulge portion 110 is connected to the tip of the shaft portion. The central first pipe 102 guides the temperature-controlled water to the bulging portion 110. The second pipe 104 in the middle discharges the temperature controlled water guided to the bulging portion 110. The outer third pipe 104 has a blowout hole 108 on the end side close to the bulging portion 110, and is for ejecting a cooling medium for cooling the bottle after heat setting into the bottle through the blowout hole 108. Is. The cooling medium may be normal temperature air or cooling gas such as liquid nitrogen.

【００４８】この実施例における二軸延伸吹込成形工程
は、二次エアの導入までは上記実施例と同様にして行わ
れる。二次エアの導入により、キャビティ面４４に密着
したボトルの形状出しが行われると、そのキャビティ面
４４が加熱されているためボトルのヒートセットが行わ
れる。このヒートセットを所定時間行った後、ブローコ
ア型６０のエア通路６４が排気経路と接続され、かつ、
延伸ロッド１００の第３の管１０６に冷却用エアが導入
される。この冷却用エアは吹出孔１０８よりボトル内部
に吹き出されてボトルを冷却し、エア通路６４を介して
排気される。このボトル冷却工程を所定時間行った後
に、冷却用エアの供給が停止され、ボトル内のエアはエ
ア通路６４を介して排気される。そして、その後に型開
きが開始され、ブローキャビティ型５０内よりボトルが
取り出される。The biaxial stretch blow molding process in this example is carried out in the same manner as in the above example until the introduction of secondary air. When the shape of the bottle in close contact with the cavity surface 44 is formed by the introduction of the secondary air, the cavity surface 44 is heated and the bottle is heat set. After performing this heat setting for a predetermined time, the air passage 64 of the blow core mold 60 is connected to the exhaust passage, and
Cooling air is introduced into the third tube 106 of the stretch rod 100. The cooling air is blown out into the bottle from the blowout hole 108 to cool the bottle, and is exhausted through the air passage 64. After performing the bottle cooling step for a predetermined time, the supply of cooling air is stopped and the air in the bottle is exhausted through the air passage 64. Then, the mold opening is started and the bottle is taken out from the blow cavity mold 50.

【００４９】このような冷却工程後に、ヒートセットさ
れたボトルを取り出すことで、ボトル取出時のボトルの
熱収縮を防止できた。さらに、ヒートセット工程及びそ
の後の冷却工程を行うことは、Ｒ−Ｒボトルを成形する
場合に極めて効果的であることが判った。本発明者等
は、ブローキャビティ型４０の温調温度を１１０°Ｃと
し、ブロー時間１７秒後に冷却エアによる冷却を１７秒
行ってボトルを取り出した。そして、このボトルを７５
°Ｃの液体中に１４分間浸す操作を２０回繰り返してみ
た。その後、そのボトルの体積収縮率を測定したとこ
ろ、２％以下であるという好結果が得られた。 〈第３実施例〉図１１（Ａ）は、ＰＥＮ樹脂及びＰＥＴ
樹脂からなる三層プリフォーム１２０を示している。こ
のプリフォーム１２０は、ネック部１２２、肩部１２
４、同部１２６及び底部１２８を有し、内層１３０及び
外層１３２がＰＥＮ樹脂にて形成され、その中間層１３
４はＰＥＴ樹脂にて形成されている。このプリフォーム
１２０を、第１実施例と同様の温調工程及び二軸延伸吹
込成形工程を行うことで、図１（Ｂ）と同じ肉厚分布を
有する三層構造のＲ−Ｒボトルを成形することができ
る。そして、このように成形された三層構造のＲ−Ｒボ
トルは、その内外層がＰＥＮ樹脂層にて形成されている
ので、上述した洗浄工程の際に、苛性ソーダによる浸蝕
がＰＥＮ樹脂により抑制され、ストレスクラックの生じ
にくいＲ−Ｒボトルを実現できる。さらに、内外層がＰ
ＥＮ樹脂であるため、ガスバリヤー性及び耐熱性の点で
も優れている。三層プリフォーム１２０を射出成形する
際には、表２に示すように、ＰＥＮ樹脂とＰＥＴ樹脂と
の融点が似通っているため、プリフォーム１２０の射出
成形を安定して行うことができる。さらに、ＰＥＴ樹脂
は、ＰＥＮ樹脂に比べて均一に伸びやすいという特性を
有することから、内外層のＰＥＮ樹脂がその中間層のＰ
ＥＴ樹脂に案内されて延伸され、Ｒ−Ｒボトルの肉厚分
布が安定し、偏肉を防止することができるという効果も
ある。By taking out the heat-set bottle after such a cooling step, it was possible to prevent heat shrinkage of the bottle when taking out the bottle. Furthermore, it has been found that performing the heat setting step and the subsequent cooling step is extremely effective when molding an RR bottle. The present inventors set the temperature control temperature of the blow cavity mold 40 to 110 ° C., and after 17 seconds of blowing time, cooled with cooling air for 17 seconds and took out the bottle. And 75 this bottle
The operation of immersing in a liquid of ° C for 14 minutes was repeated 20 times. Then, the volume shrinkage of the bottle was measured, and a good result of 2% or less was obtained. <Third Embodiment> FIG. 11A shows a PEN resin and PET.
A three-layer preform 120 made of resin is shown. The preform 120 includes a neck portion 122 and a shoulder portion 12.
4, the same portion 126 and the bottom portion 128, the inner layer 130 and the outer layer 132 are formed of PEN resin, the intermediate layer 13
4 is made of PET resin. The preform 120 is subjected to the temperature control step and the biaxial stretch blow molding step similar to those in the first embodiment to form an RR bottle having a three-layer structure having the same wall thickness distribution as in FIG. 1 (B). can do. Since the inner and outer layers of the three-layered RR bottle molded in this manner are formed of the PEN resin layer, the PEN resin suppresses the erosion by the caustic soda during the above-described cleaning step. It is possible to realize an RR bottle in which stress cracks are unlikely to occur. Furthermore, the inner and outer layers are P
Since it is an EN resin, it is also excellent in gas barrier properties and heat resistance. When injection molding the three-layer preform 120, as shown in Table 2, the melting points of the PEN resin and the PET resin are similar to each other, so that the injection molding of the preform 120 can be stably performed. Further, since the PET resin has a characteristic that it is more easily stretched uniformly than the PEN resin, the PEN resin of the inner and outer layers is P of the intermediate layer.
There is also an effect that the ET resin is stretched while being guided, the thickness distribution of the RR bottle is stabilized, and uneven thickness can be prevented.

【００５０】尚、図１１（Ａ）に示す三層プリフォーム
１２０は、その中間層１３４を形成するＰＥＴ樹脂が、
ネック部１２２まで充填されないように射出成形されて
いる。これは、このプリフォーム１２０より成形された
Ｒ−Ｒボトルのネック部に所定の耐熱性を確保するため
であり、高温に熱せられた内容物を充填する際にも、Ｒ
−Ｒボトルのネック部が熱収縮することを防止するため
である。 〈第４実施例〉図１１（Ｂ）に、内層１５０及び外層１
５２をＰＥＴ樹脂とし、その中間層１５４をＰＥＮ樹脂
とした三層プリフォーム１４０を示す。この場合、中間
層１５４を形成するＰＥＴ樹脂は、その底部１４８、胴
部１４６、肩部１４４及びネック部１４２に充填される
ようになっている。この三層プリフォーム１４０を、第
１実施例と同様に温調工程及び二軸延伸吹込成形工程を
経てＲ−Ｒボトルを成形したところ、所望の耐ストレス
クラック性、耐熱性及びガスバリヤー性を確保すること
ができた。このＲ−Ｒボトルは、その内外層１５０，１
５２がＰＥＴ樹脂であるため、洗浄時に苛性ソーダが外
層１５２に浸蝕しやすいが、それによって例えストレス
クラックが生じたとしても、中間層１５４のＰＥＮ樹脂
により、そのクラックが内外で連通して破裂が生ずるこ
とを防止することができる。従って、ストレスクラック
が発生した後、Ｒ−Ｒボトルが消費者の手元にある短時
間のうちに、そのクラックが成長してボトルが破裂して
しまうという事態を防止できる。ストレスクラックが発
生したＲ−Ｒボトルは、回収後の検査時においてオミッ
トすることができる。 〈第５実施例〉この第５実施例は、プリフォームの成形
樹脂材料として、ＰＥＮ樹脂とＰＥＴ樹脂とをブレンド
した混合材料を用いている。ＰＥＮ樹脂とＰＥＴ樹脂と
の配合率は、Ｒ−Ｒボトルとして求められる特性に応じ
て所望に決定することができるが、ＰＥＮ樹脂を５０％
以上とする事が望ましい。このブレンド樹脂にて成形し
たプリフォームを、第１実施例と同様に温調工程及び二
軸延伸吹込成形工程を経由することで成形されたＲ−Ｒ
ボトルは、第１実施例と同様な特性を得ることができ
る。In the three-layer preform 120 shown in FIG. 11A, the PET resin forming the intermediate layer 134 is
It is injection-molded so that the neck portion 122 is not filled. This is to ensure a predetermined heat resistance at the neck portion of the RR bottle molded from the preform 120, and when filling the contents heated to high temperature,
This is to prevent the neck portion of the R bottle from shrinking due to heat. <Fourth Embodiment> FIG. 11B shows an inner layer 150 and an outer layer 1.
A three-layer preform 140 in which 52 is a PET resin and the intermediate layer 154 is a PEN resin is shown. In this case, the PET resin forming the intermediate layer 154 is filled in the bottom portion 148, the body portion 146, the shoulder portion 144, and the neck portion 142. This three-layer preform 140 was molded into an RR bottle through a temperature control step and a biaxial stretch blow molding step as in the first embodiment, and desired stress crack resistance, heat resistance and gas barrier property were obtained. I was able to secure it. This RR bottle has inner and outer layers 150, 1
Since 52 is a PET resin, caustic soda is likely to erode the outer layer 152 during cleaning, but even if a stress crack occurs due to the caustic soda, the PEN resin of the intermediate layer 154 causes the crack to communicate with the inside and outside to cause a rupture. Can be prevented. Therefore, after the stress crack occurs, it is possible to prevent a situation where the crack grows and the bottle bursts within a short time when the RR bottle is in the hands of the consumer. The RR bottle in which the stress crack has occurred can be omitted at the time of inspection after recovery. <Fifth Embodiment> In the fifth embodiment, a mixed material obtained by blending a PEN resin and a PET resin is used as a molding resin material for a preform. The blending ratio of the PEN resin and the PET resin can be determined as desired according to the properties required for the RR bottle, but the PEN resin is 50%.
The above is preferable. A preform molded from this blended resin was molded by going through a temperature adjusting step and a biaxial stretching blow molding step as in the first embodiment.
The bottle can obtain characteristics similar to those of the first embodiment.

【００５１】ここで、第３〜第５実施例の場合には、ボ
トルの一部にＰＥＴ樹脂が含有されているので、洗浄温
度は６０〜８０℃とされる。ＰＥＴ樹脂の含有量が多く
なる程下限側の洗浄温度とする必要がある。 〈第６実施例〉この実施例は、図１２（Ａ）に示すよう
に、ネック部１６２，肩部１６４，胴部１６６と底部１
６８の内外層１６８ａ，１６８ｂをＰＥＴ樹脂で成形
し、底部１６８の中間層１６８ｃのみをＰＥＮ樹脂で成
形したプリフォーム１６０を用い、同図（Ｂ）に示すボ
トル１７０を成形するものである。中間層がＰＥＮ樹脂
で射出成形される底部１６８の領域は、ボトル１７０の
底部１７６すなわち、胴部１７４よりも厚肉の領域であ
る傾斜壁部１７６ａ，接地部１７６ｂおよびこれより胴
部１７４に向けて立ち上がる側壁１７６ｃである。この
各領域の肉厚Ｔ1 〜Ｔ3 及び胴部の肉厚Ｔ4 は、上述し
た第１実施例と同様な肉厚とされる。Here, in the case of the third to fifth examples, since the PET resin is contained in a part of the bottle, the washing temperature is set to 60 to 80 ° C. The higher the PET resin content, the lower the cleaning temperature should be. <Sixth Embodiment> In this embodiment, as shown in FIG. 12A, a neck portion 162, a shoulder portion 164, a body portion 166 and a bottom portion 1 are provided.
The inner and outer layers 168a and 168b of 68 are molded with PET resin, and only the intermediate layer 168c of the bottom portion 168 is molded with PEN resin. The preform 160 is used to mold the bottle 170 shown in FIG. The region of the bottom portion 168 where the intermediate layer is injection-molded with PEN resin is directed toward the bottom portion 176 of the bottle 170, that is, the inclined wall portion 176a, the ground contact portion 176b, and the body portion 174 that are thicker than the body portion 174. It is the side wall 176c that rises up. The wall thicknesses T 1 to T 3 and the body wall thickness T 4 of each region are the same as those in the above-described first embodiment.

【００５２】図１２（Ａ）に示すプリフォーム１６０の
射出成形は、図２に示すように射出金型を型締した後、
三層成形用のホットランナー型を用いてまずＰＥＴ樹脂
のみを充填し、その後ＰＥＮ樹脂を充填することで行
う。この場合、プリフォーム１６０の大部分の領域がＰ
ＥＴ樹脂で射出成形されるため、射出金型の型開きは、
ＰＥＴ樹脂による成形領域が変形しないように十分に冷
却した後に行う。すなわち、型締め後の射出時間および
冷却時間のトータル時間を４０秒以上に設定して型開き
を行う。このようなプリフォーム１６０を用いて、ボト
ル１７０を二軸形成する場合には下記の点で有利とな
る。すなわち、ＰＥＴ樹脂およびＰＥＮ樹脂はそれぞれ
ガラス転移点が異なるため、ＰＥＴ樹脂のブロー成形温
度は低く、ＰＥＮ樹脂のブロー成形温度は高く、それぞ
れ固有のブロー成形温度を有する。この場合、プリフォ
ーム１６０のうちのＰＥＴ単層の成形領域とＰＥＮを含
む三層の成形領域とは明確に分離されているため、温調
工程においてそれぞれの固有のブロー成形温度に温調す
ることで、適正な二軸延伸ブロー成形動作を行うことが
できる。プリフォーム１６０のうち特に延伸される領域
は肩部１６４および胴部１６６であり、この領域は共に
ＰＥＴ樹脂にて射出成形されているので、この領域をＰ
ＥＴ樹脂固有のブロー成形温度に温調すればよい。一
方、中間層をＰＥＮとした底部１６８は無延伸あるいは
低延伸領域であるので、適正なブロー成形温度から外れ
ても、安定してボトル１７０を成形することができる。The injection molding of the preform 160 shown in FIG. 12A is carried out after the injection mold is clamped as shown in FIG.
Using a hot runner mold for three-layer molding, first, only the PET resin is filled, and then the PEN resin is filled. In this case, most of the area of the preform 160 is P
Since it is injection molded with ET resin, the mold opening of the injection mold is
It is performed after cooling sufficiently so that the molding region of the PET resin is not deformed. That is, the mold opening is performed by setting the total time of injection time and cooling time after mold clamping to 40 seconds or more. When the bottle 170 is biaxially formed using such a preform 160, the following points are advantageous. That is, since the PET resin and the PEN resin have different glass transition points, the blow molding temperature of the PET resin is low, the blow molding temperature of the PEN resin is high, and each has its own blow molding temperature. In this case, since the PET single layer molding region of the preform 160 and the three-layer molding region containing PEN are clearly separated from each other, it is necessary to control the temperature at each unique blow molding temperature in the temperature control step. Thus, a proper biaxial stretching blow molding operation can be performed. Particularly, the stretched region of the preform 160 is the shoulder portion 164 and the body portion 166. Since both of these regions are injection molded with PET resin, this region is
The temperature may be adjusted to the blow molding temperature specific to the ET resin. On the other hand, since the bottom portion 168 having the intermediate layer of PEN is a non-stretched or low stretched region, it is possible to stably mold the bottle 170 even if it deviates from an appropriate blow molding temperature.

【００５３】このようなボトル１７０によれば、ネック
部１７２，胴部１７４および底部１７６の内外層１７６
ａ，１７６ｂがＰＥＴ樹脂にて射出成形されているた
め、耐熱性の観点から洗浄温度を上記各実施例よりも低
温、すなわち苛性ソーダの液温を６０℃以下に設定する
必要があり、このために洗浄時間も７分以上行わなけれ
ばならないが、特にストレスクラックの生じやすい底部
１７６を厚肉としかつその中間層１７６ｃをＰＥＮ樹脂
にて成形することで、Ｒ−Ｒボトルとして使用した場合
の回収サイクルを１０サイクル以上としても、胴部１７
４及び底部１７６に破裂が生じることはない。According to such a bottle 170, the inner and outer layers 176 of the neck portion 172, the body portion 174 and the bottom portion 176 are formed.
Since a and 176b are injection-molded from PET resin, it is necessary to set the cleaning temperature to a lower temperature than the above examples, that is, the liquid temperature of caustic soda to 60 ° C. or lower from the viewpoint of heat resistance. The cleaning time must be 7 minutes or more, but the recovery cycle when used as an RR bottle by making the bottom portion 176, which is particularly prone to stress cracking, thick and molding the intermediate layer 176c with PEN resin. Body part 17
4 and the bottom 176 do not rupture.

【００５４】なお、プリフォーム１６０のうちのＰＥＮ
樹脂を中間層とした三層成形領域をネック部１６２およ
び底部１６８とすることができる。ネック部１６２はブ
ロー成形動作において無延伸の領域であり、この領域を
ＰＥＴ樹脂にて成形すると、機械的強度および耐熱性の
点で劣るが、両特性がＰＥＴ樹脂以上となるＰＥＮ樹脂
をネック部の中間層に採用することで、Ｒ−Ｒボトルと
しての耐久性を向上させることができる。さらに、ボト
ル１７０のネック部１７２は、内容物の充填工程におい
て特に耐熱性が要求される領域であるが、ＰＥＮ樹脂の
特性を利用してその際の熱変形を防止することもでき
る。The PEN of the preform 160
A three-layer molding region having a resin as an intermediate layer can be the neck portion 162 and the bottom portion 168. The neck portion 162 is a non-stretched region in the blow molding operation, and if this region is molded with PET resin, it is inferior in mechanical strength and heat resistance, but a PEN resin having both properties equal to or higher than PET resin is used in the neck portion. By adopting it as the intermediate layer, the durability as an RR bottle can be improved. Further, the neck portion 172 of the bottle 170 is a region where heat resistance is particularly required in the filling process of the contents, but the thermal deformation at that time can be prevented by utilizing the characteristics of the PEN resin.

【００５５】なお、本発明は上記実施例に限定されるも
のではなく、本発明の要旨の範囲内で種々の変形実施が
可能である。The present invention is not limited to the above embodiment, and various modifications can be made within the scope of the gist of the present invention.

【００５６】温調ステーションでは、好ましくは図１３
に示すように、プリフォーム１０を温調ポット１８０内
に配置した後、温調コア１８２より予備ブローエアーを
プリフォーム１０内に導入し、プリフォーム１０をその
半径方向に比較的少ない量だけ予備ブローすることがで
きる。予備ブロー自体は従来より、温調ポット１８０の
内面にプリフォーム１０の外面を密着させ、その温調効
率を高めるために行われていた。本実施例では、最終容
器であるＲ−Ｒボトル２０の胴部の肉厚Ｔ4 が従来のＰ
ＥＴボトルに比べて厚いため、ＰＥＴと同様の二軸延伸
率を適用する場合は、プリフォーム１０の胴部の肉厚も
より厚くなっている。胴部の肉厚が厚いと熱容量が大き
くなり、温調ポット１８０から加熱された熱がプリフォ
ーム１０の胴部の内壁側に伝達されにくくなっている。
そこで、この実施例では温調工程にてプリフォーム１０
を予備ブローすることで、プリフォーム１０の胴部の肉
厚を半径方向に延伸して５〜２０％薄くした胴部１９２
を持つ中間容器１９０を形成している。このように、胴
部１９２の肉厚を薄くすることで、熱容量を小さくし
て、効率的な温調を確保できるようにしている。In the temperature control station, it is preferable to use FIG.
As shown in FIG. 4, after the preform 10 is placed in the temperature control pot 180, preliminary blow air is introduced into the preform 10 from the temperature control core 182 to reserve the preform 10 in a relatively small amount in the radial direction. Can be blown. The pre-blowing itself has conventionally been performed in order to bring the outer surface of the preform 10 into close contact with the inner surface of the temperature control pot 180 to improve the temperature control efficiency. In this embodiment, the wall thickness T4 of the body of the RR bottle 20 which is the final container is P
Since it is thicker than the ET bottle, when the same biaxial stretching ratio as that of PET is applied, the wall thickness of the body portion of the preform 10 is also thicker. If the thickness of the body is large, the heat capacity becomes large, and it becomes difficult for the heat heated from the temperature control pot 180 to be transferred to the inner wall side of the body of the preform 10.
Therefore, in this embodiment, the preform 10 is subjected to the temperature control process.
By pre-blowing, the body portion of the preform 10 is stretched in the radial direction to be thinned by 5 to 20% to form a body portion 192.
To form an intermediate container 190. As described above, by reducing the wall thickness of the body portion 192, the heat capacity is reduced and efficient temperature control can be ensured.

【００５７】なお、温調ポット１８０は好ましくはその
縦軸方向でゾーン分割され、例えば中間容器１９０のネ
ック下を比較的高温に温調し、底部側を比較的低温に温
調することが望ましい。The temperature control pot 180 is preferably zone-divided in the direction of its longitudinal axis, and it is desirable to control the temperature under the neck of the intermediate container 190 to a relatively high temperature and the bottom side to a relatively low temperature, for example. ..

【００５８】なお、上記実施例に示したＲ−Ｒボトルの
底部構造は、内方に向けて凸状のシャンペン底タイプと
したが、これに限らず、底部中心よりも下方に突出した
３本以上の脚部を有する自立壜タイプに形成してもよ
い。The bottom structure of the RR bottle shown in the above embodiment is a champagne bottom type which is convex inward. However, the structure is not limited to this, and three bottles projecting downward from the center of the bottom are provided. You may form in the self-supporting bottle type which has the above leg parts.

【００５９】[0059]

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、Ｒ
−Ｒボトルの樹脂材料にポリエチレンナフタレート樹脂
を用い、その胴部の肉厚を０．５〜０．７ｍｍとし、底
部の肉厚を胴部より厚くすることで、回収後に苛酷な条
件の下で洗浄を受けても、２０サイクル以上に亘って再
使用することのできるＲ−Ｒボトルを提供することがで
きる。As described above, according to the present invention, R
-By using polyethylene naphthalate resin as the resin material of the R bottle, the wall thickness of the body is 0.5 to 0.7 mm, and the wall thickness of the bottom is made thicker than that of the body, under severe conditions after recovery. It is possible to provide an RR bottle that can be reused for 20 cycles or more even after being subjected to washing in.

【００６０】さらに本発明によれば、胴部よりも厚肉と
なる少なくとも底部領域の中間層をポリエチレンナフタ
レートにて成形し、その他の領域をポリエチレンテレフ
タレートにて成形することで、ブロー成形特性を向上し
て安定して容器を成形できると共に、回収後に苛酷な条
件のもとで洗浄を受けても、１０サイクル以上にわたっ
て再利用することのできるＲ−Ｒボトルを提供すること
ができる。Further, according to the present invention, the blow molding characteristics can be obtained by molding the intermediate layer of at least the bottom region thicker than the body part with polyethylene naphthalate and molding the other region with polyethylene terephthalate. It is possible to provide an RR bottle that can be improved and stably molded, and that can be reused for 10 cycles or more even if it is washed under severe conditions after being collected.

【００６１】さらに、本発明のポリエチレンナフタレー
ト製容器の成形方法によれば、ポリエチレンナフタレー
ト樹脂固有のブロー成形温度に容易に温調することがで
き、しかも成形サイクルを大幅に短縮することができ
る。Further, according to the method for molding a polyethylene naphthalate container of the present invention, the blow molding temperature peculiar to the polyethylene naphthalate resin can be easily adjusted, and the molding cycle can be greatly shortened. ..

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】（Ａ）は、実施例のＲ−Ｒボトルを成形するた
めのプリフォームの概略断面図、（Ｂ）はＲ−Ｒボトル
の概略断面図である。FIG. 1A is a schematic cross-sectional view of a preform for molding an RR bottle of an example, and FIG. 1B is a schematic cross-sectional view of an RR bottle.

【図２】図１に示すＲ−Ｒボトルを成形するために用い
るプリフォームの射出成形工程を示す概略断面図であ
る。FIG. 2 is a schematic cross-sectional view showing an injection molding process of a preform used for molding the RR bottle shown in FIG.

【図３】図１（Ａ）に示すプリフォームを温調するため
の工程を示す概略断面図である。FIG. 3 is a schematic cross-sectional view showing a step for controlling the temperature of the preform shown in FIG.

【図４】図１（Ｂ）に示すＲ−Ｒボトルを成形する二軸
延伸吹込成形装置の一実施例の概略断面図である。FIG. 4 is a schematic sectional view of an example of a biaxial stretch blow molding apparatus for molding the RR bottle shown in FIG. 1 (B).

【図５】縦軸延伸＋一次エア導入における中間段階での
延伸状態を説明するための動作説明図である。FIG. 5 is an operation explanatory view for explaining a stretched state at an intermediate stage in vertical axis stretching + primary air introduction.

【図６】縦軸延伸＋一次エア導入による延伸状態が図５
よりもさらに進行した状態を説明するための動作説明図
である。FIG. 6 shows the state of stretching by vertical axis stretching + primary air introduction.
It is an operation explanatory view for explaining the state which advanced further than.

【図７】一次エアから二次エアへの切り換え直前におけ
る延伸状態を説明するための動作説明図である。FIG. 7 is an operation explanatory view for explaining a stretched state immediately before switching from primary air to secondary air.

【図８】二次エア導入による成形終了状態を説明するた
めの動作説明図である。FIG. 8 is an operation explanatory view for explaining a molding completed state by introducing the secondary air.

【図９】図４に示される延伸ロッド先端側に設けた膨出
部の拡大正面図である。9 is an enlarged front view of a bulge portion provided on the distal end side of the stretching rod shown in FIG.

【図１０】加熱手段を内蔵したブローキャビティ型を用
いてボトルをヒートセットする他の実施例を示す概略断
面図である。FIG. 10 is a schematic cross-sectional view showing another embodiment in which a bottle is heat set by using a blow cavity mold having a built-in heating means.

【図１１】（Ａ），（Ｂ）はそれぞれ、ＰＥＮ樹脂及び
ＰＥＴ樹脂からなる三層のプリフォームを示す概略断面
図である。11 (A) and (B) are schematic cross-sectional views showing a three-layer preform made of PEN resin and PET resin, respectively.

【図１２】（Ａ）は底部の中間層のみをＰＥＮ樹脂にて
成形したプリフォームの概略断面図、（Ｂ）はそのプリ
フォームを用いて成形されたＲ−Ｒボトルの概略断面図
である。FIG. 12 (A) is a schematic cross-sectional view of a preform obtained by molding only a bottom intermediate layer with PEN resin, and FIG. 12 (B) is a schematic cross-sectional view of an RR bottle molded using the preform. ..

【図１３】温調効率を高めるためにプリフォーム胴部を
薄肉にする予備ブロー動作を伴う温調工程を説明するた
めの概略断面図である。FIG. 13 is a schematic cross-sectional view for explaining a temperature control step involving a pre-blowing operation for thinning the preform body to increase the temperature control efficiency.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１０，１６０ プリフォーム １２，１６２ ネック部 １６，１６６ 胴部 １８，１６８ 底部 ２０，１７０ ボトル ２６，１７６ 底部 ３０ 射出キャビティ型 ３２ 射出コアロッド ３６，１８２ 温調コア ３８，１８０ 温調ポット ４０ ブローキャビティ型 ４４ａ 底壁キャビティ面 ４８ 加熱手段 ５０ ネック型 ６０ ブローコア ７０ 延伸ロッド ７２ 外筒 ７４ 内筒 ８０ 膨出部 ８２ 溝 １００ 延伸ロッド １０２，１０４，１０６ 三重管 １０８ 吹出孔 １１０ 膨出部 １２０，１４０ 三層プリフォーム １３０，１５０，１６８ａ 内層 １３２，１５２，１６８ｂ 外層 １３４，１５４，１６８ｃ 中間層 １９０ 中間容器 10,160 Preform 12,162 Neck part 16,166 Body part 18,168 Bottom part 20,170 Bottle 26,176 Bottom part 30 Injection cavity type 32 Injection core rod 36,182 Temperature control core 38,180 Temperature control pot 40 Blow cavity type 44a Bottom wall cavity surface 48 Heating means 50 Neck type 60 Blow core 70 Stretching rod 72 Outer cylinder 74 Inner cylinder 80 Swelling portion 82 Groove 100 Stretching rod 102, 104, 106 Triple pipe 108 Blowing hole 110 Swelling portion 120, 140 Three layers Preforms 130, 150, 168a Inner layer 132, 152, 168b Outer layer 134, 154, 168c Intermediate layer 190 Intermediate container

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｌ 22:00 4Ｆ ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 5 Identification code Office reference number FI technical display location B29L 22:00 4F

Claims (6)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 ポリエチレンナフタレートにて成形され
たプリフォームを二軸延伸吹込成形して形成され、二軸
延伸された胴部の肉厚が０．５〜０．７mmであり、底部
の肉厚は胴部の肉厚以上であり、市場からの回収、洗
浄、再充填及び市場への提供を１サイクルとし、１サイ
クル中の前記洗浄は、アルカリ濃度が１〜４％で液温７
０〜８０℃の溶液中に２〜７分間浸して行われ、２０サ
イクル以上繰り返し使用されることを特徴とする再充填
可能な合成樹脂製容器。1. A preform molded from polyethylene naphthalate is formed by biaxially stretch blow-molding, and the biaxially stretched body has a wall thickness of 0.5 to 0.7 mm and a bottom meat. The thickness is not less than the wall thickness of the body, and one cycle consists of recovery from the market, cleaning, refilling and supply to the market. The cleaning in one cycle has an alkali concentration of 1 to 4% and a liquid temperature of 7%.
A refillable synthetic resin container characterized by being immersed in a solution of 0 to 80 ° C. for 2 to 7 minutes and repeatedly used for 20 cycles or more. 【請求項２】 少なくとも胴部および底部の中間層をポ
リエチレンテレフタレートとし、その内外層をポリエチ
レンナフタレートとして成形された多層プリフォームを
二軸延伸吹込成形して形成され、二軸延伸された胴部の
肉厚が０．５〜０．７mmであり、底部の肉厚は胴部の肉
厚以上であり、市場からの回収、洗浄、再充填及び市場
への提供を１サイクルとし、１サイクル中の前記洗浄
は、アルカリ濃度が１〜４％で液温６０〜８０℃の溶液
中に２〜７分間浸して行われ、２０サイクル以上繰り返
し使用されることを特徴とする再充填可能な合成樹脂製
容器。2. A biaxially stretched body formed by biaxially stretch blow molding a multi-layer preform formed by using polyethylene terephthalate as an intermediate layer of at least a body and a bottom and polyethylene naphthalate as inner and outer layers thereof. Has a wall thickness of 0.5-0.7 mm, and the bottom has a wall thickness greater than that of the body. One cycle consists of collection from the market, cleaning, refilling and provision to the market. The above-mentioned washing is carried out by immersing in a solution having an alkali concentration of 1 to 4% and a liquid temperature of 60 to 80 ° C for 2 to 7 minutes, and is repeatedly used for 20 cycles or more. Container. 【請求項３】 少なくとも胴部および底部の中間層をポ
リエチレンナフタレートとし、その内外層をポリエチレ
ンテレフタレートとして成形された多層プリフォームを
二軸延伸吹込成形して形成され、二軸延伸された胴部の
肉厚が０．５〜０．７mmであり、底部の肉厚は胴部の肉
厚以上であり、市場からの回収、洗浄、再充填及び市場
への提供を１サイクルとし、１サイクル中の前記洗浄
は、アルカリ濃度が１〜４％で液温６０〜８０℃の溶液
中に２〜７分間浸して行われ、２０サイクル以上繰り返
し使用されることを特徴とする再充填可能な合成樹脂製
容器。3. A biaxially stretched body part formed by biaxially stretch blow molding a multi-layer preform formed by using polyethylene naphthalate as an intermediate layer of at least a body part and a bottom part, and polyethylene terephthalate as inner and outer layers thereof. Has a wall thickness of 0.5-0.7 mm, and the bottom has a wall thickness greater than that of the body. One cycle consists of collection from the market, cleaning, refilling and provision to the market. The above-mentioned washing is carried out by immersing in a solution having an alkali concentration of 1 to 4% and a liquid temperature of 60 to 80 ° C for 2 to 7 minutes, and is repeatedly used for 20 cycles or more. Container. 【請求項４】 ポリエチレンナフタレート及びポリエチ
レンテレフタレートのブレンド樹脂にて成形されたプリ
フォームを二軸延伸吹込成形して形成され、二軸延伸さ
れた胴部の肉厚が０．５〜０．７ｍｍであり、底部の肉
厚は胴部の肉厚以上であり、市場からの回収、洗浄、再
充填及び市場への提供を１サイクルとし、１サイクル中
の前記洗浄は、アルカリ濃度が１〜４％で液温６０〜８
０℃の溶液中に２〜７分間浸して行われ、２０サイクル
以上繰り返し使用されることを特徴とする再充填可能な
合成樹脂製容器。4. A biaxially stretched body part formed by biaxially stretch blow molding a preform molded from a blended resin of polyethylene naphthalate and polyethylene terephthalate, and having a wall thickness of 0.5 to 0.7 mm. The thickness of the bottom portion is equal to or greater than the thickness of the body portion, and the collection, cleaning, refilling from the market and provision to the market are one cycle, and the cleaning in one cycle has an alkali concentration of 1 to 4 Liquid temperature 60% to 8
A refillable synthetic resin container characterized by being immersed in a solution at 0 ° C. for 2 to 7 minutes and repeatedly used for 20 cycles or more. 【請求項５】 少なくとも最終容器の胴部よりも厚肉と
なる底部と対応する領域の中間層がポリエチレンナフタ
レートで成形され、それ以外の領域がポリエチレンテレ
フタレートで成形されたプリフォームを二軸延伸吹込成
形して形成され、二軸延伸された胴部の肉厚が０．５〜
０．７ｍｍであり、市場からの回収、洗浄、再充填及び
市場への提供を１サイクルとし、１サイクル中の前記洗
浄は、アルカリ濃度が１〜４％で液温６０℃以下の溶液
中に７分間以上浸して行われ、１０サイクル以上繰り返
し使用されることを特徴とする再充填可能な合成樹脂製
容器。5. A biaxially stretched preform in which at least an intermediate layer in a region corresponding to a bottom portion which is thicker than a body portion of the final container is formed of polyethylene naphthalate, and other regions are formed of polyethylene terephthalate. The thickness of the biaxially stretched body formed by blow molding is 0.5 to
It is 0.7 mm, and the recovery from the market, cleaning, refilling and supply to the market are one cycle, and the cleaning in one cycle is performed in a solution having an alkali concentration of 1 to 4% and a liquid temperature of 60 ° C or less. A refillable synthetic resin container characterized by being soaked for 7 minutes or more and repeatedly used for 10 cycles or more. 【請求項６】 型締め後でかつ型開き前の間のプリフォ
ーム射出時間及びその後の冷却時間を４０秒以下とし
て、ポリエチレンナフタレート製のプリフォームを射出
成形し、 射出成形時の熱を保有した前記プリフォームを冷却して
延伸適温に温調し、 前記プリフォーム内に配置される延伸ロッドの縦軸駆動
と、前記プリフォーム内へのブローエアの導入とによ
り、胴部及び底部が二軸配向されたポリエチレンナフタ
レート製の容器を成形することを特徴とするポリエチレ
ンナフタレート製容器の成形方法。6. A polyethylene naphthalate preform is injection-molded with a preform injection time after mold clamping and before mold opening and a cooling time thereafter of 40 seconds or less, and retains heat during injection molding. The preform was cooled to adjust the temperature to an appropriate temperature for stretching, and the longitudinal axis drive of the stretching rod arranged in the preform and the introduction of blow air into the preform allowed the body and the bottom to be biaxial. A method of molding a polyethylene naphthalate container, which comprises molding an oriented container of polyethylene naphthalate.
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