JPH03141158A - 低熱伝導性高炉用耐火物 - Google Patents
低熱伝導性高炉用耐火物Info
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- JPH03141158A JPH03141158A JP1277988A JP27798889A JPH03141158A JP H03141158 A JPH03141158 A JP H03141158A JP 1277988 A JP1277988 A JP 1277988A JP 27798889 A JP27798889 A JP 27798889A JP H03141158 A JPH03141158 A JP H03141158A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明は耐アルカリ性、耐スポール性、耐摩耗性および
耐酸化性を著しく向上させた低熱伝導性高炉用耐火物に
関する。
耐酸化性を著しく向上させた低熱伝導性高炉用耐火物に
関する。
[従来の技術]
従来から骨材にβ−アルミナ、炭素、炭化珪素を用い、
これに金属珪素を添加して粒子間を炭化珪素結合もしく
は炭素結合させることによって、耐食性、耐スポール性
および耐アルカリ性を向上させた高炉用耐火物が特公昭
56−35830号公報で提案されている。
これに金属珪素を添加して粒子間を炭化珪素結合もしく
は炭素結合させることによって、耐食性、耐スポール性
および耐アルカリ性を向上させた高炉用耐火物が特公昭
56−35830号公報で提案されている。
しかし前記耐火物は多くの物性を向上させている反面、
熱伝導率が高く、高温で酸化消耗し易い欠点がある。
熱伝導率が高く、高温で酸化消耗し易い欠点がある。
それ故高炉炉壁に使用した場合、炉外への熱損失が多く
、高炉操業の熱経済性の向上が望まれている。
、高炉操業の熱経済性の向上が望まれている。
また耐火物の酸化損傷により、高炉炉壁の保護も十分と
は言えなかった。
は言えなかった。
[発明が解決しようとする課題]
最近、高炉は操炉技術、補修技術および鉄皮からの冷却
方式の改善等により長寿命になっている。
方式の改善等により長寿命になっている。
それにともない耐火物の高耐用性が要求されるとともに
耐火物を保護し延命を図るため鉄皮からの冷却が実施さ
れている。
耐火物を保護し延命を図るため鉄皮からの冷却が実施さ
れている。
この冷却に適した材質として高熱伝導性のカーボン含有
耐火物が多用されている。
耐火物が多用されている。
このような冷却による炉体保護は炉外への熱損失が極め
て多く、熱経済面から好ましいことではない。
て多く、熱経済面から好ましいことではない。
本発明者等は冷却による炉体保護にたよらず熱経済面に
優れる耐火物、すなわちアルカリアタック、熱衝撃、装
入物による摩耗および水蒸気酸化等の損傷作用に強い低
熱伝導性の耐火物に着目し、実験を重ねた。
優れる耐火物、すなわちアルカリアタック、熱衝撃、装
入物による摩耗および水蒸気酸化等の損傷作用に強い低
熱伝導性の耐火物に着目し、実験を重ねた。
[課題を解決するための手段]
前記問題点を解決するため種々実験を重ねた結果、ジル
コニア骨材がβ−アルミナと同様アルカリアタックに有
効であることを認め、ジルコニア−炭化珪素−カーボン
系において特に黒鉛化度の低いカーボンが熱伝導率が小
さく、また緻密な組織を有する原料がアルカリアタック
、熱衝撃および装入物による摩耗に対する耐用性に優れ
ることを見い出し本発明を完成させたものである。
コニア骨材がβ−アルミナと同様アルカリアタックに有
効であることを認め、ジルコニア−炭化珪素−カーボン
系において特に黒鉛化度の低いカーボンが熱伝導率が小
さく、また緻密な組織を有する原料がアルカリアタック
、熱衝撃および装入物による摩耗に対する耐用性に優れ
ることを見い出し本発明を完成させたものである。
すなわち本発明の特徴とするところはジルコニア10〜
85wt%、カーボン5〜25wt%および炭化珪素1
0〜85wt%からなる混合物100 wt%に対し、
外掛けで焼結剤2〜10wt%と酸化防止剤1〜5wt
%添加し、これに結合剤を加えて混練後、成形、焼成し
たことを特徴とする低熱伝導性高炉用耐火物である。
85wt%、カーボン5〜25wt%および炭化珪素1
0〜85wt%からなる混合物100 wt%に対し、
外掛けで焼結剤2〜10wt%と酸化防止剤1〜5wt
%添加し、これに結合剤を加えて混練後、成形、焼成し
たことを特徴とする低熱伝導性高炉用耐火物である。
従来よりカーボンを含有する耐火物はカーボンが酸化さ
れ、組織が脆弱化し、該耐火物の使用時にカーボンが溶
銑中へ溶解して消失するので耐用性が不十分であった。
れ、組織が脆弱化し、該耐火物の使用時にカーボンが溶
銑中へ溶解して消失するので耐用性が不十分であった。
このため該耐火物に耐酸化性を付与すべく、超微粉の炭
化珪素を少量添加する方法が特開昭58−115073
号公報により提案されている。
化珪素を少量添加する方法が特開昭58−115073
号公報により提案されている。
他の文献にもいくつか提案されているが、いずれもその
耐用性において改善の余地が残されている。
耐用性において改善の余地が残されている。
本発明においては緻密な組織を有するカーボンを用い、
更に焼結剤および酸化防止剤を添加し、焼成することに
より耐火物の気孔径を小さくし、かつ開口気孔を密封気
孔とする。その上カーボンの使用量を最小限に止めるこ
とにより、酸化損耗を抑制するものである。
更に焼結剤および酸化防止剤を添加し、焼成することに
より耐火物の気孔径を小さくし、かつ開口気孔を密封気
孔とする。その上カーボンの使用量を最小限に止めるこ
とにより、酸化損耗を抑制するものである。
本発明で用いるカーボンは適度の黒鉛化度を有する仮焼
無煙炭、石炭ピッチコークス、石油ピッチコークス、土
状黒鉛等であって、特に仮焼無煙炭が好ましい。その純
度は80wt%以上のものが好ましく、90wt%以上
のものがより好ましい。
無煙炭、石炭ピッチコークス、石油ピッチコークス、土
状黒鉛等であって、特に仮焼無煙炭が好ましい。その純
度は80wt%以上のものが好ましく、90wt%以上
のものがより好ましい。
またフランクリン(Franklin)のP値から求め
た黒鉛化度60%以下の緻密な組織を有するカーボンを
使用する。
た黒鉛化度60%以下の緻密な組織を有するカーボンを
使用する。
黒鉛化度が60%を超えると熱伝導率が高くなり好まし
くない。カーボンを5〜25wt%の範囲に限定した理
由は25wt%を越えると耐酸化性が低下し、熱伝導率
が高くなる。
くない。カーボンを5〜25wt%の範囲に限定した理
由は25wt%を越えると耐酸化性が低下し、熱伝導率
が高くなる。
また5wt%未満では熱間線膨張率が大きくなり、耐ス
ポール性が低下する。
ポール性が低下する。
ジルコニアはCaO,MgOまたはY2O,で安定化さ
せた安定化ジルコニアを主体とするものでβ−アルミナ
と同じく格段にアルカリ性に優れた材質である。
せた安定化ジルコニアを主体とするものでβ−アルミナ
と同じく格段にアルカリ性に優れた材質である。
このジルコニアを10〜85wt%の範囲に限定したの
は10wt%以下では熱伝導率が8kcal/m、hr
、 ”C以上と高くなり、耐酸化性が低下する。
は10wt%以下では熱伝導率が8kcal/m、hr
、 ”C以上と高くなり、耐酸化性が低下する。
85wt%以上では炭化珪素、カーボン量が少なく、耐
スポール性が低下する。
スポール性が低下する。
炭化珪素の純度は80wt%以上のものが良く、90w
t%以上のものがより好ましい。純度が低下すると耐食
性および耐アルカリ性が低下する。
t%以上のものがより好ましい。純度が低下すると耐食
性および耐アルカリ性が低下する。
炭化珪素を10〜85wt%使用する理由は85wt%
を越えると熱伝導率が高くなり、耐スポール性が悪くな
る。10wt%未満であると耐アルカリ性および強度が
低下する。
を越えると熱伝導率が高くなり、耐スポール性が悪くな
る。10wt%未満であると耐アルカリ性および強度が
低下する。
焼結剤は金属珪素、金属アルミニウム、フェロシリコン
およびそれらの合金並びに炭化硼素、窒化硼素等の硼化
物であり、これらが焼成中炭化物、酸窒化物等に変化し
、気孔径を小さくすると同時に粒子間を結合させ高強度
になる。
およびそれらの合金並びに炭化硼素、窒化硼素等の硼化
物であり、これらが焼成中炭化物、酸窒化物等に変化し
、気孔径を小さくすると同時に粒子間を結合させ高強度
になる。
その量を2〜10wt%とじたのは10wし%を越える
と添加量に比例した効果の増大が望めず、不経済である
とともに耐スポール性が低下する。2wt%未満では粒
子間結合数が少なく、組織の強化が認められない。
と添加量に比例した効果の増大が望めず、不経済である
とともに耐スポール性が低下する。2wt%未満では粒
子間結合数が少なく、組織の強化が認められない。
酸化防止剤はJO,Na2O,B2J、5i02.Ca
O等を主成分とする低融点のゆう薬、ガラスの粉末、長
石、硼砂および粘度等である。
O等を主成分とする低融点のゆう薬、ガラスの粉末、長
石、硼砂および粘度等である。
これらが焼成中粒子表面および粒子間隙をコーティング
し、密封気孔とするとともに外気と遮断する。
し、密封気孔とするとともに外気と遮断する。
その添加量を1〜5wt%とじたのは5wt%を越える
と耐火物の耐火性が低下し、耐用性が面下する。1wt
%未満では酸化防止の効果が十分得られないからである
。
と耐火物の耐火性が低下し、耐用性が面下する。1wt
%未満では酸化防止の効果が十分得られないからである
。
なお、本発明における結合剤を加えての混練、成形、焼
成等については、この種の耐火物を製造する場合の一般
的な条件を用いてほぼ充分であり、したがって、ここで
はその詳しい条件記載は省略するが、結合剤は有機系の
もので、焼成は還元雰囲気下で1000〜1600℃の
範囲で行なうことが望ましい。
成等については、この種の耐火物を製造する場合の一般
的な条件を用いてほぼ充分であり、したがって、ここで
はその詳しい条件記載は省略するが、結合剤は有機系の
もので、焼成は還元雰囲気下で1000〜1600℃の
範囲で行なうことが望ましい。
[実 施 例]
以下実施例について説明する。
実施例(A−F)および比較例(イ〜ト)の配合割合を
第1表に示す。
第1表に示す。
その各配合物にピッチ、アントラセン、合成樹脂等の有
機結合剤を加えて、混練、成形後還元雰囲気下1000
N1400℃の温度で焼成した。
機結合剤を加えて、混練、成形後還元雰囲気下1000
N1400℃の温度で焼成した。
ここに用いたジルコニアはCaOで安定化した安定化率
80%以上の電融品である。
80%以上の電融品である。
カーボンは仮焼無煙炭、ピッチコークス、比較例に天然
リン状黒鉛を使用した。炭化珪素、金属珪素および金属
アルミニウムの純度はそれぞれ91.4.97.5およ
び98.5%のものを用いた。
リン状黒鉛を使用した。炭化珪素、金属珪素および金属
アルミニウムの純度はそれぞれ91.4.97.5およ
び98.5%のものを用いた。
使用した各原料の化学成分を第2表に示す。
実施例A、B、D、Eは配合物にフェノール樹脂を加え
、混練、成形後還元7囲気下において1350℃の焼成
を行った。
、混練、成形後還元7囲気下において1350℃の焼成
を行った。
実施例C,Fは配合物にアントラセン8%を加えた硬ピ
ツチを4wt%加えて、130℃の加熱混練を行い、成
形後還元雰囲気下において1100℃の焼成を行った。
ツチを4wt%加えて、130℃の加熱混練を行い、成
形後還元雰囲気下において1100℃の焼成を行った。
また比較例イ〜トは実施例A、B、D、Eと同様に製造
した。
した。
以上の如く製造した各供試体について熱伝導率、耐酸化
性、耐アルカリ性、耐スポール性および耐侵食性につい
て測定し、その結果を第3表に示す。
性、耐アルカリ性、耐スポール性および耐侵食性につい
て測定し、その結果を第3表に示す。
熱伝導率は各供試体を20φx 150mmの円柱に切
りだし、直接熱流法により測定し、600℃での値で表
示した。
りだし、直接熱流法により測定し、600℃での値で表
示した。
耐酸化性については各供試体を1辺40mmの立方体に
切りだし、電気炉で1400℃×30分間保定後取り出
し、切断面観察より比較評価した。
切りだし、電気炉で1400℃×30分間保定後取り出
し、切断面観察より比較評価した。
耐アルカリ性は各供試体を20x 20X 60mmの
角柱に切りだし、試薬炭酸カリとコークス粉20 +
80の混合物を詰めた容器内に埋め込み、その容器を密
封し、電気炉で1300℃×5時間保定する。これを5
回繰り返した後供試体を取り出し、寸法変化率により比
較した。
角柱に切りだし、試薬炭酸カリとコークス粉20 +
80の混合物を詰めた容器内に埋め込み、その容器を密
封し、電気炉で1300℃×5時間保定する。これを5
回繰り返した後供試体を取り出し、寸法変化率により比
較した。
耐スポール性は各供試体を40X 5QX 180mm
の角柱の切りだし、誘導炉にて1500℃の溶銑中に9
0秒間浸漬後水冷した供試体の外観および切断面観察よ
り比較評価した。
の角柱の切りだし、誘導炉にて1500℃の溶銑中に9
0秒間浸漬後水冷した供試体の外観および切断面観察よ
り比較評価した。
耐侵食性については各供試体を台形状に(上辺70mm
X底辺150mm x高さ70mmX長さ130mm)
に切りだし、比較量と張り合わせて、酸素プロパンガス
バーナにて1500℃まで昇温し、その中に銑鉄と高炉
スラグを50:50の割合で没入し、回転しつつその温
度に3時間保定した後、解体して溶損された量を比較評
価した。
X底辺150mm x高さ70mmX長さ130mm)
に切りだし、比較量と張り合わせて、酸素プロパンガス
バーナにて1500℃まで昇温し、その中に銑鉄と高炉
スラグを50:50の割合で没入し、回転しつつその温
度に3時間保定した後、解体して溶損された量を比較評
価した。
第3表から明らかなように実施例A〜Fのものは黒鉛化
度の低いカーボンを所定量使用したものなので、熱伝導
率において比較例へ、トに比べ低く 3〜7 kcal
/m、hr、 ”Cの範囲にある。
度の低いカーボンを所定量使用したものなので、熱伝導
率において比較例へ、トに比べ低く 3〜7 kcal
/m、hr、 ”Cの範囲にある。
耐酸化性は比較例口、ハ、へおよびトに比べ浸れている
。
。
耐アルカリ性において、比較例口、二およびホに比べ優
れている。
れている。
耐スポール性において、比較例二およびホに比べ壜れて
いる。
いる。
耐侵食性において、比較例イ、ハ、二、ホ、へおよびト
に比べ優れている。
に比べ優れている。
このように本発明の実施例A−Fのものは低熱伝導率か
つ耐酸化性に優れ、しかも耐アルカリ性、耐スポール性
および耐侵食性(耐摩耗性)を兼ね備える新規な耐火物
である。
つ耐酸化性に優れ、しかも耐アルカリ性、耐スポール性
および耐侵食性(耐摩耗性)を兼ね備える新規な耐火物
である。
[発明の効果]
本発明の耐火物は、熱伝導率が低く、熱損失が小さく、
加えて耐酸性、耐アルカリ性ともに優れ、更に耐スポー
ル性、耐侵食性(耐摩耗性)をも兼ね備えたものであり
、多くの用途があるが、特に高炉の炉壁並びにステーブ
クーラー用埋込み耐火物として、炉壁保護および熱経済
性のいずれの面でも適性の高いものである。
加えて耐酸性、耐アルカリ性ともに優れ、更に耐スポー
ル性、耐侵食性(耐摩耗性)をも兼ね備えたものであり
、多くの用途があるが、特に高炉の炉壁並びにステーブ
クーラー用埋込み耐火物として、炉壁保護および熱経済
性のいずれの面でも適性の高いものである。
他4名
Claims (1)
- 1 ジルコニア10〜85wt%、カーボン5〜25w
t%および炭化珪素10〜85wtからなる混合物10
0wt%に対し、外掛けで焼結剤2〜10wt%と酸化
防止剤1〜5wt%添加し、これに結合剤を加えて混練
後、成形、焼成したことを特徴とする低熱伝導性高炉用
耐火物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1277988A JPH03141158A (ja) | 1989-10-25 | 1989-10-25 | 低熱伝導性高炉用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1277988A JPH03141158A (ja) | 1989-10-25 | 1989-10-25 | 低熱伝導性高炉用耐火物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03141158A true JPH03141158A (ja) | 1991-06-17 |
Family
ID=17591063
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1277988A Pending JPH03141158A (ja) | 1989-10-25 | 1989-10-25 | 低熱伝導性高炉用耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03141158A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009263203A (ja) * | 2008-04-01 | 2009-11-12 | Jfe Steel Corp | 竪型炉用耐火物 |
JP2010100458A (ja) * | 2008-10-22 | 2010-05-06 | Jfe Steel Corp | 竪型炉用不定形耐火物 |
-
1989
- 1989-10-25 JP JP1277988A patent/JPH03141158A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009263203A (ja) * | 2008-04-01 | 2009-11-12 | Jfe Steel Corp | 竪型炉用耐火物 |
JP2010100458A (ja) * | 2008-10-22 | 2010-05-06 | Jfe Steel Corp | 竪型炉用不定形耐火物 |
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