JP6872199B2 - Optical interference circuit - Google Patents

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本発明は、光干渉回路に関し、より詳細には、極めて高精度な周波数基準光を中継する光中継伝送システムにおける光送信装置、中継装置、光受信装置に適用可能な光干渉回路に関する。 The present invention relates to an optical interference circuit, and more particularly to an optical interference circuit applicable to an optical transmission device, a relay device, and an optical reception device in an optical relay transmission system that relays extremely high-precision frequency reference light.

新しい時間周波数標準（周波数標準）として光を用いた光時計技術が進展しつつある。従来、周波数標準にはセシウム133Ｃｓのマイクロ波遷移（約９．２ＧＨｚ）を用いた原子時計が用いられており、その不確かさは１０-15程度であった。これに対して、近年、研究が加速している、ストロンチウム87Ｓｒの光周波数遷移（約５００ＴＨｚ）を用いた光原子時計（光時計）では、１０-18の不確かさが得られている（例えば、非特許文献１，２参照）。これは、量子限界で決まる遷移周波数揺らぎが基本的には周波数に依存しないため、遷移周波数揺らぎと遷移周波数の比である不確かさは、利用する周波数が高いほど本質的に有利になることに起因している。 Optical clock technology using light as a new time frequency standard (frequency standard) is being developed. Conventionally, an atomic clock using a microwave transition (about 9.2 GHz) of cesium- 133 Cs has been used as a frequency standard, and the uncertainty is about 10 -15. In contrast, in recent years, research has accelerated, the optical frequency transition strontium 87 Sr (about 500 THz) light atomic clock using (optical clock), the uncertainty of 10 -18 is obtained (e.g. , Non-Patent Documents 1 and 2). This is because the transition frequency fluctuation determined by the quantum limit is basically frequency-independent, and the uncertainty of the ratio between the transition frequency fluctuation and the transition frequency is essentially more advantageous as the frequency used is higher. doing.

光時計を用いて得られる極めて高精度な周波数を持つ周波数基準光を、その周波数精度を保持したまま伝送する技術として、光ファイバを用いた周波数高精度伝送技術がある（例えば、非特許文献３，４参照）。光ファイバは伝搬損失が安定して小さく、光信号を伝送する媒体としては最適である。しかしながら、一般的に物理媒体は、光弾性効果、熱光学効果を有するため、振動や温度変化によって実効的な光学的な長さが僅かに変動する。この長さ変動は、伝搬光に対してドップラー効果を起こすため、伝搬光の周波数揺らぎを引き起こすことになる。従って、周波数精度を保持したまま周波数基準光を伝送するには、この長さ変動を実効的に補正する機構が伝送システムとして必要となる。 As a technique for transmitting frequency reference light having an extremely high precision frequency obtained by using an optical clock while maintaining the frequency accuracy, there is a frequency high precision transmission technique using an optical fiber (for example, Non-Patent Document 3). , 4). An optical fiber has a stable and small propagation loss and is most suitable as a medium for transmitting an optical signal. However, since the physical medium generally has a photoelastic effect and a thermo-optical effect, the effective optical length slightly fluctuates due to vibration or temperature change. This length variation causes a Doppler effect on the propagating light, which causes frequency fluctuation of the propagating light. Therefore, in order to transmit the frequency reference light while maintaining the frequency accuracy, a mechanism for effectively correcting this length variation is required as a transmission system.

図１に、従来の周波数高精度伝送技術を備えた伝送システムを示す。光格子時計が置かれる送信局１０１と、周波数基準光が配信される受信局１０５の間は、光伝送路である伝送用光ファイバ１０２、１０４で接続され、必要に応じて伝送路の途中に中継局１０３が配置される（図１では、中継局１０３は１つだけ配置されている）。送信局１０１には、ファイバ長揺らぎ補償部１１０が置かれ、受信局１０５には、基準光再生部１４０が置かれる。中継局１０３には、基準光再生部１２０とファイバ長揺らぎ補償部１３０とが置かれ、基準光再生部１２０で再生された周波数基準光は、ファイバ長揺らぎ補償部１３０に入力されて次局へと中継される。 FIG. 1 shows a transmission system equipped with a conventional frequency high-precision transmission technique. The transmitting station 101 on which the optical grid clock is placed and the receiving station 105 to which the frequency reference light is distributed are connected by optical transmission lines 102 and 104, which are optical transmission lines, and are connected in the middle of the transmission line if necessary. A relay station 103 is arranged (in FIG. 1, only one relay station 103 is arranged). The transmission station 101 is provided with a fiber length fluctuation compensation unit 110, and the receiving station 105 is provided with a reference light reproduction unit 140. A reference light reproduction unit 120 and a fiber length fluctuation compensation unit 130 are placed in the relay station 103, and the frequency reference light reproduced by the reference light reproduction unit 120 is input to the fiber length fluctuation compensation unit 130 to the next station. Is relayed.

図２に、従来のファイバ長揺らぎ補償部１１０、１３０の構成を示す。ファイバ長揺らぎ補償部１１０、１３０は、マイケルソン干渉計に類似した空間型光干渉回路１１１、光検出器（ＰＤ：Photo Detector）１１２、クロック源（ＣＬＫ）１１３、ミキサ（ＤＢＭ：Double Balanced Mixer）１１４、電圧制御発振器（ＶＣＯ:Voltage Controlled oscillator）１１５、音響光学変調器（ＡＯＭ：AcoustoOptic Modulator）１１６から構成されている。 FIG. 2 shows the configurations of the conventional fiber length fluctuation compensating units 110 and 130. The fiber length fluctuation compensation units 110 and 130 include a spatial optical interference circuit 111 similar to a Michaelson interferometer, a photodetector (PD) 112, a clock source (CLK) 113, and a mixer (DBM: Double Balanced Mixer). It is composed of 114, a voltage controlled oscillator (VCO) 115, and an acousto-optic modulator (AOM) 116.

図３に、基準光再生部１２０，１４０の構成を示す。基準光再生部１２０，１４０は、偏波制御器（ＰＣ:Polarized wave Controller）１２１、音響光学変調器１２２、マイケルソン干渉計に類似した空間型光干渉回路１２３、光検出器１２４、クロック源１２５、ミキサ１２６、基準光再生光源（ＬＤ：Laser Diode）１２７から構成されている。 FIG. 3 shows the configurations of the reference light reproducing units 120 and 140. The reference light reproduction units 120 and 140 include a polarization controller (PC: Polarized wave Controller) 121, an acoustic-optical modulator 122, a spatial optical interference circuit 123 similar to a Michelson interferometer, an optical detector 124, and a clock source 125. , Mixer 126, and reference light regeneration light source (LD: Laser Diode) 127.

送信局１０１において、光時計で生成された周波数基準光は、光ファイバ伝送に適した周波数、例えば、約１．４μｍ帯の周波数ｆ0に変換され、伝送される周波数基準光（マスタ光）としてファイバ長揺らぎ補償部１１０に入力される。ファイバ長揺らぎ補償部１１０において、周波数基準光は、空間型光干渉回路１１１を経由して、音響光学変調器１１６により周波数シフトｆsa＝ｆm−δｆ’を受けた後、伝送用光ファイバ１０２へ出射される。ここで、ｆmは音響光学変調器１１６の中心音響周波数、例えば１００ＭＨｚである。δｆ’は、後述するようにファイバ長揺らぎにより生じる周波数の揺らぎを補正する周波数である。 In the transmitting station 101, the frequency reference light generated by the optical clock is converted into a frequency suitable for optical fiber transmission, for example, a frequency f 0 in the band of about 1.4 μm, and used as the frequency reference light (master light) to be transmitted. It is input to the fiber length fluctuation compensation unit 110. In the fiber length fluctuation compensating unit 110, the frequency reference light receives a frequency shift f sa = f m −δf'by the acousto-optic modulator 116 via the spatial optical interference circuit 111, and then the optical fiber 102 for transmission. Is emitted to. Here, f m is the central acoustic frequency of the acousto-optic modulator 116, for example, 100 MHz. δf'is a frequency that corrects frequency fluctuations caused by fiber length fluctuations, as will be described later.

伝送用光ファイバ１０２を伝搬した周波数基準光は、上述したように、振動や温度変化によって周波数変動δｆを受ける。従って、光ファイバ伝送後の周波数基準光の周波数は、ｆ0＋ｆsa＋δｆとなる。 As described above, the frequency reference light propagating through the transmission optical fiber 102 is subject to frequency fluctuation δf due to vibration or temperature change. Therefore, the frequency of the frequency reference light after the optical fiber transmission is f 0 + f sa + δf.

中継局１０３で受信された周波数基準光は、基準光再生部１２０において、偏波制御器１２１により、空間型光干渉回路１２３における光干渉が最大となるように偏波状態が制御され、音響光学変調器１２２により一定の周波数シフトｆsbを受ける。ここで、周波数シフトｆsbは、ｆsb＝−ｆm−ｆCLKとなるようにする。ｆCLKは、クロック源１２５の周波数であり、例えば１０ＭＨｚが用いられる。よって、音響光学変調器１２２から出力される周波数基準光の周波数ｆ0’は、
ｆ0’＝ｆ0−ｆCLK＋δｆ−δｆ’
となる。 The frequency reference light received by the relay station 103 is controlled in the polarization state by the polarization controller 121 in the reference light reproduction unit 120 so that the optical interference in the spatial optical interference circuit 123 is maximized, and acoustic optics. The modulator 122 receives a constant frequency shift f sb. Here, the frequency shift f sb is set so that f sb = −f m −f CLK . f CLK is the frequency of the clock source 125, and for example, 10 MHz is used. Therefore, the frequency f 0 of the frequency reference light output from the acousto-optic modulator 122 ',
f 0 '= f 0 −f CLK + δf −δf'
Will be.

基準光再生光源１２７は、後述するように、ヘテロダイン検波による位相ロックループ（ＰＬＬ）を用いて周波数ロックされた周波数
ｆ1＝ｆ0’＋ｆCLK＋ｆerr
の光が再生され、これが再生基準光となる。ｆerrは、周波数ロックがずれてしまった場合の周波数ずれ量であり、ＰＬＬがきちんと動作していればｆerr＝０となる。 The reference light reproduction light source 127 has a frequency locked by using a phase-locked loop (PLL) by heterodyne detection, as will be described later.
f 1 = f 0 '+ f CLK + f err
Light is reproduced, and this becomes the reproduction reference light. f err is the amount of frequency shift when the frequency lock is shifted, and if the PLL is operating properly, f err = 0.

再生基準光ｆ1と受信した周波数基準光ｆ0’とは、空間型光干渉回路１２３で干渉し、光検出器１２４において、２つの基準光の差
ΔｆLD＝ｆ1−ｆ0’＝ｆCLK＋ｆerr
の干渉ビート信号が検出（ヘテロダイン検波）される。このビート信号とクロック源１２５からのクロック周波数ｆCLKとをミキサ１２６で乗算し、図示しない適切な低域通過フィルタ（ＬＰＦ）を通すことにより、ベースバンドでの誤差信号として周波数ずれｆerrを検出することができる。すなわち、ミキサ１２６は、ＬＰＦ等を組み合わせることにより、クロック周波数ｆCLKに対する一種の周波数比較を行う周波数比較器として動作する。なお、必要に応じてビート信号をミキサ１２６に入力する前に、分周器で分周して位相比較範囲（ロック範囲）を拡大することもできる。 The reproduction reference light f 1 and the received frequency reference light f 0'interfere with each other in the spatial optical interference circuit 123, and the difference between the two reference lights Δf LD = f 1 −f 0 '= f in the photodetector 124. CLK + frequency
Interference beat signal is detected (heterodyne detection). A clock frequency f CLK from the beat signal and the clock source 125 multiplied by the mixer 126, by passage over an appropriate low-pass filter (not shown) (LPF), detects the frequency deviation f err as an error signal in the baseband can do. That is, the mixer 126 operates as a frequency comparator that performs a kind of frequency comparison with respect to the clock frequency f CLK by combining an LPF or the like. If necessary, the phase comparison range (lock range) can be expanded by dividing the beat signal by the frequency divider before inputting the beat signal to the mixer 126.

この誤差信号を用いて、基準光再生光源１２７の発振周波数を制御して位相ロックをかけることにより、ｆerr＝０となり、再生基準光の光周波数ｆ1を正確にｆ0’＋ｆCLKに合せることができる（基準光再生動作）。 By using this error signal to control the oscillation frequency of the reference light reproduction light source 127 and apply a phase lock, err = 0 and the optical frequency f 1 of the reproduction reference light is accurately adjusted to f 0 '+ f CLK. Can be (reference light reproduction operation).

再生基準光ｆ1は、空間型光干渉回路１２３経由で、音響光学変調器１２２、偏波制御器１２１、および伝送用光ファイバ１０２を逆伝搬して、送信局１０１へ送り返される。さらに、送信局１０１の音響光学変調器１１６を通って、空間型光干渉回路１１１に入力される。再生基準光ｆ1は、逆伝搬の過程で順伝搬時と同様にｆsb＋δｆ＋ｆsaの周波数シフトを受ける。従って、逆伝搬した再生基準光の空間型光干渉回路１１１での干渉時における周波数ｆ1’は、
ｆ1’＝ｆ1＋ｆsb＋δｆ＋ｆsa
＝（ｆ0’＋ｆCLK）＋（−ｆm−ｆCLK）＋δｆ＋（ｆm−δｆ’）
＝ｆ0’＋δｆ−δｆ’＝（ｆ0−ｆCLK＋δｆ−δｆ’）＋δｆ−δｆ’
＝ｆ0−ｆCLK＋２（δｆ−δｆ’）
となる。この逆伝搬した再生基準光ｆ1’と元の周波数基準光ｆ0とは、空間型光干渉回路１１１で干渉し、光検出器１１２では両基準光の差
Δｆfbr＝ｆ0−ｆ1’＝ｆCLK＋２（δｆ’−δｆ）
の干渉ビート信号が検出（ヘテロダイン検波）される。 The reproduction reference light f 1 propagates back through the acousto-optic modulator 122, the polarization controller 121, and the transmission optical fiber 102 via the spatial optical interference circuit 123, and is sent back to the transmission station 101. Further, it is input to the spatial optical interference circuit 111 through the acousto-optic modulator 116 of the transmitting station 101. The reproduction reference light f 1 undergoes a frequency shift of f sb + δf + f sa in the process of back propagation as in the case of forward propagation. Therefore, the frequency f 1 during the interference in the spatial optical interferometer 111 of the reproduction reference light backpropagation 'is
f 1 '= f 1 + f sb + δf + f sa
= (F 0 '+ f CLK ) + (- f m -f CLK) + δf + (f m -δf')
= F 0 '+ δf-δf'= (f 0- f CLK + δf-δf') + δf-δf'
= F 0 −f CLK +2 (δf−δf')
Will be. The back propagation reproduction reference light f 1 'and the original frequency reference light f 0, interfere with space type optical interferometer 111, the difference between the optical detector 112 in both the reference light Δf fbr = f 0 -f 1' = F CLK +2 (δf'-δf)
Interference beat signal is detected (heterodyne detection).

クロック源１１３からのクロック周波数を、中継局１０３のクロック源１２５のクロック周波数と同じｆCLKとする。光検出器１１２からのビート信号とクロック源１１３からのクロック周波数とをミキサ１１４で乗算し、図示しない適切な低域通過フィルタを通すことにより、ベースバンドでの誤差信号として周波数ずれｆsft＝２（δｆ’−δｆ）を検出することができる。すなわち、ミキサ１１４も、ＬＰＦ等を組み合わせることにより、クロック周波数ｆCLKに対する一種の周波数比較を行う周波数比較器として動作する。なお、必要に応じてビート信号をミキサ１１４に入力する前に、分周器で分周して位相比較範囲（ロック範囲）を拡大することもできる。 The clock frequency from the clock source 113 is set to f CLK, which is the same as the clock frequency of the clock source 125 of the relay station 103. By multiplying the beat signal from the photodetector 112 and the clock frequency from the clock source 113 by the mixer 114 and passing it through an appropriate low-pass filter (not shown), the frequency shift f sft = 2 as an error signal in the baseband. (Δf'-δf) can be detected. That is, the mixer 114 also operates as a frequency comparator that performs a kind of frequency comparison with respect to the clock frequency f CLK by combining the LPF and the like. If necessary, the phase comparison range (lock range) can be expanded by dividing the beat signal by the frequency divider before inputting the beat signal to the mixer 114.

この誤差信号を用いて、電圧制御発振器１１５から出力する発振周波数、すなわち、音響光学変調器１１６における周波数シフトｆsaを制御して位相ロックをかける。その結果、ｆsft＝０となり、δｆ’＝δｆの状態を得ることができ、伝送用光ファイバ１０２のファイバ長揺らぎを実質的に補償することができる（ファイバ長揺らぎ補償動作）。 Using this error signal, the oscillation frequency output from the voltage controlled oscillator 115, that is, the frequency shift f sa in the acousto-optic modulator 116 is controlled to lock the phase. As a result, f sft = 0, a state of δf'= δf can be obtained, and the fiber length fluctuation of the transmission optical fiber 102 can be substantially compensated (fiber length fluctuation compensation operation).

ここで、電圧制御発振器１１５と音響光学変調器１１６とは、電気制御によって周波数シフト量を変えることができる可変光周波数シフタとして機能していることになる。なお、音響光学変調器１２２は、周波数シフト量が一定の固定光周波数シフタとして機能していることになる。 Here, the voltage controlled oscillator 115 and the acousto-optic modulator 116 function as variable optical frequency shifters whose frequency shift amount can be changed by electrical control. The acousto-optic modulator 122 functions as a fixed optical frequency shifter having a constant frequency shift amount.

この状態において、中継局１０３ではｆ0’＝ｆ0−ｆCLKが実現されるので、再生された再生基準光ｆ1の光周波数は正確にｆ0になり、送信局１０１における周波数基準光ｆ0が中継局１０３で正確に再生されることになる。次の局間においても再生された再生基準光を用い、ファイバ長揺らぎ補償と基準光再生を繰り返すことにより、ファイバ長揺らぎの影響を抑制して、正確な周波数基準光を順繰りに伝送することができる。 In this state, since f 0 '= f 0 −f CLK is realized in the relay station 103, the optical frequency of the reproduced reproduction reference light f 1 becomes exactly f 0 , and the frequency reference light f in the transmitting station 101. 0 will be accurately reproduced by the relay station 103. By repeating fiber length fluctuation compensation and reference light reproduction using the reproduced reference light between the next stations, the influence of fiber length fluctuation can be suppressed and accurate frequency reference light can be transmitted in sequence. it can.

なお、各局で用いるクロック源の発振周波数ｆCLKにズレが生じていると、伝送される周波数基準光にはこのズレが誤差として累積していくことになる。例えば、全地球測位システムＧＰＳを用いた市販の１０ＭＨｚクロック源でも不確かさ１０-12が得られており、周波数誤差としては１０-5Ｈｚが得られている。この周波数誤差は、伝送される周波数基準光の周波数ｆ0≒２１５ＴＨｚに対する不確かさとしては１０-19になるので、元々の周波数基準光の不確かさ１０-18に対しても十分小さい値になっている。 If there is a deviation in the oscillation frequency f CLK of the clock source used in each station, this deviation will accumulate as an error in the transmitted frequency reference light. For example, an uncertainty of 10 -12 is obtained even with a commercially available 10 MHz clock source using the Global Positioning System GPS, and a frequency error of 10 -5 Hz is obtained. This frequency error is 10 -19 as the uncertainty with respect to the frequency f 0 ≈ 215 THz of the transmitted frequency reference light, so it is a sufficiently small value with respect to the uncertainty 10 -18 of the original frequency reference light. There is.

香取秀俊、「光格子時計の発明と展開」、応用物理、第８１巻８号６５６−６６２頁、２０１２年Hidetoshi Katori, "Invention and Development of Optical Lattice Clocks", Applied Physics, Vol. 81, No. 8, pp. 656-662, 2012 Ichiro Ushijima, et al., "Cryogenic optical lattice clocks," Nature Photonics, vol.9, pp.185-189, March 2015.Ichiro Ushijima, et al., "Cryogenic optical lattice clocks," Nature Photonics, vol.9, pp.185-189, March 2015. Olivier Lopez, et al., "Cascaded multiplexed optical link on a telecommunication network for frequency dissemination," Optics Express, vol.17, no.16, pp.16849-16857, 2010.Olivier Lopez, et al., "Cascaded multiplexed optical link on a telecommunication network for frequency dissemination," Optics Express, vol.17, no.16, pp.16849-16857, 2010. Tomoya Akatsuka, et al., "30-km-long optical fiber link at 1397 nm for frequency comparison between distant strontium optical lattice clocks," Japanese Journal of Applied Physics , vol.53, 032801, 2014.Tomoya Akatsuka, et al., "30-km-long optical fiber link at 1397 nm for frequency comparison between distant strontium optical lattice clocks," Japanese Journal of Applied Physics, vol.53, 032801, 2014.

上述したように、従来の周波数高精度伝送技術では、マイケルソン干渉計に類似した空間型光干渉回路を用いた干渉結果をフィードバックすることにより、再生基準光の周波数の調整とファイバ長揺らぎの補償とを行っている。従って、空間型光干渉回路の干渉条件の時間変動は、これら調整や補償の誤差要因となる。例えば、空間型光干渉回路１１１においてハーフミラー１１１ａからミラー１１１ｂまでの往復経路は、伝送用光ファイバ１０２からの戻り光に対する参照光の経路となっている。この光路の長さが時間変動すると、参照光の周波数／位相が揺らぐことになり、伝送用光ファイバ１０２からの戻り光の周波数／位相を正確に検出することができなくなる。同様に、空間型光干渉回路１２３においても、ハーフミラー１２３ａからミラー１２３ｂまでの往復経路の長さが変動すると、再生基準光の周波数／位相が揺らぐことになり、受信した周波数基準光ｆ0’に対する再生基準光ｆ1の周波数差／位相差を正確に検出することができなくなる。いずれも正確な周波数基準光の伝送を阻害する要因となる。 As described above, in the conventional high-precision frequency transmission technology, the frequency of the reproduction reference light is adjusted and the fiber length fluctuation is compensated by feeding back the interference result using a spatial optical interference circuit similar to the Michelson interferometer. And are doing. Therefore, the time variation of the interference condition of the spatial optical interference circuit becomes an error factor of these adjustments and compensations. For example, in the spatial optical interference circuit 111, the reciprocating path from the half mirror 111a to the mirror 111b is a reference light path for the return light from the transmission optical fiber 102. If the length of the optical path fluctuates with time, the frequency / phase of the reference light fluctuates, and the frequency / phase of the return light from the transmission optical fiber 102 cannot be accurately detected. Similarly, in the spatial optical interference circuit 123, if the length of the reciprocating path from the half mirror 123a to the mirror 123b fluctuates, the frequency / phase of the reproduction reference light fluctuates, and the received frequency reference light f 0 ' it becomes impossible to accurately detect the frequency difference / phase difference between the reproduction reference light f 1 against. Both are factors that hinder the accurate transmission of frequency reference light.

また、中継局１０３において基準光再生部１２０で再生された再生基準光ｆ1は、ハーフミラー１２８で分岐されて、一方は空間型光干渉回路１２３に、他方はファイバ長揺らぎ補償部１３０の空間型光干渉回路１１１に向かう。この二手に分かれてからそれぞれの空間型光干渉回路までの長さの差が変動すると、基準光再生部１２０に入力される再生基準光とファイバ長揺らぎ補償部１３０に入力される再生基準光の周波数／位相が異なることになる。これもまた、正確な周波数基準光の伝送を阻害する要因となる。従って、これら光路長の時間変動が極力生じないように、光学系を構成する必要がある。 Further, the reproduction reference light f 1 reproduced by the reference light reproduction unit 120 in the relay station 103 is branched by the half mirror 128, one is in the spatial optical interference circuit 123, and the other is in the space of the fiber length fluctuation compensation unit 130. It goes to the type optical interference circuit 111. When the difference in length between the two hands and each spatial type optical interference circuit fluctuates, the reproduction reference light input to the reference light reproduction unit 120 and the reproduction reference light input to the fiber length fluctuation compensation unit 130 The frequency / phase will be different. This is also a factor that hinders accurate transmission of frequency reference light. Therefore, it is necessary to configure the optical system so that the time variation of the optical path length does not occur as much as possible.

しかしながら、従来技術では、空間型光干渉回路が光学定盤上にバルク光学部品を並べた空間光学技術を用いて構成されていたため、風／振動／温度変化による空気の屈折率変動、光学部材／定盤の伸縮などにより、上述した光路長の時間変動が無視できないという問題があった。また、従来のマイケルソン干渉計に類似した空間型光干渉回路によりビート信号を得る方法は、干渉によって光検出器に入射される平均光電力が減少し、検出感度が落ちるといった問題もあった。さらに、従来技術では、中継局において周波数基準光の中継伝送は、単一地点に向けた中継しかできず、複数地点に向けた中継伝送ができないという問題もあった。 However, in the prior art, since the spatial optical interference circuit is configured by using the spatial optical technology in which bulk optical components are arranged on the optical platen, the refractive index fluctuation of air due to wind / vibration / temperature change, and the optical member / There is a problem that the above-mentioned time variation of the optical path length cannot be ignored due to expansion and contraction of the platen. Further, the method of obtaining a beat signal by a spatial optical interference circuit similar to a conventional Michelson interferometer has a problem that the average optical power incident on the photodetector is reduced due to the interference and the detection sensitivity is lowered. Further, in the prior art, there is a problem that the relay transmission of the frequency reference light in the relay station can only be relayed to a single point and cannot be relayed to a plurality of points.

本発明の目的は、実効的な光路長の変動が少ない光干渉回路を実現することにより、高精度で高安定な周波数基準光を伝送することができる光中継伝送システムにおける光送信装置、中継装置、光受信装置を提供することにある。 An object of the present invention is an optical transmission device and a relay device in an optical relay transmission system capable of transmitting highly accurate and highly stable frequency reference light by realizing an optical interference circuit with little variation in an effective optical path length. , To provide an optical receiver.

本発明は、このような目的を達成するために、一実施態様は、基板上の導波路を用いて構成された光干渉回路であって、再生基準光入力ポートからの光を分岐する分岐カプラと、前記分岐カプラの一方の出力に接続された周波数同期検出回路と、前記分岐カプラの他方の出力に接続された伝送路長揺らぎ検出回路とを備え、前記周波数同期検出回路および前記伝送路長揺らぎ検出回路は、前記分岐カプラの出力が一方の入力に接続され、一方の出力が伝送路ファイバ入出力ポートに接続されたタップカプラ、および前記タップカプラの他方の出力が、参照光経路を介して一方の入力に接続された３ｄＢカプラを含み、前記タップカプラの他方の入力は、被検出光経路を介して前記３ｄＢカプラの他方の入力に接続され、前記３ｄＢカプラの出力は検出光出力ポートに接続されていることを特徴とする。 In order to achieve such an object, one embodiment of the present invention is an optical interference circuit configured by using a waveguide on a substrate, and a branch coupler for branching light from a reproduction reference optical input port. A frequency synchronization detection circuit connected to one output of the branch coupler and a transmission line length fluctuation detection circuit connected to the other output of the branch coupler, the frequency synchronization detection circuit and the transmission line length. In the fluctuation detection circuit, a tap coupler in which the output of the branch coupler is connected to one input and one output is connected to a transmission line fiber input / output port, and the other output of the tap coupler are via a reference optical path. The other input of the tap coupler is connected to the other input of the 3dB coupler via a detected optical path, and the output of the 3dB coupler is a detection optical output port. It is characterized by being connected to.

また、前記分岐カプラから前記周波数同期検出回路の前記３ｄＢカプラまでの前記参照光経路を経由した経路の長さと、前記分岐カプラから前記伝送路長揺らぎ検出回路の前記３ｄＢカプラまでの前記参照光経路を経由した経路の長さとが等しいことを特徴とする。 Further, the length of the path from the branch coupler to the 3 dB coupler of the frequency synchronization detection circuit via the reference optical path and the reference optical path from the branch coupler to the 3 dB coupler of the transmission path length fluctuation detection circuit. It is characterized in that the length of the route via is equal to that of the route.

本発明によれば、導波路技術を用いることにより実効的な光路長の変動が小さい光干渉回路を提供することができ、高精度な周波数基準光を伝送することができる。また、光干渉回路をマッハツェンダー干渉計に類似した構成とし、各経路の長さを規定することにより、実効的な光路長の変動の影響を相殺する光干渉回路を提供することができ、高精度で高安定な周波数基準光を伝送することができる。 According to the present invention, by using the waveguide technique, it is possible to provide an optical interference circuit having a small variation in an effective optical path length, and it is possible to transmit highly accurate frequency reference light. Further, by making the optical interferometer a configuration similar to the Mach-Zehnder interferometer and specifying the length of each path, it is possible to provide an optical interferometer that cancels out the influence of an effective fluctuation of the optical path length. It is possible to transmit accurate and highly stable frequency reference light.

従来の周波数高精度伝送技術を備えた伝送システムを示す図である。It is a figure which shows the transmission system provided with the conventional frequency high precision transmission technology. 従来のファイバ長揺らぎ補償部の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the conventional fiber length fluctuation compensation part. 従来の基準光再生部の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the conventional reference light reproduction part. 本発明の第１の実施形態に係る基準光再生およびファイバ長揺らぎ補償に用いる偏波直交型の光干渉回路の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the polarization orthogonal type optical interference circuit used for the reference light reproduction and fiber length fluctuation compensation which concerns on 1st Embodiment of this invention. 第１の実施形態の光干渉回路を適用した中継局の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the relay station which applied the optical interference circuit of 1st Embodiment. 第１の実施形態の差動光検出器から出力される干渉ビート信号の振幅と光干渉回路のタップカプラのタップ率との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the amplitude of the interference beat signal output from the differential photodetector of 1st Embodiment, and the tap ratio of the tap coupler of an optical interference circuit. 本発明の第２の実施形態に係る基準光再生およびファイバ長揺らぎ補償に用いる同一偏波型の光干渉回路の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the optical interference circuit of the same polarization type used for the reference light reproduction and fiber length fluctuation compensation which concerns on 2nd Embodiment of this invention. 本発明の第３の実施形態に係る基準光再生およびファイバ長揺らぎ補償に用いる同一偏波、干渉回路共用型の光干渉回路の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the optical interference circuit of the same polarization, the interference circuit common type used for the reference light reproduction and fiber length fluctuation compensation which concerns on 3rd Embodiment of this invention. 第３の実施形態に係る周波数高精度伝送技術を備えた伝送システムを示す図である。It is a figure which shows the transmission system provided with the frequency high precision transmission technique which concerns on 3rd Embodiment. 第３の実施形態の光干渉回路を適用した中継局の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the relay station which applied the optical interference circuit of 3rd Embodiment. 第３の実施形態の光干渉回路を空間光学系で構成した場合を示す図である。It is a figure which shows the case where the optical interference circuit of 3rd Embodiment is configured by a spatial optical system. 本発明の第４の実施形態に係る基準光再生およびファイバ長揺らぎ補償に用いる同一偏波、捨て光再利用型の光干渉回路の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the optical interference circuit of the same polarization, abandoned light reuse type used for the reference light reproduction and fiber length fluctuation compensation which concerns on 4th Embodiment of this invention. 第４の実施形態の差動光検出器から出力される干渉ビート信号の振幅と光干渉回路のタップカプラのタップ率との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the amplitude of the interference beat signal output from the differential photodetector of 4th Embodiment, and the tap ratio of the tap coupler of an optical interference circuit. 本発明の第５の実施形態に係る基準光再生およびファイバ長揺らぎ補償に用いる多出力型の光干渉回路の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the multi-output type optical interference circuit used for the reference light reproduction and fiber length fluctuation compensation which concerns on 5th Embodiment of this invention. 第５の実施形態に係る周波数高精度伝送技術を備えた伝送システムを示す図である。It is a figure which shows the transmission system provided with the frequency high precision transmission technique which concerns on 5th Embodiment. 第５の実施形態の光干渉回路を適用した中継局の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the relay station which applied the optical interference circuit of 5th Embodiment. 第５の実施形態において、第３の実施形態の光干渉回路を援用した時の基準光再生および複数のファイバ長揺らぎ補償に用いる光干渉回路の構成を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a configuration of an optical interference circuit used for reference light reproduction and a plurality of fiber length fluctuation compensation when the optical interference circuit of the third embodiment is used in the fifth embodiment. 第５の実施形態において、図１７の光干渉回路を適用した時の中継局の構成を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a configuration of a relay station when the optical interference circuit of FIG. 17 is applied in the fifth embodiment.

以下、図面を参照しながら本発明の実施形態について詳細に説明する。本実施形態では、光干渉回路に石英系の平面光波回路（ＰＬＣ）技術を用いた例を示している。石英系ＰＬＣは、低損失で高信頼な導波路デバイスであり、これまで通信用光デバイスとして光合分波器、光スイッチ、光スプリッタ等の集積回路を実現するプラットフォームとして広く利用されているからである。しかしながら、本発明の光干渉回路は、特に材料を指定するものではないことから、石英系導波路に限ったものではなく、シリコン（Ｓｉ）導波路、インジウムリン（ＩｎＰ）系導波路、高分子系導波路など他の材料系の導波路を用いることができる。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In this embodiment, an example in which a quartz-based plane light wave circuit (PLC) technology is used for the optical interference circuit is shown. Quartz PLC is a low-loss and highly reliable waveguide device, and has been widely used as a platform for realizing integrated circuits such as optical duplexers, optical switches, and optical splitters as optical devices for communication. is there. However, since the optical interference circuit of the present invention does not specify a material in particular, it is not limited to the quartz-based waveguide, but is not limited to the quartz-based waveguide, the silicon (Si) waveguide, the indium phosphide (InP) -based waveguide, and the polymer. A waveguide made of another material such as a system waveguide can be used.

［第１の実施形態］
（偏波直交型光干渉回路の構成）
図４に、本発明の第１の実施形態に係る基準光再生およびファイバ長揺らぎ補償に用いる偏波直交型の光干渉回路２００の構成を示す。光干渉回路２００は、導波路を用いた光回路で構成され、再生基準光入力ポート２０１からの光を分岐する分岐カプラ２０２と、分岐カプラ２０２の一方の出力に接続される周波数同期検出回路２１０と、他方の出力に接続される伝送路長揺らぎ検出回路２２０とから構成される。 [First Embodiment]
(Structure of polarization orthogonal optical interference circuit)
FIG. 4 shows the configuration of the polarization orthogonal type optical interference circuit 200 used for the reference light reproduction and the fiber length fluctuation compensation according to the first embodiment of the present invention. The optical interference circuit 200 is composed of an optical circuit using a waveguide, and is a frequency synchronization detection circuit 210 connected to one output of a branch coupler 202 that branches light from a reproduction reference optical input port 201 and a branch coupler 202. And a transmission line length fluctuation detection circuit 220 connected to the other output.

周波数同期検出回路２１０は、分岐カプラ２０２からの光の一部を分岐するタップカプラ２１１と、タップカプラ２１１の一方の出力が、一方の偏波分離ポートに接続される偏波ビームスプリッタ（ＰＢＳ：:Polarized Beam Splitter）２１２と、他方の出力に参照光経路２１８を介して接続される３ｄＢカプラ２１４とを含む。ＰＢＳ２１２の偏波合成ポートは、伝送路ファイバ入出力ポート２１５に接続され、他方の偏波分離ポートは３ｄＢカプラ２１４に接続されている。３ｄＢカプラ２１４の出力は、検出光出力ポート２１６／２１７に接続されている。さらに、タップカプラ２１１、ＰＢＳ２１２、３ｄＢカプラ２１４を相互に接続している光経路のいずれか１つには、偏波回転器２１３（２１３ａ、２１３ｂ）が設置されている。なお、全ての箇所に偏波回転器２１３、２１３ａ、２１３ｂを設置しても良い。 The frequency synchronization detection circuit 210 is a polarization beam splitter (PBS:) in which one output of the tap coupler 211 that branches a part of the light from the branch coupler 202 and the tap coupler 211 is connected to one polarization separation port. : Polarized Beam Splitter) 212 and a 3dB coupler 214 connected to the other output via a reference optical path 218. The polarization synthesis port of PBS212 is connected to the transmission line fiber input / output port 215, and the other polarization separation port is connected to the 3dB coupler 214. The output of the 3dB coupler 214 is connected to the detection light output port 216/217. Further, a polarization rotator 213 (213a, 213b) is installed in any one of the optical paths connecting the tap coupler 211, the PBS 212, and the 3dB coupler 214 to each other. Polarizing rotors 213, 213a, and 213b may be installed at all locations.

伝送路長揺らぎ検出回路２２０も周波数同期検出回路２１０と同じ構成であり、タップカプラ２２１、ＰＢＳ２２２、３ｄＢカプラ２２４、偏波回転器２２３（２２３ａ、２２３ｂ）を含み、伝送路ファイバ入出力ポート２２５、検出光出力ポート２２６／２２７に接続されている。 The transmission line length fluctuation detection circuit 220 has the same configuration as the frequency synchronization detection circuit 210, and includes a tap coupler 221 and a PBS 222, a 3dB coupler 224, a polarization rotator 223 (223a and 223b), and a transmission line fiber input / output port 225. It is connected to the detection light output port 226/227.

第１の実施形態の中継局１０３は、図５（ａ）に示した従来の中継局１０３における基準光再生部１２０の空間型光干渉回路１２３、ハーフミラー１２８およびミラー１２９と、ファイバ長揺らぎ補償部１３０の空間型光干渉回路１１１とが、図５（ｂ）に示すように、一体となって光干渉回路２００に置き換えられる。空間型光干渉回路１１１、１２３が１つの光干渉回路２００となり、空間型光干渉回路１１１、１２３において空間を伝搬する光信号は、光干渉回路２００では光導波路を伝搬する。 The relay station 103 of the first embodiment includes the spatial optical interference circuit 123, the half mirror 128 and the mirror 129 of the reference light reproduction unit 120 in the conventional relay station 103 shown in FIG. 5A, and the fiber length fluctuation compensation. As shown in FIG. 5B, the spatial type optical interference circuit 111 of the unit 130 is integrally replaced with the optical interference circuit 200. The spatial optical interference circuits 111 and 123 become one optical interference circuit 200, and the optical signal propagating in space in the spatial optical interference circuits 111 and 123 propagates in the optical waveguide in the optical interference circuit 200.

基準光再生部１２０においては、再生基準光入力ポート２０１に基準光再生光源１２７が接続され、伝送路ファイバ入出力ポート２１５に固定周波数シフタとしてのＡＯＭ１２２が接続される。検出光出力ポート２１６／２１７には、差動光検出器２１９が光検出器１２４として接続される。再生基準光入力ポート２０１には、基準光再生光源１２７からの光をＴＥ偏波またはＴＭ偏波に規定して入力する。どちらの偏波で規定するかは、ＰＢＳ２１２、２２２の偏波分離の方向、偏波回転器２１３、２２３の挿入場所によって決まる。 In the reference light reproduction unit 120, the reference light reproduction light source 127 is connected to the reproduction reference light input port 201, and the AOM 122 as a fixed frequency shifter is connected to the transmission line fiber input / output port 215. A differential photodetector 219 is connected to the detection light output port 216/217 as a photodetector 124. The light from the reference light reproduction light source 127 is input to the reproduction reference light input port 201 by defining TE polarization or TM polarization. Which polarization is specified depends on the direction of polarization separation of PBS212 and 222 and the insertion location of polarization rotators 213 and 223.

ファイバ長揺らぎ補償部１３０においては、伝送路ファイバ入出力ポート２２５に可変周波数シフタとしてのＡＯＭ１１６が接続され、検出光出力ポート２２６／２２７には、差動光検出器２２９が光検出器１１２として接続される。 In the fiber length fluctuation compensator 130, AOM116 as a variable frequency shifter is connected to the transmission line fiber input / output port 225, and a differential photodetector 229 is connected to the detection optical output port 226/227 as a photodetector 112. Will be done.

なお、中継局１０３において、クロック源１１３、１２５をまとめて１つとしても良い。伝送用光ファイバにおける光反射の影響を抑制するために、音響光学変調器１１６、１２２は、伝送用光ファイバ１０２、１０４の終端部に配置した方が望ましいが、ファイバ長揺らぎ補償部に集約してもよい。さらに、音響光学変調器１１６、１２２は、一台で所望の周波数シフト量を扱えるのであれば、一つにまとめることもできる。このようにして、図５（ｃ）に示すように、中継局１０３の構成を簡易化することができる。 In the relay station 103, the clock sources 113 and 125 may be combined into one. In order to suppress the influence of light reflection on the optical fiber for transmission, it is desirable that the acousto-optic modulators 116 and 122 are arranged at the terminal portions of the optical fibers 102 and 104 for transmission, but they are concentrated in the fiber length fluctuation compensation unit. You may. Further, the acousto-optic modulators 116 and 122 can be combined into one if one unit can handle a desired frequency shift amount. In this way, as shown in FIG. 5C, the configuration of the relay station 103 can be simplified.

また、偏波制御器１２１は、伝送用光ファイバが偏波保持ファイバの場合は省略することができる。基準光再生部１２０のミキサ１２６とファイバ長揺らぎ補償部１３０のミキサ１１４とは、図示しないＬＰＦ、分周器等と共に周波数比較器として動作しているが、このようなアナログ回路による構成だけでなく、アナログ−デジタル変換器（ＡＤＣ）、デジタル信号処理器（ＤＳＰ）、デジタル−アナログ変換器（ＤＡＣ）の組み合わせによるデジタル信号処理を用いても良い。さらに、光周波数シフタに用いている変調器は、音響光学変調器に限られるものではなく、例えば、光単側波帯（光ＳＳＢ）変調器等の他の手段を用いても良い。これらの簡略化、省略、代替などは、後述する他の実施形態においても同様に考えることができる。 Further, the polarization controller 121 can be omitted when the transmission optical fiber is a polarization holding fiber. The mixer 126 of the reference light reproduction unit 120 and the mixer 114 of the fiber length fluctuation compensation unit 130 operate as a frequency comparator together with an LPF, a frequency divider, etc. (not shown), but the configuration is not limited to such an analog circuit. , Digital signal processing by a combination of an analog-to-digital converter (ADC), a digital signal processor (DSP), and a digital-to-analog converter (DAC) may be used. Further, the modulator used for the optical frequency shifter is not limited to the acousto-optic modulator, and other means such as an optical single sideband (optical SSB) modulator may be used. These simplifications, omissions, alternatives, etc. can be similarly considered in other embodiments described later.

なお、第１の実施形態の送信局１０１では、ファイバ長揺らぎ補償部１１０に関連する部分のみの光干渉回路２００が接続される。光ファイバ伝送に適した周波数（例えば、約１．４μｍ帯）に変換された伝送用の周波数基準光（マスタ光）が再生基準光入力ポート２０１に入力される。伝送路長揺らぎ検出回路２２０の伝送路ファイバ入出力ポート２２５に可変周波数シフタとしてのＡＯＭ１１６が接続され、周波数基準光が後段の局に出力される。検出光出力ポート２２６／２２７には、差動光検出器２２９が光検出器１１２として接続され、ファイバ長揺らぎ補償動作を行う。送信局１０１では、前段の局が無いので、周波数同期検出回路２１０は使用せず、基準光再生動作は行わない。 In the transmitting station 101 of the first embodiment, the optical interference circuit 200 is connected only to the portion related to the fiber length fluctuation compensating unit 110. The frequency reference light (master light) for transmission converted to a frequency suitable for optical fiber transmission (for example, about 1.4 μm band) is input to the reproduction reference light input port 201. AOM116 as a variable frequency shifter is connected to the transmission line fiber input / output port 225 of the transmission line length fluctuation detection circuit 220, and the frequency reference light is output to a subsequent station. A differential photodetector 229 is connected to the detection light output port 226/227 as a photodetector 112 to perform a fiber length fluctuation compensation operation. Since the transmitting station 101 does not have a station in the previous stage, the frequency synchronization detection circuit 210 is not used and the reference light reproduction operation is not performed.

なお、送信局１０１において、周波数基準光（マスタ光）の光電力が弱い場合等は、送信局１０１においても、周波数同期検出回路２１０を使用して中継局１０３と同様の構成を用い、基準光再生動作も行う。 When the optical power of the frequency reference light (master light) is weak in the transmission station 101, the transmission station 101 also uses the frequency synchronization detection circuit 210 and uses the same configuration as the relay station 103 to use the reference light. It also performs a playback operation.

また、第１の実施形態の受信局１０５では、基準光再生部１４０に関連する部分のみの光干渉回路２００が接続される。再生基準光入力ポート２０１に基準光再生光源１２７が接続され、周波数同期検出回路２１０の伝送路ファイバ入出力ポート２１５に固定周波数シフタとしてのＡＯＭ１２２が接続され、前段の局からの周波数基準光が入力される。検出光出力ポート２１６／２１７には、差動光検出器２１９が光検出器１２４として接続され、基準光再生動作を行う。再生基準光入力ポート２０１に入力する直前でタップする、または、伝送路長揺らぎ検出回路２２０の伝送路ファイバ入出力ポート２２５からの出力光を利用することにより、再生基準光を取り出す。受信局１０５では、後段の局がないので、伝送路長揺らぎ検出回路２２０は再生基準光の取り出し以外では使用せず、ファイバ長揺らぎ補償動作は行わない。 Further, in the receiving station 105 of the first embodiment, the optical interference circuit 200 of only the portion related to the reference light reproducing unit 140 is connected. The reference light reproduction light source 127 is connected to the reproduction reference light input port 201, the AOM 122 as a fixed frequency shifter is connected to the transmission line fiber input / output port 215 of the frequency synchronization detection circuit 210, and the frequency reference light from the station in the previous stage is input. Will be done. A differential photodetector 219 is connected to the detection light output port 216/217 as a photodetector 124 to perform a reference light reproduction operation. The reproduction reference light is taken out by tapping immediately before inputting to the reproduction reference light input port 201 or by using the output light from the transmission line fiber input / output port 225 of the transmission line length fluctuation detection circuit 220. Since the receiving station 105 does not have a subsequent station, the transmission line length fluctuation detection circuit 220 is not used except for extracting the reproduction reference light, and the fiber length fluctuation compensation operation is not performed.

なお、受信局１０５において、光干渉回路２００を用いて再生された再生基準光を局内の他装置に配信する光ファイバ等の伝送路の伝送路長揺らぎが無視できない場合は、受信局１０５においても、中継局１０３と同様の構成を用い、ファイバ長揺らぎ補償動作も行う。 If the transmission line length fluctuation of the transmission line such as an optical fiber that distributes the reproduction reference light reproduced by the optical interference circuit 200 to other devices in the station cannot be ignored in the receiving station 105, the receiving station 105 also , The same configuration as that of the relay station 103 is used, and the fiber length fluctuation compensation operation is also performed.

（偏波直交型光干渉回路の動作）
光干渉回路２００の動作について、以下に説明する。ここでは、再生基準光入力ポート２０１へは再生基準光がＴＭ偏波で入力され、参照光経路２１８、２２８に偏波回転器２１３、２２３が設置されているとする。また、ＰＢＳ２１２、２２２は、ＴＭ偏波光がクロス経路（タップカプラ２１１、２２１と伝送路ファイバ入出力ポート２１５、２２５を結ぶ経路）、ＴＥ偏波光がバー経路（３ｄＢカプラ２１４、２２４と伝送路ファイバ入出力ポート２１５、２２５を結ぶ経路）で１００％伝搬するように設計されているとする。再生基準光入力ポート２０１へ入力された再生基準光は、分岐カプラ２０２で分岐され、周波数同期検出回路２１０と伝送路揺らぎ検出回路２２０とに入力される。 (Operation of polarization orthogonal optical interference circuit)
The operation of the optical interference circuit 200 will be described below. Here, it is assumed that the reproduction reference light is input to the reproduction reference light input port 201 by TM polarization, and the polarization rotors 213 and 223 are installed in the reference optical paths 218 and 228. Further, in PBS212 and 222, TM polarized light is a cross path (path connecting tap couplers 211 and 221 and transmission line fiber input / output ports 215 and 225), and TE polarized light is a bar path (3 dB coupler 214 and 224 and transmission line fiber). It is assumed that it is designed to propagate 100% on the path connecting the input / output ports 215 and 225). The reproduction reference light input to the reproduction reference light input port 201 is branched by the branch coupler 202, and is input to the frequency synchronization detection circuit 210 and the transmission line fluctuation detection circuit 220.

周波数同期検出回路２１０に入力された再生基準光は、タップカプラ２１１で２分岐され、一方の分岐光は、ＰＢＳ２１２を経由してＴＭ偏波で伝送路ファイバ入出力ポート２１５から光ファイバ２１５ａへ出力される。すなわち、ＡＯＭ１２２と偏波制御器１２１とを経て、前段の送信局１０１へ伝送される。タップカプラ２１１で２分岐された他方の分岐光は、参照光経路２１８を通り、偏波回転器２１３によってＴＭ偏波からＴＥ偏波に変換された後、３ｄＢカプラ２１４に参照光として導かれる。 The reproduction reference light input to the frequency synchronization detection circuit 210 is branched into two by the tap coupler 211, and one of the branched lights is output from the transmission line fiber input / output port 215 to the optical fiber 215a by TM polarization via PBS 212. Will be done. That is, it is transmitted to the transmission station 101 in the previous stage via the AOM 122 and the polarization controller 121. The other branched light branched into two by the tap coupler 211 passes through the reference light path 218, is converted from TM polarization to TE polarization by the polarization rotator 213, and is then guided to the 3dB coupler 214 as reference light.

伝送路ファイバ入出力ポート２１５には、前段の送信局１０１から伝送されてきた周波数基準光が、偏波制御器１２１で偏波調整されてＴＥ偏波となって入力される。この周波数基準光は、ＰＢＳ２１２によって３ｄＢカプラ２１４に被検出光として導かれる。 The frequency reference light transmitted from the transmission station 101 in the previous stage is polarized by the polarization controller 121 and input to the transmission line fiber input / output port 215 as TE polarization. This frequency reference light is guided by the PBS 212 to the 3 dB coupler 214 as the light to be detected.

３ｄＢカプラ２１４では、再生基準光（参照光）と前段の局から伝送されてきた周波数基準光（被検出光）とが干渉する。３ｄＢカプラ２１４の入力における、参照光の光電力をＰL、被検出光の光電力をＰS、参照光と被検出光の光位相の差をθとすると、３ｄＢカプラの公知の伝達特性により、検出光出力ポート２１６には式１の光電力ＰUが出力され、検出光出力ポート２１７には式２の光電力ＰDが出力される。 In the 3dB coupler 214, the reproduction reference light (reference light) and the frequency reference light (detected light) transmitted from the station in the previous stage interfere with each other. At the input of the 3dB coupler 214, the optical power of the reference light P L, when the light power of the light to be detected P S, the difference between the reference light and the subject light of the optical phase theta, by a known transfer characteristic of the 3dB coupler , the detection light output port 216 is output optical power P U of the formula 1, the detection light output port 217 is output optical power P D of formula 2.

Figure 0006872199
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参照光と被検出光に周波数差Δｆがある場合、光位相の差θ＝２π・Δｆ・ｔとなる。差動光検出器２１９の上側の光検出器と下側の光検出器には、これら光電力に比例した光電流が流れる。従って、各光検出器において、各式の第１項ＰLとＰSの相加平均に比例した直流成分の光電流と、振幅が第２項のＰLとＰSの相乗平均に比例した周波数Δｆの交流成分の光電流（干渉ビート信号）とが検出される。差動光検出器２１９としては、上側の光検出器の光電流と下側の光検出器の光電流の差（ＰU−ＰDに比例した）が出力されるので、第１項の直流成分の光電流は相殺され、第２項の交流成分の光電流のみが出力される。すなわち、振幅２（ＰL・ＰS）1/2に比例した周波数Δｆの干渉ビート信号が出力される。この干渉ビート信号を用いて、基準光再生光源１２７の発振周波数を制御することにより、再生基準光の光周波数ｆ1を、前段の送信局１０１から伝送されてきた周波数基準光ｆ0’にクロック周波数ｆCLKを加えた周波数ｆ0’＋ｆCLKに合せることができる（基準光再生動作）。 When there is a frequency difference Δf between the reference light and the light to be detected, the difference in optical phase θ = 2π ・ Δf ・ t. A photocurrent proportional to these photopowers flows through the upper photodetector and the lower photodetector of the differential photodetector 219. Thus, in each photodetector, and the optical current of the DC component proportional to the arithmetic mean of the first term P L and P S of the formulas, the amplitude is proportional to the geometric mean of P L and P S of the second term The photocurrent (interference beat signal) of the AC component of the frequency Δf is detected. The differential optical detector 219, the difference of the photocurrent of the upper photodetector photocurrent and lower photodetectors (proportional to P U -P D) is output, the DC of the first term The photocurrents of the components are canceled out, and only the photocurrents of the AC component of the second term are output. That is, the interference beat signal of a frequency Δf in proportion to the amplitude 2 (P L · P S) 1/2 is output. Using this interference beat signal, by controlling the oscillation frequency of the reference light reproduced light source 127, a clock light frequency f 1 of the reproduction reference light, the front frequency reference light f 0 which is transmitted from the transmitting station 101 ' It can be adjusted to the frequency f 0 '+ f CLK to which the frequency f CLK is added (reference light reproduction operation).

一方、伝送路揺らぎ検出回路２２０に入力された再生基準光は、周波数同期検出回路２１０と同様に、再生基準光の一部がＴＭ偏波で伝送路ファイバ入出力ポート２２５から出力され、ＡＯＭ１１６を経て、後段の受信局１０５へ伝送される。伝送路ファイバ入出力ポート２２５には、後段の受信局１０５から伝送されてきた後段の再生基準光がＴＥ偏波で入力される。再生基準光（参照光）と後段の再生基準光（被検出光）とが３ｄＢカプラ２２４で干渉し、干渉ビート信号が差動光検出器２２９から出力される。この干渉ビート信号を用いて、電圧制御発振器１１５から音響光学変調器１１６における周波数シフトを制御することにより、伝送用光ファイバ１０４のファイバ長揺らぎを実質的に補償することができる（ファイバ長揺らぎ補償動作）。 On the other hand, as for the reproduction reference light input to the transmission line fluctuation detection circuit 220, a part of the reproduction reference light is output from the transmission line fiber input / output port 225 with TM polarization as in the frequency synchronization detection circuit 210, and the AOM116 is output. Then, it is transmitted to the receiving station 105 in the subsequent stage. The reproduction reference light of the subsequent stage transmitted from the receiving station 105 of the subsequent stage is input to the transmission line fiber input / output port 225 with TE polarization. The reproduction reference light (reference light) and the reproduction reference light (detected light) in the subsequent stage interfere with each other by the 3 dB coupler 224, and the interference beat signal is output from the differential photodetector 229. By controlling the frequency shift in the acousto-optic modulator 116 from the voltage controlled oscillator 115 using this interference beat signal, the fiber length fluctuation of the transmission optical fiber 104 can be substantially compensated (fiber length fluctuation compensation). motion).

光干渉回路２００は、導波路を用いた光回路で構成されているため、従来技術で問題となっていた風等による空気の屈折率変動の影響は全く生じない。また、導波路に用いている石英系の材料は、光弾性効果も十分小さいため、振動による導波路の屈折率変動の影響も無視できるほど小さい。 Since the optical interference circuit 200 is composed of an optical circuit using a waveguide, the influence of fluctuations in the refractive index of air due to wind or the like, which has been a problem in the prior art, does not occur at all. In addition, since the quartz-based material used for the waveguide has a sufficiently small photoelastic effect, the influence of the fluctuation of the refractive index of the waveguide due to vibration is also negligible.

（温度特性を考慮した設計）
次に、環境温度変化による光干渉回路２００の物理的なサイズの伸び縮み、すなわち、経路長の温度依存性の影響と、導波路の等価屈折率の温度依存性の影響を極力小さくする回路設計について詳細に説明する。温度依存性の影響を小さくする為ためには、分岐カプラ２０２から周波数同期検出回路２１０のタップカプラ２１１、参照光経路２１８を経由して３ｄＢカプラ２１４までの経路長Ｌ0と、分岐カプラ２０２から伝送路長揺らぎ検出回路２２０のタップカプラ２２１、参照光経路２２８を経由して３ｄＢカプラ２２４までの経路長Ｌ1が同じになる（Ｌ0＝Ｌ1）ように設計する。光が感じる経路の長さ、すなわち光路長は、経路長に導波路の等価屈折率ｎeqを乗じた値となるので、上記の各経路の光路長Ｌｐ0、Ｌｐ1は、それぞれ、
Ｌｐ0＝ｎeq・Ｌ0
Ｌｐ1＝ｎeq・Ｌ1
となる。環境温度の変動によって、光干渉回路２００の物理的なサイズの伸び縮みが生じても、その伸び縮みの比率は、光干渉回路２００の中では概ね均一であると考えて良いので、常にＬ0＝Ｌ1が保たれることから、Ｌｐ1＝Ｌｐ0が保たれる。また、環境温度が変化して導波路の等価屈折率ｎeqが変化しても、やはり、Ｌｐ1＝Ｌｐ0が保たれる。 (Design considering temperature characteristics)
Next, a circuit design that minimizes the expansion and contraction of the physical size of the optical interference circuit 200 due to changes in the environmental temperature, that is, the influence of the temperature dependence of the path length and the influence of the temperature dependence of the equivalent refractive index of the waveguide as much as possible. Will be described in detail. In order to reduce the influence of temperature dependence, the path length L 0 from the branch coupler 202 to the 3 dB coupler 214 via the tap coupler 211 of the frequency synchronization detection circuit 210 and the reference optical path 218, and the branch coupler 202 It is designed so that the path length L 1 of the transmission path length fluctuation detection circuit 220 to the 3 dB coupler 224 via the tap coupler 221 and the reference optical path 228 is the same (L 0 = L 1). Since the length of the path felt by light, that is, the optical path length is a value obtained by multiplying the path length by the equivalent refractive index n eq of the waveguide, the optical path lengths Lp 0 and Lp 1 of each of the above paths are, respectively.
Lp 0 = n eq · L 0
Lp 1 = n eq · L 1
Will be. By variations in environmental temperature, even if the elongation of the physical size of the optical interferometer 200 shrinkage occurs, the ratio of expansion and contraction, so may be considered that is generally uniform in light interferometer 200, always L 0 Since = L 1 is maintained, Lp 1 = Lp 0 is maintained. Further, even if the environmental temperature changes and the equivalent refractive index n eq of the waveguide changes, Lp 1 = Lp 0 is still maintained.

このように、Ｌ0＝Ｌ1で設計を行っておけば、環境温度変化より、光路長Ｌｐ1、Ｌｐ0の値が変化しても、これら光路長の関係は常にＬｐ1＝Ｌｐ0に保たれる。Ｌｐ1＝Ｌｐ0が保たれるということは、分岐カプラ２０２で分岐された再生基準光に関して、３ｄＢカプラ２１４における再生基準光（周波数同期検出回路２１０の参照光）の光位相と、３ｄＢカプラ２２４における再生基準光（伝送路揺らぎ検出回路２２０の参照光）の光位相との差が変動しないことを意味する。上述したように、再生基準光の周波数同期は、３ｄＢカプラ２１４で生じる干渉ビート信号に基づいて行われ、ファイバ長揺らぎ補償は３ｄＢカプラ２２４で生じる干渉ビート信号に基づいて行われる。もし、３ｄＢカプラ２１４における再生基準光の光位相と３ｄＢカプラ２２４における再生基準光の光位相との差が変動してしまうと、ファイバ長揺らぎ補償に用いる再生基準光の周波数が前段の局から伝送されてきた周波数基準光の周波数と、厳密には異なってしまうことになり、ファイバ長揺らぎ補償の精度が低下することになる。Ｌｐ1＝Ｌｐ0が保たれれば、このような精度低下を招くことなく、正確に周波数基準光の伝送することができる。 In this way, if the design is performed with L 0 = L 1 , even if the values of the optical path lengths Lp 1 and Lp 0 change due to the change in the environmental temperature, the relationship between these optical path lengths is always Lp 1 = Lp 0 . Be kept. The fact that Lp 1 = Lp 0 is maintained means that the optical phase of the reproduction reference light (reference light of the frequency synchronization detection circuit 210) in the 3dB coupler 214 and the 3dB coupler 224 with respect to the reproduction reference light branched by the branch coupler 202 This means that the difference from the optical phase of the reproduction reference light (reference light of the transmission path fluctuation detection circuit 220) does not fluctuate. As described above, the frequency synchronization of the reproduction reference light is performed based on the interference beat signal generated by the 3 dB coupler 214, and the fiber length fluctuation compensation is performed based on the interference beat signal generated by the 3 dB coupler 224. If the difference between the optical phase of the reproduction reference light in the 3dB coupler 214 and the optical phase of the reproduction reference light in the 3dB coupler 224 fluctuates, the frequency of the reproduction reference light used for fiber length fluctuation compensation is transmitted from the station in the previous stage. Strictly speaking, it will be different from the frequency of the frequency reference light that has been used, and the accuracy of fiber length fluctuation compensation will be reduced. If Lp 1 = Lp 0 is maintained, the frequency reference light can be accurately transmitted without causing such a decrease in accuracy.

なお、導波路に複屈折があって、ＴＥ偏波とＴＭ偏波の等価屈折率が、それぞれｎeqTEとｎeqTMであり異なる場合は、それを考慮した設計となる。例えば、再生基準光がＴＭ偏波で規定して再生基準光入力ポート２０１へ入力され、参照光経路２１８、２２８に偏波回転器２１３、２２３が設置されているとする。このとき、分岐カプラ２０２−タップカプラ２１１−偏波回転器２１３−３ｄＢカプラ２１４のそれぞれを接続する経路の経路長を順にＬ01、Ｌ02、Ｌ03とし、分岐カプラ２０２−タップカプラ２２１−偏波回転器２２３−３ｄＢカプラ２２４のそれぞれを接続する経路の経路長を順にＬ11、Ｌ12、Ｌ13とすると、
Ｌｐ0＝ｎeqTM・（Ｌ01＋Ｌ02）＋ｎeqTE・Ｌ03
Ｌｐ1＝ｎeqTM・（Ｌ11＋Ｌ12）＋ｎeqTE・Ｌ13
となる。従って、環境温度変動があってもＬｐ0＝Ｌｐ1を維持するためには、
Ｌ01＋Ｌ02＝Ｌ11＋Ｌ12、Ｌ03＝Ｌ13
となるように設計することが望ましい。 If there is birefringence in the waveguide and the equivalent refractive indexes of TE polarized waves and TM polarized waves are n eqTE and n eqTM , respectively, the design takes this into consideration. For example, it is assumed that the reproduction reference light is defined by TM polarization and input to the reproduction reference light input port 201, and the polarization rotors 213 and 223 are installed in the reference optical paths 218 and 228. At this time, the path lengths of the paths connecting each of the branch coupler 202-tap coupler 211-polarizing rotor 213-3 dB coupler 214 are set to L 01 , L 02 , and L 03 in order , and the branch coupler 202-tap coupler 221-biased. Assuming that the path lengths of the paths connecting each of the wave rotors 223-3 dB coupler 224 are L 11 , L 12 , and L 13 , in order,
Lp 0 = n eqTM・ (L 01 + L 02 ) + n eqTE・ L 03
Lp 1 = n eqTM · (L 11 + L 12 ) + n eqTE · L 13
Will be. Therefore, in order to maintain Lp 0 = Lp 1 even if the environmental temperature fluctuates,
L 01 + L 02 = L 11 + L 12 , L 03 = L 13
It is desirable to design so that

周波数同期検出回路２１０の伝送路ファイバ入出力ポート２１５のチップ端面において、再生基準光の周波数と前段の局から伝送されてきた周波数基準光の周波数の周波数差を厳密に合わせる必要がある場合は、タップカプラ２１１からＰＢＳ２１２を経由して伝送路ファイバ入出力ポート２１５のチップ端面までの経路長Ｌ04に、伝送路ファイバ入出力ポート２１５のチップ端面からＰＢＳ２１２を経由して３ｄＢカプラ２１４までの経路長Ｌ05を加えた経路長Ｌ04＋Ｌ05と、タップカプラ２１１から参照光経路２１８を経由して３ｄＢカプラ２１４までの経路長Ｌ06が同じになるように設計する。
Ｌ06＝Ｌ02＋Ｌ03＝Ｌ04＋Ｌ05
さらに、複屈折の影響も考慮する場合は、Ｌ02＝Ｌ04、Ｌ03＝Ｌ05となるように設計する。このように設計を行っておけば、前者の経路の光路長Ｌｐ04＋Ｌｐ05に相当する経路長は、
ｎeqTM・Ｌ04＋ｎeqTE・Ｌ05
であり、後者の経路の光路長Ｌｐ06に相当する経路長は、
ｎeqTM・Ｌ02＋ｎeqTE・Ｌ03
であるので、環境温度変化よって等価屈折率や導波路長の変動があっても、Ｌｐ04＋Ｌｐ05＝Ｌｐ06が維持される。 When it is necessary to strictly match the frequency difference between the frequency of the reproduction reference light and the frequency of the frequency reference light transmitted from the station in the previous stage at the chip end face of the transmission line fiber input / output port 215 of the frequency synchronization detection circuit 210, path length from the tap coupler 211 to the path length L 04 to tip end face of the transmission fiber output port 215 via PBS212, until 3dB coupler 214 via PBS212 from tip end face of the transmission fiber output port 215 a path length L 04 + L 05 plus L 05, via a reference beam path 218 from the tap coupler 211 is the path length L 06 to 3dB coupler 214 is designed to be the same.
L 06 = L 02 + L 03 = L 04 + L 05
Further, when considering the influence of birefringence, design so that L 02 = L 04 and L 03 = L 05. With this design, the path length corresponding to the optical path length Lp 04 + Lp 05 of the former path is
n eqTM・ L 04 + n eqTE・ L 05
The path length corresponding to the optical path length Lp 06 of the latter path is
n eqTM・ L 02 + n eqTE・ L 03
Therefore, Lp 04 + Lp 05 = Lp 06 is maintained even if the equivalent refractive index and the waveguide length fluctuate due to changes in the environmental temperature.

従って、伝送路ファイバ入出力ポート２１５から出力される再生基準光の光位相と伝送路ファイバ入出力ポート２１５に入力される前段の局からの周波数基準光の光位相が一致していれば、３ｄＢカプラ２１４での再生基準光（参照光）の光位相と周波数基準光（被検出光）の光位相の差は常に一定に保たれることになる。なお、ここでは説明の便宜上、再生基準光の周波数と周波数基準光の周波数が同じであるとして説明している。 Therefore, if the optical phase of the reproduction reference light output from the transmission line fiber input / output port 215 and the optical phase of the frequency reference light from the station in the previous stage input to the transmission line fiber input / output port 215 match, 3 dB The difference between the optical phase of the reproduction reference light (reference light) and the optical phase of the frequency reference light (detected light) in the coupler 214 is always kept constant. Here, for convenience of explanation, it is described that the frequency of the reproduction reference light and the frequency of the frequency reference light are the same.

逆に言えば、３ｄＢカプラ２１４での参照光の光位相と被検出光の光位相の差が一定になっていれば、伝送路ファイバ入出力ポート２１５から出力される再生基準光の光位相と伝送路ファイバ入出力ポート２１５に入力される前段の局からの周波数基準光の光位相は、環境温度変動があっても、常に一定に保たれていることになる。その結果、再生基準光の周波数と前段の局からの周波数基準光の周波数が常に一致することになる。 Conversely, if the difference between the optical phase of the reference light and the optical phase of the detected light in the 3 dB coupler 214 is constant, it will be the optical phase of the reproduction reference light output from the transmission line fiber input / output port 215. The optical phase of the frequency reference light from the station in the previous stage input to the transmission line fiber input / output port 215 is always kept constant even if the environmental temperature fluctuates. As a result, the frequency of the reproduction reference light and the frequency of the frequency reference light from the station in the previous stage always match.

伝送路長揺らぎ検出回路２２０の伝送路ファイバ入出力ポート２２５のチップ端面において、再生基準光の周波数と後段の局から伝送されてきた再生基準光の周波数の周波数差を厳密に合わせる必要がある場合についても、同じ考え方により、伝送路長揺らぎ検出回路２２０の中の経路長設計を行えばよい。 When it is necessary to strictly match the frequency difference between the frequency of the reproduction reference light and the frequency of the reproduction reference light transmitted from the subsequent station at the chip end face of the transmission line fiber input / output port 225 of the transmission line length fluctuation detection circuit 220. With the same idea, the path length in the transmission path length fluctuation detection circuit 220 may be designed.

（タップ率の設計）
タップカプラ２１１、２２１の結合率、いわゆるタップ率の詳細設計について説明する。タップカプラ２１１は、結合率可変の光カプラとして、使用状況に応じて結合率を調整する。一方、干渉ビート信号の振幅が最大になる結合率は、以下に示すように５０％になるので、回路構成の簡素化のため、通常は結合率が５０％に固定された光カプラを用いても良い。３ｄＢカプラ２１４、２２４の結合率は、上述したように、差動光検出器における検出時に直流成分を相殺させるために、５０％に設計する。 (Tap rate design)
The detailed design of the coupling ratio of the tap couplers 211 and 221, that is, the so-called tap ratio, will be described. The tap coupler 211 is an optical coupler having a variable coupling rate, and adjusts the coupling rate according to the usage situation. On the other hand, the coupling ratio at which the amplitude of the interference beat signal is maximized is 50% as shown below. Therefore, in order to simplify the circuit configuration, an optical coupler having a coupling ratio fixed at 50% is usually used. Is also good. The coupling ratio of the 3dB couplers 214 and 224 is designed to be 50% to offset the DC component during detection by the differential photodetector, as described above.

図６に、干渉ビート信号の振幅とタップカプラのタップ率との関係を示す。図６（ａ）に示すように、タップカプラ２１１のタップ率をｘとし、タップカプラ２１１に入力される光電力を１とすると、３ｄＢカプラ２１４に入力される参照光の光電力ＰLはｘとなる。前段の局においても状況は同じであるとして、前段の局のタップカプラ２２１のタップ率もｘとし、タップカプラ２２１に入力される光電力も１とし、ＡＯＭ等のデバイスでの損失も含めた伝送路の透過率をαとする。この場合、当該局で、伝送路ファイバ入出力ポート２１５からＰＢＳ２１２を経由して３ｄＢカプラ２１４に入力される被検出光の光電力ＰSは、α（１−ｘ）となる。従って、差動光検出器２１９から出力される干渉ビート信号の振幅Ａは、 FIG. 6 shows the relationship between the amplitude of the interference beat signal and the tap ratio of the tap coupler. As shown in FIG. 6 (a), a tap ratio of the tap coupler 211 and x, equal to 1 the light power input to the tap coupler 211, the optical power of the reference light input to 3dB coupler 214 P L is x It becomes. Assuming that the situation is the same for the station in the previous stage, the tap ratio of the tap coupler 221 of the station in the previous stage is also set to x, the optical power input to the tap coupler 221 is also set to 1, and transmission including loss in a device such as AOM is included. Let α be the transmittance of the road. In this case, in the station, the optical power P S of the detection light input to 3dB coupler 214 via PBS212 from the transmission path fiber output port 215 becomes α (1-x). Therefore, the amplitude A of the interference beat signal output from the differential photodetector 219 is

Figure 0006872199
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となる。この導関数 Will be. This derivative

Figure 0006872199
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がゼロになるｘで振幅Ａが最大になるので、伝送路の透過率αの値にかかわらず、タップカプラのタップ率ｘ＝１／２、すなわち、結合率５０％が常に最適値となることが分かる。図６（ｂ）は、式３で求めた干渉ビート信号振幅のタップカプラのタップ率依存性である。 Since the amplitude A is maximized at x where becomes zero, the tap ratio x = 1/2 of the tap coupler, that is, the coupling ratio of 50% is always the optimum value regardless of the value of the transmittance α of the transmission line. I understand. FIG. 6B shows the tap ratio dependence of the tap coupler of the interference beat signal amplitude obtained by the equation 3.

分岐カプラ２０２は、分岐比が固定の光カプラでも良いが、以下に述べる理由により、通常は分岐比が可変の光カプラとした方が良い。中継局間の伝送用光ファイバの長さは、各区間によって通常は異なっているので、前段の局までの伝送用光ファイバの損失の値と後段の局に接続している伝送用光ファイバの損失の値は異なっている。よって、この損失値の差に応じて、再生基準光の光電力を分岐カプラ２０２で適切な分岐比で割り振ることによって、伝送用光ファイバの損失が大きい区間においても、基準光再生部／ファイバ長揺らぎ補償部の差動光検出器の光電力レベルを改善することができる。 The branching coupler 202 may be an optical coupler having a fixed branching ratio, but for the reasons described below, it is usually better to use an optical coupler having a variable branching ratio. Since the length of the optical fiber for transmission between relay stations is usually different depending on each section, the value of the loss of the optical fiber for transmission to the station in the first stage and the value of the optical fiber for transmission connected to the station in the latter stage The loss values are different. Therefore, by allocating the optical power of the reproduction reference light at an appropriate branch ratio by the branch coupler 202 according to the difference in the loss value, the reference optical regeneration unit / fiber length is obtained even in the section where the loss of the transmission optical fiber is large. It is possible to improve the optical power level of the differential photodetector of the fluctuation compensation unit.

（干渉ビート信号の検出感度）
干渉ビート信号の検出感度に関して述べる。例として周波数同期検出回路２１０で説明するが、伝送路揺らぎ検出回路２２０でも同様である。干渉ビート信号は、検出光出力ポート２１６／２１７のいずれか一方の出力に通常の光検出器（シングルエンド光検出器）を接続した構成を用いても検出することができる。この場合、シングルエンド光検出器からは、式１または式２で表される光電力に比例した光電流が出力される。従って、振幅がＰLとＰSの相乗平均に比例した周波数Δｆの干渉ビート信号が得られることになる。 (Detection sensitivity of interference beat signal)
The detection sensitivity of the interference beat signal will be described. The frequency synchronization detection circuit 210 will be described as an example, but the same applies to the transmission line fluctuation detection circuit 220. The interference beat signal can also be detected by using a configuration in which a normal photodetector (single-ended photodetector) is connected to the output of either one of the detection light output ports 216/217. In this case, the single-ended photodetector outputs a photocurrent proportional to the photopower represented by the formula 1 or 2. Therefore, the interference beat signal of a frequency Δf whose amplitude is proportional to the geometric mean of P L and P S is obtained.

差動光検出器を用いた場合は、振幅２（ＰL・ＰS）1/2に比例した干渉ビート信号が得られているのに対して、シングルエンド光検出器を用いた場合は、検出感度が半分になっていることがわかる。背景技術で示した従来のマイケルソン干渉計に類似した空間型光干渉回路によりビート信号を得る方法も、基本的にはこのシングルエンド光検出器を用いた場合と同じ検出感度になる。 In the case of using the differential optical detector, if the interference beat signal proportional to the amplitude 2 (P L · P S) 1/2 Whereas been obtained, a single-ended light detector, It can be seen that the detection sensitivity is halved. The method of obtaining a beat signal by a spatial optical interference circuit similar to the conventional Michelson interferometer shown in the background technology basically has the same detection sensitivity as when this single-ended photodetector is used.

従って、本実施形態の構成によれば、従来に比べて２倍の検出感度が得られるようになる。本実施形態の光干渉回路２００は、マッハツェンダー干渉計に類似した構成となっていて、式１および式２の第２項に示されるように、干渉ビート信号が２つのポートから相補的に出力される。これを活かし、相補的に出力された信号を差動検出することにより、両ポートの干渉ビート信号が合算されることになり、検出感度が２倍になっているとも言える。 Therefore, according to the configuration of the present embodiment, the detection sensitivity can be doubled as compared with the conventional case. The optical interference circuit 200 of the present embodiment has a configuration similar to that of a Mach-Zehnder interferometer, and as shown in the second term of Equations 1 and 2, interference beat signals are output complementarily from the two ports. Will be done. Taking advantage of this, by differentially detecting the complementary output signals, the interference beat signals of both ports are added up, and it can be said that the detection sensitivity is doubled.

また、この差動検出を採ることの副次的なメリットに関しても以下に付記しておく。光検出器からは、式１または式２で表される光電力に比例した光電流が出力されるので、干渉ビート信号以外に直流成分の光電流が重畳されて出力される。通常、再生基準光の光電力ＰLに比べて、前段／後段の局から伝送されてきた周波数基準光の光電力ＰSは小さく、ＰS≪ＰLとなっていることが多い。従って、干渉ビート信号の振幅に比べて、直流成分の光電流の方が大きい。シングルエンド光検出器において、この直流成分の光電流は、干渉ビート信号をオフセットさせるように作用するため、直流成分の光電流が大きい場合、光検出器の後段に適宜接続される増幅器等の電子回路において動作範囲を超えてしまう。いわゆる、クリッピングの問題が生じる。そのため、シングルエンド光検出器の出力には、適切な高域通過フィルタ（ＨＰＦ）または帯域通過フィルタ（ＢＰＦ）を接続して、直流成分の光電流をカットする必要がある。 In addition, the secondary merits of adopting this differential detection are also added below. Since the photodetector outputs a photocurrent proportional to the photopower represented by the formula 1 or 2, the photocurrent of the DC component is superimposed and output in addition to the interference beat signal. Usually, the optical power P S of the frequency reference light transmitted from the station in the front stage / the rear stage is smaller than the optical power P L of the reproduction reference light, and P S << P L is often obtained. Therefore, the photocurrent of the DC component is larger than the amplitude of the interference beat signal. In a single-ended photodetector, the optical current of this DC component acts to offset the interference beat signal. Therefore, when the optical current of the DC component is large, electrons such as an amplifier appropriately connected to the subsequent stage of the photodetector It exceeds the operating range in the circuit. So-called clipping problems arise. Therefore, it is necessary to connect an appropriate high-pass filter (HPF) or band-pass filter (BPF) to the output of the single-ended photodetector to cut the optical current of the DC component.

一方、本実施形態のように差動検出を採った場合には、この直流成分の光電流は差動検出の過程で相殺され、カットされる。従って、ＨＰＦ、ＢＰＦといった電気フィルタを設ける必要がないといったメリットがある。 On the other hand, when differential detection is adopted as in the present embodiment, the photocurrent of this DC component is canceled and cut in the process of differential detection. Therefore, there is an advantage that it is not necessary to provide an electric filter such as an HPF or a BPF.

なお、この差動検出においては、２つのポートから相補的に出力される干渉ビート信号を用いているので、この相補性が維持されるように、３ｄＢカプラ２１４から差動光検出器２１９までの２つの経路（検出光出力ポート２１６経由、及び検出光出力ポート２１７経由の経路）の光路長は、ほぼ同じにしておくことが望ましい。 Since the interference beat signals that are complementarily output from the two ports are used in this differential detection, from the 3 dB coupler 214 to the differential photodetector 219 so that this complementarity is maintained. It is desirable that the optical path lengths of the two paths (the path via the detection light output port 216 and the path via the detection light output port 217) are substantially the same.

［第２の実施形態］
（同一偏波型光干渉回路の構成）
図７に、本発明の第２の実施形態に係る基準光再生およびファイバ長揺らぎ補償に用いる同一偏波型の光干渉回路３００の構成を示す。光干渉回路３００の構成は、第１の実施形態の光干渉回路２００に対して、ＰＢＳ２１２、２２２がそれぞれ３ｄＢ合流カプラ３１２、３２２に置き換えられ、偏波回転器２１３、２２３が削除された点が異なる。周辺のデバイスへの接続は、第１の実施形態と同じである。再生基準光入力ポート３０１には基準光再生光源１２７が接続され、伝送路ファイバ入出力ポート３１５、３２５には、それぞれ、ＡＯＭ１２２、１１６が接続される。検出光出力ポート３１６／３１７、３２６／３２７には、それぞれ、差動光検出器３１９、３２９が光検出器１２４、１１２として接続される。なお、再生基準光入力ポート３０１への再生基準光の入力は、ＴＥ偏波／ＴＭ偏波のどちらでも良いが、本実施形態ではＴＭ偏波で入力する例を示している。 [Second Embodiment]
(Structure of same polarization type optical interference circuit)
FIG. 7 shows the configuration of the same polarization type optical interference circuit 300 used for the reference optical reproduction and the fiber length fluctuation compensation according to the second embodiment of the present invention. The configuration of the optical interference circuit 300 is that the PBS 212 and 222 are replaced with 3 dB merging couplers 312 and 222, respectively, and the polarization rotators 213 and 223 are deleted from the optical interference circuit 200 of the first embodiment. different. The connection to the peripheral device is the same as in the first embodiment. A reference light reproduction light source 127 is connected to the reproduction reference light input port 301, and AOM 122 and 116 are connected to the transmission line fiber input / output ports 315 and 325, respectively. Differential photodetectors 319 and 329 are connected to the detection light output ports 316/317 and 326/327 as photodetectors 124 and 112, respectively. The reproduction reference light can be input to the reproduction reference light input port 301 by either TE polarization or TM polarization, but in the present embodiment, an example of inputting with TM polarization is shown.

第１の実施形態の光干渉回路２００では、伝送路ファイバ入出力ポート２１５、２２５から光ファイバ２１５ａ、２２５ａへ出力される光の偏波と、光ファイバ２１５ａ、２２５ａから伝送路ファイバ入出力ポート２１５、２２５へ入力される光の偏波が直交している。このことから、ＰＢＳ２１２、２２２は、サーキュレータのような働きをしており、光が捨てられることが無い構成になっている。すなわち、タップカプラ２１１、２２１から伝送路ファイバ入出力ポート２１５、２２５に伝搬する光も、逆に、伝送路ファイバ入出力ポート２１５、２２５から３ｄＢカプラ２１４、２２４に伝搬する光も、両方とも原理的には損失を受けることなく１００％伝搬する。この点が、第１の実施形態の光干渉回路２００の特徴の一つであった。 In the optical interference circuit 200 of the first embodiment, the polarization of the light output from the transmission line fiber input / output ports 215 and 225 to the optical fibers 215a and 225a and the polarization of the light output from the optical fibers 215a and 225a to the transmission line fiber input / output port 215. The polarization of the light input to 225 is orthogonal. For this reason, PBS212 and 222 act like a circulator and have a configuration in which light is not discarded. That is, both the light propagating from the tap couplers 211 and 221 to the transmission line fiber input / output ports 215 and 225 and the light propagating from the transmission line fiber input / output ports 215 and 225 to the 3dB couplers 214 and 224 are both in principle. It propagates 100% without any loss. This point was one of the features of the optical interference circuit 200 of the first embodiment.

一方、光ファイバ２１５ａ、２２５ａに入力される光と出力される光との間で偏波が直交しているということは、伝送用光ファイバ中での行きの伝搬光と帰りの伝搬光で偏波が直交していることを意味する。理想的な光ファイバでは等価屈折率に偏波依存性はないが、実際の光ファイバでは製造誤差によってコア形状が真円ではなく僅かに楕円になっていること、ファイバの引き回しにおいて湾曲になっていることに起因して、等価屈折率に偏波依存性を有し、複屈折が生じる。従って、行きの伝搬光と帰りの伝搬光とでは、伝搬光が感じる伝送用光ファイバの長さが僅かに異なる。この複屈折が振動や温度変化によって変動すると、伝送用光ファイバで受ける伝搬光の周波数変動δｆが行きの伝搬光と帰りの伝搬光で異なることになる。これは、ファイバ長揺らぎ補償において誤差要因となる。 On the other hand, the fact that the polarizations of the light input to the optical fibers 215a and 225a and the light output are orthogonal to each other means that the light propagating in the optical fiber for transmission and the light propagating back in the optical fiber are biased. It means that the waves are orthogonal. In an ideal optical fiber, the equivalent refractive index has no polarization dependence, but in an actual optical fiber, the core shape is slightly elliptical instead of a perfect circle due to manufacturing errors, and the fiber is curved in the routing. Due to this, the equivalent refractive index has a polarization dependence, and birefringence occurs. Therefore, the length of the transmission optical fiber felt by the propagating light is slightly different between the going propagating light and the returning propagating light. When this birefringence fluctuates due to vibration or temperature change, the frequency fluctuation δf of the propagating light received by the transmission optical fiber differs between the going propagating light and the returning propagating light. This causes an error in fiber length fluctuation compensation.

第２の実施形態の光干渉回路３００では、第１の実施形態におけるＰＢＳ２１２、２２２がそれぞれ３ｄＢ合流カプラ３１２、３２２に置き換わっている。従って、タップカプラ３１１、３２１から伝送路ファイバ入出力ポート３１５、３２５に伝搬する光も、伝送路ファイバ入出力ポート３１５、３２５から３ｄＢカプラ３１４、３２４に伝搬する光も、両方とも３ｄＢ合流カプラ３１２、３２２によって原理的に３ｄＢの損失を受ける。すなわち、３ｄＢ合流カプラ３１２、３２２に起因して、伝搬光に対して合計６ｄＢの損失が増えるという欠点がある。 In the optical interference circuit 300 of the second embodiment, the PBS 212 and 222 of the first embodiment are replaced with the 3 dB merging couplers 312 and 222, respectively. Therefore, both the light propagating from the tap couplers 311 and 321 to the transmission line fiber input / output ports 315 and 325 and the light propagating from the transmission line fiber input / output ports 315 and 325 to the 3dB couplers 314 and 324 are both 3dB merging couplers 312. In principle, 322 suffers a loss of 3 dB. That is, there is a drawback that a total loss of 6 dB is increased with respect to the propagated light due to the 3 dB merging coupler 312 and 222.

干渉ビート信号の振幅は被検出光の光電力のルートに比例するので、本実施形態の干渉ビート信号の振幅は、第１の実施形態と比べて半分になる。一方、第２の実施形態の光干渉回路３００では、偏波回転器２１３、２２３が削除されているので、３ｄＢカプラ３１４、３２４に入力される参照光と被検出光の偏波の向きが同じになるように、光ファイバ３１５ａ、３２５ａから伝送路ファイバ入出力ポート３１５、３２５へ入力される光の偏波状態は、偏波制御器１２１で調整される。よって、伝送路ファイバ入出力ポート３１５、３２５から光ファイバ３１５ａ、３２５ａへ出力される光の偏波と、光ファイバ３１５ａ、３２５ａから伝送路ファイバ入出力ポート３１５、３２５へ入力される光の偏波とは同じになり、伝送用光ファイバ中での行きの伝搬光と帰りの伝搬光で偏波が同じになる。従って、前述のように伝送用光ファイバに複屈折の変動があった場合でも、行きと帰りで伝搬光が感じる伝送用光ファイバの長さが必ず同じになり、伝搬光の周波数変動δｆも行きと帰りで必ず同じになる。第２の実施形態によれば、ファイバ長揺らぎ補償において伝送用光ファイバの複屈折変動の影響を受けないという利点がある。 Since the amplitude of the interference beat signal is proportional to the route of the optical power of the detected light, the amplitude of the interference beat signal of the present embodiment is halved as compared with the first embodiment. On the other hand, in the optical interference circuit 300 of the second embodiment, since the polarization rotators 213 and 223 are deleted, the polarization directions of the reference light and the detected light input to the 3dB couplers 314 and 324 are the same. The polarization state of the light input from the optical fibers 315a and 325a to the transmission line fiber input / output ports 315 and 325 is adjusted by the polarization controller 121. Therefore, the polarization of the light output from the transmission line fiber input / output ports 315 and 325 to the optical fibers 315a and 325a and the polarization of the light input from the optical fibers 315a and 325a to the transmission line fiber input / output ports 315a and 325a. The polarization is the same for the going-propagating light and the returning propagating light in the transmission optical fiber. Therefore, even if the transmission optical fiber has fluctuations in birefringence as described above, the length of the transmission optical fiber felt by the propagating light on the way back and forth is always the same, and the frequency fluctuation δf of the propagating light also goes. It will always be the same on the way back. According to the second embodiment, there is an advantage that the fiber length fluctuation compensation is not affected by the birefringence fluctuation of the optical fiber for transmission.

これ以外の動作、利点に関しては、第１の実施形態に同じである。光干渉回路３００は、導波路を用いた光回路で構成されているため、風等による空気の屈折率変動の影響は全く生じない。また、導波路に用いている石英系の材料は光弾性効果も十分小さいため、振動による導波路の屈折率変動の影響も無視できるほど小さい。経路長の温度依存性の影響、導波路の等価屈折率の温度依存性の影響を極力小さくする回路設計についても、第１の実施形態と同様の考えを適用することができる。さらに、伝送路ファイバ入出力ポート３１５／３２５のチップ端面において、再生基準光の周波数と伝送されてきた基準光の周波数の周波数差を厳密に合わせる場合についても、第１の実施形態と同様の考えを適用することができる。タップカプラ３１１、３２１の結合率、すなわち、タップ率の最適設計に関しても、第１の実施形態と同様の考えを適用することができる。分岐カプラ３０２は、分岐比固定の光カプラでも良いが、必要に応じて分岐比可変の光カプラとしても良い。また、相補的に出力された信号を差動検出することにより、検出感度向上できること、クリッピングの問題を回避できる点に関しても、第１の実施形態と同様である。また、各種の簡略化や省略、代替に関しても第１の実施形態と同様に行うことができる。 Other operations and advantages are the same as in the first embodiment. Since the optical interference circuit 300 is composed of an optical circuit using a waveguide, the influence of fluctuations in the refractive index of air due to wind or the like does not occur at all. In addition, since the quartz-based material used for the waveguide has a sufficiently small photoelastic effect, the influence of the fluctuation of the refractive index of the waveguide due to vibration is also negligible. The same idea as in the first embodiment can be applied to the circuit design in which the influence of the temperature dependence of the path length and the influence of the temperature dependence of the equivalent refractive index of the waveguide are minimized. Further, in the case where the frequency difference between the frequency of the reproduction reference light and the frequency of the transmitted reference light is strictly matched at the chip end face of the transmission line fiber input / output port 315/325, the same idea as in the first embodiment is considered. Can be applied. The same idea as in the first embodiment can be applied to the coupling ratio of the tap couplers 311 and 321, that is, the optimum design of the tap ratio. The branch coupler 302 may be an optical coupler with a fixed branch ratio, but may be an optical coupler with a variable branch ratio, if necessary. Further, it is the same as the first embodiment in that the detection sensitivity can be improved and the problem of clipping can be avoided by differentially detecting the complementaryly output signals. Further, various simplifications, omissions, and substitutions can be performed in the same manner as in the first embodiment.

なお、図７において、３ｄＢ合流カプラ３１２、３２２は、通常の２入力２出力の方向性結合器として記載しているが、３ｄＢ合流カプラ３１２、３２２は２入力１出力のカプラであれば良いので、例えば、単純なＹ分岐導波路を用いて構成しても良い。 In FIG. 7, the 3 dB merging coupler 312 and 322 are described as a normal 2-input 2-output directional coupler, but the 3 dB merging coupler 312 and 322 may be a 2-input 1-output coupler. For example, a simple Y-branch waveguide may be used.

なお、本実施形態において、タップカプラ３１１（、３２１）、３ｄＢ合流カプラ３１２（、３２２）、３ｄＢカプラ３１４（、３２４）を相互に接続している光経路のいずれか１つまたは全てに、偏波回転器を設置することにより、第１の実施形態と同様に、伝送用光ファイバ中での行きの伝搬光と帰りの伝搬光との間で、偏波を直交させることができる。但し、この構成の場合、３ｄＢ合流カプラ３１２（、３２２）に起因する合計６ｄＢの損失増を避けることはできない。 In the present embodiment, the tap coupler 311 (, 321), the 3 dB merging coupler 312 (322), and the 3 dB coupler 314 (324) are biased to any one or all of the optical paths connected to each other. By installing the wave rotator, the polarization can be orthogonalized between the forward propagating light and the return propagating light in the transmission optical fiber, as in the first embodiment. However, in the case of this configuration, a total loss increase of 6 dB due to the 3 dB merging coupler 312 (322) cannot be avoided.

［第３の実施形態］
（同一偏波、干渉回路共用型光干渉回路の構成）
図８に、本発明の第３の実施形態に係る基準光再生およびファイバ長揺らぎ補償に用いる同一偏波、干渉回路共用型の光干渉回路４００の構成を示す。光干渉回路４００は、第２の実施形態の光干渉回路３００の構成を基に、以下の変更を加えている。第１に、光干渉回路３００において個別に用意されていた周波数同期検出回路３１０と伝送路長揺らぎ検出回路３２０とを１つにまとめ、分岐カプラ３０２を削除している。第２に、光干渉回路３００では、３ｄＢ合流カプラ３１２、３２２が２入力１出力カプラとして用いられていたのに対して、光干渉回路４００では、２入力２出力の３ｄＢ合分岐カプラ４１２に置き換えられている。３ｄＢ合分岐カプラ４１２の２出力の内、一方の出力が伝送路ファイバ入出力ポート４１３に接続され、他方の出力が伝送路ファイバ入出力ポート４１４に接続されている。なお、再生基準光入力ポート４０１への再生基準光の入力は、ＴＥ偏波／ＴＭ偏波のどちらでも良いが、本実施形態ではＴＭ偏波で入力する例を示している。 [Third Embodiment]
(Construction of optical interference circuit with same polarization and shared interference circuit)
FIG. 8 shows the configuration of the optical interference circuit 400 of the same polarization and interference circuit shared type used for the reference optical reproduction and the fiber length fluctuation compensation according to the third embodiment of the present invention. The optical interference circuit 400 has the following changes based on the configuration of the optical interference circuit 300 of the second embodiment. First, the frequency synchronization detection circuit 310 and the transmission line length fluctuation detection circuit 320, which are individually prepared in the optical interference circuit 300, are combined into one, and the branch coupler 302 is deleted. Second, in the optical interference circuit 300, the 3 dB merging coupler 312 and 322 were used as the 2-input 1-output coupler, whereas in the optical interference circuit 400, they were replaced with the 2-input 2-output 3 dB combined branch coupler 412. Has been done. Of the two outputs of the 3 dB combined branch coupler 412, one output is connected to the transmission line fiber input / output port 413 and the other output is connected to the transmission line fiber input / output port 414. The reproduction reference light can be input to the reproduction reference light input port 401 by either TE polarization or TM polarization, but in the present embodiment, an example of inputting with TM polarization is shown.

図９に、第３の実施形態に係る周波数高精度伝送技術を備えた伝送システムを示す。光格子時計が置かれる送信局４２１と、周波数基準光が配信される受信局４２７の間は、光伝送路である伝送用光ファイバ４２２、４２４、４２６で接続され、伝送路の途中に中継局４２３、４２５が配置されている。送信局４２１には、ファイバ長揺らぎ補償部４３０が置かれ、受信局４２７には、基準光再生部４８０が置かれる。中継局４２３、４２５には、基準光再生部４４０、４６０とファイバ長揺らぎ補償部４５０、４７０とがそれぞれ置かれ、基準光再生部で再生された周波数基準光は、ファイバ長揺らぎ補償部に入力されて次局へと中継される。 FIG. 9 shows a transmission system provided with the frequency high-precision transmission technique according to the third embodiment. The transmitting station 421 on which the optical grid clock is placed and the receiving station 427 to which the frequency reference light is distributed are connected by optical transmission lines 422, 424, and 426, which are optical transmission lines, and a relay station is connected in the middle of the transmission line. 423 and 425 are arranged. The transmission station 421 is provided with a fiber length fluctuation compensation unit 430, and the reception station 427 is provided with a reference light reproduction unit 480. Reference light reproduction units 440 and 460 and fiber length fluctuation compensation units 450 and 470 are respectively placed in the relay stations 423 and 425, and the frequency reference light reproduced by the reference light reproduction unit is input to the fiber length fluctuation compensation unit. It is relayed to the next station.

図１０に、第３の実施形態の光干渉回路を適用した中継局の構成を示す。第３の実施形態では、光干渉回路４００において周波数同期検出回路と伝送路長揺らぎ検出回路が１つにまとめられていることから、差動光検出器４１９も１つにまとめられている。この差動光検出器４１９からの信号出力が分岐されて、基準光再生部４４０のミキサ４４６と、ファイバ長揺らぎ補償部４５０のミキサ４５４とに入力されている。 FIG. 10 shows a configuration of a relay station to which the optical interference circuit of the third embodiment is applied. In the third embodiment, since the frequency synchronization detection circuit and the transmission line length fluctuation detection circuit are combined into one in the optical interference circuit 400, the differential photodetector 419 is also combined into one. The signal output from the differential photodetector 419 is branched and input to the mixer 446 of the reference light reproduction unit 440 and the mixer 454 of the fiber length fluctuation compensation unit 450.

図９に示したように、伝送用光ファイバとその前後で対となっているファイバ長揺らぎ補償部と基準光再生部とを、伝送システムユニットとして見立てた場合、ファイバ長揺らぎ補償部と基準光再生部で用いるクロック源の発振周波数を、隣接する伝送システムユニットで異なった値にしている。例えば、伝送システムユニットＡにある伝送用光ファイバ４２２の前後にあるファイバ長揺らぎ補償部４３０と基準光再生部４４０でのクロック源の発振周波数をｆaとする。これに対して、隣接している伝送システムユニットＢにある伝送用光ファイバ４２４の前後にあるファイバ長揺らぎ補償部４５０と基準光再生部４６０でのクロック源の発振周波数を、ｆaとは異なるｆbとしている。伝送システムユニットＣでは、ｆaともｆbとも異なる第３の発振周波数ｆcをクロック源に用いても良いが、隣接している伝送システムユニット間でクロック源の発振周波数が異なっていれば良いので、２種類のクロック周波数を伝送システムユニット毎に交互に用いれば良い。これら発振周波数は、例えば、ｆa＝７.５ＭＨｚ、ｆb＝１５ＭＨｚ等、下記で述べる干渉ビート信号の分離が十分に可能な周波数の間隔であれば良い。 As shown in FIG. 9, when the optical fiber for transmission and the fiber length fluctuation compensating unit and the reference light reproducing unit paired before and after the optical fiber for transmission are regarded as a transmission system unit, the fiber length fluctuation compensating unit and the reference light The oscillation frequency of the clock source used in the reproduction unit is set to a different value in the adjacent transmission system unit. For example, the oscillation frequency of the clock source in fiber length fluctuation compensator 430 and the reference light reproducing portion 440 before and after the transmission optical fiber 422 in the transmission system unit A and f a. In contrast, the oscillation frequency of the clock source in fiber length fluctuation compensator 450 and the reference light reproducing portion 460 before and after the transmission optical fiber 424 in the transmission system unit B are adjacent, different from f a It is set to f b . In the transmission system unit C, it may be used a third oscillation frequency f c which also different from both f a f b to the clock source, but only have to be different oscillation frequency of the clock source between transmission system units that are adjacent Therefore, two types of clock frequencies may be used alternately for each transmission system unit. These oscillation frequencies are, for example, f a = 7.5MHz, f b = 15MHz and the like, may be any spacing sufficiently possible frequency separation of the interference beat signal described below.

上述したように、基準光再生部４４０のクロック源４４５の発振周波数と、ファイバ長揺らぎ補償部４５０のクロック源４５３の発振周波数とは異なるため、上述した実施形態のように、中継局においてクロック源をまとめて１つにすることはできないが、それ以外の各種の簡略化や省略、代替に関しては第１の実施形態と同様に行うことができる。 As described above, since the oscillation frequency of the clock source 445 of the reference light reproduction unit 440 and the oscillation frequency of the clock source 453 of the fiber length fluctuation compensation unit 450 are different, the clock source is set in the relay station as in the above-described embodiment. Can not be combined into one, but other various simplifications, omissions, and substitutions can be performed in the same manner as in the first embodiment.

本実施形態での再生光同期動作とファイバ長揺らぎ補償動作は、基本的には第２の実施形態と同じであるが、周波数同期検出回路と伝送路揺らぎ検出回路が共用化されていることから、若干の違いがある。第１に、３ｄＢ合分岐カプラ４１２の２出力を、それぞれ、前段の局への再生基準光の送信と、後段の局への再生基準光の送信に用いている。第２に、前段の局から送られてきた周波数基準光を伝送路ファイバ入出力ポート４１３で受信し、また、後段の局からの再生基準光を伝送路ファイバ入出力ポート４１４で受信している。受信したそれぞれの光は、両方とにも３ｄＢ合分岐カプラ４１２を経て、３ｄＢカプラ４１５に被検出光として導かれ、タップカプラ４１１から参照光経路４１８経由で参照光として導かれた再生基準光と干渉する。 The reproduction optical synchronization operation and the fiber length fluctuation compensation operation in this embodiment are basically the same as those in the second embodiment, but since the frequency synchronization detection circuit and the transmission line fluctuation detection circuit are shared. , There are some differences. First, the two outputs of the 3 dB combined branch coupler 412 are used for transmitting the reproduction reference light to the station in the front stage and transmitting the reproduction reference light to the station in the rear stage, respectively. Second, the frequency reference light sent from the station in the previous stage is received by the transmission line fiber input / output port 413, and the reproduction reference light from the station in the latter stage is received by the transmission line fiber input / output port 414. .. Each received light is guided as the detected light to the 3 dB coupler 415 via the 3 dB combined branch coupler 412, and is guided as the reference light from the tap coupler 411 via the reference light path 418. have a finger in the pie.

よって、差動光検出器４１９からは、前段の局から送られてきた周波数基準光による干渉ビート信号Ａと後段の局からの再生基準光による干渉ビート信号Ｂの２種類の干渉ビート信号が同時に出力される。上述したように、伝送システムユニットＡには発振周波数ｆaのクロック源が用いられ、伝送システムユニットＢには発振周波数ｆbのクロック源が用いられているので、中継局４２３での干渉ビート信号Ａのビート周波数はｆaに、干渉ビート信号Ｂのビート周波数はｆbになり、上記の２種類の干渉ビート信号は異なった周波数で出力されることになる。 Therefore, from the differential photodetector 419, two types of interference beat signals, an interference beat signal A due to the frequency reference light sent from the front station and an interference beat signal B due to the reproduction reference light from the rear station, are simultaneously generated. It is output. As described above, the clock source of the oscillation frequency f a is used for the transmission system unit A, the clock source of the oscillation frequency f b is used for the transmission system unit B, an interference beat signal at the relay station 423 beat frequency of a in f a, the beat frequency of the interference beat signal B becomes f b, 2 kinds of interference beat signal of the will be output at different frequencies.

これらの干渉ビート信号は、この周波数の違いを利用して分離することができる。例えば、差動光検出器４１９からの干渉ビート信号を、ミキサ４４６の直前でｆaを通過中心周波数とするＢＰＦ（図示しない）で選択し、ミキサ４５４の直前でｆbを通過中心周波数とするＢＰＦ（図示しない）で選択することにより、これら干渉ビート信号を分離することができる。 These interference beat signals can be separated by utilizing this difference in frequency. For example, an interference beat signal from the differential optical detectors 419, selected by BPF to pass center frequency f a in the previous mixer 446 (not shown), a pass central frequency f b immediately before the mixer 454 These interference beat signals can be separated by selecting by BPF (not shown).

また、このようなＢＰＦを用いなくても、下記のように、これらの干渉ビート信号を分離することができる。これら干渉ビート信号は、ミキサ４４６によってクロック源４４５の発振周波数ｆaを基準としたベースバンド信号に変換され、ミキサ４５４によってクロック源４５３の発振周波数ｆbを基準としたベースバンド信号に変換される。すなわち、ミキサ４４６の出力では、干渉ビート信号Ａは直流付近の低域信号に変換され、干渉ビート信号Ｂは｜ｆａ−ｆｂ｜を中心とした周波数の比較的高域の信号に変換される。これとは逆に、ミキサ４５４の出力では、干渉ビート信号Ｂが直流付近の低域信号に変換され、干渉ビート信号Ａが｜ｆａ−ｆｂ｜を中心とした周波数の比較的高域の信号に変換される。そこで、これらミキサ４４６、４５４の後段に適切なＬＰＦ（図示しない）を配置して低域の信号のみを通過させることにより、これら干渉ビート信号を分離することができる。また、このようなＢＰＦを用いなくても、基準光再生光源４４７、電圧制御発振器４５５の入力帯域を適切な帯域とすることによって実質的にＬＰＦの代わりとして機能させ、これら干渉ビート信号を分離することもできる。これ以外の動作に関しては、第２の実施形態と基本的に同じである。 Further, these interference beat signals can be separated as described below without using such a BPF. These interference beat signal is converted into a baseband signal based on the oscillation frequency f a clock source 445 by a mixer 446, it is converted into a baseband signal based on the oscillation frequency f b of the clock source 453 by a mixer 454 .. That is, at the output of the mixer 446, the interference beat signal A is converted into a low frequency signal near direct current, and the interference beat signal B is converted into a relatively high frequency signal centered on | fa-fb |. On the contrary, in the output of the mixer 454, the interference beat signal B is converted into a low frequency signal near direct current, and the interference beat signal A becomes a relatively high frequency signal centered on | fa-fb |. Will be converted. Therefore, these interference beat signals can be separated by arranging an appropriate LPF (not shown) after the mixers 446 and 454 and passing only the low frequency signal. Further, even if such a BPF is not used, by setting the input band of the reference light reproduction light source 447 and the voltage controlled oscillator 455 to an appropriate band, the BPF can be substantially used as a substitute for the LPF, and these interference beat signals are separated. You can also do it. The operation other than this is basically the same as that of the second embodiment.

なお、送信局１０１に第３の実施形態を適用する場合は、ファイバ長揺らぎ補償部１１０に関連する部分のみの光干渉回路４００が接続される。光ファイバ伝送に適した周波数（例えば、約１．４μｍ帯）に変換された伝送用の周波数基準光（マスタ光）が再生基準光入力ポート４０１に入力される。３ｄＢ合分岐カプラ４１２の他方の出力に接続された伝送路ファイバ入出力ポート４１４に可変周波数シフタとしてのＡＯＭ１１６が接続され、周波数基準光が後段の局に出力される。検出光出力ポート４１６／４１７には、差動光検出器４１９が光検出器１１２として接続され、ファイバ長揺らぎ補償動作を行う。送信局１０１では、前段の局が無いので、３ｄＢ合分岐カプラ４１２の一方の出力に接続された伝送路ファイバ入出力ポート４１３は使用せず、基準光再生動作は行わない。 When the third embodiment is applied to the transmitting station 101, the optical interference circuit 400 is connected only to the portion related to the fiber length fluctuation compensating unit 110. The frequency reference light (master light) for transmission converted to a frequency suitable for optical fiber transmission (for example, about 1.4 μm band) is input to the reproduction reference light input port 401. AOM116 as a variable frequency shifter is connected to the transmission line fiber input / output port 414 connected to the other output of the 3 dB combined branch coupler 412, and the frequency reference light is output to the subsequent station. A differential photodetector 419 is connected to the detection light output port 416/417 as a photodetector 112 to perform a fiber length fluctuation compensation operation. Since the transmitting station 101 does not have a station in the previous stage, the transmission line fiber input / output port 413 connected to one output of the 3dB combined branch coupler 412 is not used, and the reference light reproduction operation is not performed.

なお、送信局１０１において、周波数基準光（マスタ光）の光電力が弱い場合等は、送信局１０１においても、伝送路ファイバ入出力ポート４１３を使用して中継局１０３と同様の構成を用い、基準光再生動作も行う。 When the optical power of the frequency reference light (master light) is weak in the transmitting station 101, the transmitting station 101 also uses the transmission line fiber input / output port 413 and uses the same configuration as the relay station 103. It also performs a reference light reproduction operation.

また、受信局１０５に第３の実施形態を適用する場合は、基準光再生部１４０に関連する部分のみの光干渉回路４００が接続される。再生基準光入力ポート４０１に基準光再生光源１２７が接続され、３ｄＢ合分岐カプラ４１２の一方の出力に接続された伝送路ファイバ入出力ポート４１３に固定周波数シフタとしてのＡＯＭ１２２が接続され、前段の局からの周波数基準光が入力される。検出光出力ポート４１６／４１７には、差動光検出器４１９が光検出器１２４として接続され、基準光再生動作を行う。再生基準光入力ポート４０１に入力する直前でタップする、または、３ｄＢ合分岐カプラ４１２の他方の出力に接続された伝送路ファイバ入出力ポート４１４からの出力光を利用することにより、再生基準光を取り出す。後段の局がないので、ファイバ長揺らぎ補償動作は行わない。 Further, when the third embodiment is applied to the receiving station 105, the optical interference circuit 400 of only the portion related to the reference light reproducing unit 140 is connected. The reference light reproduction light source 127 is connected to the reproduction reference light input port 401, and the AOM 122 as a fixed frequency shifter is connected to the transmission line fiber input / output port 413 connected to one output of the 3 dB combined branch coupler 412. The frequency reference light from is input. A differential photodetector 419 is connected to the detection light output port 416/417 as a photodetector 124 to perform a reference light reproduction operation. Regeneration reference light can be generated by tapping immediately before inputting to the reproduction reference light input port 401 or by using the output light from the transmission line fiber input / output port 414 connected to the other output of the 3 dB combined branch coupler 412. Take it out. Since there is no station in the subsequent stage, the fiber length fluctuation compensation operation is not performed.

なお、受信局１０５において、光干渉回路４００を用いて再生された再生基準光を局内の他装置に配信する光ファイバ等の伝送路の伝送路長揺らぎが無視できない場合は、受信局１０５においても、中継局１０３と同様の構成を用い、ファイバ長揺らぎ補償動作も行う。 If the transmission line length fluctuation of the transmission line such as an optical fiber that distributes the reproduction reference light reproduced by the optical interference circuit 400 to other devices in the station cannot be ignored in the receiving station 105, the receiving station 105 also , The same configuration as that of the relay station 103 is used, and the fiber length fluctuation compensation operation is also performed.

第２の実施形態では、３ｄＢ合流カプラ３１２、３２２で再生基準光を伝送路ファイバ入出力ポート３１５、３２５に伝搬させるときに、半分の光電力を捨てており、３ｄＢの損失となっていた。これに対して、第３の実施形態では周波数同期検出回路と伝送路揺らぎ検出回路とを共用化し、３ｄＢ合分岐カプラ４１２の２出力を、それぞれ、前段の局への再生基準光と後段の局への再生基準光とに用いており、光電力を捨てていない。そのため、第２の実施形態と比較して、第３の実施形態では再生基準光の送信時における損失が３ｄＢ低くなるという利点がある。なお、受信時、伝送路ファイバ入出力ポート４１３、４１４から３ｄＢ合分岐カプラ４１２を経由して３ｄＢカプラ４１５に伝搬する光に対しては、第２の実施形態と同様に３ｄＢ合分岐カプラ４１２において原理的に３ｄＢの損失を受ける。 In the second embodiment, when the reproduction reference light is propagated to the transmission line fiber input / output ports 315 and 325 by the 3 dB merging coupler 312 and 322, half of the optical power is wasted, resulting in a loss of 3 dB. On the other hand, in the third embodiment, the frequency synchronization detection circuit and the transmission line fluctuation detection circuit are shared, and the two outputs of the 3 dB combined branch coupler 412 are used as the reproduction reference light for the front station and the rear station, respectively. It is used as the reference light for reproduction to, and the optical power is not wasted. Therefore, as compared with the second embodiment, the third embodiment has an advantage that the loss at the time of transmitting the reproduction reference light is reduced by 3 dB. At the time of reception, for the light propagating from the transmission line fiber input / output ports 413, 414 to the 3 dB coupler 415 via the 3 dB combined branch coupler 412, the 3 dB combined branch coupler 412 is used in the same manner as in the second embodiment. In principle, it suffers a loss of 3 dB.

本実施形態では、周波数同期検出回路と伝送路揺らぎ検出回路とが１つにまとまっていることから、周波数同期検出回路としての参照光と伝送路揺らぎ検出回路としての参照光が完全に同一であるため、両検出で用いる参照光の光位相が同じになる。従って、各経路の長さの時間変動に対する問題は本質的に全く生じないことになり、極めて堅牢で安定な周波数基準光高精度伝送を実現することができる。 In the present embodiment, since the frequency synchronization detection circuit and the transmission line fluctuation detection circuit are integrated into one, the reference light as the frequency synchronization detection circuit and the reference light as the transmission line fluctuation detection circuit are completely the same. Therefore, the optical phases of the reference lights used in both detections are the same. Therefore, there is essentially no problem with time variation in the length of each path, and extremely robust and stable frequency-referenced optical high-precision transmission can be realized.

（空間光学系による同一偏波、干渉回路共用型光干渉回路の構成）
図１１に、第３の実施形態の光干渉回路を空間光学系で構成した場合を示す。本実施形態については、導波路技術を用いた構成に限定されることなく、空間光学技術を用いた構成においても適用でき、同様の効果が得られることを付記しておく。すなわち、各部の光カプラをハーフミラーに置き換えることにより、空間光学系による光干渉回路を構成してもよい。 (Same polarization by spatial optical system, configuration of interference circuit shared optical interference circuit)
FIG. 11 shows a case where the optical interference circuit of the third embodiment is configured by a spatial optical system. It should be noted that the present embodiment is not limited to the configuration using the waveguide technology, and can be applied to the configuration using the spatial optical technology, and the same effect can be obtained. That is, an optical interference circuit based on a spatial optical system may be configured by replacing the optical coupler of each part with a half mirror.

これ以外の利点に関しては、第２の実施形態に同じである。伝送用光ファイバ中での行きの伝搬光と帰りの伝搬光とで偏波が同じになるので、ファイバ長揺らぎ補償において伝送用光ファイバの複屈折の影響を受けない。伝送路ファイバ入出力ポート４１３、４１４のチップ端面において、再生基準光の周波数と伝送されてきた基準光の周波数の周波数差を厳密に合わせる場合についても、第１の実施形態と同様の考えを適用することができる。タップカプラ４１１の結合率、すなわち、タップ率の最適設計に関しても、第１の実施形態と同様の考えを適用することができる。また、相補的に出力された信号を差動検出することにより、検出感度向上できること、クリッピングの問題を回避できる点に関しても、第１の実施形態と同様である。 Other advantages are the same as in the second embodiment. Since the polarization of the outgoing light and the return light in the transmission optical fiber are the same, the fiber length fluctuation compensation is not affected by the birefringence of the transmission optical fiber. The same idea as in the first embodiment is applied to the case where the frequency difference between the frequency of the reproduction reference light and the frequency of the transmitted reference light is strictly matched at the chip end faces of the transmission line fiber input / output ports 413 and 414. can do. The same idea as in the first embodiment can be applied to the coupling ratio of the tap coupler 411, that is, the optimum design of the tap ratio. Further, it is the same as the first embodiment in that the detection sensitivity can be improved and the problem of clipping can be avoided by differentially detecting the complementaryly output signals.

本実施形態では、周波数同期検出回路と伝送路揺らぎ検出回路とが１つにまとまっており、差動光検出器も１つにまとまっていることから、第２の実施形態と比較して中継器の構成が小型化／簡素化されているという利点もある。 In the present embodiment, the frequency synchronization detection circuit and the transmission line fluctuation detection circuit are integrated into one, and the differential photodetector is also integrated into one. Therefore, as compared with the second embodiment, the repeater There is also an advantage that the configuration of is miniaturized / simplified.

なお、本実施形態において、タップカプラ４１１、３ｄＢ合流カプラ４１２、３ｄＢカプラ４１５を相互に接続している光経路のいずれか１つまたは全てに、偏波回転器を設置することにより、第１の実施形態と同様に、伝送用光ファイバ中での行きの伝搬光と帰りの伝搬光との間で偏波を直交させることができる。 In the present embodiment, by installing the polarization rotator in any one or all of the optical paths connecting the tap coupler 411, the 3 dB merging coupler 412, and the 3 dB coupler 415 to each other, the first Similar to the embodiment, the polarization can be orthogonalized between the outgoing propagating light and the returning propagating light in the transmission optical fiber.

［第４の実施形態］
（同一偏波、捨て光再利用型光干渉回路の構成）
図１２に、本発明の第４の実施形態に係る基準光再生およびファイバ長揺らぎ補償に用いる同一偏波、捨て光再利用型の光干渉回路の構成を示す。 [Fourth Embodiment]
(Same polarization, configuration of abandoned light reuse type optical interference circuit)
FIG. 12 shows a configuration of a light interference circuit of the same polarization and abandoned light reuse type used for reference light reproduction and fiber length fluctuation compensation according to a fourth embodiment of the present invention.

光干渉回路５００の構成は、第２の実施形態の光干渉回路３００の構成に対して、タップカプラ３１１、３２１と３ｄＢ合流カプラ３１２、３２２がまとめられて、タップカプラ５１１、５２１に置き換えられている点が異なる。なお、周辺のデバイスへの接続は、第１および第２の実施形態と同じである。再生基準光入力ポート５０１には基準光再生光源１２７が接続され、伝送路ファイバ入出力ポート５１５に、５２５には、それぞれ、ＡＯＭ１２２、１１６が接続される。検出光出力ポート５１６／５１７、５２６／５２７には、それぞれ、差動光検出器５１９、５２９が光検出器１２４、１１２として接続される。なお、再生基準光入力ポート５０１への再生基準光の入力は、ＴＥ偏波／ＴＭ偏波のどちらでも良いが、本実施形態ではＴＭ偏波で入力する例を示している。 The configuration of the optical interference circuit 500 is such that the tap couplers 311 and 321 and the 3 dB merging couplers 312 and 322 are combined and replaced with the tap couplers 511 and 521 with respect to the configuration of the optical interference circuit 300 of the second embodiment. The difference is that they are. The connection to peripheral devices is the same as in the first and second embodiments. A reference light reproduction light source 127 is connected to the reproduction reference light input port 501, and AOM 122 and 116 are connected to the transmission line fiber input / output port 515 and 525, respectively. Differential photodetectors 519 and 529 are connected to the detection light output ports 516/517 and 526/527 as photodetectors 124 and 112, respectively. The reproduction reference light may be input to the reproduction reference light input port 501 by either TE polarization or TM polarization, but in the present embodiment, an example of inputting with TM polarization is shown.

本実施形態の光干渉回路５００では、周波数同期検出回路５１０と伝送路揺らぎ検出回路５２０のそれぞれにおいて以下の様に動作する。再生基準光は、タップカプラ５１１、５２１で２分岐され、一方の分岐光は、そのまま伝送路ファイバ入出力ポート５１５、５２５から出力され、前段／後段の局へ送信光となる。他方の分岐光は、参照光経路５１８、５２８を通り３ｄＢカプラ５１４、５２４に参照光として導かれる。前段／後段の局からの受信光は、伝送路ファイバ入出力ポート５１５、５２５にＴＭ偏波で入力され、タップカプラ５１１、５２１、および被検出光経路５１８ｂ、５２８ｂ経由で３ｄＢカプラ５１４、５２４に被検出光として導かれる。 In the optical interference circuit 500 of the present embodiment, the frequency synchronization detection circuit 510 and the transmission line fluctuation detection circuit 520 each operate as follows. The reproduction reference light is branched into two by the tap couplers 511 and 521, and one of the branched lights is output as it is from the transmission line fiber input / output ports 515 and 525, and becomes transmission light to the front / rear station. The other branched light passes through the reference light paths 518 and 528 and is guided as reference light to the 3 dB couplers 514 and 524. The received light from the front / rear station is input to the transmission line fiber input / output ports 515 and 525 in TM polarization, and is sent to the 3 dB coupler 514 and 524 via the tap couplers 511 and 521 and the detected light paths 518b and 528b. It is guided as the light to be detected.

本実施形態の光干渉回路５００は、第２の実施形態の光干渉回路３００において３ｄＢ合流カプラ３１２、３２２で捨てられている光を、参照光として上手く利用し、タップカプラ３１１、３２１を省略した構成であると言える。光干渉回路３００ではタップカプラ３１１、３２１と３ｄＢ合流カプラ３１２、３２２とにより、送信光が合計６ｄＢの損失を受けていたのに対して、光干渉回路５００では、送信光が受ける損失はタップカプラ５１１、５２１における３ｄＢのみとなる。従って、本実施形態の光干渉回路５００は、第２の実施形態の光干渉回路３００と比較して、損失が３ｄＢ低減することになり、受信感度が２1/2倍に向上するという利点がある。実際には、後述するように、タップ率の最適化により更に受信感度を向上することができる。 The optical interference circuit 500 of the present embodiment makes good use of the light discarded by the 3dB merging couplers 312 and 322 in the optical interference circuit 300 of the second embodiment as reference light, and omits the tap couplers 311 and 321. It can be said that it is a composition. In the optical interference circuit 300, the transmission light suffered a total loss of 6 dB due to the tap couplers 311 and 321 and the 3 dB merging coupler 312 and 322, whereas in the optical interference circuit 500, the loss received by the transmitted light was a tap coupler. Only 3 dB at 511 and 521. Therefore, the optical interference circuit 500 of the present embodiment has an advantage that the loss is reduced by 3 dB and the reception sensitivity is improved by 2 1/2 times as compared with the optical interference circuit 300 of the second embodiment. is there. Actually, as will be described later, the reception sensitivity can be further improved by optimizing the tap rate.

（タップ率の設計）
タップカプラ５１１、５２１の結合率、いわゆるタップ率の詳細設計について説明する。タップカプラ５１１は、結合率可変の光カプラとして、使用状況に応じて結合率を調整する。一方、干渉ビート信号の振幅が最大になる結合率は、以下に示すように約６７％になるので、回路構成の簡素化のため、通常は結合率が６７％に固定された光カプラを用いても良い。３ｄＢカプラ５１４、５２４の結合率は、上述したように、差動検出器における直流成分を相殺させるために、５０％に設計する。 (Tap rate design)
The detailed design of the coupling ratio of the tap couplers 511 and 521, the so-called tap ratio, will be described. The tap coupler 511 is an optical coupler having a variable coupling rate, and adjusts the coupling rate according to the usage situation. On the other hand, the coupling rate at which the amplitude of the interference beat signal is maximized is about 67% as shown below. Therefore, in order to simplify the circuit configuration, an optical coupler having a coupling rate fixed at 67% is usually used. You may. The coupling ratio of the 3dB couplers 514 and 524 is designed to be 50% to offset the DC component in the differential detector, as described above.

図１３に、干渉ビート信号の振幅とタップカプラのタップ率との関係を示す。図１３（ａ）に示すように、タップカプラ５１１のタップ率をｘとし、タップカプラ５１１に入力される再生基準光の光電力を１とすると、３ｄＢカプラ５１４に入力される参照光の光電力ＰLはｘとなる。前段の局においても状況は同じであるとして、前段の局のタップカプラ５２１のタップ率もｘとし、タップカプラ５２１に入力される再生基準光の光電力も１とし、ＡＯＭ等のデバイスでの損失も含めた伝送路の透過率をαとする。この場合、当該局で、伝送路ファイバ入出力ポート５１５からタップカプラ５１１を経由して３ｄＢカプラ５１４に入力される被検出光の光電力ＰSは、αｘ（１−ｘ）となる。従って、差動光検出器５１９から出力される干渉ビート信号の振幅Ｂは、 FIG. 13 shows the relationship between the amplitude of the interference beat signal and the tap ratio of the tap coupler. As shown in FIG. 13A, where x is the tap ratio of the tap coupler 511 and the optical power of the reproduction reference light input to the tap coupler 511 is 1, the optical power of the reference light input to the 3 dB coupler 514. P L is the x. Assuming that the situation is the same for the station in the previous stage, the tap ratio of the tap coupler 521 of the station in the previous stage is also set to x, the optical power of the reproduction reference light input to the tap coupler 521 is also set to 1, and the loss in a device such as AOM is set. Let α be the transmittance of the transmission line including. In this case, in the station, the optical power P S of the detection light inputted to the 3dB coupler 514 by way of the tap coupler 511 from the transmission path fiber output port 515, a αx (1-x). Therefore, the amplitude B of the interference beat signal output from the differential photodetector 519 is

Figure 0006872199
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となる。この導関数 Will be. This derivative

Figure 0006872199
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がゼロになるｘで振幅Ｂが最大になるので、伝送路の透過率αの値にかかわらず、タップカプラのタップ率ｘ＝２／３、すなわち、結合率６７％が常に最適値となることが分かる。図１３（ｂ）は、式５で求めた干渉ビート信号振幅のタップカプラのタップ率依存性である。 Since the amplitude B is maximized at x where becomes zero, the tap ratio x = 2/3 of the tap coupler, that is, the coupling ratio 67% is always the optimum value regardless of the value of the transmittance α of the transmission line. I understand. FIG. 13B shows the tap ratio dependence of the tap coupler of the interference beat signal amplitude obtained by the equation 5.

第２の実施形態の干渉ビート信号の振幅は、第１の実施形態と比べて半分になることを考慮して、第１の実施形態の干渉ビート振幅を示した図６（ｂ）と第４の実施形態の干渉ビート振幅を示した図１３（ｂ）を比較すると、最適タップ率において、本実施形態の干渉ビート振幅は、第２の実施形態の干渉ビート信号振幅と比較して１.５４倍になっていることがわかる。従って、本実施形態は、第２の実施形態と比較して、２1/2倍を上回って受信感度が改善する。 6 (b) and 4th show the interference beat amplitude of the first embodiment, considering that the amplitude of the interference beat signal of the second embodiment is halved as compared with the first embodiment. Comparing FIG. 13 (b) showing the interference beat amplitude of the embodiment, the interference beat amplitude of the present embodiment is 1.54 as compared with the interference beat signal amplitude of the second embodiment in the optimum tap ratio. You can see that it has doubled. Therefore, in this embodiment, the reception sensitivity is improved by more than 2 1/2 times as compared with the second embodiment.

これ以外の動作、利点等に関しては、第２の実施形態に同じである。伝送用光ファイバ中での行きの伝搬光と帰りの伝搬光で偏波が同じになるので、ファイバ長揺らぎ補償において伝送用光ファイバの複屈折の影響を受けない。光干渉回路５００は、導波路を用いた光回路で構成されているため、風等による空気の屈折率変動の影響は全く生じない。また、導波路に用いている石英系の材料は光弾性効果も十分小さいため、振動による導波路の屈折率変動の影響も無視できるほど小さい。経路長の温度依存性の影響、導波路の等価屈折率の温度依存性の影響を極力小さくする回路設計についても、第１の実施形態と同様の考えを適用することができる。具体的には、分岐カプラ５０２から周波数同期検出回路５１０のタップカプラ５１１、参照光経路５１８を経由して３ｄＢカプラ５１４までの経路長Ｌ0と、分岐カプラ５０２から伝送路長揺らぎ検出回路５２０のタップカプラ５２１、参照光経路５２８を経由して３ｄＢカプラ５２４までの経路長Ｌ1とが同じになる（Ｌ0＝Ｌ1）ように設計すれば良い。 Other operations, advantages, and the like are the same as in the second embodiment. Since the polarization of the outgoing light and the returning light in the transmission optical fiber are the same, the fiber length fluctuation compensation is not affected by the birefringence of the transmission optical fiber. Since the optical interference circuit 500 is composed of an optical circuit using a waveguide, the influence of fluctuations in the refractive index of air due to wind or the like does not occur at all. In addition, since the quartz-based material used for the waveguide has a sufficiently small photoelastic effect, the influence of the fluctuation of the refractive index of the waveguide due to vibration is also negligible. The same idea as in the first embodiment can be applied to the circuit design in which the influence of the temperature dependence of the path length and the influence of the temperature dependence of the equivalent refractive index of the waveguide are minimized. Specifically, the path length L 0 from the branch coupler 502 to the 3 dB coupler 514 via the tap coupler 511 of the frequency synchronization detection circuit 510 and the reference optical path 518, and the transmission path length fluctuation detection circuit 520 from the branch coupler 502. It may be designed so that the path length L 1 to the 3 dB coupler 524 via the tap coupler 521 and the reference optical path 528 is the same (L 0 = L 1).

さらに、伝送路ファイバ入出力ポート５１５、５２５のチップ端面において、再生基準光の周波数と伝送されてきた基準光の周波数の周波数差を厳密に合わせる場合についても、第１の実施形態と同様の考えを適用することができる。具体的には、周波数同期検出回路５１０においては、タップカプラ５１１から伝送路ファイバ入出力ポート５１５のチップ端面までの経路長Ｌ04に、伝送路ファイバ入出力ポート５１５のチップ端面からタップカプラ５１１、被検出光経路５１８ｂを経由して３ｄＢカプラ５１４までの経路長Ｌ05を加えた経路長Ｌ04＋Ｌ05と、タップカプラ５１１から参照光経路５１８を経由して３ｄＢカプラ５１４までの経路長Ｌ06とが同じになるように設計する。伝送路長揺らぎ検出回路５２０においても同様である。
Ｌ06＝Ｌ04＋Ｌ05 Further, the same idea as in the first embodiment is also applied to the case where the frequency difference between the frequency of the reproduction reference light and the frequency of the transmitted reference light is strictly matched at the chip end faces of the transmission line fiber input / output ports 515 and 525. Can be applied. Specifically, in the frequency synchronization detection circuit 510, the path length L 04 from the tap coupler 511 to the chip end face of the transmission line fiber input / output port 515 is set to the tap coupler 511 from the chip end face of the transmission line fiber input / output port 515. The path length L 04 + L 05 including the path length L 05 to the 3 dB coupler 514 via the detected optical path 518b and the path length L 06 from the tap coupler 511 to the 3 dB coupler 514 via the reference optical path 518. Design to be the same as. The same applies to the transmission line length fluctuation detection circuit 520.
L 06 = L 04 + L 05

分岐カプラ５０２は、分岐比固定の光カプラでも良いが、必要に応じて分岐比可変の光カプラとしても良い。また、相補的に出力された信号を差動検出することにより、検出感度を向上できること、クリッピングの問題を回避できる点に関しても、第１の実施形態と同様である。また、各種の簡略化や省略、代替に関しても第１の実施形態と同様に行うことができる。 The branch coupler 502 may be an optical coupler with a fixed branch ratio, but may be an optical coupler with a variable branch ratio, if necessary. Further, it is the same as the first embodiment in that the detection sensitivity can be improved and the problem of clipping can be avoided by differentially detecting the complementaryly output signals. Further, various simplifications, omissions, and substitutions can be performed in the same manner as in the first embodiment.

なお、本実施形態において、参照光経路５１８（、５２８）、被検出光経路５１８ｂ（、５２８ｂ）のいずれか１つに、偏波回転器を設置することにより、第１の実施形態と同様に、伝送用光ファイバ中での行きの伝搬光と帰りの伝搬光で偏波を直交させることができる。 In the present embodiment, by installing the polarization rotator in any one of the reference optical path 518 (528) and the detected optical path 518b (528b), the same as in the first embodiment. , Polarized light can be orthogonalized by the forward propagating light and the returning propagating light in the transmission optical fiber.

［第５の実施形態］
（多出力型光干渉回路の構成）
図１４に、本発明の第５の実施形態に係る基準光再生およびファイバ長揺らぎ補償に用いる多出力型の光干渉回路の構成を示す。光干渉回路６００は、導波路を用いた光回路で構成され、再生基準光入力ポート６０１からの光をＮ分岐する多分岐カプラ６０５（Ｎは２以上の整数）と、多分岐カプラ６０５の出力にそれぞれ接続される周波数同期検出回路６１０および（Ｎ−１）個の伝送路長揺らぎ検出回路６２０〜６４０とから構成される。本実施形態では、例としてＮ＝４の場合を示す。 [Fifth Embodiment]
(Configuration of multi-output optical interference circuit)
FIG. 14 shows a configuration of a multi-output type optical interference circuit used for reference optical reproduction and fiber length fluctuation compensation according to a fifth embodiment of the present invention. The optical interference circuit 600 is composed of an optical circuit using a waveguide, and has a multi-branch coupler 605 (N is an integer of 2 or more) that N-branches the light from the reproduction reference optical input port 601 and an output of the multi-branch coupler 605. It is composed of a frequency synchronization detection circuit 610 and (N-1) transmission line length fluctuation detection circuits 620 to 640, respectively, which are connected to the above. In this embodiment, the case of N = 4 is shown as an example.

本実施形態において、多分岐カプラ６０５は、複数の２分岐の分岐カプラ６０２〜６０４を、２分木状に接続したツリー構成により示している。多分岐カプラ６０５として、複数の２分岐の分岐カプラを、一方の出力に直列に接続したタップ構成を用いても良いし、またはＭＭＩ導波路等を用いた多分岐カプラを用いても良い。 In the present embodiment, the multi-branch coupler 605 is represented by a tree configuration in which a plurality of bi-branch branch couplers 602 to 604 are connected in a binary tree shape. As the multi-branch coupler 605, a tap configuration in which a plurality of bi-branch branch couplers are connected in series to one output may be used, or a multi-branch coupler using an MMI waveguide or the like may be used.

図１５に、第５の実施形態に係る周波数高精度伝送技術を備えた伝送システムを示す。光格子時計が置かれる送信局６５１と、周波数基準光が配信される受信局６５５、６５７、６５９との間は、光伝送路である伝送用光ファイバ６５２、６５４、６５６、６５８で接続され、伝送路の途中に多分岐の中継局６５３が配置されている。送信局６５１には、ファイバ長揺らぎ補償部７１０が置かれ、受信局６５５、６５７、６５９には、基準光再生部７２０、７３０、７４０が置かれる。中継局６５３には、基準光再生部６６０とファイバ長揺らぎ補償部６７０、６８０、６９０とが置かれ、基準光再生部で再生された周波数基準光は、ファイバ長揺らぎ補償部に入力されて次局へと中継される。本実施形態では、多分岐の中継局６５３が、中継局として１か所のみに置かれ、複数のファイバ長揺らぎ補償部６７０〜６９０が受信局６５５、６５７、６５９にそれぞれ接続されて、送信局６５１からの周波数基準光を、複数の受信局に分配する。 FIG. 15 shows a transmission system provided with the frequency high-precision transmission technique according to the fifth embodiment. The transmitting station 651 on which the optical grid clock is placed and the receiving stations 655, 657, 659 to which the frequency reference light is distributed are connected by optical transmission lines 652, 654, 656, 658, which are optical transmission lines. A multi-branch relay station 653 is arranged in the middle of the transmission line. The transmission station 651 is provided with a fiber length fluctuation compensation unit 710, and the reception stations 655, 657, 659 are provided with reference light reproduction units 720, 730, 740. The relay station 653 is provided with a reference light reproduction unit 660 and a fiber length fluctuation compensation unit 670, 680, 690, and the frequency reference light reproduced by the reference light reproduction unit is input to the fiber length fluctuation compensation unit and is next. It will be relayed to the station. In the present embodiment, the multi-branch relay station 653 is placed in only one place as a relay station, and a plurality of fiber length fluctuation compensation units 670 to 690 are connected to the receiving stations 655, 657, and 659, respectively, to be a transmitting station. The frequency reference light from 651 is distributed to a plurality of receiving stations.

図１６に、第５の実施形態の光干渉回路を適用した中継局の構成を示す。第５の実施形態では、光干渉回路６００において周波数同期検出回路と複数の伝送路長揺らぎ検出回路が１つにまとめられている。光干渉回路６００と、基準光再生部６６０およびファイバ長揺らぎ補償部６７０、６８０、６９０との接続関係は、第１の実施形態と同様である（図５（ｂ）参照）。 FIG. 16 shows a configuration of a relay station to which the optical interference circuit of the fifth embodiment is applied. In the fifth embodiment, in the optical interference circuit 600, the frequency synchronization detection circuit and the plurality of transmission line length fluctuation detection circuits are combined into one. The connection relationship between the optical interference circuit 600, the reference optical reproduction unit 660, and the fiber length fluctuation compensation units 670, 680, and 690 is the same as in the first embodiment (see FIG. 5B).

従来の技術、第１〜第４の実施形態では、ポイントツーポイントの周波数基準光伝送、すなわち単一地点に向けた周波数基準光の中継を行うだけであった。第５の実施形態によれば、複数のファイバ長揺らぎ補償部６７０〜６９０を備えているので、多地点に向けた光周波数基準伝送が可能となり、周波数基準光の面的なネットワーク配信を行うことができる。 In the conventional techniques, the first to fourth embodiments, only point-to-point frequency reference light transmission, that is, relay of frequency reference light toward a single point has been performed. According to the fifth embodiment, since a plurality of fiber length fluctuation compensating units 670 to 690 are provided, optical frequency reference transmission to multiple points is possible, and frequency reference light is distributed over a surface network. Can be done.

これ以外の動作、利点に関しては、第１の実施形態に同じである。光干渉回路６００は、導波路を用いた光回路で構成されているため、風等による空気の屈折率変動の影響は全く生じない。また、導波路に用いている石英系の材料は光弾性効果も十分小さいため、振動による導波路の屈折率変動の影響も無視できるほど小さい。経路長の温度依存性の影響、導波路の等価屈折率の温度依存性の影響を極力小さくする回路設計についても、第１の実施形態と同様の考えを適用することができる。具体的には、分岐カプラ６０２から周波数同期検出回路６１０のタップカプラ６１１と参照光経路６１８を経由して３ｄＢカプラ６１４までの経路長Ｌ0と、分岐カプラ６０２から伝送路長揺らぎ検出回路６２０のタップカプラ６２１と参照光経路６２８を経由して３ｄＢカプラ６２４までの経路長Ｌ1、および伝送路長揺らぎ検出回路６３０、６４０における経路長Ｌ2、Ｌ3とが同じになる（Ｌ0＝Ｌ1＝Ｌ2＝Ｌ3）ように設計すれば良い。 Other operations and advantages are the same as in the first embodiment. Since the optical interference circuit 600 is composed of an optical circuit using a waveguide, the influence of fluctuations in the refractive index of air due to wind or the like does not occur at all. In addition, since the quartz-based material used for the waveguide has a sufficiently small photoelastic effect, the influence of the fluctuation of the refractive index of the waveguide due to vibration is also negligible. The same idea as in the first embodiment can be applied to the circuit design in which the influence of the temperature dependence of the path length and the influence of the temperature dependence of the equivalent refractive index of the waveguide are minimized. Specifically, the path length L 0 from the branch coupler 602 to the 3 dB coupler 614 via the tap coupler 611 of the frequency synchronization detection circuit 610 and the reference optical path 618, and the transmission path length fluctuation detection circuit 620 from the branch coupler 602. The path length L 1 to the 3 dB coupler 624 via the tap coupler 621 and the reference optical path 628 , and the path lengths L 2 and L 3 in the transmission line length fluctuation detection circuits 630 and 640 are the same (L 0 = L). It may be designed so that 1 = L 2 = L 3).

さらに、伝送路ファイバ入出力ポート６１５、６２５、６３５、６４５のチップ端面において、再生基準光の周波数と伝送されてきた基準光の周波数の周波数差を厳密に合わせる場合についても、第１の実施形態と同様の考えを適用することができる。 Further, also in the case where the frequency difference between the frequency of the reproduction reference light and the frequency of the transmitted reference light is strictly matched at the chip end faces of the transmission line fiber input / output ports 615, 625, 635, 645, the first embodiment is also performed. The same idea can be applied.

分岐カプラ６０２〜６０４は、分岐比固定の光カプラでも良いが、必要に応じて分岐比可変の光カプラとしても良い。また、相補的に出力された信号を差動検出することにより、検出感度向上できること、クリッピングの問題を回避できる点に関しても、第１の実施形態と同様である。また、各種の簡略化や省略、代替に関しても第一の実施形態と同様に行うことができる。 The branch couplers 602 to 604 may be optical couplers having a fixed branch ratio, but may also be optical couplers with a variable branch ratio, if necessary. Further, it is the same as the first embodiment in that the detection sensitivity can be improved and the problem of clipping can be avoided by differentially detecting the complementaryly output signals. Further, various simplifications, omissions, and substitutions can be performed in the same manner as in the first embodiment.

図１４において、周波数同期検出回路６１０は、第１の実施形態の周波数同期検出回路２１０と同じであり、伝送路長揺らぎ検出回路６２０〜６４０は、第１の実施形態の伝送路長揺らぎ検出回路２２０と同じである。第２および第４の実施形態で用いた周波数同期検出回路３１０、５１０と伝送路長揺らぎ検出回路３２０、５２０とを用いても良い。また、第３の実施形態の光干渉回路４００、すなわち周波数同期検出回路と伝送路長揺らぎ検出回路を１つにまとめた構成を用いても良い。第２〜４の実施形態に示した各検出回路を用いる場合には、伝送用光ファイバ中での行きの伝搬光と帰りの伝搬光とで偏波が同じになるので、ファイバ長揺らぎ補償において伝送用光ファイバの複屈折の影響を受けないという利点が得られる。 In FIG. 14, the frequency synchronization detection circuit 610 is the same as the frequency synchronization detection circuit 210 of the first embodiment, and the transmission line length fluctuation detection circuits 620 to 640 are the transmission line length fluctuation detection circuits of the first embodiment. Same as 220. The frequency synchronization detection circuits 310 and 510 and the transmission line length fluctuation detection circuits 320 and 520 used in the second and fourth embodiments may be used. Further, the optical interference circuit 400 of the third embodiment, that is, the configuration in which the frequency synchronization detection circuit and the transmission line length fluctuation detection circuit are integrated into one may be used. When each of the detection circuits shown in the second to fourth embodiments is used, the polarizations of the forward propagating light and the return propagating light in the transmission optical fiber are the same, so that the fiber length fluctuation compensation can be performed. The advantage is that it is not affected by the birefringence of the transmission optical fiber.

図１７に、第５の実施形態において、第３の実施形態の光干渉回路を援用した時の基準光再生および複数のファイバ長揺らぎ補償に用いる光干渉回路の構成を示す。第３の実施形態の光干渉回路４００は、光干渉回路が１つでありながらも２個の光干渉回路として動作させることとができるので、この光干渉回路を、周波数同期検出回路と伝送路長揺らぎ検出回路として適用するだけでなく、２個の伝送路長揺らぎ検出回路として適用することもできる。分岐カプラ８０２のそれぞれの出力に光干渉回路４００と同じ回路を集積した構成の光干渉計回路８００を用いることにより、１つの周波数同期検出回路と３つの伝送路長揺らぎ検出回路として用いることができる。本光干渉計回路８００では、１つ目の光干渉回路４００を周波数同期検出回路と伝送路長揺らぎ検出回路（周波数同期／伝送路長揺らぎ補償共用検出回路８１０）として用い、２つ目の光干渉回路４００を２つの伝送路長揺らぎ検出回路（２ファイバ伝送路長揺らぎ検出回路８２０）として用いる。 FIG. 17 shows the configuration of the optical interference circuit used for the reference light reproduction and the compensation for the plurality of fiber length fluctuations when the optical interference circuit of the third embodiment is used in the fifth embodiment. Since the optical interference circuit 400 of the third embodiment can be operated as two optical interference circuits even though it has one optical interference circuit, the optical interference circuit can be operated as a frequency synchronization detection circuit and a transmission line. Not only can it be applied as a long fluctuation detection circuit, but it can also be applied as two transmission line long fluctuation detection circuits. By using the optical interferometer circuit 800 having the same circuit as the optical interferometer circuit 400 integrated at each output of the branch coupler 802, it can be used as one frequency synchronization detection circuit and three transmission line length fluctuation detection circuits. .. In this optical interferometer circuit 800, the first optical interference circuit 400 is used as a frequency synchronization detection circuit and a transmission line length fluctuation detection circuit (frequency synchronization / transmission line length fluctuation compensation shared detection circuit 810), and the second light. The interference circuit 400 is used as two transmission line length fluctuation detection circuits (two-fiber transmission line length fluctuation detection circuit 820).

図１８に、第５の実施形態において、図１７の光干渉回路を適用した時の中継局の構成を示す。光干渉計回路８００を第５の実施形態で記載した中継局６５３に適用した場合の中継局の構成を示す。周波数同期／伝送路長揺らぎ補償共用検出回路８１０、および、基準光再生部６６０、ファイバ長揺らぎ補償部６７０に関しては、第３の実施形態で示した構成／動作と同じである。２ファイバ伝送路長揺らぎ共用検出回路８２０、および、ファイバ長揺らぎ補償部６８０、６９０に関しては、第３の実施形態で示した構成／動作と基本的な考えは同じである。ファイバ長揺らぎ補償部６８０、６９０で異なる周波数の干渉ビート信号を検出できる構成とすることにより、ファイバ伝送路長揺らぎ検出回路を共用して２ファイバ伝送路長揺らぎ共用検出回路８２０とし、差動光検出器を共用して１つの差動光検出器８２９にまとめることができる。 FIG. 18 shows the configuration of the relay station when the optical interference circuit of FIG. 17 is applied in the fifth embodiment. The configuration of the relay station when the optical interferometer circuit 800 is applied to the relay station 653 described in the fifth embodiment is shown. The frequency synchronization / transmission line length fluctuation compensation shared detection circuit 810, the reference light reproduction unit 660, and the fiber length fluctuation compensation unit 670 are the same as the configuration / operation shown in the third embodiment. Regarding the two-fiber transmission line length fluctuation shared detection circuit 820 and the fiber length fluctuation compensation units 680 and 690, the basic idea is the same as the configuration / operation shown in the third embodiment. By configuring the fiber length fluctuation compensating units 680 and 690 to detect interference beat signals of different frequencies, the fiber transmission line length fluctuation detection circuit is shared to form a two-fiber transmission line length fluctuation common detection circuit 820, and differential light is used. The detectors can be shared and combined into one differential photodetector 829.

第５の実施形態にかかる基準光再生およびファイバ長揺らぎ補償に用いる多出力型の光干渉回路においては、第１〜４の実施形態の構成を組み合わせた構成、例えば、周波数同期検出回路６１０には、周波数同期検出回路２１０の構成、伝送路長揺らぎ検出回路６２０には伝送路長揺らぎ検出回路３２０の構成、伝送路長揺らぎ検出回路６３０には２ファイバ伝送路長揺らぎ共用検出回路８２０の構成、伝送路長揺らぎ検出回路６４０には伝送路長揺らぎ検出回路５２０の構成を用いても良い。２ファイバ伝送路長揺らぎ共用検出回路８２０、または周波数同期／伝送路長揺らぎ補償共用検出回路８１０の構成を組み入れる場合は、周辺に接続されるデバイスはそれに合わせて、図１８に示した構成を用いることになる。また、経路長の温度依存性の影響、導波路の等価屈折率の温度依存性の影響を極力小さくする回路設計についても、これまで述べてきた考え方により適用することができる。 In the multi-output type optical interference circuit used for the reference light reproduction and the fiber length fluctuation compensation according to the fifth embodiment, the configuration in which the configurations of the first to fourth embodiments are combined, for example, the frequency synchronization detection circuit 610 , The configuration of the frequency synchronization detection circuit 210, the configuration of the transmission line length fluctuation detection circuit 320 in the transmission line length fluctuation detection circuit 620, the configuration of the 2-fiber transmission line length fluctuation common detection circuit 820 in the transmission line length fluctuation detection circuit 630, The configuration of the transmission line length fluctuation detection circuit 520 may be used for the transmission line length fluctuation detection circuit 640. When incorporating the configuration of the 2-fiber transmission line length fluctuation shared detection circuit 820 or the frequency synchronization / transmission line length fluctuation compensation shared detection circuit 810, the devices connected to the periphery use the configuration shown in FIG. It will be. Further, the circuit design that minimizes the influence of the temperature dependence of the path length and the influence of the temperature dependence of the equivalent refractive index of the waveguide can also be applied by the idea described so far.

なお、このような組み合わせは、Ｎが３以上の場合に限られることなく、Ｎが２の場合においても、周波数同期検出回路と伝送路長揺らぎ検出回路の構成を、第１〜第４の実施形態で記載した構成の任意の組み合わせにしても良い。 It should be noted that such a combination is not limited to the case where N is 3 or more, and even when N is 2, the configurations of the frequency synchronization detection circuit and the transmission line length fluctuation detection circuit are configured in the first to fourth implementations. Any combination of the configurations described in the form may be used.

［実施例］
第１の実施形態の光干渉回路２００を、石英系ＰＬＣ技術を用いて作製した。等長設計は、周波数同期検出回路２１０と伝送路長揺らぎ検出回路２２０を、同じパターン設計とし、分岐カプラ２０２から周波数同期検出回路２１０のタップカプラ２１１までの経路長と分岐カプラ２０２から伝送路長揺らぎ検出回路２２０のタップカプラ２２１までの経路長を同じにした。偏波回転器２１３、２２３は、参照光経路２１８、２２８に設置している。３ｄＢカプラ、分岐カプラ、合流カプラ、合分岐カプラの各種の光カプラには、２本の導波路を近接して配置することによって光を結合させる方向性結合器を用いている。偏波ビームスプリッタ（ＰＢＳ）は、２つの方向性結合器を縦続接続した一種のマッハツェンダー干渉計を用いた。方向性結合器を接続している２本の導波路アームの光路長差が、ＴＭ偏波光に対してゼロに、ＴＥ偏光に対して半波長になるように設計されている。偏波によって異なる光路長差を与える方法には様々な方法があるが、本実施例では一方の導波路の周辺のクラッドを除去する応力解放溝を設け、複屈折を制御する方法を用いている。 [Example]
The optical interference circuit 200 of the first embodiment was manufactured by using a quartz PLC technology. In the equal length design, the frequency synchronization detection circuit 210 and the transmission line length fluctuation detection circuit 220 have the same pattern design, and the path length from the branch coupler 202 to the tap coupler 211 of the frequency synchronization detection circuit 210 and the transmission line length from the branch coupler 202. The path length of the fluctuation detection circuit 220 to the tap coupler 221 was made the same. The polarization rotators 213 and 223 are installed in the reference optical paths 218 and 228. Various optical couplers of a 3 dB coupler, a branch coupler, a merging coupler, and a merging and branching coupler use a directional coupler that couples light by arranging two waveguides close to each other. The polarization beam splitter (PBS) used a type of Mach-Zehnder interferometer in which two directional couplers were connected in series. The optical path length difference between the two waveguide arms connecting the directional coupler is designed to be zero for TM-polarized light and half-wavelength for TE-polarized light. There are various methods for giving different optical path length differences depending on the polarization, but in this embodiment, a method of controlling birefringence by providing a stress release groove for removing the clad around one of the waveguides is used. ..

偏波回転器は、導波路を横切るように作製した溝に、主軸を４５°傾けた半波長板を挿入した構成とした。分岐比可変、タップ比可変の光カプラは、２つの方向性結合器を縦続接続した一種のマッハツェンダー干渉計を用いた。方向性結合器を接続している２本の導波路アームに可変移相器を設けている。可変移相器は、熱光学効果による可変移相器を用いており、導波路のクラッド上に設けた薄膜ヒータにより導波路の温度を局所的に制御している。 The polarization rotator has a structure in which a half-wave plate with a main axis tilted by 45 ° is inserted into a groove formed so as to cross the waveguide. For the optical coupler with variable branch ratio and variable tap ratio, a kind of Mach-Zehnder interferometer in which two directional couplers were connected in cascade was used. A variable phase shifter is provided on the two waveguide arms connecting the directional coupler. The variable phase shifter uses a variable phase shifter based on a thermo-optical effect, and the temperature of the waveguide is locally controlled by a thin film heater provided on the cladding of the waveguide.

光干渉回路２００は、導波路の最小曲げ半径２ｍｍで設計され、チップサイズ４３×２５ｍｍの大きさであり、コンパクトに実現されている。導波路、上述した各光機能回路は、火炎堆積（ＦＨＤ）法等のガラス膜堆積技術と、反応性イオンエッチング（ＲＩＥ）等の微細加工技術の公知の組み合わせを用いて作製した。チップはモジュールケースに収容し、温度調整機構は設けていない。 The optical interference circuit 200 is designed with a minimum bending radius of 2 mm of the waveguide and has a chip size of 43 × 25 mm, and is realized compactly. The waveguide and each of the above-mentioned optical functional circuits were manufactured by using a known combination of glass film deposition technology such as flame deposition (FHD) method and microfabrication technology such as reactive ion etching (RIE). The chip is housed in a module case and has no temperature control mechanism.

作製した光干渉回路２００の挿入損失は、再生基準光入力ポート２０１と伝送路ファイバ入出力ポート２１５、２２５との間で約８.４ｄＢ、再生基準光入力ポート２０１と検出光出力ポート２１６／２１７および検出光出力ポート２２６／２２７との間で１１.１ｄＢ、伝送路ファイバ入出力ポート２１５、２２５と検出光出力ポート２１６／２１７および検出光出力ポート２２６／２２７との間で５.５ｄＢであった。分岐等に伴う原理損失を除いた過剰損失は、いずれの経路も１.６〜２.８ｄＢとなり低損失な光波回路を実現できている。 The insertion loss of the manufactured optical interference circuit 200 is about 8.4 dB between the reproduction reference optical input port 201 and the transmission line fiber input / output ports 215 and 225, and the reproduction reference optical input port 201 and the detection optical output port 216/217. And 11.1 dB between the detection light output port 226/227 and 5.5 dB between the transmission line fiber input / output ports 215 and 225 and the detection light output port 216/217 and the detection light output port 226/227. It was. The excess loss excluding the principle loss due to branching or the like is 1.6 to 2.8 dB in each path, and a low-loss optical wave circuit can be realized.

作製した光干渉回路２００に、第１の実施形態で説明したように周辺にデバイスを接続し中継局を構成した。周波数基準光の中継の安定度（修正アラン分散）を評価したところ、平均時間１０秒にて１×１０-19の値が得られた。従来の空間型光干渉回路を用いた場合、安定度は３×１０-18である。従って、本実施例の構成により３０倍の安定度向上を達成することができた。 As described in the first embodiment, a device is connected to the manufactured optical interference circuit 200 to form a relay station. When the stability of the relay of the frequency reference light (corrected Alan variance) was evaluated, a value of 1 × 10 -19 was obtained in an average time of 10 seconds. When a conventional spatial optical interference circuit is used, the stability is 3 × 10 -18 . Therefore, it was possible to achieve a stability improvement of 30 times by the configuration of this example.

以上述べたように、本実施形態によれば、導波路技術を用いることにより実効的な光路長の変動が小さい光干渉回路を提供することができ、高精度な周波数基準光を伝送することができる。また、光干渉回路をマッハツェンダー干渉計に類似した構成とし、各経路の長さを規定することにより、実効的な光路長の変動の影響を相殺する光干渉回路を提供することができ、高精度で高安定な周波数基準光を伝送することができる。さらに、マッハツェンダー干渉計に類似した光干渉回路の構成により、干渉ビート信号が２つのポートから相補的に出力されることを活かし、検出感度を向上させることができる。さらにまた、光干渉回路に平面光波回路（ＰＬＣ）技術を用いることにより、低損失な特性を有し、コンパクトなデバイスサイズで実現することができる。さらにまた、正確な周波数基準光を単一地点に伝送するだけでなく、複数地点へ分配することができる。 As described above, according to the present embodiment, by using the waveguide technology, it is possible to provide an optical interference circuit with a small variation in the effective optical path length, and it is possible to transmit highly accurate frequency reference light. it can. Further, by making the optical interferometer a configuration similar to the Mach-Zehnder interferometer and specifying the length of each path, it is possible to provide an optical interferometer that cancels out the influence of an effective fluctuation of the optical path length. It is possible to transmit accurate and highly stable frequency reference light. Further, by configuring an optical interference circuit similar to the Mach-Zehnder interferometer, it is possible to improve the detection sensitivity by taking advantage of the fact that the interference beat signals are output complementarily from the two ports. Furthermore, by using the planar light wave circuit (PLC) technology for the optical interference circuit, it has low loss characteristics and can be realized in a compact device size. Furthermore, accurate frequency reference light can not only be transmitted to a single point, but can also be distributed to multiple points.

本発明は、周波数基準光を高精度で高安定に伝送する周波数基準光伝送装置に使用することができる。 The present invention can be used in a frequency reference light transmission device that transmits frequency reference light with high accuracy and high stability.

１０１、４２１、６５１ 送信局
１０２、１０４、４２２、４２４、４２６、６５２、６５４、６５６、６５８ 伝送用光ファイバ
１０３、４２３、４２５、６５３ 中継局
１０５、４２７、６５５、６５７、６５９ 受信局
１１０、１３０、４３０、４５０、４７０、６７０、６８０、６９０、７１０ ファイバ長揺らぎ補償部
１２０、１４０、４４０、４６０、４８０、６６０、７２０、７３０、７４０ 基準光再生部
１１１、１２３、４００ｂ 空間型光干渉回路
１１２、１２４ 光検出器（ＰＤ）
１１３、１２５、４４５、４５３、６６５、６７３、６８３、６９３、８６５、８７３、８８３、８９３ クロック源（ＣＬＫ）
１１４、１２６、４４６、４５４、６６６、６７４、６８４、６９４、８６６、８７４、８８４、８９４ ミキサ（ＤＢＭ）
１１５、４５５、６７５、６８５、６９５、８７５、８８５、８９５ 電圧制御発振器（ＶＣＯ）
１１６、１２２、４４２、４５６、６６２、６７６、６８６、６９６、８６２、８７６、８８６、８９６ 音響光学変調器（ＡＯＭ）
１２１、４４１、６６１、８６１ 偏波制御器（ＰＣ）
１２７、４４７、６６７、８６７ 基準光再生光源（ＬＤ）
１１１ａ、１２３ａ、１２８、４１１ｂ、４１２ｂ、４１５ｂ ハーフミラー
１１１ｂ、１２３ｂ、１２９、４０２ ミラー
２００、３００、４００、５００、６００、８００ 光干渉回路
２０１、３０１、４０１、５０１、６０１、８０１ 再生基準光入力ポート
２０１ａ、３０１ａ、４０１ａ、５０１ａ、６０１ａ、８０１ａ 偏波保持光ファイバ
２０２、３０２、５０２、６０２〜６０４、８０２ 分岐カプラ
２１０、３１０、５１０、６１０ 周波数同期検出回路
２１１、２２１、３１１、３２１、４１１、５１１、５２１、６１１、６２１、８１１、８２１ タップカプラ
２１２、２２２、６１２、６２２ 偏波ビームスプリッタ（ＰＢＳ）
２１３、２２３、６１３、６２３ 偏波回転器
２１４、２２４、３１４、３２４、４１５、５１４、５２４、６１４、６２４、８１５、８２５ ３ｄＢカプラ
２１５、２２５、３１５、３２５、４１３、４１４、５１５、５２５、６１５、６２５、６３５、６４５、８１３、８１４、８２３、８２４ 伝送路ファイバ入出力ポート
２１５ａ〜２１７ａ、２２５ａ〜２２７ａ、３１５ａ〜３１７ａ、３２５ａ〜３２７ａ、４０１ｂ、４１３ａ、４１３ｂ、４１４ａ、４１４ｂ、４１６ａ、４１７ａ、５１５ａ〜５１７ａ、５２５ａ〜５２７ａ、６１５ａ〜６１７ａ、６２５ａ〜６２７ａ、６３５ａ〜６３７ａ、６４５ａ〜６４７ａ、８１３ａ〜８１７ａ、８２３ａ〜８２７ａ 光ファイバ
２１６、２１７、２２６、２２７、３１６、３１７、３２６、３２７、４１６、４１７、５１６、５１７、５２６、５２７、６１６、６１７、６２６、６２７、６３６、６３７、６４６、６４７、８１６、８１７、８２６、８２７ 検出光出力ポート
２１８、２２８、３１８、３２８、４１８、５１８、５２８、６１８、６２８、８１８、８２８ 参照光経路
２１９、２２９、３１９、３２９、４１９、４１９ｂ、５１９、５２９、６１９、６２９、６３９、６４９、８１９、８２９ 差動光検出器
２２０、３２０、５２０、６２０、６３０、６４０ 伝送路長揺らぎ検出回路
３１２、３２２ ３ｄＢ合流カプラ
４０３、４０４、４０５ レンズ
４１２、８１２、８２２ ３ｄＢ合分岐カプラ
６０５ 多分岐カプラ
８１０ 周波数同期／伝送路長揺らぎ検出回路
８２０ ２ファイバ伝送路長揺らぎ検出回路 101, 421, 651 Transmission station 102, 104, 422, 424, 426, 652, 654, 656, 658 Transmission optical fiber 103, 423, 425, 653 Relay station 105, 427, 655, 657, 659 Reception station 110, 130, 430, 450, 470, 670, 680, 690, 710 Fiber length fluctuation compensation unit 120, 140, 440, 460, 480, 660, 720, 730, 740 Reference light reproduction unit 111, 123, 400b Spatial optical interference Circuit 112, 124 Photodetector (PD)
113, 125, 445, 453, 665, 673, 683, 693, 865, 873, 883, 893 Clock source (CLK)
114, 126, 446, 454, 666, 674, 684, 694, 866, 874, 884, 894 Mixer (DBM)
115, 455, 675, 685, 695, 875, 885, 895 Voltage Control Oscillator (VCO)
116, 122, 442, 456, 662, 676, 686, 696, 862, 876, 886, 896 Acousto Optical Modulators (AOM)
121, 441, 661, 861 Polarization controller (PC)
127, 447, 667, 867 Reference light reproduction light source (LD)
111a, 123a, 128, 411b, 412b, 415b Half mirror 111b, 123b, 129, 402 Mirror 200, 300, 400, 500, 600, 800 Optical interference circuit 201, 301, 401, 501, 601, 801 Reproduction reference optical input Ports 201a, 301a, 401a, 501a, 601a, 801a Polarization-preserving optical fibers 202, 302, 502, 602-604, 802 Branch couplers 210, 310, 510, 610 Frequency synchronization detection circuits 211, 221, 311, 321 and 411 , 511, 521, 611, 621, 811, 821 Tap Coupler 212, 222, 612, 622 Polarization Beam Splitter (PBS)
213, 223, 613, 623 Polarization Rotator 214, 224, 314, 324, 415, 514, 524, 614, 624, 815, 825 3dB Coupler 215, 225, 315, 325, 413, 414, 515, 525, 615, 625, 635, 645, 815, 814, 823, 824 Transmission line fiber input / output ports 215a to 217a, 225a to 227a, 315a to 317a, 325a to 327a, 401b, 413a, 413b, 414a, 414b, 416a, 417a , 515a to 517a, 525a to 527a, 615a to 617a, 625a to 627a, 635a to 637a, 645a to 647a, 813a to 817a, 823a to 827a Optical fibers 216, 217, 226, 227, 316, 317, 326, 327, 416, 417, 516, 517, 526, 527, 616, 617, 626, 627, 636, 637, 646, 647, 816, 817, 826, 827 Detection light output port 218, 228, 318, 328, 418, 518 528, 618, 628, 818, 828 Reference optical path 219, 229, 319, 329, 419, 419b, 519, 529, 619, 629, 639, 649, 819, 829 Differential optical detector 220, 320, 520 , 620, 630, 640 Channel length fluctuation detection circuit 312, 322 3dB merging coupler 403, 404, 405 Lens 412, 812, 822 3dB merging coupler 605 Multi-branch coupler 810 Frequency synchronization / transmission line length fluctuation detection circuit 820 2 Fiber Channel length fluctuation detection circuit

Claims (12)

基板上の導波路を用いて構成された光干渉回路であって、
再生基準光入力ポートからの光を分岐する分岐カプラと、
前記分岐カプラの一方の出力に接続された周波数同期検出回路と、
前記分岐カプラの他方の出力に接続された伝送路長揺らぎ検出回路とを備え、
前記周波数同期検出回路および前記伝送路長揺らぎ検出回路は、
前記分岐カプラの出力が一方の入力に接続され、一方の出力が伝送路ファイバ入出力ポートに接続されたタップカプラ、および
前記タップカプラの他方の出力が、参照光経路を介して一方の入力に接続された３ｄＢカプラを含み、
前記タップカプラの他方の入力は、被検出光経路を介して前記３ｄＢカプラの他方の入力に接続され、前記３ｄＢカプラの出力は検出光出力ポートに接続されていることを特徴とする光干渉回路。 It is an optical interference circuit configured by using a waveguide on a substrate.
A branch coupler that branches the light from the playback reference optical input port,
A frequency synchronization detection circuit connected to one output of the branch coupler,
A transmission line length fluctuation detection circuit connected to the other output of the branch coupler is provided.
The frequency synchronization detection circuit and the transmission line length fluctuation detection circuit are
A tap coupler in which the output of the branch coupler is connected to one input and one output is connected to a transmission line fiber input / output port, and the other output of the tap coupler to one input via a reference optical path. Including 3dB coupler connected
An optical interference circuit characterized in that the other input of the tap coupler is connected to the other input of the 3 dB coupler via a light path to be detected, and the output of the 3 dB coupler is connected to a detection light output port. .. 前記タップカプラと前記３ｄＢカプラとを相互に接続している経路に挿入された偏波回転器をさらに備えたことを特徴とする請求項１に記載の光干渉回路。 The optical interference circuit according to claim 1, further comprising a polarization rotator inserted in a path connecting the tap coupler and the 3 dB coupler to each other. 前記分岐カプラから前記周波数同期検出回路の前記３ｄＢカプラまでの前記参照光経路を経由した経路の長さと、前記分岐カプラから前記伝送路長揺らぎ検出回路の前記３ｄＢカプラまでの前記参照光経路を経由した経路の長さとが等しいことを特徴とする請求項１または２に記載の光干渉回路。 The length of the path from the branch coupler to the 3 dB coupler of the frequency synchronization detection circuit via the reference optical path and the reference optical path from the branch coupler to the 3 dB coupler of the transmission path length fluctuation detection circuit. The optical interference circuit according to claim 1 or 2, wherein the lengths of the paths are equal to each other. 前記タップカプラから前記伝送路ファイバ入出力ポートまでの経路の長さに前記伝送路ファイバ入出力ポートから前記タップカプラおよび前記被検出光経路を経由して前記３ｄＢカプラまでの経路の長さを加えた長さと、前記タップカプラから前記参照光経路を経由して前記３ｄＢカプラまでの経路の長さとが等しいことを特徴とする請求項１、２または３に記載の光干渉回路。 The length of the path from the tap coupler to the transmission line fiber input / output port is added to the length of the path from the transmission line fiber input / output port to the 3 dB coupler via the tap coupler and the detected optical path. The optical interference circuit according to claim 1, 2 or 3, wherein the length is equal to the length of the path from the tap coupler to the 3 dB coupler via the reference optical path. 前記タップカプラの光結合率は、２／３であることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１項に記載の光干渉回路。 The optical interference circuit according to any one of claims 1 to 4, wherein the optical coupling ratio of the tap coupler is 2/3. 前記３ｄＢカプラの２つの出力に各々接続された２つの検出光出力ポートに、差動光検出器が接続されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１項に記載の光干渉回路。 The optical interference according to any one of claims 1 to 5, wherein a differential photodetector is connected to two detection optical output ports connected to each of the two outputs of the 3 dB coupler. circuit. 前記分岐カプラは、分岐比が可変の光カプラであることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１項に記載の光干渉回路。 The optical interference circuit according to any one of claims 1 to 6, wherein the branch coupler is an optical coupler having a variable branch ratio. 周波数基準光を送信する光中継伝送システムにおける光送信装置であって、
請求項１ないし７のいずれか１項に記載の光干渉回路と、
前記再生基準光入力ポートに前記周波数基準光を入力する第１の光源と、
前記伝送路長揺らぎ検出回路の前記伝送路ファイバ入出力ポートに接続された光学変調器であって、その出力が後段の中継装置または受信装置に接続された光学変調器と、
前記伝送路長揺らぎ検出回路の前記検出光出力ポートに前記光学変調器を制御して周波数シフトを制御するための信号を出力する光検出器と
を備えたことを特徴とする光送信装置。 An optical transmitter in an optical relay transmission system that transmits frequency reference light.
The optical interference circuit according to any one of claims 1 to 7.
A first light source that inputs the frequency reference light to the reproduction reference light input port, and
An optical modulator connected to the transmission line fiber input / output port of the transmission line length fluctuation detection circuit, the output of which is connected to a relay device or a receiving device in a subsequent stage, and an optical modulator.
An optical transmission device characterized in that the detection optical output port of the transmission line length fluctuation detection circuit is provided with an optical detector that controls the optical modulator and outputs a signal for controlling a frequency shift. 周波数基準光を中継する光中継伝送システムにおける中継装置であって、
請求項１ないし７のいずれか１項に記載の光干渉回路と、
前記再生基準光入力ポートに再生基準光を入力する第１の光源と、
前記周波数同期検出回路の前記検出光出力ポートに前記第１の光源の発振周波数を制御するための信号を出力する光検出器と、
前記伝送路長揺らぎ検出回路の前記伝送路ファイバ入出力ポートに接続された光学変調器であって、その出力が後段の中継局または受信局に接続された光学変調器と、
前記伝送路長揺らぎ検出回路の前記検出光出力ポートに前記光学変調器を制御して周波数シフトを制御するための信号を出力する光検出器とを備え、
前記周波数同期検出回路の前記伝送路ファイバ入出力ポートに前段の送信装置または中継装置に接続された光ファイバが接続され、前記周波数基準光に同期した再生基準光を前記伝送路長揺らぎ検出回路の前記伝送路ファイバ入出力ポートから出力することを特徴とする中継装置。 A relay device in an optical relay transmission system that relays frequency reference light.
The optical interference circuit according to any one of claims 1 to 7.
A first light source for inputting reproduction reference light to the reproduction reference light input port, and
An optical detector that outputs a signal for controlling the oscillation frequency of the first light source to the detection light output port of the frequency synchronization detection circuit, and
An optical modulator connected to the transmission line fiber input / output port of the transmission line length fluctuation detection circuit, the output of which is connected to a relay station or a receiving station in a subsequent stage, and an optical modulator.
The detection optical output port of the transmission line length fluctuation detection circuit is provided with an optical detector that controls the optical modulator and outputs a signal for controlling a frequency shift.
An optical fiber connected to a transmission device or a relay device in the previous stage is connected to the transmission line fiber input / output port of the frequency synchronization detection circuit, and the reproduction reference light synchronized with the frequency reference light is transmitted to the transmission line length fluctuation detection circuit. A relay device characterized by outputting from the transmission line fiber input / output port. 周波数基準光を受信する光中継伝送システムにおける光受信装置であって、
請求項１ないし７のいずれか１項に記載の光干渉回路と、
前記再生基準光入力ポートに再生基準光を入力する第１の光源と、
前記周波数同期検出回路の前記検出光出力ポートに前記第１の光源の発振周波数を制御するための信号を出力する光検出器とを備え、
前記周波数同期検出回路の前記伝送路ファイバ入出力ポートに前段の送信装置または中継装置に接続された光ファイバが接続され、前記周波数基準光に同期した再生基準光を前記伝送路長揺らぎ検出回路の前記伝送路ファイバ入出力ポートまたは前記第１の光源の出力に挿入した分岐カプラから出力することを特徴とする光受信装置。 An optical receiver in an optical relay transmission system that receives frequency reference light.
The optical interference circuit according to any one of claims 1 to 7.
A first light source for inputting reproduction reference light to the reproduction reference light input port, and
The detection light output port of the frequency synchronization detection circuit is provided with a photodetector that outputs a signal for controlling the oscillation frequency of the first light source.
An optical fiber connected to a transmission device or a relay device in the previous stage is connected to the transmission line fiber input / output port of the frequency synchronization detection circuit, and the reproduction reference light synchronized with the frequency reference light is transmitted to the transmission line length fluctuation detection circuit. An optical receiver that outputs from a branch coupler inserted into the transmission line fiber input / output port or the output of the first light source. 周波数基準光を伝送する光中継伝送システムであって、
請求項８に記載された光送信装置と、
請求項１０に記載された光受信装置と、
前記光送信装置と前記光受信装置との間に挿入された１または複数の請求項９に記載された中継装置と
を備えたことを特徴とする光中継伝送システム。 An optical relay transmission system that transmits frequency reference light.
The optical transmitter according to claim 8 and
The optical receiver according to claim 10 and
An optical relay transmission system comprising one or a plurality of relay devices according to claim 9, which are inserted between the optical transmission device and the optical reception device. 周波数基準光を伝送する光中継伝送システムにおける伝送方法であって、
再生基準光入力ポートからの光を分岐する分岐カプラと、
前記分岐カプラの一方の出力に接続された周波数同期検出回路と、
前記分岐カプラの他方の出力に接続された伝送路長揺らぎ検出回路とを備え、
前記周波数同期検出回路および前記伝送路長揺らぎ検出回路は、
前記分岐カプラの出力が一方の入力に接続され、一方の出力が伝送路ファイバ入出力ポートに接続されたタップカプラ、および
前記タップカプラの他方の出力が、参照光経路を介して一方の入力に接続された３ｄＢカプラを含み、
前記タップカプラの他方の入力は、被検出光経路を介して前記３ｄＢカプラの他方の入力に接続され、前記３ｄＢカプラの出力は検出光出力ポートに接続された光干渉回路を有する局において、
前記周波数同期検出回路の前記検出光出力ポートに接続された光検出器からの信号を用いて、前記再生基準光入力ポートに再生基準光を入力する第１の光源の発振周波数を制御するステップと、
前記伝送路長揺らぎ検出回路の前記検出光出力ポートに接続された光検出器からの信号を用いて、前記伝送路長揺らぎ検出回路の前記伝送路ファイバ入出力ポートに接続された光学変調器を制御して周波数シフトを制御するステップとを備え、
前記周波数同期検出回路の前記伝送路ファイバ入出力ポートに前段の送信装置または中継装置に接続された光ファイバが接続され、前記周波数基準光に同期した再生基準光を前記伝送路長揺らぎ検出回路の前記伝送路ファイバ入出力ポートから出力することを特徴とする伝送方法。 A transmission method in an optical relay transmission system that transmits frequency reference light.
A branch coupler that branches the light from the playback reference optical input port,
A frequency synchronization detection circuit connected to one output of the branch coupler,
A transmission line length fluctuation detection circuit connected to the other output of the branch coupler is provided.
The frequency synchronization detection circuit and the transmission line length fluctuation detection circuit are
A tap coupler in which the output of the branch coupler is connected to one input and one output is connected to a transmission line fiber input / output port, and the other output of the tap coupler to one input via a reference optical path. Including 3dB coupler connected
The other input of the tap coupler is connected to the other input of the 3 dB coupler via a light path to be detected, and the output of the 3 dB coupler is connected to the detection light output port in a station having an optical interference circuit.
A step of controlling the oscillation frequency of the first light source that inputs the reproduction reference light to the reproduction reference light input port by using the signal from the optical detector connected to the detection light output port of the frequency synchronization detection circuit. ,
Using the signal from the photodetector connected to the detection optical output port of the transmission line length fluctuation detection circuit, an optical modulator connected to the transmission line fiber input / output port of the transmission line length fluctuation detection circuit is used. With steps to control and control frequency shift,
An optical fiber connected to a transmission device or a relay device in the previous stage is connected to the transmission line fiber input / output port of the frequency synchronization detection circuit, and the reproduction reference light synchronized with the frequency reference light is transmitted to the transmission line length fluctuation detection circuit. A transmission method characterized by outputting from the transmission line fiber input / output port.
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