JP4396954B2

JP4396954B2 - Lubricant for constant velocity joint

Info

Publication number: JP4396954B2
Application number: JP17042299A
Authority: JP
Inventors: 潔新開; 信也小平
Original assignee: Three Bond Co Ltd
Current assignee: Three Bond Co Ltd
Priority date: 1999-06-17
Filing date: 1999-06-17
Publication date: 2010-01-13
Anticipated expiration: 2019-06-17
Also published as: JP2001003073A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、等速ジョイントすなわち固定型ジョイントおよびスライド型ジョイント、特に固定型ジョイントにおける金属磨耗より発生する金属摩擦音（以下、異音と称す）を低減させ、更には、金属磨耗を抑制する等速ジョイント用潤滑剤に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、自動車のＦＦ車において等速ジョイントは、固定型ジョイント（バーフィールド型ジョイント、ゼッパ型ジョイント、アンダーカットフリー型ジョイント、トリポート型ジョイント等）とドライブシャフトおよびスライド型ジョイント（ダブルオフセット型ジョイント、トリポート型ジョイント、クロスグルーブ型ジョイント等）の組み合わせで構成されている。
【０００３】
これら等速ジョイントには潤滑剤として従来より、精製鉱油とリチウム石鹸やウレア系増ちょう剤とからなる基グリースに二硫化モリブデンと硫黄−リン系化合物−鉛系化合物等を組み合わせた極圧グリースが主に使用されており、このグリースが飛散しないようにゴムブーツでカバーされている。
【０００４】
スライド型ジョイント（インボード側）でも同様の現象がおこる可能性があるが、特に、固定型ジョイント部分は車輪側（アウトボード側）に位置し、ハンドル操作と供に屈曲されるためゴムの疲労劣化が発生し易く、また、泥水、石等が掛かるため、ゴムブーツが破損する場合がある。この際、破損した部分より、泥水や砂等の異物が入り込み等速ジョイントのベアリングと治具の部分において金属表面傷が発生し異音の発生原因になる。
【０００５】
また、封入した等速ジョイントグリースが流出し潤滑不良になることにより、金属磨耗が発生し異音の発生原因になる。更に、旧年式車や長距離走行車についても等速ジョイントのベアリングと治具の間で、金属摩耗が見られ、これらの現象が起こることにより、カーブで曲がる際に異音が発生し、摩耗が著しい場合には走行時に異音が発生する。
【０００６】
これらの対応策として、前記リチウム石鹸基グリースの等速ジョイント用グリースに二硫化モリブデン６〜４０％添加したものが異音防止剤として発案されており、ブーツ交換時、古い等速ジョイントグリースを洗浄した後、この異音防止剤を等速ジョイントに充填し、場合によってはリチウム石鹸基グリースを基グリースとする等速ジョイント用グリースを上から充填し、ゴムブーツを取りつけている。
【０００７】
しかし、現状では、異音防止剤や等速ジョイント用グリースはペースト状でありチューブに収納されているので、使用時にはチューブより押しだし、等速ジョイントのベアリング部分へ塗布するといった行程がなされている。しかし、この方法では等速ジョイントのベアリング部分のボールと治具（レース部分）の僅かな隙間からベアリング内部およびべアリングの奥の部分へ異音防止剤や等速ジョイント用グリースを供給することができない。その結果、これらが供給されていない部分で金属磨耗部分が発生している。
【０００８】
更に、等速ジョイント部の奥の部分まで供給できたとしても、現状の異音防止剤は、固体潤滑剤を高濃度に含有しているため、塗膜の粘着性が無く、塗膜の追随性に欠ける。そのため、奥の部分から脱離してしまい、効果の持続性に問題があるのが現状である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は上記の欠点を改良した、すなわち、簡便な作業により深部注入性に優れ、等速ジョイントの異音を防止し、耐摩耗性に優れた等速ジョイント用潤滑剤を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
すなわち、本発明によればリチウム石鹸基グリースまたはウレアグリース４０〜９３重量％と二硫化モリブデン、ポリテトラフルオロエチレンより選ばれる固体潤滑剤５〜４０重量％および、ポリブデン、ボリイソブチレン、オレフィンコポリマーから選ばれるポリマーを２〜２０重量％とを混合し、ちょう度２００〜３５０の原体グリースを調製し、該原体グリース４０〜７０重量％にイソヘキサンを６０〜３０重量％混合してエアゾール化した等速ジョイント用潤滑剤が提供される。
【００１１】
以下本発明を更に詳細に説明する。リチウム石鹸基グリースおよびウレアグリースは、ＮＬＧＩちょう度で、０００号、００号、０号、１号、２号、３号ちょう度のものが使用できる。
【００１２】
本発明において、前記グリースに必須成分として含有される固体潤滑剤は、二硫化モリブデン、ポリテトラフロロエチレンから選択される。これらの含有量としては、原体グリースの５〜４０重量％の範囲である。固体潤滑剤が５重量％未満の場合には、金属磨耗面に充分な塗膜を形成することができず、異音の発生を抑える効果が得られない。また、４０重量％を超えるとスプレー化した場合にバルブの目詰まりが発生し、噴霧不良の原因となるため好ましくない。
【００１３】
これら固体潤滑剤は粉体であり粒径としては平均粒径が０．０５〜５μｍ、特に、０．４〜２μｍの範囲であるのが好ましい。その理由は０．０５μｍ未満であれば、金属摩耗面に対し充分な塗膜を形成できず、５μｍを超える場合は、スプレーでのノズル詰まりの原因となる。
【００１４】
さらに本発明の原体グリースにはポリブデン、ポリイソブチレン、オレフィンコポリマーから選ばれるポリマーが添加される。添加されるポリマーの分子量はポリブデン分子量３００〜７０００、ポリイソブチレン分子量３０００〜１００００、オレフィンコポリマーは分子量１０００〜４０００である。さらに、オレフィンコポリマーはエチレン・αオレフィンコポリマーが好ましい。
【００１５】
これらポリマー成分は１種でも複数種でも良く、添加量としては原体グリースの２〜２０重量％の範囲であり、２重量％未満の場合には追随性のある塗膜の形成が得られず、膜切れが発生し、異音防止効果の持続性が得られない。２０重量％を超えると、グリースの粘着性が強く、スプレー化した場合に、噴霧不良が発生したり、液切れが悪くなる問題が発生する。
【００１６】
本発明のグリースは前記リチウム石鹸基グリースあるいはウレアグリースに固体潤滑剤およびポリマーを加え、撹拌混合した後、ロールミル等を通すことにより得られる。前述から記しているがこの得られたグリースを原体グリースと称する。得られる原体グリースは、ちょう度が２００〜３５０のものとし、２００未満の場合グリースが硬く、塗膜の追随性に問題が生じ、異音防止の持続性が得られない。３５０を越えるものについては流動性を持ち、等速ジョイント内より流れ出るため問題となる。
【００１７】
なお、前記原体グリースではその性質を損ねることがない限り、さらに、性能を向上させるために必要に応じて、二硫化モリブデン、ポリテトラフルオロエチレン以外の固体潤滑剤、更には、極圧剤、酸化防止剤、油性剤、錆止め剤、粘度指数向上剤などを含有させることもできる。
【００１８】
二硫化モリブデン、ポリテトラフルオロエチレン以外の固体潤滑剤として具体化にはフッ化黒鉛、二硫化タングステン、硫化アンチモン、メラミン樹脂、アルカリ土類金属ホウ酸塩、窒化ホウ素等が挙げられる。極圧剤としては、具体的に、モノスルフィド、ジスルフィド、スルフィネート、スルホオキシド等の硫黄系化合物；ホスフェート、ホスファイト、ホスフィネート、ホスホネート、または、これらのアミン塩等のリン系化合物；モリブデンジチオホスフェート、モリブデンジチオカルバメート等のモリブデン化合物等が挙げられる。酸化防止剤としては、具体的に、ジアルキルジフェニルアミン、フェニル−α−ナフチルアミン、ｐ−アルキルフェニル−α−ナフチルアミン等のアミン系化合物、２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール等のフェノール系化合物；硫黄系化合物等が挙げられる。油性剤としては、具体的にラウリン酸メチル、パルミチン酸メチル、ステアリン酸メチル等の脂肪酸エステル；ラウリルアミド、パルミチルアミド、ステアリルアミド等のアミド類；油脂等が挙げられる。錆止め剤としては、具体的に金属石鹸；石油スルホネート、アルキルベンゼンスルホネート等の合成スルホネート；ソルビタン脂肪酸エステル等の多価アルコール部分エステル等が挙げられる。粘度指数向上剤としては、具体的にポリメタアクリレート、ポリスチレン等が挙げられる。
【００１９】
原体グリースをスプレー化するに際し、原体グリースの粘性では、そのまま、スプレー化はできないため、溶剤で希釈して適度な粘性にする必要がある。この原体グリースを溶剤で希釈したものを、以下スプレー原液と称する。
【００２０】
原体グリースを溶剤で希釈する際、溶剤による等速ジョイントに使用するゴムブーツに対する影響を考慮する必要がある。
【００２１】
本発明においては、前記溶剤としてイソヘキサンが最も適しており、原体グリース４０〜７０重量％に対し、イソヘキサン３０〜６０重量％が好ましい。イソヘキサンが３０重量％未満の場合、スプレー原液の粘性が高く、スプレー化した場合に噴霧不良が発生する。６０重量％を超える場合は、スプレー原液の粘性が低すぎるため、等速ジョイントに噴露した際、液垂れが発生し、作業性が悪くなる。スプレー原液の粘度は、２０℃で１０００〜４０００ｍＰａｓが好ましい。
【００２２】
噴射剤は、ＬＰＧガスを使用し、スプレー原液との割合は、ＬＰＧが２０〜６０重量％に対し、スプレー原液は、４０〜８０重量％が好ましい。ＬＰＧが２０重量％未満の場合、噴霧不良が起こる。８０重量％を超える場合は、噴霧した際に、跳ね返りが多く、作業性が悪くなる。
【００２３】
本発明の等速ジョイント用潤滑剤は原体グリースをイソヘキサンで混合希釈し、スプレー原液にしたものをスプレー缶に充填し、ＬＰＧを封入することによって製造することができる。
【００２４】
【発明の効果】
本発明の等速ジョイント用潤滑剤は組成分中に固体潤滑剤およびポリマーを含有しているので、耐摩耗性に優れ、尚且つ、スプレー化することにより、等速ジョイントの金属磨耗部分に効果的に供給することができるため、等速ジョイント部分における金属摩擦音（異音）を低減することができかつ、ジョイント部品の磨耗抑制を行うことができる。
【００２５】
【発明の実施の形態】
【実施例】
以下本発明の内容を、実施例および比較例により更に具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００２６】
［実施例１］
市販のリチウム石鹸基グリースＡ（ちょう度３５０）に平均粒径０．４μｍの二硫化モリブデン２５重量％とポリブデン（分子量２０００）１０重量％を添加した後、三本ロールミルを通し、原体グリースを調製した。
この原体グリースにイソヘキサン４０重量％を加え、スプレー原液を調整した。このスプレー原液に対し、ＬＰＧ４０重量％の割合でスプレー缶に充填し、目的のもの（以下スプレー品と称す。）を調製した。得られた、原体グリース、スプレー原液、スプレー品について以下の方法で評価試験を行った。その結果を表１に示す。
【００２７】
［評価試験］
（原体グリースについて）
１．耐荷重能試験
高速四球試験機を用い、１７７０ｒｐｍの条件下で融着荷重を測定し耐荷重能を評価した。
２．塗膜持続性試験
チムケン試験機を用い回転数４４０ｒｐｍ、負荷荷重２０ｌｂｓ、試料量１２０ｍｇ（塗布）、試験時間６１分間、の条件下でテストブロックの温度変化を測定し、摩擦熱による温度変化を評価した。
温度変化（上昇）の少ないものが磨耗に対し持続性があると評価される。
【００２８】
（スプレー原液について）
１．Ｂ型回転粘度計による粘度測定。ただし測定温度は２０℃で行った。
【００２９】
（スプレー品について）
１．噴霧性試験
噴霧した際の、飛散状態、垂れの状態、跳ね返りの状態を観察し、○・・・良好（問題なし）△・・・やや問題有り。×・・・問題あり。で評価を行った。
２．実車試験
実際に等速ジョイントで異音が発生している自動車に施工し、異音の防止抑制効果を確認し、評価した。○・・・異音の発生を抑制した。△・・・やや異音の発生が認められる。×・・・効果なし。また、一ケ月後の異音の発生状態についても確認し、○・・・異音の発生なし。△・・・処理前より小さい異音の発生あり。×・・・異音の発生あり。で評価した。
【００３０】
［実施例２］
市販のリチウム石鹸基グリースＢ（ちょう度２４０）に平均粒径０．８μｍの二硫化モリブデン１０重量％とポリイソブチレン（分子量３００００）３重量％を添加した後、三本ロールミルを通し、原体グリースを調整した。この原体グリース５０重量％にイソヘキサン５０重量％を加え、スプレー原液を調製した。
このスプレー原液５０重量％に対し、ＬＰＧ５０重量％の割合でスプレー缶に充填し、スプレー品を調製した。得られた原体グリース、スプレー原液、スプレー品について実施例１と同様の評価試験を行った。その結果を表１に示す。
【００３１】
［実施例３］
市販のウレア系グリースＣ（ちょう度３５０）に平均粒径０．５μｍのポリテトラフロロエチレン１０重量％とポリブデン（分子量８００）１５重量％を添加した後、三本ロールミルを通し、原体グリースを調製した。この原体グリース７０重量％にイソヘキサン３０重量％を加え、スプレー原液を調製した。このスプレー原液８０重量％に対し、ＬＰＧ２０重量％の割合でスプレー缶に充填し、スプレー品を調製した。得られた原体グリース、スプレー原液、スプレー品について実施例１と同様の評価試験を行った。その結果を表１に示す。
【００３２】
［実施例４］
市販のリチウム石鹸基グリースＤ（ちょう度４１０）に平均粒径０．７μｍの二硫化モリブデン５重量％と平均粒径０．５μｍの黒鉛３重量％およびポリブデン（分子量２０００）１０重量％を添加した後、三本ロールミルを通し、原体グリースを調製した。この原体グリース８０重量％にイソヘキサン２０重量％を加え、スプレー原液を調製した。このスプレー原液７０重量％に対し、ＬＰＧ３０重量％の割合でスプレー缶に充填し、スプレー品を調製した。得られた原体グリース、スプレー原液、スプレー品について実施例１と同様の評価試験を行った。その結果を表１に示す。
【００３３】
［実施例５］
市販のリチウム石鹸基グリースＥ（ちょう度２５０）に平均粒径０．４μｍの二硫化モリブデン２５重量％とエチレン・αオレフィンコポリマー（分子量３０００）５重量％を添加した後、三本ロールミルを通し、原体グリースを調製した。この原体グリース６０重量％にイソヘキサン４０重量％を加え、スプレー原液を調製した。このスプレー原液６０重量％に対し、ＬＰＧ４０重量％の割合でスプレー缶に充填し、スプレー品を調製した。得られた原体グリース、スプレー原液、スプレー品について実施例１と同様の評価試験を行った。その結果を表１に示す。
【００３４】
［実施例６］
市販のリチウム石鹸基グリースＡ（ちょう度３５０）に平均粒径０．５μｍの二硫化モリブデン３５重量％とポリブデン（分子量２０００）１０重量％および極圧添加剤としてＺｎジチオフォスフェイト１重量％添加した後、三本ロールミルを通し、原体グリースを調製した。この原体グリース６０重量％にイソヘキサン４０重量％を加え、スプレー原液とした。このスプレー原液６０重量％に対し、ＬＰＧ４０重量％の割合でスプレー缶に充填し、スプレー品を調製した。得られた原体グリース、スプレー原液、スプレー品について実施例１と同様の評価試験を行った。
【００３５】
［比較例１］
市販のチューブ入り異音防止剤（リチウム石鹸基グリースに二硫化モリブデン３０重量％添加品）について実施例１の原体グリース、スプレー品と同様の評価試験を行った。その結果を表１に示す。
【００３６】
［比較例２］
実施例１の原体グリースをチューブ入りにしたものについて実施例１のスプレー品と同様の評価試験を行った。その結果を表１に示す。
【００３７】
【表１】

【００３８】
表１の結果から明かなように本発明の等速ジョイント用潤滑剤は比較例に示すチューブ入りのものに比較して、等速ジョイントにおける異音の発生防止効果と持続性に優れていることがわかる。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention reduces constant friction joints, that is, fixed joints and slide joints, particularly metal friction noise (hereinafter referred to as abnormal noise) generated by metal wear in fixed joints, and further suppresses metal wear. It relates to a lubricant for joints.
[0002]
[Prior art]
In general, constant velocity joints in automobile FF vehicles are fixed joints (barfield joints, zepper joints, undercut free joints, tripport joints, etc.), drive shafts and slide joints (double offset joints, tripports). Type joint, cross groove type joint, etc.).
[0003]
For these constant velocity joints, there has been a conventional extreme pressure grease that combines molybdenum disulfide, sulfur-phosphorus compound-lead compound, etc. with base grease consisting of refined mineral oil, lithium soap and urea thickener as a lubricant. It is mainly used and covered with rubber boots to prevent this grease from splashing.
[0004]
The same phenomenon may occur in the slide type joint (inboard side). In particular, the fixed joint part is located on the wheel side (outboard side) and is bent with the steering operation. The rubber boots may be damaged because they are easily deteriorated and are covered with muddy water, stones and the like. At this time, foreign matter such as muddy water and sand enters from the damaged portion, and a metal surface flaw is generated in the bearing and jig portion of the constant velocity joint, causing abnormal noise.
[0005]
In addition, the encapsulated constant velocity joint grease flows out, resulting in poor lubrication, which causes metal wear and causes abnormal noise. In addition, metal wear is seen between the bearings and jigs of constant velocity joints for older models and long-distance traveling vehicles, and these phenomena occur, causing abnormal noise when turning on a curve. When the wear is significant, abnormal noise is generated during running.
[0006]
As a countermeasure, the lithium soap-based grease with a constant velocity joint added with 6-40% molybdenum disulfide has been proposed as an anti-noise agent. When replacing the boot, the old constant velocity joint grease is washed. After that, the anti-noise agent is filled into the constant velocity joint, and in some cases, grease for the constant velocity joint using lithium soap base grease as the base grease is filled from above, and the rubber boot is attached.
[0007]
However, at present, the anti-noise agent and the grease for the constant velocity joint are in a paste form and are stored in the tube, so that they are pushed out of the tube and applied to the bearing portion of the constant velocity joint during use. However, with this method, anti-noise agent and grease for the constant velocity joint can be supplied to the inside of the bearing and the inner part of the bearing from a slight gap between the ball and jig (race portion) of the bearing portion of the constant velocity joint. Can not. As a result, a metal wear portion is generated in a portion where these are not supplied.
[0008]
Furthermore, even if it can be supplied to the inner part of the constant velocity joint part, the current noise prevention agent contains a solid lubricant at a high concentration, so there is no adhesiveness of the coating film, and the coating film follows. Lack of sex. For this reason, it is detached from the inner part, and there is a problem in the sustainability of the effect at present.
[0009]
[Problems to be solved by the invention]
An object of the present invention is to provide a lubricant for a constant velocity joint which has improved the above-mentioned drawbacks, that is, excellent in deep part injection property by simple operation, prevents abnormal noise of the constant velocity joint, and has excellent wear resistance. It is in.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
That is, according to the present invention, lithium soap base grease or urea grease is selected from 40 to 93% by weight , a solid lubricant selected from molybdenum disulfide and polytetrafluoroethylene, 5 to 40% by weight, and polybutene, polyisobutylene, and olefin copolymer. 2 to 20% by weight of a polymer prepared to prepare a base grease having a consistency of 200 to 350, and 40 to 70% by weight of the base grease was mixed with 60 to 30 % by weight of isohexane to form an aerosol. A lubricant for fast joints is provided.
[0011]
The present invention will be described in detail below. As the lithium soap base grease and urea grease, those having NLGI consistency of 000, 00, 0, 1, 2, 2, and 3 can be used.
[0012]
In the present invention, the solid lubricant contained as an essential component in the grease is selected from molybdenum disulfide and polytetrafluoroethylene. The content of these is in the range of 5 to 40% by weight of the base grease. When the solid lubricant is less than 5% by weight, a sufficient coating film cannot be formed on the metal wear surface, and the effect of suppressing the generation of abnormal noise cannot be obtained. On the other hand, if the amount exceeds 40% by weight, clogging of the valve occurs when sprayed, which causes spray failure, which is not preferable.
[0013]
These solid lubricants are powders, and the average particle size is preferably 0.05 to 5 μm, particularly preferably 0.4 to 2 μm. If the reason is less than 0.05 μm, a sufficient coating film cannot be formed on the metal wear surface, and if it exceeds 5 μm, nozzle clogging may occur due to spraying.
[0014]
Furthermore, a polymer selected from polybutene, polyisobutylene, and olefin copolymer is added to the base grease of the present invention. The added polymer has a molecular weight of 300 to 7000, a molecular weight of 300 to 7000, a molecular weight of 3000 to 10,000, and an olefin copolymer having a molecular weight of 1000 to 4000. Furthermore, the olefin copolymer is preferably an ethylene / α-olefin copolymer.
[0015]
These polymer components may be of one kind or a plurality of kinds, and the addition amount is in the range of 2 to 20% by weight of the base grease, and if it is less than 2% by weight, a followable coating film cannot be formed. , Film breakage occurs, and the sustainability of the noise prevention effect cannot be obtained. If it exceeds 20% by weight, the adhesiveness of the grease is strong, and when sprayed, problems such as poor spraying and poor liquid breakage occur.
[0016]
The grease of the present invention can be obtained by adding a solid lubricant and a polymer to the lithium soap base grease or urea grease, stirring and mixing, and passing through a roll mill or the like. As described above, the obtained grease is referred to as a base grease. The obtained base grease has a consistency of 200 to 350, and if it is less than 200, the grease is hard, and there is a problem in the followability of the coating film. For those exceeding 350, it has fluidity and becomes a problem because it flows out of the constant velocity joint.
[0017]
As long as the properties of the base grease are not impaired, the solid lubricant other than molybdenum disulfide and polytetrafluoroethylene, and an extreme pressure agent, as necessary, in order to further improve the performance. Antioxidants, oily agents, rust inhibitors, viscosity index improvers, and the like can also be included.
[0018]
Specific examples of solid lubricants other than molybdenum disulfide and polytetrafluoroethylene include graphite fluoride, tungsten disulfide, antimony sulfide, melamine resin, alkaline earth metal borate, boron nitride and the like. Specific examples of the extreme pressure agent include sulfur compounds such as monosulfide, disulfide, sulfinate and sulfooxide; phosphorus compounds such as phosphate, phosphite, phosphinate, phosphonate and amine salts thereof; molybdenum dithiophosphate, And molybdenum compounds such as molybdenum dithiocarbamate. Specific examples of the antioxidant include amine compounds such as dialkyldiphenylamine, phenyl-α-naphthylamine, p-alkylphenyl-α-naphthylamine, 2,6-di-t-butylphenol, and 2,6-di-t. -Phenol compounds such as butyl-p-cresol; sulfur compounds and the like. Specific examples of the oily agent include fatty acid esters such as methyl laurate, methyl palmitate and methyl stearate; amides such as lauryl amide, palmityl amide and stearyl amide; and fats and oils. Specific examples of the rust inhibitor include metal soaps; synthetic sulfonates such as petroleum sulfonates and alkylbenzene sulfonates; and polyhydric alcohol partial esters such as sorbitan fatty acid esters. Specific examples of the viscosity index improver include polymethacrylate and polystyrene.
[0019]
When the base grease is sprayed, the viscosity of the base grease cannot be sprayed as it is, so it is necessary to dilute with a solvent to obtain an appropriate viscosity. A solution obtained by diluting the base grease with a solvent is hereinafter referred to as a spray stock solution.
[0020]
When diluting the base grease with a solvent, it is necessary to consider the effect of the solvent on the rubber boot used for the constant velocity joint.
[0021]
In the present invention, isohexane is most suitable as the solvent, and 30 to 60% by weight of isohexane is preferable with respect to 40 to 70% by weight of the base grease. When isohexane is less than 30% by weight, the viscosity of the spray stock solution is high, and spray failure occurs when sprayed. If it exceeds 60% by weight, the viscosity of the spray stock solution is too low, and when sprayed to the constant velocity joint, dripping occurs and workability is deteriorated. The viscosity of the spray stock solution is preferably 1000 to 4000 mPas at 20 ° C.
[0022]
The propellant uses LPG gas, and the ratio of the spray stock solution to LPG is 20 to 60% by weight, and the spray stock solution is preferably 40 to 80% by weight. When LPG is less than 20% by weight, spray failure occurs. When it exceeds 80% by weight, when sprayed, there are many rebounds, resulting in poor workability.
[0023]
The constant velocity joint lubricant of the present invention can be produced by mixing and diluting the base grease with isohexane, filling the spray stock solution into a spray can, and encapsulating LPG.
[0024]
【The invention's effect】
Since the lubricant for a constant velocity joint of the present invention contains a solid lubricant and a polymer in the composition, it is excellent in wear resistance and is effective for the metal wear part of the constant velocity joint by spraying. Therefore, it is possible to reduce metal friction noise (abnormal noise) at the constant velocity joint portion and to suppress wear of the joint parts.
[0025]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
【Example】
Hereinafter, the content of the present invention will be described more specifically with reference to Examples and Comparative Examples, but the present invention is not limited thereto.
[0026]
[Example 1]
After adding 25% by weight of molybdenum disulfide having an average particle diameter of 0.4 μm and 10% by weight of polybutene (molecular weight 2000) to commercially available lithium soap base grease A (concentration 350), the raw grease is passed through a three-roll mill. Prepared.
To this base grease, 40% by weight of isohexane was added to prepare a spray stock solution. The spray stock solution was filled into a spray can at a ratio of LPG of 40% by weight to prepare the intended product (hereinafter referred to as spray product). The obtained base grease, spray stock solution, and spray product were evaluated by the following method. The results are shown in Table 1.
[0027]
[Evaluation test]
(About the base grease)
1. Load capacity test Using a high-speed four-ball tester, the fusion load was measured under the condition of 1770 rpm to evaluate the load capacity.
2. Measure the temperature change of the test block under the conditions of 440 rpm, load load 20 lbs, sample amount 120 mg (coating), test time 61 minutes using the coating durability test Timken tester, and evaluate the temperature change due to frictional heat did.
Those with little temperature change (rise) are evaluated as being durable against wear.
[0028]
(About spray stock solution)
1. Viscosity measurement with a B-type rotational viscometer. However, the measurement temperature was 20 ° C.
[0029]
(About spray products)
1. Sprayability test When sprayed, the scattering state, the sagging state, and the rebound state were observed, ○… good (no problem) Δ… somewhat problematic. × ・・・ There is a problem. Was evaluated.
2. Actual vehicle test It was constructed in a car where abnormal noise was actually generated at a constant velocity joint, and the prevention and suppression effect of abnormal noise was confirmed and evaluated. ○ ・・・ Suppressing the generation of abnormal noise. Δ: Some abnormal noise is observed. X: No effect. Also, check the occurrence of abnormal noise after one month. ○ ・・・ No abnormal noise. Δ: Noise is smaller than before processing. × ・・・ There is noise. It was evaluated with.
[0030]
[Example 2]
After adding 10% by weight of molybdenum disulfide having an average particle diameter of 0.8 μm and 3% by weight of polyisobutylene (molecular weight 30000) to commercially available lithium soap base grease B (concentration 240), the raw grease is passed through a three-roll mill. Adjusted. A spray stock solution was prepared by adding 50% by weight of isohexane to 50% by weight of this base grease.
A spray can was prepared by filling the spray can at a ratio of 50% by weight of LPG with respect to 50% by weight of the spray stock solution. The same evaluation test as in Example 1 was performed on the obtained base grease, spray stock solution, and spray product. The results are shown in Table 1.
[0031]
[Example 3]
After adding 10% by weight of polytetrafluoroethylene having an average particle size of 0.5 μm and 15% by weight of polybutene (molecular weight 800) to commercially available urea grease C (concentration 350), the raw grease is passed through a three-roll mill. Prepared. A spray stock solution was prepared by adding 30% by weight of isohexane to 70% by weight of the base grease. A spray can was prepared by filling a spray can at a ratio of 20% by weight of LPG with respect to 80% by weight of the spray stock solution. The same evaluation test as in Example 1 was performed on the obtained base grease, spray stock solution, and spray product. The results are shown in Table 1.
[0032]
[Example 4]
5% by weight of molybdenum disulfide having an average particle size of 0.7 μm, 3% by weight of graphite having an average particle size of 0.5 μm, and 10% by weight of polybutene (molecular weight 2000) were added to a commercially available lithium soap base grease D (concentration 410). Thereafter, a base roll grease was prepared through a three-roll mill. A spray stock solution was prepared by adding 20% by weight of isohexane to 80% by weight of the base grease. A spray can was prepared by filling a spray can at a ratio of 30% by weight of LPG with respect to 70% by weight of the spray stock solution. The same evaluation test as in Example 1 was performed on the obtained base grease, spray stock solution, and spray product. The results are shown in Table 1.
[0033]
[Example 5]
After adding 25% by weight of molybdenum disulfide having an average particle size of 0.4 μm and 5% by weight of ethylene / α-olefin copolymer (molecular weight 3000) to a commercially available lithium soap base grease E (concentration 250), passing it through a three-roll mill, A base grease was prepared. A spray stock solution was prepared by adding 40% by weight of isohexane to 60% by weight of this base grease. A spray can was prepared by filling a spray can at a ratio of 40% by weight of LPG with respect to 60% by weight of the spray stock solution. The same evaluation test as in Example 1 was performed on the obtained base grease, spray stock solution, and spray product. The results are shown in Table 1.
[0034]
[Example 6]
Commercially available lithium soap base grease A (concentration 350) was added with 35% by weight of molybdenum disulfide having an average particle size of 0.5 μm, 10% by weight of polybutene (molecular weight 2000) and 1% by weight of Zn dithiophosphate as an extreme pressure additive. Thereafter, a base roll grease was prepared through a three-roll mill. 40% by weight of isohexane was added to 60% by weight of this base grease to obtain a spray stock solution. A spray can was prepared by filling a spray can at a ratio of 40% by weight of LPG with respect to 60% by weight of the spray stock solution. The same evaluation test as in Example 1 was performed on the obtained base grease, spray stock solution, and spray product.
[0035]
[Comparative Example 1]
An evaluation test similar to that of the base grease and spray product of Example 1 was performed on a commercially available anti-noise agent containing a tube (a product obtained by adding 30% by weight of molybdenum disulfide to a lithium soap base grease). The results are shown in Table 1.
[0036]
[Comparative Example 2]
The same evaluation test as that of the spray product of Example 1 was performed for the base grease of Example 1 in a tube. The results are shown in Table 1.
[0037]
[Table 1]

[0038]
As is clear from the results in Table 1, the lubricant for constant velocity joints of the present invention is superior in preventing noise generation and sustainability in constant velocity joints as compared with the tube-containing one shown in the comparative example. I understand.

Claims

Lithium soap base grease or urea grease 40 to 93% by weight , solid disulfide selected from molybdenum disulfide and polytetrafluoroethylene 5 to 40% by weight, and polymer selected from polybutene, polyisobutylene and olefin copolymer 2 to 20% by weight For a constant velocity joint, characterized in that a base grease having a consistency of 200 to 350 was prepared, and aerosol was formed by mixing 60 to 30 % by weight of isohexane with 40 to 70% by weight of the base grease. lubricant.