JP4019925B2 - Roll status judgment device - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、車両の旋回時のロール状態を判断するロール状態判断装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来のロール状態判断装置としては、例えば車体のロール角検出手段と、車両のホイールベース選択スイッチと、ステアリングギヤ比選択スイッチと、ステアリングホイールの操舵角センサと、車速センサと、車体のロール状態を絵図で表示するロールインジケータと、警音ブザーと、ブザー確認スイッチと、ホイールベース選択スイッチ及びステアリングギヤ比選択スイッチから入力されたデータとロール角検出手段、車速センサ及び操舵角センサからの信号に基づいて車体のロール状態を演算してロールインジケータ及び警音ブザーにロール危険警告情報を送信と共に危険状態では車両減速手段に車両速度を減速させる信号を送信する制御装置とを備えたロールオーバー防止装置が提案されている(例えば、特許文献1参照)。
【0003】
【特許文献1】
特開2001−347910号公報(第1頁、第1図)
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記特許文献1に記載された従来例にあっては、ホイールベース選択スイッチ、ステアリングギヤ比選択スイッチ、ロール角検出手段、車速センサ、及び操舵角センサの信号に基づいて車体のロール角度を検出するので、同じロール角度であっても前輪側が大きく傾いているのか後輪側が大きく傾いているのかを判断することができないと共に、多くのセンサを必要とするので、ロール状態を判断するためのコストが嵩むという未解決の課題がある。
【0005】
そこで、本発明は、上記従来例の未解決の課題に着目しなされたものであり、低コストの少ないセンサで車体前後のロール状態を的確に判断することができるロール状態判断装置を提供することを目的としている。
【0006】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明に係るロール状態判断装置は、車両の各輪の車輪速度を車輪速度検出手段で検出すると共に、車両の旋回半径を旋回半径検出手段で検出し、ロール状態判断手段で、前記車輪速度検出手段で検出した各輪の車輪速度と前記旋回半径検出手段で検出した旋回半径とに基づいて旋回内輪の接地状態を判断し、接地状態判断結果に基づいてロール状態の大きさを表すロールオーバレベルを算出する。
ここで、旋回半径検出手段は、従動輪の左右輪の回転速度差に基づいて旋回半径を検出することがセンサ数を最小限とすることができる意味で好ましい。
【0007】
【発明の効果】
本発明によれば、車輪速度検出手段で検出した車両の各輪の車輪速度と、旋回半径検出手段で検出した旋回半径とに基づいて旋回内輪側の接地状態を判断し、その判断結果に基づいてロール状態の大きさを表すロールオーバレベルを算出するので、高価なロール角センサ等を用いることなく、少ないセンサ数で車両の前後でのロール状態を的確に判断することができるという効果が得られる。
【0008】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
図1は、本発明の一実施形態を示す全体構成図であり、図中、1FL,1FRは従動輪としての前輪、1RL,1RRは駆動輪としての後輪であって、後輪1RL,1RRは、エンジン2の駆動力が自動変速機3、プロペラシャフト4、最終減速装置5及び車軸6を介して伝達されることにより回転駆動される。
【0009】
前輪1FL,1FR及び後輪1RL,1RRには、夫々制動力を発生するディスクブレーキ7が設けられていると共に、これらディスクブレーキ7に供給される制動油圧がブレーキペダル8の踏込み量に応じた制動油圧を発生する制動制御装置9によって制御される。
また、エンジン2には、その出力を制御するエンジン出力制御装置10が設けられている。このエンジン出力制御装置10は、スロットル開度信号に応じてスロットルバルブ(図示せず)を開閉し、エンジン2への吸入空気量を変更してエンジン出力を調整するスロットルアクチュエータ11を制御するように構成されている。
【0010】
一方、前輪1FL,1FR及び後輪1RL,1RRのそれぞれには、車輪速を個別に検出する車輪速センサ12FL,12FR及び12RL,12RRが設けられている。また、ブレーキペダル8にはその踏込み時にオン状態となるブレーキスイッチ13が設けられ、さらにアクセルペダル14にその踏込時にオン状態となるアクセルスイッチ15が設けられている。
【0011】
そして、各車輪速センサ12FL〜12RRの車輪速検出値VwFL〜VwRR、ブレーキスイッチ13から出力されるブレーキスイッチ信号SWB 及びアクセルスイッチ14から出力されるアクセルスイッチ信号SWA がロール判断コントローラ20に入力される。
このロール判断コントローラ20は、マイクロコンピュータとその周辺機器を備え、マイクロコンピュータのソフトウェア形態により、図2に示す制御ブロックを構成する。
【0012】
この制御ブロックは、車両諸元と車輪速センサ12FL〜12RRで検出した従動輪である前輪1FL及び1FRの車輪速検出値VwFL及びVwFRとに基づいて旋回半径Rを検出する旋回半径検出部21と、車輪速検出値VwFL〜VwRR、旋回半径検出部21で検出した旋回半径R及びブレーキスイッチ13のスイッチ信号SWB に基づいて車輪の接地状態を検出することによりロール状態を判断するためのロールオーバレベルを設定するロール状態判断部22と、従動輪である前輪1FL及び1FRの車輪速検出値VwFL及びVwFRと旋回半径Rとに基づいて車体速度Vcを算出する車体速度検出部23と、ロール状態判断部22で設定したロールオーバレベルを車両諸元と車体速度Vc及び旋回半径Rに基づいて補正するロールオーバレベル補正部24と、このロールオーバレベル補正部23で補正したロールオーバレベルに基づいてエンジンをトルクダウン指令を出力するエンジントルク低減指令部25とを備えている。
【0013】
ここで、旋回半径検出部21は、前輪1FLの車輪速検出値VwFLから前輪1FRの車輪速検出値VwFRを減算した値の絶対値で表される非駆動輪車輪速偏差ΔVwF (=|VwFL−VwFR|)を算出し、算出した非駆動輪車輪速偏差ΔVwF をもとに図3に示す旋回半径算出マップを参照して車両中心での旋回半径Rを算出する。ここで、旋回半径算出マップは、図3に示すように、横軸が従動輪車輪速偏差ΔVwF を表し、縦軸が旋回半径Rを表す特性線図として形成されている。この特性線図では、従動輪車輪速偏差ΔVwF が“0”から比較的小さい設定値ΔVwS までの間は直進走行状態と見做し、従動輪車輪速偏差ΔVwF が設定値ΔVwS であるときに、大きな旋回半径RL となり、この状態から従動輪車輪速偏差ΔVwF が増加するとその増加量に比較して旋回半径Rの減少量が大きくなり、その後徐々に従動輪車輪速偏差ΔVwF の増加量に対する旋回半径Rの減少量が小さくなるように特性線LR が設定されている。
【0014】
また、ロール状態判断部22では、各車輪速度VwFL〜VwRRに基づいて旋回内輪側の車輪1Fi及び1Ri(i=L,R)の車輪速検出値VwFi及びVwRiと旋回外輪側の車輪1Fo及び1Ro(o=R,L)の車輪速検出値VwFo及びVwRoから求めた基準内輪速度Vwi * 以下であるか否かを判定することにより旋回内輪側が浮いているか否かを判定し、前後の両内輪1Fi及び1Riが浮いていない状態ではロールオーバレベルROを“小”に設定し、非駆動輪となる前内輪1Fiのみが浮いている状態及び駆動輪となる後内輪1Riのみが浮いている状態では、ロールオーバレベルROを“中”に設定し、前後の内輪1Fi及び1Riが共に浮いている状態ではロールオーバレベルROを“大”に設定する。
【0015】
さらに、車体速度検出部23は、ロール状態判断部22の判定結果が従動輪となる前輪1FL及び1FRの内輪側1Fiが浮いていないときには、両前輪1FL及び1FRの車輪速検出値VwFL及びVwFRの平均値を車体速度Vc(=(VwFL+VwFR)/2)として算出し、従動内輪1Fiが浮いている場合には、下記(1)式に従って推定した車輪速推定値VwFi′と従動外輪1Foの車輪速検出値VwFo との平均値を車体速度Vc(=(VwFo+VwFi′)/2)として算出する。
【0016】
ここで、ri は内輪の旋回半径、ro は外輪の旋回半径、tは内外輪間のトレッドである。
さらにまた、ロールオーバレベル補正部24では、エンジン前置き後輪駆動車で且つオーバステア傾向の車両であるか否かによる第1のロールオーバレベル補正と、車両の走行状況に応じた第2のロールオーバレベル補正とを行う。
【0017】
第1のロールオーバ補正は、エンジン前置き後輪駆動車でないか又はオーバーステア傾向の車両ではないときにロールオーバレベルROの“小”を“0”レベルに、“中”を“1.5”レベルに、“大”を“3”レベルに設定し、エンジン前置き後輪駆動車で且つオーバステア傾向の車両であるときには、ロールオーバレベルROの“小”を“0”レベルに、前内輪1Fiのみが浮いている“中”を“1”レベルに、後内輪1Riのみが浮いている“中”を“2”に、“大”を“3”レベルに補正する。
【0018】
第2のロールオーバ補正は、車体速度Vcと旋回半径Rとをもとに図4に示す補正係数算出マップを参照して補正係数αを算出し、算出した補正係数αをロールオーバレベルROに加算することにより、ロールオーバレベルROを補正する。この補正係数算出マップは、図4に示すように、横軸が旋回半径Rを表し、縦軸が車体速度Vcを表す特性線図で構成され、旋回半径Rが最小値RMIN であるときに比較的小さい車体速VcL となり、旋回半径Rが増加するに応じてこれに比例して車体速度Vcが増加する特性線L1と、旋回半径Rが最小値RMIN であるときに比較的大きい車体速度VcH となり、旋回半径Rが増加するに応じてこれに比例して車体速度Vcが増加する特性線L1と平行な特性線L2とを有し、横軸と特性線L1との間の領域でロールしにくいものとして補正係数αが“0”に設定され、特性線L1及びL2間の領域で補正係数αが“1”に設定され、特性線L2より横軸から離れる方向の領域でロールし易いものとして補正係数αが“2”に設定されている。
【0019】
なおさらに、エンジントルク低減部25は、ロールオーバレベル補正部24で補正したロールオーバレベルROをもとに図5に示すエンジントルクダウン率算出マップを参照してエンジントルクダウン率βを算出し、算出したエンジントルクダウン率βに応じてエンジントルクダウン量TDを算出し、算出したエンジントルクダウン量TDをエンジントルク制御装置10に出力する。エンジントルクダウン率算出マップは、図5に示すように、横軸が旋回半径Rを表し、縦軸がエンジントルクダウン率βを表す特性線図として構成され、ロールオーバレベルROが“0”であるときにエンジントルクダウン率βが0%となり、この状態からロールオーバレベルROが増加するに応じてエンジントルクダウン率βが増加して、ロールオーバレベルROが最大値の“5”となったときにエンジントルクダウン率βが100%となるように特性線LTが設定されている。
【0020】
そして、ロール判断コントローラ20で、電源が投入されると図6に示すロール判断処理を実行する。
このロール判断処理は、先ず、ステップS1で、4輪の車輪速センサ12FL〜12RRの車輪速検出値VwFL〜VwRRを読込み、次いでステップS2に移行して、非駆動輪となる前輪1FLの車輪速検出値VwFLから同じく前輪1FRの車輪速検出値VwFRを減算した値の絶対値でなる非駆動輪車輪速偏差ΔVwF を算出し、次いでステップS3に移行して、ステップS2で算出した非駆動輪車輪速偏差ΔVwF が予め設定された直進走行状態と見做せる設定値ΔVwS 以下であるか否かを判定し、ΔVwF ≦ΔVwFSであるときには、直進走行状態であり、車体にロールが発生しないものと判断してステップS4に移行し、現実のロールオーバレベルROR を“0”に設定してから後述するステップS28に移行し、ΔVwF >ΔVwFSであるときには車両が旋回状態であるものと判断してステップS5に移行する。
【0021】
ステップS5では、ステップS2で算出した非駆動輪車輪速偏差ΔVwF をもとに図3に示す旋回半径算出マップを参照して旋回半径Rを算出してからステップS6に移行する。
このステップS6では、ブレーキスイッチ13から出力されるブレーキスイッチ信号SWB を読込み、次いでステップS7に移行して、ブレーキスイッチ信号SWB がオン状態であるか否かを判定し、ブレーキスイッチ信号SWB がオン状態であるときには制動中であるものと判断してそのまま処理を終了して前記ステップS1に戻り、ブレーキスイッチ信号SWB がオフ状態であるときには非制動中であると判断してステップS8に移行する。
【0022】
このステップS8では、車両が左旋回状態であるか右旋回状態であるかを判定する。この判定は非駆動輪である前右輪1FRの車輪速検出値VwFRから前左輪1FLの車輪速検出値VwFLを減算した値が負であるか否かを判定し、VwFL−VwFR<0であるときには左旋回状態であると判断してステップS9に移行し、非駆動外輪の車輪速検出値VwFoとして前右輪1FRの車輪速検出値VwFRを設定し、非駆動内輪の車輪速検出値VwFiとして前左輪1FLの車輪速検出値VwFLを設定し、駆動外輪の車輪速検出値VwRoとして後右輪1RRの車輪速検出値VwRRを設定し、駆動内輪の車輪速検出値VwRiとして後左輪1RLの車輪速検出値VwRLを設定してからステップS11に移行する。
【0023】
また、ステップS8の判定結果が、VwFL−VwFR>0であるときには右旋回状態であると判断してステップS10に移行し、非駆動外輪の車輪速検出値VwFoとして前左輪1FLの車輪速検出値VwFLを設定し、非駆動内輪の車輪速検出値VwFiとして前右輪1FRの車輪速検出値VwFRを設定し、駆動外輪の車輪速検出値VwRoとして後左輪1RLの車輪速検出値VwRLを設定し、駆動内輪の車輪速検出値VwRiとして後右輪1RRの車輪速検出値VwRRを設定してからステップS11に移行する。
【0024】
ステップS11では、非駆動外輪1Foの車輪速検出値VwFo及び駆動外輪1Roの車輪速検出値VwRoに基づいて下記(2)式及び(3)式に従って非駆動内輪1Fiの基準車輪速度VwFi * 及び駆動内輪1Riの基準車輪速度VwRi * を算出する。
VwFi * =VwFo×(R−t/2)/(R+t/2) …………(2)
VwRo * =VwRo×(R−t/2)/(R+t/2) …………(3)
ここで、Rは旋回半径、tは左右車輪間のトレッドである。
【0025】
次いで、ステップS12に移行して、非駆動内輪1Fiの基準車輪速度VwFi * から非駆動内輪1Fiの車輪速検出値VwFiを減算した値(VwFi * −VwFi)が閾値ΔVF 以上であるか否か即ち非駆動内輪1Fiの車輪速度検出値VwFiが基準車輪速度VwFi * から閾値ΔVF 以上減少した接地状態が浮き気味を含む浮き状態であるか否かを判定し、VwFi * −VwFi≧ΔVF であるときには車体に比較的大きなロールが発生して非駆動内輪1Fiの接地状態が浮き状態(浮き気味を含む)であるものと判断してステップS13に移行する。
【0026】
このステップS13では、基準車輪速度VwRi * から駆動内輪1Riの車輪速検出値VwRiを減算した値の絶対値|VwRi * −VwRi|が閾値ΔVR 以上であるか否か即ち駆動内輪VwRiの車輪速検出値VwRiが基準車輪速度VwRi * に対して閾値ΔVR 以上増減して接地状態が浮き状態(浮き気味を含む)であるか否かを判定し、|VwRi * −VwRi|≧ΔVR であるときには非駆動内輪1Fi及び駆動内輪1Riが共に浮き状態であるものと判断してステップS14に移行し、ロールオーバレベルROを“大”に設定してからステップS19に移行する。
【0027】
また、前記ステップS13の判定結果が|VwRi * −VwRi|<ΔVR であるときには非駆動内輪1Fiのみが浮き状態であるものと判断してステップS15に移行して、ロールオーバレベルROを“中”に設定してからステップS19に移行する。
さらに、前記ステップS12の判定結果が、VwFi * −VwFi<ΔVF であるときには、ステップS16に移行して前述したステップS13と同様に基準車輪速度VwRi * から駆動内輪1Riの車輪速検出値VwRiを減算した値の絶対値|VwRi * −VwRi|が閾値ΔVR 以上であるか否か即ち駆動内輪VwRiの車輪速検出値VwRiが基準車輪速度VwRi * に対して閾値ΔVR 以上増減した接地状態が浮き状態(浮き気味を含む)であるか否かを判定し、|VwRi * −VwRi|≧ΔVR であるときには駆動内輪1Riの1輪のみが浮き状態であるものと判断してステップS17に移行し、ロールオーバレベルROを“中”に設定してからステップS19に移行し、|VwRi * −VwRi|<ΔVR であるときには旋回内輪側の車輪1Fi及び1Foが浮き状態ではない接地状態であるものと判断してステップS18に移行し、ロールオーバレベルRを“小”に設定してからステップS19に移行する。
【0028】
ステップS19では、非駆動内輪1Fiの接地状態が浮き状態(浮き気味を含む)であるか否かを判定し、浮き状態でないときにはステップS20に移行して、非駆動輪1FL及び1FRの車輪速度検出値VwFL及びVwFRをもとに下記(4)式の演算を行って両者の平均値で表される車体速度Vcを算出してからステップS23に移行する。
【0029】
Vc=(VwFL+VwFR)/2 …………(4)
また、ステップS19の判定結果が、非駆動内輪1Fiの接地状態が浮き状態であるときにはステップS21に移行して、前記(1)式の演算を行って非駆動内輪1Fiの車輪速度推定値VwFi′を算出してからステップS22に移行して、非駆動外輪の車輪速検出値VwFoと非駆動内輪1Fiの車輪速度推定値VwFi′とに基づいて下記(5)式の演算を行って車体速度Vcを算出してからステップS23に移行する。
【0030】
Vc=(VwFo+VwFi′)/2 …………(5)
ステップS23では、自車両が後輪駆動車で且つオーバステア傾向であるか否かを判定し、後輪駆動車ではないか又はオーバステア傾向ではない車両であるときにはステップS24に移行して、現在のロールオーバレベルROをもとに図7に示すロールオーバレベル補正マップを参照して補正ロールオーバレベルROA を算出してからステップS26に移行する。ここで、ロールオーバレベル補正マップは図7に示すように、旋回内輪側の浮き状態の車輪が無い状態を表す“小”レベルであるときには補正ロールオーバレベルROA を“0”に設定し、非駆動内輪1Fiの1輪のみが浮いている状態を表す“中”レベルであるときには補正ロールオーバレベルROA を“1”に設定し、駆動内輪1Riのみが浮き状態であることを表す“中”レベルであるときには補正ロールオーバレベルROA を“1”に設定し、非駆動内輪1Fi及び駆動内輪1Riが共に浮き状態であることを表す“大”レベルであるときには、補正ロールオーバレベルを“2”に設定するように構成されている。
【0031】
また、前記ステップS23の判定結果が、後輪駆動車で且つオーバステア傾向の車両であるときには、ステップS25に移行して、現在のロールオーバレベルROをもとに図8に示すロールオーバレベル補正マップを参照して補正ロールオーバレベルROA を算出してからステップS26に移行する。このロールオーバレベル補正マップは、図8に示すように、旋回内輪側の浮き状態の車輪が無い状態を表す“小”レベルであるときには補正ロールオーバレベルROA を“0”に設定し、非駆動内輪1Fiの1輪のみが浮き状態であることを表す“中”レベルであるときには補正ロールオーバレベルROA を“1”に設定し、駆動内輪1Riのみが浮き状態であることを表す“中”レベルであるときには補正ロールオーバレベルROA を“2”に設定し、非駆動内輪1Fi及び駆動内輪1Riが共に浮き状態であることを表す“大”レベルであるときには、補正ロールオーバレベルを“3”に設定するように構成されている。すなわち、オーバステア傾向の車両の場合、後輪が浮き気味又は浮き状態となると、車両挙動がよりオーバステア傾向となり、安定性が低下することになるので、非駆動輪となる前1輪浮き気味又は浮き状態よりもロールオーバレベルROを大きく設定している。
【0032】
ステップS26では、前記ステップS5で算出した旋回半径RとステップS20又はS22で算出した車体速度Vcとをもとに前述した図4に示す補正係数算出マップを参照して補正係数αを算出し、次いでステップS27に移行して、現在の補正ロールオーバレベルROA に補正係数αを加算した値を現実のロールオーバレベルROR (=ROA +α)として算出する。
【0033】
次いで、ステップS28に移行して、現実のロールオーバーレベルROR をもとに図5のエンジントルクダウン率算出マップを参照してエンジントルクダウン率TDを算出し、次いでステップS29に移行して、算出したエンジントルクダウン率TDをエンジントルク制御装置10に出力してから処理を終了して前記ステップS1に戻る。
【0034】
この図6の処理において、ステップS2及びS5の処理が旋回半径検出手段に対応し、ステップS3,S4,S6〜S18及びS23〜S27の処理がロール状態判断手段に対応し、このうちステップS6及びS7の処理とブレーキスイッチ13とが制動状態検出手段に対応し、ステップS19〜S22の処理が車体速度算出手段に対応し、ステップS28及びS29の処理が駆動力低下指令手段に対応している。
【0035】
次に、上記実施形態の動作を説明する。
今、車両が直進走行しているものとすると、非駆動輪となる前輪1FL及び1FRの車輪速検出値VwFL及びVwFRが略等しい値となっていると共に、駆動輪となる後輪1RL及び1RRの車輪速検出値VwRL及びVwRRが略等しい値となっている。
【0036】
このため、ロール判断コントローラ20で実行している図6のロール判断処理で、ステップS2で算出される非駆動輪車輪速偏差ΔVwF が略“0”となり、設定値ΔVwFSよりも小さい値となるので、ステップS4に移行して、ロールオーバレベルROR を“0”に設定してからステップS28に移行し、エンジントルクダウン率TDが“0”に設定され、このエンジントルクダウン率TDがエンジントルク制御装置10に出力されるので、エンジントルク制御装置10では現在のエンジントルクを維持する。
【0037】
車両の直進走行状態から図9(b)に示すようにブレーキペダル8を解放した非制動状態でコーナーを走行する状態となって、ステアリングホイール(図示せず)を、図9(a)に示すように、例えば左切りして左旋回状態とすると、左側車輪1FL及び1RLが旋回内輪1Fi及び1Ri、右側車輪1FR及び1RRが旋回外輪1Fo及び1Roとなり、旋回外輪側の旋回半径ro が旋回内輪側の旋回半径ri より大きくなることにより、図9(c)に示すように、旋回外輪側の車輪速検出値VwFo(=VwFR)及びVwRo(=VwRR)が旋回内輪側の車輪速検出値VwFi(=VwFL)及びVwRi(=VwRL)より大きくなり、且つ後輪1RL及び1RRの方が前輪1FL及び1FRより内側を通る軌跡となって旋回半径が小さくなるので、車輪速検出値は前右輪1FRの車輪速検出値VwFR、後右輪1RRの車輪速検出値VwRR、前左輪1FLの車輪速検出値VwFL及び後左輪1RLの車輪速VwRLの順に小さくなる。
【0038】
このときの非駆動輪車輪速偏差ΔVwF が設定値ΔVwFSを超える状態となると旋回走行状態であると判断されてステップS3からステップS5に移行し、非駆動輪車輪速偏差ΔVwF をもとに図3の旋回半径算出マップを参照して旋回半径Rを算出する。
そして、ブレーキペダル8を解放している非制動状態であるので、ブレーキスイッチ13から出力されるブレーキスイッチ信号SWB がオフ状態であり、ステップS7からステップS8に移行してロール状態判断を開始する。
【0039】
このとき、左旋回状態であるので、ステップS9に移行して、非駆動外輪の車輪速検出値VwFoとして前右輪1FRの車輪速検出値VwFRを設定し、非駆動内輪の車輪速検出値VwFiとして前左輪1FLの車輪速検出値VwFLを設定し、駆動外輪の車輪速検出値VwRoとして後右輪1RRの車輪速検出値VwRRを設定し、駆動内輪の車輪速検出値VwRiとして後左輪1RLの車輪速検出値VwRLを設定する。
【0040】
そして、ステップS11で、前記(2)式及び(3)式に従って基準車輪速度VwFi * 及びVwRo * を算出する。このとき、非駆動内輪1Fiとなる前左輪1FL及び駆動内輪1Riとなる後左輪1RLが浮き状態ではないものとすると、前左輪1FLの車輪速検出値VwFLが基準車輪速度VwFi * と略等しい値となると共に、後左輪1RLの車輪速検出値VwRLが基準車輪速度VwFi * と略等しい値となり、非駆動内輪1Fiの基準車輪速度VwFi * から実際の車輪速検出値VwFLを減算した値(VwFi * −VwFi)が閾値ΔVF 未満でとなることにより、非駆動内輪1Fiが浮き状態ではないものと判断してステップS12からステップS16に移行し、駆動内輪1Riの基準車輪速度VwFiから実際の車輪速検出値VwRLを減算した値の絶対値(|VwRi * −VwRi|)が閾値ΔVR 未満となることにより、浮き輪なしと判断してステップS18に移行し、ロールオーバレベルROを“小”に設定する。
【0041】
このように、非駆動内輪1Fiが浮き状態ではないことにより、ステップS19からステップS20に移行して、非駆動輪となる前輪1FL及び1FRの車輪速検出値VwFL及びVwFRの平均値を車体速度Vcとして算出し、ロールオーバレベルROが“小”であるので車両諸元にかかわらず、補正ロールオーバレベルROA が“0”に設定される。
【0042】
このときの旋回半径Rが大きく直進走行状態に近い場合には、車体速度Vcがある程度速い場合でも、レベル補正係数αが“0”に設定されるので、現実のロールオーバレベルROR が“0”のまま維持され、エンジントルクダウン率TDも0%の状態が維持される。
ところが、タイトコーナーを走行するか、旋回半径Rが比較的大きいが車体速度Vcが速い旋回走行状態となり、車体がロールすることにより、例えば非駆動内輪1Fiが浮き始める状態となると、この非駆動内輪1Fiとなる前左輪1FLの車輪速検出値VwFLが図9(c)で一点鎖線図示のように減少することになり、その減少量が閾値ΔVF を超える状態となると、ステップS12からステップS13に移行し、駆動輪となる後輪1RLには車輪速検出値VwRLの低下又は増加がないことにより、ステップS15に移行してロールオーバレベルROが“中”に設定される。
【0043】
このため、後輪駆動車で且つオーバステア傾向の車両であるか否かにかかわらず、図7又は図8を参照して算出される補正ロールオーバレベルROA が“1”に設定され、次いでステップS26で旋回半径Rと車体速度Vcとの関係からレベル補正係数αが算出され、ステップS27で補正ロールオーバレベルROA にレベル補正係数αを加算した現実のロールオーバレベルROR が算出される。
【0044】
このとき、車体速度Vcはその算出基準となる非駆動内輪1Fiとなる前左輪1FLが浮き状態となって正確な車輪速検出値VwFLを得ることができないので、ステップS19からステップS21に移行して、前記(1)式に従って非駆動外輪1Foとなる前右輪1FRの車輪速検出値VwFRから車輪速推定値VwFi′を算出し、この車輪速推定値VwFi′と車輪速検出値VwFoとに基づいて車体速度Vcを算出する。
【0045】
また、レベル補正係数αは、旋回半径Rが一定であるとすると、車体速度Vcが大きくなるに従ってレベル補正係数αが増加し、車体速度Vcが一定であるとすると、旋回半径が小さくなるに従ってレベル補正係数αが増加するように設定されているので、実際の走行状態に応じて発生するロール量に合わせてロールオーバレベル補正を行うことができ、ロールオーバレベルROR が“1”〜“3”の範囲に設定される。
【0046】
そして、算出された現実のロールオーバレベルROR をもとに図5のエンジントルクダウン率算出マップを参照してエンジントルクダウン率TDが算出されることにより、ロールオーバレベルROR が“1”であるときにはエンジントルクダウン率TDが20%、“2”であるときには40%、“3”であるときには60%となり、エンジントルク制御装置10でエンジントルクダウン率TDに応じたエンジントルクダウン制御が行われ、これに応じて車体速度が低下することにより、ロール量が減少されて非駆動内輪1Fiの浮き状態が解消される。
【0047】
また、非駆動内輪1Fiではなく駆動内輪1Riが浮き状態となると、車両が加速状態又は定速走行状態のようにエンジン2から出力されるエンジントルクが駆動輪1RL,1RRに伝達されている状態では、駆動内輪1Riとなる後左輪1RLの車輪速検出値VwRLが、接地抵抗が減少することにより図10(c)で一点鎖線図示のように、増加することになり、その増加量が閾値ΔVR を超えると、ステップS16からステップS17に移行して、ロールオーバーレベルROが“中”に設定される。
【0048】
このとき、車両が前輪駆動車であるかニュートラルステア又はアンダステア傾向である車両である場合には、ステップS24に移行して、補正ロールオーバレベルROA が“1”に設定されるが、上記非駆動内輪1Fiが浮いた場合と同様の処理が行われるが、後輪駆動車で且つオーバステア傾向の車両である場合には、後輪浮き状態により車両挙動がよりオーバステア傾向となって安定性が低下することになるが、補正ロールオーバレベルROA が他の車両に比較して大きな値となることにより、この分エンジントルクダウン率TDが増加して、エンジントルク制御装置10でエンジントルクを大きく減少させるので、ロールを小さく抑制して安定走行を確保することができる。
【0049】
また、車両がブレーキペダル8を踏込むことなく、アクセルペダルの踏込みを解放した減速状態即ち上り坂やエンジンブレーキを作用させて減速状態にある場合には、エンジン2からのエンジントルクが駆動輪1RLに伝達されていないのて、車輪速検出値VwRLは図10(c)で点線図示のように減少し始めるが、この場合もその減少量が閾値ΔVR を超える状態となると、ステップS16からステップS17に移行して、上記と同様のロールオーバレベル判断処理が行われる。
【0050】
さらに、旋回半径Rが小さいコーナーを走行したり、コーナーでの車体速度Vcが速くなったりして、旋回内輪1FL及び1RLが同時に浮き状態となると、非駆動内輪1Fiとなる前左輪1FLの車輪速検出値VwFLが減少して、その減少量が閾値ΔVF を超えるとステップS12からステップS13に移行し、駆動内輪1Riとなる後左輪1RLの車輪速検出値VwRLが増加又は減少して、閾値ΔVR を超える状態となると、ステップS14に移行して、ロールオーバレベルROが“大”に設定される。
【0051】
このため、後輪駆動車で且つオーバステア傾向でない車両では補正ロールオーバレベルROA が“2”に設定され、後輪駆動車で且つオーバステア傾向である車両では補正ロールオーバレベルROA が“3”に設定されると共に、旋回半径R及び車体速度Vcに基づくレベル補正係数αも“1”以上の値となるので、現実のロールオーバレベルROR が“3”〜“5”の範囲に設定される。
【0052】
このため、エンジントルクダウン率TDが60%〜100%となって、エンジントルク制御装置10でエンジントルクが大きく減少されて、車体速度Vcが大きく低下することにより、ロール量を大きく減少させて安定性を確保することができる。
また、車両が右旋回状態であるときには、ステップS8からステップS10に移行して、右側車輪1FR及び1RRが旋回内輪1Fi及び1Riに、左側車輪1FL及び1RLが旋回外輪1Fo及び1Roに設定されることを除いては上記と同様の作用が行われて、走行状態に応じて最適なロールオーバレベルROR が設定され、これに応じたエンジントルク制御が行われる。
【0053】
さらに、車両の旋回状態でブレーキペダル8が踏込まれている制動状態となった場合には、ブレーキスイッチ信号SWB がオン状態となることにより、ステップS7からステップS1に戻り、ステップS1〜S7の処理を繰り返して、ロールレベル判断が禁止されるので、例えば旋回内輪1Fi及び1Riが雪路、凍結路等の低摩擦係数路面で、旋回外輪1Fo及び1Roが乾燥路等の高摩擦係数路面である所謂スプリット路を走行している場合に、制動によって低摩擦係数路面にある旋回内輪1Fi及び1Ri側がロック傾向となって車輪速検出値が低下したときに誤ったロール判断を行うことを確実に防止することができる。
【0054】
このように、上記実施形態によると、少なくとも車両の各車輪1FL〜1RRの車輪速を車輪速センサ12FL〜12RRで検出すると共に、旋回半径Rを検出することにより、各車輪速検出値VwFL〜VwRRと旋回半径Rとに基づいて旋回内輪側の浮き状態を検出してロール状態判断を行うので、低コストの少ないセンサ数で前輪側及び後輪側のロール状態判断を独立して正確に行うことができる。しかも、旋回半径Rを非駆動輪の左右輪車輪速偏差ΔVwF に基づいて旋回半径算出マップを参照して算出することにより、車輪速センサ12FL〜12RR以外に特殊なセンサを用いることなく、前輪側及び後輪側のロール状態判断を独立して正確に行うことができる。
【0055】
また、旋回内輪側の浮き状態に基づいて設定するロールオーバレベルROを、後輪駆動車で且つオーバステア傾向の車両であるときに、前1輪浮き状態、後1輪浮き状態及び前後2輪浮き状態の順に大きくなるよう補正するので、駆動内輪1Roの浮き状態で比較的大きな値の補正ロールオーバレベルROA に補正することができ、車両挙動がよりオーバーステア傾向となって安定性が低下することを確実に抑制して、車両のステア特性に応じた最適なロールオーバレベル判断を行うことができる。
【0056】
さらに、旋回内輪側の浮き状態に基づいて設定するロールオーバレベルROを旋回半径R及び車体速度Vcに基づいて算出されるレベル補正係数αで補正することにより、車両の旋回走行状態におけるロール量に応じた最適なロールオーバレベルROR を設定することができ、車両の走行状態に応じた最適なロールオーバレベル判断を行うことができる。
【0057】
さらにまた、ロールオーバレベルROR に応じてエンジントルクダウン率TDを算出し、このエンジントルクダウン率TDを駆動力低下指令として駆動力制御手段としてのエンジントルク制御装置10に出力することにより、エンジントルクを減少させて車両の駆動力を減少させるので、旋回時の車両のロールを抑制して安定走行を確保することができる。
【0058】
なおさらに、車体速度Vcを、非駆動内輪が浮き状態でないときには非駆動輪の車輪速検出値VwFL及びVwFRの平均値を演算することにより算出し、非駆動内輪が浮き状態であるときには非駆動外輪の車輪速検出値VwFoと旋回半径Rとに基づいて非駆動内輪の車輪速推定値VwFi′を算出し、非駆動外輪の車輪速検出値VwFoと非駆動内輪の車輪速推定値VwFi′との平均値を演算することにより算出するので、非駆動内輪の浮き状態にかかわらず車体速度Vcを正確に算出することができる。
【0059】
また、制動検出手段としてのブレーキスイッチ13がオン状態となって制動状態を検出しているときに、ロール状態判断を禁止するようにしているので、旋回内輪側が旋回外輪側に比較して路面摩擦係数が低いスプリット路を走行している場合に、旋回内輪側がロック傾向となってその車輪速検出値が低下したときに、誤ったロール判断を行うことを確実に防止することができる。
【0060】
なお、上記実施形態においては、旋回内輪1Fi,1Riの車輪速検出値VwFi,VwRiと旋回外輪1Fo,1Roの車輪速検出値VwFo,VwRoとの実際の相対関係が旋回外輪1Fo,1Roの車輪速検出値VwFo,VwRo及び旋回半径Rとから算出される基準車輪速検出値VwFi * ,VwRi * と旋回外輪1Fo,1Roの車輪速検出値VwFo,VwRoとの基準相対関係との偏差が閾値ΔVF ,ΔVR 以上であるか否かを判定することにより、ロール状態を判断するようにした場合について説明したが、これに限定されるものではなく、非駆動内輪の接地状態が浮き状態であることを判断する場合に、旋回外輪側の車輪加減速度に対して旋回内輪側の減速度方向の加速度が大きくなるか否かで接地状態が浮き状態であると判断するようにしてもよい。
【0061】
また、上記実施形態においては、車輪速差に基づいて駆動内輪の浮き状態を判断する場合について説明したが、これに限定されるものではなく、図11に示すように、図6の処理において、ステップS13及びS16の処理が省略され、これらに代えて駆動内輪1Riの浮き状態を判断するステップS31及びS32が介挿されていることを除いては図6と同様の処理を行うようにしてもよい。この図12の処理において、図6との対応処理には同一ステップ番号を付し、その詳細説明はこれを省略する。
【0062】
ここで、ステップS31の浮き状態判断処理は、図12に示すように、先ず、ステップS33で、加速状態検出手段としてのアクセルスイッチ15から出力されるスイッチ信号SWA を読込み、次いでステップS34に移行して、スイッチ信号SWA がオン状態であるか否かを判定し、スイッチ信号SWA がオフ状態であるときには、エンジントルクが駆動輪に伝達されていない状態であると判断してステップS35に移行し、基準車輪速検出値VwRi * から実際の車輪速検出値VwRiを減算した値が閾値ΔVR 以上であるか否かを判定し、VwRi * −VwRi≧ΔVR であるときには前記ステップS14に移行し、VwRi * −VwRi<ΔVR であるときには前記ステップS15に移行する。
【0063】
また、ステップS34の判定結果がスイッチ信号SWA がオン状態であるときにはエンジントルクが駆動輪に伝達されている状態であると判断してステップS36に移行し、下記(5)式に従って車輪スリップ率S(%)を算出する。
S={(VwRi−Vc)/VwRi}×100 …………(5)
次いで、ステップS37に移行して、車輪スリップ率Sが閾値Ss(例えばSs=25%)以上であるか否かを判定し、S>Ssであるときに駆動内輪1Riの接地状態が浮き状態(浮き気味を含む)であるものと判断して前記ステップS14に移行し、S<Ssであるときには駆動内輪1Riが浮き状態でないものと判断して前記ステップS15に移行する。ここで、車輪スリップ率の閾値Ssは、図13に示すタイヤの摩擦係数μとスリップ率Sとの関係を表す特性線図からタイヤの通常のグリップ領域がスリップ率0〜20%の領域であるため、閾値Ssを25%に設定することにより、駆動内輪1Riの接地状態が浮き状態となってスリップの発生を検出することができる。
【0064】
ステップS32の浮き状態判断処理も上記ステップS33〜S37の処理と同様の処理を行い、ステップS35の判定結果がVwRi * −VwRi≧ΔVR であるときには前記ステップS17に移行し、VwRi * −VwRi<ΔVR であるときには前記ステップS18に移行し、ステップS37の判定結果が、S≧Ssであるときに駆動内輪1Riの接地状態が浮き状態(浮き気味を含む)であるものと判断して前記ステップS17に移行し、S<Ssであるときには駆動内輪1Riの接地状態が浮き状態でないものと判断して前記ステップS18に移行することを除いてはステップS31と同様の処理を行う。
【0065】
このような処理を行うことにより、駆動内輪1Riにエンジン2からのエンジントルクが伝達されている状態では、車輪スリップ率Sを算出し、この車輪スリップ率Sが閾値Ssを超えているか否かによって駆動内輪1Riの接地状態が浮き状態であるか否かを正確に判断することができ、駆動内輪1Riにエンジン2からのエンジントルクが伝達されていない状態では、駆動内輪1Riの車輪速検出値VwRiと基準車輪速検出値VwRi * との偏差に基づいて駆動内輪1Riの浮き状態を判断することができる。
【0066】
また、スリップ率Sに代えて、非駆動輪1FL及び1FRの平均車輪速即ち車体速度Vcから駆動内輪1Riの車輪速検出値VwRiを減算してスリップ量を算出し、このスリップ量が閾値以上であるか否かによって駆動内輪1Riの接地状態が浮き状態であるか否かを判断するようにしてもよく、要は旋回半径と車輪速検出値とに基づいて車輪の浮き状態を表す旋回内輪の車輪速、車輪スリップ率、スリップ量等を検出して、これらの検出値と基準値とを比較することにより、旋回内輪側の浮き状態を判断するようにすればよい。
【0067】
さらに、上記実施形態においては、旋回半径Rを旋回半径算出マップを参照して算出するようにした場合について説明したが、これに限定されるものではなく、車両のステアリングホイールに設けた操舵角センサで検出した操舵角δに基づいて下記(6)式の演算を行って旋回半径Rを算出するようにしてもよい。
R=(1+A+Vc2 )・N・L/δ …………(6)
ここで、Aはスタビリティファクタ、Vcは車体速度、Nはステアリングギヤ比、Lはホイールベースである。
【0068】
さらにはヨーレートセンサでヨーレートφを検出し、車体速度Vcをヨーレートφで除して旋回半径R(=Vc/φ)を算出するようにしてもよい。
さらにまた、上記実施形態においては、制動状態検出手段としてブレーキスイッチ13を適用した場合について説明したが、これに限定されるものではなく、マスタシリンダ圧やホイールシリンダ圧を検出するようにしても良く、要は制動状態となっていることを検出できればよい。
同様に、加速状態検出手段もアクセルスイッチ15に限定されるものではなく、スロットル開度センサ、車速センサ等を適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の一実施形態を示す概略構成図である。
【図2】ロール判断コントローラの制御ブロック図である。
【図3】非駆動輪車輪速偏差と旋回半径との関係を示す旋回半径算出マップを示す特性線図である。
【図4】旋回半径と車体速度との関係からレベル補正係数を算出するレベル補正係数算出マップを示す特性線図である。
【図5】ロールオーバレベルとエンジントルクダウン率との関係を示すエンジントルクダウン率算出マップを示す特性線図である。
【図6】ロール判断コントローラで実行するロール判断処理手順の一例を示すフローチャートである。
【図7】エンジン前置き後輪駆動車且つオーバステア傾向の車両以外の車両に適用する補正ロールオーバレベル算出マップを示す説明図である。
【図8】エンジン前置き後輪駆動車且つオーバステア傾向の車両に適用補正ロールオーバレベル算出マップを示す説明図である。
【図9】非駆動輪のロール状態判断を行う場合の動作を示すタイムチャートである。
【図10】駆動輪のロール状態判断を行う場合の動作を示すタイムチャートである。
【図11】ロール状態判断処理の他の例を示すフローチャートである。
【図12】図11の浮き状態判断処理の具体例を示すフローチャートである。
【図13】スリップ率と摩擦係数との関係を示す特性線図である。
【符号の説明】
1FL,1FR 前輪
1RL,1RR 後輪
2 エンジン
8 ブレーキペダル
9 制動制御装置
10 エンジントルク制御装置
12FL〜12RR 車輪速センサ
13 ブレーキスイッチ
14 アクセルペダル
15 アクセルスイッチ
20 ロール判断コントローラ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a roll state determination device that determines a roll state when a vehicle is turning.
[0002]
[Prior art]
Conventional roll state determination devices include, for example, vehicle roll angle detection means, vehicle wheelbase selection switch, steering gear ratio selection switch, steering wheel steering angle sensor, vehicle speed sensor, and vehicle body roll state. Based on roll indicator to be displayed in pictorial diagram, alarm buzzer, buzzer confirmation switch, data input from wheelbase selection switch and steering gear ratio selection switch, and signals from roll angle detection means, vehicle speed sensor and steering angle sensor A rollover prevention device comprising: a control device that calculates a roll state of the vehicle body, transmits roll danger warning information to a roll indicator and a warning buzzer, and transmits a signal for decelerating the vehicle speed to the vehicle deceleration means in the dangerous state. It has been proposed (see, for example, Patent Document 1).
[0003]
[Patent Document 1]
JP 2001-347910 A (first page, FIG. 1)
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the conventional example described in
[0005]
Accordingly, the present invention has been made paying attention to the unsolved problems of the above-described conventional example, and provides a roll state determination device that can accurately determine the roll state before and after the vehicle body with a low-cost sensor. It is an object.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the roll state determination device according to the present invention detects the wheel speed of each wheel of the vehicle with the wheel speed detection means, and detects the turning radius of the vehicle with the turning radius detection means,Roll status judgment meansAnd determining the ground contact state of the turning inner wheel based on the wheel speed of each wheel detected by the wheel speed detecting means and the turning radius detected by the turning radius detecting means,Ground stateRoll status based on judgment resultCalculate the rollover level representing the size of.
Here, it is preferable that the turning radius detection means detects the turning radius based on the difference in rotational speed between the left and right wheels of the driven wheel in the sense that the number of sensors can be minimized.
[0007]
【The invention's effect】
According to the present invention, the grounding state of the turning inner wheel is determined based on the wheel speed of each wheel of the vehicle detected by the wheel speed detecting means and the turning radius detected by the turning radius detecting means, and based on the determination result. Roll stateCalculate rollover level that represents the size ofTherefore, the effect that the roll state before and after the vehicle can be accurately determined with a small number of sensors without using an expensive roll angle sensor or the like is obtained.
[0008]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is an overall configuration diagram showing an embodiment of the present invention, in which 1FL and 1FR are front wheels as driven wheels, 1RL and 1RR are rear wheels as drive wheels, and rear wheels 1RL and 1RR are shown. Is driven to rotate when the driving force of the
[0009]
The front wheels 1FL, 1FR and the rear wheels 1RL, 1RR are each provided with a
The
[0010]
On the other hand, wheel speed sensors 12FL, 12FR and 12RL, 12RR that individually detect wheel speeds are provided on the front wheels 1FL, 1FR and the rear wheels 1RL, 1RR, respectively. The
[0011]
And wheel speed detection value Vw of each wheel speed sensor 12FL-12RRFL~ VwRR, Brake switch signal SW output from the brake switch 13BAnd the accelerator switch signal SW output from the accelerator switch 14AIs input to the
The
[0012]
This control block includes wheel speed detection values Vw of front wheels 1FL and 1FR which are driven wheels detected by vehicle specifications and wheel speed sensors 12FL to 12RR.FLAnd VwFRAnd a
[0013]
Here, the
[0014]
Moreover, in the roll
[0015]
Further, when the determination result of the roll
[0016]
Where riIs the turning radius of the inner ring, roIs the turning radius of the outer ring, and t is the tread between the inner and outer rings.
Furthermore, the rollover
[0017]
The first rollover correction is performed when the rollover level RO is “small” to “0” and “medium” is “1.5” when the vehicle is not a front-wheel drive vehicle or a vehicle with an oversteer tendency. When “Large” is set to “3” and the vehicle is a front-wheel drive vehicle with an engine front and oversteer, the rollover level RO “Small” is set to “0” and only the front inner wheel 1Fi is used. The “medium” in which only the rear inner ring 1Ri is floating is corrected to “2”, and “large” is corrected to the “3” level.
[0018]
In the second rollover correction, the correction coefficient α is calculated with reference to the correction coefficient calculation map shown in FIG. 4 based on the vehicle body speed Vc and the turning radius R, and the calculated correction coefficient α is set to the rollover level RO. The rollover level RO is corrected by adding. As shown in FIG. 4, the correction coefficient calculation map is composed of a characteristic diagram in which the horizontal axis represents the turning radius R and the vertical axis represents the vehicle body speed Vc, and the turning radius R is the minimum value R.MINIs relatively low when the vehicle speed is VcLAs the turning radius R increases, the characteristic line L1 in which the vehicle body speed Vc increases in proportion thereto, and the turning radius R is the minimum value R.MINIs relatively large vehicle speed VcHAs the turning radius R increases, the vehicle body speed Vc increases in proportion to the characteristic line L1 and the parallel characteristic line L2, and rolls in a region between the horizontal axis and the characteristic line L1. As the difficulty, the correction coefficient α is set to “0”, the correction coefficient α is set to “1” in the area between the characteristic lines L1 and L2, and it is easy to roll in the area away from the horizontal axis from the characteristic line L2. The correction coefficient α is set to “2”.
[0019]
Furthermore, the engine
[0020]
When the power is turned on by the
In the roll determination process, first, in step S1, the wheel speed detection values Vw of the four wheel speed sensors 12FL to 12RR are detected.FL~ VwRRThen, the process proceeds to step S2, and the wheel speed detection value Vw of the front wheel 1FL to be a non-driving wheel is read.FLTo wheel speed detection value Vw of front wheel 1FRFRNon-driven wheel speed deviation ΔVw consisting of absolute value of subtractedFNext, the process proceeds to step S3, and the non-driven wheel speed deviation ΔVw calculated in step S2 is calculated.FIs a preset value ΔVw that can be regarded as a straight running state set in advanceSIt is determined whether or notF≦ ΔVwFSIf it is, it is determined that the vehicle is running straight and no roll is generated on the vehicle body, and the process proceeds to step S4, where the actual rollover level RORIs set to “0” and then the process proceeds to step S28 described later, and ΔVwF> ΔVwFSIf it is, it is determined that the vehicle is turning, and the process proceeds to step S5.
[0021]
In step S5, the non-driven wheel speed deviation ΔVw calculated in step S2FThe turning radius R is calculated with reference to the turning radius calculation map shown in FIG. 3, and then the process proceeds to step S6.
In this step S6, the brake switch signal SW output from the brake switch 13BThen, the process proceeds to step S7, where the brake switch signal SWBDetermines whether or not the brake switch signal SW is on.BWhen is in the on state, it is determined that braking is in progress, the process is terminated, and the process returns to step S1, where the brake switch signal SWBWhen is in the off state, it is determined that the vehicle is not braked, and the process proceeds to step S8.
[0022]
In step S8, it is determined whether the vehicle is turning left or turning right. This determination is based on the wheel speed detection value Vw of the front right wheel 1FR which is a non-driven wheel.FRTo front left wheel 1FL wheel speed detection value VwFLIt is determined whether the value obtained by subtracting is negative, and VwFL-VwFRIf <0, it is determined that the vehicle is turning left, and the process proceeds to step S9, where the wheel speed detection value Vw of the non-driven outer wheel is determined.FoAs the wheel speed detection value Vw of the front right wheel 1FRFRIs set, and the wheel speed detection value Vw of the non-driven inner ring is set.FiAs for the front left wheel 1FL wheel speed detection value VwFLIs set, and the wheel speed detection value Vw of the driving outer wheel is set.RoAs for wheel speed detection value Vw of rear right wheel 1RRRRIs set, and the wheel speed detection value Vw of the driving inner ring is set.RiAs for wheel speed detection value Vw of rear left wheel 1RLRLIs set and then the process proceeds to step S11.
[0023]
Moreover, the determination result of step S8 is Vw.FL-VwFRIf> 0, it is determined that the vehicle is turning right, and the process proceeds to step S10, where the wheel speed detection value Vw of the non-driven outer wheel is determined.FoAs for the front left wheel 1FL wheel speed detection value VwFLIs set, and the wheel speed detection value Vw of the non-driven inner ring is set.FiAs the wheel speed detection value Vw of the front right wheel 1FRFRIs set, and the wheel speed detection value Vw of the driving outer wheel is set.RoAs for wheel speed detection value Vw of rear left wheel 1RLRLIs set, and the wheel speed detection value Vw of the driving inner ring is set.RiAs for wheel speed detection value Vw of rear right wheel 1RRRRIs set and then the process proceeds to step S11.
[0024]
In step S11, the wheel speed detection value Vw of the non-driven outer wheel 1FoFoAnd wheel speed detection value Vw of driving outer wheel 1RoRoOn the basis of the reference wheel speed Vw of the non-driven inner ring 1Fi in accordance with the following equations (2) and (3)Fi *And the reference wheel speed Vw of the driving inner ring 1RiRi *Is calculated.
VwFi *= VwFo× (R−t / 2) / (R + t / 2) (2)
VwRo *= VwRo× (R−t / 2) / (R + t / 2) (3)
Here, R is a turning radius, and t is a tread between the left and right wheels.
[0025]
Subsequently, the process proceeds to step S12, and the reference wheel speed Vw of the non-driven inner ring 1Fi.Fi *To non-driven inner ring 1Fi wheel speed detection value VwFiThe value obtained by subtracting (VwFi *-VwFi) Is the threshold value ΔVFWhether or not it is, that is, the wheel speed detection value Vw of the non-driven inner ring 1FiFiIs the reference wheel speed VwFi *To threshold ΔVFIt is determined whether the reduced ground contact state is a floating state including a floating state, and VwFi *-VwFi≧ ΔVFWhen it is, it is determined that a relatively large roll is generated in the vehicle body and the grounding state of the non-driven inner ring 1Fi is in a floating state (including a floating feeling), and the process proceeds to step S13.
[0026]
In this step S13, the reference wheel speed VwRi *To wheel speed detection value Vw of driving inner ring 1RiRiAbsolute value of the value obtained by subtracting | VwRi *-VwRi| Is the threshold value ΔVRWhether or not it is, that is, the driving inner ring VwRiWheel speed detection value VwRiIs the reference wheel speed VwRi *Threshold value ΔVRIncrease or decrease as described above to determine whether the grounding state is a floating state (including floating feeling) or not | VwRi *-VwRi| ≧ ΔVRWhen it is, it is determined that both the non-driving inner ring 1Fi and the driving inner ring 1Ri are in a floating state, the process proceeds to step S14, the rollover level RO is set to “large”, and then the process proceeds to step S19.
[0027]
Also, the determination result of step S13 is | Vw.Ri *-VwRi| <ΔVRWhen it is, it is determined that only the non-driven inner ring 1Fi is in a floating state, the process proceeds to step S15, the rollover level RO is set to “medium”, and then the process proceeds to step S19.
Furthermore, the determination result of step S12 is Vw.Fi *-VwFi<ΔVFIf so, the process proceeds to step S16, and the reference wheel speed Vw is the same as in step S13 described above.Ri *To wheel speed detection value Vw of driving inner ring 1RiRiAbsolute value of the value obtained by subtracting | VwRi *-VwRi| Is the threshold value ΔVRWhether or not it is, that is, the driving inner ring VwRiWheel speed detection value VwRiIs the reference wheel speed VwRi *Threshold value ΔVRIt is determined whether or not the grounding state that has been increased or decreased is a floating state (including a floating state), and | VwRi *-VwRi| ≧ ΔVRWhen it is determined that only one of the driving inner wheels 1Ri is in a floating state, the process proceeds to step S17, the rollover level RO is set to “medium”, the process proceeds to step S19, and | VwRi *-VwRi| <ΔVRWhen it is, it is determined that the wheels 1Fi and 1Fo on the turning inner wheel side are not in a floating state, and the process proceeds to step S18, and the rollover level R is set to “small”, and then the process proceeds to step S19.
[0028]
In step S19, it is determined whether or not the ground state of the non-driven inner ring 1Fi is in a floating state (including a floating state). If not, the process proceeds to step S20 to detect the wheel speeds of the non-driven wheels 1FL and 1FR. Value VwFLAnd VwFRBased on the above, the calculation of the following equation (4) is performed to calculate the vehicle body speed Vc represented by the average value of the two, and then the process proceeds to step S23.
[0029]
Vc = (VwFL+ VwFR) / 2 ............ (4)
If the determination result in step S19 is that the ground state of the non-driven inner ring 1Fi is in a floating state, the process proceeds to step S21, where the calculation of the equation (1) is performed and the estimated wheel speed Vw of the non-driven inner ring 1Fi.Fi'Is calculated and then the process proceeds to step S22 to detect the wheel speed detection value Vw of the non-driven outer wheel.FoAnd the estimated wheel speed Vw of the non-driven inner ring 1FiFiBased on ′, the calculation of the following equation (5) is performed to calculate the vehicle body speed Vc, and then the process proceeds to step S23.
[0030]
Vc = (VwFo+ VwFi′) / 2 ………… (5)
In step S23, it is determined whether or not the host vehicle is a rear wheel drive vehicle and has an oversteer tendency. If the host vehicle is not a rear wheel drive vehicle or a vehicle that does not have an oversteer tendency, the process proceeds to step S24, and the current roll Based on the overlevel RO, the corrected rollover level RO is referred to by referring to the rollover level correction map shown in FIG.AAfter calculating, the process proceeds to step S26. Here, as shown in FIG. 7, when the rollover level correction map is at a “small” level representing a state where there is no floating wheel on the turning inner wheel side, the correction rollover level ROAIs set to “0” and the correction rollover level RO is set when the “medium” level indicates that only one of the non-driven inner wheels 1Fi is floating.AIs set to “1”, and when it is “medium” level indicating that only the driving inner ring 1Ri is in a floating state, the correction rollover level ROAIs set to “1”, and when the non-driving inner ring 1Fi and the driving inner ring 1Ri are both “high” level indicating that they are floating, the correction rollover level is set to “2”. .
[0031]
If the determination result in step S23 is a rear-wheel drive vehicle and a vehicle with an oversteer tendency, the process proceeds to step S25, and the rollover level correction map shown in FIG. 8 based on the current rollover level RO. Refers to the correction rollover level ROAAfter calculating, the process proceeds to step S26. As shown in FIG. 8, this rollover level correction map is a corrected rollover level RO when it is at a “small” level representing a state where there is no wheel on the turning inner wheel side.AIs set to “0” and the correction rollover level RO is set when the “medium” level indicates that only one of the non-driven inner wheels 1Fi is in a floating state.AIs set to “1”, and when it is “medium” level indicating that only the driving inner ring 1Ri is in a floating state, the correction rollover level ROAIs set to “2”, and when the non-driving inner ring 1Fi and the driving inner ring 1Ri are both “high” level indicating that they are in a floating state, the correction rollover level is set to “3”. . That is, in the case of a vehicle with an oversteer tendency, if the rear wheel is in a floating or floating state, the vehicle behavior becomes more oversteered and the stability is lowered. The rollover level RO is set larger than the state.
[0032]
In step S26, a correction coefficient α is calculated with reference to the correction coefficient calculation map shown in FIG. 4 based on the turning radius R calculated in step S5 and the vehicle body speed Vc calculated in step S20 or S22. Next, the process proceeds to step S27, and the current correction rollover level ROAThe value obtained by adding the correction coefficient α to the actual rollover level ROR(= ROA+ Α).
[0033]
Next, the process proceeds to step S28, where the actual rollover level RORThe engine torque down rate TD is calculated with reference to the engine torque down rate calculation map of FIG. 5, and then the process proceeds to step S29 to output the calculated engine torque down rate TD to the engine
[0034]
In the process of FIG. 6, the processes of steps S2 and S5 correspond to the turning radius detection means, and the processes of steps S3, S4, S6 to S18, and S23 to S27 correspond to the roll state determination means. The process of S7 and the brake switch 13 correspond to the braking state detection means, the processes of steps S19 to S22 correspond to the vehicle body speed calculation means, and the processes of steps S28 and S29 correspond to the driving force reduction command means.
[0035]
Next, the operation of the above embodiment will be described.
Assuming that the vehicle is traveling straight ahead, the wheel speed detection values Vw of the front wheels 1FL and 1FR that are non-driven wheels are assumed.FLAnd VwFRAre substantially equal to each other, and the wheel speed detection value Vw of the rear wheels 1RL and 1RR serving as driving wheels.RLAnd VwRRAre substantially equal to each other.
[0036]
For this reason, the non-driven wheel speed deviation ΔVw calculated in step S2 in the roll determination process of FIG.FBecomes approximately “0” and the set value ΔVwFSTherefore, the process proceeds to step S4 and rollover level RORSince the engine torque down rate TD is set to “0” and this engine torque down rate TD is output to the engine
[0037]
As shown in FIG. 9B, the vehicle is traveling in a corner in a non-braking state in which the
[0038]
Non-driven wheel speed deviation ΔVw at this timeFIs the set value ΔVwFSIf it exceeds the state, it is determined that the vehicle is turning, and the process proceeds from step S3 to step S5.FThe turning radius R is calculated with reference to the turning radius calculation map of FIG.
The brake switch signal SW output from the brake switch 13 is in a non-braking state in which the
[0039]
At this time, since the vehicle is in a left turn state, the process proceeds to step S9 and the wheel speed detection value Vw of the non-driven outer wheel is determined.FoAs the wheel speed detection value Vw of the front right wheel 1FRFRIs set, and the wheel speed detection value Vw of the non-driven inner ring is set.FiAs for the front left wheel 1FL wheel speed detection value VwFLIs set, and the wheel speed detection value Vw of the driving outer wheel is set.RoAs for wheel speed detection value Vw of rear right wheel 1RRRRIs set, and the wheel speed detection value Vw of the driving inner ring is set.RiAs for wheel speed detection value Vw of rear left wheel 1RLRLSet.
[0040]
In step S11, the reference wheel speed Vw according to the equations (2) and (3).Fi *And VwRo *Is calculated. At this time, if the front left wheel 1FL that is the non-driving inner wheel 1Fi and the rear left wheel 1RL that is the driving inner wheel 1Ri are not in the floating state, the wheel speed detection value Vw of the front left wheel 1FL is assumed.FLIs the reference wheel speed VwFi *And the wheel speed detection value Vw of the rear left wheel 1RL.RLIs the reference wheel speed VwFi *The reference wheel speed Vw of the non-driven inner ring 1FiFi *To actual wheel speed detection value VwFLThe value obtained by subtracting (VwFi *-VwFi) Is the threshold value ΔVFTherefore, it is determined that the non-driving inner wheel 1Fi is not in a floating state, the process proceeds from step S12 to step S16, and the reference wheel speed Vw of the driving inner wheel 1Ri is determined.FiTo actual wheel speed detection value VwRLThe absolute value of the value after subtracting (| VwRi *-VwRi|) Is the threshold value ΔVRIf it is less than that, it is determined that there is no floating ring, and the process proceeds to step S18, where the rollover level RO is set to “small”.
[0041]
As described above, since the non-driven inner wheel 1Fi is not in the floating state, the process proceeds from step S19 to step S20, and the wheel speed detection values Vw of the front wheels 1FL and 1FR that are the non-driven wheels.FLAnd VwFRIs calculated as the vehicle body speed Vc. Since the rollover level RO is “small”, the corrected rollover level RO is obtained regardless of the vehicle specifications.AIs set to “0”.
[0042]
If the turning radius R at this time is large and close to a straight traveling state, the level correction coefficient α is set to “0” even when the vehicle body speed Vc is somewhat high, so the actual rollover level RORIs maintained at “0”, and the engine torque down rate TD is also maintained at 0%.
However, when the vehicle travels in a tight corner or turns in a turning state where the turning radius R is relatively large but the vehicle body speed Vc is fast, and the vehicle body rolls, for example, when the non-driven inner ring 1Fi starts to float, the non-driven inner wheel Wheel speed detection value Vw of front left wheel 1FL which becomes 1FiFLIs reduced as shown by the alternate long and short dash line in FIG.FIf the state exceeds, the process proceeds from step S12 to step S13, and the wheel speed detection value Vw is applied to the rear wheel 1RL serving as the drive wheel.RLWhen there is no decrease or increase, the process proceeds to step S15 and the rollover level RO is set to “medium”.
[0043]
Therefore, the corrected rollover level RO calculated with reference to FIG. 7 or 8 regardless of whether the vehicle is a rear-wheel drive vehicle or an oversteer vehicle.AIs set to “1”, then, in step S26, a level correction coefficient α is calculated from the relationship between the turning radius R and the vehicle body speed Vc, and in step S27, the correction rollover level RO is calculated.AActual rollover level RO with level correction coefficient α added toRIs calculated.
[0044]
At this time, the vehicle body speed Vc is set to the non-driving inner wheel 1Fi as the calculation reference, and the front left wheel 1FL is in a floating state, so that an accurate wheel speed detection value Vw is obtained.FLTherefore, the process proceeds from step S19 to step S21, and the wheel speed detection value Vw of the front right wheel 1FR that becomes the non-driven outer wheel 1Fo according to the equation (1).FRTo estimated wheel speed VwFi′ Is calculated and the estimated wheel speed VwFi'And wheel speed detection value VwFoBased on the above, the vehicle body speed Vc is calculated.
[0045]
Further, the level correction coefficient α increases as the turning radius R is constant, and the level correction coefficient α increases as the vehicle body speed Vc increases. If the vehicle speed Vc is constant, the level correction coefficient α increases as the turning radius decreases. Since the correction coefficient α is set so as to increase, the rollover level can be corrected in accordance with the roll amount generated according to the actual running state, and the rollover level RORIs set in the range of “1” to “3”.
[0046]
And the calculated actual rollover level RORThe engine torque down rate TD is calculated with reference to the engine torque down rate calculation map of FIG.RWhen the engine torque is "1", the engine torque down rate TD is 20%, when it is "2" it is 40%, and when it is "3", it is 60%. Torque down control is performed, and the vehicle body speed is reduced accordingly, whereby the roll amount is reduced and the floating state of the non-driven inner ring 1Fi is eliminated.
[0047]
Further, when the driving inner wheel 1Ri, not the non-driving inner wheel 1Fi, is in a floating state, the engine torque output from the
[0048]
At this time, if the vehicle is a front-wheel drive vehicle or a vehicle having a neutral steer or understeer tendency, the process proceeds to step S24, and the corrected rollover level ROAIs set to “1”, but the same processing as that when the non-driving inner wheel 1Fi is floated is performed. However, if the vehicle is a rear-wheel drive vehicle and has an oversteer tendency, the vehicle is Although the behavior becomes more oversteered and the stability decreases, the corrected rollover level ROASince the engine torque down rate TD increases by this amount and the engine torque is greatly reduced by the engine
[0049]
Further, when the vehicle is in a decelerating state in which the accelerator pedal is released without depressing the
[0050]
Furthermore, when the vehicle travels in a corner with a small turning radius R or the vehicle body speed Vc at the corner increases, and the turning inner wheels 1FL and 1RL are in a floating state at the same time, the wheel speed of the front left wheel 1FL that becomes the non-driven inner wheel 1Fi. Detection value VwFLDecreases, and the amount of decrease is the threshold ΔVFExceeds S, the process proceeds from step S12 to step S13, and the wheel speed detection value Vw of the rear left wheel 1RL, which becomes the drive inner wheel 1Ri.RLIncreases or decreases, the threshold ΔVRIf the state exceeds the state, the process proceeds to step S14, and the rollover level RO is set to “large”.
[0051]
For this reason, in the case of a rear-wheel drive vehicle and a vehicle that does not tend to oversteer, the corrected rollover level ROAIs set to “2” and the vehicle is a rear wheel drive vehicle and tends to oversteer, the corrected rollover level ROAIs set to “3” and the level correction coefficient α based on the turning radius R and the vehicle body speed Vc is also a value of “1” or more, so that the actual rollover level RORIs set in the range of “3” to “5”.
[0052]
Therefore, the engine torque down rate TD becomes 60% to 100%, the engine torque is greatly reduced by the engine
Further, when the vehicle is turning right, the process proceeds from step S8 to step S10, and the right wheels 1FR and 1RR are set to the turning inner wheels 1Fi and 1Ri, and the left wheels 1FL and 1RL are set to the turning outer wheels 1Fo and 1Ro. Except for the above, the same action as above is performed, and the optimum rollover level RO according to the traveling stateRIs set, and engine torque control corresponding to this is performed.
[0053]
Furthermore, when the vehicle is in a braking state in which the
[0054]
As described above, according to the above embodiment, at least the wheel speeds of the wheels 1FL to 1RR of the vehicle are detected by the wheel speed sensors 12FL to 12RR, and the turning radius R is detected to thereby detect the wheel speed detection values Vw.FL~ VwRRAnd the roll state determination by detecting the floating state of the turning inner wheel side based on the turning radius R and the roll state determination on the front wheel side and the rear wheel side independently and accurately with a low number of low-cost sensors. Can do. Moreover, the turning radius R is set to the left and right wheel speed deviation ΔVw of the non-driven wheels.FBy referring to the turning radius calculation map based on the above, the roll state determination on the front wheel side and the rear wheel side can be accurately performed independently without using a special sensor other than the wheel speed sensors 12FL to 12RR. Can do.
[0055]
Further, when the rollover level RO set based on the floating state on the turning inner wheel side is a rear wheel drive vehicle and a vehicle with an oversteer tendency, the front one wheel floating state, the rear one wheel floating state, and the front and rear two wheel floating Since the correction is made so as to increase in the order of the state, the correction rollover level RO having a relatively large value in the floating state of the driving inner ring 1Ro.AThus, it is possible to reliably suppress the deterioration of the stability due to the vehicle behavior becoming more oversteered, and to determine the optimum rollover level according to the steering characteristic of the vehicle.
[0056]
Further, by correcting the rollover level RO set based on the floating state of the turning inner wheel side with the level correction coefficient α calculated based on the turning radius R and the vehicle body speed Vc, the roll amount in the turning traveling state of the vehicle is obtained. Optimal rollover level RORCan be set, and the optimum rollover level can be determined according to the running state of the vehicle.
[0057]
Furthermore, the rollover level RORThe engine torque down rate TD is calculated according to the engine torque, and the engine torque down rate TD is output to the engine
[0058]
Still further, the vehicle body speed Vc is determined based on the wheel speed detection value Vw of the non-driving wheel when the non-driving inner ring is not in the floating state.FLAnd VwFRWhen the non-driven inner ring is in a floating state, the wheel speed detection value Vw of the non-driven outer ring is calculated.FoAnd the turning speed R of the non-driven inner ring based on the turning radius RFi′ Is calculated and the wheel speed detection value Vw of the non-driven outer wheel is calculated.FoAnd the estimated wheel speed Vw of the non-driven inner ringFiTherefore, the vehicle body speed Vc can be accurately calculated regardless of the floating state of the non-driven inner ring.
[0059]
Further, since the roll state determination is prohibited when the brake switch 13 as the braking detection means is in the on state and the braking state is detected, the road inner friction side is compared with the turning outer wheel side and the road surface friction is reduced. When traveling on a split road with a low coefficient, it is possible to reliably prevent an erroneous roll determination from being made when the turning inner wheel side tends to lock and the wheel speed detection value decreases.
[0060]
In the above embodiment, the wheel speed detection value Vw of the turning inner wheels 1Fi, 1RiFi, VwRiAnd the wheel speed detection value Vw of the turning outer wheel 1Fo, 1RoFo, VwRoThe actual relative relationship to the wheel outer wheel speed 1Fo, 1Ro wheel speed detection value VwFo, VwRoAnd the reference wheel speed detection value Vw calculated from the turning radius RFi *, VwRi *And the wheel speed detection value Vw of the turning outer wheel 1Fo, 1RoFo, VwRoDeviation from the reference relative relationship to the threshold value ΔVF, ΔVRThe case where the roll state is determined by determining whether or not the above is described has been described. However, the present invention is not limited to this, and it is determined that the grounding state of the non-driven inner ring is a floating state. In this case, the ground contact state may be determined to be a floating state depending on whether or not the acceleration in the deceleration direction on the inner turning wheel side becomes larger than the wheel acceleration / deceleration on the outer turning wheel side.
[0061]
Moreover, in the said embodiment, although the case where the floating state of a driving inner ring | wheel was judged based on the wheel speed difference was demonstrated, it is not limited to this, As shown in FIG. 11, in the process of FIG. Steps S13 and S16 are omitted, and instead of these, steps S31 and S32 for determining the floating state of the driving inner ring 1Ri are inserted, and the same processing as in FIG. 6 is performed. Good. In the processing of FIG. 12, the same step number is assigned to the processing corresponding to FIG. 6, and the detailed description thereof is omitted.
[0062]
Here, as shown in FIG. 12, in the floating state determination process in step S31, first, in step S33, the switch signal SW output from the
[0063]
The determination result in step S34 is the switch signal SW.AWhen is in the on state, it is determined that the engine torque is being transmitted to the drive wheels, the process proceeds to step S36, and the wheel slip ratio S (%) is calculated according to the following equation (5).
S = {(VwRi-Vc) / VwRi} × 100 (5)
Next, the process proceeds to step S37, where it is determined whether or not the wheel slip ratio S is greater than or equal to a threshold value Ss (for example, Ss = 25%). If it is S <Ss, it is determined that the driving inner ring 1Ri is not in a floating state, and the process proceeds to step S15. Here, the threshold Ss of the wheel slip ratio is an area where the normal grip region of the tire has a slip ratio of 0 to 20% from the characteristic diagram showing the relationship between the friction coefficient μ of the tire and the slip ratio S shown in FIG. Therefore, by setting the threshold value Ss to 25%, the ground contact state of the driving inner ring 1Ri becomes a floating state, and the occurrence of slip can be detected.
[0064]
The floating state determination process in step S32 is the same as the process in steps S33 to S37, and the determination result in step S35 is Vw.Ri *-VwRi≧ ΔVRWhen it is, the process proceeds to step S17, and VwRi *-VwRi<ΔVRIf YES, the process proceeds to step S18. If the determination result in step S37 is S ≧ Ss, it is determined that the ground contact state of the driving inner ring 1Ri is in a floating state (including a floating feeling), and the process proceeds to step S17. When S <Ss, the same process as step S31 is performed except that it is determined that the grounding state of the driving inner ring 1Ri is not in the floating state and the process proceeds to step S18.
[0065]
By performing such processing, in a state where the engine torque from the
[0066]
Further, instead of the slip ratio S, the wheel speed detection value Vw of the driving inner wheel 1Ri is calculated from the average wheel speed of the non-driving wheels 1FL and 1FR, that is, the vehicle body speed Vc.RiThe slip amount may be calculated by subtracting, and whether or not the ground contact state of the drive inner ring 1Ri is in a floating state may be determined based on whether or not the slip amount is greater than or equal to a threshold value. Based on the wheel speed detection value, the wheel speed, wheel slip rate, slip amount, etc. of the turning inner ring representing the floating state of the wheel are detected, and these detected values are compared with the reference value, so that the turning inner ring side What is necessary is just to judge a floating state.
[0067]
Furthermore, in the above embodiment, the case where the turning radius R is calculated with reference to the turning radius calculation map has been described. However, the present invention is not limited to this, and a steering angle sensor provided on the steering wheel of the vehicle. The turning radius R may be calculated by performing the calculation of the following equation (6) based on the steering angle δ detected in (5).
R = (1 + A + Vc2) ・ N ・ L / δ ............ (6)
Here, A is a stability factor, Vc is a vehicle body speed, N is a steering gear ratio, and L is a wheel base.
[0068]
Furthermore, the yaw rate φ may be detected by a yaw rate sensor, and the turning radius R (= Vc / φ) may be calculated by dividing the vehicle body speed Vc by the yaw rate φ.
Furthermore, in the above embodiment, the case where the brake switch 13 is applied as the braking state detecting means has been described. However, the present invention is not limited to this, and the master cylinder pressure or the wheel cylinder pressure may be detected. In short, it is only necessary to detect that the vehicle is in a braking state.
Similarly, the acceleration state detecting means is not limited to the
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a control block diagram of a roll determination controller.
FIG. 3 is a characteristic diagram showing a turning radius calculation map showing a relationship between a non-driven wheel speed deviation and a turning radius.
FIG. 4 is a characteristic diagram showing a level correction coefficient calculation map for calculating a level correction coefficient from the relationship between the turning radius and the vehicle body speed.
FIG. 5 is a characteristic diagram showing an engine torque down rate calculation map showing a relationship between a rollover level and an engine torque down rate.
FIG. 6 is a flowchart illustrating an example of a role determination processing procedure executed by a role determination controller.
FIG. 7 is an explanatory diagram showing a corrected rollover level calculation map applied to a vehicle other than an engine front-rear drive vehicle and an oversteer vehicle.
FIG. 8 is an explanatory diagram showing a correction rollover level calculation map applied to an engine front-mounted rear wheel drive vehicle and a vehicle with an oversteer tendency.
FIG. 9 is a time chart showing an operation when determining a roll state of a non-driving wheel.
FIG. 10 is a time chart showing an operation when determining a roll state of a drive wheel.
FIG. 11 is a flowchart illustrating another example of roll state determination processing.
12 is a flowchart showing a specific example of the floating state determination process of FIG.
FIG. 13 is a characteristic diagram showing a relationship between a slip ratio and a friction coefficient.
[Explanation of symbols]
1FL, 1FR Front wheel
1RL, 1RR Rear wheel
2 Engine
8 Brake pedal
9 Braking control device
10 Engine torque control device
12FL ~ 12RR Wheel speed sensor
13 Brake switch
14 Accelerator pedal
15 Accelerator switch
20 roll judgment controller
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