JP3547164B2

JP3547164B2 - communication cable

Info

Publication number: JP3547164B2
Application number: JP10154294A
Authority: JP
Inventors: 靖堀江; 一夫千葉; 邦夫根岸
Original assignee: THE FURUKAW ELECTRIC CO., LTD.
Current assignee: THE FURUKAW ELECTRIC CO., LTD.
Priority date: 1994-04-15
Filing date: 1994-04-15
Publication date: 2004-07-28
Anticipated expiration: 2019-07-28
Also published as: JPH07288047A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、高速データ通信等に用いられる通信ケーブルに関し、特に、複数の対を集合撚りして形成された集合撚り層に、シールド層を被覆して成る通信ケーブルの改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
例えば事務所やビル内等のように地域的に限定された範囲で用いられる通信ケーブルとしては、一般に、主に音声信号を伝送する屋内線若しくは構内ケーブル、又は２０Ｍｂｐｓまでのコンピュータネットワーク（ＬＡＮ）用に開発された複数の対を撚り合わせて成る通信ケーブルが用いられている。この場合、マルチメディアに対応するため、これらの通信ケーブルにより画像信号を伝送する時には、不要な電磁気信号や電磁気的擾乱によって希望する電磁気的信号の受信が損なわれること（以下、ＥＭＩという。）を防止するため、実際には、通信ケーブルにシールド層を施す必要があるが、その場合、１００ＭＨｚ以上の高周波特性、特に、その中でも減衰量の値が大きくなる問題がある。
【０００３】
ここに、近年、事務所や商用ビルディング等の構内配線システムにおいても、１００Ｍｂｐｓ程度の高速データ伝送の要求が高まってきている。このような高速データ通信に用いる通信ケーブルについては、ＥＩＡ／ＴＩＡ（米国電子工業会／米国通信工業会）により標準規格が定められており、特に、１００Ｍｂｐｓまでのデータ伝送に使用できる電線については、そのカテゴリー５において複数の対を撚り合わせて成るユニットを集合撚りした非シールドのユニットタイプケーブルの性能仕様で最低限の性能に関する標準規格が定められている。
【０００４】
このＥＩＡ／ＴＩＡ（米国電子工業会／米国通信工業会）による標準規格は、基本的には、シールド層を有しない通信ケーブルを想定しているが、実際に画像信号を伝送する場合には、既に述べたように、ＥＭＩ対策として通信ケーブルにシールド層を設け、外部からのノイズの影響を小さくすることが必要不可欠となる。
【０００５】
もっとも、このようにシールド層を設けると、通常、対を構成する絶縁電線の導体とシールド層との間に容量性のインピーダンスが生じ、これが一種の抵抗となるため、シールド層を有しない通信ケーブルに比べ、減衰量が大きくなるという問題が生じる。このため、従来は、対を構成する絶縁電線の導体の径を太くして導体抵抗を小さくしたり、又は、絶縁電線の絶縁被覆の厚みを厚くするか若しくは絶縁被覆を発泡樹脂等から形成して低誘電率化し、静電容量を低下させること等が行われていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、これらの従来における複数の対を撚り合わせて形成された通信ケーブルでは、１００Ｍｂｐｓ程度又はそれ以上の高周波、例えば、非同期転送モードのコンピュータネットワーク（ＡＴＭＬＡＮ）において必要な１５０Ｍｂｐｓ程度の高速データ通信やケーブルテレビ（ＣＡＴＶ）等の画像通信の高周波通信に必要な３００ＭＨｚ前後における減衰量、特性インピーダンス、近端漏話、ＥＭＩ特性等につき充分な特性を得ることができなかった。
【０００７】
特に問題となるのは、減衰量の周波数特性であり、従来技術の複数の対を撚り合わせてシールド層を施した通信ケーブルのうち、モジュラージャックに入る大きさの外径を有する絶縁電線（最大でも外径０．９６５ｍｍ）に限定してみた場合、既に述べたＥＩＡ／ＴＩＡ（米国電子工業会／米国通信工業会）によるカテゴリー５の標準規格に定められている減衰量を満足することは困難であった。
【０００８】
この場合、減衰量を抑える手段として、発泡樹脂から成る絶縁被覆を有する絶縁電線を用い、この２心の絶縁電線を発泡樹脂が潰れない程度の長い撚りピッチで撚り合わせて対を形成することが考えられるが、このようにすると、減衰量は低減するもののカテゴリー５の標準規格に定める近端漏話減衰量を満足することができない。
【０００９】
本発明の目的は、上記の欠点を回避し、複数の対を集合撚りして形成された集合撚り層にシールド層を施して成る通信ケーブルについて、１００Ｍｂｐｓ以上の高周波の高速データ通信や高周波通信に対応する場合においても、充分な近端漏話特性を維持しつつ、減衰量の増大を抑え、良好な周波数特性を得ることができる通信ケーブルを提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記の課題を解決するための手段として、絶縁被覆された２芯の導体を撚り合わせて成る複数の対を隣り合う対が異なる撚りピッチとなるように集合撚りして形成された集合撚り層とこの集合撚り層に施されたシールド層とから成る通信ケーブルにおいて、全ての対を構成する２芯の導体のうちの１芯とシールド層との間のインピーダンスＩｓと全ての対を構成する２芯の導体間の特性インピーダンスＩｃとの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）が、０．７６≦Ｒ≦０．８０となるように、集合撚り層とシールド層との間に絶縁層を施したことを特徴とする通信ケーブルを提供するものである。
【００１１】
ここに、対を構成する２芯の導体のうちの１芯とシールド層との間のインピーダンスＩｓと、対を構成する２芯の導体間の特性インピーダンスＩｃとの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）を指標としたのは、この値が絶縁電線の導体に対してシールド層が与える影響を知る目安となるからである。但し、この場合、インピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）が０．８０を越えると通信ケーブルの外径が導体の外径に比べ大幅に大きくなり、配線や運搬等の実用性の点で問題が生じるため、その上限として、０．８０を設定している。
【００１２】
【作用】
このように、対を構成する２芯の導体のうちの１芯とシールド層との間のインピーダンスＩｓと対を構成する２芯の導体間の特性インピーダンスＩｃとの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）が、いずれの対をとっても、０．７６≦Ｒ≦０．８０となるように、集合撚り層とシールド層との間に絶縁層を施すと、シールド層と対を構成する絶縁電線との間の絶縁距離が大きくなりシールド層が導体に与える影響を軽減することができるため、高周波数帯域においても減衰量を抑えて良好な周波数特性を得ることができ、特に、ＥＩＡ／ＴＩＡ（米国電子工業会／米国通信工業会）によるカテゴリー５の標準規格に定められている減衰量を充分に満足することができ、高速データ通信、高周波通信に対応しつつ減衰量を低減することができる。
【００１３】
特に、この場合、絶縁層によって減衰量を低減しているため、対の撚りピッチを長くする必要がなく、近端漏話特性の向上に適した撚りピッチを選択することができるので、充分な近端漏話特性を維持しつつ、減衰量を低減して良好な周波数特性を得ることができ、ＥＩＡ（米国電子工業会）の標準規格で定める電気的特性（減衰量、特性インピーダンス、近端漏話特性）の要求を全て同時に満足することができる。また、絶縁電線の絶縁被覆の厚みを厚くすることなく減衰量を低減しているため、絶縁電線の外径を小さく設定することができるので、モジュラージャックに嵌入することができる実用的な外径を有する絶縁電線を用いた場合でも減衰量を低減することができる。
【００１４】
【実施例】
本発明の実施例を図面を参照して詳細に説明すると、図１は本発明の通信ケーブル１０を示し、この通信ケーブル１０は、集合撚り層１２と、この集合撚り層１２に施されたシールド層１４とから成っている。
【００１５】
集合撚り層１２は、図１に示すように、複数の対１６を集合撚りして形成されている。なお、図１に示す実施例では、集合撚り層１２は、４つの対１６Ａ乃至１６Ｄから成っているが、必要に応じて他の適宜な数としてもよい。
【００１６】
各対１６は、図２に示すように、２心の絶縁電線１８を撚り合わせて形成されている。各絶縁電線１８は、図２に示すように、絶縁体２２により絶縁被覆された２芯の導体２０から成っている。この導体２０としては、例えば、軟銅線等を用いることができ、また、絶縁体２２は、ポリエチレン等から形成することができ、より具体的には、発泡ポリエチレンを用いると低誘電率化することができるので好ましい。
【００１７】
これらの４つの対１６Ａ乃至１６Ｄは、近端漏話が生じないよう、隣り合う対１６が異なる撚りピッチとなるように撚り合わされている。従って、例えば、図１に示す隣り合う対１６Ａと対１６Ｂの一方の対１６Ａの撚りピッチＰ_Ａと他方の対１６Ｂの撚りピッチＰ_Ｂは異なり、このことは対１６Ｂと対１６Ｃ、対１６Ｃと対１６Ｄ、また対１６Ｄと対１６Ａとの間でも成立する。すなわち対１６Ａの撚りピッチをＰ_Ａ、対１６Ｂの撚りピッチをＰ_Ｂ、対１６Ｃの撚りピッチをＰ_Ｃ、対１６Ｄの撚りピッチをＰ_Ｄとした場合、Ｐ_Ａ ≠Ｐ_Ｂ、Ｐ_Ｂ ≠Ｐ_Ｃ、Ｐ_Ｃ ≠Ｐ_Ｄ、Ｐ_Ｄ ≠Ｐ_Ａが常に成立する。なお、本発明において、対１６の撚りピッチとは、各対１６を構成する２心の絶縁電線１８を撚り合わせるピッチをいう。
【００１８】
また、シールド層１４は、図１に示す実施例では、両面アルミペットテープ２４と、この両面アルミペットテープ２４の上に施された編組２６とから成っている。この両面アルミペットテープ２４は、図３に示すように、ポリエステルテープ２８の両面に、接着剤等の適宜な接合手段により、アルミニウムテープ３０を接合して形成され、図１に示すように、集合撚り層１２の外側にラップ巻きされてシールド層１４を構成する。また編組２６は、一般的に、銅やアルミニウム等の金属材料から形成される。このように、シールド層１４を設けているため、ＥＭＩ対策として外部からのノイズの影響を低減することができる。なお、シールド層１４は、この両面アルミペットテープ２４及び編組２６から成るものには限定されず、他のシールド層１４、例えば金属パイプ等から成るものを用いてもよい。また、図１において符号３２は、このシールド層１４の上に更に被覆されて外部環境から集合撚り層１２やシールド層１４を保護するシースを示し、このシース３２は、例えば、ポリ塩化ビニル等から形成することができる。
【００１９】
更に、本発明の通信ケーブル１０は、図１に示すように、対１６を構成する２芯の導体２０のうちの１芯とシールド層１４との間のインピーダンスＩｓと対１６を構成する２芯の導体２０間の特性インピーダンスＩｃとの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）が、いずれの対１６をとっても、０．７６≦Ｒ≦０．８０となるように、集合撚り層１２とシールド層１６との間に絶縁層３４を施している。
【００２０】
これは、シールド層１４が絶縁電線１８の導体２０に与える影響を軽減し、減衰量を低減するためである。すなわち、このように絶縁層３４を設けると、対１６を構成する絶縁電線１８とシールド層１４との間の絶縁距離を大きくすることができるため、後に述べる比較例及び実験例から解るように、減衰量を低減することができ、良好な周波数特性を得ることができる。特に、この場合、ＥＩＡ（米国電子工業会）による標準規格で定める減衰量を充分にクリアすることができ、高速データ通信、高周波通信に対応しつつ良好な減衰量を得ることができる。
【００２１】
また、このように絶縁層３４により減衰量を低減しているため、減衰量の低減のために対１６の撚りピッチを長くする等の考慮が必要なく、対１６の撚りピッチを異ならせたり、また近端漏話特性を向上するのに適した対１６の撚りピッチを設定することができるため、充分な近端漏話特性を維持しつつ減衰量を低減することができる。また、絶縁電線１８の絶縁被覆の厚みを厚くすることなく減衰量を低減することができるため、絶縁電線１８の外径を小さく設定することができ、モジュラージャックに嵌入することができる実用的な外径を有する絶縁電線１８を用いた場合でも減衰量を低減することができる。
【００２２】
この絶縁層３４は、図１に示す実施例では、集合撚り層１２の上にラップ巻きされた不織布３６から成っている。この不織布３６は、例えば、ポリエステル等から成る繊維をニードルパンチ等により機械的に又は接着剤等により相互に絡めることにより形成される。この不織布３６を設けることによって、シールド層１４と絶縁電線１８との間の絶縁距離が大きくなるため、シールド層１４が絶縁電線１８の導体２０に与える影響を軽減することができ、減衰量を低減することができる。
【００２３】
また、図１の実施例では、インピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）について、０．７６≦Ｒ≦０．８０という条件を満足させるために、不織布３６を２枚重ねて設けているが、インピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）が０．７６≦Ｒ≦０．８０となる程度に絶縁距離を開けることができれば、不織布３６の枚数は問わず、例えば、他の厚めの不織布３６等を用いる場合には、１枚でもよい。
【００２４】
このインピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）に関する『０．７６≦Ｒ≦０．８０』という値は、対１６を構成する絶縁電線１８とシールド層１４との間の絶縁距離をどの程度に設定すればよいかの判断基準となるものであり、このインピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）を指標としたのは、導体２０に対してシールド層１４が与える影響を判断する目安となるからである。そこで次に、インピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）を『０．７６≦Ｒ≦０．８０』と設定した過程を、表１及び表２に示す比較例及び実験例を参照しながら説明する。
【００２５】
【表１】

【００２６】
この表１は、インピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）がどの程度であれば充分に減衰量を低減することができるかを調べるために設定した２つの比較例及び本発明の範疇に含まれる実験例の通信ケーブル１０の性能使用の比較を示したものである。すなわち、表１に示すように、まず、外径０．５１１ｍｍの裸軟銅線から成る導体２０に、発泡ポリエチレンから形成された絶縁体２２から成る絶縁被覆を施して、比較例１については外径１．１０ｍｍ、比較例２及び実験例については外径０．９５ｍｍの絶縁被覆を有する絶縁電線１８を形成し、この２心の絶縁電線１８を撚り合わせて対１６を形成した。
【００２７】
これらの比較例及び実験例のうち、比較例１は絶縁体２２の厚みを厚くすることによってどの程度減衰量を低減することができるかを調べるために設定したものであり、従って、表１に示すように、他の比較例２及び実験例に比べ、絶縁電線１８の外径が、１．１０ｍｍと大きく設定されている。一方、比較例２及び実験例については、絶縁電線１８の外径を特に大きくすることなく、また、絶縁電線１８をモジュラージャックに嵌入することができる大きさ（最大で、０．９６５ｍｍ）の範囲内の外径とした場合に、対１６を構成する絶縁電線１８とシールド層１４との間の絶縁距離を大きくすることによってどの程度減衰量を低減することができるかを調べるために設定したものである。
【００２８】
この場合において、通信ケーブル１０を構成する４つの対１６Ａ乃至１６Ｄの撚りピッチ、すなわちそれぞれの対１６を構成する２心の絶縁電線１８を撚り合わせるピッチを、表１に示すように、比較例１については、それぞれ１２ｍｍ、１６ｍｍ、２０ｍｍ、２４ｍｍに、また、比較例２及び本発明に関する実験例については、それぞれ１４ｍｍ、１６ｍｍ、１８ｍｍ、２２ｍｍに設定し、近端漏話が生じないように４つの対１６をそれぞれ異なる撚りピッチで撚り合わせた。
【００２９】
また、いずれの比較例及び実験例においても、表１に示すように、ラップ巻きされた両面アルミペットテープ２４とこの両面アルミペットテープ２４の上に施された編組２６とから成るシールド層１４を施し、更にその上にポリ塩化ビニルから成るシース３２を施してそれぞれ通信ケーブル１０を製造した。
【００３０】
以上の条件の下で、表１に示すように、比較例１については絶縁層３４を介することなく集合撚り層１２の上に直接シールド層１４を施し、また、比較例２及び実験例１については集合撚り層１２とシールド層１４との間に厚さ０．２２ｍｍの不織布３６から成る絶縁層３４をラップ巻きに施した。但し、比較例２については絶縁層３４である不織布３６を１枚とし、本発明に関する実験例１では不織布３６を２枚として、実験例１の方が絶縁電線１８とシールド層１４との間の絶縁距離が大きくなるように設定した。なお、実験例２については後述する。
【００３１】
次いで、この表１に示す２つの比較例及び実験例１について、それぞれ様々な周波数における減衰量を測定し、その結果を図４乃至図６に示した。
【００３２】
すなわち、図４は表１に示す比較例１に関する周波数と減衰量との関係を示し、図５は同じく比較例２に関する周波数と減衰量との関係を、図６は本発明の実験例１に関する周波数と減衰量との関係を示す。なお、この図４乃至図６において、ＥＩＡ（米国電子工業会）の標準規格で定める減衰量も併せて示し、この標準規格で定める基準との比較を容易とした。
【００３３】
この図４乃至図６から解るように、まず、比較例１に関し得られた減衰量は、図４に示すように、ＥＩＡ（米国電子工業会）の標準規格に定める減衰量より大きくなっており、この標準規格を満足していないことが解る。なお、この比較例１は、既に述べた、絶縁被覆の厚みを厚くするという従来技術に相当するものであり、従って図４からは、この従来技術では標準規格を満足することができないことが裏付けられる。同時に、この比較例１に用いた絶縁電線１８は外径が１．１０ｍｍであるため、最大でも外径０．９６５ｍｍの外径を有する絶縁電線１８までしか入らないモジュラージャックに嵌入することができない。このように、この比較例１により特定される通信ケーブル１０では、減衰量を低減するために絶縁被覆の厚みを厚くしたにも拘らず、充分に減衰量を低減することができない上に、使途の面でも範囲が限定されてしまう。
【００３４】
次に、１枚の不織布３６から成る絶縁層３４を施した比較例２に関し得られた減衰量に着目すると、図５に示すように、ＥＩＡ（米国電子工業会）の標準規格に定める減衰量の上限をやや下回ってはいるものの、未だ充分な余裕をもって標準規格を満足しているとはいい難い。これは、絶縁層３４である不織布３６を設けることによってある程度減衰量を低減することができたものの、未だ絶縁電線１８とシールド層１４との間の絶縁距離が充分には開いていないからである。このように、この図５に示す比較例２に関するデータからは、単に絶縁層３４を設けるだけではＥＩＡ（米国電子工業会）の標準規格を充分に満足することはできず、絶縁距離を考慮して絶縁層３４を施す必要があることが解る。
【００３５】
そこで、更に２枚の不織布３６から成る絶縁層３４を施した本発明の実験例１に関し得られた減衰量をみると、図６に示すように、どの周波数帯域においても、ＥＩＡ（米国電子工業会）の標準規格で定める減衰量を充分に下回り、余裕をもって標準規格を満足していることが解る。このように、絶縁層３４を設けることによって絶縁電線１８とシールド層１４との間の絶縁距離を適切に設定すれば、導体２０に対するシールド層１４の影響を軽減し、充分に減衰量を低減することができる。
【００３６】
この場合において、導体２０に対しシールド層１４が与える影響を判断する目安として、上記の２つの比較例及び本発明の実験例１につき、対１６を構成する２芯の導体２０のうちの１芯とシールド層１４との間のインピーダンスＩｓと、対１６を構成する２芯の導体２０間の特性インピーダンスＩｃとの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）を各対１６毎に求め、その結果を表２に示した。
【００３７】
【表２】

【００３８】
この表２から解るように、充分に減衰量を低減することができた本発明の実験例１に関するインピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）は、最小でも０．７６であり、どの対１６をとってもインピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）は０．７６≦Ｒであった。また、この場合において、インピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）が０．８０を越えると通信ケーブル１０の外径が導体２０の外径に比べ大幅に大きくなり、配線や運搬等の実用性の点で問題が生じるため、その上限として、０．８０を設定する必要がある。このようにして、『０．７６≦Ｒ≦０．８０』という数値を導いたのであり、また、インピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）がこの範囲内となるように設定すれば、絶縁電線１８とシールド層１４との間の絶縁距離が充分に確保されてシールド層１４が導体２０に対し与える影響が軽減し、図６に示すように、充分に減衰量を低減することができる。
【００３９】
一方、ＥＩＡ（米国電子工業会）の標準規格に定める減衰量を充分に満足することができなかった比較例１及び比較例２に関するインピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）に着目すると、いずれもＲ＜０．７６となる対１６が含まれている。このことからも、いずれの対１６を構成する絶縁電線１８をとっても『０．７６≦Ｒ≦０．８０』となるようにインピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）を設定しないと、充分に減衰量を低減することができないのが解る。
【００４０】
なお、表１に示す本発明の実験例１の通信ケーブル１０につき、通信ケーブル１０を構成する全ての対１６の組み合わせ（例えば、１４ｍｍの撚りピッチで撚り合わされた対１６と、１６ｍｍの撚りピッチで撚り合わされた対１６との組み合わせ等で計６通り）につき各周波数帯域における近端漏話減衰量を測定したところ、図７に示すように、いずれの対１６の組み合わせをとっても、充分な近端漏話特性を確保しており、特に、ＥＩＡ（米国電子工業会）の標準規格で定める近端漏話減衰量を充分に満足していることが解った。これは、本発明においては、対１６を異なる撚りピッチで撚り合わせており、特に、対１６の撚りピッチを長くすることなく、絶縁層３４により減衰量を低減しているため、対１６の撚りピッチを近端漏話減衰量の向上に適した値に設定することができるためと考えられる。このように本発明においては、近端漏話特性の向上と減衰量の低減とを同時に達成することができる。
【００４１】
なお、絶縁層３４は、図１に示す実施例では、２枚の不織布３６から形成したが、インピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）を０．７６≦Ｒ≦０．８０の範囲とすることができれば、他の絶縁層３４を用いてもよい。例えば、表１の実験例２に示すように、フッ素樹脂等の熱可塑性樹脂を集合撚り層１２の上にパイプ状に押出被覆することにより形成された絶縁層３４を用いることもできる。この場合には、絶縁層３４の厚さを０．７０ｍｍとすることにより、インピーダンスの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）に関する上記の値を実現することができ、また、減衰量の値もＥＩＡで定める規格値を充分満足することが、実験により確認された。
【００４２】
【発明の効果】
本発明によれば、上記のように、全ての対を構成する２芯の導体のうちの１芯とシールド層との間のインピーダンスＩｓと全ての対を構成する２芯の導体間の特性インピーダンスＩｃとの比Ｒ（Ｉｓ／Ｉｃ）が実験の結果得られた最適な値である０．７６≦Ｒ≦０．８０となるように、集合撚り層とシールド層との間に絶縁層を施しているため、シールド層と絶縁電線との間の絶縁距離が大きくなりシールド層が導体に与える影響を軽減することができるため、高周波数帯域においても減衰量を抑えて良好な周波数特性を得ることができ、特に、ＥＩＡ／ＴＩＡ（米国電子工業会／米国通信工業会）によるカテゴリー５の標準規格に定められている減衰量を充分に満足することができ、高速データ通信、高周波通信に対応しつつ減衰量を低減することができる。
【００４３】
特に、この場合、絶縁層によって減衰量を低減しているため、対の撚りピッチを長くする必要がなく、近端漏話特性の向上に適した撚りピッチを選択することができるので、充分な近端漏話特性を維持しつつ、減衰量を低減して良好な周波数特性を維持することができ、ＥＩＡ（米国電子工業会）の標準規格で定める電気的特性（減衰量、特性インピーダンス、近端漏話特性）の要求を全て同時に満足することができる実益がある。また、絶縁電線の絶縁被覆の厚みを厚くすることなく減衰量を低減しているため、絶縁電線の外径を小さく設定することができるので、モジュラージャックに嵌入することができる実用的な外径を有する絶縁電線を用いた場合でも減衰量を低減することができる実益もある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の通信ケーブルの断面図である。
【図２】本発明に用いられる対の断面図である。
【図３】本発明に用いられるシールド層を構成する両面アルミペットテープの断面図である。
【図４】表１に示す比較例１に関し得られた周波数と減衰量との関係を示すプロット図である。
【図５】表１に示す比較例２に関し得られた周波数と減衰量との関係を示すプロット図である。
【図６】表１に示す本発明の実験例１に関し得られた周波数と減衰量との関係を示すプロット図である。
【図７】表１に示す本発明の実験例１の通信ケーブル内における全ての対の組み合わせに関し得られた近端漏話減衰量の測定値を示したプロット図である。
【符号の説明】
１０通信ケーブル
１２集合撚り層
１４シールド層
１６対
１８絶縁電線
２０導体
２２絶縁体
２４両面アルミペットテープ
２６編組
２８ポリエステルテープ
３０アルミニウムテープ
３２シース
３４絶縁層
３６不織布[0001]
[Industrial applications]
The present invention relates to a communication cable used for high-speed data communication and the like, and more particularly to an improvement in a communication cable in which a plurality of pairs are collectively twisted and a collective twist layer is covered with a shield layer.
[0002]
[Prior art]
For example, a communication cable used in an area limited to a region, such as an office or a building, is generally an indoor line or a premises cable mainly for transmitting an audio signal, or a computer network (LAN) up to 20 Mbps. A communication cable formed by twisting a plurality of pairs has been used. In this case, in order to cope with multimedia, when an image signal is transmitted through these communication cables, it is assumed that unnecessary electromagnetic signals or electromagnetic disturbances impair reception of a desired electromagnetic signal (hereinafter referred to as EMI). In order to prevent this, it is actually necessary to apply a shield layer to the communication cable. In this case, however, there is a problem that the high-frequency characteristics of 100 MHz or more, particularly, the value of the attenuation becomes large.
[0003]
Here, in recent years, demands for high-speed data transmission of about 100 Mbps have been increasing also in a premises wiring system such as an office or a commercial building. Standards for communication cables used for such high-speed data communication are specified by EIA / TIA (Electronic Industry Association of America / American Telecommunications Industry Association). In particular, for electric wires that can be used for data transmission up to 100 Mbps, In the category 5, a standard specification regarding the minimum performance is defined in the performance specification of an unshielded unit type cable in which a unit formed by twisting a plurality of pairs is collectively twisted.
[0004]
The standard by EIA / TIA (Electronic Industry Association of America / Communications Industry Association of America) basically assumes a communication cable without a shield layer. However, when an image signal is actually transmitted, As described above, it is indispensable to provide a shield layer on a communication cable to reduce the influence of external noise as a measure against EMI.
[0005]
However, when the shield layer is provided in this manner, a capacitive impedance is generally generated between the conductor of the insulated wire forming the pair and the shield layer, and this is a kind of resistance. Therefore, a communication cable having no shield layer is provided. However, there is a problem that the amount of attenuation is increased. For this reason, conventionally, the diameter of the conductor of the insulated wire forming the pair is increased to reduce the conductor resistance, or the thickness of the insulating coating of the insulated wire is increased, or the insulating coating is formed from a foamed resin or the like. To lower the dielectric constant and lower the capacitance.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
However, a communication cable formed by twisting a plurality of pairs in the related art has a high frequency of about 100 Mbps or more, for example, high-speed data communication of about 150 Mbps required in a computer network (ATM LAN) in an asynchronous transfer mode. Sufficient characteristics such as attenuation, characteristic impedance, near-end crosstalk, and EMI characteristics at around 300 MHz required for high-frequency image communication such as cable television (CATV) cannot be obtained.
[0007]
Of particular concern is the frequency characteristic of the attenuation. Among communication cables in which a plurality of twisted pairs of the prior art are twisted and provided with a shield layer, an insulated wire having an outer diameter large enough to fit into a modular jack (max. However, in the case of limiting the outer diameter to 0.965 mm, it is difficult to satisfy the attenuation specified in the category 5 standard by EIA / TIA (Electronic Industries Association of America / Telecommunications Association of America). Met.
[0008]
In this case, as a means for suppressing the attenuation, an insulated wire having an insulating coating made of a foamed resin is used, and the two insulated wires are twisted at a long twist pitch such that the foamed resin is not crushed to form a pair. Although it can be considered, in this case, the attenuation is reduced, but the near-end crosstalk attenuation specified in the category 5 standard cannot be satisfied.
[0009]
SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a communication cable formed by applying a shield layer to a collectively twisted layer formed by collectively twisting a plurality of pairs, avoiding the above-described drawbacks, and for high-speed data communication and high-frequency communication at a high frequency of 100 Mbps or more. It is an object of the present invention to provide a communication cable capable of suppressing an increase in attenuation and obtaining a good frequency characteristic while maintaining a sufficient near-end crosstalk characteristic.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
As a means for solving the above-mentioned problems, the present invention is formed by twisting a plurality of pairs formed by twisting two conductors coated with insulation so that adjacent pairs have different twist pitches. In a communication cable comprising a collective twisted layer and a shield layer applied to the collective twisted layer, the impedance Is and all pairs between one core of the two-core conductors constituting all pairs and the shield layer are determined. An insulating layer is provided between the collective twisted layer and the shield layer so that the ratio R (Is / Ic) to the characteristic impedance Ic between the two conductors constituting the core satisfies 0.76 ≦ R ≦ 0.80. A communication cable is provided.
[0011]
Here, the ratio R (Is / Ic) between the impedance Is between one core of the two conductors forming the pair and the shield layer and the characteristic impedance Ic between the two core conductors forming the pair is shown. The index is used as an index because it is a measure of the influence of the shield layer on the conductor of the insulated wire. However, in this case, if the impedance ratio R (Is / Ic) exceeds 0.80, the outer diameter of the communication cable becomes significantly larger than the outer diameter of the conductor, and there is a problem in practicality such as wiring and transportation. Therefore, 0.80 is set as the upper limit.
[0012]
[Action]
As described above, the ratio R (Is / Ic) between the impedance Is between one core of the two conductors forming the pair and the shield layer and the characteristic impedance Ic between the two core conductors forming the pair is as follows. When an insulating layer is provided between the collective twisted layer and the shield layer so that 0.76 ≦ R ≦ 0.80, whichever pair is taken, the distance between the shield layer and the insulated wire forming the pair is reduced. Since the insulation distance is increased and the influence of the shield layer on the conductor can be reduced, the attenuation can be suppressed even in a high frequency band, and good frequency characteristics can be obtained. In particular, EIA / TIA (Electronic Industry Association of America) / American Telecommunications Industry Association) can sufficiently satisfy the attenuation specified in the category 5 standard, and the attenuation can be reduced while supporting high-speed data communication and high-frequency communication.
[0013]
In particular, in this case, since the amount of attenuation is reduced by the insulating layer, it is not necessary to increase the twist pitch of the pair, and a twist pitch suitable for improving the near-end crosstalk characteristic can be selected. A good frequency characteristic can be obtained by reducing the amount of attenuation while maintaining the end crosstalk characteristic, and the electric characteristics (attenuation amount, characteristic impedance, near-end crosstalk characteristic) defined by the EIA (Electronic Industries Association of America) standard can be obtained. ) Can be satisfied at the same time. In addition, since the amount of attenuation is reduced without increasing the thickness of the insulation coating of the insulated wire, the outer diameter of the insulated wire can be set smaller, so that a practical outer diameter that can be fitted into the modular jack is used. The attenuation can be reduced even when an insulated wire having the following is used.
[0014]
【Example】
FIG. 1 shows a communication cable 10 according to the present invention. The communication cable 10 includes a collective twisted layer 12 and a shield provided on the collective twisted layer 12. And a layer 14.
[0015]
As shown in FIG. 1, the collective twist layer 12 is formed by collectively twisting a plurality of pairs 16. In addition, in the embodiment shown in FIG. 1, the collective twisted layer 12 is composed of four pairs 16A to 16D, but may be another appropriate number if necessary.
[0016]
Each pair 16 is formed by twisting two insulated wires 18 as shown in FIG. As shown in FIG. 2, each insulated wire 18 is formed of a two-core conductor 20 that is insulated and covered with an insulator 22. As the conductor 20, for example, soft copper wire or the like can be used, and the insulator 22 can be formed from polyethylene or the like. More specifically, the use of foamed polyethylene can reduce the dielectric constant. Is preferred.
[0017]
These four pairs 16A to 16D are twisted so that adjacent pairs 16 have different twist pitches so that near-end crosstalk does not occur. Thus, for example, unlike the twisting pitch _{P B} of twisting pitch _{P A} and the other pair 16B of one pair 16A pairs 16A paired 16B adjacent shown in FIG. 1, this pair 16B and pairs 16C, a pair 16C The relationship is also established between the pair 16D and between the pair 16D and the pair 16A. That twist pitch _{P A} pair 16A, pairs 16B twisting pitch _{P B,} if the twisting pitch of the pairs 16C _{P C,} the twisting pitch of the pair 16D was _{_{_{P D, P A ≠ P B}}} , P B ≠ P _{_C, _P} _C ≠ _P D, is _{P D} ≠ _{P A} always satisfied. In the present invention, the twist pitch of the pair 16 means a pitch at which the two insulated wires 18 constituting each pair 16 are twisted.
[0018]
In the embodiment shown in FIG. 1, the shield layer 14 includes a double-sided aluminum pet tape 24 and a braid 26 provided on the double-sided aluminum pet tape 24. As shown in FIG. 3, the double-sided aluminum pet tape 24 is formed by bonding an aluminum tape 30 to both sides of a polyester tape 28 by an appropriate bonding means such as an adhesive, and as shown in FIG. The shield layer 14 is formed by being wrapped around the twisted layer 12. Further, the braid 26 is generally formed from a metal material such as copper or aluminum. As described above, since the shield layer 14 is provided, the influence of external noise can be reduced as a measure against EMI. The shield layer 14 is not limited to the one made of the double-sided aluminum pet tape 24 and the braid 26, and another shield layer 14, for example, one made of a metal pipe or the like may be used. In FIG. 1, reference numeral 32 denotes a sheath that is further coated on the shield layer 14 to protect the collectively twisted layer 12 and the shield layer 14 from the external environment. The sheath 32 is made of, for example, polyvinyl chloride. Can be formed.
[0019]
Further, as shown in FIG. 1, the communication cable 10 of the present invention has the impedance Is between one core of the two conductors 20 forming the pair 16 and the shield layer 14 and the two cores forming the pair 16. The ratio R (Is / Ic) to the characteristic impedance Ic between the conductors 20 of any of the pairs 20 is 0.76 ≦ R ≦ 0.80 in any pair 16. An insulating layer 34 is provided between them.
[0020]
This is for reducing the influence of the shield layer 14 on the conductor 20 of the insulated wire 18 and reducing the attenuation. That is, by providing the insulating layer 34 in this manner, the insulating distance between the insulated wire 18 and the shield layer 14 forming the pair 16 can be increased, so that as will be understood from comparative examples and experimental examples described later, The amount of attenuation can be reduced, and good frequency characteristics can be obtained. In particular, in this case, it is possible to sufficiently clear the attenuation specified in the standard by EIA (Electronic Industries Association of America), and to obtain a good attenuation while supporting high-speed data communication and high-frequency communication.
[0021]
In addition, since the amount of attenuation is reduced by the insulating layer 34, it is not necessary to consider, for example, increasing the twist pitch of the pair 16 in order to reduce the amount of attenuation. Also, since the twist pitch of the pair 16 suitable for improving the near-end crosstalk characteristic can be set, the attenuation can be reduced while maintaining sufficient near-end crosstalk characteristic. Further, since the amount of attenuation can be reduced without increasing the thickness of the insulating coating of the insulated wire 18, the outer diameter of the insulated wire 18 can be set small, and practically fit into the modular jack. Even when the insulated wire 18 having an outer diameter is used, the amount of attenuation can be reduced.
[0022]
In the embodiment shown in FIG. 1, the insulating layer 34 is made of a nonwoven fabric 36 wrapped around the collective twist layer 12. The nonwoven fabric 36 is formed by, for example, mechanically entanglement of fibers made of polyester or the like with a needle punch or the like or with an adhesive or the like. By providing the nonwoven fabric 36, the insulation distance between the shield layer 14 and the insulated wire 18 is increased, so that the effect of the shield layer 14 on the conductor 20 of the insulated wire 18 can be reduced, and the amount of attenuation can be reduced. can do.
[0023]
Further, in the embodiment of FIG. 1, two nonwoven fabrics 36 are provided to overlap with each other in order to satisfy the condition of 0.76 ≦ R ≦ 0.80 with respect to the impedance ratio R (Is / Ic). If the insulation distance can be widened so that the ratio R (Is / Ic) of the relationship becomes 0.76 ≦ R ≦ 0.80, regardless of the number of nonwoven fabrics 36, for example, when using another thick nonwoven fabric 36 or the like May be one.
[0024]
The value of “0.76 ≦ R ≦ 0.80” related to the impedance ratio R (Is / Ic) depends on how much the insulation distance between the insulated wire 18 and the shield layer 14 forming the pair 16 is set. The reason for this is that the impedance ratio R (Is / Ic) is used as an index because it is a guide for judging the influence of the shield layer 14 on the conductor 20. Therefore, next, a process of setting the impedance ratio R (Is / Ic) to “0.76 ≦ R ≦ 0.80” will be described with reference to comparative examples and experimental examples shown in Tables 1 and 2.
[0025]
[Table 1]

[0026]
Table 1 shows two comparative examples set to investigate how much the impedance ratio R (Is / Ic) can sufficiently reduce the attenuation, and experiments included in the scope of the present invention. 5 shows a comparison of the performance use of the example communication cable 10. That is, as shown in Table 1, first, a conductor 20 made of bare soft copper wire having an outer diameter of 0.511 mm was coated with an insulating coating made of an insulator 22 made of foamed polyethylene. An insulated wire 18 having an insulating coating with an outer diameter of 0.95 mm was formed for 1.10 mm, Comparative Example 2 and Experimental Example, and the two insulated wires 18 were twisted to form a pair 16.
[0027]
Of these comparative examples and experimental examples, comparative example 1 was set to examine how much the amount of attenuation can be reduced by increasing the thickness of the insulator 22. As shown, the outer diameter of the insulated wire 18 is set as large as 1.10 mm as compared with the other comparative example 2 and the experimental example. On the other hand, in the comparative example 2 and the experimental example, the outer diameter of the insulated wire 18 was not particularly increased, and the size of the insulated wire 18 that can be fitted into the modular jack (maximum 0.965 mm) was used. In order to examine how much attenuation can be reduced by increasing the insulation distance between the insulated wire 18 and the shield layer 14 constituting the pair 16 when the inside diameter is set to the inside diameter. It is.
[0028]
In this case, as shown in Table 1, the twisting pitch of the four pairs 16A to 16D forming the communication cable 10, that is, the twisting pitch of the two insulated wires 18 forming each pair 16, was as shown in Table 1. Are set to 12 mm, 16 mm, 20 mm, and 24 mm, respectively, and for Comparative Example 2 and the experimental example relating to the present invention, 14 mm, 16 mm, 18 mm, and 22 mm, respectively, and four pairs are set so that near-end crosstalk does not occur. No. 16 were twisted at different twist pitches.
[0029]
In each of the comparative examples and the experimental examples, as shown in Table 1, the shield layer 14 composed of the wrapped double-sided aluminum pet tape 24 and the braid 26 provided on the double-sided aluminum pet tape 24 was used. After that, a sheath 32 made of polyvinyl chloride was further applied thereon to manufacture the communication cables 10 respectively.
[0030]
Under the above conditions, as shown in Table 1, for the comparative example 1, the shield layer 14 was applied directly on the collective twisted layer 12 without the interposition of the insulating layer 34, and for the comparative example 2 and the experimental example 1, Applied an insulating layer 34 made of a non-woven fabric 36 having a thickness of 0.22 mm between the twisted layer 12 and the shield layer 14 in a wrap winding. However, in Comparative Example 2, one nonwoven fabric 36 serving as the insulating layer 34 was used. In Experimental Example 1 related to the present invention, two nonwoven fabrics 36 were used. In Experimental Example 1, the distance between the insulated wire 18 and the shield layer 14 was smaller. The insulation distance was set to be large. Experimental example 2 will be described later.
[0031]
Next, with respect to the two comparative examples and experimental example 1 shown in Table 1, the amounts of attenuation at various frequencies were measured, and the results are shown in FIGS. 4 to 6.
[0032]
That is, FIG. 4 shows the relationship between the frequency and the attenuation for Comparative Example 1 shown in Table 1, FIG. 5 shows the relationship between the frequency and the attenuation for Comparative Example 2, and FIG. 6 shows the relationship between Experimental Example 1 of the present invention. 4 shows the relationship between frequency and attenuation. 4 to 6, the attenuation determined by the EIA (Electronic Industries Association of America) standard is also shown to facilitate comparison with the standard defined by this standard.
[0033]
As can be seen from FIGS. 4 to 6, first, the attenuation obtained for Comparative Example 1 is larger than the attenuation specified in the EIA (Electronic Industries Association) standard, as shown in FIG. It turns out that this standard is not satisfied. Note that Comparative Example 1 corresponds to the above-described conventional technique of increasing the thickness of the insulating coating, and therefore FIG. 4 confirms that the conventional technique cannot satisfy the standard. Can be At the same time, since the outer diameter of the insulated wire 18 used in Comparative Example 1 is 1.10 mm, the insulated wire 18 cannot be fitted into a modular jack that can only enter the insulated wire 18 having an outer diameter of 0.965 mm at the maximum. . As described above, in the communication cable 10 specified by the comparative example 1, although the thickness of the insulating coating is increased in order to reduce the attenuation, the attenuation cannot be sufficiently reduced. In this respect, the range is limited.
[0034]
Next, focusing on the attenuation obtained for Comparative Example 2 in which the insulating layer 34 made of one nonwoven fabric 36 is applied, as shown in FIG. 5, the attenuation specified in the EIA (American Electronic Industries Association) standard Although it is slightly below the upper limit, it is still difficult to say that it still satisfies the standard with sufficient margin. This is because the attenuation can be reduced to some extent by providing the nonwoven fabric 36 as the insulating layer 34, but the insulation distance between the insulated wire 18 and the shield layer 14 is not yet sufficiently widened. . Thus, from the data on Comparative Example 2 shown in FIG. 5, it is not possible to sufficiently satisfy the EIA (Electronic Industries Association of America) standard by merely providing the insulating layer 34, and to consider the insulation distance. It is understood that the insulating layer 34 needs to be applied.
[0035]
Therefore, looking at the attenuation obtained for Experimental Example 1 of the present invention in which the insulating layer 34 made of two nonwoven fabrics 36 is further applied, as shown in FIG. It can be seen that the attenuation is well below the attenuation specified by the standard, and that the standard is satisfied with a margin. As described above, if the insulating distance between the insulated wire 18 and the shield layer 14 is appropriately set by providing the insulating layer 34, the influence of the shield layer 14 on the conductor 20 is reduced, and the attenuation is sufficiently reduced. be able to.
[0036]
In this case, as a guide for judging the influence of the shield layer 14 on the conductor 20, one of the two conductors 20 forming the pair 16 in the above two comparative examples and Experimental Example 1 of the present invention was used. The ratio R (Is / Ic) between the impedance Is between the wire and the shield layer 14 and the characteristic impedance Ic between the two conductors 20 forming the pair 16 is determined for each pair 16, and the results are shown in Table 2. Indicated.
[0037]
[Table 2]

[0038]
As can be seen from Table 2, the impedance ratio R (Is / Ic) of Experimental Example 1 of the present invention in which the attenuation was sufficiently reduced was 0.76 at the minimum, and any pair of 16 was used. The impedance ratio R (Is / Ic) was 0.76 ≦ R. Further, in this case, when the impedance ratio R (Is / Ic) exceeds 0.80, the outer diameter of the communication cable 10 becomes significantly larger than the outer diameter of the conductor 20, and the practicality of wiring and transportation is reduced. Therefore, it is necessary to set 0.80 as the upper limit. In this way, the numerical value of “0.76 ≦ R ≦ 0.80” is derived, and if the impedance ratio R (Is / Ic) is set within this range, the insulated wire 18 The insulation distance between the shield layer 14 and the shield layer 14 is sufficiently ensured, the influence of the shield layer 14 on the conductor 20 is reduced, and the attenuation can be sufficiently reduced as shown in FIG.
[0039]
On the other hand, when attention is paid to the impedance ratio R (Is / Ic) for Comparative Examples 1 and 2 that could not sufficiently satisfy the attenuation specified by the EIA (Electronic Manufacturers Association of America) standard, A pair 16 that satisfies <0.76 is included. From this, even if the insulated wire 18 constituting any pair 16 is not set, unless the impedance ratio R (Is / Ic) is set so as to satisfy “0.76 ≦ R ≦ 0.80”, the amount of attenuation is sufficient. It cannot be understood that it cannot be reduced.
[0040]
For the communication cable 10 of Experimental Example 1 of the present invention shown in Table 1, combinations of all pairs 16 constituting the communication cable 10 (for example, a pair 16 twisted at a twist pitch of 14 mm and a pair 16 at a twist pitch of 16 mm) When the near-end crosstalk attenuation in each frequency band was measured for each of the six combinations of the twisted pair 16 and the like, as shown in FIG. It was found that the characteristics were secured, and in particular, the near-end crosstalk attenuation specified by the EIA (Electronic Industries Association) standard was sufficiently satisfied. This is because, in the present invention, the pairs 16 are twisted at different twist pitches, and in particular, the attenuation amount is reduced by the insulating layer 34 without increasing the twist pitch of the pair 16, so that the twist of the pair 16 is reduced. It is considered that the pitch can be set to a value suitable for improving the near-end crosstalk attenuation. As described above, in the present invention, it is possible to simultaneously improve the near-end crosstalk characteristic and reduce the attenuation.
[0041]
Although the insulating layer 34 is formed of two nonwoven fabrics 36 in the embodiment shown in FIG. 1, the impedance ratio R (Is / Ic) may be in a range of 0.76 ≦ R ≦ 0.80. If possible, another insulating layer 34 may be used. For example, as shown in Experimental Example 2 in Table 1, an insulating layer 34 formed by extruding a thermoplastic resin such as a fluororesin into a pipe shape on the collective twisted layer 12 can be used. In this case, by setting the thickness of the insulating layer 34 to 0.70 mm, the above value regarding the impedance ratio R (Is / Ic) can be realized, and the value of the attenuation is also determined by EIA. It was confirmed by experiments that the standard values were sufficiently satisfied.
[0042]
【The invention's effect】
According to the present invention, as described above, the impedance Is between one core of the two core conductors forming all pairs and the shield layer, and the characteristic impedance between the two core conductors forming all pairs, An insulating layer is provided between the collective twisted layer and the shield layer so that the ratio R (Is / Ic) to Ic satisfies the optimum value obtained as a result of the experiment, 0.76 ≦ R ≦ 0.80. As a result, the insulation distance between the shield layer and the insulated wire is increased, and the effect of the shield layer on the conductor can be reduced. In particular, it can sufficiently satisfy the attenuation specified in the category 5 standard by EIA / TIA (Electronic Industry Association of America / Telecommunications Industry Association of America), and is compatible with high-speed data communication and high-frequency communication. While reducing the amount of attenuation Rukoto can.
[0043]
In particular, in this case, since the amount of attenuation is reduced by the insulating layer, it is not necessary to increase the twist pitch of the pair, and a twist pitch suitable for improving the near-end crosstalk characteristic can be selected. A good frequency characteristic can be maintained by reducing the amount of attenuation while maintaining the end crosstalk characteristics, and the electrical characteristics (attenuation amount, characteristic impedance, near-end crosstalk, etc.) specified by the EIA (Electronic Industries Association of America) standard can be maintained. Characteristic) can be satisfied at the same time. In addition, since the amount of attenuation is reduced without increasing the thickness of the insulation coating of the insulated wire, the outer diameter of the insulated wire can be set smaller, so that a practical outer diameter that can be fitted into the modular jack is used. There is also a benefit that the amount of attenuation can be reduced even when an insulated wire having the following is used.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a sectional view of a communication cable of the present invention.
FIG. 2 is a cross-sectional view of a pair used in the present invention.
FIG. 3 is a sectional view of a double-sided aluminum pet tape constituting a shield layer used in the present invention.
FIG. 4 is a plot diagram showing a relationship between a frequency and an attenuation obtained for Comparative Example 1 shown in Table 1.
FIG. 5 is a plot diagram showing a relationship between a frequency and an attenuation obtained for Comparative Example 2 shown in Table 1.
FIG. 6 is a plot diagram showing a relationship between a frequency and an attenuation obtained in Experimental Example 1 of the present invention shown in Table 1.
FIG. 7 is a plot diagram showing measured values of near-end crosstalk attenuation obtained for all combinations of pairs in the communication cable of Experimental Example 1 of the present invention shown in Table 1.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Communication cable 12 Collective twist layer 14 Shield layer 16 to 18 Insulated wire 20 Conductor 22 Insulator 24 Double-sided aluminum pet tape 26 Braid 28 Polyester tape 30 Aluminum tape 32 Sheath 34 Insulation layer 36 Nonwoven fabric

Claims

A set twisted layer formed by twisting a plurality of pairs formed by twisting two core conductors coated with insulation so that adjacent pairs have different twist pitches; and a shield layer applied to the set twisted layer. a communication cable comprising a frequency between 2 core conductors constituting the all pairs impedance is at a frequency 1MHz between 1 core and the shield layer of the two-core conductors constituting the all pairs An insulating layer is provided between the collective twist layer and the shield layer such that a ratio R (Is / Ic) to the characteristic impedance Ic at 1 MHz satisfies 0.76 ≦ R ≦ 0.80. And communication cable.