JP2015048707A - Axial flow turbine - Google Patents

Axial flow turbine Download PDF

Info

Publication number
JP2015048707A
JP2015048707A JP2013178419A JP2013178419A JP2015048707A JP 2015048707 A JP2015048707 A JP 2015048707A JP 2013178419 A JP2013178419 A JP 2013178419A JP 2013178419 A JP2013178419 A JP 2013178419A JP 2015048707 A JP2015048707 A JP 2015048707A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
pad
turbine
row
journal
turbine rotor
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2013178419A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP6151133B2 (en
Inventor
村 勇 樹 見
Yuki Mimura
村 勇 樹 見
田 和 徳 池
Kazunori Ikeda
田 和 徳 池
昭 博 小野田
Akihiro Onoda
昭 博 小野田
田 和 孝 鶴
Kazutaka Tsuruta
田 和 孝 鶴
橋 武 雄 高
Takeo Takahashi
橋 武 雄 高
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Toshiba Corp
Original Assignee
Toshiba Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Toshiba Corp filed Critical Toshiba Corp
Priority to JP2013178419A priority Critical patent/JP6151133B2/en
Publication of JP2015048707A publication Critical patent/JP2015048707A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6151133B2 publication Critical patent/JP6151133B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Sliding-Contact Bearings (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an axial flow turbine including tilting pad journal bearing capable of preventing or suppressing unstable vibration that is possibly generated in cases such as a case where a direction of a load acting on the tilting pad journal bearing is a direction other than a gravity direction or a case where the direction of the load changes due to the influence of a working fluid.SOLUTION: In one embodiment, a pad of a tilting pad journal bearing is arranged such that an action line of a resultant force 16 between a gravity-induced load acting on a turbine rotor and a load acting on the turbine rotor by which a working fluid is to displace the turbine rotor can pass through a pivot of one pad 1 of a plurality of pads.

Description

発明の実施形態は、ティルティングパッドジャーナル軸受を用いて軸流タービンのタービンロータを支持する技術に関するものである。   Embodiments of the present invention relate to a technique for supporting a turbine rotor of an axial turbine using a tilting pad journal bearing.

蒸気タービン等の軸流タービンの回転軸、例えばタービンロータのジャーナルを支持する軸受けとしては、通常、ティルティングパッドジャーナル軸受が用いられている。一般的なティルティングパッドジャーナル軸受は、図1に示すように複数の(図示例では5枚の)揺動可能なパッド1を有している。各パッド1は球面の背面5を有しており、背面5にはパッド1を支持するピボット6が埋め込まれている。軸受内輪2にはピボットホルダー7が埋め込まれている。軸受内輪2は、ケーシングあるいは基礎(ともに図示せず)に固定されている軸受外輪(図示せず)を介して外部構造物に固定されている。ピボット6及びピボットホルダー7の接触面はともに球面であり、このため、各パッド1はジャーナル3の動きに応じて自由に揺動することが可能である。   A tilting pad journal bearing is usually used as a bearing for supporting a rotating shaft of an axial turbine such as a steam turbine, for example, a journal of a turbine rotor. A general tilting pad journal bearing has a plurality of (in the illustrated example, five) swingable pads 1 as shown in FIG. Each pad 1 has a spherical back surface 5, and a pivot 6 that supports the pad 1 is embedded in the back surface 5. A pivot holder 7 is embedded in the bearing inner ring 2. The bearing inner ring 2 is fixed to an external structure via a bearing outer ring (not shown) fixed to a casing or a foundation (both not shown). The contact surfaces of the pivot 6 and the pivot holder 7 are both spherical surfaces. Therefore, each pad 1 can freely swing according to the movement of the journal 3.

通常、ティルティングパッドジャーナル軸受では、潤滑剤として油が用いられている。軸受内部に供給された潤滑油は、回転のため発生するジャーナル3との摩擦により移動し、各パッド1に供給される。図2には一つのパッド1が拡大して示されている。ここで、軸受内輪2の内側面の曲率中心Ob、パッド1の内側面の曲率中心Op及びパッド1の重心Gをつなぐ直線9を引き、この直線9に垂直でパッド重心Gを通る線10を設定する。この線10をパッドの傾きθの測定基準とし、反時計回り(ジャーナル3の回転方向4と同方向)の傾きを正の傾き、時計回りの傾きを負の傾きと定義する。   Usually, oil is used as a lubricant in a tilting pad journal bearing. The lubricating oil supplied to the inside of the bearing moves due to friction with the journal 3 generated for rotation, and is supplied to each pad 1. FIG. 2 shows an enlarged view of one pad 1. Here, a straight line 9 connecting the curvature center Ob of the inner surface of the bearing inner ring 2, the curvature center Op of the inner surface of the pad 1 and the center of gravity G of the pad 1 is drawn, and a line 10 perpendicular to the straight line 9 and passing through the pad center of gravity G is drawn. Set. Using this line 10 as a measurement standard for the pad inclination θ, a counterclockwise inclination (the same direction as the rotation direction 4 of the journal 3) is defined as a positive inclination, and a clockwise inclination is defined as a negative inclination.

潤滑油はジャーナル3とパッド1との隙間11に供給される。パッド1の潤滑面1dは静止しており、ジャーナル3は非常に高周速で回転している。このため、隙間11に満たされた潤滑油のジャーナル側とパッド側との間に非常に大きな速度差があるので、潤滑油にはせん断力が働き、粘性力が潤滑油内部で発生する。この粘性作用と、ジャーナル3とパッド1の動きから形成される傾きθにより、くさび効果が発生し、隙間11にある潤滑油に油膜圧力分布が発生する。   Lubricating oil is supplied to the gap 11 between the journal 3 and the pad 1. The lubricating surface 1d of the pad 1 is stationary, and the journal 3 is rotating at a very high peripheral speed. For this reason, since there is a very large speed difference between the journal side and the pad side of the lubricating oil filled in the gap 11, a shearing force acts on the lubricating oil and a viscous force is generated inside the lubricating oil. The wedge effect is generated by the viscous action and the inclination θ formed by the movement of the journal 3 and the pad 1, and an oil film pressure distribution is generated in the lubricating oil in the gap 11.

各パッド1に発生する油膜圧力分布を全周積分するとジャーナル3にかかる荷重に一致する。通常の軸流タービンにおいては、荷重方向はジャーナル3に作用する重力の方向と一定するため、ティルティングパッド軸受では重力8の作用線を基準にパッド1を配置している。パット1の配置態様は、図1に示すように1つのパッドのピボット6の中心を重力8の作用線(重力8と重なる二点鎖線に相当)が通過するように各パッドが配置されたロードオンパッド型(以下「LOP型」と呼称する)と、図3に示すように隣接する2つのパッド1が重力8の作用線に対して対称に配置される、言い換えれば隣接する2つのパッド1のピボット6の中間位置を重力8の作用線が通過するロードビットウィーン型(以下「LBP型」と呼称する)とがある。   When the oil film pressure distribution generated in each pad 1 is integrated over the entire circumference, it corresponds to the load applied to the journal 3. In a normal axial turbine, the load direction is constant with the direction of gravity acting on the journal 3, and therefore the pad 1 is arranged on the tilting pad bearing on the basis of the action line of gravity 8. As shown in FIG. 1, the pad 1 is arranged in a load in which each pad is arranged so that an action line of gravity 8 (corresponding to a two-dot chain line overlapping with gravity 8) passes through the center of a pivot 6 of one pad. In the on-pad type (hereinafter referred to as “LOP type”), as shown in FIG. 3, two adjacent pads 1 are arranged symmetrically with respect to the action line of gravity 8, in other words, two adjacent pads 1 There is a Rhodobit Wien type (hereinafter referred to as “LBP type”) in which an action line of gravity 8 passes through an intermediate position of the pivot 6.

パッド1はピボット6とピボットホルダー7との接触点T1が、ジャーナル3の回転に応じて変化する油膜圧力分布の中心点の鉛直下方に位置するように自由に移動する。したがって、パッド1は、自動調心的且つ全体的に軸受荷重Wを受けるようになり、軸受においてホイップ等を発生させる不安定化力の発生を防ぐ。このため、ティルティングパッドジャーナル軸受は、自動調心機能を有し安定性に優れ、特に高い安定性が要求される高速回転機械に適応されている。   The pad 1 freely moves so that the contact point T1 between the pivot 6 and the pivot holder 7 is located vertically below the center point of the oil film pressure distribution that changes according to the rotation of the journal 3. Accordingly, the pad 1 receives the bearing load W in a self-aligning manner and as a whole, and prevents the generation of destabilizing force that causes whip or the like in the bearing. For this reason, the tilting pad journal bearing has a self-aligning function, is excellent in stability, and is particularly suitable for a high-speed rotating machine that requires high stability.

ところで、蒸気タービンにおいては、作動流体の体積流量が小さい場合に二次流れの抑制を図るために、いわゆる部分挿入構造が適用されている(例えば特許文献2を参照)。蒸気タービンの通常のノズルダイヤフラムにおいては、ダイアフラム外輪とダイアフラム内輪との間に形成された環状開口部の全周にわたって複数のノズルが配列されており、作動流体は、周方向に概ね均等に下流側に流出する。一方、部分挿入とは、上記の環状開口部の周方向における一部の領域のみに複数のノズルを配列し、他の領域はノズルを設けずに閉止するという構造である。この場合、環状開口部のうち閉止する領域の割合を変えることにより、ノズルの翼高さを高く調整することができる。このため、作動流体の体積流量が小さい場合であっても、二次流れの抑制を図り、蒸気タービンの性能低下を抑制することができる。このような部分挿入構造は、通常、蒸気タービンの調速段落に好適に用いられるものである。   By the way, in the steam turbine, a so-called partial insertion structure is applied in order to suppress the secondary flow when the volume flow rate of the working fluid is small (see, for example, Patent Document 2). In a normal nozzle diaphragm of a steam turbine, a plurality of nozzles are arranged over the entire circumference of an annular opening formed between the outer ring of the diaphragm and the inner ring of the diaphragm, and the working fluid is substantially evenly downstream in the circumferential direction. To leak. On the other hand, the partial insertion is a structure in which a plurality of nozzles are arranged only in a partial area in the circumferential direction of the annular opening and the other areas are closed without providing nozzles. In this case, the blade height of the nozzle can be adjusted to be high by changing the ratio of the closed region of the annular opening. For this reason, even if the volume flow rate of the working fluid is small, it is possible to suppress the secondary flow and suppress the performance degradation of the steam turbine. Such a partial insertion structure is normally used suitably for the speed control stage of a steam turbine.

ところが、近年の回転機械の大型化及び高速化により、ティルティングパッドジャーナル軸受とはいえ不安定振動が発生しやすくなっている。さらに、蒸気タービンの性能向上対策から、段落数の増加、漏れ損失の低減、高温高圧化の傾向が顕著であり、それらは軸系の危険速度の低下、システム減衰の低下及び不安定化シール力の増大といった、軸系の振動に対しての安定度を低下させる要因となる。   However, due to the recent increase in size and speed of rotating machines, unstable vibrations are likely to occur even with tilting pad journal bearings. Furthermore, as a result of measures to improve the performance of steam turbines, the number of paragraphs, the reduction of leakage loss, and the trend toward higher temperatures and pressures are prominent. These include a reduction in the critical speed of the shaft system, a reduction in system damping, and an unstable sealing force. This increases the stability of the shaft system against vibrations.

その中で次のような特性をもつ不安定振動が確認されている。
− 負荷依存性があり、負荷が小さい間は全く生じないか、生じていても振幅が小さく問題にならず、負荷が大きくなると、はじめて発生するか、あるいは振幅が急速に成長して激しい振動になり、それ以上負荷を増すことが困難になる。
− また、振動数が軸系の一次固有振動数に近く、軸の回転速度が一次危険速度を超えて運転されている領域で生じる例が多く、したがって振動数は回転同期振動数よりも低い。
このような振動を発生させる原因は流体力でありこれを不安定化力と呼び、このような不安定化力による不安定振動を抑制するために、ジャーナル3にかかる軸受油膜および軸受支持部の垂直方向と水平方向の剛性の異方性を強め、軸受油膜の減衰を大きくする対策が報告されている。
Among them, unstable vibrations with the following characteristics have been confirmed.
-It depends on the load and does not occur at all while the load is small, or even if it occurs, the amplitude is small and does not matter. It becomes difficult to increase the load further.
-Also, there are many cases where the frequency is close to the primary natural frequency of the shaft system and the rotational speed of the shaft exceeds the primary critical speed, and the frequency is lower than the rotationally synchronized frequency.
The cause of such vibration is fluid force, which is referred to as destabilizing force. In order to suppress unstable vibration due to such destabilizing force, the bearing oil film and the bearing support portion of the journal 3 Measures have been reported to increase the anisotropy of the rigidity in the vertical and horizontal directions and increase the damping of the bearing oil film.

しかし、上述した部分挿入構造を適用した場合、図4に示すようにノズル12の中で流体噴射が可能な範囲12aと噴射が遮断される部分挿入箇所12b(ハッチング部分)とからなる。範囲12aから噴射された流体13がタービン翼(動翼部)14のある範囲に集中して働き、図4に示した場合にはタービンロータを下から浮き上がらせる力であるバルブフォース15がタービンロータに作用する。図5に示すようなバルブフォース15がタービンロータすなわちジャーナル3に作用してタービンロータを変位させる方向に作用した場合、このバルブフォース15とジャーナル3に作用する重力8との合力16がティルティングパッドジャーナル軸受にかかる荷重となる。このとき図5に示すように合力16の作用線が、パッド1bとパッド1cの間を通過する場合には、期待されていたLOP型のティルティングパッドジャーナル軸受の特性が得られず、むしろLBP型のような特性になってしまう。   However, when the partial insertion structure described above is applied, as shown in FIG. 4, the nozzle 12 includes a range 12 a in which fluid can be ejected and a partial insertion location 12 b (hatched portion) where the ejection is blocked. In the case shown in FIG. 4, the valve force 15 that is the force that lifts the turbine rotor from below is provided in the turbine rotor (fluid blade section) 14 where the fluid 13 injected from the range 12a works in a concentrated manner. Act on. When the valve force 15 as shown in FIG. 5 acts on the turbine rotor, that is, the journal 3 in the direction of displacing the turbine rotor, the resultant force 16 of the valve force 15 and the gravity 8 acting on the journal 3 is the tilting pad. This is the load on the journal bearing. At this time, when the action line of the resultant force 16 passes between the pad 1b and the pad 1c as shown in FIG. 5, the expected characteristics of the LOP type tilting pad journal bearing cannot be obtained. It becomes a characteristic like a mold.

上述した負荷による不安定振動に対しては、LOP型軸受を用いた方が安定性を得られることは知見としてあり、この部分挿入構造を持つタービンに関して本来要求していた軸受特性が得られないことは、機器信頼性確保の観点からは望ましくない。   It is known that the use of LOP type bearings can provide stability against the unstable vibration caused by the load described above, and the bearing characteristics originally required for a turbine having this partial insertion structure cannot be obtained. This is not desirable from the viewpoint of ensuring device reliability.

特開2012−241758JP2012-241758 特開平11−303608号公報JP-A-11-303608

発明の実施形態は、作動流体の影響により、ティルティングパッドジャーナル軸受に作用する荷重方向が重力方向以外の方向となる場合、あるいは変化する場合等に生じうる不安定振動を防止ないし抑制することができるティルティングパッドジャーナル軸受を備えた軸流タービンを提供することを目的としている。   The embodiment of the invention prevents or suppresses unstable vibration that may occur when the load direction acting on the tilting pad journal bearing is a direction other than the direction of gravity or changes due to the influence of the working fluid. It is an object of the present invention to provide an axial turbine with a tilting pad journal bearing that can be made.

発明の一実施形態によれば、作動流体によって回転させられるタービンロータと、作動流体の前記タービンロータ軸方向の流路を形成するとともに、この流路の一部が遮断された静翼部と、この静翼部の下流側に位置し、タービンロータに設けられ、流路により導かれた作動流体により回転させられる動翼部と、 円周方向に沿ったパッド列を形成する複数のパッドを有し、パッドとタービンロータとの間の潤滑油に生ずる油膜圧力により、タービンロータを支持するティルティングパッドジャーナル軸受とを備えた軸流タービンが提供される。パッド列を形成する複数のパッドは、タービンロータに作用する重力による荷重と、流路を通過した作動流体が動翼部に作用することにより発生するタービンロータを変位させようとする荷重との合力の作用線が、複数のパッドのうちの一つのパッドのピボットを通過するように配置されている。   According to an embodiment of the invention, a turbine rotor rotated by a working fluid, a stationary blade portion that forms a flow path of the working fluid in the axial direction of the turbine rotor, and a part of the flow path is blocked, Located on the downstream side of the stationary blade portion, provided in the turbine rotor and rotated by the working fluid guided by the flow path, and a plurality of pads forming a pad row along the circumferential direction. An axial turbine having a tilting pad journal bearing that supports the turbine rotor is provided by the oil film pressure generated in the lubricating oil between the pad and the turbine rotor. The plurality of pads forming the pad row are the combined force of the load due to gravity acting on the turbine rotor and the load that is generated when the working fluid that has passed through the flow path acts on the rotor blade portion to displace the turbine rotor. The action line is arranged to pass through the pivot of one of the plurality of pads.

LOP型のティルティングパッドジャーナル軸受の構成を概略的に示す横断方向の(軸に直交する方向の)断面図。FIG. 3 is a cross-sectional view (in a direction perpendicular to the axis) in the transverse direction schematically showing the configuration of the LOP type tilting pad journal bearing. 図1に示した1つのパッドの拡大図。The enlarged view of one pad shown in FIG. LBP型のティルティングパッドジャーナル軸受の構成を概略的に示す横断方向断面図。FIG. 3 is a transverse cross-sectional view schematically showing a configuration of an LBP type tilting pad journal bearing. 部分挿入構造について説明するための、タービンの一部を示す概略斜視図。The schematic perspective view which shows a part of turbine for demonstrating a partial insertion structure. 部分負荷構造による軸受荷重の変化を説明するための、ティルティングパッドジャーナル軸受の横断方向断面図。The transverse direction sectional view of a tilting pad journal bearing for explaining change of bearing load by a partial load structure. ティルティングパッドジャーナル軸受の第1実施形態の構成を概略的に示す横断方向断面図。FIG. 3 is a transverse cross-sectional view schematically showing the configuration of the first embodiment of the tilting pad journal bearing. ティルティングパッドジャーナル軸受の第2実施形態の構成を示す軸方向部分断面図。The axial direction fragmentary sectional view which shows the structure of 2nd Embodiment of a tilting pad journal bearing. 第2実施形態における各列のパッドの配置を説明するための、軸受内輪の内周面を平面に展開してパッドと一緒に示した図。The figure which developed the inner peripheral surface of the bearing inner ring | wheel on the plane for demonstrating arrangement | positioning of the pad of each row | line | column in 2nd Embodiment, and showed it with the pad. 第2実施形態におけるA列のパッドの配置を説明するための、ティルティングパッドジャーナル軸受の横断方向断面図。The transverse direction sectional view of the tilting pad journal bearing for explaining arrangement of the pad of A row in a 2nd embodiment. 第2実施形態におけるB列のパッドの配置を説明するための、ティルティングパッドジャーナル軸受の横断方向断面図。The transverse direction sectional view of the tilting pad journal bearing for explaining arrangement of the pad of B row in a 2nd embodiment. 第2実施形態の一変形例を説明するための、ティルティングパッドジャーナル軸受の横断方向断面図。The transverse direction sectional view of the tilting pad journal bearing for explaining one modification of a 2nd embodiment. 第2実施形態の他の変形例を説明するための、ティルティングパッドジャーナル軸受の横断方向断面図。The transverse direction sectional view of the tilting pad journal bearing for explaining other modifications of a 2nd embodiment. 第2実施形態のさらに他の変形例を説明するための、図8と同様の展開図。The expanded view similar to FIG. 8 for demonstrating the further another modification of 2nd Embodiment. 第2実施形態に係るティルティングパッドジャーナル軸受を備えた軸流タービンの構成を概略的に示す軸方向断面図。The axial direction sectional view showing roughly the composition of the axial flow turbine provided with the tilting pad journal bearing concerning a 2nd embodiment.

以下に実施形態について添付図面を参照して説明する。なお、実施形態の説明において、背景技術を説明する図1〜図5に示した部材と同一ないし実質的に同一の部材については、同一符号を付し、重複説明は省略するものとする。なお、図6、図9、図10、図11、図12において、一点鎖線で示した直交する2本の補助線は、水平方向及び鉛直方向を示している。   Embodiments will be described below with reference to the accompanying drawings. In the description of the embodiment, the same or substantially the same members as those shown in FIGS. 1 to 5 for explaining the background art are denoted by the same reference numerals, and redundant description will be omitted. In FIGS. 6, 9, 10, 11, and 12, two orthogonal auxiliary lines indicated by alternate long and short dash lines indicate a horizontal direction and a vertical direction.

[第1実施形態]
図6を参照して第1実施形態について説明する。図6において、符号16が付された白抜き矢印は、タービンロータに作用する作動流体(本例では「蒸気」)がタービンロータすなわちジャーナル3を変位させようとする荷重(本例では背景技術の項で説明した「バルブフォース15」)と、タービンロータの自重に応じてタービンロータすなわちジャーナル3に作用する重力による荷重との合力を示している。
[First Embodiment]
The first embodiment will be described with reference to FIG. In FIG. 6, a white arrow indicated by a reference numeral 16 indicates a load (in this example, “steam”) acting on the turbine rotor that causes the turbine rotor, that is, the journal 3 to be displaced (in this example, the background art). The “valve force 15” described in the section) and the resultant force of the gravity load acting on the turbine rotor, that is, the journal 3, in accordance with the weight of the turbine rotor.

本実施形態に係るティルティングパッドジャーナル軸受は、円周方向に沿った一列のパッド列を形成するように配列された複数枚(図示例では5枚)のパッド1を有し、これら複数枚のパッド1が円周方向等間隔で配置されるとともに、複数枚のパッド1のうちの一枚のパッドのピボット6の中心が合力16の作用線(図中の合力16と重なる二点鎖線)上に位置している。すなわち、パッド1は合力16に対してLOP型の配列となっている。なお、「作用線」というのは、図6の断面において、タービンロータすなわちジャーナル3の重心であるジャーナル3の中心を始点として、合力16の向きに延ばした半直線を意味している。   The tilting pad journal bearing according to the present embodiment has a plurality of (in the illustrated example, five) pads 1 arranged so as to form a single pad row along the circumferential direction. The pads 1 are arranged at equal intervals in the circumferential direction, and the center of the pivot 6 of one of the plurality of pads 1 is on the line of action of the resultant force 16 (two-dot chain line overlapping with the resultant force 16 in the figure). Is located. That is, the pad 1 has an LOP type arrangement with respect to the resultant force 16. The “action line” means a half line extending in the direction of the resultant force 16 from the center of the turbine rotor, that is, the journal 3 which is the center of gravity of the journal 3 in the cross section of FIG.

合力16の向きは軸流タービンの運転条件により変動しうる。例えば、バルブフォースは導入蒸気量により変動する。従って、パッド1の配置の基準として考慮される合力16は、安定性が最も望まれる運転条件下における合力であることが好ましい。安定性が最も望まれる運転条件とは、例えば軸流タービンの定格負荷運転である。   The direction of the resultant force 16 can vary depending on the operating conditions of the axial turbine. For example, the valve force varies depending on the amount of introduced steam. Therefore, it is preferable that the resultant force 16 considered as a reference for the arrangement of the pad 1 is a resultant force under operating conditions where stability is most desired. The operating condition for which stability is most desired is, for example, rated load operation of an axial turbine.

この第1実施形態によれば、ある特定の運転条件下(例えば定格負荷運転時)に現れる合力16に対応させてパッド1をLOP型に配列することにより、当該運転条件下における作動流体からの不安定化力による不安定振動の発生を防止ないし低減することができる。   According to the first embodiment, the pads 1 are arranged in the LOP type in correspondence with the resultant force 16 that appears under certain specific operating conditions (for example, at rated load operation), so that Generation of unstable vibration due to the destabilizing force can be prevented or reduced.

[第2実施形態]
次に、図7〜図10を参照して、第2実施形態について説明する。この第2実施形態では、1つのティルティングパッドジャーナル軸受が、二列のパッド列(A列、B列)から構成される。各パッド列は、異なる方向の力(荷重)に対してそれぞれパッド1をLOP型に配列している。例えば、A列は、前述した第1実施形態と同様に、定格負荷運転時における合力16に対してパッド1をLOP型に配列しており(図9を参照)、B列は、タービンロータ(すなわちジャーナル3)に作用する重力の作用線上に一枚のパッド1のピボット6の中心が位置するように、重力のみに対応させてパッド1をLOP型に配列している(図10を参照)。従って、A列のパッド1とB列のパッド1とは、所定角度だけ配列位相(配列角度位置)がずれている。
[Second Embodiment]
Next, a second embodiment will be described with reference to FIGS. In the second embodiment, one tilting pad journal bearing is composed of two rows of pad rows (A row and B row). In each pad row, the pads 1 are arranged in an LOP type with respect to forces (loads) in different directions. For example, in the row A, the pads 1 are arranged in an LOP type with respect to the resultant force 16 during rated load operation (see FIG. 9), as in the first embodiment described above, and the row B is a turbine rotor ( That is, the pads 1 are arranged in an LOP shape corresponding to only gravity so that the center of the pivot 6 of one pad 1 is positioned on the line of gravity acting on the journal 3) (see FIG. 10). . Therefore, the array phase (array angle position) is shifted by a predetermined angle between the pad 1 in the A row and the pad 1 in the B row.

各ピボットホルダー7(あるいはこれに連結されたピストン)は、軸受内輪2内に形成されたシリンダ室2a内にスライド可能に収容されている。図示しない油圧源とシリンダ室2aとを接続する油路に圧力制御機構17が設けられている。圧力制御機構17によりシリンダ室2aに印加する油圧を増減させることにより、ピボットホルダー7を介してパッド1をジャーナル3の半径方向に進退させることができる。   Each pivot holder 7 (or a piston coupled thereto) is slidably accommodated in a cylinder chamber 2 a formed in the bearing inner ring 2. A pressure control mechanism 17 is provided in an oil passage that connects a hydraulic source (not shown) and the cylinder chamber 2a. By increasing or decreasing the hydraulic pressure applied to the cylinder chamber 2 a by the pressure control mechanism 17, the pad 1 can be advanced and retracted in the radial direction of the journal 3 via the pivot holder 7.

図9及び図10に示すように、各パッド1に1つずつ圧力制御機構17が設けられている。同じパッド列に属するパッド1が同時に同方向(半径方向内側または外側)に動くように、各圧力制御機構17の動作が図示しないコントローラにより制御される。各圧力制御機構17及び図示しないコントローラにより、A列およびB列のうちのいずれかを選択的に軸受として機能させる切換機構が構成される。   As shown in FIGS. 9 and 10, one pressure control mechanism 17 is provided for each pad 1. The operation of each pressure control mechanism 17 is controlled by a controller (not shown) so that the pads 1 belonging to the same pad row simultaneously move in the same direction (inward or outward in the radial direction). Each pressure control mechanism 17 and a controller (not shown) constitute a switching mechanism that selectively functions one of the A row and the B row as a bearing.

軸流タービンの負荷状態により、タービンロータに作用する作動流体がタービンロータすなわちジャーナル3を変位させようとする力ここではバルブフォースの大きさ(及び/又は向き)が変化すると、合力16の向きが変化する。バルブフォースの向きが無視できる程度に小さいとき、例えば定格運転よりもずっと低負荷で運転している場合には、B列のパッド1のみが軸受け機能を発揮するように、B列のパッド1に関連するシリンダ室2aに圧力をかけて、すなわちB列のパッド1の背面に圧力をかけて、B列のパッド1とジャーナル3との隙間を小さくする。また、例えば、軸流タービンの定格負荷運転時には、A列のパッド1の背面に圧力をかけてA列のパッド1とジャーナル3との隙間を小さくする。なお、いずれの場合においても、一方の列のパッド1の背面に圧力をかけるときは、他方の列のパッド1の背面から圧力を抜き、当該他方の列のパッド1とジャーナル3との隙間を大きくするように、圧力制御を行う。   The force by which the working fluid acting on the turbine rotor tries to displace the turbine rotor, that is, the journal 3, depending on the load state of the axial flow turbine. Here, when the magnitude (and / or direction) of the valve force changes, the direction of the resultant force 16 changes. Change. When the direction of the valve force is small enough to be ignored, for example, when operating at a much lower load than the rated operation, only the B row pad 1 exerts the bearing function so that the B row pad 1 Pressure is applied to the associated cylinder chamber 2a, that is, pressure is applied to the back surface of the pad 1 in the B row, and the gap between the pad 1 in the B row and the journal 3 is reduced. Further, for example, during rated load operation of the axial turbine, pressure is applied to the back surface of the A row pad 1 to reduce the gap between the A row pad 1 and the journal 3. In any case, when pressure is applied to the back surface of the pad 1 in one row, the pressure is released from the back surface of the pad 1 in the other row, and the gap between the pad 1 and the journal 3 in the other row is set. Pressure control is performed to increase the pressure.

この第2実施形態によれば、負荷条件による軸受荷重の方向の変化に対応して機能させるパッドを変更することにより、負荷条件の変化に関わらず作動流体からの不安定化力による不安定振動の発生を防止ないし低減することができる。   According to the second embodiment, by changing the pad that functions in response to the change in the direction of the bearing load due to the load condition, the unstable vibration due to the destabilizing force from the working fluid regardless of the change in the load condition. Can be prevented or reduced.

この第2実施形態において、1つのティルティングパッドジャーナル軸受のA列に関連する部分とB列に関連する部分とは、機構的に分離されていてもよいし(例えば、A列のみを有するティルティングパッドジャーナル軸受とB列のみを有するティルティングパッドジャーナル軸受とを隣接配置する)、あるいは、部分的に一体化(例えば、A列用の軸受内輪2とB列用の軸受内輪2との一体化)されていてもよい。   In the second embodiment, the portion related to the A row and the portion related to the B row of one tilting pad journal bearing may be mechanically separated (for example, a till having only the A row). Or a part of the bearing inner ring 2 for the A row and the bearing inner ring 2 for the B row (for example, an integration of the bearing inner ring 2 for the A row and the bearing inner ring 2 for the B row). ).

上記第2実施形態において、図11に示すように、一列のパッド列を構成する複数のパッド1において、合力16の作用線上に位置するパッド1とジャーナル3との隙間が、他のパッド1とジャーナル3との隙間に比べて小さくなるように、圧力制御機構17を制御してもよい。すなわち、例えば、合力16の作用線上に位置するパッド1(1a)の背面に比較的大きな圧力をかけ、他のパッド1の背面に比較的小さな圧力をかけるようにする。   In the second embodiment, as shown in FIG. 11, in the plurality of pads 1 constituting one row of pads, the gap between the pad 1 and the journal 3 positioned on the action line of the resultant force 16 is different from that of the other pads 1. The pressure control mechanism 17 may be controlled so as to be smaller than the gap with the journal 3. That is, for example, a relatively large pressure is applied to the back surface of the pad 1 (1a) located on the line of action of the resultant force 16, and a relatively small pressure is applied to the back surface of the other pads 1.

負荷に対するロータの安定性確保のために、軸受特性の1つである剛性について荷重方向とその垂直方向の荷重比(以下、「異方性」と呼称する)を大きくする施策があるが、図11に示すように、パッド1aのみ隙間を小さくすることでパッド1aにかかる軸受荷重が増し、力に対する変位が小さくなるので同方向の剛性が増すため、剛性の異方性が増し、負荷に対する安定性が増す。これにより、ティルティングパッドジャーナル軸受の安定性をより高めることができる。   In order to ensure the stability of the rotor against the load, there is a measure to increase the load ratio between the load direction and its vertical direction (hereinafter referred to as “anisotropic”) for the rigidity, which is one of the bearing characteristics. As shown in FIG. 11, by reducing the gap only in the pad 1a, the bearing load applied to the pad 1a is increased and the displacement with respect to the force is reduced, so that the rigidity in the same direction is increased, so that the rigidity anisotropy is increased and the load is stable. Increases nature. Thereby, stability of a tilting pad journal bearing can be improved more.

上記の第2実施形態においては、低負荷運転時に機能させるパッド列(B列)は、重力の作用線に対してLOP型の配置としているが、これに限定されるものではなく、図12に示すように、重力の作用線に対してLBP型の配置としてもよい。前述したLOP型は高負荷(例えば定格負荷)状態でのタービンの安定性に対して非常に良い効果を得られるが、低負荷状態の場合には、条件次第では、LBP型のパッド配置の方が軸受特性の中の減衰が大きく得られることもあり、より安定した運転状態が可能となることもある。   In the second embodiment, the pad row (B row) that functions during low-load operation is an LOP-type arrangement with respect to the gravity action line, but is not limited to this, and FIG. As shown, it may be an LBP type arrangement with respect to the line of gravity. The above-mentioned LOP type can provide a very good effect on the stability of the turbine in a high load (for example, rated load) state. However, in the case of a low load state, depending on the conditions, the LBP type pad arrangement is better. However, there is a case where a large damping in the bearing characteristics is obtained, and a more stable operation state may be possible.

上記の第2実施形態では1つのティルティングパッドジャーナル軸受が2列のパッド列を有していたが、これに限定されるものではなく、図13に示すように、パッド1の配列角度位置が互いに異なる3列以上のパッド列を有していてもよい。これによれば、負荷条件の変化により柔軟に対応することができ、より安定したタービン運転を可能としうる。   In the second embodiment, one tilting pad journal bearing has two pad rows. However, the present invention is not limited to this, and as shown in FIG. Three or more different pad rows may be provided. According to this, it can respond flexibly by the change of load conditions, and can enable more stable turbine operation.

上記第2実施形態に係る複列構造のティルティングパッドジャーナル軸受は、1つのタービンロータに複数箇所設けられたジャーナル3をそれぞれ支持するために複数設けることができる。これにより、より安定したタービンの運転を可能にすることができる。   A plurality of tilting pad journal bearings having a double row structure according to the second embodiment can be provided in order to support the journals 3 provided at a plurality of locations in one turbine rotor. Thereby, a more stable operation of the turbine can be achieved.

図14には、ティルティングパッドジャーナル軸受を備えた軸流タービンの構造が概略的に示されている。軸流タービンは、タービンケーシング21を有している。タービンケーシング21内には、タービンケーシング21に固定された複数のノズルダイヤフラム(詳細は図示せず)及びタービンロータ22に設けられた複数の動翼列(詳細は図示せず)が軸方向に交互に配列され、1つのノズルダイヤフラム(静翼部)とその下流側にある動翼列(動翼部)とにより1つのタービン段落23が構成される。作動流体供給管24から供給された作動流体例えば蒸気が複数のタービン段落23を通過して動翼に対して仕事を行い、タービンロータ22が回転駆動され、タービンロータ22に連結された発電機等の負荷が回転駆動される。最終段落の動翼列を通過した作動流体は、作動流体排出路25を通ってタービンケーシング21の外部に排出される。タービンロータ22の両端に設けられたジャーナル3を、図14中において参照符号26で示した第1または第2実施形態に係るティルティングパッドジャーナル軸受により支持することができる。   FIG. 14 schematically shows the structure of an axial turbine having a tilting pad journal bearing. The axial turbine has a turbine casing 21. In the turbine casing 21, a plurality of nozzle diaphragms (not shown in detail) fixed to the turbine casing 21 and a plurality of moving blade rows (not shown in detail) provided on the turbine rotor 22 are alternately arranged in the axial direction. One turbine stage 23 is constituted by one nozzle diaphragm (static blade portion) and a moving blade row (moving blade portion) on the downstream side thereof. A working fluid supplied from the working fluid supply pipe 24, for example, steam passes through a plurality of turbine stages 23 to perform work on the moving blades, the turbine rotor 22 is rotationally driven, and a generator connected to the turbine rotor 22. The load is rotated. The working fluid that has passed through the moving blade row in the final paragraph is discharged to the outside of the turbine casing 21 through the working fluid discharge passage 25. The journals 3 provided at both ends of the turbine rotor 22 can be supported by a tilting pad journal bearing according to the first or second embodiment indicated by reference numeral 26 in FIG.

タービンロータの2つのジャーナル3をそれぞれ第2実施形態に係る複列構造のティルティングパッドジャーナル軸受で支持する場合(図14を参照)には、定格負荷状態にて稼動するパッド列(A列)を軸方向内側に位置させるのがよい。すなわちA列同士の軸方向間隔をB列同士の軸方向間隔よりも小さくするのがよい。ロータを2つの軸受で支持する場合には、軸受間距離を短くした方が安定性が向上することは知見としてあり、定格負荷状態における軸受間距離を小さくすることより、定格負荷状態における安定性を向上させることができる。   When the two journals 3 of the turbine rotor are each supported by the tilting pad journal bearing having a double row structure according to the second embodiment (see FIG. 14), the pad row that operates in the rated load state (row A) Should be positioned axially inside. That is, it is preferable that the axial interval between the A rows be smaller than the axial interval between the B rows. It is known that when the rotor is supported by two bearings, the stability is improved if the distance between the bearings is shortened, and the stability in the rated load state is reduced by reducing the distance between the bearings in the rated load state. Can be improved.

以上、本発明の実施形態について説明してきたが、実施形態は例示的なものであり、本発明の範囲は上記の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更が可能である。実施形態の説明は、部分挿入構造を持つ軸流蒸気タービンへの適用を前提として行ったが、これに限定されるものではなく、上述のティルティングパッドジャーナル軸受により支持されるタービンロータは、例えばガスタービンのロータであってもよい。また、タービンロータを変位させる力は部分挿入構造に由来して発生するものに限定されるものではなく、例えばタービンロータが連結された機構に由来して発生するものであってもよい。   Although the embodiments of the present invention have been described above, the embodiments are illustrative, and the scope of the present invention is not limited to the above-described embodiments, and does not depart from the spirit of the present invention. Various changes are possible. The description of the embodiment has been made on the assumption that it is applied to an axial flow steam turbine having a partial insertion structure. However, the present invention is not limited to this, and the turbine rotor supported by the tilting pad journal bearing described above is, for example, It may be a rotor of a gas turbine. Further, the force for displacing the turbine rotor is not limited to that generated from the partial insertion structure, and may be generated from a mechanism to which the turbine rotor is connected, for example.

1 パッド
3 ジャーナル
6 ピボット
7 ピボットホルダー
15 バルブフォース(タービンロータを変位させる力)
16 合力
17 圧力制御機構(切換機構)
1 Pad 3 Journal 6 Pivot 7 Pivot Holder 15 Valve Force (Force to Displace Turbine Rotor)
16 resultant force 17 pressure control mechanism (switching mechanism)

Claims (9)

作動流体によって回転させられるタービンロータと、
前記作動流体の前記タービンロータ軸方向の流路を形成するとともに、この流路の一部が遮断された静翼部と、
この静翼部の下流側に位置し、前記タービンロータに設けられ、前記流路により導かれた作動流体により回転させられる動翼部と、
円周方向に沿ったパッド列を形成する複数のパッドを有し、前記パッドと前記タービンロータとの間の潤滑油に生ずる油膜圧力により、前記タービンロータを支持するティルティングパッドジャーナル軸受と、
を備えた軸流タービンにおいて、
前記パッド列を形成する複数のパッドは、前記タービンロータに作用する重力による荷重と、前記流路を通過した作動流体が前記動翼部に作用することにより発生する前記タービンロータを変位させようとする荷重との合力の作用線が、前記複数のパッドのうちの一つのパッドのピボットを通過するように配置されていることを特徴とする軸流タービン。
A turbine rotor rotated by a working fluid;
Forming a flow passage in the turbine rotor axial direction of the working fluid, and a stationary blade portion in which a part of the flow passage is blocked;
Located on the downstream side of the stationary blade portion, provided on the turbine rotor and rotated by the working fluid guided by the flow path,
A tilting pad journal bearing that has a plurality of pads forming a pad row along a circumferential direction, and supports the turbine rotor by an oil film pressure generated in lubricating oil between the pads and the turbine rotor;
In an axial turbine with
The plurality of pads forming the pad row try to displace the turbine rotor generated by the load due to gravity acting on the turbine rotor and the working fluid that has passed through the flow path acting on the moving blade portion. An axial flow turbine characterized by being arranged so that a line of action of a resultant force with a load to be passed passes through a pivot of one of the plurality of pads.
前記ティルティングパッドジャーナル軸受は、請求項1に記載された前記パッド列である主パッド列に加えて、前記主パッド列に軸方向に隣接するととともに円周方向に沿った少なくとも一列の副パッド列を形成複数のパッドを有する複列構造のティルティングパッドジャーナル軸受であり、
前記副パッド列のパッドが配置される角度位置は、前記主パッド列のパッドが配置される角度位置に対して所定角度ずれており、
前記複列構造のティルティングパッドジャーナル軸受に、タービンの負荷状態によって、前記主パッド列および前記副パッド列のうちのいずれかを選択的に軸受けとして機能させる切換機構が設けられている、請求項1記載の軸流タービン。
The tilting pad journal bearing has at least one sub pad row adjacent to the main pad row in the axial direction and along the circumferential direction in addition to the main pad row as the pad row according to claim 1. Is a double row structure tilting pad journal bearing having a plurality of pads,
The angular position where the pad of the sub pad row is arranged is shifted by a predetermined angle with respect to the angular position where the pad of the main pad row is arranged,
The tilting pad journal bearing having the double row structure is provided with a switching mechanism that selectively functions as one of the primary pad row and the secondary pad row as a bearing depending on a load state of a turbine. The axial flow turbine according to claim 1.
前記副パッド列が複数列設けられており、前記各副パッド列においてパッドが配置される角度位置はパッド列毎に互いに異なる、請求項2記載の軸流タービン。   The axial flow turbine according to claim 2, wherein a plurality of the sub pad rows are provided, and angular positions at which the pads are arranged in the sub pad rows are different from each other for each pad row. 前記タービンロータの複数のジャーナルにそれぞれ前記複列構造のティルティングパッドジャーナル軸受が設けられている、請求項2または3記載の軸流タービン。   The axial flow turbine according to claim 2 or 3, wherein a plurality of journals of the turbine rotor are provided with tilting pad journal bearings having the double row structure. 軸方向に間隔を空けて配置された2つのジャーナルにそれぞれ設けられた前記複列構造のティルティングパッドジャーナル軸受において、一方のジャーナルに設けた前記主パッド列と他方のジャーナルに設けた前記主パッド列との間の軸方向距離が、一方のジャーナルに設けた前記副パッド列と他方のジャーナルに設けた前記副パッド列との間の軸方向距離よりも小さい、請求項2または3記載の軸流タービン。   In the tilting pad journal bearing of the double row structure provided in each of two journals spaced apart in the axial direction, the main pad row provided in one journal and the main pad provided in the other journal The shaft according to claim 2 or 3, wherein an axial distance between the rows is smaller than an axial distance between the sub pad row provided in one journal and the sub pad row provided in the other journal. Flow turbine. 前記主パッド列において、前記作用線がピボットを通過する一つのパッドとジャーナルとの隙間が、他のパッドとジャーナルとの隙間よりも小さい、請求項2から5のうちのいずれか一項に記載の軸流タービン。   The gap between one pad and the journal through which the action line passes through the pivot in the main pad row is smaller than the gap between the other pad and the journal. Axial flow turbine. 前記副パッド列において、前記タービンロータに作用する重力の作用線が、複数のパッドのうちの一つのパッドのピボットを通過するように配置されている、請求項2から6のうちのいずれか一項に記載の軸流タービン。   The said subpad row | line | column WHEREIN: The action line of the gravity which acts on the said turbine rotor is arrange | positioned so that it may pass through the pivot of one pad of several pads. An axial turbine according to the item. 前記副パッド列において、前記タービンロータに作用する重力の作用線が、隣接する2つのパッドの間を通過するように配置されている、請求項2から6のうちのいずれか一項に記載の軸流タービン。   7. The gravity line acting on the turbine rotor is arranged so as to pass between two adjacent pads in the sub-pad row, according to claim 2. Axial turbine. 前記主パッド列は、タービンが定格負荷状態にあるときに用いられ、前記副パッド列は、タービンが前記定格負荷よりも低負荷の状態にあるときに用いられる、請求項2から8のうちのいずれか一項に記載の軸流タービン。   9. The primary pad row is used when the turbine is in a rated load state, and the secondary pad row is used when the turbine is in a lower load state than the rated load. The axial flow turbine as described in any one of Claims.
JP2013178419A 2013-08-29 2013-08-29 Axial flow turbine Active JP6151133B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013178419A JP6151133B2 (en) 2013-08-29 2013-08-29 Axial flow turbine

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013178419A JP6151133B2 (en) 2013-08-29 2013-08-29 Axial flow turbine

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2015048707A true JP2015048707A (en) 2015-03-16
JP6151133B2 JP6151133B2 (en) 2017-06-21

Family

ID=52698940

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2013178419A Active JP6151133B2 (en) 2013-08-29 2013-08-29 Axial flow turbine

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6151133B2 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017086153A1 (en) * 2015-11-18 2017-05-26 三菱重工業株式会社 Bearing device and rotary machine
WO2017135082A1 (en) * 2016-02-01 2017-08-10 三菱重工業株式会社 Geared compressor

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS50138243A (en) * 1974-04-08 1975-11-04
JPS62118114A (en) * 1985-11-19 1987-05-29 Toshiba Corp Pad type journal bearing
US5205652A (en) * 1992-08-18 1993-04-27 Williams International Corporation Nonlinear spring supported hydrodynamic bearing
US5738445A (en) * 1997-02-21 1998-04-14 Delaware Capital Formation, Inc. Journal bearing having vibration damping elements
JPH11303608A (en) * 1998-04-24 1999-11-02 Toshiba Corp Steam turbine
JP2005344899A (en) * 2004-06-07 2005-12-15 Toshiba Corp Pad type journal bearing device and rotary machine

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS50138243A (en) * 1974-04-08 1975-11-04
JPS62118114A (en) * 1985-11-19 1987-05-29 Toshiba Corp Pad type journal bearing
US5205652A (en) * 1992-08-18 1993-04-27 Williams International Corporation Nonlinear spring supported hydrodynamic bearing
US5738445A (en) * 1997-02-21 1998-04-14 Delaware Capital Formation, Inc. Journal bearing having vibration damping elements
JPH11303608A (en) * 1998-04-24 1999-11-02 Toshiba Corp Steam turbine
JP2005344899A (en) * 2004-06-07 2005-12-15 Toshiba Corp Pad type journal bearing device and rotary machine

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017086153A1 (en) * 2015-11-18 2017-05-26 三菱重工業株式会社 Bearing device and rotary machine
WO2017135082A1 (en) * 2016-02-01 2017-08-10 三菱重工業株式会社 Geared compressor

Also Published As

Publication number Publication date
JP6151133B2 (en) 2017-06-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6266197B2 (en) Turbine engine seal
RU2550112C2 (en) Support bearing pad for turbine
JP6184299B2 (en) Tilting pad type thrust bearing and rotating machine equipped with the same
JP4554583B2 (en) Thrust bearing device
JP6101135B2 (en) Bearing device and rotating machine
US9835196B2 (en) Rotating machinery with adaptive bearing journals and methods of operating
JP5936725B1 (en) Journal bearing device and rotating machine
JP5276414B2 (en) Followable hybrid gas journal bearings using an integral wire mesh damper
JP6783534B2 (en) Radial bearing equipment and rotating machinery
JP6426993B2 (en) Tilting pad type journal bearing
JP2016109269A (en) Tilting pad bearing
JP2014119080A (en) Slide bearing device
JP2016061430A (en) Bearing and bearing pad
JP6151133B2 (en) Axial flow turbine
JP6332919B2 (en) Tilting pad bearing device
JP6116278B2 (en) Bearing device and rotating machine equipped with the bearing device
JP2017155625A (en) Seal structure and turbomachine
JP5812973B2 (en) Journal bearing and steam turbine
JP2019082233A (en) Tilting pad bearing
PL221267B1 (en) Radial sliding bearing, especially for steam turbine shafts and other rotating equipment
JP6944866B2 (en) Bearing equipment and rotating machinery
CN102619876A (en) Tilting pad bearing with groove on upper bush and spring on bush back
JP5800420B2 (en) Journal bearing
JP2016142311A (en) Turbine
JP2020139446A (en) Moving blade and rotary machine

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20160215

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20161226

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20170203

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20170403

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20170425

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20170524

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 6151133

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151

S111 Request for change of ownership or part of ownership

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350