JP2008116102A - Heat exchanger for cooling - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To improve drainability for condensation in a tabular cooling heat exchanger in which a separate fin member is not combined with a heat transfer plate constituting a refrigerant passage. <P>SOLUTION: Fin parts 17 respectively raised from a base board part 13 to project outward are integrally formed in two heat transfer plates 12, and the fin parts 17 include an offset wall surface 17a separated from the board surface of the base board part 13. The offset wall surface 17a is coupled to the base board part 13 at regions of two portions in the direction of gravity to constitute a slit fin. With formation of the slit fin 17, a cutout hole 17d is formed in the base board part 13, and the cutout hole 17d is formed in the state of shifting in the direction of gravity between two transfer plates 12. This shifting in the direction of gravity of the cutout hole 17d forms a space P in which the inner spaces of the slit fins 17 of two transfer plates 12 are connected with each other in the direction of gravity. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、熱交換流体が流れる内部通路を構成する伝熱プレートにフィン部を一体に成形する冷却用熱交換器に関するもので、例えば、車両空調用蒸発器等に用いて好適なものである。   The present invention relates to a cooling heat exchanger in which fin portions are integrally formed on a heat transfer plate that constitutes an internal passage through which a heat exchange fluid flows, and is suitable for use in, for example, a vehicular air conditioning evaporator. .

従来、特許文献１においては、伝熱プレートの基板部（平坦面）に冷媒（内部流体）が流れる冷媒通路（内部通路）を構成する複数の突出部を打ち出し成形し、かつ、複数の突出部相互間の基板部に断面コの字状のスリットフィンを設けた蒸発器（冷却用熱交換器）が提案されている。   Conventionally, in Patent Document 1, a plurality of protrusions constituting a refrigerant passage (internal passage) through which refrigerant (internal fluid) flows are formed by punching on a substrate portion (flat surface) of a heat transfer plate, and the plurality of protrusions There has been proposed an evaporator (cooling heat exchanger) in which slit fins having a U-shaped cross section are provided between the substrate portions.

この従来技術では、突出部が伝熱プレート外側の空気流れの直進を妨げて乱れを発生する乱れ発生器として作用して空気流れを乱流化するので、空気側熱伝達率を向上でき、ひいては伝熱性能を向上できる。さらに、断面コの字状のスリットフィン内を空気が通過するようになっており、このスリットフィンによって空気側伝熱面積を確保するので、伝熱性能をより向上できる。   In this prior art, the protrusion acts as a turbulence generator that disturbs the air flow outside the heat transfer plate to generate turbulence and turbulent air flow, so that the air side heat transfer coefficient can be improved, and consequently Heat transfer performance can be improved. Furthermore, air passes through the U-shaped slit fin, and the air-side heat transfer area is secured by the slit fin, so that the heat transfer performance can be further improved.

これら伝熱性能の向上効果によって通常のフィンアンドチューブ型の熱交換器におけるコルゲートフィン等のフィン部材を廃止できる。従って、伝熱プレートのプレス成形とろう付けのみで蒸発器を製造できる。
特開２００２−１４７９８３号公報 Fin members such as corrugated fins in a normal fin-and-tube heat exchanger can be eliminated by the effect of improving the heat transfer performance. Therefore, an evaporator can be manufactured only by press molding and brazing of a heat transfer plate.
Japanese Patent Laid-Open No. 2002-147983

この従来技術では、蒸発器の冷却作用により空気中の水分が凝縮して凝縮水が発生する。このため、この凝縮水の排水性が重要な課題となる。   In this prior art, moisture in the air is condensed by the cooling action of the evaporator to generate condensed water. For this reason, the drainage of this condensed water becomes an important issue.

すなわち、伝熱プレートの表面に凝縮水が発生し、この凝縮水がスリットフィン内に溜まろうとする。凝縮水がスリットフィン内に溜まると、スリットフィン表面と空気との間に水が介在することになるので、水による熱抵抗の増大を招き、ひいては伝熱性能が低下してしまうという問題がある。また、スリットフィン内に溜まった凝縮水が風圧によって空気流れ下流側に飛ばされてしまう、いわゆる水飛びの問題がある。   That is, condensed water is generated on the surface of the heat transfer plate, and this condensed water tends to accumulate in the slit fins. If the condensed water accumulates in the slit fin, water intervenes between the slit fin surface and the air, which causes an increase in thermal resistance due to water, resulting in a decrease in heat transfer performance. . In addition, there is a so-called water jumping problem in which condensed water accumulated in the slit fin is blown to the downstream side of the air flow by wind pressure.

しかしながら、この従来技術では、スリットフィン内に溜まろうとする凝縮水を如何にして速やかに排水するかについて何ら開示されていない。   However, this prior art does not disclose at all how to quickly drain the condensed water that is to be accumulated in the slit fins.

本発明は、上記点に鑑み、内部通路を構成する伝熱プレートに対して別体のフィン部材を組み合わせないプレート型冷却用熱交換器において、凝縮水の排水性の向上を図ることを目的とする。   In view of the above points, an object of the present invention is to improve the drainage of condensed water in a plate-type cooling heat exchanger that does not combine a separate fin member with a heat transfer plate constituting an internal passage. To do.

上記目的を達成するため、本発明は、空気を冷却することにより凝縮水を発生する冷却用熱交換器であって、
重力方向および空気流れ方向（Ａ）に沿った板面を形成する２枚の伝熱プレート（１２）を有し、
２枚の伝熱プレート（１２）には、それぞれ平坦な基板部（１３）と、基板部（１３）から突出し重力方向に延びる複数の突出部（１４）とが一体形成され、
２枚の伝熱プレート（１２）を、突出部（１４）が互いに外側を向くように２枚の伝熱プレート（１２）の基板部（１３）同士を当接させて接合することにより、突出部（１４）の内側に内部流体が流れる内部通路（１５、１６）が形成され、
２枚の伝熱プレート（１２）の外側に空気が流れるようになっており、
２枚の伝熱プレート（１２）には、それぞれ基板部（１３）から外側に向かって突き出すように切り起こされたフィン部（１７）が一体形成されており、
フィン部（１７）は、基板部（１３）の板面から離れたオフセット壁面（１７ａ）を有し、オフセット壁面（１７ａ）を重力方向の２箇所の部位にて基板部（１３）に結合したスリットフィンを構成し、
スリットフィン（１７）の形成に伴って基板部（１３）に切り欠き穴（１７ｄ）が形成され、
切り欠き穴（１７ｄ）は、２枚の伝熱プレート（１２）相互間で重力方向位置がずれた状態で形成され、
切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向位置のずれによって、２枚の伝熱プレート（１２）のスリットフィン（１７）の内側空間が重力方向で連通した空間（Ｐ）を形成していることを第１の特徴とする。 To achieve the above object, the present invention is a cooling heat exchanger that generates condensed water by cooling air,
Having two heat transfer plates (12) forming a plate surface along the direction of gravity and the direction of air flow (A),
The two heat transfer plates (12) are each integrally formed with a flat substrate portion (13) and a plurality of protrusions (14) protruding from the substrate portion (13) and extending in the direction of gravity.
By projecting the two heat transfer plates (12) by bringing the substrate portions (13) of the two heat transfer plates (12) into contact with each other so that the projecting portions (14) face each other. Internal passages (15, 16) through which internal fluid flows are formed inside the part (14),
Air flows to the outside of the two heat transfer plates (12),
The two heat transfer plates (12) are integrally formed with fin portions (17) cut and raised so as to protrude outward from the substrate portion (13), respectively.
The fin portion (17) has an offset wall surface (17a) separated from the plate surface of the substrate portion (13), and the offset wall surface (17a) is coupled to the substrate portion (13) at two locations in the direction of gravity. Configure slit fins,
Along with the formation of the slit fin (17), a notch hole (17d) is formed in the substrate portion (13),
The notch hole (17d) is formed in a state where the position in the gravitational direction is shifted between the two heat transfer plates (12),
The fact that the inner space of the slit fins (17) of the two heat transfer plates (12) forms a space (P) communicating in the gravitational direction due to the shift of the position of the notch hole (17d) in the gravitational direction. One feature.

これによると、スリットフィン（１７）内側の凝縮水を空間（Ｐ）によって下方へスムースに排水できる。換言すれば、空間（Ｐ）によって凝縮水の排水路を形成することができる。このため、伝熱プレート（１２）の基板部１３にスリットフィン（１７）を形成しても良好な排水性を確保できる。   According to this, the condensed water inside the slit fin (17) can be smoothly drained downward by the space (P). In other words, a condensed water drainage channel can be formed by the space (P). For this reason, even if a slit fin (17) is formed in the substrate portion 13 of the heat transfer plate (12), good drainage can be ensured.

本発明は、具体的には、オフセット壁面（１７ａ）の切り起こし高さであるフィン高さ（Ｆｈ）を０．３５ｍｍ以上にすれば、凝縮水が空間（Ｐ）をスムースに流れて良好な排水性を確保できることがわかった（後述の図８参照）。   Specifically, in the present invention, if the fin height (Fh), which is the cut and raised height of the offset wall surface (17a), is 0.35 mm or more, the condensed water flows smoothly through the space (P). It was found that drainage can be secured (see FIG. 8 described later).

また、本発明は、具体的には、スリットフィン（１７）および切り欠き穴（１７ｄ）を、２枚の伝熱プレート（１２）のそれぞれに空気流れ方向（Ａ）に複数個形成し、
空間（Ｐ）を空気流れ方向（Ａ）に複数個形成してもよい。 Further, in the present invention, specifically, a plurality of slit fins (17) and cutout holes (17d) are formed in each of the two heat transfer plates (12) in the air flow direction (A),
A plurality of spaces (P) may be formed in the air flow direction (A).

また、本発明は、空気を冷却することにより凝縮水を発生する冷却用熱交換器であって、
重力方向および空気流れ方向（Ａ）に沿った板面を形成する２枚の伝熱プレート（１２）を有し、
２枚の伝熱プレート（１２）には、それぞれ、平坦な基板部（１３）と、基板部（１３）から突出し重力方向に延びる複数の突出部（１４）とが一体形成され、
２枚の伝熱プレート（１２）を、突出部（１４）が互いに外側を向くように２枚の伝熱プレート（１２）の基板部（１３）同士を当接させて接合することにより、突出部（１４）の内側に内部流体が流れる内部通路（１５、１６）が形成され、
２枚の伝熱プレート（１２）の外側に空気が流れるようになっており、
２枚の伝熱プレート（１２）のうち一方の伝熱プレート（１２）のみに、基板部（１３）から外側に向かって突き出すように切り起こされたフィン部（１７）が一体形成されており、
フィン部（１７）は、基板部（１３）の板面から離れたオフセット壁面（１７ａ）を有し、オフセット壁面（１７ａ）を重力方向の２箇所の部位にて基板部（１３）に結合したスリットフィンを構成し、
スリットフィン（１７）の形成に伴って基板部（１３）に切り欠き穴（１７ｄ）が形成され、
２枚の伝熱プレート（１２）のうち他方の伝熱プレート（１２）には、基板部（１３）を打ち抜いた打ち抜き穴（１３ａ）が形成され、
切り欠き穴（１７ｄ）と打ち抜き穴（１３ａ）は、２枚の伝熱プレート（１２）相互間で少なくとも一部が重合していることを第２の特徴とする。 Further, the present invention is a cooling heat exchanger that generates condensed water by cooling air,
Having two heat transfer plates (12) forming a plate surface along the direction of gravity and the direction of air flow (A),
Each of the two heat transfer plates (12) is integrally formed with a flat substrate portion (13) and a plurality of protrusions (14) protruding from the substrate portion (13) and extending in the direction of gravity.
By projecting the two heat transfer plates (12) by bringing the substrate portions (13) of the two heat transfer plates (12) into contact with each other so that the projecting portions (14) face each other. Internal passages (15, 16) through which internal fluid flows are formed inside the part (14),
Air flows to the outside of the two heat transfer plates (12),
Only one of the two heat transfer plates (12) is integrally formed with the fin portion (17) cut and raised so as to protrude outward from the substrate portion (13). ,
The fin portion (17) has an offset wall surface (17a) separated from the plate surface of the substrate portion (13), and the offset wall surface (17a) is coupled to the substrate portion (13) at two locations in the direction of gravity. Configure slit fins,
Along with the formation of the slit fin (17), a notch hole (17d) is formed in the substrate portion (13),
Of the two heat transfer plates (12), the other heat transfer plate (12) has a punched hole (13a) formed by punching the substrate portion (13).
The notch hole (17d) and the punched hole (13a) are characterized in that at least a part thereof is overlapped between the two heat transfer plates (12).

これによると、一方の伝熱プレート（１２）のスリットフィン（１７）の内側空間が打ち抜き穴（１３ａ）を介して伝熱プレート（１２）の外部と連通するので、スリットフィン（１７）内側の凝縮水を打ち抜き穴（１３ａ）によって伝熱プレート（１２）の外部に導くことができる。   According to this, since the inner space of the slit fin (17) of one heat transfer plate (12) communicates with the outside of the heat transfer plate (12) through the punched hole (13a), the inner side of the slit fin (17) The condensed water can be guided to the outside of the heat transfer plate (12) by the punching hole (13a).

このため、スリットフィン（１７）内側の凝縮水をスムースに排水できるので、伝熱プレート（１２）の基板部１３にスリットフィン（１７）を形成しても良好な排水性を確保できる。   For this reason, since the condensed water inside a slit fin (17) can be drained smoothly, even if it forms a slit fin (17) in the board | substrate part 13 of a heat exchanger plate (12), favorable drainage property is securable.

本発明は、具体的には、スリットフィン（１７）および切り欠き穴（１７ｄ）が一方の伝熱プレート（１２）に重力方向に複数個形成されており、
打ち抜き穴（１３ａ）が他方の伝熱プレート（１２）に重力方向に複数個形成されている。 Specifically, in the present invention, a plurality of slit fins (17) and notches (17d) are formed in one heat transfer plate (12) in the direction of gravity,
A plurality of punched holes (13a) are formed in the direction of gravity in the other heat transfer plate (12).

これによると、複数個のスリットフィン（１７）の内側空間が重力方向に配置され、これら複数個のスリットフィン（１７）の内側空間は打ち抜き穴（１３ａ）を介して伝熱プレート（１２）の外部と連通しているので、複数個のスリットフィン（１７）の内側空間によって凝縮水の排水路を形成することができる。   According to this, the inner space of the plurality of slit fins (17) is arranged in the direction of gravity, and the inner space of the plurality of slit fins (17) is formed in the heat transfer plate (12) through the punched holes (13a). Since it communicates with the outside, a condensate drainage channel can be formed by the inner space of the plurality of slit fins (17).

このため、打ち抜き穴（１３ａ）によって伝熱プレート（１２）の外部に導かれた凝縮水を下方へスムースに排水できるので、より良好な排水性を確保できる。   For this reason, since the condensate led to the outside of the heat transfer plate (12) by the punching holes (13a) can be smoothly drained downward, better drainage can be ensured.

また、本発明は、具体的には、打ち抜き穴（１３ａ）の重力方向の長さ寸法（Ｋ）を、スリットフィン（１７）の空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｆｗ）以上にすれば、打ち抜き穴（１３ａ）によってスリットフィン（１７）内側の凝縮水を伝熱プレート（１２）の外部に効果的に導くことができる。   Further, in the present invention, specifically, the length dimension (K) in the gravity direction of the punched hole (13a) is set to be equal to or larger than the width dimension (Fw) in the air flow direction (A) of the slit fin (17). The condensed water inside the slit fin (17) can be effectively guided to the outside of the heat transfer plate (12) by the punching hole (13a).

また、本発明は、具体的には、打ち抜き穴（１３ａ）の空気流れ方向（Ａ）の長さ寸法を、スリットフィン（１７）の空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｆｗ）以上にすれば、打ち抜き穴（１３ａ）によってスリットフィン（１７）内側の凝縮水を伝熱プレート（１２）の外部に効果的に導くことができる。   Further, in the present invention, specifically, the length dimension of the punching hole (13a) in the air flow direction (A) is set to be equal to or larger than the width dimension (Fw) of the slit fin (17) in the air flow direction (A). For example, the condensed water inside the slit fin (17) can be effectively guided to the outside of the heat transfer plate (12) by the punching hole (13a).

また、本発明は、具体的には、打ち抜き穴（１３ａ）の重力方向の下端部（１３ｂ）が、切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向の下端部（１７ｅ）よりも重力方向の下方に位置している。   Further, in the present invention, specifically, the lower end portion (13b) in the gravity direction of the punching hole (13a) is positioned below the lower end portion (17e) in the gravity direction of the notch hole (17d). is doing.

これによると、切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向の下端部（１７ｅ）が打ち抜き穴（１３ａ）と重合するので、切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向の下端部（１７ｅ）に集まってくる凝縮水を打ち抜き穴（１３ａ）によって伝熱プレート（１２）の外部に速やかに導くことができる。   According to this, since the lower end portion (17e) in the gravity direction of the notch hole (17d) overlaps with the punched hole (13a), the condensation gathered at the lower end portion (17e) in the gravity direction of the notch hole (17d). Water can be quickly guided to the outside of the heat transfer plate (12) by the punching hole (13a).

また、本発明は、具体的には、スリットフィン（１７）および切り欠き穴（１７ｄ）を一方の伝熱プレート（１２）に空気流れ方向（Ａ）に複数個形成し、
打ち抜き穴（１３ａ）を他方の伝熱プレート（１２）に空気流れ方向（Ａ）に複数個形成し、
複数個の切り欠き穴（１７ｄ）の各々と複数個の打ち抜き穴（１３ａ）の各々は、２枚の伝熱プレート（１２）相互間で少なくとも一部が重合していてもよい。 Further, in the present invention, specifically, a plurality of slit fins (17) and notches (17d) are formed in one heat transfer plate (12) in the air flow direction (A),
A plurality of punched holes (13a) are formed in the air flow direction (A) in the other heat transfer plate (12),
Each of the plurality of notched holes (17d) and each of the plurality of punched holes (13a) may be at least partially overlapped between the two heat transfer plates (12).

本発明は、より具体的には、空気流れ方向（Ａ）に隣接するスリットフィン（１７）同士の間隔（Ｆｄ）を０．４ｍｍにすれば、スリットフィン（１７）の成形性が良好である。   More specifically, in the present invention, when the distance (Fd) between the slit fins (17) adjacent in the air flow direction (A) is 0.4 mm, the moldability of the slit fin (17) is good. .

本発明は、具体的には、切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向の長さ寸法（Ｇ）を５ｍｍ以上にすれば、スリットフィン（１７）内側の凝縮水を効果的に排水できる。   Specifically, in the present invention, if the length dimension (G) in the gravity direction of the notch hole (17d) is 5 mm or more, the condensed water inside the slit fin (17) can be effectively drained.

また、本発明は、具体的には、オフセット壁面（１７ａ）を、基板部（１３）と平行に形成することができる。   In the present invention, specifically, the offset wall surface (17a) can be formed in parallel with the substrate portion (13).

また、本発明は、具体的には、オフセット壁面（１７ａ）を、重力方向上方側の部位が重力方向下方側の部位よりも基板部（１３）の板面に対して離れるように、基板部（１３）に対して傾斜させてもよい。   Further, the present invention specifically relates to the substrate portion of the offset wall surface (17a) such that the portion on the upper side in the gravity direction is further away from the plate surface of the substrate portion (13) than the portion on the lower side in the gravity direction. You may make it incline with respect to (13).

これにより、スリットフィン（１７）内側の凝縮水を切り欠き穴（１７ｄ）側に導くことができるので、より良好な排水性を確保できる。   Thereby, since the condensed water inside a slit fin (17) can be guide | induced to the notch hole (17d) side, more favorable drainage can be ensured.

また、本発明は、具体的には、突出部（１４）の断面形状は、基板部（１３）から半円状に突き出す湾曲面を有する形状になっており、
スリットフィン（１７）は、突出部（１４）に対して空気流れ方向（Ａ）の下流側の部位に配置され、
オフセット壁面（１７ａ）を、突出部（１４）の半円状湾曲面のうち下流側湾曲面の傾斜方向と同一方向に傾斜させてもよい。 Further, in the present invention, specifically, the cross-sectional shape of the protruding portion (14) is a shape having a curved surface protruding in a semicircular shape from the substrate portion (13),
The slit fin (17) is disposed at a site downstream of the protrusion (14) in the air flow direction (A),
The offset wall surface (17a) may be inclined in the same direction as the inclination direction of the downstream curved surface of the semicircular curved surface of the protrusion (14).

これによると、後述の図１０に例示するように、オフセット壁面（１７ａ）の傾斜面のガイド作用によって、空気流れを突出部（１４）の半円状湾曲面のうち下流側湾曲面に沿わせることができる。このため、突出部（１４）の下流側領域において空気流れが剥離することを抑制できる。この結果、空気流れの剥離による熱伝達率の低下を抑制できるので、伝熱性能をより向上できる。   According to this, as illustrated in FIG. 10 described later, the air flow is caused to follow the downstream curved surface of the semicircular curved surface of the protrusion (14) by the guide action of the inclined surface of the offset wall surface (17a). be able to. For this reason, it can suppress that an air flow peels in the downstream area | region of a protrusion part (14). As a result, it is possible to suppress a decrease in the heat transfer coefficient due to the separation of the air flow, so that the heat transfer performance can be further improved.

また、本発明は、具体的には、突出部（１４）の断面形状は、基板部（１３）から半円状に突き出す湾曲面を有する形状になっており、
スリットフィン（１７）は、空気流れ方向（Ａ）に隣接する突出部（１４）同士の間に配置され、
オフセット壁面（１７ａ）が、空気流れ方向（Ａ）の中間部が基板部（１３）の板面に接近するように窪んだ湾曲形状を有していてもよい。 Further, in the present invention, specifically, the cross-sectional shape of the protruding portion (14) is a shape having a curved surface protruding in a semicircular shape from the substrate portion (13),
The slit fin (17) is disposed between the protrusions (14) adjacent to each other in the air flow direction (A),
The offset wall surface (17a) may have a curved shape that is recessed so that the intermediate portion in the air flow direction (A) approaches the plate surface of the substrate portion (13).

これによると、後述の図１１に例示するように、オフセット壁面（１７ａ）の湾曲面のガイド作用によって、空気流れを突出部（１４）の半円状湾曲面に沿わせることができる。このため、突出部（１４）の上流側領域および下流側領域において空気流れが剥離することを抑制できる。この結果、空気流れの剥離による熱伝達率の低下を抑制できるので、伝熱性能をより向上できる。   According to this, as illustrated in FIG. 11 described later, the air flow can be made to follow the semicircular curved surface of the protruding portion (14) by the guide action of the curved surface of the offset wall surface (17a). For this reason, it can suppress that an air flow peels in the upstream area | region and downstream area of a protrusion part (14). As a result, it is possible to suppress a decrease in the heat transfer coefficient due to the separation of the air flow, so that the heat transfer performance can be further improved.

また、本発明は、具体的には、スリットフィン（１７）を、オフセット壁面（１７ａ）の重力方向における両端部を２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）で基板部（１３）に結合した結合したコの字形状に成形することができる。   Further, in the present invention, specifically, the slit fin (17) is joined by connecting both ends in the gravity direction of the offset wall surface (17a) to the substrate portion (13) by two side wall portions (17b, 17c). It can be formed into a U shape.

本発明は、より具体的には、基板部（１３）に対する２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）の切り起こし角度（θ）を３０度以上、６０度以下にすれば、オフセット壁面（１７ａ）の重力方向の長さ寸法（ＦＬ）を確保しつつ、スリットフィン（１７）の切り起こし形状を緩やかにできるので、伝熱性能とスリットフィン（１７）の成形性とを両立できる。   More specifically, according to the present invention, if the cut-and-raised angle (θ) of the two side wall portions (17b, 17c) with respect to the substrate portion (13) is 30 degrees or more and 60 degrees or less, the offset wall surface (17a) Since the length of the slit fin (17) can be gently raised while securing the length dimension (FL) in the direction of gravity, both heat transfer performance and moldability of the slit fin (17) can be achieved.

また、本発明は、具体的には、オフセット壁面（１７ａ）と２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）との間の角部がＲ形状を有している。   In the present invention, specifically, the corner between the offset wall surface (17a) and the two side wall portions (17b, 17c) has an R shape.

これによると、オフセット壁面（１７ａ）と２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）との間を滑らかな屈曲形状にできるので、スリットフィン（１７）内側の凝縮水をよりスムースに排水できるとともに、スリットフィン（１７）の成形性を向上できる。   According to this, since the space between the offset wall surface (17a) and the two side wall portions (17b, 17c) can be smoothly bent, the condensed water inside the slit fin (17) can be drained more smoothly, and the slit fin The formability of (17) can be improved.

また、本発明は、具体的には、オフセット壁面（１７ａ）は、基板部（１３）から半円状に突き出す湾曲面を有しており、
湾曲面の両端部が基板部（１３）に結合しているようにしてもよい。 In the present invention, specifically, the offset wall surface (17a) has a curved surface protruding in a semicircular shape from the substrate portion (13),
You may make it the both ends of a curved surface couple | bond with the board | substrate part (13).

これにより、スリットフィン（１７）の切り起こし形状を緩やかにできるので、スリットフィン（１７）の成形性を向上できる。   Thereby, since the cut-and-raised shape of the slit fin (17) can be loosened, the moldability of the slit fin (17) can be improved.

また、本発明は、具体的には、スリットフィン（１７）の空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｆｗ）を０．２ｍｍ以上にすれば、スリットフィン（１７）の成形性が良好である。   In the present invention, specifically, if the width dimension (Fw) in the air flow direction (A) of the slit fin (17) is 0.2 mm or more, the moldability of the slit fin (17) is good. .

ところで、上記した本発明では、基板部（１３）にスリットフィン（１７）を成形しているので、基板部（１３）の腐食が進行するとスリットフィン（１７）から内部流体が洩れ出してしまう。   By the way, in the above-mentioned present invention, since the slit fin (17) is formed in the substrate part (13), the internal fluid leaks from the slit fin (17) when the corrosion of the substrate part (13) proceeds.

この点に鑑みて、本発明は、より具体的には、基板部（１３）の空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｂｗ）と、スリットフィン（１７）の幅寸法（Ｆｗ）との差（Ｂｗ−Ｆｗ）を０．３ｍｍ以上にしている。   In view of this point, the present invention more specifically, the difference between the width dimension (Bw) of the substrate portion (13) in the air flow direction (A) and the width dimension (Fw) of the slit fin (17). (Bw−Fw) is set to 0.3 mm or more.

これにより、内部通路（１５、１６）とスリットフィン（１７）との間に基板部（１３）を０．１５ｍｍ以上確保できる。換言すれば、基板部（１３）の腐食代を０．１５ｍｍ以上確保できる。このため、基板部（１３）の腐食による内部流体洩れを防止できる。   Thereby, 0.15 mm or more of board | substrate parts (13) can be ensured between an internal channel | path (15, 16) and a slit fin (17). In other words, the corrosion allowance of the substrate portion (13) can be secured 0.15 mm or more. For this reason, internal fluid leakage due to corrosion of the substrate portion (13) can be prevented.

本発明は、より具体的には、差（Ｂｗ−Ｆｗ）を１．０ｍｍ以上にすれば、内部通路（１５、１６）とスリットフィン（１７）との間において基板部（１３）同士を０．５ｍｍ以上当接させることができるので、２枚の伝熱プレート（１２）を確実に接合できる。   More specifically, in the present invention, when the difference (Bw−Fw) is set to 1.0 mm or more, the substrate portions (13) are set to zero between the internal passages (15, 16) and the slit fins (17). Since it can be contacted by 5 mm or more, the two heat transfer plates (12) can be reliably joined.

また、本発明は、具体的には、２枚の伝熱プレート（１２）における突出部（１４）の形成位置が外部流体流れ方向（Ａ）に対して同一位置とし、
２枚の伝熱プレート（１２）にそれぞれ形成された突出部（１４）の組み合わせにより内部通路（１５、１６）を形成してもよい。 Further, in the present invention, specifically, the formation position of the protrusion (14) in the two heat transfer plates (12) is the same position with respect to the external fluid flow direction (A),
The internal passages (15, 16) may be formed by a combination of protrusions (14) respectively formed on the two heat transfer plates (12).

これによると、２枚の伝熱プレート（１２）の突出部（１４）の組み合わせにより内部通路（１５、１６）を形成できるので、２枚の伝熱プレート（１２）における突出部（１４）の形成位置を外部流体流れ方向（Ａ）に対してずらす場合と比較して内部通路面積を増大できる。そのため、突出部（１４）相互間の間隔を大きくして、スリットフィン（１７）の配置数を増加し易い。   According to this, since the internal passages (15, 16) can be formed by the combination of the protrusions (14) of the two heat transfer plates (12), the protrusions (14) of the two heat transfer plates (12) The internal passage area can be increased as compared with the case where the formation position is shifted with respect to the external fluid flow direction (A). Therefore, it is easy to increase the number of slit fins (17) by increasing the interval between the protrusions (14).

また、本発明は、具体的には、２枚の伝熱プレート（１２）がその板面と垂直な方向に複数組積層配置され、
隣接する２枚の伝熱プレート（１２）の板面相互間に間隔を設けて、板面相互間に空気が流れる空気通路（１８）を形成することができる。 Further, in the present invention, specifically, a plurality of sets of heat transfer plates (12) are stacked in a direction perpendicular to the plate surface,
An air passage (18) through which air flows can be formed between the plate surfaces by providing a space between the plate surfaces of the two adjacent heat transfer plates (12).

本発明は、より具体的には、オフセット壁面（１７ａ）と、空気通路（１８）を挟んで対向する伝熱プレート（１２）の表面との間隔（Ｘ）を０．１５ｍｍ以上にしている。   In the present invention, more specifically, the interval (X) between the offset wall surface (17a) and the surface of the heat transfer plate (12) facing each other with the air passage (18) interposed therebetween is set to 0.15 mm or more.

これによると、オフセット壁面（１７ａ）と、空気通路（１８）を挟んで対向する伝熱プレート（１２）の表面との間に凝縮水が滞留することを抑制できる。   According to this, it can suppress that condensed water retains between an offset wall surface (17a) and the surface of the heat exchanger plate (12) which opposes on both sides of an air path (18).

また、本発明は、具体的には、スリットフィン（１７）が、複数の突出部（１４）のうち空気流れ方向（Ａ）最下流側に位置する突出部（１４）よりも空気流れ方向（Ａ）上流側に形成されている。   Further, in the present invention, specifically, the slit fin (17) is more in the air flow direction (A) than the protrusion (14) located on the most downstream side in the air flow direction (A) among the plurality of protrusions (14). A) It is formed on the upstream side.

これによると、万一スリットフィン（１７）内側の凝縮水が風圧によって飛ばされても、飛ばされた凝縮水がスリットフィン（１７）の下流側の突出部（１４）に付着し、突出部（１４）に沿って下方へ排水される。このため、スリットフィン（１７）内側の凝縮水の水飛びを確実に防止できる。   According to this, even if the condensed water inside the slit fin (17) is blown away by wind pressure, the condensed water that has been blown off adheres to the protruding portion (14) on the downstream side of the slit fin (17), and the protruding portion ( Drain downward along 14). For this reason, the splash of the condensed water inside a slit fin (17) can be prevented reliably.

なお、本発明における「突出部（１４）が重力方向に延びる」とは、突出部（１４）が厳密に重力方向に延びることのみを意味するものではなく、重力方向に対して多少傾いた方向に延びることをも含む意味のものである。   In the present invention, “the protrusion (14) extends in the direction of gravity” does not mean that the protrusion (14) extends strictly in the direction of gravity, but a direction slightly inclined with respect to the direction of gravity. It is meant to include extending to.

なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。   In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each said means shows the correspondence with the specific means as described in embodiment mentioned later.

（第１実施形態）
第１実施形態は本発明を車両空調用蒸発器に適用した例であり、まず、最初に車両空調用蒸発器１０の全体構成を説明する。図１は蒸発器全体構成の概要を示す分解斜視図で、図２は図１に対して冷媒通路構成を示す矢印経路を付加した分解斜視図である。図３は伝熱プレート１２の積層構造を示す横断面図で、図１のＩ−Ｉ断面図である。図４は伝熱プレート１２の一部拡大斜視図である。図５は伝熱プレート１２の縦断面図で、図４のＪ−Ｊ断面図である。 (First embodiment)
1st Embodiment is an example which applied this invention to the evaporator for vehicle air conditioning, First, the whole structure of the evaporator 10 for vehicle air conditioning is demonstrated first. FIG. 1 is an exploded perspective view showing an outline of the overall configuration of the evaporator, and FIG. 2 is an exploded perspective view in which an arrow path indicating a refrigerant passage configuration is added to FIG. FIG. 3 is a cross-sectional view showing a laminated structure of the heat transfer plate 12, and is a cross-sectional view taken along the line II of FIG. FIG. 4 is a partially enlarged perspective view of the heat transfer plate 12. FIG. 5 is a longitudinal sectional view of the heat transfer plate 12, and is a sectional view taken along the line JJ of FIG.

図１、図２に示す蒸発器全体構成は本出願人が先に出願した特開平１１−２８７５８０号公報と基本的には同一でよい。蒸発器１０は、空調用空気の流れ方向Ａと、伝熱プレート部での冷媒流れ方向Ｂ（図１に示す上下方向）とが直交し、かつ、冷媒流れの上流（入口）側通路部が空気流れ方向Ａの下流側（風下側）に位置し、冷媒流れの下流（出口）側通路部が空気流れ方向Ａの上流側（風上側）に位置する直交対向流型熱交換器として構成されている。なお、蒸発器１０においては空気が外部流体（被冷却流体）であり、冷媒が冷却用内部流体となる。   The overall configuration of the evaporator shown in FIGS. 1 and 2 may be basically the same as Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-287580 previously filed by the present applicant. In the evaporator 10, the flow direction A of air-conditioning air is orthogonal to the refrigerant flow direction B (vertical direction shown in FIG. 1) in the heat transfer plate section, and the upstream (inlet) side passage section of the refrigerant flow is It is configured as an orthogonal counter flow type heat exchanger that is located on the downstream side (downwind side) in the air flow direction A, and the downstream (exit) side passage portion of the refrigerant flow is located on the upstream side (windward side) in the air flow direction A. ing. In the evaporator 10, air is an external fluid (cooled fluid), and the refrigerant is a cooling internal fluid.

この蒸発器１０は、空調用空気と冷媒との熱交換を行うコア部１１を、多数枚の伝熱プレート１２を空気流れ方向Ａと直交する方向に積層するだけで構成している。なお、伝熱プレート１２のうち上下両端部には後述のタンク部２０〜２３が形成され、このタンク部２０〜２３の形成部位は空気が通過しないので、コア部１１は伝熱プレート１２のうち上下両端のタンク部２０〜２３を除く中間部分に構成される。   The evaporator 10 includes a core portion 11 that performs heat exchange between air-conditioning air and refrigerant by simply laminating a large number of heat transfer plates 12 in a direction orthogonal to the air flow direction A. In addition, since the tank parts 20-23 mentioned later are formed in the up-and-down both ends of the heat-transfer plate 12, and the formation part of these tank parts 20-23 does not pass air, the core part 11 is the heat-transfer plate 12. It is comprised in the intermediate part except the tank parts 20-23 of upper and lower ends.

そして、各伝熱プレート１２は、金属薄板材、具体的には、Ａ３０００系のアルミニウム芯材の両面にＡ４０００系のアルミニウムろう材をクラッドした両面クラッド材をプレス成形したものである。伝熱プレート１２の板厚ｔ（図３）は微小寸法である。本例では、伝熱プレート１２の板厚ｔを０．２ｍｍに設定している。この伝熱プレート１２は概略長方形の平面形状を有し、その外形寸法はいずれも同一である。   Each heat transfer plate 12 is formed by press-molding a metal thin plate material, specifically, a double-sided clad material obtained by clad A4000 series aluminum brazing material on both sides of an A3000 series aluminum core material. The thickness t (FIG. 3) of the heat transfer plate 12 is a minute dimension. In this example, the thickness t of the heat transfer plate 12 is set to 0.2 mm. The heat transfer plate 12 has a substantially rectangular planar shape, and the outer dimensions thereof are the same.

次に、伝熱プレート１２の具体的形状を図３により説明すると、各伝熱プレート１２は平坦な基板部１３から突出部１４を打ち出し成形している。この突出部１４は伝熱プレート１２の長手方向に連続して平行に延びるリブ形状であって、突出部１４の断面形状は図３の例では概略半円状にしているが、突出部１４の断面形状を例えば、角部に丸みを付けた略台形状等の他の形状にしてもよい。   Next, the specific shape of the heat transfer plate 12 will be described with reference to FIG. 3. Each heat transfer plate 12 is formed by punching the protruding portion 14 from the flat substrate portion 13. The protrusion 14 has a rib shape extending in parallel with the longitudinal direction of the heat transfer plate 12, and the cross-sectional shape of the protrusion 14 is substantially semicircular in the example of FIG. For example, the cross-sectional shape may be other shapes such as a substantially trapezoidal shape with rounded corners.

突出部１４の内側空間は内部通路を構成するようになっており、具体的には、冷凍サイクルの減圧手段（膨張弁等）を通過した後の低圧側冷媒が流れる冷媒通路１５、１６を構成する。ここで、伝熱プレート１２の長手方向は重力方向（上下方向）に向いているので、突出部１４の長手方向も重力方向（上下方向）、すなわち、空気流れ方向Ａと直交方向に向くようになっている。   The inner space of the protrusion 14 constitutes an internal passage. Specifically, the refrigerant passages 15 and 16 through which the low-pressure side refrigerant flows after passing through the pressure reducing means (expansion valve or the like) of the refrigeration cycle are constituted. To do. Here, since the longitudinal direction of the heat transfer plate 12 is directed in the gravitational direction (vertical direction), the longitudinal direction of the protrusion 14 is also directed in the gravitational direction (vertical direction), that is, in a direction orthogonal to the air flow direction A. It has become.

そして、一方の伝熱プレート１２の各突出部１４と、接合相手となる他方の伝熱プレート１２の各突出部１４とを空気流れ方向Ａの同一位置に配置している。そのため、一対の伝熱プレート１２、１２を、互いの突出部１４が外側へ向くように向かい合わせて、互いの基板部１３同士を接触させ接合すると、両伝熱プレート１２の各突出部１４の空気流れ方向Ａにおける両端部は伝熱プレート１２の基板部１３により密封される。   And each protrusion part 14 of one heat-transfer plate 12 and each protrusion part 14 of the other heat-transfer plate 12 used as a joining other party are arrange | positioned in the same position of the air flow direction A. Therefore, when the pair of heat transfer plates 12, 12 face each other such that the protrusions 14 face outward and the mutual substrate parts 13 are brought into contact with each other and joined, the protrusions 14 of both heat transfer plates 12 Both end portions in the air flow direction A are sealed by the substrate portion 13 of the heat transfer plate 12.

従って、両伝熱プレート１２の突出部１４の内面同士の間に冷媒通路１５、１６を構成することができる。ここで、冷媒通路１５は空気流れ方向Ａの下流側領域に位置する風下側冷媒通路を構成し、冷媒通路１６は空気流れ方向Ａの上流側領域に位置する風上側冷媒通路を構成する。なお、冷媒通路１５、１６は、本発明における内部通路に該当するものである。   Accordingly, the refrigerant passages 15 and 16 can be formed between the inner surfaces of the protruding portions 14 of the heat transfer plates 12. Here, the refrigerant passage 15 constitutes a leeward refrigerant passage located in the downstream region in the air flow direction A, and the refrigerant passage 16 constitutes an upwind refrigerant passage located in the upstream region in the air flow direction A. The refrigerant passages 15 and 16 correspond to the internal passages in the present invention.

各伝熱プレート１２、１２の基板部１３同士が接触する部位にはフィン部１７が一体成形されている。このフィン部１７は、隣接する突出部１４相互の間に、重力（上下）方向に多数個成形されている。本例では、一対の伝熱プレート１２、１２のフィン部１７は互いに空気流れ方向Ａの同一位置に成形されている。   A fin portion 17 is integrally formed at a portion where the substrate portions 13 of the heat transfer plates 12 and 12 are in contact with each other. A large number of the fin portions 17 are formed in the gravity (vertical) direction between the adjacent protruding portions 14. In this example, the fin portions 17 of the pair of heat transfer plates 12 and 12 are formed at the same position in the air flow direction A.

また、本例では、フィン部１７を、隣接する突出部１４相互の間に、空気流れ方向Ａに１個のみ成形しているが、フィン部１７を、隣接する突出部１４相互の間に、空気流れ方向Ａに複数個成形してもよい。   Further, in this example, only one fin portion 17 is formed between the adjacent protrusions 14 in the air flow direction A, but the fin portion 17 is interposed between the adjacent protrusions 14. A plurality may be formed in the air flow direction A.

本例のフィン部１７はスリットフィンを構成する。ここで、スリットフィンとは、図４に例示するように母材面（具体的には基板部１３の板面）から所定間隔離れている頂部壁面であるオフセット壁面１７ａを有し、このオフセット壁面１７ａと母材面との間に空気が通過可能な空間を形成し、このオフセット壁面１７ａの少なくとも２箇所以上の部位を母材面と物理的に結合した形状のものをいう。   The fin portion 17 of this example constitutes a slit fin. Here, the slit fin has an offset wall surface 17a which is a top wall surface spaced apart from the base material surface (specifically, the plate surface of the substrate portion 13) by a predetermined distance as illustrated in FIG. A space in which air can pass between 17a and the base material surface is formed, and at least two portions of the offset wall surface 17a are physically connected to the base material surface.

図４の具体例では、フィン部１７は、基板部１３の板面に対して平行なオフセット壁面１７ａの上下両端部を２つの側壁部１７ｂ、１７ｃで基板部１３に結合した略コの字形状に成形されている。   In the specific example of FIG. 4, the fin portion 17 has a substantially U shape in which the upper and lower end portions of the offset wall surface 17 a parallel to the plate surface of the substrate portion 13 are coupled to the substrate portion 13 by two side wall portions 17 b and 17 c. It is molded into.

また、オフセット壁面１７ａの打ち出し高さであるフィン高さＦｈは本例では図３に示すように突出部１４の打ち出し高さ（リブ高さ）Ｒｈと同等あるいは突出部１４の打ち出し高さＲｈより若干低い高さに設定してある。   Further, in this example, the fin height Fh, which is the launch height of the offset wall surface 17a, is equal to the launch height (rib height) Rh of the projection 14 or from the launch height Rh of the projection 14 as shown in FIG. The height is set slightly lower.

フィン内側高さＦｈｉは、フィン高さＦｈから伝熱プレート１２の板厚ｔ分を引いた値（Ｆｈ−ｔ）であり、オフセット壁面１７ａと基板部１３の板面との間に形成される空気が通過可能な空間の幅方向（基板部１３の板面と直交する方向）寸法である。   The fin inner height Fhi is a value (Fh−t) obtained by subtracting the plate thickness t of the heat transfer plate 12 from the fin height Fh, and is formed between the offset wall surface 17 a and the plate surface of the substrate portion 13. It is the width direction (direction orthogonal to the plate surface of the board | substrate part 13) dimension of the space which air can pass.

このようなフィン部１７を形成するには、基板部１３のフィン形成領域に、フィン幅Ｆｗの間隔で２本の切り込みを入れ、その後に、この２本の切り込みの間の部分を打ち出し成形することによりフィン部１７の略コの字形状を成形できる。   In order to form such a fin portion 17, two cuts are made in the fin formation region of the substrate portion 13 at intervals of the fin width Fw, and then a portion between the two cuts is stamped and formed. Thus, the substantially U-shaped shape of the fin portion 17 can be formed.

このとき、図５に示すように、２つの側壁部１７ｂ、１７ｃが母材面（具体的には基板部１３の板面）に対して所定角度θだけ斜めになるように打ち出し成形している。また、基板部１３と側壁部１７ｂ、１７ｃとの間の角部、および、側壁部１７ｂ、１７ｃとオフセット壁面１７ａとの間の角部に丸みをつけて、いわゆるＲ形状を形成している。これらにより、打ち出し形状を緩やかにしてフィン部１７の打ち出し成形性を向上させている。   At this time, as shown in FIG. 5, the two side wall portions 17b and 17c are stamped and formed so as to be inclined at a predetermined angle θ with respect to the base material surface (specifically, the plate surface of the substrate portion 13). . Further, the corner between the substrate 13 and the side walls 17b and 17c and the corner between the side walls 17b and 17c and the offset wall surface 17a are rounded to form a so-called R shape. As a result, the punching shape is moderated to improve the punching formability of the fin portion 17.

また、フィン部１７の打ち出し成形性を考慮すると、フィン部１７の幅寸法Ｆｗを０．２ｍｍ以上に設定し、空気流れ方向Ａにおいて隣接するフィン部１７間の距離Ｆｄ（図３）を０．４ｍｍ以上に設定するのが望ましい。   In consideration of the punch formability of the fin portion 17, the width dimension Fw of the fin portion 17 is set to 0.2 mm or more, and the distance Fd (FIG. 3) between the adjacent fin portions 17 in the air flow direction A is set to 0. It is desirable to set it to 4 mm or more.

このフィン部１７の略コの字形状（スリットフィン形状）は、伝熱プレート１２の板厚を貫通する切断面を有する切り起こし形状を構成する。これにより、基板部１３のフィン形成領域にはフィン部１７の打ち出し成形に伴う切り欠き穴１７ｄが形成される。本例では、この切り欠き穴１７ｄの重力（上下）方向の長さ寸法Ｇを５ｍｍ以上に設定している。   The substantially U-shape (slit fin shape) of the fin portion 17 constitutes a cut-and-raised shape having a cut surface that penetrates the plate thickness of the heat transfer plate 12. As a result, a notch hole 17 d is formed in the fin forming region of the substrate portion 13 due to the punching of the fin portion 17. In this example, the length dimension G in the gravity (vertical) direction of the notch hole 17d is set to 5 mm or more.

なお、本例における切り欠き穴１７ｄの重力（上下）方向の長さ寸法Ｇは、基板部１３と２つの側壁部１７ｂ、１７ｃとの間の角部に形成されるＲ形状を含む寸法である。   The length dimension G in the gravity (vertical) direction of the notch hole 17d in this example is a dimension including an R shape formed at a corner between the substrate portion 13 and the two side wall portions 17b and 17c. .

ここで、フィン形成領域を一対の伝熱プレート１２、１２の互いの基板部１３同士が接触する部位に設定しているから、基板部１３に切り欠き穴１７ｄが形成されても、冷媒通路１５、１６の冷媒漏れを心配することはない。   Here, since the fin formation region is set to a portion where the substrate portions 13 of the pair of heat transfer plates 12 and 12 contact each other, the coolant passage 15 is formed even if the notch hole 17d is formed in the substrate portion 13. , 16 do not worry about refrigerant leakage.

ところで、本実施形態では、基板部１３にフィン部１７を成形しているので、基板部１３の腐食が進行するとフィン部１７から冷媒が洩れ出してしまうおそれがある。このような冷媒漏れを確実に防止するためには、基板部１３の空気流れ方向Ａの幅寸法Ｂｗとフィン部１７の幅寸法Ｆｗとの差Ｂｗ−Ｆｗを０．３ｍｍ以上に設定するのが望ましい。   By the way, in this embodiment, since the fin part 17 is shape | molded in the board | substrate part 13, if corrosion of the board | substrate part 13 advances, there exists a possibility that a refrigerant | coolant may leak from the fin part 17. FIG. In order to reliably prevent such refrigerant leakage, the difference Bw−Fw between the width dimension Bw of the substrate portion 13 in the air flow direction A and the width dimension Fw of the fin portion 17 is set to 0.3 mm or more. desirable.

つまり、フィン部１７の空気流れ方向Ａ両側において、基板部１３の腐食代を０．１５ｍｍ以上確保すれば、基板部１３の腐食による冷媒漏れを確実に防止できる。   That is, on the both sides of the air flow direction A of the fin portion 17, if the corrosion allowance of the substrate portion 13 is ensured to be 0.15 mm or more, refrigerant leakage due to corrosion of the substrate portion 13 can be reliably prevented.

また、一対の伝熱プレート１２、１２の互いの基板部１３同士のろう付け性を確実に確保するためには、基板部１３の空気流れ方向Ａの幅寸法Ｂｗとフィン部１７の幅寸法Ｆｗとの差Ｂｗ−Ｆｗを１．０ｍｍ以上に設定するのが望ましい。つまり、フィン部１７の空気流れ方向Ａ両側において、基板部１３同士のろう付け代を０．５ｍｍ以上確保すれば、基板部１３同士のろう付け性を確実に確保できる。   Further, in order to ensure the brazing property between the substrate portions 13 of the pair of heat transfer plates 12 and 12, the width dimension Bw of the substrate portion 13 in the air flow direction A and the width dimension Fw of the fin portions 17. The difference Bw−Fw is preferably set to 1.0 mm or more. That is, on both sides of the air flow direction A of the fin portion 17, if the brazing allowance between the substrate portions 13 is ensured by 0.5 mm or more, the brazing property between the substrate portions 13 can be reliably ensured.

本例では、フィン部１７の重力（上下）方向の長さ寸法を空気流れ方向Ａの幅寸法Ｆｗに比較して大きくしている。つまり、フィン部１７を縦長の形状に形成している。   In this example, the length dimension of the fin portion 17 in the gravity (vertical) direction is made larger than the width dimension Fw in the air flow direction A. That is, the fin portion 17 is formed in a vertically long shape.

その際に、図５に示すように、この縦長形状のフィン部１７の重力（上下）方向での形成位置を各伝熱プレート１２で互いにずらして、一方の伝熱プレート１２のフィン部１７の切り欠き穴１７ｄが他方の伝熱プレート１２のフィン部１７の切り欠き穴１７ｄに対して重力（上下）方向の一部のみで連通する構成にしている。   At this time, as shown in FIG. 5, the positions of the vertically long fin portions 17 in the gravity (vertical) direction are shifted from each other by the heat transfer plates 12, and the fin portions 17 of one heat transfer plate 12 are shifted. The notch hole 17d is configured to communicate with the notch hole 17d of the fin portion 17 of the other heat transfer plate 12 only in a part in the gravity (vertical) direction.

このような切り欠き穴１７ｄ相互間の連通によって、矢印Ｎで示す重力（上下）方向に連続した連通空間Ｐをフィン部１７の内側に形成できる。   A communication space P that is continuous in the gravity (vertical) direction indicated by the arrow N can be formed inside the fin portion 17 by the communication between the cutout holes 17d.

なお、連通空間Ｐは必ずしも重力（上下）方向の全域にわたって連続している必要はなく、重力（上下）方向に適宜分断されていてもよい。   Note that the communication space P does not necessarily have to be continuous over the entire area in the gravity (up and down) direction, and may be appropriately divided in the gravity (up and down) direction.

なお、図１、図２では図示の簡略化のために、上述したフィン部１７の図示を省略している。また、図１〜図３では、一対の伝熱プレート１２、１２における突出部１４の打ち出し数をそれぞれ５個ずつとする例を図示しているが、この突出部１４の打ち出し数、すなわち、冷媒通路１５、１６の数は蒸発器１０の必要性能、外形状等に応じて増減してよいことはもちろんである。   In FIG. 1 and FIG. 2, illustration of the fin portion 17 described above is omitted for simplification of illustration. 1 to 3 show an example in which the number of protrusions 14 in each of the pair of heat transfer plates 12 and 12 is five, the number of protrusions 14 in the protrusions 14, that is, the refrigerant Of course, the number of the passages 15 and 16 may be increased or decreased according to the required performance, outer shape, and the like of the evaporator 10.

一方、伝熱プレート１２のうち、空気流れ方向Ａと直交する方向（伝熱プレート長手方向）Ｂの両端部に、それぞれ伝熱プレート幅方向（空気流れ方向Ａ）に分割されたタンク部２０〜２３が２個づつ形成してある。すなわち、伝熱プレート１２の上端部には２個のタンク部２０、２２が、また、下端部には２個のタンク部２１、２３がそれぞれ形成され、ている。   On the other hand, among the heat transfer plates 12, tank portions 20 to 20 that are divided in the heat transfer plate width direction (air flow direction A) at both ends of the direction (heat transfer plate longitudinal direction) B orthogonal to the air flow direction A, respectively. Two 23 are formed. That is, two tank portions 20 and 22 are formed at the upper end portion of the heat transfer plate 12, and two tank portions 21 and 23 are formed at the lower end portion, respectively.

このタンク部２０〜２３は各伝熱プレート１２において、突出部１４と同一方向に打ち出されるもので、タンク部２０〜２３の打ち出し高さはチューブピッチＴｐ（図３）の１／２であり、隣接する各タンク部２０〜２３はその頂部が接触して接合される。   The tank portions 20 to 23 are punched in the same direction as the protrusions 14 in each heat transfer plate 12, and the launch height of the tank portions 20 to 23 is ½ of the tube pitch Tp (FIG. 3). Adjacent tank portions 20 to 23 are joined with their top portions in contact.

ここで、タンク部２０〜２３の打ち出し高さは伝熱プレート１２の板厚ｔ分を含む高さである。チューブピッチＴｐは伝熱プレート１２の配置間隔である。また、空間ピッチＳｐは、チューブピッチＴｐから２枚の伝熱プレート１２の板厚ｔ分を引いた値（Ｔｐ−２ｔ）である。   Here, the launch height of the tank portions 20 to 23 is a height including the thickness t of the heat transfer plate 12. The tube pitch Tp is the arrangement interval of the heat transfer plates 12. The spatial pitch Sp is a value obtained by subtracting the thickness t of the two heat transfer plates 12 from the tube pitch Tp (Tp−2t).

なお、図３の図示例では突出部１４の打ち出し高さＲｈをチューブピッチＴｐの１／２よりも小さい値、すなわち、各タンク部２０〜２３の打ち出し高さよりも小さい値に設定しているが、これは一例であり、突出部１４の打ち出し高さＲｈを各タンク部２０〜２３に対して略同等あるいは若干量大きくしてもよい。   In the illustrated example of FIG. 3, the launch height Rh of the protruding portion 14 is set to a value smaller than ½ of the tube pitch Tp, that is, a value smaller than the launch height of each of the tank portions 20 to 23. This is only an example, and the launch height Rh of the protruding portion 14 may be substantially equal to or slightly larger than the tank portions 20-23.

上述のように、タンク部２０〜２３を突出部１４と同一方向に打ち出すとともに、突出部１４の打ち出しによる凹形状の長手方向両端部がタンク部２０〜２３の打ち出し凹形状に連続するようにしてあるので、風上側の冷媒通路１６の両端部は風上側の上下のタンク部２２、２３に連通し、また、風下側の冷媒通路１５の両端部は風下側の上下のタンク部２０、２１に連通する。   As described above, the tank portions 20 to 23 are driven out in the same direction as the projecting portion 14, and the concave longitudinal end portions of the projecting portion 14 are continuous with the projecting concave shape of the tank portions 20 to 23. Therefore, both ends of the leeward refrigerant passage 16 communicate with the upper and lower tank portions 22 and 23 on the leeward side, and both ends of the leeward refrigerant passage 15 are connected to the upper and lower tank portions 20 and 21 on the leeward side. Communicate.

ここで、伝熱プレート上側の風下側タンク部２０と風上側タンク部２２はそれぞれ独立した冷媒流路を区画形成し、また、伝熱プレート下側の風下側タンク部２１と風上側タンク部２３はそれぞれ独立した冷媒流路を区画形成する。   Here, the leeward tank unit 20 and the leeward tank unit 22 on the upper side of the heat transfer plate each define an independent refrigerant flow path, and the leeward side tank unit 21 and the leeward side tank unit 23 on the lower side of the heat transfer plate. Each form an independent refrigerant flow path.

各タンク部２０〜２３の頂部中央部にはそれぞれ連通開口２０ａ〜２３ａが開口しているので、隣接する各タンク部２０〜２３の打ち出し頂部を互いに当接して接合することにより、この連通開口２０ａ〜２３ａ相互間を連通できる。   Since the communication openings 20a to 23a are opened in the central part of the top of each of the tank parts 20 to 23, the communication opening 20a can be obtained by abutting and joining the projecting tops of the adjacent tank parts 20 to 23 with each other. -23a can communicate with each other.

これにより、図１、２に示す左右方向（伝熱プレート積層方向）において、隣接する伝熱プレート相互間でタンク部２０〜２３同士の冷媒流路を互いに連通させることができる。   Thereby, the refrigerant | coolant flow path of tank parts 20-23 can mutually be communicated between adjacent heat-transfer plates in the left-right direction (heat-transfer plate lamination direction) shown in FIG.

ところで、各伝熱プレート１２の幅方向（空気流れ方向Ａ）において、複数の突出部１４は図３に示すように、互いに隣接する各伝熱プレート１２の突出部１４と形成位置がずれているので、各突出部１４を隣接する各伝熱プレート１２の基板部１３に対向させることができる。図３の具体例では、伝熱プレート１２の各突出部１４相互の間隔である突出部ピッチＲｐの中心位置に隣接する伝熱プレート１２の各突出部１４が位置している。   By the way, in the width direction of each heat transfer plate 12 (air flow direction A), the plurality of protrusions 14 are displaced from the protrusions 14 of the heat transfer plates 12 adjacent to each other as shown in FIG. Therefore, each protrusion 14 can be made to face the substrate portion 13 of each adjacent heat transfer plate 12. In the specific example of FIG. 3, each protrusion 14 of the heat transfer plate 12 adjacent to the center position of the protrusion pitch Rp that is the distance between the protrusions 14 of the heat transfer plate 12 is located.

そして、突出部１４の打ち出し高さＲｈは、前述のごとくチューブピッチＴｐの半分程度の値に設定してあるので、各突出部１４の凸面側の頂部と、隣接する他の伝熱プレート１２の基板部１３との間に隙間が形成され、この隙間により、伝熱プレート１２の幅方向（空気流れ方向Ａ）の全長にわたって図３の矢印Ａ１のように波状に蛇行した空気通路１８が連続して形成される。この波状の空気通路１８中に略コの字状のスリットフィンを構成するフィン部１７が各突出部１４に隣接して配置される。   And since the launch height Rh of the protrusion 14 is set to a value about half of the tube pitch Tp as described above, the top of the protrusion 14 on the convex surface side and the other adjacent heat transfer plates 12 A gap is formed between the substrate 13 and the air passage 18 meandering in a wavy manner as indicated by an arrow A1 in FIG. 3 over the entire length of the heat transfer plate 12 in the width direction (air flow direction A). Formed. A fin portion 17 constituting a substantially U-shaped slit fin is disposed in the wavy air passage 18 adjacent to each protruding portion 14.

図３の具体例では、基板部１３のうち突出部ピッチＲｐの中心位置にフィン部１７を形成しているので、フィン部１７のオフセット壁面１７ａの外側面が空気通路１８を挟んで対向する伝熱プレート１２の突出部１４と所定寸法Ｘの隙間を介して対向する。   In the specific example of FIG. 3, the fin portion 17 is formed at the center position of the protruding portion pitch Rp in the substrate portion 13, so that the outer surface of the offset wall surface 17 a of the fin portion 17 is opposed to the air passage 18. It faces the protruding portion 14 of the heat plate 12 through a gap of a predetermined dimension X.

なお、図示を省略しているが、本例における伝熱プレート１２では、各基板部１３から空気通路１８を挟んで隣接する伝熱プレート１２側へ突出する小突起からなる接点リブを形成している。この接点リブは例えば、滑らかな半球状の平面形状で各基板部１３のうちフィン部１７同士の間の部位から突出する。   Although not shown, in the heat transfer plate 12 in this example, contact ribs composed of small protrusions protruding from the respective substrate portions 13 to the adjacent heat transfer plate 12 side with the air passage 18 interposed therebetween are formed. Yes. For example, the contact rib has a smooth hemispherical planar shape and protrudes from a portion of each substrate portion 13 between the fin portions 17.

接点リブの打ち出し高さは突出部１４の打ち出し高さとほぼ同一の高さになっており、そして、この接点リブと空気通路１８を挟んで隣接する伝熱プレート１２の突出部１４の頂部とを当接させ、この接点リブ２６と突出部１４の当接部に伝熱プレート積層方向の押圧力を加えた状態で蒸発器１０全体の一体ろう付けを行う。   The launch height of the contact rib is substantially the same as the launch height of the protrusion 14, and the contact rib and the top of the protrusion 14 of the adjacent heat transfer plate 12 with the air passage 18 interposed therebetween. The entire evaporator 10 is brazed in a state in which the contact rib 26 and the projecting portion 14 are in contact with each other and a pressing force in the heat transfer plate stacking direction is applied to the contact portion.

これにより、伝熱プレート１２のうち、長手方向両端のタンク部２０〜２３を除く中間部位（冷媒通路１５の形成部位）でも伝熱プレート１２の基板部１３同士を全面的に確実に当接させて、この基板部１３同士の当接面を良好にろう付けすることができる。よって、ろう付け不良による冷媒通路１５からの冷媒洩れを防止できる。   Thereby, the board | substrate parts 13 of the heat-transfer plate 12 are made to contact | abut reliably reliably also in the intermediate part (formation part of the refrigerant path 15) except the tank parts 20-23 of the longitudinal direction both ends among the heat-transfer plates 12. FIG. Thus, the contact surfaces between the substrate portions 13 can be satisfactorily brazed. Therefore, refrigerant leakage from the refrigerant passage 15 due to poor brazing can be prevented.

上記のように、伝熱プレート１２の基板部１３同士を全面的に確実に当接させるために、接点リブは伝熱プレート長手方向（重力方向）に複数個分散形成される。   As described above, a plurality of contact ribs are dispersedly formed in the longitudinal direction of the heat transfer plate (gravity direction) in order to reliably bring the substrate portions 13 of the heat transfer plate 12 into contact with each other.

次に、コア部１１に対する冷媒の入出を行う部分について説明すると、図１、図２に示すように、伝熱プレート積層方向の両端側には、伝熱プレート１２と同一の大きさを持ったエンドプレート２４、２５が配設されている。このエンドプレート２４、２５はいずれも伝熱プレート１２のタンク部２０〜２３の凸面側に当接して伝熱プレート１２と接合される平坦な板形状になっている。   Next, a description will be given of a portion where refrigerant enters and exits the core portion 11. As shown in FIGS. 1 and 2, both ends in the heat transfer plate stacking direction have the same size as the heat transfer plate 12. End plates 24 and 25 are disposed. Each of the end plates 24 and 25 has a flat plate shape that contacts the convex surface side of the tank portions 20 to 23 of the heat transfer plate 12 and is joined to the heat transfer plate 12.

図１、２の左側のエンドプレート２４の上端部近傍の穴部には冷媒入口パイプ２４ａおよび冷媒出口パイプ２４ｂが接合され、この冷媒入口パイプ２４ａは、最も左側の伝熱プレート１２の上端部に形成されている風下側タンク部２０の頂部の連通開口２０ａと連通する。また、冷媒出口パイプ２４ｂは、最も左側の伝熱プレート１２の上端部に形成されている風上側タンク部２２の頂部の連通開口２２ａと連通する。   1 and 2, a refrigerant inlet pipe 24 a and a refrigerant outlet pipe 24 b are joined to a hole near the upper end of the left end plate 24, and the refrigerant inlet pipe 24 a is connected to the upper end of the leftmost heat transfer plate 12. It communicates with the communication opening 20 a at the top of the formed leeward tank unit 20. The refrigerant outlet pipe 24 b communicates with a communication opening 22 a at the top of the windward tank portion 22 formed at the upper end portion of the leftmost heat transfer plate 12.

上記左側のエンドプレート２４は、伝熱プレート１２と同様のアルミニウム両面クラッド材からなり、冷媒入口、出口パイプ２４ａ、２４ｂとろう付けにて接合される。右側のエンドプレート２５は、伝熱プレート１２と接合される側の面のみにろう材をクラッドした片面クラッド材からなる。   The left end plate 24 is made of an aluminum double-sided clad material similar to the heat transfer plate 12 and is joined to the refrigerant inlet and outlet pipes 24a and 24b by brazing. The right end plate 25 is made of a single-side clad material in which a brazing material is clad only on the surface joined to the heat transfer plate 12.

上記冷媒入口パイプ２４ａには、図示しない膨張弁等の減圧手段で減圧された低圧の気液２相冷媒が流入する。これに対し、冷媒出口パイプ２４ｂは図示しない圧縮機吸入側に接続され、蒸発器１０で蒸発した気相冷媒を圧縮機吸入側に導くものである。   A low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant decompressed by decompression means such as an expansion valve (not shown) flows into the refrigerant inlet pipe 24a. On the other hand, the refrigerant outlet pipe 24b is connected to a compressor suction side (not shown) and guides the gas-phase refrigerant evaporated by the evaporator 10 to the compressor suction side.

図１、２の左右方向に積層される多数枚の伝熱プレート１２群において、前述した突出部１４の内側に形成される風下側の冷媒通路１５は、冷媒入口パイプ２３からの冷媒が流入するため、蒸発器全体の冷媒通路の中で、入口側冷媒通路を構成する。   In the group of a plurality of heat transfer plates 12 stacked in the left-right direction in FIGS. 1 and 2, the refrigerant from the refrigerant inlet pipe 23 flows into the leeward refrigerant passage 15 formed inside the protrusion 14 described above. Therefore, the inlet side refrigerant passage is configured in the refrigerant passage of the entire evaporator.

これに対し、前述した突出部１４の内側に形成される風上側の冷媒通路１６は、風下側（入口側）の冷媒通路１５を通過した冷媒が流入し、冷媒出口パイプ２４ｂへと冷媒を流出させるため、出口側冷媒通路を構成することになる。   On the other hand, the refrigerant that has passed through the refrigerant passage 15 on the leeward side (inlet side) flows into the refrigerant passage 16 on the windward side formed inside the protruding portion 14 and flows out to the refrigerant outlet pipe 24b. Therefore, the outlet side refrigerant passage is configured.

次に、蒸発器１０全体としての冷媒通路を図２により説明すると、蒸発器１０の上下両端部に位置するタンク部２０〜２３のうち、風下側のタンク部２０、２１が冷媒入口側タンク部を構成し、また、風上側のタンク部２２、２３が冷媒出口側タンク部を構成している。   Next, the refrigerant path of the evaporator 10 as a whole will be described with reference to FIG. 2. Of the tank parts 20 to 23 located at both upper and lower ends of the evaporator 10, the leeward tank parts 20 and 21 are the refrigerant inlet side tank parts. The windward side tank portions 22 and 23 constitute a refrigerant outlet side tank portion.

風下側の上側の冷媒入口側タンク部２０は、伝熱プレート１２の積層方向の中間位置（領域Ｘと領域Ｙの境界部）に配設した仕切り部（図示せず）により、図２左側流路（領域Ｘ側の流路）と図２右側流路（領域Ｙ側の流路）とに仕切られている。   The refrigerant inlet side tank section 20 on the leeward side is separated from the left side of FIG. 2 by a partition section (not shown) disposed at an intermediate position in the stacking direction of the heat transfer plate 12 (a boundary section between the areas X and Y). It is divided into a channel (channel on the region X side) and a channel on the right side in FIG. 2 (channel on the region Y side).

同様に、風上側の上側の冷媒出口側タンク部２２も、同様に中間位置に配設した仕切り部により、図２左側流路（領域Ｘ側の流路）と図２右側流路（領域Ｙ側の流路）とに仕切られている。これらの仕切り部は、前述した伝熱プレート１２のうち、当該中間位置に位置する伝熱プレートのみ、そのタンク部２０、２２の頂部の連通開口部を閉塞した遮断壁形状（盲蓋形状）のものを使用することにより簡単に構成できる。   Similarly, the refrigerant outlet side tank unit 22 on the windward side is also divided into a left-side channel (region X side channel) and a right-side channel (region Y) in FIG. Side flow path). Of these heat transfer plates 12, these partition portions have a blocking wall shape (blind lid shape) in which only the heat transfer plate located at the intermediate position is closed at the communication opening at the top of the tank portions 20 and 22. It can be easily configured by using a thing.

図２の冷媒通路構成によると、膨張弁で減圧された低圧の気液２相冷媒が冷媒入口パイプ２４ａから矢印ａのように風下側の上側の入口側タンク部２０に入る。この入口側タンク部２０の流路は上記図示しない仕切り部により左右の領域ＸとＹに分断されているので、冷媒は入口側タンク部２０の左側領域Ｘの流路のみに入る。   2, the low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant depressurized by the expansion valve enters the inlet side tank unit 20 on the leeward side from the refrigerant inlet pipe 24a as indicated by an arrow a. Since the flow path of the inlet side tank section 20 is divided into the left and right areas X and Y by the partition section (not shown), the refrigerant enters only the flow path of the left area X of the inlet side tank section 20.

そして、冷媒は図２の左側領域Ｘにおいて、伝熱プレート１２の風下側突出部１４により形成される冷媒通路１５を矢印ｂのように下降して下側の入口側タンク部２１に入る。次に、冷媒はこの下側の入口側タンク部２１を矢印ｃのように図２の右側領域Ｙに移行し、この右側領域Ｙにおける伝熱プレート１２の風下側突出部１４により形成される冷媒通路１５を矢印ｄのように上昇して上側の入口側タンク部２０の右側領域Ｙの流路に入る。   Then, in the left region X of FIG. 2, the refrigerant descends in the refrigerant passage 15 formed by the leeward projecting portion 14 of the heat transfer plate 12 as indicated by an arrow b and enters the lower inlet side tank portion 21. Next, the refrigerant moves from the lower inlet side tank portion 21 to the right region Y in FIG. 2 as indicated by an arrow c, and is formed by the leeward projecting portion 14 of the heat transfer plate 12 in the right region Y. The passage 15 rises as indicated by an arrow d and enters the flow path in the right region Y of the upper inlet side tank unit 20.

ここで、最も右側の伝熱プレート１２の入口側タンク部２０の連通開口２０ａは、右側エンドプレート２５の上端部付近に形成されている連通路（図示せず、矢印ｆ参照）によって最も右側の伝熱プレート１２の上側に位置する出口側タンク部２２の連通開口２２ａに連通している。   Here, the communication opening 20a of the inlet side tank portion 20 of the rightmost heat transfer plate 12 is located on the rightmost side by a communication passage (not shown, see arrow f) formed in the vicinity of the upper end portion of the right end plate 25. The heat transfer plate 12 communicates with the communication opening 22 a of the outlet side tank portion 22 located above the heat transfer plate 12.

従って、上側の入口側タンク部２０の右側領域Ｙの流路に入った冷媒は矢印ｅのように右側へ流れた後に矢印ｆのように右側エンドプレート２５の上端部付近の連通路（図示せず）を通過して上側の出口側タンク部２２の右側領域Ｙの流路に入る。   Therefore, the refrigerant that has entered the flow path in the right region Y of the upper inlet side tank portion 20 flows to the right side as indicated by an arrow e and then communicates near the upper end of the right end plate 25 as indicated by an arrow f (not shown). And enters the flow path in the right region Y of the upper outlet side tank section 22.

ここで、この出口側タンク部２２の流路は上記図示しない仕切り部により左右の領域ＸとＹに分断されているので、冷媒は矢印ｇのように出口側タンク部２２の右側領域Ｙの流路のみに入る。次に、冷媒はこのタンク部２２の右側領域Ｙから、伝熱プレート１２の風上側突出部１４により形成される冷媒通路１６を矢印ｈのように下降して下側の出口側タンク部２３の右側領域Ｙに入る。   Here, since the flow path of the outlet side tank unit 22 is divided into the left and right regions X and Y by the partition unit (not shown), the refrigerant flows in the right side region Y of the outlet side tank unit 22 as indicated by an arrow g. Enter the road only. Next, the refrigerant descends from the right region Y of the tank portion 22 through the refrigerant passage 16 formed by the windward protruding portion 14 of the heat transfer plate 12 as indicated by the arrow h, and the refrigerant in the lower outlet side tank portion 23. Enter right region Y.

この右側領域Ｙから冷媒は下側の出口側タンク部２３を矢印ｉのように図２の左側領域Ｘに移行し、その後、伝熱プレート１２の風上側突出部１４により形成される冷媒通路１６を矢印ｊのように上昇して上側の出口側タンク部２２の左側領域Ｘの流路に入る。この出口側タンク部２２を冷媒は矢印ｋのように左側へ流れて、冷媒出口パイプ２４ｂから蒸発器外部へ流出する。   From the right region Y, the refrigerant moves from the lower outlet side tank portion 23 to the left region X in FIG. 2 as indicated by the arrow i, and then the refrigerant passage 16 formed by the windward projecting portion 14 of the heat transfer plate 12. As shown by an arrow j and enters the flow path in the left region X of the upper outlet side tank section 22. The refrigerant flows through the outlet side tank portion 22 to the left as indicated by an arrow k and flows out of the evaporator from the refrigerant outlet pipe 24b.

図１、２の蒸発器１０では冷媒通路が以上のように構成されており、図１、２に示す各構成部品（１２、２４、２５、２４ａ、２４ｂ）を相互に当接した状態に積層して、その積層状態（組付状態）を適宜の治具により保持してろう付け加熱炉内に搬入して、組付体をろう材の融点まで加熱することにより組付体を一体ろう付けする。これにより、蒸発器１０の組付を完了できる。   In the evaporator 10 shown in FIGS. 1 and 2, the refrigerant passage is configured as described above, and the components (12, 24, 25, 24a, 24b) shown in FIGS. 1 and 2 are stacked in contact with each other. Then, the laminated state (assembled state) is held by an appropriate jig, carried into a brazing heating furnace, and the assembled body is heated to the melting point of the brazing material to braze the assembled body integrally. To do. Thereby, the assembly | attachment of the evaporator 10 can be completed.

次に、上記蒸発器１０の作用を説明すると、蒸発器１０は図示しない空調ユニットケース内に図１、２の上下方向を上下にして収容され、図示しない空調用送風機の作動により矢印Ａ方向に空気が送風される。   Next, the operation of the evaporator 10 will be described. The evaporator 10 is accommodated in an air conditioning unit case (not shown) with the vertical direction in FIGS. Air is blown.

そして、冷凍サイクルの圧縮機が作動すると、図示しない膨張弁により減圧された低圧側の気液２相冷媒が前述した図２の矢印ａ〜ｋの通路構成に従って流れる。一方、伝熱プレート１２の外面側に凸状に突出している突出部１４と基板部１３の間に形成される隙間により、伝熱プレート幅方向（空気流れ方向Ａ）の全長にわたって図３の矢印Ａ１のごとく波状に蛇行した空気通路１８が連続して形成されている。   When the compressor of the refrigeration cycle is activated, the low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant decompressed by an expansion valve (not shown) flows according to the above-described passage configuration indicated by arrows a to k in FIG. On the other hand, the arrow in FIG. 3 extends over the entire length in the width direction of the heat transfer plate (air flow direction A) due to the gap formed between the protruding portion 14 protruding in a convex shape on the outer surface side of the heat transfer plate 12 and the substrate portion 13. An air passage 18 meandering like a wave like A1 is continuously formed.

その結果、矢印Ａ方向に送風される空調空気は、上記空気通路１８を矢印Ａ１のごとく波状に蛇行しながら２枚の伝熱プレート１２、１２の間を通り抜けることができ、この空気の流れから冷媒は蒸発潜熱を吸熱して蒸発するので、矢印Ａ方向に送風される空調空気は冷却され、冷風となる。   As a result, the conditioned air blown in the direction of the arrow A can pass between the two heat transfer plates 12 and 12 while meandering the air passage 18 in the shape of a wave as indicated by the arrow A1. Since the refrigerant absorbs latent heat of vaporization and evaporates, the conditioned air blown in the direction of arrow A is cooled and becomes cold air.

この際、空調空気の流れ方向Ａに対して、風下側に入口側冷媒通路１５を、また、風上側に出口側冷媒通路１６を配置することにより、空気流れに対する冷媒出入口が対向流の関係となる。   At this time, the inlet-side refrigerant passage 15 is disposed on the leeward side and the outlet-side refrigerant passage 16 is disposed on the leeward side with respect to the flow direction A of the conditioned air. Become.

さらに、空気側においては、空気流れ方向Ａが、伝熱プレート１２の突出部１４の長手方向（冷媒通路１５での冷媒流れ方向Ｂ）に対して直交する方向になっており、突出部１４が空気流れと直交状に突出する凸状の伝熱面を形成しているので、空気はこの直交状に延びる突出部１４の凸面形状により直進を妨げられる。このため、空気流れが乱れて乱流状態となり、突出部１４表面での空気側熱伝達率を飛躍的に向上することができる。   Furthermore, on the air side, the air flow direction A is perpendicular to the longitudinal direction of the protrusion 14 of the heat transfer plate 12 (the refrigerant flow direction B in the refrigerant passage 15), and the protrusion 14 is Since the convex heat transfer surface that protrudes perpendicular to the air flow is formed, the air is prevented from going straight by the convex shape of the protrusion 14 that extends orthogonally. For this reason, an air flow is disturb | confused and it will be in a turbulent flow state, and can improve the air side heat transfer rate in the protrusion part 14 surface dramatically.

ところで、本実施形態のようにコア部１１を伝熱プレート１２のみで構成するプレート型熱交換器では、通常のフィンアンドチューブ型の熱交換器に比較して空気側伝熱面積が大幅に減少して、必要伝熱性能を確保することが困難になるという問題が生じる。   By the way, in the plate type heat exchanger in which the core portion 11 is configured only by the heat transfer plate 12 as in the present embodiment, the air side heat transfer area is greatly reduced as compared with a normal fin and tube type heat exchanger. Thus, there arises a problem that it is difficult to ensure the necessary heat transfer performance.

そこで、本実施形態では、２枚の伝熱プレート１２間に形成される空気通路１８中において、隣接する突出部１４相互間の部位に略コの字状のスリットフィンを構成するフィン部１７を配置している。   Therefore, in the present embodiment, in the air passage 18 formed between the two heat transfer plates 12, the fin portions 17 constituting the substantially U-shaped slit fins are provided between the adjacent protrusions 14. It is arranged.

これにより、フィン部１７の略コの字形状の内外の両面に沿って空気が流れるので、フィン部１７の略コの字形状の内外両面が空気側伝熱面積となるので、フィン部１７を設けないものに比較して空気側伝熱面積を大幅に増加できる。   As a result, air flows along both the inside and outside of the substantially U-shaped fin portion 17, and therefore, the both inside and outside of the approximately U-shaped fin portion 17 serves as an air side heat transfer area. The air-side heat transfer area can be greatly increased compared to those not provided.

しかも、フィン部１７によって基板部１３での空気側熱伝達率も改善できるという効果が得られる。つまり、伝熱プレート１２において基板部１３の平坦面では温度境界層が空気流れ方向Ａに沿って発達して厚くなるので、基板部１３での空気側熱伝達率が低下するという不具合が生じるが、本実施形態によると、フィン部１７の先端効果により突出部１４相互間に位置する基板部１３の平坦面での温度境界層を薄くして、基板部１３での空気側熱伝達率をフィン部１７を設けないものに比較して大幅に向上できる。   And the effect that the air side heat transfer rate in the board | substrate part 13 can also be improved with the fin part 17 is acquired. That is, in the heat transfer plate 12, the temperature boundary layer develops and becomes thick along the air flow direction A on the flat surface of the substrate portion 13, so that there is a problem that the air-side heat transfer coefficient in the substrate portion 13 decreases. According to this embodiment, the temperature boundary layer on the flat surface of the substrate part 13 located between the protrusions 14 is thinned by the tip effect of the fin part 17, and the air-side heat transfer coefficient in the substrate part 13 is reduced to the fin. Compared with the case where the portion 17 is not provided, the improvement can be made significantly.

これにより、本実施形態では、通風抵抗の増加を抑制しつつ、プレート型熱交換器の伝熱性能を効果的に向上できる。   Thereby, in this embodiment, the heat-transfer performance of a plate type heat exchanger can be improved effectively, suppressing the increase in ventilation resistance.

なお、本例では、上述のように、フィン部１７の２つの側壁部１７ｂ、１７ｃを基板部１３の板面に対して所定角度θだけ斜めにすることにより、フィン部１７の打ち出し成形性向上を図っているが、その反面、２つの側壁部１７ｂ、１７ｃを基板部１３に対して垂直にした場合と比較して、オフセット壁面１７ａの重力（上下）方向の長さ寸法ＦＬ（図５）が減少してしまい、フィン部１７による伝熱性能の向上効果が減少してしまう。   In this example, as described above, the two sidewall portions 17b and 17c of the fin portion 17 are inclined with respect to the plate surface of the substrate portion 13 by a predetermined angle θ, thereby improving the punch formability of the fin portion 17. On the other hand, compared with the case where the two side wall portions 17b and 17c are perpendicular to the substrate portion 13, the length dimension FL in the gravity (vertical) direction of the offset wall surface 17a (FIG. 5). Decreases, and the effect of improving the heat transfer performance by the fin portion 17 decreases.

そこで、打ち出し成形性と伝熱性能とを両立させるために、所定角度θを３０度以上、６０度以下の範囲に設定することが望ましい。   Therefore, in order to achieve both the punch formability and the heat transfer performance, it is desirable to set the predetermined angle θ within a range of 30 degrees or more and 60 degrees or less.

なお、本例におけるオフセット壁面１７ａの重力方向の長さ寸法ＦＬは、オフセット壁面１７ａの内面のうち平坦な部分を重力方向に測った寸法である。すなわち、オフセット壁面１７ａと２つの側壁部１７ｂ、１７ｃとの間の角部に形成されるＲ形状を含まない寸法である。   Note that the length dimension FL in the gravity direction of the offset wall surface 17a in this example is a dimension obtained by measuring a flat portion of the inner surface of the offset wall surface 17a in the gravity direction. That is, the dimension does not include the R shape formed at the corner between the offset wall surface 17a and the two side wall portions 17b and 17c.

次に、本実施形態による凝縮水排水作用について説明する。蒸発器１０の冷却作用により空気中の水分が凝縮して凝縮水が発生するが、この凝縮水はフィン部１７の内側、特に、フィン部１７の下側の側壁部１７ｃ付近の内側領域（図５の細点Ｍの領域）に溜まろうとする。   Next, the condensed water drainage effect | action by this embodiment is demonstrated. Water in the air is condensed by the cooling action of the evaporator 10 to generate condensed water. This condensed water is inside the fin portion 17, in particular, an inner region near the side wall portion 17 c below the fin portion 17 (see FIG. 5).

ここで、図６は比較例を示しており、この比較例では、互いに接合される２枚の伝熱プレート１２のフィン部１７を重力（上下）方向の同一位置に形成している。   Here, FIG. 6 shows a comparative example. In this comparative example, the fin portions 17 of the two heat transfer plates 12 to be joined to each other are formed at the same position in the gravity (vertical) direction.

このため、フィン部１７の内側の凝縮水が下側の側壁部１７ｃに堰き止められてしまい、下方への排水が妨げられてしまう。換言すれば、比較例では、下側の側壁部１７ｃが凝縮水を受ける構造になっている。   For this reason, the condensed water inside the fin portion 17 is blocked by the lower side wall portion 17c, and the downward drainage is hindered. In other words, in the comparative example, the lower side wall portion 17c is configured to receive condensed water.

そこで、本実施形態では、フィン部１７の重力（上下）方向での形成位置を各伝熱プレート１２で互いにずらすことによって、矢印Ｎで示す重力（上下）方向に連続した連通空間Ｐをフィン部１７の内側に形成している。   Therefore, in the present embodiment, the fins 17 are formed in the gravitational (vertical) direction by shifting the positions where the fins 17 are formed in the gravitational (vertical) direction. 17 is formed inside.

これにより、フィン部１７の内側の凝縮水が下側の側壁部１７ｃに堰き止められることなく連通空間Ｐに導かれ、矢印Ｎのように下方へスムースに排水される。換言すれば、連通空間Ｐによって凝縮水の排水路を形成することができる。この結果、非常に良好な排水性を確保できる。   As a result, the condensed water inside the fin portion 17 is guided to the communication space P without being blocked by the lower side wall portion 17c, and is smoothly drained downward as indicated by the arrow N. In other words, the drainage channel of the condensed water can be formed by the communication space P. As a result, very good drainage can be ensured.

ここで、本例のように、切り欠き穴１７ｄの重力方向の長さ寸法Ｇを５ｍｍ以上に設定すれば、より良好な排水性を確保できる。   Here, if the length dimension G of the notch hole 17d in the gravity direction is set to 5 mm or more as in this example, better drainage can be ensured.

さらに、本例のように、基板部１３と側壁部１７ｂ、１７ｃとの間の角部、および、側壁部１７ｂ、１７ｃとオフセット壁面１７ａとの間の角にＲ形状を形成すれば、連通空間Ｐを滑らかな屈曲形状にすることができるので、連通空間Ｐによってよりスムースに排水でき、より一層良好な排水性を確保できる。   Furthermore, if an R shape is formed at the corner between the substrate 13 and the side walls 17b and 17c and the corner between the side walls 17b and 17c and the offset wall 17a as in this example, the communication space Since P can be made into a smooth bent shape, drainage can be performed more smoothly by the communication space P, and better drainage can be ensured.

図７は、比較例と本実施形態とで、フィン部１７の１個あたりの保水量を比較したグラフであり、図７（ａ）が比較例、図７（ｂ）が本実施形態を示している。図７からわかるように、本実施形態では、比較例に対してフィン部１７の１個あたりの保水量を１／２〜１／３程度に低減することができる。   FIG. 7 is a graph comparing the amount of water retained per one fin portion 17 in the comparative example and the present embodiment, FIG. 7A shows the comparative example, and FIG. 7B shows the present embodiment. ing. As can be seen from FIG. 7, in this embodiment, the water retention amount per fin portion 17 can be reduced to about ½ to ３ with respect to the comparative example.

図８は、フィン高さＦｈとフィン部１７の１個あたりの保水量との関係を比較例と本実施形態とで比較したグラフであり、フィン部１７の幅寸法Ｆｗを１．５ｍｍとしたときのフィン部１７の１個あたりの保水量を、フィン高さＦｈを横軸にして示したものである。   FIG. 8 is a graph comparing the relationship between the fin height Fh and the amount of water retained per one fin portion 17 in the comparative example and this embodiment, and the width dimension Fw of the fin portion 17 is 1.5 mm. The amount of water retained per one fin portion 17 is shown with the fin height Fh as the horizontal axis.

図８中の２つの曲線からわかるように、フィン高さＦｈが０．３５ｍｍ未満であると、本実施形態におけるフィン部１７の１個あたりの保水量が比較例における当該保水量よりも増加してしまう。これは以下の理由による。   As can be seen from the two curves in FIG. 8, when the fin height Fh is less than 0.35 mm, the water retention amount per fin portion 17 in this embodiment increases more than the water retention amount in the comparative example. End up. This is due to the following reason.

すなわち、図５からわかるように、本実施形態における連通空間Ｐのうち基板部１３ととオフセット壁面１７ａとの間に形成される空間の幅方向（基板部１３の板面と直交する方向）寸法は、ほぼフィン高さＦｈと等しくなっている。一方、図６からわかるように、比較例におけるフィン部１７内側の凝縮水が溜まる空間（以下、凝縮水滞留空間という。）の幅方向（基板部１３の板面と直交する方向）寸法は、フィン高さＦｈの２倍になっている。   That is, as can be seen from FIG. 5, the width direction (direction perpendicular to the plate surface of the substrate portion 13) of the space formed between the substrate portion 13 and the offset wall surface 17 a in the communication space P in the present embodiment. Is substantially equal to the fin height Fh. On the other hand, as can be seen from FIG. 6, the width direction (direction perpendicular to the plate surface of the substrate portion 13) of the space (hereinafter referred to as “condensed water retention space”) where condensed water accumulates inside the fin portion 17 in the comparative example is It is twice the fin height Fh.

本実施形態では、フィン高さＦｈが小さくなりすぎると、凝縮水が連通空間Ｐを流れにくくなって排水が困難になってしまい、連通空間Ｐのほぼ全体にわたって凝縮水が詰まってしまい、連通空間Ｐの最上部のみ凝縮水が詰まらない状態となってしまう。   In the present embodiment, if the fin height Fh is too small, the condensed water is difficult to flow through the communication space P and drainage becomes difficult, and the condensed water is clogged over almost the entire communication space P. Only the uppermost part of P will be clogged with condensed water.

これに対し、比較例では、凝縮水滞留空間の幅方向寸法が連通空間Ｐの幅方向寸法よりも大きいため、各々の凝縮水滞留空間の最上部に凝縮水が詰まらない部分ができる。この結果、比較例では、相対的にフィン部１７の１個あたりの保水量が少なくなる。   On the other hand, in the comparative example, since the width direction dimension of the condensed water retention space is larger than the width direction dimension of the communication space P, a portion where the condensed water is not clogged is formed at the uppermost part of each condensed water retention space. As a result, in the comparative example, the amount of water retained per fin portion 17 is relatively small.

このため、フィン高さＦｈが０．３５ｍｍ未満であると、本実施形態におけるフィン部１７の１個あたりの保水量が比較例における当該保水量よりも増加してしまう。   For this reason, if the fin height Fh is less than 0.35 mm, the water retention amount per one fin portion 17 in the present embodiment will increase more than the water retention amount in the comparative example.

したがって、フィン高さＦｈを０．３５ｍｍ以上に設定すれば、比較例よりもフィン部１７の１個あたりの保水量を低減でき、排水性を向上できることがわかった。   Therefore, it was found that if the fin height Fh is set to 0.35 mm or more, the water retention amount per fin portion 17 can be reduced and the drainage can be improved as compared with the comparative example.

ここで、本例では、伝熱プレート１２の板厚ｔを０．２ｍｍに設定しているので、フィン高さＦｈを０．３５ｍｍ以上に設定すると、フィン内側高さＦｈｉ（Ｆｈ−ｔ）が０．１５ｍｍ以上になる。   Here, in this example, since the thickness t of the heat transfer plate 12 is set to 0.2 mm, when the fin height Fh is set to 0.35 mm or more, the fin inner height Fhi (Fh-t) is It becomes 0.15 mm or more.

換言すれば、オフセット壁面１７ａと基板部１３の板面との間に形成される空気が通過可能な空間の幅方向寸法を０．１５ｍｍ以上に設定すれば、比較例よりもフィン部１７の１個あたりの保水量を低減でき、排水性を向上できる。   In other words, if the dimension in the width direction of the space through which the air formed between the offset wall surface 17a and the plate surface of the substrate portion 13 can pass is set to 0.15 mm or more, one of the fin portions 17 than the comparative example. The amount of water retained per unit can be reduced, and drainage can be improved.

この考え方は、フィン部１７のオフセット壁面１７ａと伝熱プレート１２表面との間の間隔に対しても適用が可能である。具体的には、オフセット壁面１７ａの外側面と空気通路１８を挟んで対向する伝熱プレート１２の突出部１４の表面との間の隙間の寸法Ｘを０．１５ｍｍ以上に設定すれば、当該隙間における凝縮水の保水量を低減でき、排水性を向上できる。   This concept can also be applied to the interval between the offset wall surface 17a of the fin portion 17 and the surface of the heat transfer plate 12. Specifically, if the dimension X of the gap between the outer surface of the offset wall surface 17a and the surface of the projecting portion 14 of the heat transfer plate 12 opposed across the air passage 18 is set to 0.15 mm or more, the gap It is possible to reduce the amount of condensed water retained in the water and improve drainage.

なお、図７、図８の保水量は、次の条件にて測定している。   In addition, the water retention amount of FIG. 7, FIG. 8 is measured on the following conditions.

（１）比較例および本実施形態の熱交換器外形サイズ：幅Ｗ２６０ｍｍ×高さＨ２１５ｍｍ×奥行きＤ３８ｍｍ
なお、幅Ｗは図２に示すようにプレート積層方向の寸法で、奥行きＤは空気流れ方向Ａの厚さ寸法である。 (1) Heat exchanger external size of comparative example and this embodiment: width W 260 mm × height H 215 mm × depth D 38 mm
As shown in FIG. 2, the width W is a dimension in the plate stacking direction, and the depth D is a thickness dimension in the air flow direction A.

（２）空気風量：５００ｍ3／ｈで、比較例と本実施形態のコア部通風抵抗は同等に設定。 (2) Air flow rate: 500 m 3 / h, the core portion ventilation resistance of the comparative example and this embodiment is set to be equal.

（３）比較例における伝熱プレート１２の板厚ｔ：０．１５ｍｍ、空間ピッチＳｐ：２．６ｍｍ、突出部ピッチＲｐ：７．１ｍｍ、突出部高さＲｈ：１．４５ｍｍ。   (3) Thickness t of the heat transfer plate 12 in the comparative example: 0.15 mm, spatial pitch Sp: 2.6 mm, protrusion pitch Rp: 7.1 mm, protrusion height Rh: 1.45 mm.

（４）本実施形態における伝熱プレート１２の板厚ｔ：０．１５ｍｍ、空間ピッチＳｐ：３．０ｍｍ、突出部ピッチＲｐ：７．１ｍｍ、突出部高さＲｈ：１．４５ｍｍ、フィン高さＦｈ：１．０ｍｍ、フィン幅Ｆｗ：０．８ｍｍ。なお、フィンピッチＦｐは突出部ピッチＲｐの１／２である。   (4) Thickness t of the heat transfer plate 12 in this embodiment: 0.15 mm, space pitch Sp: 3.0 mm, protrusion pitch Rp: 7.1 mm, protrusion height Rh: 1.45 mm, fin height Fh: 1.0 mm, fin width Fw: 0.8 mm. The fin pitch Fp is ½ of the protrusion pitch Rp.

なお、図３の具体例では、フィン部１７を複数の突出部１４のうち空気流れ方向Ａ最下流側に位置する突出部１４よりも空気流れ方向Ａ下流側にも形成しているが、フィン部１７を空気流れ方向Ａ最下流側に位置する突出部１４よりも空気流れ方向Ａ下流側には形成しないようにしてもよい。   In the specific example of FIG. 3, the fin portion 17 is formed on the downstream side in the air flow direction A with respect to the protrusion 14 located on the most downstream side in the air flow direction A among the plurality of protrusions 14. The portion 17 may not be formed on the downstream side in the air flow direction A with respect to the protrusion 14 located on the most downstream side in the air flow direction A.

この場合には、万一フィン部１７内側の凝縮水が風圧によって飛ばされても、飛ばされた凝縮水がフィン部１７の下流側の突出部１４に付着し、突出部１４に沿って下方へ排水される。このため、フィン部１７内側の凝縮水の水飛びをより確実に防止できる。   In this case, even if the condensed water inside the fin portion 17 is blown off by the wind pressure, the condensed water that has been blown off adheres to the protruding portion 14 on the downstream side of the fin portion 17 and moves downward along the protruding portion 14. Drained. For this reason, the splash of the condensed water inside the fin part 17 can be prevented more reliably.

また、本実施形態では、伝熱プレート１２が空気流れ方向Ａに沿って平坦面を構成する平面プレートを基本形状とし、この平面プレートに突出部１４、フィン部１７、タンク部２０〜２３等を成形しているが、伝熱プレート１２のうち、上下両端部のタンク部２０〜２３を除く中間部分、すなわち、コア部１１を構成する部分を平坦面でなくウエーブ面（波状に緩やかに蛇行する曲面）にしても、本実施形態と同様の作用効果を発揮できる。   In the present embodiment, the heat transfer plate 12 has a basic shape that is a flat plate that forms a flat surface along the air flow direction A, and the protruding portion 14, the fin portion 17, the tank portions 20 to 23, etc. are provided on the flat plate. In the heat transfer plate 12, an intermediate portion excluding the tank portions 20 to 23 at both upper and lower ends, that is, a portion constituting the core portion 11 is not a flat surface but a wave surface (smoothly wavyly meandered). Even in the case of a curved surface, the same effect as that of the present embodiment can be exhibited.

（第２実施形態）
上記第１実施形態では、フィン部１７のオフセット壁面１７ａが基板部１３の板面に対して平行になっているが、第２実施形態では、図９に示すように、オフセット壁面１７ａが重力方向（上下方向）において、基板部１３の板面に対して傾斜している。 (Second Embodiment)
In the said 1st Embodiment, although the offset wall surface 17a of the fin part 17 is parallel with respect to the plate | board surface of the board | substrate part 13, in 2nd Embodiment, as shown in FIG. In the (vertical direction), it is inclined with respect to the plate surface of the substrate portion 13.

具体的には、オフセット壁面１７ａの重力方向上方側の部位が重力方向下方側の部位よりも基板部１３の板面に対して離れるように、基板部１３に対して所定の傾斜角度θａで傾斜している。これにより、一方の伝熱プレート１２のフィン部１７内側の凝縮水を他方の伝熱プレート１２のフィン部１７内側へとスムーズに導くことができるので、一層スムースに排水できる。   Specifically, the offset wall surface 17a is inclined at a predetermined inclination angle θa with respect to the substrate portion 13 so that the portion on the upper side in the gravity direction of the offset wall surface 17a is further away from the plate surface of the substrate portion 13 than the portion on the lower side in the gravity direction. is doing. Thereby, since the condensed water inside the fin part 17 of one heat-transfer plate 12 can be smoothly guide | induced to the fin part 17 inner side of the other heat-transfer plate 12, it can drain more smoothly.

（第３実施形態）
上記第１実施形態では、フィン部１７のオフセット壁面１７ａを伝熱プレート１２の基板部１３の板面と平行に形成しているが、第３実施形態では、図１０に示すように、オフセット壁面１７ａが空気流れ方向Ａにおいて、基板部１３の板面に対して傾斜している。 (Third embodiment)
In the said 1st Embodiment, although the offset wall surface 17a of the fin part 17 is formed in parallel with the plate | board surface of the board | substrate part 13 of the heat-transfer plate 12, in 3rd Embodiment, as shown in FIG. 17 a is inclined with respect to the plate surface of the substrate portion 13 in the air flow direction A.

具体的には、オフセット壁面１７ａが、突出部１４の半円状湾曲面のうち下流側湾曲面の傾斜方向と同一方向に傾斜している。つまり、オフセット壁面１７ａの空気流れ方向Ａ上流側の部位が空気流れ方向Ａ下流側の部位よりも基板部１３の板面に対して離れるように、基板部１３に対して所定の傾斜角度θｂで傾斜している。。   Specifically, the offset wall surface 17a is inclined in the same direction as the inclination direction of the downstream curved surface of the semicircular curved surface of the protrusion 14. That is, the offset wall surface 17a has a predetermined inclination angle θb with respect to the substrate portion 13 so that the upstream portion of the air flow direction A is further away from the plate surface of the substrate portion 13 than the downstream portion of the air flow direction A. Inclined. .

本実施形態では、オフセット壁面１７ａの傾斜面のガイド作用によって、空気流れを突出部１４の半円状湾曲面のうち下流側湾曲面に沿わせることができる。このため、突出部１４の下流側領域において矢印Ｑ１のように空気流れが剥離することを抑制できる。この結果、空気流れの剥離による熱伝達率の低下を抑制できるので、伝熱性能をより向上できる。   In the present embodiment, the air flow can be made to follow the downstream curved surface of the semicircular curved surface of the protrusion 14 by the guide action of the inclined surface of the offset wall surface 17a. For this reason, it can suppress that an air flow peels in the downstream area | region of the protrusion part 14 like arrow Q1. As a result, it is possible to suppress a decrease in the heat transfer coefficient due to the separation of the air flow, so that the heat transfer performance can be further improved.

（第４実施形態）
上記第３実施形態では、空気流れ方向Ａにおいてオフセット壁面１７ａが基板部１３の板面に対して傾斜しているが、第４実施形態では、図１１に示すように、オフセット壁面１７ａが空気通路１８の蛇行形状に沿う曲面形状を有している。 (Fourth embodiment)
In the third embodiment, the offset wall surface 17a is inclined with respect to the plate surface of the substrate portion 13 in the air flow direction A. However, in the fourth embodiment, as shown in FIG. It has a curved surface shape along 18 meandering shapes.

具体的には、オフセット壁面１７ａのうち空気流れ方向Ａにおける中間部を基板部１３の板面に接近する方向に窪ませている。   Specifically, an intermediate portion in the air flow direction A of the offset wall surface 17 a is recessed in a direction approaching the plate surface of the substrate portion 13.

これにより、オフセット壁面１７ａの湾曲面のガイド作用によって、空気流れを突出部１４の半円状湾曲面に沿わせることができる。このため、突出部１４の上流側領域および下流側領域において矢印Ｑ１、Ｑ２のように空気流れが剥離することを抑制できる。この結果、空気流れの剥離による熱伝達率の低下を上記第３実施形態よりも抑制できるので、伝熱性能を上記第３実施形態よりも向上できる。   Thereby, the air flow can be made to follow the semicircular curved surface of the protrusion 14 by the guide action of the curved surface of the offset wall surface 17a. For this reason, it can suppress that an air flow peels like the arrow Q1 and Q2 in the upstream area | region and downstream area | region of the protrusion part 14. As shown in FIG. As a result, a decrease in heat transfer coefficient due to separation of the air flow can be suppressed as compared with the third embodiment, so that the heat transfer performance can be improved as compared with the third embodiment.

（第５実施形態）
上記第１実施形態では、フィン部１７を略コの字形状に成形されたスリットフィンにて構成しているが、スリットフィンは略コの字形状に限定されるものではない。第５実施形態はフィン部１７を構成するスリットフィンの他の形状例に関するものであって、図１２に示すように、フィン部１７を構成するスリットフィンを滑らかな曲面形状に打ち出し成形している。 (Fifth embodiment)
In the said 1st Embodiment, although the fin part 17 is comprised by the slit fin shape | molded by the substantially U shape, a slit fin is not limited to a substantially U shape. 5th Embodiment is related with the other example of the shape of the slit fin which comprises the fin part 17, Comprising: As shown in FIG. 12, the slit fin which comprises the fin part 17 is stamped and shape | molded into the smooth curved surface shape. .

具体的には、オフセット壁面１７ａを基板部１３から半円状に突き出す湾曲面で構成し、この湾曲面の両端部を基板部１３に結合している。これにより、フィン部１７の打ち出し形状をより緩やかにできるので、フィン部１７の打ち出し成形性をより向上できる。   Specifically, the offset wall surface 17 a is configured by a curved surface protruding in a semicircular shape from the substrate portion 13, and both ends of the curved surface are coupled to the substrate portion 13. Thereby, since the punching shape of the fin part 17 can be made looser, the punching formability of the fin part 17 can be improved more.

（第６実施形態）
上記第１実施形態では、一方の伝熱プレート１２と、接合相手となる他方の伝熱プレート１２の両方にフィン部１７を形成しているが、第６実施形態では、図１３に示すように、一方の伝熱プレート１２のみにフィン部１７を形成している。 (Sixth embodiment)
In the said 1st Embodiment, although the fin part 17 is formed in both the one heat-transfer plate 12 and the other heat-transfer plate 12 used as a joining partner, in 6th Embodiment, as shown in FIG. The fin portion 17 is formed only on one heat transfer plate 12.

他方の伝熱プレート１２のうち一方の伝熱プレート１２のフィン部１７に対応する部位には、打ち抜き穴１３ａが形成されている。本例では、この打ち抜き穴１３ａを、重力方向において、一方の伝熱プレート１２のフィン部１７の切り欠き穴１７ｄの範囲内に形成している。換言すれば、切り欠き穴１７ｄと打ち抜き穴１３ａは、２枚の伝熱プレート１２相互間で少なくとも一部が重合している。   A punched hole 13 a is formed in a portion corresponding to the fin portion 17 of one heat transfer plate 12 in the other heat transfer plate 12. In this example, this punching hole 13a is formed in the range of the notch hole 17d of the fin portion 17 of the one heat transfer plate 12 in the direction of gravity. In other words, the notch hole 17d and the punched hole 13a are at least partially overlapped between the two heat transfer plates 12.

これにより、一方の伝熱プレート１２のフィン部１７の内側空間が打ち抜き穴１３ａを介して伝熱プレート１２の外部と連通するので、フィン部１７内側の凝縮水を伝熱プレート１２の外部に導くことができる。   As a result, the inner space of the fin portion 17 of one heat transfer plate 12 communicates with the outside of the heat transfer plate 12 through the punched hole 13a, so that the condensed water inside the fin portion 17 is guided to the outside of the heat transfer plate 12. be able to.

そして、伝熱プレート１２の外部に導かれた凝縮水が矢印Ｔのように下方へスムースに排水されるので、非常に良好な排水性を確保できる。   And since the condensed water guide | induced to the exterior of the heat-transfer plate 12 is smoothly drained below like the arrow T, a very favorable drainage property can be ensured.

なお、切り欠き穴１７ｄの重力方向の長さ寸法Ｇを５ｍｍ以上に設定すれば、より良好な排水性を確保できる。   In addition, if the length dimension G of the notch hole 17d in the gravity direction is set to 5 mm or more, better drainage can be secured.

また、打ち抜き穴１３ａの重力方向の長さ寸法Ｋをフィン部１７の幅寸法Ｆｗ以上に設定すれば、より良好な排水性を確保できる。   Moreover, if the length dimension K of the punching hole 13a in the gravitational direction is set to be equal to or larger than the width dimension Fw of the fin portion 17, better drainage can be secured.

また、打ち抜き穴１３ａの空気流れＡ方向（図１４の紙面垂直方向）の長さ寸法をフィン部１７の幅寸法Ｆｗ以上に設定すれば、より良好な排水性を確保できる。   Further, if the length dimension of the punching hole 13a in the air flow A direction (the direction perpendicular to the paper surface in FIG. 14) is set to be equal to or larger than the width dimension Fw of the fin portion 17, better drainage can be secured.

（第７実施形態）
上記第６実施形態では、打ち抜き穴１３ａを、重力方向において、一方の伝熱プレート１２のフィン部１７の切り欠き穴１７ｄの範囲内に形成しているが、第７実施形態では、図１４に示すように、打ち抜き穴１３ａを一方の伝熱プレート１２のフィン部１７の切り欠き穴１７ｄに対して重力方向下方にずらして形成している。 (Seventh embodiment)
In the sixth embodiment, the punching hole 13a is formed in the range of the notch hole 17d of the fin portion 17 of the one heat transfer plate 12 in the direction of gravity. In the seventh embodiment, FIG. As shown, the punching hole 13a is formed so as to be shifted downward in the direction of gravity with respect to the notch hole 17d of the fin portion 17 of one heat transfer plate 12.

具体的には、打ち抜き穴１３ａの重力方向の下端部１３ｂが、切り欠き穴１７ｄの重力方向の下端部１７ｅよりも重力方向の下方に位置している。   Specifically, the lower end portion 13b in the gravity direction of the punching hole 13a is positioned below the lower end portion 17e in the gravity direction of the notch hole 17d.

これにより、切り欠き穴１７ｄの重力方向の下端部１７ｅが打ち抜き穴１３ａと重合するので、切り欠き穴１７ｄの重力方向の下端部１７ｅに集まってくる凝縮水を打ち抜き穴１３ａによって伝熱プレート１２の外部に速やかに導くことができる。この結果、より良好な排水性を確保できる。   As a result, the lower end portion 17e in the gravity direction of the cutout hole 17d overlaps with the punching hole 13a, so that the condensed water gathered at the lower end portion 17e in the gravity direction of the cutout hole 17d is transferred to the heat transfer plate 12 through the punching hole 13a. It can be quickly guided to the outside. As a result, better drainage can be ensured.

なお、図１４の具体例では、打ち抜き穴１３ａの重力方向の上端部１３ｃが切り欠き穴１７ｄの重力方向の上端部１７ｆよりも重力方向の下方に位置しているが、打ち抜き穴１３ａの重力方向の上端部１３ｃが切り欠き穴１７ｄの重力方向の上端部１７ｆと同一位置、または、上端部１７ｆよりも重力方向の下方に位置していてもよい。   In the specific example of FIG. 14, the upper end portion 13c in the gravity direction of the punching hole 13a is located below the upper end portion 17f in the gravity direction of the notch hole 17d, but the gravity direction of the punching hole 13a. The upper end portion 13c may be located at the same position as the upper end portion 17f in the gravity direction of the cutout hole 17d or below the upper end portion 17f in the gravity direction.

（他の実施形態）
なお、上記各実施形態では、一方の伝熱プレート１２の各突出部１４と、接合相手となる他方の伝熱プレート１２の各突出部１４とを空気流れ方向Ａの同一位置に配置しているが、一方の伝熱プレート１２の各突出部１４と、接合相手となる他方の伝熱プレート１２の各突出部１４とを空気流れ方向Ａにずらして配置してもよい。 (Other embodiments)
In each of the above embodiments, each protrusion 14 of one heat transfer plate 12 and each protrusion 14 of the other heat transfer plate 12 to be joined are disposed at the same position in the air flow direction A. However, each protrusion 14 of one heat transfer plate 12 and each protrusion 14 of the other heat transfer plate 12 to be joined may be shifted in the air flow direction A.

さらに、一方の伝熱プレート１２の各突出部１４と、接合相手となる他方の伝熱プレート１２の各突出部１４とを空気流れ方向Ａに交互に（千鳥状に）配置してもよい。   Furthermore, you may arrange | position each protrusion part 14 of one heat-transfer plate 12 and each protrusion part 14 of the other heat-transfer plate 12 used as a joining partner alternately (in a zigzag form) in the air flow direction A.

また、上記各実施形態では、複数の突出部１４が重力方向に延びているが、重力方向に対して斜めに延びていてもよい。   Moreover, in each said embodiment, although the some protrusion part 14 is extended in the gravitational direction, you may extend diagonally with respect to the gravitational direction.

また、上記第２実施形態ではオフセット壁面１７ａが重力方向（上下方向）において、基板部１３の板面に対して傾斜しており、上記第３実施形態ではオフセット壁面１７ａが空気流れ方向Ａにおいて、基板部１３の板面に対して傾斜しているが、オフセット壁面１７ａが上記第２実施形態と上記第３実施形態とを組み合わせた形状を有していてもよい。   In the second embodiment, the offset wall surface 17a is inclined with respect to the plate surface of the substrate portion 13 in the direction of gravity (vertical direction). In the third embodiment, the offset wall surface 17a is in the air flow direction A. Although it inclines with respect to the plate surface of the board | substrate part 13, the offset wall surface 17a may have a shape which combined the said 2nd Embodiment and the said 3rd Embodiment.

同様に、上記第４実施形態ではオフセット壁面１７ａが空気通路１８の蛇行形状に沿う曲面形状を有しているが、オフセット壁面１７ａが上記第２実施形態と上記第４実施形態とを組み合わせた形状を有していてもよい。   Similarly, in the fourth embodiment, the offset wall surface 17a has a curved surface shape that follows the meandering shape of the air passage 18, but the offset wall surface 17a is a combination of the second embodiment and the fourth embodiment. You may have.

また、上記各実施形態では、熱交換を行うコア部１１とタンク部２０〜２３とを多数枚の伝熱プレート１２の積層によって一体に構成しているが、コア部１１を多数枚の伝熱プレート１２の積層によって構成し、タンク部２０〜２３をコア部１１と別体に構成するようにしてもよい。   Moreover, in each said embodiment, although the core part 11 which performs heat exchange, and the tank parts 20-23 are integrally comprised by lamination | stacking of many heat-transfer plates 12, the core part 11 is comprised of many heat-transfer plates. It may be configured by stacking the plates 12, and the tank units 20 to 23 may be configured separately from the core unit 11.

また、上記各実施形態では、完全に切り離された２枚の伝熱プレート１２を積層して接合することにより、突出部１４の内側に冷媒通路（内部通路）１５、１６を形成する例について説明しているが、特開２００１−４１６７８号公報の図３６に記載されているように、冷媒通路（内部通路）１５、１６を構成する２枚の伝熱プレート１２、１２を１枚のプレート材として一体にプレス成形し、この１枚のプレート材の幅方向の中央部を折り曲げ支点として、プレート材を折り曲げることで、２枚の伝熱プレート１２、１２の基板部１３同士を接合して、冷媒通路１５、１６を構成するようにしてもよい。   Moreover, in each said embodiment, the example which forms the refrigerant | coolant channel | paths (internal channel | paths) 15 and 16 inside the protrusion part 14 by laminating | stacking and joining two heat-transfer plates 12 completely cut | disconnected is demonstrated. However, as described in FIG. 36 of JP-A-2001-41678, the two heat transfer plates 12 and 12 constituting the refrigerant passages (internal passages) 15 and 16 are made into one plate material. As a single press molding, the plate portion is bent with the central portion in the width direction of this one plate material as a bending fulcrum, and the substrate portions 13 of the two heat transfer plates 12 and 12 are joined together. The refrigerant passages 15 and 16 may be configured.

さらに、上述の２枚の伝熱プレート１２、１２を構成する各プレート材の側面部相互間を細い桟状の連結部により連結してもよい。この連結部は空間ピッチＳｐと同じ長さを持つように設計する。このような連結部によるプレート材連結構造も特開２００１−４１６７８号公報の図３６に記載されている。   Furthermore, you may connect between the side parts of each plate material which comprises the above-mentioned two heat-transfer plates 12 and 12 by a thin cross-shaped connection part. This connecting portion is designed to have the same length as the spatial pitch Sp. A plate material connecting structure with such a connecting portion is also described in FIG. 36 of JP-A-2001-41678.

このような変形例から理解されるように、本発明において、「伝熱プレート１２を２枚１組として用いる」とは、完全に切り離された２枚の伝熱プレート１２を用いて積層する場合と、１枚のプレート材をその中央部で折り曲げて半分の大きさに重ね合わせる場合の両方を包含する。   As understood from such a modification, in the present invention, “use two heat transfer plates 12 as a set” means that two heat transfer plates 12 that are completely separated are stacked. And a case where one plate material is folded at the center thereof and overlapped in half.

また、上記各実施形態では、伝熱プレート１２の冷媒通路１５を冷凍サイクルの低圧側の低温冷媒が流れる蒸発器１０に本発明を適用した場合について説明したが、伝熱プレート１２の冷媒通路１５を他の種類の冷却流体、例えば、冷水が流れる冷却用熱交換器等にも本発明は同様に適用できる。   Moreover, although each said embodiment demonstrated the case where this invention was applied to the evaporator 10 into which the refrigerant | coolant channel | path 15 of the heat exchanger plate 12 flows the low temperature refrigerant | coolant of the low voltage | pressure side of a refrigerating cycle, the refrigerant channel | path 15 of the heat exchanger plate 12 was demonstrated. The present invention can be similarly applied to other types of cooling fluid, for example, a heat exchanger for cooling through which cold water flows.

本発明の第１実施形態による蒸発器の分解斜視図である。1 is an exploded perspective view of an evaporator according to a first embodiment of the present invention. 第１実施形態による蒸発器の冷媒流路構成を示す分解斜視図である。It is a disassembled perspective view which shows the refrigerant | coolant flow path structure of the evaporator by 1st Embodiment. 図１のＩ−Ｉ断面図である。It is II sectional drawing of FIG. 図３に示す伝熱プレートの部分斜視図である。FIG. 4 is a partial perspective view of the heat transfer plate shown in FIG. 3. 図４のＪ−Ｊ断面図である。It is JJ sectional drawing of FIG. 比較例による蒸発器の部分断面図である。It is a fragmentary sectional view of the evaporator by a comparative example. （ａ）は比較例によるフィン１個あたりの保水量を示すグラフであり、（ｂ）は第１実施形態によるフィン１個あたりの保水量を示すグラフである。(A) is a graph which shows the water retention amount per fin by a comparative example, (b) is a graph which shows the water retention amount per fin by 1st Embodiment. フィン高さＦｈとフィン１個あたりの保水量との関係を比較例と本実施形態とで比較したグラフである。It is the graph which compared the relationship between the fin height Fh and the water retention amount per fin by the comparative example and this embodiment. 第２実施形態による蒸発器の部分断面図である。It is a fragmentary sectional view of the evaporator by a 2nd embodiment. 第３実施形態による蒸発器の部分断面図である。It is a fragmentary sectional view of the evaporator by a 3rd embodiment. 第４実施形態による蒸発器の部分断面図である。It is a fragmentary sectional view of the evaporator by a 4th embodiment. 第５実施形態による蒸発器の部分断面図である。It is a fragmentary sectional view of the evaporator by a 5th embodiment. 第６実施形態による蒸発器の部分断面図である。It is a fragmentary sectional view of the evaporator by a 6th embodiment. 第７実施形態による蒸発器の部分断面図である。It is a fragmentary sectional view of the evaporator by a 7th embodiment.

符号の説明Explanation of symbols

１２…伝熱プレート、１３…基板部、１７…フィン部、１７ａ…オフセット壁面、
１７ｂ、１７ｃ…側壁部、１７ｄ…切り欠き穴、Ｐ…連通空間。 12 ... Heat transfer plate, 13 ... Substrate part, 17 ... Fin part, 17a ... Offset wall surface,
17b, 17c ... sidewall portions, 17d ... notches, P ... communication space.

Claims (26)

空気を冷却することにより凝縮水を発生する冷却用熱交換器であって、
重力方向および空気流れ方向（Ａ）に沿った板面を形成する２枚の伝熱プレート（１２）を有し、
前記２枚の伝熱プレート（１２）には、それぞれ平坦な基板部（１３）と、前記基板部（１３）から突出し重力方向に延びる複数の突出部（１４）とが一体形成され、
前記２枚の伝熱プレート（１２）を、前記突出部（１４）が互いに外側を向くように前記２枚の伝熱プレート（１２）の基板部（１３）同士を当接させて接合することにより、前記突出部（１４）の内側に内部流体が流れる内部通路（１５、１６）が形成され、
前記２枚の伝熱プレート（１２）の外側に前記空気が流れるようになっており、
前記２枚の伝熱プレート（１２）には、それぞれ前記基板部（１３）から前記外側に向かって突き出すように切り起こされたフィン部（１７）が一体形成されており、
前記フィン部（１７）は、前記基板部（１３）の板面から離れたオフセット壁面（１７ａ）を有し、前記オフセット壁面（１７ａ）を重力方向の２箇所の部位にて前記基板部（１３）に結合したスリットフィンを構成し、
前記スリットフィン（１７）の形成に伴って前記基板部（１３）に切り欠き穴（１７ｄ）が形成され、
前記切り欠き穴（１７ｄ）は、前記２枚の伝熱プレート（１２）相互間で重力方向位置がずれた状態で形成され、
前記切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向位置のずれによって、前記２枚の伝熱プレート（１２）のスリットフィン（１７）の内側空間が重力方向で連通した空間（Ｐ）を形成していることを特徴とする冷却用熱交換器。 A heat exchanger for cooling that generates condensed water by cooling air,
Having two heat transfer plates (12) forming a plate surface along the direction of gravity and the direction of air flow (A),
The two heat transfer plates (12) are each integrally formed with a flat substrate portion (13) and a plurality of protrusions (14) protruding from the substrate portion (13) and extending in the direction of gravity.
The two heat transfer plates (12) are joined by bringing the substrate portions (13) of the two heat transfer plates (12) into contact with each other so that the protrusions (14) face each other. To form internal passages (15, 16) through which an internal fluid flows inside the protrusion (14),
The air flows outside the two heat transfer plates (12),
The two heat transfer plates (12) are integrally formed with fin portions (17) cut and raised so as to protrude outward from the substrate portion (13), respectively.
The fin portion (17) has an offset wall surface (17a) separated from the plate surface of the substrate portion (13), and the substrate portion (13) is disposed at two locations in the gravity direction on the offset wall surface (17a). ) To form a slit fin
Along with the formation of the slit fin (17), a notch hole (17d) is formed in the substrate portion (13),
The notch hole (17d) is formed in a state where the gravitational direction position is shifted between the two heat transfer plates (12),
A space (P) in which the inner space of the slit fins (17) of the two heat transfer plates (12) communicates in the direction of gravity is formed by the shift of the position of the notched holes (17d) in the direction of gravity. A cooling heat exchanger characterized by 前記オフセット壁面（１７ａ）の切り起こし高さであるフィン高さ（Ｆｈ）は０．３５ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１に記載の冷却用熱交換器。 The heat exchanger for cooling according to claim 1, wherein a fin height (Fh) which is a cut and raised height of the offset wall surface (17a) is 0.35 mm or more. 前記スリットフィン（１７）および前記切り欠き穴（１７ｄ）は、前記２枚の伝熱プレート（１２）のそれぞれに前記空気流れ方向（Ａ）に複数個形成されており、
前記空間（Ｐ）が前記空気流れ方向（Ａ）に複数個形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の冷却用熱交換器。 A plurality of the slit fins (17) and the cutout holes (17d) are formed in the air flow direction (A) in each of the two heat transfer plates (12),
The cooling space heat exchanger according to claim 1 or 2, wherein a plurality of the spaces (P) are formed in the air flow direction (A). 空気を冷却することにより凝縮水を発生する冷却用熱交換器であって、
重力方向および空気流れ方向（Ａ）に沿った板面を形成する２枚の伝熱プレート（１２）を有し、
前記２枚の伝熱プレート（１２）には、それぞれ、平坦な基板部（１３）と、前記基板部（１３）から突出し重力方向に延びる複数の突出部（１４）とが一体形成され、
前記２枚の伝熱プレート（１２）を、前記突出部（１４）が互いに外側を向くように前記２枚の伝熱プレート（１２）の基板部（１３）同士を当接させて接合することにより、前記突出部（１４）の内側に内部流体が流れる内部通路（１５、１６）が形成され、
前記２枚の伝熱プレート（１２）の外側に前記空気が流れるようになっており、
前記２枚の伝熱プレート（１２）のうち一方の伝熱プレート（１２）のみに、前記基板部（１３）から前記外側に向かって突き出すように切り起こされたフィン部（１７）が一体形成されており、
前記フィン部（１７）は、前記基板部（１３）の板面から離れたオフセット壁面（１７ａ）を有し、前記オフセット壁面（１７ａ）を重力方向の２箇所の部位にて前記基板部（１３）に結合したスリットフィンを構成し、
前記スリットフィン（１７）の形成に伴って前記基板部（１３）に切り欠き穴（１７ｄ）が形成され、
前記２枚の伝熱プレート（１２）のうち他方の伝熱プレート（１２）には、前記基板部（１３）を打ち抜いた打ち抜き穴（１３ａ）が形成され、
前記切り欠き穴（１７ｄ）と前記打ち抜き穴（１３ａ）は、前記２枚の伝熱プレート（１２）相互間で少なくとも一部が重合していることを特徴とする冷却用熱交換器。 A heat exchanger for cooling that generates condensed water by cooling air,
Having two heat transfer plates (12) forming a plate surface along the direction of gravity and the direction of air flow (A),
Each of the two heat transfer plates (12) is integrally formed with a flat substrate portion (13) and a plurality of protrusions (14) protruding from the substrate portion (13) and extending in the direction of gravity.
The two heat transfer plates (12) are joined by bringing the substrate portions (13) of the two heat transfer plates (12) into contact with each other so that the protrusions (14) face each other. To form internal passages (15, 16) through which an internal fluid flows inside the protrusion (14),
The air flows outside the two heat transfer plates (12),
Only one of the two heat transfer plates (12) is integrally formed with a fin portion (17) cut and raised so as to protrude outward from the substrate portion (13). Has been
The fin portion (17) has an offset wall surface (17a) separated from the plate surface of the substrate portion (13), and the substrate portion (13) is disposed at two locations in the gravity direction on the offset wall surface (17a). ) To form a slit fin
Along with the formation of the slit fin (17), a notch hole (17d) is formed in the substrate portion (13),
Of the two heat transfer plates (12), the other heat transfer plate (12) has a punched hole (13a) formed by punching the substrate portion (13),
The cooling heat exchanger, wherein at least a part of the notched hole (17d) and the punched hole (13a) are overlapped between the two heat transfer plates (12). 前記スリットフィン（１７）および前記切り欠き穴（１７ｄ）が前記一方の伝熱プレート（１２）に重力方向に複数個形成されており、
前記打ち抜き穴（１３ａ）が前記他方の伝熱プレート（１２）に重力方向に複数個形成されていることを特徴とする請求項４に記載の冷却用熱交換器。 A plurality of the slit fins (17) and the cutout holes (17d) are formed in the direction of gravity in the one heat transfer plate (12),
The cooling heat exchanger according to claim 4, wherein a plurality of the punched holes (13a) are formed in the other heat transfer plate (12) in the direction of gravity. 前記打ち抜き穴（１３ａ）の重力方向の長さ寸法（Ｋ）は、前記スリットフィン（１７）の前記空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｆｗ）以上であることを特徴とする請求項４または５に記載の冷却用熱交換器。 The length dimension (K) in the gravity direction of the punching hole (13a) is equal to or greater than the width dimension (Fw) in the air flow direction (A) of the slit fin (17). 5. The heat exchanger for cooling according to 5. 前記打ち抜き穴（１３ａ）の前記空気流れ方向（Ａ）の長さ寸法は、前記スリットフィン（１７）の前記空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｆｗ）以上であることを特徴とする請求項４ないし６のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 The length dimension of the air flow direction (A) of the punch hole (13a) is equal to or greater than the width dimension (Fw) of the slit fin (17) in the air flow direction (A). The heat exchanger for cooling as described in any one of 4 to 6. 前記打ち抜き穴（１３ａ）の重力方向の下端部（１３ｂ）が、前記切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向の下端部（１７ｅ）よりも重力方向の下方に位置していることを特徴とする請求項４ないし７のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 The lower end (13b) in the gravity direction of the punched hole (13a) is located below the lower end (17e) in the gravity direction of the notched hole (17d). Item 8. The heat exchanger for cooling according to any one of Items 4 to 7. 前記スリットフィン（１７）および前記切り欠き穴（１７ｄ）が前記一方の伝熱プレート（１２）に前記空気流れ方向（Ａ）に複数個形成されており、
前記打ち抜き穴（１３ａ）が前記他方の伝熱プレート（１２）に前記空気流れ方向（Ａ）に複数個形成されており、
前記複数個の切り欠き穴（１７ｄ）の各々と前記複数個の打ち抜き穴（１３ａ）の各々は、前記２枚の伝熱プレート（１２）相互間で少なくとも一部が重合していることを特徴とする請求項４ないし８のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 A plurality of the slit fins (17) and the cutout holes (17d) are formed in the air flow direction (A) in the one heat transfer plate (12),
A plurality of the punched holes (13a) are formed in the air flow direction (A) in the other heat transfer plate (12),
Each of the plurality of cutout holes (17d) and each of the plurality of punching holes (13a) are at least partially overlapped between the two heat transfer plates (12). The heat exchanger for cooling according to any one of claims 4 to 8. 前記空気流れ方向（Ａ）に隣接する前記スリットフィン（１７）同士の間隔（Ｆｄ）は０．４ｍｍ以上であることを特徴とする請求項３または９に記載の冷却用熱交換器。 The cooling heat exchanger according to claim 3 or 9, wherein an interval (Fd) between the slit fins (17) adjacent to each other in the air flow direction (A) is 0.4 mm or more. 前記切り欠き穴（１７ｄ）の重力方向の長さ寸法（Ｇ）は５ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１ないし１０のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 The heat exchanger for cooling according to any one of claims 1 to 10, wherein a length dimension (G) of the cutout hole (17d) in the gravity direction is 5 mm or more. 前記オフセット壁面（１７ａ）は、前記基板部（１３）と平行に形成されていることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 The cooling heat exchanger according to any one of claims 1 to 11, wherein the offset wall surface (17a) is formed in parallel with the substrate portion (13). 前記オフセット壁面（１７ａ）は、重力方向上方側の部位が重力方向下方側の部位よりも前記基板部（１３）の板面に対して離れるように、前記基板部（１３）に対して傾斜していることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 The offset wall surface (17a) is inclined with respect to the substrate portion (13) so that the portion on the upper side in the gravity direction is separated from the plate surface of the substrate portion (13) than the portion on the lower side in the gravity direction. The cooling heat exchanger according to any one of claims 1 to 11, wherein the heat exchanger is for cooling. 前記突出部（１４）の断面形状は、前記基板部（１３）から半円状に突き出す湾曲面を有する形状になっており、
前記スリットフィン（１７）は、前記突出部（１４）に対して前記空気流れ方向（Ａ）の下流側の部位に配置され、
前記オフセット壁面（１７ａ）が、前記突出部（１４）の半円状湾曲面のうち下流側湾曲面の傾斜方向と同一方向に傾斜していることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 The cross-sectional shape of the protruding portion (14) is a shape having a curved surface protruding in a semicircular shape from the substrate portion (13),
The slit fin (17) is disposed at a site downstream of the protrusion (14) in the air flow direction (A),
The offset wall surface (17a) is inclined in the same direction as the inclination direction of the downstream curved surface of the semicircular curved surface of the protruding portion (14). The heat exchanger for cooling as described in one. 前記突出部（１４）の断面形状は、前記基板部（１３）から半円状に突き出す湾曲面を有する形状になっており、
前記スリットフィン（１７）は、前記空気流れ方向（Ａ）に隣接する前記突出部（１４）同士の間に配置され、
前記オフセット壁面（１７ａ）は、前記空気流れ方向（Ａ）の中間部が前記基板部（１３）の板面に接近するように窪んだ湾曲形状を有していることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 The cross-sectional shape of the protruding portion (14) is a shape having a curved surface protruding in a semicircular shape from the substrate portion (13),
The slit fin (17) is disposed between the protrusions (14) adjacent in the air flow direction (A),
The offset wall surface (17a) has a curved shape that is depressed so that an intermediate portion in the air flow direction (A) approaches a plate surface of the substrate portion (13). The heat exchanger for cooling as described in any one of thru | or 11. 前記スリットフィン（１７）は、前記オフセット壁面（１７ａ）の重力方向における両端部を２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）で前記基板部（１３）に結合した結合したコの字形状に成形されていることを特徴とする請求項１ないし１５のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 The slit fin (17) is formed in a U-shape that is coupled to both ends of the offset wall surface (17a) in the gravitational direction by two side wall portions (17b, 17c) to the substrate portion (13). The heat exchanger for cooling according to any one of claims 1 to 15, wherein the heat exchanger is for cooling. 前記基板部（１３）に対する前記２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）の切り起こし角度（θ）が３０度以上、６０度以下であることを特徴とする請求項１６に記載の冷却用熱交換器。 The cooling heat exchanger according to claim 16, wherein a cut-and-raised angle (θ) of the two side wall portions (17b, 17c) with respect to the substrate portion (13) is not less than 30 degrees and not more than 60 degrees. . 前記オフセット壁面（１７ａ）と前記２つの側壁部（１７ｂ、１７ｃ）との間の角部がＲ形状を有していることを特徴とする請求項１６または１７に記載の冷却用熱交換器。 The cooling heat exchanger according to claim 16 or 17, wherein a corner portion between the offset wall surface (17a) and the two side wall portions (17b, 17c) has an R shape. 前記オフセット壁面（１７ａ）は、前記基板部（１３）から半円状に突き出す湾曲面を有しており、
前記湾曲面の両端部が前記基板部（１３）に結合していることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 The offset wall surface (17a) has a curved surface protruding in a semicircular shape from the substrate portion (13),
The heat exchanger for cooling according to any one of claims 1 to 11, wherein both ends of the curved surface are coupled to the substrate portion (13). 前記スリットフィン（１７）の前記空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｆｗ）は０．２ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１ないし１９のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 The cooling heat exchanger according to any one of claims 1 to 19, wherein a width dimension (Fw) of the slit fin (17) in the air flow direction (A) is 0.2 mm or more. . 前記基板部（１３）の空気流れ方向（Ａ）の幅寸法（Ｂｗ）と、前記スリットフィン（１７）の幅寸法（Ｆｗ）との差（Ｂｗ−Ｆｗ）は０．３ｍｍ以上であることを特徴とする請求項２０に記載の冷却用熱交換器。 The difference (Bw−Fw) between the width dimension (Bw) in the air flow direction (A) of the substrate part (13) and the width dimension (Fw) of the slit fin (17) is 0.3 mm or more. The heat exchanger for cooling according to claim 20 characterized by things. 前記差（Ｂｗ−Ｆｗ）は１．０ｍｍ以上であることを特徴とする請求項２１に記載の冷却用熱交換器。 The said difference (Bw-Fw) is 1.0 mm or more, The heat exchanger for cooling of Claim 21 characterized by the above-mentioned. 前記２枚の伝熱プレート（１２）における前記突出部（１４）の形成位置が前記外部流体流れ方向（Ａ）に対して同一位置であり、
前記２枚の伝熱プレート（１２）にそれぞれ形成された前記突出部（１４）の組み合わせにより前記内部通路（１５、１６）が形成されていることを特徴とする１ないし２２のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 The formation position of the protrusion (14) in the two heat transfer plates (12) is the same position with respect to the external fluid flow direction (A),
Any one of 1 to 22 characterized in that the internal passages (15, 16) are formed by a combination of the protrusions (14) respectively formed on the two heat transfer plates (12). The heat exchanger for cooling as described in 2. 前記２枚の伝熱プレート（１２）がその板面と垂直な方向に複数組積層配置され、
隣接する前記２枚の伝熱プレート（１２）の前記板面相互間に間隔を設けて、前記前記板面相互間に前記空気が流れる空気通路（１８）が形成されていることを特徴とする請求項１ないし２３のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 A plurality of sets of the two heat transfer plates (12) are stacked in a direction perpendicular to the plate surface,
An air passage (18) through which the air flows is formed between the plate surfaces with an interval between the plate surfaces of the two adjacent heat transfer plates (12). The heat exchanger for cooling according to any one of claims 1 to 23. 前記オフセット壁面（１７ａ）と、前記空気通路（１８）を挟んで対向する前記伝熱プレート（１２）の表面との間隔（Ｘ）が０．１５ｍｍ以上であるを特徴とする請求項２４に記載の冷却用熱交換器。 The space (X) between the offset wall surface (17a) and the surface of the heat transfer plate (12) facing each other across the air passage (18) is 0.15 mm or more. Heat exchanger for cooling. 前記スリットフィン（１７）が、前記複数の突出部（１４）のうち前記空気流れ方向（Ａ）最下流側に位置する突出部（１４）よりも前記空気流れ方向（Ａ）上流側に形成されていることを特徴とする請求項１ないし２５のいずれか１つに記載の冷却用熱交換器。 The slit fin (17) is formed on the upstream side in the air flow direction (A) of the plurality of protrusions (14) with respect to the protrusion (14) located on the most downstream side in the air flow direction (A). The cooling heat exchanger according to any one of claims 1 to 25, wherein the heat exchanger is for cooling.
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