JP2004011009A

JP2004011009A - Electric resistance welded steel tube for hollow stabilizer

Info

Publication number: JP2004011009A
Application number: JP2002169501A
Authority: JP
Inventors: Masahiro Ogami; 大神　正浩; Tetsuya Mangaya; 萬ヶ谷　鉄也; Naoki Takasugi; 高杉　直樹; Takahiro Ichiyama; 市山　貴博; Osamu Takeda; 竹田　修
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2002-06-11
Filing date: 2002-06-11
Publication date: 2004-01-15

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an electric resistance welded steel tube for a hollow stabilizer, which is manufactured at a low cost and whose problems on hardenability and the like are solved. <P>SOLUTION: The tube consists, by mass%, of 0.2-0.35% C, 0.1-0.5% Si, 0.3-1.5% Mn, 0.01-0.1% Al, 0.001-0.04% Ti, 0.0005-0.005% B, 0.001-0.01% N, ≤ 0.03%P, ≤ 0.02% S, ≤ 0.015% O, and the balance Fe with inevitable impurities. Besides, the tube satisfies (N-0.002)/14.01<Ti/47.88 and (Ti-0.02)/47.88<N/14.01. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車の走行安定性を確保する中空スタビライザーに関し、特に焼入れ性に優れた中空スタビライザー用電縫溶接鋼管に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
自動車の燃費向上対策の一つとして車体の軽量化が進められており、コーナリング時に車体のローリングを緩和し、高速走行時に車体の走行安定性を確保するスタビライザーもその中に含まれる。スタビライザーの製造においては、高い疲労強度を得るために実施される熱処理において、焼入れ性確保が要求される。
【０００３】
また、従来のスタビライザーは、棒鋼を製品形状に加工した中実材であるが、軽量化を図るため継目無鋼管や電縫溶接鋼管等の中空材である鋼管が使用されることが多くなってきており、特に厚肉中空材が要求されるようになってきている。
【０００４】
焼入れ性等の特性が要求される中空スタビライザー素管として、構造用合金鋼鋼管あるいは機械構造用炭素鋼鋼管等の適用がある。しかし、構造用合金鋼鋼管はコストが高く、また、機械構造用鋼鋼管は焼入れに問題を有している。
【０００５】
中空スタビライザー用電縫溶接鋼管の化学成分は、特公平１−５８２６４号公報、特公昭６１−４５６８８号公報に記載されている。ここでは、焼入れ性向上に重要な元素であるＢ添加時のＴｉの規制が、ＮおよびＯの合計で規制されている。また、ＮおよびＯについては、各々の制限がない。さらに何れの公報においても、鋼管肉厚（ｔ）と鋼管外径（Ｄ）の比であるｔ／Ｄが０．１５を超える厚肉中空鋼管についての記載がない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
上記特公平１−５８２６４号公報、特公昭６１−４５６８８号公報に記載された中空スタビライザー用電縫溶接鋼管の化学成分では、焼入れ性向上に重要な元素であるＢ添加時のＴｉの規制が、ＮおよびＯの合計で規制されており、熱処理において、焼入れ性を確保するには不十分である。また、ＮおよびＯについては、各々の制限がないため、靱性および酸化物の制御が不十分である。
【０００７】
中空スタビライザーにおいては、厚肉中空材が要求されるようになってきているにもかかわらず、電縫溶接鋼管ではｔ／Ｄが０．１５を超える厚肉中空材の製造は困難であった。
【０００８】
本発明は、このような中空スタビライザー製造上の諸問題を解消すべく、スタビライザーとして適した特性を有する新しい電縫溶接鋼管を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
即ち、本発明の要旨とするところは以下の通りである。
（１）質量％で、Ｃ：０．２〜０．３５％，Ｓｉ：０．１〜０．５％，Ｍｎ：０．３〜１．５％，Ａｌ：０．０１〜０．１％，Ｔｉ：０．００１〜０．０４％，Ｂ：０．０００５〜０．００５％，Ｎ：０．００１〜０．０１％、Ｐ：０．０３％以下，Ｓ：０．０２％以下，Ｏ：０．０１５％以下、残部がＦｅおよび不可避の不純物よりなり、下記（１）式　及び（２）式を満足することを特徴とする中空スタビライザー用電縫溶接鋼管。
（Ｎ−０．００２）／１４．０１＜Ｔｉ／４７．８８　・・（１）式
（Ｔｉ−０．０２）／４７．８８＜Ｎ／１４．０１　・・（２）式
（１）式および（２）式において、Ｔｉ、Ｎはそれぞれチタンと窒素含有量の質量％を表す。
（２）質量％で、Ｎｉ：０．００５〜１％，Ｃｒ：０．０５〜１％，Ｍｏ：０．００５〜１％の１種あるいは２種以上を含有することを特徴とする前記（１）に記載の中空スタビライザー用電縫溶接鋼管。
（３）縮径圧延を施したことを特徴とする前記（１）又は（２）に記載の中空スタビライザー用電縫溶接鋼管。
（４）鋼管肉厚（ｔ）と鋼管外径（Ｄ）の比であるｔ／Ｄが０．１５超であることを特徴とする前記（１）から（３）の何れかに記載の中空スタビライザー用電縫溶接鋼管。
（５）伸管を施したことを特徴とする前記（１）から（４）の何れかに記載の中空スタビライザー用電縫溶接鋼管。
【００１０】
【発明の実施の形態】
本発明では、特定の化学組成を有する熱延素材を用いるが、その熱延素材を製造する手段は特に限定されない。また、電縫溶接鋼管の製造方法としては、高周波電流を利用した電気抵抗溶接法及び電気抵抗溶接法により製造した鋼管を縮径圧延機により縮径圧延する方法、さらには、縮径圧延した後に鋼管の形状を整える目的で冷間引抜機にて伸管を行う方法を適用施することができる。
【００１１】
次に、鋼管の化学成分について説明する。
Ｃは基地中に固溶あるいは炭化物として析出し、鋼の強度を増加させる元素であり、また、セメンタイト、パーライト、ベイナイト、マルテンサイト等の硬質な第２相として析出し、高強度化と一様伸びの向上に寄与する。強度向上のために０．２％以上のＣが必要であるが、Ｃ含有量が０．３５％を超えると、加工性や溶接性が劣化するため、Ｃは０．２〜０．３５％の範囲に規定した。
【００１２】
Ｓｉは固溶強化型の合金元素であり、強度を確保するために０．１％のＳｉが必要であるが、０．５％を超えると、電縫溶接時に溶接欠陥となるＳｉ−Ｍｎ系の介在物を生成しやすくなり電縫溶接部の健全性に悪影響を及ぼす。このため、Ｓｉは０．１〜０．５％の範囲に規定した。なお、好ましくは、０．１〜０．３％である。
【００１３】
Ｍｎは強度および焼入れ性を向上させる元素であり、０．３％未満では焼入れ時の強度を十分に得られず、また、１．５％を超えると溶接性および溶接部の健全性にも悪影響を及ぼすため、Ｍｎは０．３〜１．５％の範囲に規定した。
【００１４】
Ａｌは溶鋼の脱酸材として使われる必要な元素であり、またＮを固定する元素でもあり、その量は結晶粒径や機械的性質に大きな影響を及ぼす。このような効果を有するためには０．０１％以上の含有量が必要であるが、０．１％を超えると非金属介在物が多くなり製品に表面疵が発生しやすくなる。このため、Ａｌは０．０１〜０．１％の範囲に規定した。
【００１５】
ＴｉはＢ添加による焼入れ性を安定かつ効果的に向上させるために作用するが、Ｔｉ：０．００１％未満および
（Ｎ−０．００２）／１４．０１＜Ｔｉ／４７．８８　　（１）式
を満足しない範囲では効果が期待できず、Ｔｉ：０．０４％超および
（Ｔｉ−０．０２）／４７．８８＜Ｎ／１４．０１　（２）式
を満足しない範囲では電縫溶接衝合部にＴｉの窒化物が多く生成して、靱性が劣化する傾向がある。そのため、Ｔｉを０．００１〜０．０４％の範囲に規定するとともに、上記（１）式及び（２）式を規定した。
【００１６】
Ｂは微量添加で鋼材の焼入れ性を大幅に向上させる元素であり、また、粒界強化およびＭ_２３（Ｃ，Ｂ）_６などとして析出強化の効果もある。添加量が０．０００５％未満では焼入れ性に効果が期待できず、また、０．００５％を超えると粗大なＢ含有相を生成する傾向があり、また、脆化が起こりやすくなる。このため、Ｂは０．０００５〜０．００５％の範囲に規定した。
【００１７】
Ｎは窒化物または炭窒化物を析出させ、強度を高める重要な元素の一つである。０．００１％以上の添加により効果を発揮するが、０．０１％を超えると窒化物の粗大化および固溶Ｎによる時効硬化により、靭性が劣化する傾向がみられる。このため、Ｎは０．００１〜０．０１％の範囲に規定した。
【００１８】
Ｐは溶接割れ性および靭性に悪影響を及ぼす元素であるため、Ｐは０．０３％以下に規制した。なお、好ましくは、０．０２％以下である。
【００１９】
Ｓは鋼中の非金属介在物に影響し、鋼管の曲げ性、扁平性を劣化させるとともに、靭性劣化，異方性および再熱割れ感受性の増大の原因となる。また、溶接部の健全性にも影響を及ぼすため、Ｓは０．０２％以下に規定した。なお、好ましくは、０．０１％以下である。
【００２０】
Ｏは靭性に悪影響を及ぼす酸化物の生成の原因となるとともに、疲労破壊の起点となる酸化物を生成し、疲労耐久性を劣化させるため、上限を０．０１５％に規定した。
【００２１】
Ｎｉは焼入れ性および靭性を向上させる元素である。０．００５％未満では効果が期待できず、１％を超えると焼入れ時に残留γが生成する可能性があり、疲労耐久性を劣化させるため、Ｎｉは０．００５〜１％の範囲に規定した。Ｎｉ含有範囲は０．０１５〜０．５％とするとより好ましい。
【００２２】
Ｃｒは焼入れ性を向上させる元素であり、またマトリックス中へＭ_２３Ｃ_６型炭化物を析出させる効果を有し、強度を高めるとともに、炭化物を微細化する作用を有する。０．０５％未満ではこれらの効果が十分期待できず、また、１％を超えると、溶接時にペネトレーターを発生しやすくなるため、Ｃｒは０．０５〜１％の範囲に規定した。
【００２３】
Ｍｏは焼入れ性を向上させる元素であり、また固溶強化をもたらす元素であるとともに、Ｍ_２３Ｃ_６を安定化させる元素である。０．００５％未満ではこの効果が十分期待できず、１％を超えると粗大炭化物を析出しやすく、靱性を劣化させるため、Ｍｏは０．００５〜１％の範囲に規定した。
【００２４】
次に、鋼管肉厚（ｔ）と鋼管外径（Ｄ）の比であるｔ／Ｄを０．１５超に限定した理由について述べる。一般的に肉厚／外径比（ｔ／Ｄ）が０．１５以下の電縫溶接鋼管は製造可能であるが、ｔ／Ｄが０．１５を超えると電縫溶接鋼管造管機の能力以上となり、製造が困難となる。本発明では電縫溶接鋼管を熱間絞り圧延機にて縮径圧延することにより、従来、電縫溶接鋼管では製造困難であったｔ／Ｄ；０．１５超を製造容易としたものであるから、ｔ／Ｄの対象を０．１５超とした。
【００２５】
さらに、電縫溶接鋼管を最終的に伸管すると好ましい。伸管することにより、鋼管の寸法精度の向上を図ると共に、表面品質を向上することができるからである。
【００２６】
本発明の電縫溶接鋼管に焼入れ熱処理を施してマルテンサイト率を９０％以上とすることにより、焼入れ硬さをＨｖ４２０以上とすることができる。
【００２７】
【実施例】
表１の組成をもつ各種鋼をスラブに鋳造した。これらのスラブを１１５０℃に加熱し、熱間圧延にて仕上温度９００℃、巻取温度６７０℃で板厚６．５ｍｍの熱延鋼板とした。熱延鋼板を所定の幅にスリットした後、高周波電縫溶接により外径８９．１ｍｍ肉厚６．５ｍｍの電縫溶接鋼管とした。複数の電縫溶接鋼管のうち一部の鋼管について高周波誘導加熱によりＡｃ_３点以上のオーステナイト領域に加熱した後、熱間絞り圧延機にて縮径圧延を行い外径３６．８〜６３．５ｍｍ肉厚７ｍｍの鋼管とし、一部の鋼管について伸管を施した。各鋼管の焼入れ硬さを調査するために、該鋼管を９５０℃に加熱し、水中に焼入れた。焼入れた鋼管について、管軸方向に垂直な断面をビッカース硬度計にて硬度測定を実施し、更に光学顕微鏡にて金属組織を観察し、マルテンサイト率を測定した。製造結果を表２に示す。
【００２８】
【表１】

【００２９】
【表２】

【００３０】
表１に示した本発明例（Ｎｏ．Ｂ、Ｎｏ．Ｄ、Ｎｏ．Ｅ、Ｎｏ．Ｆ、Ｎｏ．Ｇ、Ｎｏ．Ｈ、Ｎｏ．Ｉ）は、マルテンサイト率を９０％以上とすることで焼入れ硬さがＨｖ４２０　以上であり、また、溶接衝合部衝撃特性も良好であり、スタビライザー用鋼管として必要な特性を満足し、かつ曲げ試験および管端圧着試験においても割れが生じていない。それに比較し、本発明の範囲を外れた比較例では、焼入れ硬さ、溶接衝合部衝撃特性、加工特性が劣化している。
【００３１】
比較例（Ｎｏ．Ｃ、Ｎｏ．Ｊ、Ｎｏ．Ｌ、Ｎｏ．Ｏ、Ｎｏ．Ｐ）は、焼入れ性に必要な元素が不足あるいは式（Ｎ−０．００２）／１４．０１＜Ｔｉ／４７．８８を満足していないため、焼入れ硬さを満足していない例である。比較例（Ｎｏ．Ａ、Ｎｏ．Ｋ、Ｎｏ．Ｍ）は式（Ｔｉ−０．０２）／４７．８８＜Ｎ／１４．０１を満足していないため、電縫溶接衝合部にＴｉの窒化物が多く生成され、溶接衝合部衝撃特性が劣化した例である。
【００３２】
比較例Ｎｏ．Ｎは、Ｂ量が規定値を超えているために粗大なＢ含有相を生成したために脆化し、衝撃特性が劣化および管端圧着試験で割れが発生した例である。比較例Ｎｏ．ＯはＳｉ量が、比較例Ｎｏ．ＱはＭｎ量が、それぞれ規定値を超えているために、電縫溶接時にＳｉ−Ｍｎ系の介在物を生成し、溶接衝合部の衝撃特性および加工性が低下したために、衝撃特性が劣化ならびに曲げ試験および管端圧着試験で割れが発生した例である。
【００３３】
比較例Ｎｏ．ＲはＰ量が、比較例Ｎｏ．ＳはＳ量が、それぞれ規定値を超えているために、溶接衝合部衝撃特性が劣化した例である。比較例Ｎｏ．Ｔは、Ｏ量が規定値を超えているために酸化物が多く生成し、溶接衝合部衝撃特性が劣化および管端圧着試験で割れが発生した例である。比較例Ｎｏ．Ｕは、Ｃｒ量が規定値を超えているために電縫溶接時にペネトレーターが多く生成し、溶接衝合部衝撃特性の劣化ならびに曲げ試験および管端圧着試験で割れが発生した例である。
【００３４】
比較例Ｎｏ．Ｖは、Ｍｏ量が規定値を超えているために粗大炭化物が多く生成し、曲げ試験および管端圧着試験で割れが発生した例である。比較例Ｎｏ．Ｉは、Ｔｉ量が規定値を超えているために靱性が低下し、管端圧着試験で割れが発生した例である。
【００３５】
【発明の効果】
本発明の中空スタビライザー用電縫溶接鋼管は、焼入れ硬さが高く、電縫溶接衝合部の衝撃特性および加工性にも優れており、ｔ／Ｄが０．１５超であるため、軽量化に寄与するとともに加工工程の省略化に貢献することが可能である。[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a hollow stabilizer for ensuring running stability of an automobile, and more particularly to an electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer excellent in hardenability.
[0002]
[Prior art]
As one of the measures to improve the fuel efficiency of automobiles, weight reduction of the vehicle body is being promoted, and includes a stabilizer that eases rolling of the vehicle body during cornering and ensures running stability of the vehicle body during high-speed driving. In the manufacture of a stabilizer, it is required to ensure hardenability in a heat treatment performed to obtain high fatigue strength.
[0003]
Further, the conventional stabilizer is a solid material obtained by processing a steel bar into a product shape, but a steel tube which is a hollow material such as a seamless steel pipe or an electric resistance welded steel pipe is often used to reduce the weight. In particular, a thick hollow material has been required.
[0004]
As a hollow stabilizer tube required to have properties such as hardenability, there is an application such as an alloy steel tube for a structure or a carbon steel tube for a machine structure. However, structural alloy steel pipes are expensive, and mechanical structural steel pipes have problems in quenching.
[0005]
The chemical composition of the electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer is described in Japanese Patent Publication No. 1-58264 and Japanese Patent Publication No. 61-45688. Here, the regulation of Ti when B is added, which is an important element for improving the hardenability, is regulated by the sum of N and O. There are no restrictions on N and O. Furthermore, none of the publications describes a thick hollow steel pipe in which t / D, which is the ratio of the steel pipe wall thickness (t) to the steel pipe outer diameter (D), exceeds 0.15.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
In the chemical composition of the electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer described in the above-mentioned Japanese Patent Publication No. 1-58264 and Japanese Patent Publication No. 61-45688, the regulation of Ti at the time of adding B which is an important element for improving hardenability, It is regulated by the sum of N and O, and is not sufficient to ensure hardenability in heat treatment. In addition, since N and O do not have respective limitations, the control of toughness and oxide is insufficient.
[0007]
Despite the fact that thick-walled hollow materials have been required for hollow stabilizers, it has been difficult to produce thick-walled hollow materials with t / D exceeding 0.15 for ERW welded steel pipes.
[0008]
An object of the present invention is to provide a new ERW welded steel pipe having characteristics suitable as a stabilizer in order to solve the various problems in manufacturing such a hollow stabilizer.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
That is, the gist of the present invention is as follows.
(1) In mass%, C: 0.2 to 0.35%, Si: 0.1 to 0.5%, Mn: 0.3 to 1.5%, Al: 0.01 to 0.1% , Ti: 0.001 to 0.04%, B: 0.0005 to 0.005%, N: 0.001 to 0.01%, P: 0.03% or less, S: 0.02% or less, O: 0.015% or less, the balance being Fe and unavoidable impurities, and satisfying the following equations (1) and (2): an electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer.
(N−0.002) /14.01 <Ti / 47.88 (1) Equation (Ti−0.02) /47.88 <N / 14.01 (2) Equation (1) In the formulas (2) and (2), Ti and N represent mass% of titanium and nitrogen contents, respectively.
(2) It is characterized by containing one or more of Ni: 0.005 to 1%, Cr: 0.05 to 1%, and Mo: 0.005 to 1% by mass%. The electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer according to 1).
(3) The electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer according to the above (1) or (2), wherein diameter reduction rolling is performed.
(4) The hollow according to any one of (1) to (3), wherein t / D, which is the ratio of the steel pipe wall thickness (t) to the steel pipe outer diameter (D), is more than 0.15. ERW welded steel pipe for stabilizer.
(5) The electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer according to any one of (1) to (4), wherein the steel pipe is subjected to drawing.
[0010]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
In the present invention, a hot rolled material having a specific chemical composition is used, but the means for producing the hot rolled material is not particularly limited. In addition, as a method of manufacturing an electric resistance welded steel pipe, a method of reducing the diameter of a steel pipe manufactured by an electric resistance welding method and an electric resistance welding method using a high-frequency current with a diameter reducing rolling machine, and further, after reducing the diameter of the steel pipe, For the purpose of adjusting the shape of the steel pipe, a method of drawing by a cold drawing machine can be applied.
[0011]
Next, the chemical composition of the steel pipe will be described.
C is an element that precipitates as a solid solution or carbides in the matrix and increases the strength of steel, and precipitates as a hard second phase such as cementite, pearlite, bainite, martensite, etc. Contributes to improvement in elongation. In order to improve the strength, 0.2% or more of C is required. However, if the C content exceeds 0.35%, workability and weldability are deteriorated. Specified in the range.
[0012]
Si is a solid solution strengthening type alloy element, and 0.1% of Si is necessary to secure the strength. However, if it exceeds 0.5%, Si-Mn based alloy which becomes a welding defect at the time of electric resistance welding is used. This easily causes inclusions, which adversely affects the soundness of the ERW weld. For this reason, Si is specified in the range of 0.1 to 0.5%. In addition, Preferably, it is 0.1-0.3%.
[0013]
Mn is an element that improves strength and hardenability. If it is less than 0.3%, sufficient strength during quenching cannot be obtained, and if it exceeds 1.5%, weldability and soundness of the welded portion are adversely affected. , Mn is specified in the range of 0.3 to 1.5%.
[0014]
Al is a necessary element used as a deoxidizing material for molten steel, and is also an element fixing N, and its amount has a great effect on the crystal grain size and mechanical properties. To have such an effect, the content is required to be 0.01% or more. However, if the content exceeds 0.1%, nonmetallic inclusions increase and a surface flaw is easily generated in a product. For this reason, Al was specified in the range of 0.01 to 0.1%.
[0015]
Ti acts to stably and effectively improve the hardenability by adding B, but Ti: less than 0.001% and (N−0.002) /14.01 <Ti / 47.88 (1) In the range where Ti is not satisfied, the effect cannot be expected. In the range where Ti: more than 0.04% and (Ti−0.02) /47.88 <N / 14.01 (2), the ERW welding abutment is not satisfied. In a portion, a large amount of Ti nitride is generated, and the toughness tends to deteriorate. Therefore, Ti was defined in the range of 0.001 to 0.04%, and the above formulas (1) and (2) were defined.
[0016]
B is an element which greatly improves the hardenability of steel by adding a small amount thereof, and has the effect of strengthening the grain boundary and strengthening precipitation as M ₂₃ (C, B) ₆ . If the addition amount is less than 0.0005%, no effect on hardenability can be expected, and if it exceeds 0.005%, a coarse B-containing phase tends to be formed, and embrittlement tends to occur. For this reason, B is specified in the range of 0.0005 to 0.005%.
[0017]
N is one of the important elements that precipitate nitride or carbonitride and increase the strength. The effect is exhibited by the addition of 0.001% or more, but if it exceeds 0.01%, the toughness tends to deteriorate due to coarsening of the nitride and age hardening due to solid solution N. For this reason, N was specified in the range of 0.001 to 0.01%.
[0018]
Since P is an element that has an adverse effect on weld cracking and toughness, P is restricted to 0.03% or less. Preferably, it is at most 0.02%.
[0019]
S affects nonmetallic inclusions in the steel, deteriorating the bendability and flatness of the steel pipe, and also causes deterioration of toughness, anisotropy, and increase in susceptibility to reheat cracking. In addition, since S also affects the soundness of the welded portion, S is set to 0.02% or less. In addition, preferably, it is 0.01% or less.
[0020]
O causes the formation of oxides that have an adverse effect on toughness, and at the same time, forms oxides that serve as starting points for fatigue fracture, thereby deteriorating fatigue durability. Therefore, the upper limit is set to 0.015%.
[0021]
Ni is an element that improves hardenability and toughness. If it is less than 0.005%, no effect can be expected. If it exceeds 1%, residual γ may be generated at the time of quenching, and the fatigue durability is deteriorated. Therefore, Ni is specified in the range of 0.005 to 1%. . More preferably, the Ni content range is 0.015 to 0.5%.
[0022]
Cr is an element that improves the hardenability, has the effect of precipitating M ₂₃ C ₆ type carbide in the matrix, has the effect of increasing the strength, and has the effect of making the carbide finer. If the content is less than 0.05%, these effects cannot be expected sufficiently. If the content exceeds 1%, a penetrator is easily generated at the time of welding. Therefore, Cr is specified in the range of 0.05 to 1%.
[0023]
Mo is an element that improves hardenability, is an element that enhances solid solution strengthening, and is an element that stabilizes M ₂₃ C ₆ . If the content is less than 0.005%, this effect cannot be sufficiently expected. If the content exceeds 1%, coarse carbides are easily precipitated and the toughness is deteriorated. Therefore, Mo is specified in the range of 0.005 to 1%.
[0024]
Next, the reason why the ratio t / D, which is the ratio of the steel pipe wall thickness (t) to the steel pipe outer diameter (D), is limited to more than 0.15 will be described. Generally, an ERW welded steel pipe having a thickness / outer diameter ratio (t / D) of 0.15 or less can be manufactured. This makes production difficult. In the present invention, by reducing the diameter of the ERW welded steel pipe with a hot drawing rolling mill, it is possible to easily manufacture t / D; Therefore, the target of t / D was set to more than 0.15.
[0025]
Further, it is preferable that the ERW welded steel pipe is finally drawn. This is because by extending the pipe, the dimensional accuracy of the steel pipe can be improved and the surface quality can be improved.
[0026]
By performing quenching heat treatment on the ERW welded steel pipe of the present invention to make the martensite ratio 90% or more, the quenching hardness can be made Hv420 or more.
[0027]
【Example】
Various steels having the compositions shown in Table 1 were cast into slabs. These slabs were heated to 1150 ° C, and hot-rolled to obtain a hot-rolled steel sheet having a finishing temperature of 900 ° C, a winding temperature of 670 ° C, and a thickness of 6.5 mm. After slitting the hot-rolled steel sheet to a predetermined width, an electric resistance welded steel pipe having an outer diameter of 89.1 mm and a thickness of 6.5 mm was formed by high frequency electric resistance welding. After heating some of the plurality of ERW welded steel pipes to an austenitic region of _three or more points by high-frequency induction heating, diameter-reducing rolling is performed by a hot-rolling rolling mill to obtain an outer diameter of 36.8 to 63.5 mm. A steel pipe having a thickness of 7 mm was formed, and a part of the steel pipe was drawn. In order to investigate the quenching hardness of each steel pipe, the steel pipe was heated to 950 ° C. and quenched in water. With respect to the quenched steel pipe, a cross section perpendicular to the pipe axis direction was subjected to hardness measurement with a Vickers hardness meter, and further, the metal structure was observed with an optical microscope, and the martensite ratio was measured. Table 2 shows the production results.
[0028]
[Table 1]

[0029]
[Table 2]

[0030]
Examples of the present invention (No. B, No. D, No. E, No. F, No. G, No. H, No. I) shown in Table 1 have a martensite ratio of 90% or more. The quenching hardness is Hv420 or more, the impact characteristics at the welded joint are good, the characteristics required for a steel tube for a stabilizer are satisfied, and no cracks are generated in a bending test and a tube end pressure test. On the other hand, in the comparative examples out of the range of the present invention, the quenching hardness, the impact characteristics at the welded joint, and the processing characteristics are deteriorated.
[0031]
In the comparative examples (No. C, No. J, No. L, No. O, No. P), the elements necessary for hardenability were insufficient or the formula (N-0.002) /14.01 <Ti / 47. This is an example in which the quenching hardness is not satisfied because the quenching hardness is not satisfied. The comparative examples (No. A, No. K, No. M) do not satisfy the formula (Ti−0.02) /47.88 <N / 14.01, so that Ti This is an example in which a large amount of nitride is generated and the impact characteristics of the weld joint are deteriorated.
[0032]
Comparative Example No. N is an example in which the amount of B exceeds a specified value, and a coarse B-containing phase is generated, thereby embrittlement, impact characteristics are deteriorated, and cracks are generated in a tube end pressure test. Comparative Example No. O has a Si content of Comparative Example No. Q: The Mn content exceeds the specified value, respectively, so that Si-Mn-based inclusions are generated during the electric resistance welding, and the impact characteristics and workability of the welded joint are reduced, so that the impact characteristics are deteriorated. In addition, this is an example in which a crack has occurred in a bending test and a pipe end crimping test.
[0033]
Comparative Example No. R indicates the amount of P, and Comparative Example No. S is an example in which the impact amount of the welded joint has deteriorated because the S amount exceeds the specified value. Comparative Example No. T is an example in which a large amount of oxide was generated because the amount of O exceeded the specified value, the impact characteristics of the welded joint deteriorated, and cracks occurred in the pipe end crimping test. Comparative Example No. U is an example in which a large amount of penetrator was generated during electric resistance welding because the amount of Cr exceeded the specified value, and the impact characteristics of the welded joint were deteriorated and cracks were generated in the bending test and the pipe end pressure test.
[0034]
Comparative Example No. V is an example in which a large amount of coarse carbides was generated because the Mo amount exceeded the specified value, and cracks occurred in the bending test and the tube end pressure bonding test. Comparative Example No. I is an example in which the toughness was reduced due to the Ti amount exceeding the specified value, and cracks occurred in the tube end pressure test.
[0035]
【The invention's effect】
The electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer of the present invention has high quenching hardness, excellent impact characteristics and workability of the electric resistance welded joint, and has a t / D of more than 0.15. It is possible to contribute to the elimination of the machining step as well as to the processing step.

Claims

In mass%, C: 0.2 to 0.35%, Si: 0.1 to 0.5%, Mn: 0.3 to 1.5%, Al: 0.01 to 0.1%, Ti: 0.001 to 0.04%, B: 0.0005 to 0.005%, N: 0.001 to 0.01%, P: 0.03% or less, S: 0.02% or less, O: 0 An electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer, characterized by satisfying the following formulas (1) and (2), with 0.015% or less, the balance being Fe and unavoidable impurities.
(N−0.002) /14.01 <Ti / 47.88 ·· (1) Formula (Ti−0.02) /47.88 <N / 14.01 ·· (2) Formula

2. The composition according to claim 1, wherein the composition contains one or more of Ni: 0.005 to 1%, Cr: 0.05 to 1%, and Mo: 0.005 to 1% by mass%. ERW welded steel pipe for hollow stabilizer.

The electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer according to claim 1 or 2, wherein the diameter-reduced rolling is performed.

The electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer according to any one of claims 1 to 3, wherein t / D, which is a ratio of the steel pipe wall thickness (t) to the steel pipe outer diameter (D), is more than 0.15. .

The electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer according to any one of claims 1 to 4, wherein the pipe is drawn.