JP2003328064A - 成形性に優れる展伸用マグネシウム薄板およびその製造方法 - Google Patents
成形性に優れる展伸用マグネシウム薄板およびその製造方法Info
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- JP2003328064A JP2003328064A JP2002135281A JP2002135281A JP2003328064A JP 2003328064 A JP2003328064 A JP 2003328064A JP 2002135281 A JP2002135281 A JP 2002135281A JP 2002135281 A JP2002135281 A JP 2002135281A JP 2003328064 A JP2003328064 A JP 2003328064A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 成形性、特にプレス成形性に優れた安価な展
伸用マグネシウム薄板およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 Ａｌを３．９〜９重量％、Ｚｎを１〜６
重量％、Ｍｎを０．１〜２重量％を含有し、残部がＭｇ
及び不可避の不純物からなる押し出しＭｇ合金板を圧延
し、圧延後の板厚が０．２〜２ｍｍであり、圧延方向に
対して平行方向の降伏強度をＹ１、抗張力をＴ１、圧延
方向に対して直角方向の降伏強度をＹ２、抗張力をＴ２
とした時、Ｔ１およびＴ２が２００〜３５０ＭＰａであ
り、（Ｙ１／Ｔ１）値あるいは、（Ｙ２／Ｔ２）値の少
なくとも１つの値が０．７以下であり、平均結晶粒径が
３〜１００μｍであることを特徴とする。
伸用マグネシウム薄板およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 Ａｌを３．９〜９重量％、Ｚｎを１〜６
重量％、Ｍｎを０．１〜２重量％を含有し、残部がＭｇ
及び不可避の不純物からなる押し出しＭｇ合金板を圧延
し、圧延後の板厚が０．２〜２ｍｍであり、圧延方向に
対して平行方向の降伏強度をＹ１、抗張力をＴ１、圧延
方向に対して直角方向の降伏強度をＹ２、抗張力をＴ２
とした時、Ｔ１およびＴ２が２００〜３５０ＭＰａであ
り、（Ｙ１／Ｔ１）値あるいは、（Ｙ２／Ｔ２）値の少
なくとも１つの値が０．７以下であり、平均結晶粒径が
３〜１００μｍであることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、成形性、特に冷間
におけるプレス成形性に優れた安価な展伸用マグネシウ
ム薄板およびその製造方法に関する。
におけるプレス成形性に優れた安価な展伸用マグネシウ
ム薄板およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、展伸用マグネシウム合金板は、厚
み数ｍｍ〜数十ｍｍの鋳造スラブ、あるいは押し出しに
よる厚板を繰り返し熱処理、熱間圧延、温間圧延、冷間
圧延することにより薄板とされている。このように繰り
返し熱処理、熱間圧延、温間圧延等されて製造される薄
Ｍｇ合金板は、室温〜温間域以下の温度、すなわち冷間
での加工性が劣ると共に、経済性の点でも割高であり、
広く使用されるに至ってない。
み数ｍｍ〜数十ｍｍの鋳造スラブ、あるいは押し出しに
よる厚板を繰り返し熱処理、熱間圧延、温間圧延、冷間
圧延することにより薄板とされている。このように繰り
返し熱処理、熱間圧延、温間圧延等されて製造される薄
Ｍｇ合金板は、室温〜温間域以下の温度、すなわち冷間
での加工性が劣ると共に、経済性の点でも割高であり、
広く使用されるに至ってない。
【０００３】近年、Ｍｇ合金は、Ａｌよりも比重が小さ
く、軽量化できることから安価で、成形性に優れたＭｇ
合金板の要求が高まっていて、プレス成形性に優れたマ
グネシウム合金として、特開平６−２９３９４４号公
報、特開平６−２５７８８号公報、特開平９−４１０６
６号公報等がある。特開平６−２９３９４４号公報は、
２００℃で、温間でのプレス成形性を改善するための組
成、圧延条件について示したものである。特開平６−２
５７８８号公報および特開平９−４１０６６号公報は、
マグネシウムにリチウムを添加し、ｈｃｐ構造のα相中
にｂｃｃ構造のβ相を１部生成させたり、あるいはβ単
相にすることにより、冷間における延性や曲げ加工性を
改善しているが、リチウムは活性な金属であるため工業
的に大量に取り扱うには安全上問題があるばかりでな
く、高価でマグネシウムの耐食性を著しく低下させるも
のである。
く、軽量化できることから安価で、成形性に優れたＭｇ
合金板の要求が高まっていて、プレス成形性に優れたマ
グネシウム合金として、特開平６−２９３９４４号公
報、特開平６−２５７８８号公報、特開平９−４１０６
６号公報等がある。特開平６−２９３９４４号公報は、
２００℃で、温間でのプレス成形性を改善するための組
成、圧延条件について示したものである。特開平６−２
５７８８号公報および特開平９−４１０６６号公報は、
マグネシウムにリチウムを添加し、ｈｃｐ構造のα相中
にｂｃｃ構造のβ相を１部生成させたり、あるいはβ単
相にすることにより、冷間における延性や曲げ加工性を
改善しているが、リチウムは活性な金属であるため工業
的に大量に取り扱うには安全上問題があるばかりでな
く、高価でマグネシウムの耐食性を著しく低下させるも
のである。
【０００４】マグネシウムの熱間加工に関して提案され
ているものがあるが、例えば特開平５−２９３５２９号
公報、特開平６−８１０８９公報、特開２０００−２７
１６９３号公報、特開２００１−２５２７０３公報等に
おいては、熱間における加工を効率的に行うことを目的
としており、成形性の改善を目的としてない。、特開２
０００−２７１６９３号公報は、結晶粒微細化を目的と
し大ひずみを付与する加工法や条件を検討したものであ
り、結晶粒径が１μｍ以下に微細化されているが成形性
の改善については言及されてない。また、形状が限定さ
れるあるいは熱間鍛造を繰り返し行う必要があり、薄肉
のマグネシウム合金板は作製できないものである。
ているものがあるが、例えば特開平５−２９３５２９号
公報、特開平６−８１０８９公報、特開２０００−２７
１６９３号公報、特開２００１−２５２７０３公報等に
おいては、熱間における加工を効率的に行うことを目的
としており、成形性の改善を目的としてない。、特開２
０００−２７１６９３号公報は、結晶粒微細化を目的と
し大ひずみを付与する加工法や条件を検討したものであ
り、結晶粒径が１μｍ以下に微細化されているが成形性
の改善については言及されてない。また、形状が限定さ
れるあるいは熱間鍛造を繰り返し行う必要があり、薄肉
のマグネシウム合金板は作製できないものである。
【０００５】また、温間での加工は、生産性が劣り、加
熱設備を必要とし、特殊な潤滑油が必要となり、また、
その脱脂が必要となり、多くの問題点を伴うものであ
る。
熱設備を必要とし、特殊な潤滑油が必要となり、また、
その脱脂が必要となり、多くの問題点を伴うものであ
る。
【０００６】
【発明が解決すべき課題】本発明はこれらの点に鑑みて
なされたものであり、加工性、特に冷間での張り出し加
工性、曲げ性などのプレス成形性に優れ、かつ経済性の
点でも安価な成形性に優れる展伸用マグネシウム薄板お
よびその製造方法を提供することを目的とする。
なされたものであり、加工性、特に冷間での張り出し加
工性、曲げ性などのプレス成形性に優れ、かつ経済性の
点でも安価な成形性に優れる展伸用マグネシウム薄板お
よびその製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
鋭意検討した結果、下記のマグネシウム合金が加工性に
優れていることを見いだして本発明を完成させた。
鋭意検討した結果、下記のマグネシウム合金が加工性に
優れていることを見いだして本発明を完成させた。
【０００８】請求項１記載の本発明の展伸用マグネシウ
ム薄板は、Ａｌを３．９〜９重量％、Ｚｎを１〜６重量
％、Ｍｎを０．１〜２重量％を含有し、残部がＭｇ及び
不可避の不純物からなる押し出しＭｇ合金板を圧延し、
圧延後の板厚が０．２〜２ｍｍであり、圧延方向に対し
て平行方向の降伏強度をＹ１、抗張力をＴ１、圧延方向
に対して直角方向の降伏強度をＹ２、抗張力をＴ２とし
た時、Ｔ１およびＴ２が２００〜３５０ＭＰａであり、
（Ｙ１／Ｔ１）値あるいは、（Ｙ２／Ｔ２）値の少なく
とも１つの値が０．７以下であり、平均結晶粒径が３〜
１００μｍであることを特徴とする。
ム薄板は、Ａｌを３．９〜９重量％、Ｚｎを１〜６重量
％、Ｍｎを０．１〜２重量％を含有し、残部がＭｇ及び
不可避の不純物からなる押し出しＭｇ合金板を圧延し、
圧延後の板厚が０．２〜２ｍｍであり、圧延方向に対し
て平行方向の降伏強度をＹ１、抗張力をＴ１、圧延方向
に対して直角方向の降伏強度をＹ２、抗張力をＴ２とし
た時、Ｔ１およびＴ２が２００〜３５０ＭＰａであり、
（Ｙ１／Ｔ１）値あるいは、（Ｙ２／Ｔ２）値の少なく
とも１つの値が０．７以下であり、平均結晶粒径が３〜
１００μｍであることを特徴とする。
【０００９】請求項２記載の本発明の展伸用マグネシウ
ム薄板は、前記Ｍｇ合金を圧延後、１５０〜５００℃の
温度範囲で熱処理をすることが望ましい。また、前記Ｍ
ｇ合金は、更にＺｒ、Ｙ、Ａｇ、Ｓｉ及びＣａのうちい
ずれか１種類以上を含有することが望ましい。
ム薄板は、前記Ｍｇ合金を圧延後、１５０〜５００℃の
温度範囲で熱処理をすることが望ましい。また、前記Ｍ
ｇ合金は、更にＺｒ、Ｙ、Ａｇ、Ｓｉ及びＣａのうちい
ずれか１種類以上を含有することが望ましい。
【００１０】請求項４記載の本発明の展伸用マグネシウ
ム薄板の製造方法は、Ａｌを３．９〜９重量％、Ｚｎを
１〜６重量％、Ｍｎを０．１〜２重量％を含有し、残部
がＭｇ及び不可避の不純物からなる押し出しＭｇ合金板
を圧延し、圧延後の板厚が０．２〜２ｍｍであり、圧延
方向に対して平行方向の降伏強度をＹ１、抗張力をＴ
１、圧延方向に対して直角方向の降伏強度をＹ２、抗張
力をＴ２とした時、Ｔ１およびＴ２が２００〜３５０Ｍ
Ｐａであり、（Ｙ１／Ｔ１）値あるいは、（Ｙ２／Ｔ
２）値の少なくとも１つの値が０．７以下であり、平均
結晶粒径が３〜１００μｍであることを特徴とする。
ム薄板の製造方法は、Ａｌを３．９〜９重量％、Ｚｎを
１〜６重量％、Ｍｎを０．１〜２重量％を含有し、残部
がＭｇ及び不可避の不純物からなる押し出しＭｇ合金板
を圧延し、圧延後の板厚が０．２〜２ｍｍであり、圧延
方向に対して平行方向の降伏強度をＹ１、抗張力をＴ
１、圧延方向に対して直角方向の降伏強度をＹ２、抗張
力をＴ２とした時、Ｔ１およびＴ２が２００〜３５０Ｍ
Ｐａであり、（Ｙ１／Ｔ１）値あるいは、（Ｙ２／Ｔ
２）値の少なくとも１つの値が０．７以下であり、平均
結晶粒径が３〜１００μｍであることを特徴とする。
【００１１】
【発明の実施の形態】上記した展伸用マグネシウム薄板
は、Ａｌを３．９〜９重量％、Ｚｎを１〜６重量％、Ｍ
ｎを０．１〜２重量％を含有し、残部がＭｇ及び不可避
の不純物からなる鋳造ビレットを直接押し出すことによ
り、耳割れや破断を抑制しつつ大ひずみを付与しながら
板を作製することによって得られる。各成分の適正な濃
度範囲は下記の通りである。
は、Ａｌを３．９〜９重量％、Ｚｎを１〜６重量％、Ｍ
ｎを０．１〜２重量％を含有し、残部がＭｇ及び不可避
の不純物からなる鋳造ビレットを直接押し出すことによ
り、耳割れや破断を抑制しつつ大ひずみを付与しながら
板を作製することによって得られる。各成分の適正な濃
度範囲は下記の通りである。
【００１２】［Ａｌ量］Ａｌ量は、添加量が多いほど、
耐食性、強度、鋳造性を改善する効果があり、特に耐食
性、強度が要求される場合に適用され、３．９重量％以
上添加する必要がある。９重量％を超えると、晶出物を
溶体化せず、脆化する。
耐食性、強度、鋳造性を改善する効果があり、特に耐食
性、強度が要求される場合に適用され、３．９重量％以
上添加する必要がある。９重量％を超えると、晶出物を
溶体化せず、脆化する。
【００１３】［Ｚｎ量］Ｚｎ量は、添加量が多いほど、
強度延性を改善する効果があり、１重量％以上添加する
必要がある。６重量％を超えると、晶出物を生成し、脆
化する。
強度延性を改善する効果があり、１重量％以上添加する
必要がある。６重量％を超えると、晶出物を生成し、脆
化する。
【００１４】［Ｍｎ量］Ｍｎ量は、耐食性を改善する効
果があり、０．１重量％以上添加することが必要であ
る。２重量％を超えると、晶出物を溶体化できず、脆化
する。
果があり、０．１重量％以上添加することが必要であ
る。２重量％を超えると、晶出物を溶体化できず、脆化
する。
【００１５】［Ｚｒ量］Ｚｒ量は、結晶粒の微細化に有
効な成分であり、２重量％の添加でこの効果が飽和す
る。
効な成分であり、２重量％の添加でこの効果が飽和す
る。
【００１６】［Ｙ量］Ｙ量は、強度を改善するために有
効な成分であり、８重量％を超えると脆化する。
効な成分であり、８重量％を超えると脆化する。
【００１７】［Ａｇ、Ｓｉ、Ｃａ量］Ａｇ、Ｓｉ、Ｃａ
量は、強度を改善するために必要であり、これらの成分
の合計が２重量％を超えると、脆化する。
量は、強度を改善するために必要であり、これらの成分
の合計が２重量％を超えると、脆化する。
【００１８】以上の組成を持ったＭｇ合金のビレットを
押し出す。押し出し条件としては、押し出し温度の範囲
が３５０〜４５０℃、押し出し速度が１〜１００ｍ／
分、押し出し比５０以上、望ましくは１００以上、厚み
が０．５〜２．５ｍｍの範囲が望ましい。
押し出す。押し出し条件としては、押し出し温度の範囲
が３５０〜４５０℃、押し出し速度が１〜１００ｍ／
分、押し出し比５０以上、望ましくは１００以上、厚み
が０．５〜２．５ｍｍの範囲が望ましい。
【００１９】このように押し出したマグネシウム合金を
圧延後の板厚が０．２〜２ｍｍの範囲になるように、冷
間あるいは温間圧延を施す。冷間圧延の場合、圧延率
は、０．５〜３０％の範囲が好ましい。温間圧延の場
合、温度２００〜３００℃の範囲で０．５〜４０％の範
囲が好ましい。０．５％未満では、押し出し時の表面疵
の解消ができず、上限（冷間圧延では、３０％。温間圧
延では４０％）を超えると、加工性が悪化する。圧延方
法として、上下ロールの周速の異なる異周速圧延の適用
も加工性の点から望ましい。その場合の圧延率は、等速
圧延範囲と同じ範囲で差し支えない。温間圧延は、２０
０〜３５０℃で、組成により適切な温度で設定すれば良
い。
圧延後の板厚が０．２〜２ｍｍの範囲になるように、冷
間あるいは温間圧延を施す。冷間圧延の場合、圧延率
は、０．５〜３０％の範囲が好ましい。温間圧延の場
合、温度２００〜３００℃の範囲で０．５〜４０％の範
囲が好ましい。０．５％未満では、押し出し時の表面疵
の解消ができず、上限（冷間圧延では、３０％。温間圧
延では４０％）を超えると、加工性が悪化する。圧延方
法として、上下ロールの周速の異なる異周速圧延の適用
も加工性の点から望ましい。その場合の圧延率は、等速
圧延範囲と同じ範囲で差し支えない。温間圧延は、２０
０〜３５０℃で、組成により適切な温度で設定すれば良
い。
【００２０】この圧延後の抗張力は圧延方向に対して平
行方向及び直角方向とも２００〜３５０ＭＰａの範囲に
なるように、更に、圧延方向に対して平行方向の降伏強
度をＹ１、抗張力をＴ１、圧延方向に対して直角方向の
降伏強度をＹ２、抗張力をＴ２とした時、（Ｙ１／Ｔ
１）値あるいは、（Ｙ２／Ｔ２）値の少なくとも１つの
値が０．７以下であり、平均結晶粒径が３〜１００μｍ
にすることが好ましい。
行方向及び直角方向とも２００〜３５０ＭＰａの範囲に
なるように、更に、圧延方向に対して平行方向の降伏強
度をＹ１、抗張力をＴ１、圧延方向に対して直角方向の
降伏強度をＹ２、抗張力をＴ２とした時、（Ｙ１／Ｔ
１）値あるいは、（Ｙ２／Ｔ２）値の少なくとも１つの
値が０．７以下であり、平均結晶粒径が３〜１００μｍ
にすることが好ましい。
【００２１】このようにして作製した展伸用マグネシウ
ム合金をＸ線回折を行った結果、Ｘ線強度比［（０００
２）面のＸ線強度］／［（１０１（上バー）０）面のＸ
線強度］を１８以下となるように結晶方位を示す。
ム合金をＸ線回折を行った結果、Ｘ線強度比［（０００
２）面のＸ線強度］／［（１０１（上バー）０）面のＸ
線強度］を１８以下となるように結晶方位を示す。
【００２２】平均結晶粒径は３μｍ未満では、製造上経
済的に困難であり、逆に、１００μｍを超えると、加工
性が劣る。
済的に困難であり、逆に、１００μｍを超えると、加工
性が劣る。
【００２３】また、冷間圧延後、２５０〜３００℃の温
度範囲で熱処理すると、ひずみの回復、再結晶か生じ、
なおかつ、結晶粒の成長が起こりにくいため、加工性が
改善されると考えられる。
度範囲で熱処理すると、ひずみの回復、再結晶か生じ、
なおかつ、結晶粒の成長が起こりにくいため、加工性が
改善されると考えられる。
【００２４】
【実施例】本発明について、さらに、以下の実施例を参
照して具体的に説明する。
照して具体的に説明する。
【００２５】（実施例１）Ｍｇ−７重量％Ａｌ−１重量
％Ｚｎ−１重量％Ｍｎの組成を有するビレットを温度４
００℃、押し出し速度５ｍ／分の条件で押し出しを行
い、板厚を０．５２ｍｍとした。更に、冷間圧延により
板厚０．５ｍｍの展伸用マグネシウム合金薄板を得た。
％Ｚｎ−１重量％Ｍｎの組成を有するビレットを温度４
００℃、押し出し速度５ｍ／分の条件で押し出しを行
い、板厚を０．５２ｍｍとした。更に、冷間圧延により
板厚０．５ｍｍの展伸用マグネシウム合金薄板を得た。
【００２６】上記のように、作製したマグネシウム合金
の特性を評価した。評価結果を表１に示す。評価方法は
下記に示す通りである。
の特性を評価した。評価結果を表１に示す。評価方法は
下記に示す通りである。
【００２７】［降伏強度、引張強度及び伸びの評価］Ｊ
ＩＳＺ２２０１の６号試験片を使って、引張試験にて測
定し評価した。引張強度と降伏強度の比は測定結果から
計算して求めた。なお、表１において、ＲＤ平行は、圧
延方向に対して平行方向に引張を行った試験結果であ
り、ＲＤ直角は圧延方向に対して直角に引張を行った試
験結果を示す。
ＩＳＺ２２０１の６号試験片を使って、引張試験にて測
定し評価した。引張強度と降伏強度の比は測定結果から
計算して求めた。なお、表１において、ＲＤ平行は、圧
延方向に対して平行方向に引張を行った試験結果であ
り、ＲＤ直角は圧延方向に対して直角に引張を行った試
験結果を示す。
【００２８】［張出し高さの評価］張出し高さは、エリ
クセン試験機によりマグネシウム合金薄板を張出しを行
い、破断する前の最大張出し高さを求めた。
クセン試験機によりマグネシウム合金薄板を張出しを行
い、破断する前の最大張出し高さを求めた。
【００２９】［Ｘ線強度比の評価］管球としてＣｕを用
い、電圧５０ｋＶ、電流１９０ｍＡの条件で、Ｘ線強度
を測定し、Ｘ線強度比［（０００２）面のＸ線強度］／
［（１０１（上バー）０）面のＸ線強度］を求めた。
い、電圧５０ｋＶ、電流１９０ｍＡの条件で、Ｘ線強度
を測定し、Ｘ線強度比［（０００２）面のＸ線強度］／
［（１０１（上バー）０）面のＸ線強度］を求めた。
【００３０】評価結果を表１に示す。表１に示すよう
に、本発明の展伸用マグネシウム合金薄板は従来のマグ
ネシウム合金板（製造工程：スラブの押出し→温間圧延
→熱処理→冷間圧延）と比べて張出し加工性に優れてい
る。これは、従来法では、圧延による板厚減少率が高い
ため、板面に平行な底面の割合の高い圧延集合組織が発
達するが、押し出し加工度を高め、圧延条件、圧延加工
度を低減するなどにより板面に平行な底板面比の少ない
集合組織が得られる。
に、本発明の展伸用マグネシウム合金薄板は従来のマグ
ネシウム合金板（製造工程：スラブの押出し→温間圧延
→熱処理→冷間圧延）と比べて張出し加工性に優れてい
る。これは、従来法では、圧延による板厚減少率が高い
ため、板面に平行な底面の割合の高い圧延集合組織が発
達するが、押し出し加工度を高め、圧延条件、圧延加工
度を低減するなどにより板面に平行な底板面比の少ない
集合組織が得られる。
【００３１】このことは、Ｘ線回折結果から推察され、
表１に示すような値を示す。集合組織の違いが、（Ｙ１
／Ｔ１）比等に現れるものと推察されるが、その値が加
工性を改善していくものと考えられる。
表１に示すような値を示す。集合組織の違いが、（Ｙ１
／Ｔ１）比等に現れるものと推察されるが、その値が加
工性を改善していくものと考えられる。
【００３２】すなわち、Ｘ線強度比［（０００２）面の
Ｘ線強度］／［（１０１（上バー）０）面のＸ線強度］
が１８以下では、圧延方向に対して平行方向あるいは直
角方向のいずれかの降伏比が０．７以下となる傾向を有
し、張出し加工性に優れているものと考えられる。
Ｘ線強度］／［（１０１（上バー）０）面のＸ線強度］
が１８以下では、圧延方向に対して平行方向あるいは直
角方向のいずれかの降伏比が０．７以下となる傾向を有
し、張出し加工性に優れているものと考えられる。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【発明の効果】本発明の展伸用マグネシウム合金薄板お
よびその製造方法は、スラブの押出し、温間圧延、熱処
理、冷間圧延の行程で製造される従来材に比べて特に張
り出し加工性が優れるものである。
よびその製造方法は、スラブの押出し、温間圧延、熱処
理、冷間圧延の行程で製造される従来材に比べて特に張
り出し加工性が優れるものである。
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フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
// Ｂ２１Ｂ 3/00 Ｂ２１Ｂ 3/00 Ｌ
Ｃ２２Ｆ 1/00 ６０４ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６０４
６１２ ６１２
６２３ ６２３
６３０ ６３０Ｋ
６８５ ６８５Ａ
６８６ ６８６Ａ
６９１ ６９１Ｂ
６９４ ６９４Ａ
６９４Ｂ
(72)発明者 志水 慶一
山口県下松市東豊井1296番地の１ 東洋鋼
鈑株式会社技術研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 Ａｌを３．９〜９重量％、Ｚｎを１〜６
重量％、Ｍｎを０．１〜２重量％を含有し、残部がＭｇ
及び不可避の不純物からなる押し出しＭｇ合金板を圧延
し、圧延後の板厚が０．２〜２ｍｍであり、圧延方向に
対して平行方向の降伏強度をＹ１、抗張力をＴ１、圧延
方向に対して直角方向の降伏強度をＹ２、抗張力をＴ２
とした時、Ｔ１およびＴ２が２００〜３５０ＭＰａであ
り、（Ｙ１／Ｔ１）値あるいは、（Ｙ２／Ｔ２）値の少
なくとも１つの値が０．７以下であり、平均結晶粒径が
３〜１００μｍであることを特徴とする成形性に優れる
展伸用マグネシウム薄板。 - 【請求項２】 前記Ｍｇ合金は、圧延後、１５０〜４０
０℃の温度範囲で熱処理をすることを特徴とする請求項
１に記載の成形性に優れる展伸用マグネシウム薄板。 - 【請求項３】 前記Ｍｇ合金は、更にＺｒ、Ｙ、Ａｇ、
Ｓｉ及びＣａのうちいずれか１種類以上含有することを
特徴とする請求項１または請求項２に記載の成形性に優
れる展伸用マグネシウム薄板。 - 【請求項４】 Ａｌを３．９〜９重量％、Ｚｎを１〜６
重量％、Ｍｎを０．１〜２重量％を含有し、残部がＭｇ
及び不可避の不純物からなる押し出しＭｇ合金板を圧延
し、圧延後の板厚が０．２〜２ｍｍであり、圧延方向に
対して平行方向の降伏強度をＹ１、抗張力をＴ１、圧延
方向に対して直角方向の降伏強度をＹ２、抗張力をＴ２
とした時、Ｔ１およびＴ２が２００〜３５０ＭＰａであ
り、（Ｙ１／Ｔ１）値あるいは、（Ｙ２／Ｔ２）値の少
なくとも１つの値が０．７以下であり、平均結晶粒径が
３〜１００μｍであることを特徴とする成形性に優れる
展伸用マグネシウム薄板の製造方法。
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