EA031130B1 - Method and device for information transmission through power supply lines - Google Patents
Method and device for information transmission through power supply lines Download PDFInfo
- Publication number
- EA031130B1 EA031130B1 EA201600578A EA201600578A EA031130B1 EA 031130 B1 EA031130 B1 EA 031130B1 EA 201600578 A EA201600578 A EA 201600578A EA 201600578 A EA201600578 A EA 201600578A EA 031130 B1 EA031130 B1 EA 031130B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- signal
- amplifier
- power supply
- carrier
- sensor
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Настоящее изобретение относится к области связи между различными устройствами телесигнализации и телеуправления по линиям электроснабжения с использованием PLC-технологии.
Уровень техники
С конца прошлого века, ввиду возникновения интеллектуальных электронных счетчиков электроэнергии появилось стремление использовать их более эффективно, объединяя в сети, так называемые Автоматизированные Системы Коммерческого Учета Энергии ( АСКУЭ). Реализация этой идеи дала возможность поставщикам получать сведения о потребленной энергии абонентами: непрерывно, круглосуточно, изменять тарифы, отключать потребителя при неуплате, следить за ненормативными утечками энергии.
Существует несколько способов поддерживать связь со счетчиками и один из них, идеально подходит для этой задачи, а именно, осуществлять связь по самим проводным линиям электропередачи на высоких частотах (9-95 кГц по стандарту Cenelec - Европейской комиссии по стандартизации в области электрооборудования), узкополосная PLC-телеметрия с ограничением амплитуды посылаемых в линию сигналов. Для обеспечения усиления на 60-80 дб, кодирования/декодирования несущей частоты применяются специализированные сигнальные процессоры, например AFE 03* при FSK, SFSK-модуляции.
Однако линии электроснабжения не проектировались для целей информационных связей, их волновое сопротивление высоко, высоко индуктивное сопротивление силовых проводов. В линиях энергоснабжения индуктивность силовых проводов находится в районе 100 мкГн на каждые 50 м., т.е. реактивное сопротивление на частоте 100 кГц при этих условиях - 63 Ом. В то же время активное сопротивление у потребителя мало (9.7 Ом при нагрузке 5 кВт), так что ослабление несущей на каждые 50 м будет равно 9.7/ (63+9.7) = 0.13 или 17.5 дб. Как видно, ослабление полезного сигнала значительно, тем более на фоне помех, порождаемых импульсными преобразователями энергии, щеточными двигателями, сварочными аппаратами. На практике дальность связи по PLC не превышает 200-300 м. Производители для обеспечения устойчивой связи вынуждены снабжать системы ретрансляторами, дублировать посылки, например патент RU 2481703, авторы Штадельмайер Лотар и др. (DE), патентообладатель Сони Корпорейшен (JP), 2013 г, что существенно усложняет аппаратные и программные средства системы.
Или разными способами увеличивать входное сопротивление шины потребителя на несущей частоте. Так в изобретении - Способ для передачи высокочастотных сигналов по сетям низкого напряжения и соответствующее устройство, RU 2269869 H04B 3/54,...3/58, 2006 г авторы Достерт Клаус и др., DE (патентообладатель Сименс Акциенгензельшафт, DE), предлагают укладывать силовой провод, подводимый к потребителю, в цилиндрические гильзы из магнитного материала. Это средство приводит образованию высокочастотного заградительного фильтра между силовыми проводами в виде индуктивности. Предложенная мера не совершенна с учетом большой массы и габаритов гильзы (длина 10 см, диаметр - 8 см) для достижения приемлемого индуктивного сопротивления.
В изобретении Система связи по распределительным линиям электропередачи RU 2463705, H04B 3/54, 2012 г., автор Хендерикс Люк (BE); патентообладатель ЭАНДИС (BE) предлагает включать последовательно с сопротивлением нагрузки потребителя простые фильтры, настроенные на одну или несколько несущих частот. Однако пассивный фильтр или должен быть широкополосным, чтобы обеспечить канализацию всей полосы частот информации, т.е. должен иметь низкую добротность и малое эквивалентное сопротивление на частоте резонанса, но, выполнение этих требований не может обеспечить высокие заградительные характеристики. Или фильтры должны быть высокодобротными, для чего у них должно быть велико соотношение индуктивного сопротивления к активному, достижение чего осложняется условиями работы при высоких частотах и больших токах. На высоких частотах резко увеличиваются потери в контуре вследствие скин-эффекта и высокая добротность, тем более для простых фильтров, труднодостижима. Дополнительно величина индуктивного сопротивления пропорциональна длине провода, характерного для обмотки простого фильтра, что при больших токах создает проблемы рассеяния мощности, выделяемой на активном сопротивлении и пропорциональной квадрату тока. В конечном счете, приведенные аналоги, использующие пассивные средства, малоэффективны, существенно не уменьшают затухание несущей частоты по линиям электроснабжения.
Раскрытие изобретения
Цель настоящего изобретения заключается в том, чтобы предложить более эффективную систему связи по распределительной линии энергоснабжения, путем существенного снижения затухания информационного сигнала при его передаче по силовым линиям от модема концентратора системы к модемам счетчиков потребителей и обратно.
Эта цель согласно способу изобретения достигается тем, что в системе передачи энергии по линиям энергоснабжения, в устройство приема-передачи информации на стороне потребителя включают активный источник встречного сигнала несущих частот, выходной узел которого, включают последовательно с сопротивлением нагрузки потребителя, а принятый из линии сигнал используют для синфазного возбуждения источника встречного сигнала.
В устройстве, реализующем способ, источник встречного сигнала несущей частоты образован датчиком разностного сигнала несущей частоты (датчик), усилителем разностного сигнала несущей частоты
- 1 031130 (усилитель) и резонансным трансформатором, причем датчик включен в последовательную цепь между в.ч. фильтром, вторичной обмоткой резонансного трансформатора и шинами энергоснабжения; вход усилителя соединен с выходом датчика; выход усилителя соединен с первичной обмоткой резонансного трансформатора, вторичная обмотка которого через сопротивление нагрузки соединена с шинами энергоснабжения, а конденсатор резонансного трансформатора подключен параллельно одной из его обмоток. Датчик выполнен преимущественно в виде резистора; усилитель сигнала несущей частоты выполнен в виде транзистора, а магнитопровод резонансного трансформатора выполнен из материала с большой магнитодвижущей силой.
В результате ток несущих частот через сопротивление нагрузки потребителя многократно уменьшается, сводя к минимуму ослабление модулирующих сигналов вдоль линии энергоснабжения.
Краткое описание чертежей
Сущность изобретение поясняется посредством нижеследующего описания и прилагаемых фигур. На фиг. 1 схематически изображены основные элементы и их действия поясняющие достижение результата, согласно предложенному способу. По шинам 1 энергоснабжения осуществляется как передача энергии к нагрузке ZH потребителя 2 от понижающего трансформатора 3 с частотой 50 Гц, так и обмен информацией на более высоких несущих частотах между установленными у потребителей модемами 4 с установленным вблизи силового трансформатора модемом 5 концентратора. Причем сопротивление между шинами 1 непредсказуемо во времени как по величине, так и по виду - преимущественно активное или реактивное. Обмен информацией между модемами происходит в полудуплексном режиме. Последовательно с нагрузкой 2 включен источник 6 встречного сигнала несущей частоты, который в фазе возбуждается принятым сигналом из линии. Действие источника 6 поясняется следующим. Известно, что индуктивное сопротивление (®L) самих шин 1 на частотах, на которых реализуется узкополосная PLC, сравнительно велико, так что максимальное ослабление сигнала, например при протяженности линии 50 м при большой токовой нагрузке потребителя, может достигать 20 дб. В то же время общее критическое ослабление сигнала, при котором связь еще устойчива и не требует дополнительной ретрансляции, лежит в пределах 60-80 дб. Процесс ослаблении несущих частот рассмотрим на отрезке между передатчиком концентратора и первым приемником, который повторяется на последующих. Ток несущей частоты JH через ZH определяется из соотношения
где Ur- амплитуда сигнала, генерируемого передатчиком модема 5;
U и - амплитуда источника встречного сигнала 6. Чем меньше разница сигналов, тем меньше ток, тем меньше потери энергии сигнала несущей частоты, которые равны квадрату этого тока, умноженному на активное сопротивление нагрузки ZH. При Uu = 0 потери сигнала несущей частоты в сопротивлении нагрузки и, следовательно, затухание сигнала - максимальны, при Uu = Ur; потери в нагрузке 2 равны нулю. Т.о., если на стороне потребителя, последовательно с сопротивлением его нагрузки, включают активный источник встречного сигнала несущей частоты, синфазного с принятым из линии, то ослабление сигнала несущей частоты в линии, может быть резко уменьшено.
На фиг. 2 приведена схема предпочтительного варианта устройства для реализации способа.
Фильтр 11, пропускающий несущие частоты, датчик 12 разностного сигнала несущей частоты и вторичная обмотка 13 резонансного трансформатора 14 соединены последовательно между силовыми шинами 1. Между ними же последовательно соединены и нагрузка ZH потребителя 2 со вторичной обмоткой 13 резонансного трансформатора 14. Датчик 12 сигнала подключен ко входу усилителя 15, выполненному предпочтительно на транзисторе, выход которого соединен с первичной обмоткой 16 резонансного трансформатора 14. Конденсатор 17 резонансного трансформатора 14 может быть включен параллельно любой из его обмоток. Как видно из соединений элементов усиление сигнала несущей частоты охвачено отрицательной обратной связью; чем больше сигнал на вторичной обмотке 13, тем меньше разностный сигнал, снимаемый с датчика 12, тем меньше энергии добавляется в контур, что обеспечивает устойчивость источника 6 в широком диапазоне амплитуд и частот. Элементы 12, 13, 14, 15, 16 и 17, устройства и их связи составляют источник 6 встречного сигнала несущей частоты, синфазного с принятым из линии.
В динамике, при появлении пачки модулированного сигнала, несущая частота через фильтр 11, выделяется на датчике 12, усиливается усилителем 15 и в фазе выделяется на вторичной обмотке 13, что приводит к уменьшению тока несущей частоты через нагрузку 2 от внешнего источника и, следовательно, к уменьшению ослабления несущего информацию полезного сигнала вдоль линии энергоснабжения. Если сопротивление нагрузки 2 велико, ток через него мал, сигнал на датчике 12 вначале велик и через усилитель 15 он приводит к росту напряжения на резонансном трансформаторе 14 до уровня, близкого ко входному, к незначительной их разнице. Т.е. схема работает на холостом ходу. Если сопротивление нагрузки 2 мало, ток через него велик, сигнал, снимаемый с датчика 12, приводит к усилению разностного сигнала, росту напряжения на резонансном трансформаторе 14, ток несущей частоты через сопротивление нагрузки 2 уменьшается, потери, величина которых пропорциональна квадрату тока, резко падают.
Усиление по времени происходит нелинейно, сначала сигнал на датчике 12 большой и велика под
- 2 031130 питка резонансного трансформатора 14, затем остается только минимальная разница (Ur-U и), которая определяется коэффициентом усиления усилителя 15. Эффект низкой добротности резонансного трансформатора компенсируется подпиткой от внешнего источника. Так, например, при усилении равном 11, ослабление по амплитуде входного сигнала на линии связи от уровня предыдущего модема для указанных выше условий, лежит в пределах 10%.
Осуществление изобретения
Положительное свойство предложенного устройства проявляется в минимизации тока несущей частоты через сопротивление нагрузки 2 потребителя и упрощении средств для достижения этого результата, в том числе, минимизации дополнительной энергии расходуемой от внутреннего низковольтного источника E. Так потери в самом контуре резонансного трансформатора с непрезентабельной добротностью 10-15 малы; потери в нагрузке потребителя 2 вследствие малых сквозных токов несущей частоты малы; а все устройство нагружено на высокоомное реактивное сопротивление (oL), в котором потерь практически нет. Так в опытном образце при E = 5В ток от источника питания усилителя находится в пределах 10 мА. При сигнале несущей частоты, генерируемом модемом 5, равном одному вольту, эквиваленту индуктивности линии 110 мкГн, активном сопротивлении нагрузки 2 равном 9 Ом, сигнал при закороченном резонансным трансформаторе 14 равен 0.17 В; с резонансным трансформатором 14, но с выключенным источником питания E - в два раза больше, а с включенным усилителем 15-0.9 В, т.е. ослабление полезного сигнала на эквиваленте силовой линии, протяженностью 50 м с использованием изобретения находится в районе 0.5 дб.
The present invention relates to the field of communication between various remote signaling devices and remote control via power supply lines using PLC technology.
The level of technology
Since the end of the last century, due to the emergence of intelligent electronic electricity meters, there appeared a desire to use them more efficiently, combining the so-called Automated Energy Accounting Systems (ASCAE) into networks. The implementation of this idea allowed suppliers to obtain information about the energy consumed by subscribers: continuously, around the clock, change tariffs, disconnect consumers when non-paying, monitor non-regulatory energy leaks.
There are several ways to communicate with the meters and one of them is ideally suited for this task, namely, to communicate over the wired power lines at high frequencies (9-95 kHz according to the Cenelec standard - the European Commission for Standardization in the field of electrical equipment), narrowband PLC telemetry with limited amplitude of signals sent to the line. To ensure the gain of 60-80 dB, coding / decoding of the carrier frequency, specialized signal processors are used, for example AFE 03 * with FSK, SFSK modulation.
However, the power supply lines were not designed for information communications purposes, their characteristic impedance is high, highly inductive impedance of power wires. In the power supply lines, the inductance of the power wires is in the region of 100 μH for every 50 m, i.e. the reactance at a frequency of 100 kHz under these conditions is 63 Ω. At the same time, the consumer’s resistance is low (9.7 Ohms with a load of 5 kW), so that the carrier attenuation for every 50 m will be 9.7 / (63 + 9.7) = 0.13 or 17.5 dB. As you can see, the attenuation of the useful signal is significant, especially against the background of noise generated by pulsed energy converters, brush motors, welding machines. In practice, the PLC communication range does not exceed 200-300 m. To ensure stable communication, they are forced to supply systems with repeaters, duplicate parcels, for example, patent RU 2481703, authors Stadelmayer Lothar, et al. (DE), patent holder Sony Corporation, (JP), 2013 , which significantly complicates the system hardware and software.
Or in different ways to increase the input resistance of the consumer bus at the carrier frequency. So in the invention - a Method for transmitting high-frequency signals over low-voltage networks and the corresponding device, RU 2269869 H04B 3/54, ... 3/58, 2006, the authors Dostert Klaus and others, DE (patent holder Siemens Aktsiengenshelshafta, DE), offer to lay the power wire supplied to the consumer in cylindrical sleeves of magnetic material. This tool leads to the formation of a high-frequency barrier filter between the power wires in the form of inductance. The proposed measure is not perfect given the large mass and dimensions of the liner (length 10 cm, diameter - 8 cm) to achieve an acceptable inductive resistance.
In the invention of a communication system for distribution power lines RU 2463705, H04B 3/54, 2012, author Henderiks Luke (BE); The patent holder EANDIS (BE) proposes to include in line with the consumer load resistance simple filters tuned to one or several carrier frequencies. However, a passive filter or should be broadband to ensure the sewage of the entire information frequency band, i.e. should have a low Q-factor and a small equivalent resistance at the resonance frequency, but the fulfillment of these requirements cannot provide high barrier characteristics. Or the filters must be high-quality, for which they must have a high ratio of inductive resistance to active resistance, the achievement of which is complicated by working conditions at high frequencies and high currents. At high frequencies, the losses in the circuit due to the skin effect and the high quality factor, especially for simple filters, are difficult to achieve. Additionally, the magnitude of the inductive resistance is proportional to the length of the wire characteristic of the winding of a simple filter, which at high currents creates problems of power dissipation, released on the active resistance and proportional to the square of the current. Ultimately, the above analogues using passive means are ineffective, do not significantly reduce the attenuation of the carrier frequency along the lines of power supply.
DISCLOSURE OF INVENTION
The purpose of the present invention is to offer a more efficient communication system on the distribution power supply line, by significantly reducing the attenuation of the information signal when it is transmitted via power lines from the system hub modem to the consumer meter modems and vice versa.
This goal according to the method of the invention is achieved by the fact that in the system of energy transmission through the power supply lines, the active source of the opposite signal of the carrier frequency is included in the device for receiving and transmitting information, the output node of which is connected in series with the load resistance of the consumer, and the signal received from the line used for in-phase excitation of the source of the oncoming signal.
In the device that implements the method, the source of the counter signal of the carrier frequency is formed by the sensor of the differential signal of the carrier frequency (sensor), the amplifier of the difference signal of the carrier frequency
- 1 031130 (amplifier) and a resonant transformer, and the sensor is connected in a series circuit between V.h. filter, secondary winding of a resonant transformer and power supply tires; the amplifier input is connected to the sensor output; the output of the amplifier is connected to the primary winding of a resonant transformer, the secondary winding of which is connected to the power supply through the load resistance, and the capacitor of the resonant transformer is connected in parallel to one of its windings. The sensor is made primarily in the form of a resistor; the carrier signal amplifier is made in the form of a transistor, and the magnetic circuit of a resonant transformer is made of a material with a large magnetic force.
As a result, the current of carrier frequencies through the load resistance of the consumer decreases many times, minimizing the attenuation of the modulating signals along the power supply line.
Brief Description of the Drawings
The essence of the invention is explained by the following description and the attached figures. FIG. 1 schematically shows the main elements and their actions explaining the achievement of a result, according to the proposed method. On power supply buses 1, energy is transmitted both to load Z H of consumer 2 from step-down transformer 3 with a frequency of 50 Hz, and information is exchanged at higher carrier frequencies between modems 4 installed at consumers and modem 5 installed near a power transformer. Moreover, the resistance between the tires 1 is unpredictable in time, both in magnitude and in appearance - mainly active or reactive. Information exchange between modems takes place in half duplex mode. In series with the load 2, a source 6 of the counter signal of the carrier frequency is switched on, which in phase is excited by the received signal from the line. The action of source 6 is explained as follows. It is known that the inductive resistance (®L) of the buses 1 themselves at frequencies where narrowband PLC is realized is relatively large, so that the maximum signal attenuation, for example, when the length of the line is 50 m with a large current load of the consumer, can reach 20 dB. At the same time, the total critical signal attenuation, in which the connection is still stable and does not require additional retransmission, lies within 60-80 dB. The process of attenuation of the carrier frequencies will be considered on the interval between the transmitter of the hub and the first receiver, which is repeated on subsequent ones. The current carrier frequency J H through Z H is determined from the ratio
where U r is the amplitude of the signal generated by the transmitter of modem 5;
U and - the amplitude of the source of the oncoming signal 6. The smaller the difference of the signals, the smaller the current, the smaller the energy loss of the carrier frequency signal, which is equal to the square of this current multiplied by the load resistance Z H. When U u = 0, the loss of the carrier signal in the load resistance and, therefore, the attenuation of the signal is maximum, with U u = U r; load loss 2 is zero. Thus, if on the consumer side, in series with the resistance of its load, the active source of an oncoming signal of a carrier frequency is in phase with that received from the line, then the attenuation of the carrier frequency signal in the line can be drastically reduced.
FIG. 2 shows a diagram of a preferred variant of the device for implementing the method.
The filter 11, which transmits the carrier frequencies, the sensor 12 of the differential signal of the carrier frequency and the secondary winding 13 of the resonant transformer 14 are connected in series between the power buses 1. Between them, the load Z H of the consumer 2 is connected in series with the secondary winding 13 of the resonant transformer 14. The signal sensor 12 is connected to the input of the amplifier 15, preferably made on a transistor, the output of which is connected to the primary winding 16 of the resonant transformer 14. The capacitor 17 of the resonant transformer 14 can be VC Parallel to any of its windings. As can be seen from the connections of the elements, the gain of the carrier signal is covered by negative feedback; the larger the signal on the secondary winding 13, the smaller the difference signal taken from sensor 12, the less energy is added to the circuit, which ensures the stability of the source 6 in a wide range of amplitudes and frequencies. Elements 12, 13, 14, 15, 16 and 17, the devices and their connections make up the source 6 of the counter signal of the carrier frequency, in phase with the received one from the line.
In dynamics, when a modulated signal packet appears, the carrier frequency through the filter 11 is allocated on the sensor 12, amplified by the amplifier 15 and out of phase on the secondary winding 13, which leads to a decrease in the current of the carrier frequency through the load 2 from an external source and, therefore, reduction of attenuation of the useful signal carrying information along the power supply line. If the resistance of the load 2 is large, the current through it is small, the signal on the sensor 12 is large at first and through the amplifier 15 it leads to an increase in the voltage on the resonant transformer 14 to a level close to the input voltage, to their insignificant difference. Those. the circuit runs at idle. If the resistance of the load 2 is small, the current through it is large, the signal taken from the sensor 12 leads to the amplification of the differential signal, the voltage on the resonant transformer 14 increases, the carrier current through the load resistance 2 decreases, the losses, the value of which is proportional to the square of the current, drop sharply .
The time gain is nonlinear, at first the signal on the sensor 12 is large and large under
- 2 031130 pitch of the resonant transformer 14, then only the minimum difference remains (U r -U and ), which is determined by the gain of the amplifier 15. The low Q-effect of the resonant transformer is compensated by charging from an external source. So, for example, at a gain of 11, the amplitude attenuation of the input signal on the communication line from the level of the previous modem for the above conditions is within 10%.
The implementation of the invention
The positive property of the proposed device manifests itself in minimizing the carrier current through the load 2 of the consumer and simplifying the means to achieve this result, including minimizing the additional energy consumed from the internal low-voltage source E. So the loss in the circuit itself of a resonant transformer with an unpresentable figure of merit 10-15 are small; losses in the load of the consumer 2 due to small through-currents of the carrier frequency are small; and the entire device is loaded on high resistance reactance (oL), in which there are practically no losses. So in the prototype with E = 5V, the current from the amplifier power supply is within 10 mA. With a carrier frequency signal generated by modem 5 equal to one volt, the equivalent inductance of the line 110 μH, active load resistance 2 equal to 9 ohms, the signal with a shorted resonant transformer 14 is 0.17 V; with a resonant transformer 14, but with the E power supply turned off - twice as much, and with the amplifier turned on 15-0.9 V, i.e. attenuation of the useful signal on a power line equivalent, 50 m long using the invention is in the region of 0.5 dB.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EA201600578A EA031130B1 (en) | 2016-06-28 | 2016-06-28 | Method and device for information transmission through power supply lines |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EA201600578A EA031130B1 (en) | 2016-06-28 | 2016-06-28 | Method and device for information transmission through power supply lines |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA201600578A1 EA201600578A1 (en) | 2017-12-29 |
| EA031130B1 true EA031130B1 (en) | 2018-11-30 |
Family
ID=60765470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA201600578A EA031130B1 (en) | 2016-06-28 | 2016-06-28 | Method and device for information transmission through power supply lines |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| EA (1) | EA031130B1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19716011A1 (en) * | 1997-04-17 | 1998-10-22 | Abb Research Ltd | Method and device for transmitting information via power supply lines |
| RU2254681C2 (en) * | 2000-05-23 | 2005-06-20 | Уайр21, Инк. | Device for radio-frequency transmission of network data over electric power lines |
| RU59351U1 (en) * | 2006-06-27 | 2006-12-10 | Открытое акционерное общество "Ижевский радиозавод" | ELECTRICITY TRANSMISSION DEVICE FOR POWER SUPPLY NETWORK |
| EA200701922A1 (en) * | 2005-05-20 | 2008-12-30 | Эмбиент Корпорейшн | COMMUNICATION SYSTEM FOR POWER SUPPLY LINE |
-
2016
- 2016-06-28 EA EA201600578A patent/EA031130B1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19716011A1 (en) * | 1997-04-17 | 1998-10-22 | Abb Research Ltd | Method and device for transmitting information via power supply lines |
| RU2254681C2 (en) * | 2000-05-23 | 2005-06-20 | Уайр21, Инк. | Device for radio-frequency transmission of network data over electric power lines |
| EA200701922A1 (en) * | 2005-05-20 | 2008-12-30 | Эмбиент Корпорейшн | COMMUNICATION SYSTEM FOR POWER SUPPLY LINE |
| RU59351U1 (en) * | 2006-06-27 | 2006-12-10 | Открытое акционерное общество "Ижевский радиозавод" | ELECTRICITY TRANSMISSION DEVICE FOR POWER SUPPLY NETWORK |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EA201600578A1 (en) | 2017-12-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2491604C (en) | Transformer coupler for communication over various lines | |
| US8107516B2 (en) | Power line communications apparatus | |
| US5717685A (en) | Transformer coupler for communication over various lines | |
| KR100806683B1 (en) | High frequency network communications over various lines | |
| Abraham et al. | A novel high-speed PLC communication modem | |
| EP0470185B1 (en) | Power-line communication apparatus | |
| US8923373B2 (en) | Powerline control interface in photovoltaic environment for frequency and amplitude modulation transmitter | |
| US8699586B2 (en) | Powerline control interface in CENELEC (EU) A-D bands frequency and amplitude modulation transmitter | |
| EP3202049B1 (en) | Transceiver front-end for communication over power lines | |
| EA031130B1 (en) | Method and device for information transmission through power supply lines | |
| WO2007010083A1 (en) | Apparatus for arranging data transfer | |
| CN108494439B (en) | Direct current PLC relay device, system and collection flow box | |
| CN105490382A (en) | Uplink signal processing method | |
| US11870506B2 (en) | Power-line/communication system | |
| KR20150017497A (en) | Method of transmitting and receiving data using DP(Data Plus)formula in power cable | |
| CN107623536B (en) | Device for inhibiting power carrier signal attenuation | |
| CN116996094A (en) | Circuit structure for improving power line communication reliability | |
| EP2820767B1 (en) | Powerline control interface in cenelec (eu) a-d bands frequency and amplitude modulation transmitter | |
| US1922193A (en) | Signal transmission system | |
| AU2011101421A4 (en) | Complementary capacitive-inductive data coupler for power line communications | |
| JPS5820490B2 (en) | Power line carrier communication system | |
| Geiger et al. | Evaluation of low frequency communication techniques for load phase identification | |
| CN115459461A (en) | Multi-relay wireless energy information parallel transmission system based on bipolar coil | |
| RU2394369C2 (en) | Method for broadband modulation and transfer of data along electric network and device for its realisation | |
| JP6073578B2 (en) | Power line carrier communication system |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KZ KG TJ TM RU |