EA012256B1 - Low-alloy steel, seamless steel pipe for oil well and process for producing seamless steel pipe - Google Patents
Low-alloy steel, seamless steel pipe for oil well and process for producing seamless steel pipe Download PDFInfo
- Publication number
- EA012256B1 EA012256B1 EA200870436A EA200870436A EA012256B1 EA 012256 B1 EA012256 B1 EA 012256B1 EA 200870436 A EA200870436 A EA 200870436A EA 200870436 A EA200870436 A EA 200870436A EA 012256 B1 EA012256 B1 EA 012256B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- steel
- content
- pipe
- low
- less
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
- C21D9/14—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes wear-resistant or pressure-resistant pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
Description
Настоящее изобретение относится к низколегированной стали, и в частности к низколегированной стали, пригодной для использования в высококоррозионных глубоких нефтяных скважинах, содержащих сероводород под высоким давлением, к бесшовным стальным трубам нефтепромыслового сортамента и к способу изготовления бесшовной стальной трубы.The present invention relates to low-alloy steel, and in particular to low-alloy steel, suitable for use in high-corrosion deep oil wells containing high-pressure hydrogen sulfide, to seamless steel pipes of the field range and to a method of manufacturing a seamless steel pipe.
Уровень техникиThe level of technology
Сталь, используемая в условиях высокотемпературных агрессивных сред, таких как нефтяные скважины, должна обладать улучшенными характеристиками по прочности, ударной вязкости и кислотостойкости. В более глубоких скважинах сталь должна обладать еще более высокой прочностью и еще лучшим сопротивлением коррозионному растрескиванию под напряжением.Steel used in high temperature corrosive environments such as oil wells should have improved strength, impact toughness and acid resistance. In deeper wells, steel should have even higher strength and even better resistance to stress corrosion cracking.
В стальных изделиях с увеличением прочности материала увеличивается твердость, что, в свою очередь, повышает плотность дислокаций, так что возрастает содержание водорода в стальном изделии, делая его хрупким при напряжении. Поэтому упрочнение стального изделия обычно вызывает плохое сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. В частности, если стальной элемент изготовлен с требуемым пределом текучести в стальном изделии, у которого отношение «предел текучести/предел прочности на разрыв» (далее называемое «отношением предела текучести к пределу прочности») является низким, то предел прочности на разрыв и твердость имеют тенденцию повышаться, поэтому резко ухудшается сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Следовательно, при повышении прочности стального изделия повышение отношения предела текучести к пределу прочности является существенным для поддержания низкой твердости.In steel products with increasing strength of the material increases the hardness, which, in turn, increases the dislocation density, so that the hydrogen content in the steel product increases, making it brittle under stress. Therefore, hardening a steel product usually causes poor resistance to sulfide stress corrosion cracking. In particular, if the steel member is manufactured with the required yield strength in a steel product whose yield strength / tensile strength ratio (hereinafter referred to as the “yield strength versus tensile strength ratio”) is low, the tensile strength and hardness are the tendency to increase, therefore, the resistance to sulfide stress corrosion cracking is deteriorating. Therefore, when increasing the strength of a steel product, an increase in the ratio of yield strength to tensile strength is essential to maintain low hardness.
Высокое отношение предела текучести к пределу прочности у стали предпочтительно достигается посредством придания стальному изделию однородной отпущенной мартенситной структуры (мартенсита отпуска). Эффективно также уменьшение размера бывших аустенитных зерен.A high ratio of yield strength to tensile strength of steel is preferably achieved by imparting a uniform tempered martensitic structure (tempering martensite) to the steel product. Also effectively reducing the size of the former austenitic grains.
Например, в патентных документах 1 и 2 раскрыто решение, направленное на улучшение сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением в бесшовных стальных трубах посредством подавления выделения карбида типа М23С6 на границах зерен путем корректировки баланса карбидообразующих элементов, таких как V, N6. Τι, Сг и Мо. В патентном документе 3 раскрыт способ улучшения сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением путем уменьшения размера зерен. В патентном документе 4 раскрыто решение, направленное на улучшение ударной вязкости бесшовных стальных труб нефтепромыслового сортамента за счет использования специального химического состава, содержащего от 0,0003 до 0,005% В.For example, Patent Documents 1 and 2 disclose a solution aimed at improving the resistance to sulfide stress corrosion cracking in seamless steel pipes by suppressing the release of M 23 C 6 carbide at grain boundaries by adjusting the balance of carbide-forming elements, such as V, N6. Τι, Cr and Mo. Patent Document 3 discloses a method for improving the resistance to sulfide stress corrosion cracking by reducing the grain size. Patent Document 4 discloses a solution aimed at improving the toughness of seamless steel pipes of an oilfield mix due to the use of a special chemical composition containing from 0.0003 to 0.005% B.
Патентный документ 1: .ΙΡ 3449311 В.Patent document 1: .ΙΡ 3449311 B.
Патентный документ 2: .ΙΡ 2000-17389 А.Patent document 2: .ΙΡ 2000-17389 A.
Патентный документ 3: .ΙΡ Н9-111343 А.Patent document 3: .ΙΡ Н9-111343 А.
Патентный документ 4: \УО 2005/073421 А1.Patent document 4: WD 2005/073421 A1.
Раскрытие изобретения Проблемы, решаемые изобретениемDISCLOSURE OF INVENTION Problems Solved by the Invention
Во всех перечисленных выше документах описывается кислотостойкость низколегированной стали, используемой в сероводородных средах с давлением примерно 1 атм. Однако исследования, проведенные авторами изобретения, показали, что механизм кислотостойкости низколегированной стали в сероводородной среде с низкими давлениями в примерно 1 атм отличается от ее механизма в сероводородных средах с более высокими давлениями.All of the above documents describe the acid resistance of low alloy steel used in hydrogen sulfide environments with a pressure of about 1 atm. However, studies conducted by the inventors have shown that the mechanism of acid resistance of low-alloyed steel in a hydrogen sulfide environment with low pressures of about 1 atm differs from its mechanism in hydrogen sulfide environments with higher pressures.
Авторы настоящего изобретения испытали сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением в различных видах низколегированной стали путем четырехточечного изгиба и получили следующие результаты. Низколегированная сталь, использовавшаяся в этих испытаниях, содержала, мас.%: Мп - 0,5-1,3%, Сг - 0,2-1,1% и Мо - 0-0,7%.The authors of the present invention have experienced resistance to sulfide stress corrosion cracking in various types of low-alloy steel by four-point bending and obtained the following results. Low alloyed steel used in these tests contained, in wt.%: Mn - 0.5-1.3%, Cr - 0.2-1.1% and Mo - 0-0.7%.
(1) Скорость коррозии возрастает при давлении сероводорода 2 атм или выше и становится особенно высокой при 5-10 атм, но уменьшается при давлении сероводорода 15 атм.(1) The corrosion rate increases when hydrogen sulfide pressure is 2 atm or higher and becomes particularly high at 5-10 atm, but decreases when hydrogen sulfide pressure is 15 atm.
(2) В прошлом предполагалось, что сульфидное коррозионное растрескивание под напряжением происходит в сероводороде при парциальном давлении около 1 атм. Однако настоящие исследования ясно показали, что оно имеет тенденцию происходить в сероводороде при парциальном давлении 2 атм или выше, и в частности при 5-10 атм. Напротив, когда парциальное давление сероводорода достигает 15 атм, сульфидное коррозионное растрескивание под напряжением практически не происходит.(2) In the past, it was assumed that sulfide stress corrosion cracking occurs in hydrogen sulfide at a partial pressure of about 1 atm. However, these studies have clearly shown that it tends to occur in hydrogen sulfide at a partial pressure of 2 atm or higher, and in particular at 5-10 atm. On the contrary, when the partial pressure of hydrogen sulfide reaches 15 atm, sulfide stress corrosion cracking practically does not occur.
На основании этих результатов авторы настоящего изобретения выяснили, что в низколегированной стали, применяемой в сероводородной среде при 2 атм или выше, и в частности при 5-10 атм, скорость коррозии в сероводородных средах высокого давления можно уменьшить, повысив содержание хрома (Сг) до 1,0% или более.Based on these results, the authors of the present invention found that in low-alloyed steel used in hydrogen sulfide environment at 2 atm or higher, and in particular at 5-10 atm, the corrosion rate in high-pressure hydrogen sulfide media can be reduced by increasing the chromium content (Cr) to 1.0% or more.
В бесшовных стальных трубах нефтепромыслового сортамента, описанных в вышеуказанном патентном документе 4, добавляется бор (В) для улучшения прокаливаемости в целях повышения сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Однако в тех случаях, когда бесшовные стальные трубы нефтепромыслового сортамента производятся путем поточной закалки, как описано в решении по патентному документу 4, превращение аустенитных зерен в мелкие зерна затрудIn the seamless steel pipes of the oilfield mix, described in the above patent document 4, boron (B) is added to improve hardenability in order to increase the resistance of sulfide stress corrosion cracking. However, in cases where the seamless steel pipes of the oilfield assortment are produced by continuous quenching, as described in the solution of patent document 4, the transformation of austenitic grains into small grains is difficult
- 1 012256 нено. В этом случае, когда в сплаве с высоким содержанием Сг присутствует В, в этом сплаве выделяется карбид типа М2зС6, который укрупняется на границах бывших аустенитных зерен во время термообработки после закалки, и, следовательно, ухудшается сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Настоящее изобретение позволяет обеспечить как прокаливаемость, так и ударную вязкость в стали без добавления бора (В).- 1 012256 neno. In this case, when B is present in an alloy with a high content of Cr, carbide of type M 2 c 6 is precipitated in this alloy, which coarsens at the boundaries of the former austenitic grains during heat treatment after quenching, and, consequently, the resistance to sulfide stress corrosion cracking is deteriorated. The present invention allows both hardenability and toughness in steel without the addition of boron (B).
Термин «поточная закалка» относится к быстрой закалке (далее именуемой просто «поточная закалка») после дополнительного поточного нагрева бесшовной трубы, полученной, например, маннесмановским способом производства труб. Однако операции термообработки, такие как отпуск, отжиг и нормализация, выполняемые после закалки, могут при необходимости осуществляться внепоточно.The term “in-line quenching” refers to rapid quenching (hereinafter referred to simply as “in-line quenching”) after additional in-line heating of a seamless pipe, obtained, for example, by the Mannesmann pipe production method. However, heat treatment operations, such as tempering, annealing, and normalization, performed after quenching, can, if necessary, be carried out out of line.
По сравнению с закалкой после повторного нагрева в отдельном процессе поточная закалка дает меньшие производственные затраты и выгодна с точки зрения достижения температуры закалки по сравнению с так называемой прямой закалкой, при которой трубу закаливают сразу после изготовления. Однако вышеуказанная поточная закалка имеет тенденцию укрупнять карбид типа М2зС6 на границах зерен в низколегированной стали. Этот крупный карбид на границах зерен становится более заметным в тех способах производстве стали, где сталь содержит бор (В).Compared with quenching after reheating in a separate process, in-line quenching gives lower production costs and is advantageous in terms of reaching the quenching temperature compared to the so-called direct quenching, at which the pipe is quenched immediately after production. However, the above continuous quenching tends to coarsen carbide of the type M 2c C 6 at the grain boundaries in low alloy steel. This coarse carbide at the grain boundaries becomes more noticeable in those methods of steel production where the steel contains boron (B).
Эти сведения были положены в основу настоящего изобретения. Соответственно, задача настоящего изобретения состоит в том, чтобы предложить низколегированную сталь с прокаливаемостью и ударной вязкостью, а также повышенным сопротивлением сульфидной коррозии под напряжением за счет повышения содержания хрома (Сг) и без использования добавки бора (В), обычно используемой в традиционном уровне техники, а также бесшовные стальные трубы нефтепромыслового сортамента с использованием такой низколегированной стали и способ изготовления бесшовной стальной трубы. Хотя целью настоящего изобретения является достижение в низколегированной стали предела текучести (ПТ) 654793 МПа (95-115 кы), этот признак не обязательно должен быть всегда удовлетворен.This information was the basis of the present invention. Accordingly, the object of the present invention is to propose low-alloy steel with hardenability and toughness, as well as increased resistance to sulfide corrosion under stress by increasing the chromium content (Cr) and without using the boron additive (B) commonly used in the conventional art. as well as seamless steel pipes of the oilfield mix using such low-alloyed steel and a method of manufacturing a seamless steel pipe. Although the aim of the present invention is to achieve a yield strength (FD) of 654793 MPa (95-115 ka) in low-alloyed steel, this feature need not always be satisfied.
Низколегированная сталь по настоящему изобретению также применима в средах с давлением 2 атм или выше, а также может применяться в сероводородной среде с давлением 5-10 атм, где наиболее вероятно возникновение сульфидного коррозионного растрескивания под напряжением. Само собой разумеется, что эту сталь можно также применять в сероводородных средах с более низким или более высоким давлением.Low alloyed steel of the present invention is also applicable in media with a pressure of 2 atm or higher, and can also be used in hydrogen sulfide with a pressure of 5-10 atm, where sulfide corrosion cracking under stress is most likely to occur. It goes without saying that this steel can also be used in hydrogen sulphide environments with lower or higher pressures.
Средства решения проблемProblem solving tools
Настоящее изобретение решает упомянутые выше проблемы. В дальнейшем приведено описание низколегированной стали, как (А)-(С), бесшовных стальных труб нефтепромыслового сортамента, как (Ό), и способа изготовления бесшовной стальной трубы, как (Е).The present invention solves the problems mentioned above. In the following, a description is given of low-alloy steel, such as (A) - (C), seamless steel pipes of an oil-field mix, such as (Ό), and a method for producing a seamless steel pipe, as (E).
(A) Низколегированная сталь, содержащая, мас.%: С - 0,10-0,20, 81 - 0,05-1,0, Мп - 0,05-1,5, Сг - 1,02,0, Мо - 0,05-2,0, А1 - 0,10 или менее и Τι - 0,002-0,05, и с полученным по следующей формуле (1) значением Сэкв в 0,65 или более, а остальное составляют Ее и примеси, причем среди этих примесей Р составляет 0,025% или менее, 8 - 0,010% или менее, N - 0,007% или менее и В - менее 0,0003%, и число на единицу площади выделений типа М23С6 (М - элемент-металл), у которых размер зерна 1 мкм или более, составляет 0,1/мм2 или менее.(A) Low-alloy steel containing, in wt.%: C - 0.10-0.20, 81 - 0.05-1.0, Mn - 0.05-1.5, Cg - 1.02.0, Mo is 0.05-2.0, A1 is 0.10 or less, and Τι is 0.002-0.05, and with a C eq value of 0.65 or more obtained using the following formula (1), the rest is Her and impurities, and among these impurities, P is 0.025% or less, 8 - 0.010% or less, N - 0.007% or less and B - less than 0.0003%, and the number per unit area of discharge of the type M is 23 C 6 (M is the element -metal), in which the grain size is 1 μm or more, is 0.1 / mm 2 or less.
Сэкв=С+(Мп/6)+(Ст+Мо+У)/5 (1) где С, Мп, Сг, Мо и V в формуле (1) обозначают содержание соответствующих элементов, мас.%.Seq = C + (Mn / 6) + (St + Mo + Y) / 5 (1) where C, Mn, Cr, Mo and V in formula (1) denote the content of the corresponding elements, wt.%.
(B) Низколегированная сталь согласно (А), содержащая либо один, либо оба из 0,03-0,2% V и 0,0020,04% N6.(B) Low alloy steel according to (A), containing either one or both of 0.03-0.2% V and 0.0020.04% N6.
(C) Низколегированная сталь согласно (А) или (В), содержащая по меньшей мере один элемент из 0,0003-0,005% Са, 0,0003-0,005% Мд и 0,0003-0,005% РЗМ.(C) Low alloyed steel according to (A) or (B), containing at least one element from 0.0003-0.005% Ca, 0.0003-0.005% Md and 0.0003-0.005% REM.
(Ό) Бесшовные стальные трубы нефтепромыслового сортамента, отличающиеся использованием низколегированной стали, описанной в любом из (А)-(С).(Ό) Seamless steel pipe of oilfield mix, characterized by the use of low alloyed steel described in any of (A) - (C).
(Е) Способ изготовления бесшовной стальной трубы, включающий в себя следующие стадии:(E) A method of manufacturing a seamless steel pipe, comprising the following steps:
(а) прошивку в горячем состоянии стальной заготовки, обладающей химическим составом, описанным в любом из (А)-(С), и полученным по следующей формуле (1) значением Сэкв в 0,65 или более;(a) firmware in the hot state of a steel billet having the chemical composition described in any of (A) - (C), and obtained using the following formula (1) with a value C eq of 0.65 or more;
(б) удлинительную прокатку, с получением трубы при конечной температуре прокатки 800-1100°С;(b) extension rolling, to obtain a pipe at a final rolling temperature of 800-1100 ° C;
(с) дополнительный поточный нагрев полученной стальной трубы в интервале температур от точки перехода Аг3 до 1000°С;(c) additional continuous heating of the obtained steel pipe in the temperature range from the transition point Ar 3 to 1000 ° C;
(6) закалку трубы от температуры точки перехода Аг3 или выше и затем (е) отпуск трубы при температуре точки перехода Ас1 или ниже.(6) quenching the pipe from the temperature of the transition point Ar 3 or higher and then (e) tempering the pipe at the temperature of the transition point Ac 1 or lower.
СэкВ=С+(Мп/6)+(Сг+Мо+Х)/5 (1) где С, Мп, Сг, Мо и V в формуле (1) указывают содержание соответствующих элементов, мас.%.Sac B = C + (Mn / 6) + (Cr + Mo + X) / 5 (1) where C, Mn, Cr, Mo and V in formula (1) indicate the content of the corresponding elements, wt.%.
Результат изобретенияThe result of the invention
Низколегированная сталь по настоящему изобретению улучшает сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением, а также обеспечивает прокаливаемость и ударную вязкость. Низколегированная сталь по настоящему изобретению эффективна при использовании в сероводородных средах с давлением 2 атм или более, а особенно в среде с давлением 5-10 атм, которая более всего способна вызывать сульфидное коррозионное растрескивание под напряжением.Low alloyed steel of the present invention improves the resistance to sulfide stress corrosion cracking, as well as provides hardenability and toughness. Low-alloy steel of the present invention is effective when used in hydrogen sulfide environments with a pressure of 2 atm or more, and especially in an environment with a pressure of 5-10 atm, which is most capable of causing sulfide stress corrosion cracking.
- 2 012256- 2 012256
Лучший вариант осуществления изобретенияThe best embodiment of the invention
Описанная выше низколегированная сталь по настоящему изобретению понижает скорость коррозии при сульфидном коррозионном растрескивании под напряжением за счет наличия повышенного содержания хрома (Сг), а также обеспечения прокаливаемости и ударной вязкости без добавки бора (В) и обеспечения улучшенного сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Далее будут описаны причины установления пределов содержания каждого компонента.The above low alloyed steel of the present invention reduces the corrosion rate in sulfide stress corrosion cracking due to the presence of an increased chromium content (Cr), as well as ensuring hardenability and toughness without boron addition (B) and providing improved resistance to sulfide stress corrosion cracking. Next, the reasons for setting the limits of the content of each component will be described.
С: 0,10-0,20%.C: 0.10-0.20%.
Углерод (или С) - это элемент, повышающий прочность стали. Когда содержание С (углерода) составляет менее 0,1%, то требуется отпуск при низкой температуре, чтобы получить необходимую прочность. Такой отпуск снижает сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Это сниженное сопротивление можно компенсировать путем повышения температуры отпуска и улучшения стойкости к разупрочнению при отпуске, однако, при этом необходимо добавлять большое количество дорогостоящих элементов. Однако, когда содержание С превышает 0,20%, ухудшается отношение предела текучести к пределу прочности. При попытке достичь требуемой прочности с сохранением такого избыточного содержания С повышается твердость и снижается сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. В силу этих обстоятельств содержание С было установлено в интервале 0,10-0,20%. Нижний предел содержания С предпочтительно составляет 0,14%. Верхний предел содержания С предпочтительно составляет 0,18%.Carbon (or C) is an element that increases the strength of steel. When the C (carbon) content is less than 0.1%, low temperature tempering is required to obtain the necessary strength. Such tempering reduces the resistance to sulfide stress corrosion cracking. This reduced resistance can be compensated for by increasing the tempering temperature and improving the resistance to softening during tempering, however, it is necessary to add a large number of expensive elements. However, when the C content exceeds 0.20%, the ratio of the yield strength to the tensile strength deteriorates. If you try to achieve the required strength while maintaining such an excessive C content, the hardness increases and the resistance to sulfide stress corrosion cracking decreases. By virtue of these circumstances, the content of C was found to be in the range of 0.10-0.20%. The lower limit of the C content is preferably 0.14%. The upper limit of the C content is preferably 0.18%.
δί: 0,05-1,0%.δί: 0.05-1.0%.
Кремний (или δί) - это элемент, обладающий раскисляющим действием. Этот элемент также повышает прокаливаемость стали и улучшает прочность. Для достижения этого эффекта содержание δί должно быть 0,05% или выше. Однако, когда его содержание превышает 1,0%, снижается сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Поэтому содержание δί было установлено в интервале 0,05-1,0%. Нижний предел содержания δί предпочтительно составляет 0,1%. Верхний предел содержания δί предпочтительно составляет 0,6%.Silicon (or δί) is an element that has a deoxidizing effect. This element also increases the hardenability of steel and improves strength. To achieve this effect, the δί content must be 0.05% or higher. However, when its content exceeds 1.0%, resistance to sulfide stress corrosion cracking decreases. Therefore, the content of δ was established in the range of 0.05-1.0%. The lower limit of the δί content is preferably 0.1%. The upper limit of the δί content is preferably 0.6%.
Мп: 0,05-1,5%.MP: 0.05-1.5%.
Марганец (или Мп) - это элемент, обладающий раскисляющим действием. Этот элемент также повышает прокаливаемость стали и улучшает прочность. Для достижения этого эффекта содержание Мп должно быть 0,05% или выше. Однако, когда его содержание превышает 1,5%, ухудшается сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Поэтому содержание Мп установлено в интервале 0,05-1,5%.Manganese (or Mn) is an element that has a deoxidizing effect. This element also increases the hardenability of steel and improves strength. To achieve this effect, the content of MP must be 0.05% or higher. However, when its content exceeds 1.5%, resistance to sulfide stress corrosion cracking deteriorates. Therefore, the content of MP is set in the range of 0.05-1.5%.
Сг: 1,0-2,0%.Cr: 1.0-2.0%.
Хром (или Сг) - это эффективный элемент для повышения прокаливаемости стали и улучшения сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Для достижения этого эффекта содержание Сг должно быть 1,0% или выше. Наоборот, его содержание свыше 2,0% вызывает более низкое сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Поэтому содержание Сг было установлено в интервале 1,0-2,0%. Нижний предел содержания Сг предпочтительно составляет 1,1%, а более предпочтительно 1,2%. Верхний предел содержания Сг предпочтительно составляет 1,8%.Chromium (or Cr) is an effective element for increasing the hardenability of steel and improving the resistance to sulfide stress corrosion cracking. To achieve this effect, the Cr content should be 1.0% or higher. On the contrary, its content in excess of 2.0% causes lower resistance to sulfide stress corrosion cracking under stress. Therefore, the Cr content was set in the range of 1.0-2.0%. The lower limit of the Cr content is preferably 1.1%, and more preferably 1.2%. The upper limit of the Cr content is preferably 1.8%.
Мо: 0,05-2,0%.Mo: 0.05-2.0%.
Молибден (или Мо) - это эффективный элемент, который повышает прокаливаемость стали и обеспечивает высокую прочность. Этот элемент также обладает эффектом повышения сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Для достижения этих эффектов содержание Мо должно быть 0,05% или выше. Однако, когда содержание Мо превышает 2,0%, на границах бывших зерен аустенита образуется крупный карбид и ухудшается сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Поэтому содержание Мо было установлено в интервале 0,05-2,0%. Предпочтительный интервал содержания Мо составляет 0,1-0,8%.Molybdenum (or Mo) is an effective element that increases the hardenability of steel and provides high strength. This element also has the effect of increasing resistance to sulfide stress corrosion cracking. To achieve these effects, Mo content must be 0.05% or higher. However, when the Mo content exceeds 2.0%, coarse carbide forms at the boundaries of the former austenite grains and resistance to sulfide stress corrosion cracking deteriorates. Therefore, the content of Mo was set in the range of 0.05-2.0%. The preferred interval of Mo content is 0.1-0.8%.
А1: 0,10% или менее.A1: 0.10% or less.
Алюминий (или А1) - это элемент, обладающий раскисляющим действием. Этот элемент также эффективен для повышения ударной вязкости и обрабатываемость стали давлением. Однако, когда его содержание превышает 0,10%, становится заметным образование дефектов. Поэтому содержание А1 установлено на 0,10% или ниже. Содержание А1 может быть на уровне примеси, но предпочтительно составляет 0,005% или выше. Верхний предел содержания А1 предпочтительно составляет 0,05%. Содержание А1 в настоящем изобретении обозначает содержание растворимого в кислоте А1 (также называемого А1раств.).Aluminum (or A1) is an element that has a deoxidizing effect. This element is also effective in increasing the toughness and workability of steel by pressure. However, when its content exceeds 0.10%, the formation of defects becomes noticeable. Therefore, the A1 content is set to 0.10% or lower. The A1 content may be at the level of the impurity, but is preferably 0.005% or higher. The upper limit of the A1 content is preferably 0.05%. The content of A1 in the present invention indicates the content of soluble in acid A1 (also called A1 solution. ) .
Τί: 0,002-0,05%.0,00: 0.002-0.05%.
Титан (или Τί) - это эффективный элемент для связывания N в стали в виде нитрида и улучшения прокаливаемости стали. Для достижения этого эффекта содержание Τί должно быть 0,002% или выше. Однако, когда содержание Τί превышает 0,05%, образуется крупный нитрид и появляется тенденция к сульфидному растрескиванию под напряжением. Содержание Τί было установлено в интервале 0,0020,05%. Нижний предел предпочтительно составляет 0,005%, а верхний предел предпочтительно составляет 0,025%.Titanium (or Τί) is an effective element for binding N in steel in the form of nitride and improving the hardenability of steel. To achieve this effect, the Τί content should be 0.002% or higher. However, when the Τί content exceeds 0.05%, coarse nitride forms and there is a tendency to sulfide cracking under stress. The content of Τί was set in the range of 0.0020.05%. The lower limit is preferably 0.005%, and the upper limit is preferably 0.025%.
- 3 012256- 3 012256
Одна из низколегированных сталей по настоящему изобретению имеет химический состав, содержащий каждый описанный выше элемент, а остальное составляют Ее и примеси. Низколегированная сталь по настоящему изобретению, в дополнение к перечисленным выше элементам, может также содержать либо один, либо оба из 0,03-0,2% V и 0,002-0,04% N6 для того, чтобы образовывались мелкодисперсные выделения, такие как карбиды.One of the low-alloy steels of the present invention has a chemical composition containing each element described above, and the rest is Her and impurities. Low alloyed steel of the present invention, in addition to the elements listed above, may also contain either one or both of 0.03-0.2% V and 0.002-0.04% N6 in order to form fine precipitates, such as carbides .
V: 0,03-0,2%.V: 0.03-0.2%.
Ванадий (V) - это элемент, который повышает прочность низколегированной стали за счет выделения в виде мелкодисперсных карбидов во время отпуска. Для получения этого эффекта предпочтительно содержание V в 0,03% или выше. Однако, когда содержание V превышает 0,2%, может снизиться ударная вязкость. Поэтому при добавлении V его содержание предпочтительно устанавливают в интервале 0,03-0,2%.Vanadium (V) is an element that increases the strength of low-alloyed steel due to the release in the form of fine carbides during tempering. To obtain this effect, preferably V content is 0.03% or higher. However, when the V content exceeds 0.2%, the toughness may decrease. Therefore, when adding V, its content is preferably set in the range of 0.03-0.2%.
N6: 0,002-0,04%.N6: 0.002-0.04%.
Ниобий (N6), который образует карбонитрид в высокотемпературных областях и препятствует укрупнению кристаллических зерен, является эффективным элементом для повышения сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Для достижения этих эффектов содержание N6 предпочтительно составляет 0,002% или выше. Однако, наоборот, когда его содержание превышает 0,04%, карбонитрид чрезмерно укрупняется, что легко вызывает сульфидное растрескивание под напряжением. Поэтому содержание добавки N6 предпочтительно составляет 0,002-0,04%. Предпочтительный верхний предел составляет 0,02%.Niobium (N6), which forms carbonitride in high-temperature areas and prevents the coarsening of crystal grains, is an effective element to increase the resistance to sulfide stress corrosion cracking. To achieve these effects, the N6 content is preferably 0.002% or higher. However, on the contrary, when its content exceeds 0.04%, the carbonitride enlarges excessively, which easily causes sulfide stress cracking. Therefore, the content of the additive N6 is preferably 0.002-0.04%. The preferred upper limit is 0.02%.
Для улучшения сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением низколегированная сталь по настоящему изобретению, в дополнение к каждому из вышеперечисленных элементов, может также содержать по меньшей мере один элемент, выбранный из 0,0003-0,005% Са, 0,0003-0,005% Мд и 0,0003-0,005% РЗМ.To improve the resistance to sulfide stress corrosion cracking, low alloy steel of the present invention, in addition to each of the above elements, may also contain at least one element selected from 0.0003-0.005% Ca, 0.0003-0.005% Md and 0 , 0003-0.005% REM.
Са: 0,0003-0,005%.Ca: 0.0003-0.005%.
Мд: 0,0003-0,005%.MD: 0.0003-0.005%.
РЗМ: 0,0003-0,005%.REM: 0.0003-0.005%.
Са, Мд и РЗМ, все вступают в реакцию с 8 в стали, образуя сульфид, который улучшает форму включений, повышая сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Для достижения этих эффектов можно добавить один или более элементов, выбранных из Са, Мд и РЗМ (редкоземельных металлов, таких как Се, Ьа, Υ и т.п.). Однако описанные выше эффекты становятся заметными, когда содержание каждого из этих элементов составляют 0,0003% или больше. С другой стороны, когда содержание любого из этих элементов превосходит 0,005%, возрастает количество включений в стали и ухудшается чистота стали, поэтому появляется тенденция к сульфидному растрескиванию под напряжением. По этой причине при добавлении этих элементов их соответствующие содержания должны предпочтительно составлять 0,0003-0,005%.Ca, Md and REM, all react with 8 in steel, forming a sulfide, which improves the shape of the inclusions, increasing the resistance to sulfide stress corrosion cracking. To achieve these effects, one or more elements selected from Ca, Md and REM (rare-earth metals such as Ce, La, Υ, etc.) can be added. However, the effects described above become noticeable when the content of each of these elements is 0.0003% or more. On the other hand, when the content of any of these elements exceeds 0.005%, the number of inclusions in the steel increases and the purity of the steel deteriorates, so there is a tendency to sulfide stress cracking. For this reason, when adding these elements, their respective contents should preferably be 0.0003-0.005%.
В низколегированной стали по настоящему изобретению Р, 8, N и В среди примесей должны быть ограничены в следующих интервалах.In the low-alloy steel of the present invention, P, 8, N and B among the impurities should be limited to the following intervals.
Р: 0,025% или менее.P: 0.025% or less.
Фосфор (или Р) - это элемент, присутствующий в стали в качестве примеси. Этот элемент снижает ударную вязкость, а когда его содержание превышает 0,025%, становится более заметным снижение сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. По этой причине содержание Р установлено на 0,025% или менее, а более предпочтительно 0,015% или менее.Phosphorus (or P) is an element present in the steel as an impurity. This element reduces the impact strength, and when its content exceeds 0.025%, the decrease in resistance to sulfide stress corrosion cracking becomes more noticeable. For this reason, the content of P is set to 0.025% or less, and more preferably 0.015% or less.
8: 0,010% или менее.8: 0.010% or less.
Сера (или 8) - это элемент, присутствующий в стали в качестве примеси. Когда содержание 8 превосходит 0,010%, становится заметным ухудшение сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Поэтому содержание 8 установлено на 0,010% или менее. Содержание 8 предпочтительно составляет 0,005% или менее.Sulfur (or 8) is an element present in steel as an impurity. When the content of 8 exceeds 0.010%, a deterioration in the resistance to sulfide stress corrosion cracking becomes noticeable. Therefore, the content of 8 is set to 0,010% or less. The content of 8 is preferably 0.005% or less.
N 0,007% или менее.N 0.007% or less.
Азот (или N - это элемент, присутствующий в стали в качестве примеси. Он образует нитриды, связываясь с А1, Τι или N6. Когда N присутствует в больших количествах, происходит укрупнение АШ или ТЫ. Поэтому содержание N ограничено 0,007% или менее.Nitrogen (or N is an element present in steel as an impurity. It forms nitrides by binding to A1, Ti, or N6. When N is present in large quantities, the AH or TY aggregation occurs. Therefore, the N content is limited to 0.007% or less.
В: менее 0,0003%.B: less than 0.0003%.
Бор (или В) - это элемент, присутствующий в стали в качестве примеси. Когда в сплаве имеется повышенное содержание Сг, то В вызывает укрупнение граничных карбидов типа М23С6, что снижает ударную вязкость и вызывает более низкое сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Поэтому содержание В ограничено до менее 0,0003%.Boron (or B) is an element present in steel as an impurity. When the alloy contains a high content of Cr, B causes the enlargement of type M 23 C 6 boundary carbides, which reduces the impact strength and causes a lower resistance to sulfide stress corrosion cracking. Therefore, the B content is limited to less than 0.0003%.
Сэкв: 0,65 или более.C eq : 0.65 or more.
Прокаливаемость может оказаться плохой даже в том случае, если сталь имеет описанный выше химический состав, поэтому химический состав низколегированной стали по настоящему изобретению должен быть скорректирован так, чтобы достичь значения Сэкв в 0,65 или более, выражаемого согласно следующей формуле (1):The hardenability may turn out to be bad even if the steel has the chemical composition described above, therefore the chemical composition of the low alloyed steel of the present invention must be adjusted to achieve a C eq value of 0.65 or more, expressed according to the following formula (1):
Сэкв=С+(Ми/6)+(Сг+Мо+1У)/5 (1)Seq = C + (mi / 6) + (Cr + Mo + 1 U) / 5 (1)
- 4 012256 где С, Мп, Сг, Мо и V в формуле (1) указывают содержание соответствующих элементов, мас.%.- 4 012256 where C, Mn, Cr, Mo and V in the formula (1) indicate the content of the corresponding elements, wt.%.
Хотя С является эффективным элементом для повышения прокаливаемости, при увеличении содержания С повышается твердость и ухудшается отношение предела текучести к пределу прочности (ПТ/НН). Поэтому в настоящем изобретении в качестве обеспечивающего прокаливаемость показателя используется значение Сэкв, полученное из выражения (1) отношения для повышающих прокаливаемость элементов помимо С (Мп, Сг, Мо и V). В тех случаях, когда значение Сэкв, полученное из вышеприведенной формулы (1), составляет меньше 0,65, прокаливаемость будет недостаточной, особенно в толстостенных изделиях, а также ухудшится сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Поэтому Сэкв в настоящем изобретении установлено на 0,65 или более.Although C is an effective element for increasing hardenability, with increasing C content, the hardness increases and the ratio of yield strength to tensile strength (PT / LV) deteriorates. Therefore, in the present invention, the value C eq obtained from the expression (1) for the hardenability-increasing elements other than C (Mn, Cr, Mo and V) is used as a hardenability indicator. In cases where the C eq value obtained from the above formula (1) is less than 0.65, the hardenability will be insufficient, especially in thick-walled products, and the resistance to sulfide stress corrosion cracking will deteriorate. Therefore, the seq in the present invention is set to 0.65 or more.
Так как выделения типа М23С6 с диаметром зерна 1 мкм или выше снижают ударную вязкость и кислотостойкость, в низколегированной стали по настоящему изобретению их число на единицу площади должно быть 0,1/мм2 или менее.Since the precipitates of type M 23 C 6 with a grain diameter of 1 μm or higher reduce the impact strength and acid resistance, in the low-alloyed steel of the present invention, their number per unit area should be 0.1 / mm 2 or less.
Низколегированная сталь по настоящему изобретению, имеющая, в основном, мартенситную отпущенную структуру (мартенсит отпуска), имеет высокое отношение предела текучести к пределу прочности и отличное сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением, хотя эта сталь имеет крупнозернистую структуру, так что число аустенитных кристаллических зерен, определенное по Японскому промышленному стандарту Л8 С 0551, составляет № 7 или меньше. Следовательно, использование стального слитка с описанным выше химическим составом в качестве исходного материала (сырья) дает большую степень свободы при выборе способов производства низколегированной стали. Способ производства низколегированной стали по настоящему изобретению описан на примере способа изготовления бесшовной стальной трубы.Low alloyed steel of the present invention, having mainly martensitic tempered structure (tempering martensite), has a high yield strength to tensile strength ratio and excellent resistance to sulfide stress corrosion cracking, although this steel has a coarse-grained structure, so that the number of austenitic crystalline grains, determined according to Japanese Industrial Standard L8 C 0551, is No. 7 or less. Consequently, the use of a steel ingot with the chemical composition described above as a starting material (raw material) gives a greater degree of freedom in choosing methods for producing low-alloyed steel. The production method of low alloyed steel according to the present invention is described on the example of a method for producing a seamless steel pipe.
Стальная труба может быть произведена путем прошивки и удлинительной прокатки, например маннесмановским способом производства на стане для прокатки бесшовных труб на оправке, и подана без охлаждения в оборудование для термообработки на последующей стадии в чистовом (отделочном) прокатном стане при поддержании температуры на уровне точки перехода Аг3 или выше, подвергнута закалке, а затем отпуску при 600-750°С. Эта стальная труба будет обладать высоким отношением предела текучести к пределу прочности, даже если выбран энергосберегающий поточный процесс производства/термообработки труб, а также будет иметь требуемую прочность и высокое сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением.Steel pipe can be produced by flashing and extension rolling, for example, by the Mannesman production method in a mill for rolling seamless pipes on a mandrel, and fed without cooling to heat treatment equipment at a subsequent stage in the finishing (finishing) rolling mill while maintaining the temperature at the level of the transition point Ag 3 or above, subjected to quenching and then tempering at 600-750 ° C. This steel pipe will have a high yield-to-strength ratio, even if an energy-saving continuous pipe manufacturing / heat treatment process is selected, and will also have the required strength and high resistance to sulfide stress corrosion cracking.
Стальную трубу можно производить посредством чистовой обработки в горячем состоянии, временного охлаждения до комнатной температуры, подогрева в закалочной печи и выдержки в интервале температур 900-1000°С, затем закалки в воде с последующим отпуском при 600-750°С. Этот процесс, т.е. внепоточный процесс производства труб, обеспечивает эффект формирования структуры мартенсита отпуска, а также эффект измельчения бывшего аустенитного зерна. Соответственно, стальная труба, произведенная в описанном выше процессе, имеет гораздо более высокое отношение предела текучести к пределу прочности, а, значит, может быть получена стальная труба с более высокой прочностью и высоким сопротивлением сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением.Steel pipe can be produced by finishing treatment in a hot state, temporary cooling to room temperature, heating in a quenching furnace and holding in the temperature range of 900-1000 ° C, then quenching in water, followed by tempering at 600-750 ° C. This process, i.e. non-continuous process of pipe production, provides the effect of forming the structure of martensite tempering, as well as the effect of grinding the former austenitic grain. Accordingly, the steel pipe produced in the process described above has a much higher ratio of yield strength to tensile strength and, therefore, a steel pipe with higher strength and high resistance to sulfide stress corrosion cracking can be obtained.
Однако наиболее целесообразным является следующий способ производства. Причиной этого является то, что труба, поддерживаемая при высокой температуре от процесса изготовления трубы до процесса закаливания, легко удерживает такие элементы, как V и Мо, в состоянии твердого раствора, а высокотемпературный отпуск способствует улучшению сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением, потому что эти элементы выделяются в виде мелкодисперсного карбида, который повышает прочность стальной трубы.However, the most appropriate is the following method of production. The reason for this is that a pipe maintained at a high temperature from the pipe fabrication process to a hardening process easily keeps elements such as V and Mo in a solid solution state, and high-temperature tempering improves the resistance to sulfide stress corrosion cracking because these the elements stand out in the form of fine carbide, which increases the strength of the steel pipe.
Способ производства бесшовной стальной трубы по настоящему изобретению отличается конечной температурой прокатки для удлинительной прокатки, а также тем, что после того, как завершена прокатка, выполняют термообработку. Далее будет описан каждый из этих признаков.The production method of the seamless steel pipe of the present invention is characterized by the final rolling temperature for the extension rolling, and also by the fact that after the rolling is completed, the heat treatment is performed. Next will be described each of these signs.
(1) Конечная температура прокатки для удлинительной прокатки.(1) Final rolling temperature for extension rolling.
Эта температура установлена на 800-1100°С. Когда эта температура ниже 800°С, то сопротивление деформации стальной трубы становится слишком высоким, создавая проблему абразивного износа инструмента. С другой стороны, когда эта температура выше 1100°С, то кристаллические зерна становятся слишком крупными и ухудшают сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Кроме того, процесс прошивки перед удлинительной прокаткой может представлять собой традиционный способ, такой как, например, маннесмановский способ прошивки.This temperature is set at 800-1100 ° C. When this temperature is below 800 ° C, the deformation resistance of the steel pipe becomes too high, creating the problem of abrasive tool wear. On the other hand, when this temperature is above 1100 ° C, the crystal grains become too large and deteriorate the resistance to sulfide stress corrosion cracking. In addition, the process of flashing before extension rolling can be a traditional method, such as, for example, the Mannesmann method of flashing.
(2) Дополнительная термообработка.(2) Additional heat treatment.
После завершения удлинительной прокатки сталь загружают поточным методом, а именно загружают в дополнительную нагревательную печь, предусмотренную на непрерывной технологической линии производства стальных труб, и подвергают дополнительному нагреву в интервале температур от точки Аг3 до 1000°С. Целью этого дополнительного нагрева является уменьшение колебаний температуры в продольном направлении стальной трубы для того, чтобы сделать ее структуру однородной.After the extension rolling is completed, the steel is loaded by the in-line method, namely, it is loaded into an additional heating furnace provided on the continuous production line for the production of steel pipes, and is subjected to additional heating in the temperature range from point Ar 3 to 1000 ° C. The purpose of this additional heating is to reduce temperature fluctuations in the longitudinal direction of the steel pipe in order to make its structure homogeneous.
Когда температура дополнительного нагрева ниже, чем точка Аг3, начинается образование феррита и невозможно получить однородную закаленную структуру. С другой стороны, при температуре выше 1000°С ускоряется рост кристаллических зерен, что ухудшает сопротивление сульфидному коррозионWhen the temperature of additional heating is lower than point Ar 3 , the formation of ferrite begins and it is impossible to obtain a uniform, hardened structure. On the other hand, at temperatures above 1000 ° C, the growth of crystal grains is accelerated, which worsens the resistance of sulfide corrosion
- 5 012256 ному растрескиванию под напряжением из-за более крупных зерен. Длительность дополнительного нагрева установлена на время, необходимое для придания равномерной температуры всей толщине стенки трубы. Это необходимое время может составлять примерно 5-10 мин. Кроме того, если конечная температура прокатки для удлинительной прокатки находится в интервале температур от точки Лг3 до 1000°С, то процесс дополнительного нагрева можно пропустить, но дополнительный нагрев предпочтителен, поскольку он уменьшает колебания температуры в продольном направлении и по толщине стенки трубы.- 5 012256 Nomu cracking under stress due to larger grains. The duration of additional heating is set to the time required to give a uniform temperature to the entire wall thickness of the pipe. This required time may be about 5-10 minutes. In addition, if the final rolling temperature for extension rolling is in the temperature range from point Lg 3 to 1000 ° C, then the additional heating process can be skipped, but additional heating is preferable because it reduces temperature fluctuations in the longitudinal direction and along the thickness of the pipe wall.
(3) Закалка и отпуск.(3) Hardening and tempering.
Описанные выше процессы служат для закалки стальной трубы в интервале температур от точки Аг3 до 1000°С. Закалку проводят при скорости охлаждения, достаточной для того, чтобы вся толщина стенки трубы приобрела мартенситную структуру. Обычно закалка может представлять собой охлаждение водой. Отпуск проводят при более низкой температуре, чем точка Ас1. Предпочтительно отпуск проводят при 600-700°С. Длительность отпуска различается в зависимости от толщины стенки трубы и может составлять примерно 20-60 мин.The processes described above are used for quenching a steel pipe in the temperature range from point Ar 3 to 1000 ° C. Quenching is carried out at a cooling rate sufficient to ensure that the entire thickness of the pipe wall acquires a martensitic structure. Typically, quenching can be water cooling. Vacation is carried out at a lower temperature than point Ac 1 . Preferably the vacation is carried out at 600-700 ° C. The duration of tempering varies depending on the wall thickness of the pipe and can be approximately 20-60 minutes.
Описанный выше процесс придает низколегированной стали отличные свойства и структуру мартенсита отпуска.The process described above gives low-alloy steel excellent properties and structure of tempering martensite.
ПримерыExamples
Изготовили заготовку из низколегированной стали с химическим составом, показанным в таблице ниже, и сформовали ее в бесшовную стальную трубу с внешним диаметром 273,1 мм и толщиной стенки 16,5 мм маннесмановским способом прокатки бесшовных труб на оправке. Во время формовки температура этой стальной трубы была не ниже, чем точка Аг3. Трубу сразу загрузили в дополнительную нагревательную печь, выдержали при 950°С в течение 10 мин, затем закалили в воде, а затем подвергли термообработке отпуском, при котором предел текучести (ПТ) в продольном направлении стальной трубы был доведен до примерно 110 к§1 (килофунтов на кв. дюйм) согласно испытанию прочности на разрыв дугообразного образца по стандарту АР1.A blank was manufactured from low-alloy steel with the chemical composition shown in the table below, and it was molded into a seamless steel pipe with an external diameter of 273.1 mm and a wall thickness of 16.5 mm by the Mannesmann method of rolling seamless pipes on a mandrel. During molding, the temperature of this steel pipe was not lower than the point Ar 3 . The pipe was immediately loaded into an additional heating furnace, kept at 950 ° C for 10 minutes, then quenched in water, and then subjected to heat treatment with tempering, at which the yield strength (PT) in the longitudinal direction of the steel pipe was increased to about 110 к§1 ( kilopounds per square inch) according to the tensile strength test of the arcuate specimen according to the standard AP1.
Испытание на коррозию в сероводородной среде высокого давления в 10 атм проводили следующим способом. Стальную трубу сформовали в продольном направлении и подвергли описанной выше термообработке. Образец для испытания на коррозию по напряжением толщиной 2 мм, шириной 10 мм и длиной 75 мм был взят из каждого испытываемого материала. Посредством приложения напряжения определенной величины к испытываемому образцу при 4-точечном изгибе в соответствии со способом, предусмотренным в стандарте А8ТМ-О39, было приложено напряжение в 90% от описанного выше предела текучести. После того как испытываемый образец в этом состоянии поместили в автоклав вместе с измерительными инструментами, в автоклав залили 5% дегазированный солевой раствор, оставив часть паровой фазы. Газообразный сероводород нагнетали под давлением 10 атм и насыщали жидкую фазу этим газообразным сероводородом под высоким давлением путем перемешивания жидкой фазы. После герметизации автоклава его выдерживали при 25°С в течение 720 ч с одновременным перемешиванием жидкости, а затем сбрасывали давление для извлечения испытываемого образца.A corrosion test in high-pressure hydrogen sulfide at 10 atm was carried out as follows. The steel pipe was molded longitudinally and heat treated as described above. A corrosion test specimen with a thickness of 2 mm, a width of 10 mm and a length of 75 mm was taken from each test material. By applying a voltage of a certain value to the test sample at 4-point bending in accordance with the method provided in A8TM-O39, a voltage of 90% of the above described yield strength was applied. After the test specimen in this state was placed in an autoclave together with measuring instruments, 5% degassed saline solution was poured into the autoclave, leaving part of the vapor phase. Gaseous hydrogen sulfide was injected under a pressure of 10 atm and the liquid phase was saturated with this gaseous hydrogen sulfide under high pressure by mixing the liquid phase. After sealing the autoclave, it was kept at 25 ° C for 720 h with simultaneous stirring of the liquid, and then the pressure was released to extract the test specimen.
После испытания испытываемый образец изучали невооруженным глазом на наличие сульфидного коррозионного растрескивания под напряжением (СКР). В таблице символ х в столбце сопротивление СКР означает возникновение СКР, а символ о - отсутствие возникновения СКР.After testing, the test specimen was examined with the naked eye for the presence of sulfide stress corrosion cracking (SCR). In the table, the symbol x in the column resistance to TFR means the appearance of TFR, and the symbol o - the absence of the appearance of TFR.
Число на единицу площади выделений типа М23С6 (М - элемент-металл), у которых диаметр зерен составлял 1 мкм или более, измеряли следующим образом. Из произвольных положений на стальной трубе, произведенной посредством процесса изготовления трубы, закалки и отпуска, как было описано выше, взяли 10 образцов экстракционной реплики для наблюдения карбида (площадь одной реплики 3 мм2). Эти образцы наблюдали на каждой границе бывшего γ зерна под ПЭМ для определения размеров зерен пограничного карбида, которые были диаметром 1 мкм или более. По дифрактограмме карбида определяли, относятся ли эти зерна к типу М23С6 или нет. Если эти зерна были типа М23С6, то подсчитывали их число и делили на общую площадь полей наблюдения, получая их число на единицу площади.The number per unit area of precipitates of type M 23 C 6 (M is an element-metal), in which the grain diameter was 1 μm or more, was measured as follows. From arbitrary positions on the steel pipe produced by the pipe manufacturing process, quenching and tempering, as described above, 10 samples of the extraction replica were taken to observe the carbide (3 mm 2 of one replica). These samples were observed at each boundary of the former γ grain under TEM to determine the grain sizes of the boundary carbide, which were 1 μm or more in diameter. From the carbide diffractogram, it was determined whether these grains are of type M 23 C 6 or not. If these grains were of the type M 23 C 6 , then their number was counted and divided by the total area of the observation fields, obtaining their number per unit area.
В таблице символ о в столбце число М23С6 указывает, что число на единицу площади выделений типа М23С6 (М - элемент-металл), диаметр зерна которых был 1 мкм или более, составляло 0,1/мм2 или менее. Символ х указывает, что их число было больше чем 0,1/мм2.In the table, the symbol o in the column number M 23 C 6 indicates that the number per unit area of the M 23 C 6 discharge (M is an element-metal) whose grain diameter was 1 µm or more was 0.1 / mm 2 or less . The x symbol indicates that their number was greater than 0.1 / mm 2 .
Тот факт, была ли получена однородная мартенситная структура или нет, устанавливали следующим способом. Изготовили заготовку из низколегированной стали с химическим составом, показанным в таблице. Эту заготовку сформовали в бесшовную стальную трубу с внешним диаметром 273,1 мм и толщиной стенки 16,5 мм маннесмановским способом прокатки бесшовных труб на оправке. Во время этой формовки температура стальной трубы была не ниже точки Аг3, и эту стальную трубу сразу поместили в вспомогательную нагревательную печь, выдержали в течение 10 мин при 950°С, а затем закалили в воде, получив трубу в закаленном состоянии. Средняя скорость охлаждения от 800 до 500°С при закалке в воде была примерно 10°С/с в центральной части по толщине стенки в центре стальной трубы в продольном направлении. Твердость в центральной части по толщине стенки этой трубы в закаленном состоянии измеряли посредством испытания на твердость по Роквеллу. Закаленную структуру признавали удовлетворительной, если значение было выше, чем предсказанное значение твердости по шкале С РоквеллаThe fact whether a uniform martensitic structure was obtained or not was established in the following way. Made a billet of low-alloy steel with a chemical composition shown in the table. This preform was molded into a seamless steel pipe with an external diameter of 273.1 mm and a wall thickness of 16.5 mm by the Mannesmann method of rolling seamless pipes on a mandrel. During this molding, the temperature of the steel pipe was not lower than the point of Ar 3 , and this steel pipe was immediately placed in an auxiliary heating furnace, kept for 10 minutes at 950 ° C, and then quenched in water, obtaining the pipe in the hardened state. The average cooling rate from 800 to 500 ° C during quenching in water was approximately 10 ° C / s in the central part along the wall thickness in the center of the steel pipe in the longitudinal direction. The hardness in the central part of the wall thickness of this pipe in the quenched condition was measured by testing Rockwell hardness. The hardened structure was considered satisfactory if the value was higher than the predicted value of hardness on the Rockwell C scale.
- 6 012256 [(С%х58)+27], которое соответствует 90% доле мартенсита. Закаленная структура признавалась неудовлетворительной, если это значение было ниже, чем предсказанное значение твердости по шкале С Роквелла.- 6 012256 [(С% х58) +27], which corresponds to 90% of martensite. The hardened structure was considered unsatisfactory if this value was lower than the predicted value of hardness on the Rockwell C scale.
*Указывает число, выходящее за пределы предусмотренного изобретением интервала.* Indicates a number that is outside the range of the invention.
Как показано в таблице, в образцах №№ 1-6, удовлетворявших предусмотренным настоящим изобретением условиям, не происходило сульфидного коррозионного растрескивания под напряжением (СКР). В образцах №№ 7-10 происходило сульфидное коррозионное растрескивание под напряжением (СКР), и предусмотренные настоящим изобретением условия не были удовлетворены.As shown in the table, in samples Nos. 1-6, satisfying the conditions provided by the present invention, no sulfide stress corrosion cracking (SCR) occurred. In samples Nos. 7-10, sulfide stress corrosion cracking (TPR) took place, and the conditions provided by the present invention were not satisfied.
Промышленная применимостьIndustrial Applicability
Низколегированная сталь по настоящему изобретению обладает улучшенным сопротивлением сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением, а также прокаливаемостью и ударной вязкостью. Низколегированная сталь по настоящему изобретению эффективна при использовании в сероводородных средах с давлением 2 атм или более, а особенно в среде с давлением 5-10 атм, которая более всего способна вызывать сульфидное коррозионное растрескивание под напряжением.Low alloyed steel of the present invention has improved resistance to sulfide stress corrosion cracking, as well as hardenability and impact strength. Low-alloy steel of the present invention is effective when used in hydrogen sulfide environments with a pressure of 2 atm or more, and especially in an environment with a pressure of 5-10 atm, which is most capable of causing sulfide stress corrosion cracking.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007092144 | 2007-03-30 | ||
| PCT/JP2008/056113 WO2008123422A1 (en) | 2007-03-30 | 2008-03-28 | Low-alloy steel, seamless steel pipe for oil well, and process for producing seamless steel pipe |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA200870436A1 EA200870436A1 (en) | 2009-02-27 |
| EA012256B1 true EA012256B1 (en) | 2009-08-28 |
Family
ID=39830907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA200870436A EA012256B1 (en) | 2007-03-30 | 2008-03-28 | Low-alloy steel, seamless steel pipe for oil well and process for producing seamless steel pipe |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20090047166A1 (en) |
| EP (1) | EP2133442B1 (en) |
| JP (1) | JP4305681B2 (en) |
| CN (1) | CN101542002B (en) |
| AT (1) | ATE543922T1 (en) |
| AU (1) | AU2008221597B8 (en) |
| BR (1) | BRPI0802627B1 (en) |
| CA (1) | CA2650208A1 (en) |
| EA (1) | EA012256B1 (en) |
| MX (1) | MX2008016193A (en) |
| MY (1) | MY145393A (en) |
| UA (1) | UA90947C2 (en) |
| WO (1) | WO2008123422A1 (en) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9598746B2 (en) | 2011-02-07 | 2017-03-21 | Dalmine S.P.A. | High strength steel pipes with excellent toughness at low temperature and sulfide stress corrosion cracking resistance |
| US9657365B2 (en) | 2013-04-08 | 2017-05-23 | Dalmine S.P.A. | High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
| US9803256B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-10-31 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US9970242B2 (en) | 2013-01-11 | 2018-05-15 | Tenaris Connections B.V. | Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe |
| US10844669B2 (en) | 2009-11-24 | 2020-11-24 | Tenaris Connections B.V. | Threaded joint sealed to internal and external pressures |
| US11105501B2 (en) | 2013-06-25 | 2021-08-31 | Tenaris Connections B.V. | High-chromium heat-resistant steel |
| US11124852B2 (en) | 2016-08-12 | 2021-09-21 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method and system for manufacturing coiled tubing |
| US11833561B2 (en) | 2017-01-17 | 2023-12-05 | Forum Us, Inc. | Method of manufacturing a coiled tubing string |
| US11952648B2 (en) | 2011-01-25 | 2024-04-09 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method of forming and heat treating coiled tubing |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008000300A1 (en) | 2006-06-29 | 2008-01-03 | Tenaris Connections Ag | Seamless precision steel tubes with improved isotropic toughness at low temperature for hydraulic cylinders and process for obtaining the same |
| AR075976A1 (en) * | 2009-03-30 | 2011-05-11 | Sumitomo Metal Ind | METHOD FOR THE MANUFACTURE OF PIPE WITHOUT SEWING |
| US20110253265A1 (en) | 2010-04-15 | 2011-10-20 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Quenched and tempered steel pipe with high fatigue life, and its manufacturing method |
| CN101899621B (en) * | 2010-07-20 | 2012-07-04 | 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 | 3Cr seamless steel pipe and production method thereof |
| IT1403688B1 (en) * | 2011-02-07 | 2013-10-31 | Dalmine Spa | STEEL TUBES WITH THICK WALLS WITH EXCELLENT LOW TEMPERATURE HARDNESS AND RESISTANCE TO CORROSION UNDER TENSIONING FROM SULFUR. |
| US8636856B2 (en) | 2011-02-18 | 2014-01-28 | Siderca S.A.I.C. | High strength steel having good toughness |
| US8414715B2 (en) | 2011-02-18 | 2013-04-09 | Siderca S.A.I.C. | Method of making ultra high strength steel having good toughness |
| CN103080358B (en) * | 2011-02-24 | 2015-12-23 | 新日铁住金株式会社 | The high tensile steel plate of stretch flangeability and has excellent bending properties and the melting method of molten steel thereof |
| CN102719752B (en) * | 2011-03-29 | 2015-03-11 | 鞍钢股份有限公司 | Seamless steel pipe with excellent hydrogen sulfide stress corrosion resistance and manufacture method thereof |
| AR088424A1 (en) | 2011-08-22 | 2014-06-11 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | STEEL TUBE FOR PETROLEUM WELL WITH EXCELLENT CORROSION RESISTANCE UNDER VOLTAGE SULFIDE PRESENCE |
| CN104039989B (en) | 2012-03-07 | 2015-11-25 | 新日铁住金株式会社 | The manufacture method of the High Strength Steel of sulfide stress cracking (SSC) patience excellence |
| US9340847B2 (en) | 2012-04-10 | 2016-05-17 | Tenaris Connections Limited | Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties, and rods made by the same |
| CN104662193B (en) * | 2012-09-19 | 2017-03-08 | 杰富意钢铁株式会社 | The excellent wear-resistant steel plate of low-temperature flexibility and corrosion wear resistance |
| US9187811B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-17 | Tenaris Connections Limited | Low-carbon chromium steel having reduced vanadium and high corrosion resistance, and methods of manufacturing |
| EP2789700A1 (en) | 2013-04-08 | 2014-10-15 | DALMINE S.p.A. | Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
| CN103469081A (en) * | 2013-09-10 | 2013-12-25 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | Rare earth (RE)-containing BT90H steel grade casing for heavy oil thermal recovery wells and rolling method |
| EP3095886B1 (en) * | 2014-01-17 | 2020-04-08 | Nippon Steel Corporation | MARTENSITIC Cr-CONTAINING STEEL AND STEEL OIL COUNTRY TUBULAR GOODS |
| CN103834868B (en) * | 2014-02-21 | 2017-01-25 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | Preparation method of high-strength high-toughness H2S/CO2 corrosion resistant oil tube |
| US11313005B2 (en) | 2016-05-20 | 2022-04-26 | Nippon Steel Corporation | Seamless steel pipe and method for producing the seamless steel pipe |
| CN106222575B (en) * | 2016-08-24 | 2017-12-22 | 宁波乾豪金属制品有限公司 | A kind of corrosion resistant hinge |
| CN106244934B (en) * | 2016-08-24 | 2017-12-22 | 宁波乾豪金属制品有限公司 | A kind of hinge |
| CN107385350A (en) * | 2017-06-21 | 2017-11-24 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | Marine drilling platform containing rare earth spud leg 700MPa seamless steel pipes and its production method |
| CN107217201A (en) * | 2017-06-27 | 2017-09-29 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | A kind of marine drilling platform containing rare earth spud leg 600MPa seamless steel pipes and its production method |
| AR118070A1 (en) * | 2019-02-15 | 2021-09-15 | Nippon Steel Corp | STEEL MATERIAL SUITABLE FOR USE IN AGRI ENVIRONMENT |
| AR118071A1 (en) * | 2019-02-15 | 2021-09-15 | Nippon Steel Corp | STEEL MATERIAL SUITABLE FOR USE IN AGRI ENVIRONMENT |
| EP4023778A4 (en) | 2019-08-27 | 2022-11-30 | Nippon Steel Corporation | Steel material suitable for use in sour environment |
| WO2022102441A1 (en) | 2020-11-11 | 2022-05-19 | 日本製鉄株式会社 | Steel material suitable for use in sour environment |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS616208A (en) * | 1984-06-21 | 1986-01-11 | Nippon Steel Corp | Manufacture of low-alloy high-tension steel having superior resistance to sulfide stress corrosion cracking |
| JPS6240345A (en) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | High tension steel pipe for oil well having superior delayed fracture resistance |
| JP2000017389A (en) * | 1998-06-29 | 2000-01-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Cr-Mo SERIES LOW ALLOY SEAMLESS STEEL PIPE EXCELLENT IN TOUGHNESS AND ITS Cr-Mo SERIES LOW ALLOY STEEL |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54119324A (en) * | 1978-03-08 | 1979-09-17 | Kawasaki Steel Co | Production of steel pipe for oil well |
| JPS6046317A (en) * | 1983-08-23 | 1985-03-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Preparation of steel excellent in sulfide cracking resistance |
| JPH0250915A (en) * | 1988-08-11 | 1990-02-20 | Nippon Steel Corp | Production of low alloy high tension seamless steel pipe having fine grained structure |
| JPH06172859A (en) * | 1992-12-04 | 1994-06-21 | Nkk Corp | Production of high strength steel tube excellent in sulfide stress corrosion cracking resistance |
| JPH07197125A (en) * | 1994-01-10 | 1995-08-01 | Nkk Corp | Production of high strength steel pipe having excellent sulfide stress corrosion crack resistance |
| US5938865A (en) * | 1995-05-15 | 1999-08-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltc. | Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance |
| JP2003041341A (en) * | 2001-08-02 | 2003-02-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Steel material with high toughness and method for manufacturing steel pipe thereof |
| JP3858072B2 (en) * | 2001-11-28 | 2006-12-13 | 独立行政法人海洋研究開発機構 | Drill pipe and manufacturing method thereof |
| JP3969328B2 (en) * | 2003-03-26 | 2007-09-05 | 住友金属工業株式会社 | Non-tempered seamless steel pipe |
| AR047467A1 (en) * | 2004-01-30 | 2006-01-18 | Sumitomo Metal Ind | STEEL TUBE WITHOUT SEWING FOR OIL WELLS AND PROCEDURE TO MANUFACTURE |
| JP2006265668A (en) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Seamless steel tube for oil well |
| CN1840731A (en) * | 2005-03-31 | 2006-10-04 | 住友金属工业株式会社 | Method for manufacturing seamless steel pipe for mechanical parts |
-
2008
- 2008-03-28 EP EP08739231A patent/EP2133442B1/en not_active Not-in-force
- 2008-03-28 BR BRPI0802627-0A patent/BRPI0802627B1/en not_active IP Right Cessation
- 2008-03-28 WO PCT/JP2008/056113 patent/WO2008123422A1/en active Application Filing
- 2008-03-28 MX MX2008016193A patent/MX2008016193A/en active IP Right Grant
- 2008-03-28 JP JP2008539962A patent/JP4305681B2/en active Active
- 2008-03-28 MY MYPI20083875A patent/MY145393A/en unknown
- 2008-03-28 EA EA200870436A patent/EA012256B1/en not_active IP Right Cessation
- 2008-03-28 UA UAA200813107A patent/UA90947C2/en unknown
- 2008-03-28 CA CA002650208A patent/CA2650208A1/en not_active Abandoned
- 2008-03-28 AU AU2008221597A patent/AU2008221597B8/en not_active Ceased
- 2008-03-28 CN CN200880000319.7A patent/CN101542002B/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-03-28 AT AT08739231T patent/ATE543922T1/en active
- 2008-10-01 US US12/285,251 patent/US20090047166A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS616208A (en) * | 1984-06-21 | 1986-01-11 | Nippon Steel Corp | Manufacture of low-alloy high-tension steel having superior resistance to sulfide stress corrosion cracking |
| JPS6240345A (en) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | High tension steel pipe for oil well having superior delayed fracture resistance |
| JP2000017389A (en) * | 1998-06-29 | 2000-01-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Cr-Mo SERIES LOW ALLOY SEAMLESS STEEL PIPE EXCELLENT IN TOUGHNESS AND ITS Cr-Mo SERIES LOW ALLOY STEEL |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10844669B2 (en) | 2009-11-24 | 2020-11-24 | Tenaris Connections B.V. | Threaded joint sealed to internal and external pressures |
| US11952648B2 (en) | 2011-01-25 | 2024-04-09 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method of forming and heat treating coiled tubing |
| US9598746B2 (en) | 2011-02-07 | 2017-03-21 | Dalmine S.P.A. | High strength steel pipes with excellent toughness at low temperature and sulfide stress corrosion cracking resistance |
| US9970242B2 (en) | 2013-01-11 | 2018-05-15 | Tenaris Connections B.V. | Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe |
| US9803256B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-10-31 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US10378074B2 (en) | 2013-03-14 | 2019-08-13 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US10378075B2 (en) | 2013-03-14 | 2019-08-13 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US11377704B2 (en) | 2013-03-14 | 2022-07-05 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US9657365B2 (en) | 2013-04-08 | 2017-05-23 | Dalmine S.P.A. | High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
| US11105501B2 (en) | 2013-06-25 | 2021-08-31 | Tenaris Connections B.V. | High-chromium heat-resistant steel |
| US11124852B2 (en) | 2016-08-12 | 2021-09-21 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method and system for manufacturing coiled tubing |
| US11833561B2 (en) | 2017-01-17 | 2023-12-05 | Forum Us, Inc. | Method of manufacturing a coiled tubing string |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BRPI0802627B1 (en) | 2017-07-18 |
| AU2008221597B2 (en) | 2010-04-01 |
| EP2133442B1 (en) | 2012-02-01 |
| EP2133442A1 (en) | 2009-12-16 |
| CN101542002A (en) | 2009-09-23 |
| MY145393A (en) | 2012-01-31 |
| MX2008016193A (en) | 2009-04-15 |
| BRPI0802627A2 (en) | 2011-08-30 |
| JP4305681B2 (en) | 2009-07-29 |
| JPWO2008123422A1 (en) | 2010-07-15 |
| CN101542002B (en) | 2016-03-30 |
| EP2133442A4 (en) | 2010-04-28 |
| WO2008123422A1 (en) | 2008-10-16 |
| CA2650208A1 (en) | 2008-10-16 |
| ATE543922T1 (en) | 2012-02-15 |
| US20090047166A1 (en) | 2009-02-19 |
| UA90947C2 (en) | 2010-06-10 |
| EA200870436A1 (en) | 2009-02-27 |
| AU2008221597B8 (en) | 2010-04-22 |
| AU2008221597A1 (en) | 2008-10-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EA012256B1 (en) | Low-alloy steel, seamless steel pipe for oil well and process for producing seamless steel pipe | |
| US9708681B2 (en) | High-strength seamless steel pipe for oil well use having excellent resistance to sulfide stress cracking | |
| EP3395991B1 (en) | High strength seamless stainless steel pipe for oil wells and manufacturing method therefor | |
| EP2824198B1 (en) | Method for producing seamless steel pipe having high-strength and excellent sulfide stress cracking resistance | |
| JP4635764B2 (en) | Seamless steel pipe manufacturing method | |
| EP3508603A1 (en) | Steel and oil well steel pipe | |
| RU2459884C1 (en) | Tube from high-strength stainless steel with high cracking resistance at strains in sulphide-bearing medium and high-temperature gas corrosion resistance on exposure to carbon dioxide | |
| EP3385403B1 (en) | High-strength seamless stainless steel pipe for oil country tubular goods and method of manufacturing high-strength seamless stainless steel pipe | |
| JP6107437B2 (en) | Manufacturing method of low-alloy high-strength seamless steel pipe for oil wells with excellent resistance to sulfide stress corrosion cracking | |
| AU2014294080B2 (en) | High-strength steel material for oil well and oil well pipes | |
| RU2643735C1 (en) | Low-alloyed steel pipe for oil well | |
| EA010037B1 (en) | Oil well seamless steel pipe excellent in resistance to sulfide stress cracking and method for production thereof | |
| AU2017226127B2 (en) | Steel material and oil-well steel pipe | |
| EP3192890A1 (en) | High strength seamless steel pipe for use in oil wells and manufacturing method thereof | |
| WO2018131340A1 (en) | High strength seamless stainless steel pipe and production method therefor | |
| JP2001271134A (en) | Low-alloy steel excellent in sulfide stress cracking resistance and toughness | |
| RU2690059C1 (en) | Steel material and steel pipe for oil wells | |
| EP3192889B1 (en) | High strength seamless steel pipe for use in oil wells and manufacturing method thereof | |
| EP3330398B1 (en) | Steel pipe for line pipe and method for manufacturing same | |
| JP6152929B1 (en) | Low alloy high strength seamless steel pipe for oil wells | |
| WO2022009598A1 (en) | Seamless stainless steel pipe and production method therefor | |
| JP2005023383A (en) | Steel material excellent in cold workability and nitriding property and its production method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Registration of transfer of a eurasian patent in accordance with the succession in title | ||
| TC4A | Change in name of a patent proprietor in a eurasian patent | ||
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AZ KZ RU |