DE60101390T2 - Verfahren und Vorrichtung zur Trennung von Kohlenwasserstoffen - Google Patents

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Description

  • Einleitung und Hintergrund
  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren, und die Vorrichtung zum Bewirken eines solchen Verfahrens, zur Tieftemperatur-Fraktionierung ("cryogenic fractionation") gasförmiger Kohlenwasserstoff-Zufuhren, um die wertvollen, schwereren Komponenten hiervon wiederzugewinnen. Die Erfindung betrifft insbesondere ein Verfahren zur hohen Wiedergewinnung von Ethan und schwereren Komponenten aus einer Erdgas-Zufuhr. Das Verfahren ist nicht auf die Wiedergewinnung von Paraffin-Verbindungen, wie Ethan, das in Erdgas vorkommt, beschränkt, sondern betrifft ebenfalls die Wiedergewinnung von beispielsweise Olefinen, wie Ethylen, das oft in Gasen, die mit der Erdöl-Raffinierung oder der Herstellung von Petrochemikalien in Verbindung stehen, vorkommt.
  • Herkömmliche Verfahren zum Bewirken einer sehr hohen Wiedergewinnung von Ethan und schwereren Komponenten aus Erdgas verwenden typischerweise eine Kombination von Wärmeaustausch-, Turbo-Expansions-, Phasenabtrennungs- und Fraktionierungsschritten. Die Verwendung der Turbo-Expansion produziert Arbeit, die zum Antrieb eines Kompressors zur Ergänzung der Restgas-Kompression verwendet werden kann, wobei durch Abziehen von Energie aus dem Zufuhrgas niedrige Temperaturen produziert werden.
  • Beschreibung des Standes der Technik
  • In solchen herkömmlichen Verfahren wird das Zufuhrgas teilweise in einem Wärmeaustauschsystem kondensiert, das typischerweise den aufgewärmten Restdampf einschließt und andere kalte Ströme, wie Kühlmittel aus einem automatischen Kälteerzeugungszyklus ("mechanical refrigeration cycle") einschließen kann. Eine teilweise Kondensation ergibt einen flüssigen Strom, der mit den wiedergewonnenen wertvollen schwereren Komponenten angereichert ist und einem Dampfstrom, welcher weiteren teilweisen Kondensationsschritten unterzogen werden kann. Diese teilweisen Kondensationsschritte ergeben schließlich einen oder mehrere flüssige Ströme und einem Hochdruckdampfstrom. Die flüssigen Ströme werden expandiert und einer Entmethanisierungskolonne ("demethaniser column") zugeführt, welche den größten Teil an Methan und leichten Komponenten entfernt, um einen stabilen flüssigen Strom zu produzieren. Der Hochdruckdampfstrom wird arbeitsexpandiert, welches einen Zwei-Phasen-Strom ergibt, welcher dem Entmethaner an einem Punkt oberhalb der expandierten flüssigen Ströme zugeführt wird Herkömmlicherweise wird die Entmethanisierungskolonne mit einem Strom, der kälter als der im wesentlichen vollständig expandierte Auslass ("expander exhaust") ist, refluxiert. Es wurden eine Anzahl von Verfahren vorgeschlagen, welche sich in ihrem ausgewählten Entmethaner-Rückfluß-Strom ("demethaniser reflux stream") unterscheiden. Jedoch haben diese Verfahren das vernünftige Prinzip gemeinsam, den Oberflächenbereich des Wärmeaustauschers zu verwenden, um die zur Verfügung stehende Kälteerzeugung gut auszunutzen und so niedrigere Verfahrenstemperaturen zu erzielen. Verluste des wertvollen Ethans und der schwereren Komponenten in den Entmethaner-Kopfprodukten können so reduziert werden, ohne den Entmethanerkolonnen-Druck herabzusetzen und somit ohne einen übermäßigen Energiebedarf.
  • Diese Verfahren stellen eine Verbesserung gegenüber den traditionellen Verfahren dar, welche den im wesentlichen vollständig expandierten Auslass als die obere Zufuhr ("top feed") an den Entmethaner verwenden. Eine Erhöhung der Wiedergewinnung von Ethan und schwereren Komponenten in diesen traditionellen Verfahren, erfordert eine Reduktion in dem Entmethaner-Drucks und dem Druck des im wesentlichen vollständig expandierten Auslasses, um die Temperaturen zu reduzieren. Eine sehr hohe Ethan-Wiedergewinnung kann daher in unwirtschaftlich hohen Energiebedürfnissen resultieren, entweder in einer Rückkompression des Restdampfes auf den erforderlichen Produktdruck, in externer Kälteerzeugung, um die Flüssigkeitenkondensation zu erhöhen oder in einer Kompression des Zufuhrgases, welche ebenfalls die Flüssigkeitenkondensation erhöht.
  • Es ist üblich für die ausgewählte Entmethaner-Rückfluß-Quelle, dass sie arm an den wiedergewonnenen Komponenten ist. Ein besonders effektiver Rückflußstrom ist der, der aus den Entmethaner-Kopfprodukten stammt, welche in einem Verfahren, das eine sehr hohe Wiedergewinnung von Ethan aus Erdgas bewirkt, nahezu reines Methan sein können. Ein herkömmlicher Kopfprodukt-Kondensator, der den Kopfprodukt-Dampf bei Kolonnendruck kondensiert, kann wegen der Abwesenheit von Verfahrens-Strömen bei niedrigerer Temperatur gewöhnlicherweise nicht verwendet werden, um die erforderliche Kälteerzeugung bereitzustellen. In dem Verfahren des US-Patents 4,889,545 wird ein Anteil des Endmethanisierer-Kopfprodukt-Dampfs in einem eigenständigen Kompressor komprimiert, so daß er in einem Wärmeaustausch mit anderen Verfahrens-Strömen kondensiert werden kann, um den Entmethaner zu refluxieren.
  • Die US-Patente 4,171,964 und 4,157,904 beschreiben Verfahren, in denen Ströme, welche relativ reich an Ethan sind, dem oberen Teil des Entmethaners zugeführt werden, um als Rückfluß zu wirken und daher keine sehr hohen Wiedergewinnungen an Ethan bereitstellen. GB 2,309,072 und WO 98/50742 offenbaren Kohlenwasserstoffgas-produzierende Vorrichtungen, in denen ein "Recycle"-Strom verwendet wird, um den Entmethaner zu refluxieren.
  • In einer Anordnung, in welcher ein Teil des Restgases, welches aufgewärmt und zu einem Druck, der für die Ausfuhr geeignet ist, komprimiert worden ist, "recycelt", kondensiert, unterkühlt und expandiert wird, um die Entmethaner-Kolonne zu refluxieren wird in 1 gezeigt. Diese Anordnung ist auf Grund der Verluste, die dem Erwärmen und dem Zurück-Kühlen des Restdampfes innewohnen, thermodynamisch weniger effizient, als die eines eigenständigen Kompressors. Das Verfahren ist jedoch einfacher, da ein eigenständiger Kompressor nicht erforderlich ist.
  • Der Druck, bei welchem der Recycle-Strom gekühlt und kondensiert wird, wird typischerweise optimiert werden, um den Energiebedarf der Restgaskompression zu minimieren. Es ist wünschenswert, den Recycle-Strom bis innerhalb einer geringen Annäherung an die Entmethaner-Kopfprodukt-Temperatur, welche den kältesten Strom in dem Verfahren darstellt, zu unterkühlen. Dieses minimiert die Entwicklung von Dampf beim Expandieren der Flüssigkeit auf den Kolonnendruck, und maximiert daher die Flüssigkeit, die erhältlich ist, um den ansteigenden Dampf in der Kolonne zu refluxieren. Bei niedrigeren Recycle-Strom-Drucken, werden die Energiebedürfnisse für die Kompression reduziert, jedoch wird die Kühlungskurve weniger linear und es kann ein "Pinch" stattfinden, welcher die Temperatur, auf die der Recycle-Strom abgekühlt werden kann, beschränkt.
  • Zusammenfassung der Erfindung
  • Gemäß eines Aspektes der Erfindung wird ein Verfahren zur Abtrennung einer schwereren Kohlenwasserstoff-Fraktion aus einer gasförmigen Zufuhr, enthaltend ein Gemisch von Kohlenwasserstoffen, bereitgestellt, wobei das Verfahren umfaßt: Verfahren zur Abtrennung einer schwereren Kohlenwasserstoff-Fraktion aus einer gasförmigen Zufuhr, enthaltend ein Gemisch von Kohlenwasserstoffen, wobei das Verfahren umfasst:
    • (a) Abkühlen der gasförmigen Zufuhr, um einen teilweise kondensierten Strom zu produzieren
    • (b) Abtrennen des teilweise kondensierten Stroms, um einen ersten flüssigen Strom und einen ersten gasförmigen Strom zu bilden
    • (c) Unterkühlen mindestens eines Anteils des ersten flüssigen Stroms
    • (d) Expandieren des unterkühlten Stroms (e) Führen mindestens eines Anteils des expandierten Stroms aus (d) als eine flüssige Zufuhr zu einer Fraktionierungskolonne
    • (f) Produzieren eines gekühlten Stroms durch Kühlen einer abgetrennten leichten Fraktion der Zufuhr
    • (g) Wiedergewinnen der schwereren Kohlenwasserstoff-Fraktion als eine Rückstandsfraktion aus der Kolonne
    dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Teil des Unterkühlens, erforderlich im Unterkühlungsschritt (c), durch Wärmetransfer zum expandierten Strom aus (d) bereitgestellt wird, (ii) mindestens ein Teil der Kälte, erforderlich, um die abgetrennten leichten Fraktionen zu kühlen, wodurch der gekühlte Strom (f) produziert wird, durch Wärmetransfer zum expandierten Strom aus (d) bereitgestellt wird und (iii) mindestens ein Anteil des gekühlten Stroms (f) an einem oberen Teil der Kolonne eingeleitet wird Es ist erwünscht, daß die Zufuhr zur Fraktionierungskolonne als Ergebnis davon, daß sie im Schritt (d) expandiert worden ist und einer Wärmetransfer-Behandlung unterzogen worden ist, um mindestens einen Teil des Unterkühlens, welches gemäß Schritt (c) erforderlich ist, bereitzustellen, in einem mindestens teilweise verdampften Zustand vorliegt.
  • In einer bevorzugten Art der Behandlung gemäß der Erfindung wird mindestens ein Teil des Unterkühlens, das in dem Unterkühlungsschritt (c) erforderlich ist, durch einen Wärmetransfer zum Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne bereitgestellt wird. Wenn in dieser Weise vorgegangen wird, kann der Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne vor der Expansion im Wärmeaustausch mit dem ersten flüssigen Strom aus Schritt (b) erwärmt werden. Stärker bevorzugt wird ein Verfahren bereitgestellt, in welchem der Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne und der expandierte Strom aus Schritt (d) im Wärmeaustausch mit dem ersten flüssigen Strom aus Schritt (b) vor der Expansion in einem einzelnen Wärmeaustauscher erwärmt werden.
  • Es ist wünschenswert, daß in Übereinstimmung mit der Erfindung die Nettokälteerzeugung, die innerhalb des Wärmeaustauschers verfügbar ist, verwendet werden kann, um den Strom (f) zu kühlen. Bevorzugt umfaßt der gekühlte Strom (f) einen Recycle-Strom, der von den Kopfprodukten aus der Fraktionierungskolonne stammt, und wird verwendet, um die Spitze der Fraktionierungskolonne zu refluxieren.
  • Durch ein Wärmeaustauschen des ersten flüssigen Stroms und der abgetrennten leichten Fraktion mit dem expandierten Strom aus (d), gegen den verdampfenden Strom, der aus dem unterkühlten Strom stammt, wird ein Strom mit niedrigerer Temperatur produziert, der letztendlich zu einer reduzierten Kopfprodukt-Temperatur und einer erhöhten Wiedergewinnung führt.
  • Beschreibung der Zeichnungen
  • Ausführungen der Erfindung werden nun detaillierter beschrieben, mit besonderem Verweis auf die begleitenden Zeichnungen, von denen:
  • 1 ein Verfahren aus dem Stand der Technik zur Abtrennung von schwereren Kohlenwasserstoffen aus einer gasförmigen Kohlenwasserstoffzufuhr beschreibt,
  • 2 eine erste Ausführungsform der vorliegenden Erfindung beschreibt, in welcher eine schwerere Kohlenwasserstoff-Fraktion aus einer gasförmigen Kohlenwasserstoffzufuhr abgetrennt werden kann. Die Zufuhr wird teilweise kondensiert und dann in den ersten gasförmigen Strom und den ersten flüssigen Strom aufgetrennt. Der erste flüssige Strom wird dann in dem Wärmeaustauscher unterkühlt, expandiert, mindestens teilweise verdampft und dann der Fraktionierungskolonne zugeführt,
  • 3 eine Variation der ersten Ausführungsform darstellt, in welcher der erste flüssige Strom in einen weiteren flüssigen Strom und einen weiteren gasförmigen Strom aufgetrennt wird, und der weitere flüssige Strom dann über den Wärmeaustauscher zur Fraktionierungskolonne transferiert wird, wie in 2,
  • 4 eine andere Variation der ersten Ausführungsform darstellt, in welcher der erste gasförmige Strom in einen weiteren gasförmigen Strom und einen weiteren flüssigen Strom aufgetrennt wird und dann beide Ströme zur Fraktionierungskolonne transferiert werden,
  • 5 eine zweite Ausführungsform der Erfindung zur Abtrennung von schwererem Kohlenwasserstoff aus einer gasförmigen Kohlenwasserstoffzufuhr beschreibt, in welchem der erste flüssige Strom und der erste gasförmige Strom an ein Reäquilibrierungs-Gerät transferiert werden, welches einen ersten Output und einen zweiten Output produziert. Der erste Output, welcher reicher an schwereren Kohlenwasserstoffen ist, wird dann über den Wärmeaustauscher zur Fraktionierungskolonne transferiert, wie in 2.
  • In einer ersten Ausführungsform der Erfindung wird ein Verfahren bereitgestellt, in welchem der Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne wieder erwärmt wird, komprimiert und gekühlt wird, um einen Recycle-Strom und ein Restgasprodukt bereitzustellen. Bevorzugt werden der Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne und der expandierte Strom aus Schritt (d) im Wärmeaustausch mit dem unterkühlten ersten flüssigen Strom aus Schritt (b) vor der Expansion in einem einzelnen Wärmeaustauscher erwärmt. Dies ermöglicht es, geringe Temperaturunterschiede zwischen Kühlungs- und Erwärmungs-Strömen zu erhalten und ergibt eine verbesserte Verwendung der verfügbaren Kälteerzeugung.
  • Das Verfahren der vorliegenden Erfindung gemäß dieser Ausführungsform, wie in 2 gezeigt, weist eine Verbesserung gegenüber dem herkömmlichen Restgas-Recycle-Verfahren auf, indem es ein Unterkühlen des Recycle-Stroms bis zu einer dichten Annäherung an die Entmethaner-Kopfprodukt-Temperatur bei niedrigeren Recycle-Drucken ermöglicht, als es herkömmlich möglich ist. Alternativ zu einem festgelegten Recycle-Druck, kann der Recycle-Strom auf eine niedrigere Temperatur unterkühlt werden. Dies kann einen reduzierten Energiebedarf des Verfahrens, eine erhöhte Wiedergewinnung der gewünschten schweren Kohlenwasserstoffe oder eine Realisierung von beiden Effekten ergeben.
  • Ein besonderer Vorteil des Verfahrens der Erfindung gemäß dieser Ausführungsform ist es, daß Flüssigkeit aus dem ersten Separator unterkühlt und expandiert werden kann, um eine Kälteerzeugung bei einem Temperaturlevel bereitzustellen, bei dem sie zu der Kondensation/Unterkühlung des Recycle-Stroms und zu der Unterkühlung der Flüssigkeit aus dem ersten Separator beitragen kann. Dies ermöglicht eine verbesserte Verwendung der verfügbaren Kälteerzeugung, um den restriktiven Temperatur-"Pinch" zu entfernen, so daß der Recycle-Strom mit einer kleineren Temperaturannäherung an das Entmethaner-Restgas unterkühlt werden kann. Dies ermöglicht eine hohe Wiedergewinnung der gewünschten Komponenten, die mit geringeren Recycle-Drucken und geringeren Kompressions-Energiebedürfnissen erreicht wird In einem bevorzugten Aspekt kann diese Ausführungsform daher ebenfalls Verfahrenselemente einschließen, wodurch die Nettokälteerzeugung, welche in dem Wärmeaustauscher verfügbar ist, verwendet wird, um einen weiteren Verfahrens-Strom abzukühlen, der eine abgetrennte leichte Fraktion der Zufuhr umfaßt. Dieser weitere Verfahrens-Strom umfaßt bevorzugt einen Recycle-Strom, der aus Kopfprodukten aus der Fraktionierungskolonne stammt. Stärker bevorzugter wird mindestens ein Anteil dieses Recycle-Stroms kondensiert/unterkühlt und an einen oberen Teil der Fraktionierungskolonne zurückgeführt.
  • Die Flüssigkeit aus dem ersten Separator, die unterkühlt, expandiert und verdampft worden ist, kann der Entmethanisierungskolonne auf einer mittleren Ebene als ein Zwei-Phasen-Strom zugeführt werden. Die Lokalisierung des Zufuhr-Punktes kann optimiert werden, um die Verfahrenseffizienz zu maximieren. Zusätzlich zu der Unterkühlung, Expandierung und Verdampfung der Flüssigkeit aus dem ersten Separator, kann das herkömmliche Restgas-Recycle-Verfahren durch das Hinzufügen anderer Verfahrensmerkmale weiter verbessert werden. Diese Merkmale erzielen eine verbesserte Entmethaner-Rektifikation und für eine erzielte Ethan-Wiedergewinnung wird der erforderliche Recycle-Durchfluß an Restgas, um den Entmethaner zu refluxieren, reduziert und dadurch wird der Gesamtenergiebedarf reduziert.
  • In einer Variation dieser ersten Ausführungsform wird ein Verfahren bereitgestellt, in welchem der erste flüssige Strom expandiert und abgetrennt wird, um einen weiteren gasförmigen Strom zu ergeben, und mindestens ein Anteil des Rückstandes den Verfahren der Schritte (c) und (d) unterzogen wird.
  • Dieses Merkmal, die Flüssigkeit aus dem ersten Separator auf einen Zwischendruck zu expandieren, um die leichteren Komponenten zu verflüchtigen ("flash"), wird in 3 gezeigt. Der Methan-reiche Verflüchtigungsdampf ("flash vapour") kann von der Flüssigkeit abgetrennt werden, welche nachfolgend unterkühlt, expandiert und verdampft werden kann. Der Entspannungsdampf kann mit dem Restgas-Recycle-Strom vereinigt werden. Für einen erzielten Rückfluß-Durchfluß wird der Recycle-Durchfluß reduziert, wodurch die Kompressionsenergie reduziert wird.
  • Daher stellt die Erfindung ebenfalls ein Verfahren bereit, in welchem mindestens ein Teil des weiteren gasförmigen Stroms zur Fraktionierungskolonne transferiert wird. Bevorzugt wird dieser weitere gasförmige Strom oder ein Anteil hiervon bei einem Punkt oberhalb der Flüssigkeitszufuhr in die Fraktionierungskolonne eingeführt. Stärker bevorzugter wird der weitere gasförmige Strom oder ein Anteil hiervon gekühlt und wahlweise expandiert, bevor er in die Fraktionierungskolonne eingeführt wird.
  • Wie oben beschrieben, gehört es zum Gegenstand der Erfindung, ein Verfahren bereitzustellen, in welchem der weitere gasförmige Strom oder ein Anteil hiervon mit dem Recycle-Strom vereinigt wird, bevor er zur Fraktionierungskolonne transferiert wird Bevorzugt werden der weitere gasförmige Strom oder ein Anteil hiervon und der Recycle-Strom gekühlt und expandiert, um einen mindestens teilweise kondensierten (z.B. flüssigen) Strom zu produzieren, welcher in die Fraktionierungskolonne eingeführt wird Am meisten bevorzugt werden der erste gasförmige Strom oder ein Anteil hiervon und der Recycle-Strom an einem Punkt oberhalb der Flüssigkeitszufuhr in die Fraktionierungskolonne eingeführt.
  • In einer anderen Variation dieser ersten Ausführungsform wird ein Verfahren bereitgestellt, in welchem der erste gasförmige Strom arbeitsexpandiert und abgetrennt wird, um einen weiteren gasförmigen Strom und einen weiteren flüssigen Strom zu ergeben, wobei der weitere gasförmige Strom in einem Wärmeaustauscher teilweise kondensiert wird und dann der Fraktionierungskolonne zugeführt wird Es ist bevorzugt, daß in dem Verfahren der weitere gasförmige Strom in die Fraktionierungskolonne an einem Punkt oberhalb der Flüssigkeitszufuhr eingeführt wird. Bevorzugt wird der weitere flüssige Strom ebenfalls in die Fraktionierungskolonne eingeführt.
  • Es gehört ebenfalls zum Gegenstand dieser Variation, ein Verfahren bereitzustellen, in welchem der weitere gasförmige Strom im Wärmeaustausch mit dem expandierten Strom aus Schritt (d) teilweise kondensiert wird. Bevorzugt werden der Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne und der expandierte Strom aus Schritt (d) vor der Expansion im Wärmeaustausch mit dem ersten flüssigen Strom aus Schritt (b) erwärmt.
  • Das Verfahren der Erfindung kann ebenfalls in einer Weise durchgeführt werden, wobei entweder der erste gasförmige Strom oder der erste flüssige Strom expandiert und abgetrennt wird, um einen weiteren gasförmigen Strom und einen weiteren flüssigen Strom zu ergeben, oder wobei sowohl der erste gasförmige Strom als auch der erste flüssige Strom expandiert, vereinigt und abgetrennt werden, um einen weiteren gasförmigen Strom und einen weiteren flüssigen Strom zu ergeben.
  • In einem bevorzugten Aspekt wird ein Verfahren bereitgestellt, in welchem der erste gasförmige Strom vor der Abtrennung arbeitsexpandiert werden kann.
  • Das oben beschriebene besondere Merkmal des Abtrennens der zwei Phasen aus dem im wesentlichen vollständig expandierten Auslass-Strom ("expander-exhaust-stream") und des nachfolgenden teilweisen Kondensierens der Dampfphase im Wärmeaustausch mit anderen Verfahrens-Strömen wird in 4 dargestellt. Die teilweise kondensierte Dampfphase kann der Kolonne an einem separaten Punkt oberhalb des Punktes, bei dem die flüssige Phase zugeführt wird, zugeführt werden.
  • Ein In Kontakt Bringen der Dampfphase eines teilweise kondensierten Zufuhrgases mit einem Strom leichten Kohlenwasserstoffs kann die schwereren Komponenten aus diesem Dampf selektiv entfernen. Ein Verfahren unter Verwendung einer Waschkolonne, welche bei hohem Druck betätigt wird, um die schwereren Komponenten aus einer gasförmigen Kohlenwasserstoff-Zufuhr abzutrennen, wird in unserer anhängigen UK-Patentanmeldung Nr. 9826999.6 (WO 00/34213) beschrieben. Diese Vorgehensweise kann in das Verfahren der vorliegenden Erfindung integriert werden, wodurch ein Restdampf bei hohem Druck aus der Waschkolonne produziert wird Flüssigkeit aus der Waschkolonne wird durch eine Niedrigdruck-Fraktionierungskolonne geführt, was ein stabilisiertes flüssiges Produkt und einen Restdampf-Strom mit niedrigerem Druck produziert.
  • Bei der Anwendung auf eine hohe Propan-Wiedergewinnung aus Erdgas, kann Dampf aus dem Kopfabschnitt ("top tray") einer Entethaner-Kolonne teilweise kondensiert werden, um einen Rückfluß sowohl für den Entethaner als auch die Hochdruckwaschkolonne bereitzustellen. Während für eine hohe Wiedergewinnung an Propan und schwereren Komponenten aus Erdgas ein ausreichender Rückfluß erzeugt werden kann, kann in den meisten Fällen kein Rückfluß in wirtschaftlicher Weise erzeugt werden, um eine hohe Wiedergewinnung an Ethan und schwereren Komponenten zu bewirken. Für eine wirtschaftliche, hohe Ethan-Wiedergewinnung aus Erdgas muß daher ein alternativer Rückfluß-Strom für die Hochdruckwaschkolonne gefunden werden.
  • In einer zweiten Ausführungsform der Erfindung kann das Verfahren des Unterkühlens, Expandierens und Verdampfens von Flüssigkeit, um eine Kälteerzeugung bei einem niedrigen Temperaturlevel bereitzustellen, auf ein Arbeitsschema angewendet werden, welches ein Zwei-Kolonnen-Verfahren verwendet, so daß es für eine hohe Wiedergewinnung von Ethan und schwereren Komponenten geeignet ist, wie in 5 gezeigt.
  • Im allgemeinen Sinn wird in dem Verfahren der Erfindung gemäß dieser Ausführungsform der Hochdruckdampf aus dem ersten Separator einer Arbeitsexpansion bis zu einem mittleren Druck unterzogen und wird der Waschkolonne auf einer mittleren Ebene zugeführt. Die Flüssigkeit aus dem ersten Separator kann bis zu einem mittleren Druck expandiert werden und dem Boden der Waschkolonne zugeführt werden.
  • Die Waschkolonnen-Kopfprodukte können bei einem mittleren Druck in einer gut eingebundenen Wärmeaustausch-Behandlung teilweise kondensiert werden. Ein Anteil der Flüssigkeit kann verwendet werden, um die Waschkolonne zu refluxieren, und der verbleibende Anteil kann expandiert werden und verwendet werden, um den Entmethaner zu refluxieren. Die Flüssigkeit aus dem Boden der Waschkolonne kann dann unterkühlt, expandiert und wiedererwärmt werden, bevor sie der Entmethaner-Kolonne zugeführt wird Mit dieser Anordnung wird Kälteerzeugung bei einem Temperaturlevel so bereitgestellt, dass sie zur teilweisen Kondensation der Waschkolonnen-Kopfprodukte beitragen kann.
  • Daher wird in der zweiten Ausführungsform dieser Erfindung ein Verfahren bereitgestellt, in welchem der erste gasförmige Strom und der erste flüssige Strom einem Reäquilibrierungsgerät zugeführt werden, welches einen ersten Output produziert, der reicher an schwereren Kohlenwasserstoffen ist als der erste flüssige Strom, und einen zweiten Output produziert, der ärmer an schwereren Kohlenwasserstoffen ist als der erste gasförmige Strom, wobei der zweite Output gekühlt und teilweise kondensiert wird und direkt oder indirekt einem oberen Teil der Fraktionierungskolonne als gekühlter Strom (f) zugeführt wird und wobei der erste Output (der mindestens einen Anteil des ersten flüssigen Stroms aus Schritt (b)) den Verfahren der Schritte (c) und (d) unterzogen wird. Das Reäquilibrierungsgerät kann vorzugsweise eine Hochdruckwaschkolonne sein.
  • In einer bevorzugten Behandlungsweise wird der erste gasförmige Strom arbeitsexpandiert, bevor er dem Reäquilibrierungsgerät zugeführt wird.
  • Es gehört zum Gegenstand dieser Ausführungsform, ein Verfahren bereitzustellen, in welchem der zweite Output im Wärmeaustausch mit dem expandierten Strom aus Schritt (d) teilweise kondensiert wird Bevorzugt wird der zweite Output teilweise kondensiert und mindestens ein Anteil des ersten flüssigen Stroms aus Schritt (b) wird im Wärmeaustausch sowohl mit dem Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne als auch dem expandierten Strom aus Schritt (d) unterkühlt.
  • Die Erfindung stellt ebenfalls ein Verfahren gemäß dieser zweiten Ausführungsform bereit, in welchem der teilweise kondensierte zweite Output einem Separator zugeführt wird, welcher einen zusätzlichen gasförmigen Strom und einen zusätzlichen flüssigen Strom produziert, wobei mindestens ein Anteil des zusätzlichen flüssigen Stroms einem oberen Teil der Fraktionierungskolonne zugeführt wird Bevorzugt wird mindestens ein Anteil des zusätzlich flüssigen Stroms ebenfalls dem Reäquilibrierungsgerät zugeführt.
  • In einem weiteren Aspekt dieser Ausführungsform kann der zusätzliche gasförmige Strom erwärmt werden, um ein Restgasprodukt zu produzieren. Bevorzugt wird der zusätzliche gasförmige Strom im Wärmeaustausch mit mindestens einem Anteil des ersten flüssigen Stroms aus Schritt (b) vor der Expansion erwärmt. Stärker bevorzugt wird der zusätzliche gasförmige Strom und der Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne im Wärmeaustausch mit dem ersten flüssigen Strom aus Schritt (b) vor der Expansion und dem zweiten Output aus dem Reäquilibrierungsgerät erwärmt.
  • In beiden oben beschriebenen Ausführungsformen kann eine Kopfprodukt-Fraktion aus der Fraktionierungskolonne erwärmt werden und sukzessive komprimiert und abgekühlt werden, um ein Restgasprodukt zu produzieren. In der ersten Ausführungsform der Erfindung wird ein Anteil dieses Restgasprodukts recycled, um die Spitze der Fraktionierungskolonne zu refluxieren.
  • Die Erfindung stellt ferner eine Vorrichtung zur Abtrennung einer schwereren Kohlenwasserstoff-Fraktion aus einer gasförmigen Zufuhr bereit, umfassend ein Gemisch von Kohlenwasserstoffen, wobei das Gemisch gekühlt, teilweise kondensiert und in einen ersten flüssigen Strom und einen ersten gasförmigen Strom separiert wird, und mindestens ein Anteil von sowohl dem ersten flüssigen Strom als auch dem ersten gasförmigen Strom zu einer Fraktionierungskolonne geführt wird, in welcher die Separierung vorgenommen wird, wobei die Vorrichtung umfaßt:
    • (i) Leitungsmittel zum Überführen mindestens eines Anteils des ersten flüssigen Stroms zu einem Wärmeaustauscher, in welchem dieser Anteil unterkühlt wird,
    • (ii) Mittel zum Expandieren des unterkühlten Stroms,
    • (iii) Leitungsmittel zum Überführen mindestens eines Anteils des expandierten Stroms zu einem Wärmeaustauscher, in welchem das Unterkühlen bewirkt wird, wobei mindestens ein Teil des Unterkühlens durch Wärmetransfer zum expandierten Strom zur Verfügung gestellt wird,
    • (iv) Leitungsmittel für das Einführen eines gekühlten Stroms, produziert durch Kühlen einer abgetrennten leichten Fraktion der Zufuhr zu einem oberen Teil der Kolonne, wobei mindestens ein Anteil der Kälte, die erforderlich ist, um die abgetrennte leichte Fraktion zu kühlen, durch Wärmetransfer zu dem expandierten Strom bereitgestellt wird
  • Die Erfindung stellt ferner eine Vorrichtung, wie oben beschrieben, bereit, wobei das gekühlte, teilweise kondensierte Gemisch in einem ersten Separator in einen ersten gasförmigen Strom und einen ersten flüssigen Strom aufgetrennt wird und die Vorrichtung weiterhin Mittel zum Expandieren des ersten flüssigen Stroms und Mittel zur Auftrennung des ersten ex pandierten flüssigen Stroms in einen weiteren gasförmigen Strom und einen weiteren flüssigen Strom umfaßt, wobei der weitere flüssige Strom zum Wärmeaustauscher überführt wird.
  • Die oben definierte Vorrichtung kann weiterhin Mittel (z.B. eine Expansionsturbine) zum teilweisen Kondensieren des ersten gasförmigen Stroms, Abtrennungsmittel zum Abtrennen mindestens eines Anteils des teilweise kondensierten Stroms in einen weiteren gasförmigen Strom und einen weiteren flüssigen Strom und Mittel zum Überführen mindestens eines Anteils des weiteren gasförmigen Stroms zur Fraktionierungskolonne umfassen.
  • Die Vorrichtung der Erfindung kann angepaßt werden, um das Verfahren der zweiten Ausführungsform der Erfindung durchzuführen, wobei das gekühlte, teilweise kondensierte Gemisch in einem ersten Separator in einen ersten gasförmigen Strom und einen ersten flüssigen Strom aufgetrennt wird. In diesem Fall schließt die Vorrichtung zusätzlich ein
    • (a) Mittel zum Arbeitsexpandieren des ersten gasförmigen Stroms,
    • (b) Mittel zum Expandieren des ersten flüssigen Stroms,
    • (c) ein Reäquilibrierungsgerät, welches angeordnet ist, um den expandierten ersten gasförmigen Strom und den expandierten ersten flüssigen Strom aufzunehmen und welches einen ersten "Output", welcher an schwereren Kohlenwasserstoffen reicher als der erste expandierte flüssige Strom ist, und einen zweiten "Output" produziert, welcher an schwereren Kohlenwasserstoffen ärmer als der erste gasförmige Strom ist,
    • (d) Leitungsmittel zum Überführen mindestens eines Anteils des zweiten "Outputs" zur Fraktionierungskolonne und
    • (e) Leitungsmittel zum Überführen des ersten "Outputs" zum Wärmeaustauscher.
  • Beschreibung der speziellen Ausführungsformen
  • Ausführungsform 1
  • Die Erfindung wird nachstehend in Hinblick auf ein Verfahren für eine hohe Ethan-Wiedergewinnung beschrieben. Die Beschreibung sollte in Verbindung mit dem Ablaufdiagramm aus 2 gelesen werden.
  • Ein Zufuhrgas mit einem erhöhten Druck 2 wird durch ein Wärmeaustauschsystem 4 geführt, wobei es gekühlt und teilweise kondensiert wird Die flüssige Phase 18 wird in einem Dampf-Flüssigkeits-Separator 8 von der nicht-kondensierten Dampf-Phase 10 abgetrennt. Ein erster gasförmiger Strom, welcher den Dampf 10 umfaßt, wird in einem Turbo-Expander 12 arbeitsexpandiert, um einen Zwei-Phasen-Strom 14 zu ergeben, welcher dem oberen Teil einer Fraktionierungskolonne in der Form eines Entmethaners 16 zugeführt wird Ein erster flüssiger Strom, welcher die Flüssigkeit 18 umfaßt, wird in dem Wärmeaustauschsystem 20 gekühlt, um die unterkühlte Flüssigkeit 22 zu ergeben, welche über das Ventil 24 expandiert ("expanded across valve 24") wird, um den Strom 26 zu ergeben, welcher in flüssiger oder in zwei Phasen vorliegen kann. Der Strom 26 wird in dem Wärmeaustauschsystem 20 teilweise verdampft, um einen Zwei-Phasen-Strom 28 zu ergeben, welcher bei mittlerer Ebene dem Entmethaner 16 zugeführt wird Die Kälteerzeugung für das Kühlen des Zufuhrgases wird durch Verdampfen des flüssigen Kältemittelstroms 86 in dem Wärmeaustauschsystem 4 ergänzt, welches einen Kältemittel-Dampf-Strom 88 ergibt. Die Verwendung eines Kältemittels aus einem solchen automatischen Kälteerzeugungszyklus ist abhängig von der Zufuhrgas-Zusammensetzung, dem erforderlichen Wiedergewinnungs-Level und wirtschaftlichen Faktoren, und stellt kein wesentliches Merkmal der Erfindung dar.
  • Der Restdampf aus dem Entmethaner 16 wird in der folgenden Weise wiedererwärmt und komprimiert. Der Dampf 30 aus dem Entmethaner 16 wird in dem Wärmeaustauschsystem 20 erwärmt, welches das Gas 32 ergibt, das in dem Wärmeaustauschsystem 4 weitererwärmt wird, um das Gas 34 zu ergeben. Das Gas 34 aus dem Wärmeaustauschsystem 4 wird in der Expander-Bremse 36 ("expander brake") komprimiert, welches das Gas 38 ergibt, das in dem Kühler 40 gekühlt wird, welches das Gas 42 ergibt. Das Gas 42 wird in dem Kompressor erster Ebene 44 komprimiert, welches das Gas 46 ergibt, das nachfolgend in dem Kühler 48 gekühlt wird, welches das Gas 50 ergibt. Das Gas 52, welches einen Teil des Gases 50 dar stellt, wird aus dem Kompressionszug entfernt, wobei das Gas 54 zurückbleibt. Das Gas 54 wird in dem Kompressor zweiter Ebene 78 komprimiert, welches das Gas 80 ergibt, das in dem Kühler 82 gekühlt wird, um das Restgasprodukt 84 zu ergeben.
  • Der Rückfluß an den Entmethaner wird in folgender Weise bereitgestellt. Das Gas 52 aus dem Ablaß ("discharge") des Kompressors erster Ebene 44 wird in dem Wärmeaustauschsystem 4 gekühlt, welches das Gas 56 ergibt, und wird in dem Wärmeaustauschsystem 20 kondensiert und unterkühlt, welches die unterkühlte Flüssigkeit 58 ergibt. Die unterkühlte Flüssigkeit 58 wird über das Ventil 60 auf den Entmethaner-Druck expandiert, welches den Zwei-Phasen-Strom 62 ergibt, welcher dem oberen Teil des Entmethaners 16 zugeführt wird.
  • Das Aufkochen des Entmethaners/der Entmethaner-"Reboil" ("demethaniser reboil") wird in der folgenden Weise bereitgestellt. Die Flüssigkeit 64 wird aus einem Teilabschnitt weit oben ("way up") in dem Entmethaner gezogen und durch das Wärmeaustauschsystem 4 thermosyphoniert, wobei sie teilweise verdampft wird, um den Zwei-Phasen-Strom 66 zu ergeben, der an den Entmethaner zurückgeführt wird. Die Flüssigkeit 68 wird in gleicher Weise wie die Flüssigkeit 64 gezogen und wird durch das Wärmeaustauschsystem 4 thermosyphoniert, wobei sie teilweise verdampft wird, um den Zwei-Phasen-Strom 70 zu ergeben, welcher an den Entmethaner zurückgeführt wird Zusätzlich wird die Flüssigkeit 72 aus dem Boden-Gefäß thermosyphoniert und dem Wärmeaustauschsystem 4 zugeführt, wobei sie teilweise verdampft wird, um den Zwei-Phasen-Strom 74 zu ergeben, welcher an den Entmethaner zurückgeführt wird Ein stabilisiertes flüssiges Produkt 76 wird aus dem Boden des Entmethaners gezogen.
  • Die Betätigung der Abtrennungsvorrichtung, wie in 2 beschrieben, wird weiterhin durch die Daten aus Tabelle 1 dargestellt.
  • Figure 00170001
  • Erläuterungen zu Tabelle 1
    • 2
    Zufuhrgas
    10
    Expander-Einlass ("expander inlet")
    14
    Zufuhr des im wesentlichen vollständig expandierten Auslasses an den Entmethaner
    22
    Unterkühlte Flüssigkeit
    26
    Expandierte Flüssigkeit
    28
    Entmethaner, geringere Zufuhr
    30
    Entmethaner-Kopfprodukte
    34
    LP Restgas
    52
    "Recycle"-Gas
    58
    Unterkühlter "Recycle"
    62
    Entmethaner-Rückfluß
    84
    Restgas
    76
    Flüssiges Produkt
    86
    Kühlmittel Ein ("In")
    88
    Kühlmittel Aus ("Out")
  • Das obige Verfahren kann auf einer Anzahl von Wegen variiert werden. Zum Beispiel können einer oder mehrere Turbo-Expansions-Schritte verwendet werden oder es können ein oder mehrere Schritte der teilweisen Kondensation und Phasenabtrennung angewendet werden.
  • Eine andere Alternative zu dem oben beschriebenen Verfahren ist es, den Turbo-Expander 12 zu verwenden, um eher eine andere Drehausstattung anzutreiben, als einen Kompressor anzutreiben, der verwendet wird, um die Restgas-Kompressoren 44 und 78 zu ergänzen.
  • Eine weitere Verfahrensmöglichkeit ist es, den Bedarf an Kälteerzeugung durch Erwärmen oder Verdampfen des flüssigen Produktes 76 aus dem Entmethaner, entweder bei dem Entmethaner-Druck oder bei einem erhöhten oder einem reduzierten Druck, angepaßt an die nachgeschaltete Bearbeitung, bereitzustellen oder zu ergänzen.
  • Die erforderliche Kälteerzeugung kann ebenfalls durch eine oder mehrere Komponenten einer Kälteerzeugungs-Flüssigkeit bereitgestellt oder ergänzt werden, welche auf einen oder mehrere Drucke komprimiert, kondensiert/unterkühlt und expandiert werden, wodurch eine Verdampfung bei einem oder mehreren Temperaturleveln möglich ist. Ein oder mehrere flüssige Ströme und ein erster Restdampf-Strom können aus dem Wärmeaustausch des Zufuhrgases mit diesem automatischen Kälteerzeugungszyklus resultieren.
  • Noch eine andere mögliche Verbesserung des Verfahrens ist es, die Wärmeaustauschsysteme 4 und 20 zu kombinieren oder das Wärmeaustauschsystem 4 durch eine oder mehrere Wärmeaustauscher-Behandlungen zu ersetzen. Das Zufuhrgas 2 kann aufgeteilt werden, um die Ausführbarkeit der Wärme-Einbindung in die vorgenannten Wärmeaustauscherbehandlungen zu optimieren und zu verbessern und kann nachfolgend wieder vereinigt werden, um den Strom 6 zu ergeben.
  • Ebenfalls kann die Einbindung des Kühlens des Zufuhrgases und des Entmethaners des Verfahrens durch Verwenden von mehr als zwei oder weniger als zwei Seitenaustauscher ("side exchangers") optimiert werden.
  • Die erste oben beschriebene Ausführungsform kann, wie in 3 gezeigt, variiert werden. Der erste flüssige Strom, welcher die Flüssigkeit 80 aus dem ersten Separator umfaßt, wird auf einen Zwischendruck expandiert und der resultierende Zwei-Phasen-Strom 92 wird in dem zweiten Dampf-/Flüssigkeits-Separator 94 aufgetrennt. Der weitere flüssige Strom, welcher die Flüssigkeit 98 umfaßt, wird in dem Wärmeaustauscher-System 20 unterkühlt, expandiert und teilweise verdampft in dem Wärmeaustauscher-System 20. Der weitere gasförmige Strom, welcher den Dampf 96 umfaßt, wird mit dem Restgas-Recycle-Strom 56 vereinigt und dem Wärmeaustausch-System 20 zugeführt.
  • Eine zweite Variation der ersten Ausführungsform wird in 4 gezeigt. Die zwei Phasen des Stroms 14, des im wesentlichen vollständig expandierten Auslasses, werden in dem zweiten Dampf-/Flüssigkeits-Separator 90 aufgetrennt. Der weitere flüssige Strom, welcher die Flüssigkeit 96 umfaßt, wird dem Entmethaner zugeführt. Der weitere gasförmige Strom, welcher den Dampf 92 umfaßt, wird teilweise in dem Wärmeaustauschsystem 20 kondensiert und nachfolgend an einem Punkt, der oberhalb der Flüssigkeitszufuhr liegt, dem Entmethaner zugeführt.
  • Ausführungsform 2
  • Die zweite Ausführungsform der Erfindung wird nachfolgend in Hinblick auf ein Verfahren für eine hohe Ethan-Wiedergewinnung beschrieben. Die Beschreibung sollte in Verbindung mit dem Ablaufdiagramm aus 5 gelesen werden.
  • Ein Zufuhrgas mit einem erhöhten Druck 2 wird durch das Wärmeaustauschsystem 4 durchgeführt, wo es gekühlt und teilweise kondensiert wird, um den Zwei-Phasen-Strom 6 zu ergeben. Die flüssige Phase 48 wird von der nicht kondensierten Dampf-Phase 10 in einem Dampf-/Flüssigkeitsseparator 8 abgetrennt. Der erste gasförmige Strom, welcher den Dampf 10 umfaßt, wird in den Turbo-Expander 12 arbeitsexpandiert, um den Zwei-Phasen-Strom 14 zu ergeben, welcher zu einem mittleren Punkt einer Reäquilibrierungsvorrichtung in der Form einer Hochdruckwaschkolonne 16 zugeführt wird. Ein erster flüssiger Strom, welcher die Flüssigkeit 48 umfaßt, wird über das Ventil 50 auf einen mittleren Druck expandiert, um den Zwei-Phasen-Strom 52 zu ergeben, welcher dem Boden der Hochdruckwaschkolonne 16 zugeführt wird.
  • Die Kälteerzeugung für das Kühlen des Zufuhrgases wird durch Verdampfen des flüssigen Kühlmittel-Stroms 108 in dem Wärmeaustauschsystem 4 ergänzt, welches den Kühlmittel-Dampfstrom 110 ergibt. Das Verwenden eines Kühlmittels aus einem solchen automatischen Kälteerzeugungs-Zyklus ist abhängig von der Zufuhrgas-Zusammensetzung, dem erforderlichen Wiedergewinnungslevel und wirtschaftliche Faktoren und ist kein notwendiges Merkmal der Erfindung.
  • Ein erster Output aus der Hochdruckwaschkolonne, welcher die Flüssigkeit 36 umfaßt, wird in dem Wäscheaustausch-System 20 unterkühlt, um die unterkühlte Flüssigkeit 38 zu ergeben. Die Flüssigkeit 38 wird über ein Ventil 40 expandiert, um den Strom 42 zu ergeben, welcher in flüssiger oder in Zwei-Phasen vorliegen kann. Der Strom 42 wird in dem Wärmeaustauschsystem 20 teilweise verdampft, um einen Zwei-Phasen-Strom 46 zu ergeben, welcher auf einer mittleren Ebene dem Entmethaner 54 zugeführt wird Ein zweiter Output aus der Hochdruckwaschkolonne, welcher den Dampf 18 umfaßt, wird in dem Wärmeaustauschsystem 20 teilweise kondensiert, um einen Zwei-Phasen-Strom 22 zu ergeben. Ein zusätzlicher flüssiger Strom, welcher die Flüssigkeit 26 umfaßt, wird aus dem nicht-kondensierten zusätzlichen gasförmigen Strom, welcher den Dampf 62 umfaßt, in einem Dampf-/Flüssigkeits-Separator 24 abgetrennt. Die Flüssigkeit 26 wird aufgeteilt und mit einem Anteil 28 zugeführt, um die Hochdruckwaschkolonne 16 zu refluxieren. Der verbleibende Anteil 30 wird über das Ventil 32 expandiert, um einen Zwei-Phasen-Strom 34 zu ergeben, welcher einem oberen Teil des Entmethaners 54 zugeführt wird, um den erforderlichen Rückfluß bereitzustellen.
  • Der Restdampf aus dem Entmethaner wird auf die folgende Weise wiedererwärmt und komprimiert. Der Dampf 56 aus dem Entmethaner wird in dem Wärmeaustauschsystem 20 erwärmt, welches das Gas 58 ergibt, das in dem Wärmeaustauschsystem 4 weiter erwärmt wird, um das Gas 60 zu ergeben. Das Gas 60 aus dem Wärmeaustauschsystem 4 wird in der Expander-Bremse 68 komprimiert, welches das Gas 70 ergibt, das in dem Kühler 72 nachfol gend gekühlt wird, welches das Gas 74 ergibt. Das Gas 74 wird in dem Kompressor erster Ebene 76 komprimiert, um das Gas 78 zu ergeben, welches in dem Kühler 80 gekühlt wird, um das Gas 82 zu ergeben. Das Gas 82 wird mit Gas 66 gemischt, um das Gas 84 zu ergeben. Das Gas 84 wird in dem Kompressor zweiter Ebene 100 komprimiert, um das Gas 102 zu ergeben, das in dem Kühler 104 gekühlt wird, um das Restgasprodukt 106 zu ergeben.
  • Der zusätzliche gasförmige Strom aus dem Dampf-/Flüssigkeits-Separator 24, welcher den Restdampf 62 enthält, wird in dem Wärmeaustauschsystem 20 erwärmt, welches das Gas 64 ergibt, das in dem Wärmeaustauschsystem 4 weiter erwärmt wird, um das Gas 66 zu ergeben. Das Gas 66 aus dem Wärmeaustauschsystem 4 wird mit Gas 82 gemischt, um das Gas 84 zu ergeben.
  • Das Aufkochen des Entmethaners/der Entmethaner-"Reboil" wird in die folgende Weise bereitgestellt. Die Flüssigkeit 86 wird aus einem Teilabschnitt weit oben in dem Entmethaner gezogen und durch das Wärmeaustauschsystem 4 thermosyphoniert, wo sie teilweise verdampft wird, um einen 2-Phasen-Strom 88 zu ergeben, welcher an den Entmethaner zurückgeführt wird Die Flüssigkeit 90 wird in gleicher Weise aus einem Gefäß weiter unten des Entmethaners als das, aus dem die Flüssigkeit 86 gezogen wurde, gezogen und wird durch das Wärmeaustauschsystem 4 thermosyphoniert, wobei sie teilweise verdampft wird, um einen Zwei-Phasen-Strom 92 zu ergeben, welcher an den Entmethaner zurückgeführt wird. Zusätzlich wird die Flüssigkeit 94 aus dem Boden-Gefäß thermosyphoniert und dem Wärmeaustauschsystem 4 zugeführt, wo sie teilweise verdampft wird, um einen Zwei-Phasen-Strom 96 zu ergeben, der an den Entmethaner zurückgeführt wird Ein stabilisiertes flüssiges Produkt 98 wird aus dem Boden des Entmethaners gezogen.
  • Die Betätigung der Abtrennungsvorrichtung, wie in 5 beschrieben, wird weiterhin durch die Daten aus Tabelle 2 dargestellt.
  • Figure 00230001
  • Erläuterungen zu Tabelle 2
    • 2
    Zufuhrgas
    10
    Expander-Einlass ("expander inlet")
    14
    Zufuhr des im wesentlichen vollständig expandierten Auslasses an die HD-Waschkolonne
    52
    HD-Waschkolonne, geringere Zufuhr
    18
    Waschkolonnen-Dampf
    62
    HD-Restdampf
    28
    Waschkolonnen-Rückfluß
    56
    Entmethaner-Kopfprodukte
    34
    Entmethaner-Kolonnen-Rückfluß
    38
    Unterkühlte Flüssigkeit
    42
    Expandierte Flüssigkeit
    46
    Entmethaner, geringere Zufuhr
    60
    Recycle-Gas
    66
    HP-Restgas
    84
    Restgas
    98
    Flüssiges Produkt
    100
    Kühlmittel Ein ("In")
    102
    Kühlmittel Aus ("Out")
  • Das obige Verfahren kann auf vielfältige Weise variiert werden. Zum Beispiel können einer oder mehrerer Turbo-Expansions-Schritte verwendet werden oder es können ein oder mehrere Schritte der teilweisen Kondensation und Phasenabtrennung angewendet werden.
  • Eine weitere Alternative zu dem oben beschriebenen Verfahren ist es, den Turbo-Expander 12 zu verwenden, um eine andere Drehausrüstung anzutreiben, eher als einen Kompressor anzutreiben, welcher verwendet wird, um die Restgaskompressoren 76 und 100 zu ergänzen.
  • Eine weitere Alternative ist es, daß einer oder beide von (a) der Anteil des zusätzlichen flüssigen Stromes, umfassend die Flüssigkeit 26, welche zugeführt wird, um die Hochdruckwaschkolonne zu refluxieren, und (b) der Anteil der Flüssigkeit 26, welche einem oberen Teil des Entmethaners 54 zugeführt wird, jeweils in dem Wärmeaustauschsystem 20 erwärmt werden können, vor dem Zuführen zu entweder der Hochdruckwaschkolonne 16 oder dem Ventil 32.
  • Noch eine andere mögliche Verfahrensverbesserung ist es, die Wärmeaustauschsysteme 4 und 20 zu kombinieren oder das Wärmeaustauschsystem 4 durch eine oder mehrere Wärmeaustauscherbehandlungen zu ersetzen. Das Zufuhrgas 2 kann aufgeteilt werden, um die Ausführbarkeit der Wärme-Einbindung in die vorerwähnten Wärmeaustauscherbehandlungen zu optimieren und zu verbessern und kann nachfolgend wiedervereinigt werden, um den Strom 6 zu ergeben.
  • Eine weitere Verfahrensmöglichkeit ist es, den Bedarf der Kälteerzeugung durch Erwärmen oder Verdampfen des flüssigen Produktes 98 aus dem Entmethaner, entweder bei dem Entmethaner-Druck oder bei einem erhöhten oder bei einem erniedrigten Druck, angepaßt an die nachfolgende Bearbeitung, bereitgestellt oder ergänzt werden. Alternativ kann der Bedarf der Kälteerzeugung durch Expandieren der Restdämpfe aus der Hochdruckwaschkolonne bereitgestellt oder ergänzt werden.
  • Die erforderliche Kälteerzeugung kann ebenfalls durch ein oder mehrere Komponenten einer Kühlmittelflüssigkeit bereitgestellt oder ergänzt werden, welche komprimiert, kondensiert /unterkühlt und expandiert wird auf einen oder mehrere Drucke, wodurch eine Verdampfung bei einem oder mehreren Temperaturleveln ermöglicht wird. Ein oder mehrere flüssige Ströme und ein erster Restgas-Strom können sich aus dem Wärmeaustausch des Zufuhrgases mit diesem automatischen Kälteerzeugungszyklus ergeben.
  • Das Einbinden des Kühlens des Zufuhrgases und des Entmethaners des Prozesses kann ferner durch ein Verwenden von mehr als zwei oder weniger als zwei Seitenaustauscher ("side exchangers") optimiert werden.
  • Es kann bei dem obigen Verfahren ebenfalls vorteilhaft sein, die Hochdruckwaschkolonne aufzukochen ("reboil"), z. B. im Wärmeaustausch mit einem Anteil des Zufuhrgases, um die Ladung an den Entmethaner zu reduzieren.
  • Als eine weitere Verbesserung kann der Rückfluß an die Hochdruckwaschkolonne durch vollständiges Kondensieren eines Anteils des zweiten Outputs der Hochdruckwaschkolonne, welche den Kopfprodukt-Dampf 18 umfaßt, bereitgestellt werden, eher als den gesamten Dampf 18 teilweise zu kondensieren.
  • Ebenfalls können die Dampf- und flüssigen Phasen des im wesentlichen expandierten Auslass-Stroms 14 in einem Dampf-/Flüssigkeits-Separator aufgetrennt werden, wobei die flüssige Phase einer mittleren Ebene der Hochdruckwaschkolonne zugeführt wird Die Dampf-Phase kann in dem Wärmeaustauschsystem 20 teilweise kondensiert werden, wobei der sich ergebende Zwei-Phasen-Strom an einem höheren Punkt der Hochdruckwaschkolonne zugeführt wird, um den gesamten oder einen Teil des erforderlichen Rückflusses bereitzustellen.

Claims (43)

  1. Verfahren zur Abtrennung einer schwereren Kohlenwasserstoff-Fraktion aus einer gasförmigen Zufuhr, enthaltend ein Gemisch von Kohlenwasserstoffen, wobei das Verfahren umfasst: (a) Abkühlen der gasförmigen Zufuhr, um einen teilweise kondensierten Strom zu produzieren (b) Abtrennen des teilweise kondensierten Stroms, um einen ersten flüssigen Strom und einen ersten gasförmigen Strom zu bilden (c) Unterkühlen mindestens eines Anteils des ersten flüssigen Stroms (d) Expandieren des unterkühlten Stroms (e) Führen mindestens eines Anteils des expandierten Stroms aus (d) als eine flüssige Zufuhr zu einer Fraktionierungskolonne (f) Produzieren eines gekühlten Stroms durch Kühlen einer abgetrennten leichten Fraktion der Zufuhr (g) Wiedergewinnen der schwereren Kohlenwasserstoff-Fraktion als eine Rückstandsfraktion aus der Kolonne dadurch gekennzeichnet, daß (i) mindestens ein Teil des Unterkühlens, erforderlich im Unterkühlungsschritt (c), durch Wärmetransfer zum expandierten Strom aus (d) bereitgestellt wird, (ii) mindestens ein Teil der Kälte, erforderlich, um die abgetrennten leichten Fraktionen zu kühlen, wodurch der gekühlte Strom (f) produziert wird, durch Wärmetransfer zum expandierten Strom aus (d) bereitgestellt wird und (iii) mindestens ein Anteil des gekühlten Stroms (f) an einem oberen Teil der Kolonne eingeleitet wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, in welchem mindestens ein Teil des Unterkühlens, erforderlich im Unterkühlungsschritt (c) durch Wärmetransfer zum Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne bereitgestellt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, wobei der Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne vor der Expansion im Wärmeaustausch mit dem ersten flüssigen Strom aus Schritt (b) erhitzt wird.
  4. Verfahren nach Anspruch 3, wobei der Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne und der expandierte Strom aus Schritt (d) im Wärmeaustausch mit dem ersten flüssigen Strom aus Schritt (b) vor der Expansion in einem einzelnen Wärmeaustauscher erhitzt werden.
  5. Verfahren nach Anspruch 4, wobei die Nettokälteerzeugung, verfügbar innerhalb des Wärmeaustauschers, verwendet wird, um die abgetrennte leichte Fraktion in Schritt (f) abzukühlen.
  6. Verfahren nach Anspruch 5, wobei die abgetrennte Fraktion einen "Recycle"-Strom, der aus den Kopfprodukten aus der Fraktionierungskolonne stammt, umfaßt.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei der Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne wiedererwärmt, komprimiert und gekühlt wird, um einen "Recycle"-Strom und ein Restgasprodukt bereitzustellen.
  8. Verfahren nach Anspruch 7, wobei der Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne und der expandierte Strom aus Schritt (d) im Wärmeaustausch mit dem unterkühlten ersten flüssigen Strom aus Schritt (b) vor der Expansion in einem einzelnen Wärmeaustauscher erhitzt werden.
  9. Verfahren nach Anspruch 8, wobei die Nettokälteerzeugung, verfügbar innerhalb des Wärmeaustauschers, verwendet wird, um die abgetrennte leichte Fraktion in Schritt (f) abzukühlen.
  10. Verfahren nach Anspruch 9, wobei die abgetrennte leichte Fraktion einen "Recycle"-Strom, der aus den Kopfprodukten aus der Fraktionierungskolonne stammt, umfaßt.
  11. Verfahren nach Anspruch 10, wobei mindestens ein Anteil des "Recycle"-Stroms kondensiert/unterkühlt wird und zu einem oberen Teil der Fraktionierungskolonne zurückgeführt wird.
  12. Verfahren nach irgendeinem vorgenannten Anspruch, wobei der erste flüssige Strom expandiert und abgetrennt wird, um einen weiteren gasförmigen Strom zu ergeben und mindestens ein Anteil des Rückstands den Verfahren der Schritte (c) und (d) unterzogen wird.
  13. Verfahren nach Anspruch 12, wobei mindestens ein Teil des weiteren gasförmigen Stroms gekühlt wird, um mindestens einen Anteil des gekühlten Stroms (f) zu bilden.
  14. Verfahren nach Anspruch 13, wobei der weitere gasförmige Strom oder ein Anteil davon mit einem rezyklisierten Strom, der aus den Kolonnenkopfprodukten stammt, vereinigt wird, um die abgetrennte leichte Fraktion zu bilden, welche in die Fraktionierungskolonne an einem Punkt oberhalb der Flüssigkeitszufuhr eingeführt wird.
  15. Verfahren nach Anspruch 13 oder 14, wobei der gekühlte Strom (f) oder ein Anteil davon vor seiner Einführung in die Fraktionierungssäule expandiert wird.
  16. Verfahren nach einem der Ansprüche 13 bis 15, wobei der weitere gasförmige Strom oder ein Anteil davon mit der Gesamtheit des "Rerycle"-Stroms, bevor er zur Fraktionierungssäule überführt wird, vereinigt wird.
  17. Verfahren nach irgendeinem vorhergehenden Anspruch, wobei der gekühlte Strom (f) oder ein Anteil davon expandiert wird, um mindestens einen teilweise kondensierten Strom zu erzeugen, welcher in die Fraktionierungssäule eingeführt wird.
  18. Verfahren nach Anspruch 17, wobei der erste gasförmige Strom oder ein Anteil davon in die Fraktionierungskolonne an einem Punkt oberhalb der Flüssigkeitszufuhr eingeführt wird.
  19. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 11, wobei der erste gasförmige Strom arbeitsexpandiert und abgetrennt wird, um einen weiteren gasförmigen Strom und einen weiteren flüssigen Strom zu ergeben, wobei der weitere gasförmige Strom teilweise in einem Wärmeaustauscher kondensiert wird und dann zur Fraktionierungskolonne zugeführt wird.
  20. Verfahren nach Anspruch 19, wobei der weitere gasförmige Strom in die Fraktionierungskolonne an einem Punkt oberhalb der Flüssigkeitszufuhr eingeführt wird.
  21. Verfahren nach Anspruch 19 oder 20, wobei der weitere flüssige Strom ebenfalls in die Fraktionierungskolonne eingeführt wird.
  22. Verfahren nach einem der Ansprüche 19 bis 21, wobei der weitere gasförmige Strom im Wärmeaustausch mit dem expandierten Strom aus Schritt (d) teilweise kondensiert wird.
  23. Verfahren nach Anspruch 22, wobei der Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne und der expandierte Strom aus Schritt (d) im Wärmeaustausch mit dem ersten flüssigen Strom aus Schritt (b) vor der Expansion erwärmt werden.
  24. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 23, wobei entweder der erste gasförmige Strom oder der erste flüssige Strom expandiert und abgetrennt wird, um einen weiteren gasförmigen Strom und einen weiteren flüssigen Strom zu ergeben.
  25. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 23, wobei sowohl der erste gasförmige Strom als auch der erste flüssige Strom expandiert, vereinigt und abgetrennt wird, um einen weiteren gasförmigen Strom und einen weiteren flüssigen Strom zu ergeben.
  26. Verfahren nach einem der Ansprüche 12 bis 24, wobei der erste gasförmige Strom vor der Abtrennung arbeitsexpandiert wird.
  27. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei der erste gasförmige Strom und der erste flüssige Strom einem Reäquilibrierungsgerät zugeführt werden, welches einen ersten "Output", welcher an schwereren Kohlenwasserstoffen reicher als der erste flüssige Strom ist, und einen zweiten "Output" produziert, welcher an schwereren Kohlenwasserstoffen ärmer als der erste gasförmige Strom ist, wobei der zweite "Output" gekühlt und teilweise kondensiert wird und direkt oder indirekt einem oberen Teil der Fraktionierungskolonne als gekühlter Strom (f) zugeführt wird und wobei der erste "Output" den Verfahren der Schritte (c) und (d) unterzogen wird.
  28. Verfahren nach Anspruch 27, wobei der erste gasförmige Strom, bevor er dem Reäquilibrierungsgerät zugeführt wird, arbeitsexpandiert wird.
  29. Verfahren nach Anspruch 27 oder 28, wobei das Reäquilibrierungsgerät eine Hochdruckwaschkolonne ist.
  30. Verfahren nach einem der Ansprüche 27 bis 29, wobei der zweite "Output" im Wärmeaustausch mit dem expandierten Strom aus Schritt (d) teilweise kondensiert wird.
  31. Verfahren nach Anspruch 30, wobei der zweite "Output" teilweise kondensiert wird und mindestens ein Anteil des ersten flüssigen Stroms aus Schritt (b) im Wärmeaustausch mit dem Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne und dem expandierten und zumindest teilweise verdampften, unterkühlten Strom aus Schritt (d) unterkühlt wird.
  32. Verfahren nach Anspruch 30 oder 31, wobei der teilweise kondensierte "Output" einem Separator zugeführt wird, welcher einen zusätzlichen gasförmigen Strom und einen zusätzlichen flüssigen Strom produziert, wobei mindestens ein Anteil des zusätzlichen flüssigen Stroms einem oberen Teil der Fraktionierungskolonne zugeführt wird.
  33. Verfahren nach Anspruch 32, wobei mindestens ein Anteil des zusätzlichen flüssigen Stroms dem Reäquilibrierungsgerät zugeführt wird.
  34. Verfahren nach Anspruch 32, wobei der zusätzliche gasförmige Strom erwärmt wird, um ein Restgasprodukt zu produzieren.
  35. Verfahren nach einem der Ansprüche 32 bis 34, wobei der zusätzliche gasförmige Strom im Wärmeaustausch mit mindestens einem Anteil des ersten flüssigen Stroms aus Schritt (b) vor der Expansion erwärmt wird.
  36. Verfahren nach Anspruch 35, wobei der zusätzliche gasförmige Strom und der Kopfprodukt-Dampf aus der Fraktionierungskolonne im Wärmeaustausch mit mindestens einem Anteil des ersten flüssigen Stroms aus Schritt (b) vor der Expansion und dem zweiten "Output" aus dem Reäquilibrierungsgerät erwärmt werden.
  37. Verfahren nach einem der Ansprüche 27 bis 36, wobei mindestens ein Anteil des ersten "Outputs" unterkühlt, expandiert und mindestens teilweise verdampft wird und mindestens ein Anteil des expandierten und zumindest teilweise verdampften unterkühlten Stroms als eine flüssige Zufuhr für die Fraktionierungskolonne verwendet wird.
  38. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 37, wobei eine Kopfprodukt-Fraktion aus der Fraktionierungskolonne erwärmt und sukzessiv komprimiert und abgekühlt wird, um ein Restgasprodukt zu produzieren.
  39. Verfahren nach Anspruch 38, wobei ein Anteil des Restgasprodukts gekühlt und zur Spitze der Fraktionierungskolonne als gekühlter Strom (f) rückgeführt wird.
  40. Vorrichtung zur Abtrennung einer schwereren Kohlenwasserstoff-Fraktion aus einer gasförmigen Zufuhr, umfassend ein Gemisch von Kohlenwasserstoffen, wobei das Gemisch gekühlt, teilweise kondensiert und in einen ersten flüssigen Strom und einen ersten gasförmigen Strom separiert wird und mindestens ein Anteil von sowohl dem ersten flüssigen Strom als auch dem ersten gasförmigen Strom zu einer Fraktionierungskolonne geführt wird, in welcher die Separierung vorgenommen wird, wobei die Vorrichtung umfaßt: (i) Leitungsmittel zum Überführen mindestens eines Anteils des ersten flüssigen Stroms zu einem Wärmeaustauscher, in welchem dieser Anteil unterkühlt wird, (ii) Mittel zum Expandieren des unterkühlten Stroms, (iii) Leitungsmittel zum Überführen mindestens eines Anteils des expandierten Stroms zu einem Wärmeaustauscher, in welchem das Unterkühlen bewirkt wird, wobei mindestens ein Teil des Unterkühlens durch Wärmetransfer zum expandierten Strom zur Verfügung gestellt wird, (iv) Leitungsmittel für das Einführen eines gekühlten Stroms, produziert durch Kühlen einer abgetrennten leichten Fraktion der Zufuhr zu einem oberen Teil der Kolonne, wobei mindestens ein Anteil der Kälte, die erforderlich ist, um die abgetrennte leichte Fraktion zu kühlen, durch Wärmetransfer zu dem expandierten Strom bereitgestellt wird.
  41. Vorrichtung nach Anspruch 40, wobei das gekühlte, teilweise kondensierte Gemisch in einem ersten Separator in einen ersten gasförmigen Strom und in einen ersten flüssigen Strom aufgeteilt wird und die Vorrichtung weiterhin Mittel zum Expandieren des ersten flüssigen Stroms und Mittel zur Auftrennung des ersten expandierten flüssigen Stroms in einen weiteren gasförmigen Strom und einen weiteren flüssigen Strom umfaßt, wobei der weitere flüssige Strom zum Wärmeaustauscher überführt wird.
  42. Vorrichtung nach Anspruch 40, weiter umfassend Mittel zum teilweisen Kondensieren des ersten gasförmigen Stroms, Separierungsmittel zum Auftrennen mindestens eines Anteils des teilweise kondensierten Stroms in einen weiteren gasförmigen Strom und einen weiteren flüssigen Strom und Mittel zum Überführen mindestens eines Anteils des weiteren gasförmigen Stroms zur Fraktionierungskolonne.
  43. Vorrichtung nach Anspruch 40, wobei das gekühlte, teilweise kondensierte Gemisch in einem ersten Separator in einen ersten gasförmigen Strom und einen ersten flüssigen Strom aufgetrennt wird und die Vorrichtung einschließt (a) Mittel zum Axbeitsexpandieren des ersten gasförmigen Stroms, (b) Mittel zum Expandieren des ersten flüssigen Stroms, (c) ein Reäquilibrierungsgerät, welches angeordnet ist, um den expandierten ersten gasförmigen Strom und den expandierten ersten flüssigen Strom aufzunehmen und welches einen ersten "Output", welcher an schwereren Kohlenwasserstoffen reicher als der erste expandierte flüssige Strom ist, und einen zweiten "Output" produziert, welcher an schwereren Kohlenwasserstoffen ärmer als der erste gasförmige Strom ist, (d) Leitungsmittel zum Überführen mindestens eines Anteils des zweiten "Outputs" zur Fraktionierungskolonne und (e) Leitungsmittel zum Überführen des ersten "Outputs" zum Wärmeaustauscher.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102016003305A1 (de) * 2016-03-17 2017-09-21 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Abtrennen einer ethanreichen Fraktion aus Erdgas

Families Citing this family (70)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1322897A2 (de) 2000-10-02 2003-07-02 Elkcorp Kohlenwasserstoffgasverarbeitung
FR2817766B1 (fr) * 2000-12-13 2003-08-15 Technip Cie Procede et installation de separation d'un melange gazeux contenant du methane par distillation,et gaz obtenus par cette separation
US6742358B2 (en) 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
UA76750C2 (uk) * 2001-06-08 2006-09-15 Елккорп Спосіб зрідження природного газу (варіанти)
DE60229306D1 (de) * 2002-08-15 2008-11-20 Fluor Corp Niederdruckflüssigergasanlagenkonfigurationen
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
US7484385B2 (en) * 2003-01-16 2009-02-03 Lummus Technology Inc. Multiple reflux stream hydrocarbon recovery process
KR101120324B1 (ko) * 2003-02-25 2012-06-12 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 탄화수소 가스의 처리방법
US6889523B2 (en) * 2003-03-07 2005-05-10 Elkcorp LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US7155931B2 (en) * 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
EP1678449A4 (de) * 2003-10-30 2012-08-29 Fluor Tech Corp Flexible ngl-prozesse und -verfahren
US7204100B2 (en) * 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
WO2006118583A1 (en) * 2004-07-01 2006-11-09 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US9353315B2 (en) * 2004-09-22 2016-05-31 Rodney T. Heath Vapor process system
RU2272973C1 (ru) * 2004-09-24 2006-03-27 Салават Зайнетдинович Имаев Способ низкотемпературной сепарации газа (варианты)
SG160406A1 (en) * 2005-03-16 2010-04-29 Fuelcor Llc Systems, methods, and compositions for production of synthetic hydrocarbon compounds
MX2007015603A (es) * 2005-07-07 2008-02-21 Fluor Tech Corp Metodos y configuraciones de recuperacion de liquidos del gas natural.
EP2005095A2 (de) * 2006-04-12 2008-12-24 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren und vorrichtung zur verflüssigung eines erdgasstroms
EP2024700A2 (de) * 2006-06-02 2009-02-18 Ortloff Engeneers, Ltd Verarbeitung von flüssigerdgas
US9296966B2 (en) * 2006-07-06 2016-03-29 Fluor Technologies Corporation Propane recovery methods and configurations
EP2054686A2 (de) * 2006-08-23 2009-05-06 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren und vorrichtung zur verdampfung eines flüssigkohlenwasserstoffstroms
US20080078205A1 (en) * 2006-09-28 2008-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8529215B2 (en) 2008-03-06 2013-09-10 Rodney T. Heath Liquid hydrocarbon slug containing vapor recovery system
US20100040989A1 (en) * 2008-03-06 2010-02-18 Heath Rodney T Combustor Control
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
WO2010027986A1 (en) * 2008-09-03 2010-03-11 Ameringer Greg E Ngl extraction from liquefied natural gas
US8522574B2 (en) * 2008-12-31 2013-09-03 Kellogg Brown & Root Llc Method for nitrogen rejection and or helium recovery in an LNG liquefaction plant
GB2455462B (en) * 2009-03-25 2010-01-06 Costain Oil Gas & Process Ltd Process and apparatus for separation of hydrocarbons and nitrogen
FR2943683B1 (fr) * 2009-03-25 2012-12-14 Technip France Procede de traitement d'un gaz naturel de charge pour obtenir un gaz naturel traite et une coupe d'hydrocarbures en c5+, et installation associee
FR2944523B1 (fr) 2009-04-21 2011-08-26 Technip France Procede de production d'un courant riche en methane et d'une coupe riche en hydrocarbures en c2+ a partir d'un courant de gaz naturel de charge, et installation associee
US20100287982A1 (en) * 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
FR2947897B1 (fr) 2009-07-09 2014-05-09 Technip France Procede de production d'un courant riche en methane et d'un courant riche en hydrocarbures en c2+, et installation associee.
US9021832B2 (en) * 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
KR101666254B1 (ko) 2010-06-03 2016-10-13 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 탄화수소 가스 처리공정
CA2754279C (en) 2010-09-30 2018-03-27 Rodney T. Heath High efficiency slug containing vapor recovery
CA2728035A1 (en) * 2010-12-20 2012-06-20 Barry Ahearn Multi-stage separator for propane recapture generator waste
EA201390957A1 (ru) 2010-12-23 2013-12-30 Флуор Текнолоджиз Корпорейшн Способы и конфигурации извлечения этана и отвода этана
US10451344B2 (en) 2010-12-23 2019-10-22 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
DE102010056580B4 (de) * 2010-12-30 2013-04-11 Gea Batignolles Technologies Thermiques Anordnung zur Verdampfung von flüssigem Erdgas
US10052565B2 (en) 2012-05-10 2018-08-21 Rodney T. Heath Treater combination unit
GB201216460D0 (en) * 2012-09-14 2012-10-31 Medisafe Uk Ltd Method of pre-treating medical instruments
DE102013200572A1 (de) * 2013-01-16 2014-07-17 Siemens Aktiengesellschaft Vorrichtung zur Regasifizierung von Flüssigerdgas und zugehöriges Verfahren
US20140202207A1 (en) * 2013-01-18 2014-07-24 Zaheer I. Malik Methods for separating hydrocarbon gases
US9527786B1 (en) 2013-03-15 2016-12-27 Rodney T. Heath Compressor equipped emissions free dehydrator
US9291409B1 (en) 2013-03-15 2016-03-22 Rodney T. Heath Compressor inter-stage temperature control
SG11201600806UA (en) 2013-09-11 2016-03-30 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
MX2016003030A (es) 2013-09-11 2016-05-24 Ortloff Engineers Ltd Procesamiento de hidrocarburos.
EP3044528A1 (de) 2013-09-11 2016-07-20 Ortloff Engineers, Ltd Behandlung von kohlenwasserstoffgas
US9932989B1 (en) 2013-10-24 2018-04-03 Rodney T. Heath Produced liquids compressor cooler
FR3042982B1 (fr) * 2015-11-03 2019-07-26 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de separation des composants d’un melange gazeux a traiter comprenant du methane, de l’azote et au moins un hydrocarbure ayant au moins deux atomes de carbone
US10436506B2 (en) 2015-12-22 2019-10-08 Eastman Chemical Company Supersonic separation of hydrocarbons
US10702793B2 (en) 2015-12-22 2020-07-07 Eastman Chemical Company Supersonic treatment of vapor streams for separation and drying of hydrocarbon gases
US10006701B2 (en) 2016-01-05 2018-06-26 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery or ethane rejection operation
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
MX2019001888A (es) 2016-09-09 2019-06-03 Fluor Tech Corp Metodos y configuracion para readaptacion de planta liquidos de gas (ngl) para alta recuperacion de etano.
GB2562692B (en) 2016-11-18 2022-07-13 Costain Oil Gas & Process Ltd Hydrocarbon separation process and apparatus
GB2556878A (en) * 2016-11-18 2018-06-13 Costain Oil Gas & Process Ltd Hydrocarbon separation process and apparatus
US11660567B2 (en) 2017-05-24 2023-05-30 Basf Corporation Gas dehydration with mixed adsorbent/desiccant beds
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
EP3424582A1 (de) * 2017-07-06 2019-01-09 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und anlage zur trenntechnischen bearbeitung eines ausgangsgemischs
US11112175B2 (en) 2017-10-20 2021-09-07 Fluor Technologies Corporation Phase implementation of natural gas liquid recovery plants
CN110319350B (zh) * 2019-07-15 2021-04-13 西南石油大学 一种气相乙烷管道放空气的回收工艺及装置

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4171964A (en) 1976-06-21 1979-10-23 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4157904A (en) 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4687499A (en) 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4851020A (en) 1988-11-21 1989-07-25 Mcdermott International, Inc. Ethane recovery system
US4889545A (en) 1988-11-21 1989-12-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
GB2271628B (en) 1992-10-08 1996-06-12 Costain Oil Gas & Process Limi Hydrocarbon recovery process
US5568737A (en) 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5983664A (en) * 1997-04-09 1999-11-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5881569A (en) 1997-05-07 1999-03-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5890377A (en) * 1997-11-04 1999-04-06 Abb Randall Corporation Hydrocarbon gas separation process
US5992175A (en) * 1997-12-08 1999-11-30 Ipsi Llc Enhanced NGL recovery processes

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102016003305A1 (de) * 2016-03-17 2017-09-21 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Abtrennen einer ethanreichen Fraktion aus Erdgas

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