-
Die
Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum effektiven
Pumpen bei mehrfachem Durchgang der Pumpstrahlung durch das Laser-
oder Verstärkermedium
mittels einer Kombination zweier Retroreflektoren und einer speziellen
Ausführung
des Lasermediums.
-
Bei
Festkörper-Lasern
mit hohem Wirkungsgrad, so bei den 3-Niveau-Lasersystemen, tritt
das Problem auf, daß eine
extrem hohe Volumen-Pumpdichte im aktiven Medium bei möglichst
geringer Dotierung erreicht werden muß. Bei hoher Dotierung wird
zwar die Absorption der Pumpstrahlung in einem Durchgang erreicht,
aber durch die Restabsorption der Laserstrahlung wird die Laserschwelle
sehr hoch und der Wirkungsgrad bei mittleren Pumpleistungen gering.
Dies trifft insbesondere bei mit Ytterbium (Yb) dotierten Kristallen und
Gläsern
zu. Die Geometrie des Lasermediums muß also große Absorptionslängen, aber
ein insgesamt geringes Volumen aufweisen.
-
Unter
der Verwendung von Monomode-Faserlasern mit geringer Dotierung (kleiner
0.05 wt% Yb) wird mit longitudinalem Pumpen unter Verwendung von
Laserdioden diese Bedingung durch den geringen Querschnitt (Kerndurchmesser
kleiner 5 μm)
und die große
Faserlänge
(einige Meter) erreicht [H. M. Pask u.a., IEEE Journal of Selected
Topics in Quanten Electronics. Vol. 1 (1995), 1–13]. Die Grenzen dieser Anordnung liegen
in der begrenzten Leistung von Quellen mit der erforderlichen geringen
Divergenz für
die Pumpstrahlung und der endlichen zulässigen Leistungsdichte für den extrem
kleinen Faserquerschnitt. Erreicht wurde eine Ausgangsleistung bezogen
auf das Volumen des Lasermediums von 2.5 kW/cm3 mit
62% Wirkungsgrad (optisch-optisch). Noch höhere Leistungen werden für diodengepumpte
Faserlaser beim Einsatz der Doppelkern-Pumpanordnung erreicht. Die Pump- und
Laserstrahlen laufen hierbei nicht in gleiche, sondern wegen der
unterschiedlichen numerischen Apertur (NA) des inneren und äußeren Kerns,
in unterschiedliche Richtungen. Es ist damit ein modifiziertes transversales
Pumpen. Es wurde eine Ausgangsleistung von 35 Watt (3.5 kW/cm3) für
eine 80 m lange Yb-dotierte Quarzfaser erzielt [M. Muendel u.a.
Conference on Lasers and Electro-Optics, Vol. 11 (1997), OSA Technical
Digest Series (Optical Society of America). Washington, DC, 1997, postdeadline
paper CPD 30].
-
Als
alternative Methode wird ein Lasermedium in Form einer dünnen Scheibe
(Dicke 0.1 bis 0.4 mm), deren eine Grenzfläche für die Pumpstrahlung hoch verspiegelt
ist, benutzt. Mit einem im Raum angeordneten Fokussierungs- und Abbildungssystem
wird die Emitterfläche
eines Faserbündels
mehrfach aus unterschiedlichen Richtungen auf die Scheibe abgebildet.
Das Faserbündel
ist wiederum an Pumpdioden gekoppelt. Bei bis zu achtfachem Durchgang
der Pumpstrahlung durch die Scheibe wird nahezu das gesamte Pumplicht
absorbiert [U. Brauch, u.a. Optics.Lett. 20, 713 (1995)]. Dieses
System ist erst für
sehr hohe Pump- und Laserleistungen (größer 50 Watt), infolge der merklich
höheren
Dotierung (etwa 10% Yb) und der einseitigen Kühlung der Scheibe, wirtschaftlich.
Erzielt wurde eine Ausgangsleistung bezogen auf das Volumen des
Lasermediums von 100 kW/cm3 bei 50% Wirkungsgrad.
-
Weiterhin
ist aus
US 5 365 538
A ein Wellenleiterlaser bekannt, bei dem die Pumpstrahlung
bei jedem Durchgang andere Gebiete des aktiven Mediums durchläuft. Dabei
wird vorausgesetzt, dass die Ausdehnung der Pumplichtquelle klein
gegenüber
der Breite des aktiven Mediums ist. Ansonsten würde ein größerer Pumplichtanteil die Einkoppelfläche nach
dessen Umlauf verlassen. Es kann somit nur eine geringe Pumplichtdichte
erreicht werden.
-
Aus
US 3 271 695 ist ein Verfahren
bekannt, das auf resonanter Anregung einer stehenden Wellen in einem
externen Resonator beruht. Dadurch muss die Pumplichtquelle spektral
sehr schmalbandig sein und die Winkeldifferenz muss minimal sein.
Weiterhin nachteilhaft ist, dass die Pumplichtquelle mit Hilfe eines
optischen Tores vor der vom Interferometer reflektierten Strahlung
geschützt
werden muss. Laserdioden, die zum optischen Pumpen eingesetzt werden
können,
haben jedoch normalerweise nicht die erforderlichen Eigenschaften
für ein
resonantes regeneratives optisches Pumpsystem.
-
Der
Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Diodenpumpen
von Wellenleiterlasern oder Wellenleiter-verstärkern zu entwickeln, bei dem
das Lasermedium kostengünstig
und in mehrfachem Durchlauf gepumpt werden kann, um mit hohem Wirkungsgrad
Laserstrahlung im mittleren Leistungsbereich (1 bis 50 Watt) zu
generieren. Die Verstärkung
pro Durchgang soll hoch und die Dispersion gering sein, um unter
anderem Ultrakurzpulslaser realisieren zu können.
-
Die
entsprechende Vorrichtung soll kompakt und kostengünstig herstellbar
sein.
-
Die
Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch
die Merkmale der Ansprüche
1 und 14. Zweckmäßige Ausgestaltungen
der Erfindung sind in den Unteransprüchen enthalten.
-
Aktive
Wellenleiter von ausgesuchter Struktur werden mit einer Retroreflektor-
und Fokussierungsanordnung und einer Pumplichtquelle gekoppelt,
die mindestens in einer Ebene eine nahezu beugungsbegrenzte Divergenz
aufweist.
-
Die
Wellenleiterstruktur wird danach ausgewählt, daß der Flächenquerschnitt senkrecht zur
Laserstrahlrichtung die erforderliche hohe Laserleistung erlaubt
und senkrecht zur Pumpstrahlrichtung, dessen Strahlquerschnitt und
Divergenz angepaßt
ist. Für
diese Anordnung muß die
NA des Wellenleiters um ein Vielfaches (kHA)
größer als
die Divergenz der Pumpstrahlung sein. Der Faktor kHA bestimmt
die Anzahl der möglichen
Pumpstrahldurchgänge.
-
Dazu
weist die erfindungsgemäße Vorrichtung
eine Laserdiode, einen rechtwinkligen Prismenreflektor und einen
Retroreflektor auf, wobei der Lichtwellenleiter derart zwischen
Prismenreflektor und Retroreflektor angeordnet ist, dass das in
den Lichtwellenleiter eingekoppelte Licht der Laserdiode nach Auskopplung
aus dem Lichtwellenleiter jeweils mittels eines Reflektors zumindest
teilweise in den Lichtwellenleiter zurück reflektiert wird, wobei
die der Laserdiode zugewandte Seite des Prismenreflektors zur Ausbildung
eines Eintrittsspaltes zur Einkopplung des von der Laserdiode emittierten
Lichts abgefast ist und der Retroreflektor eine definierte Verkippung
zur optischen Achse des Lichtwellenleiters aufweist, so dass aus
dem am Retroreflektor angeordneten Ende des Lichtwellenleiters ausgekoppeltes
Licht einer vorgegebenen Lichtwellenleitermode nach Reflexion am
Retroreflektor in einer höheren
Lichtwellenleitermode in den Lichtwellenleiter eingekoppelt wird.
-
Das
erfindungsgemäße Verfahren
zur Lichtverstärkung
mittels eines Lichtwellenleiters als aktives Medium ist durch Einkoppeln
von Pumpstrahlung in den Lichtwellenleiter gekennzeichnet, wobei
zumindest ein Teil der Pumpstrahlung mittels eines an einem ersten
Ende des Lichtwellenleiters angeordneten Prismenreflektors und mittels
eines an einem zweiten Ende des Lichtwellenleiters angeordneten
Retroreflektors in den Lichtwellenleiter zurück reflektiert wird und wobei
die Pumpstrahlung in Richtung der Grundmode des Lichtwellenleiters
in den Lichtwellenleiter eingekoppelt wird, wobei die durch den
Lichtwellenleiter hindurch laufende Pumpstrahlung mittels des Prismenreflektors
im gleichen Winkel zur Richtung der Grundmode des Lichtwellenleiters
zurück
reflektiert und mittels des Retroreflektors in einem Winkel zurück reflektiert
wird, welcher einer höheren
Mode des Lichtwellenleiters entspricht.
-
Die
Wirkungsweise der Erfindung ist nun folgende: Die Pumpstrahlung
wird bei Anpassung an den Querschnitt des Wellenleiters und der
Divergenz vorzugsweise in Richtung der Wellenleiter-Grundmode eingekoppelt.
Nach einem Durchgang durch den Wellenleiter wird die Richtung des
Pumpstrahls bei Rückreflexion
soweit geändert,
daß die
Pumpstrahlung mit einer Strahlrichtung zurückläuft, die der der nächst höheren Wellenleitermode
entspricht. Die Pumpstrahl-Einkoppeloptik wird so aufgebaut, daß nur Strahlung
mit der Grundmode-Divergenz durchgelassen wird. Alle anderen Richtungen
werden wie bei einer Retrooptik auf die Eintrittsöffnung des
Wellenleiters zurückgeführt. In
dieser Weise wird die Pumpstrahlung bei Konversion in die jeweils
höhere
Mode geführt
und dabei die Intensität
durch Absorption und Reflexionsverluste im Wellenleiter-Pumpstrahl-Optiksystem
reduziert. Hat die entstehende Mode einen höheren Divergenzwinkel als die
NA des Wellenleiters bzw. der Pumpstrahloptik, verläßt sie das
System und kann nicht weiter zum Pumpen genutzt werden.
-
Die
Erfindung soll nachstehend anhand von zumindest teilweise in den
Figuren dargestellten Ausführungsbeispielen
näher beschrieben
werden.
-
Es
zeigen:
-
1 zwei
Ansichten der Vorrichtung zum Diodenpumpen mit schematischer Darstellung
der Pumpstrahldurchläufe
in
- a) horizontaler Ebene und
- b) vertikaler Ebene
-
2 den
Strahlenverlauf in anderer Darstellung
-
3 ein
aktives Laser- oder Verstärkermedium
in Sandwichform
-
Ein
als Hochleistungslaser-Diodenbarren ausgebildeter Pumplaser E1 mit
einer Emissionsfläche
von zirka 1 μm × 1 cm wird
mit deren größerer Ausdehnung
horizontal angeordnet und mit einer Mikrozylinderlinse E2 gekoppelt.
Diese führt
in der senkrechten Ebene eine Strahltransformation der Dioden-Emissionsverteilung,
welche mit einer Gaußverteilung
angenähert
werden kann, in den Eintrittsspalt EA des Prismenreflektors E3 durch.
Der Prismenreflektor E3 besteht aus einem Rechteckprisma, dessen
Kante mit einer Breite von 0.3 mm angefast wurde. Diese Fläche stellt
den Ein- und Austrittsspalt EA für
das nachfolgende optische System dar. In dieser Ebene hat die Pumplichtverteilung
einen Querschnitt von etwa 0.3 mm × 10 mm bei einer Divergenz
von αF < 0.6° in der horizontalen
Ebene und etwa βS < 8° in der dazu
senkrechten Ebene. Die Größen αF und βS variieren
mit der Divergenz der Emission der Laserdiode und aF insbesondere
mit der Güte
der Mikrozylinderlinse E2.
-
Die
Optik O1, vorzugsweise als Zylinderoptik ausgebildet, beeinflußt in der
Form eines Kondensors nur die Divergenz in der horizontalen Ebene.
Die Optik O2, ebenfalls vorzugsweise eine Zylinderlinse, ist wirksam
in der senkrechten Ebene und gewährleistet
die Transformation der Pumplichtverteilung in die Eintrittsfläche des
zu pumpenden Wellenleiters E4 bei einer Reduzierung der Ausdehnung
innerhalb der horizontalen Ebene von 300 μm zu kleiner 100 μm. Dafür wird eine
Brennweite der Optik O2 von f2 = 10 mm benutzt. Dies berücksichtigt,
daß die
Kollimation der Pumpstrahlung in der senkrechten Ebene nur mit 2-fach
beugungsbegrenzter Divergenz erreicht wird. Der Wellenleiter E4
als aktives Laser- oder Verstärkermedium
soll im Ausführungsbeispiel
aus einer Komposition von dotiertem und undotiertem Yttrium Aluminum
Granat (YAG) bestehen. Er ist in 3 dargestellt.
In Sandwichform ist ein mit 15% Ytterbium dotierter Streifen (S1)
der Ausdehnung 100 μm × 0.5 mm × 10 mm
zwischen zwei undotierten Streifen (S2) der Ausdehnung 300 μm × 0.5 mm × 10 mm
mittels Bondtechnik eingebettet. Eine Dotierung von YAG mit seltenen
Erden (Yb, Nd) erhöht
den Brechwert um ≈ 2·10–4 bei
Ytterbium und 1·10–3 bei
Neodym pro 1% Dotierung [D. Pelenc und andere, Opt. Comm. 115 (1995),
491 bzw. I. Charter und andere Opt. Lett. 17, 810–812 (1992)].
Bei einer 15at%-igen Dotierung beträgt der Brechwertunterschied
zirka Δn ≈ 0.003 (Yb)
bzw. 0.015 (Nd). Der Akzeptanzwinkel θA für die Pumpstrahlrichtungen,
der noch eine Totalreflektion im Wellenleiter garantiert, berechnet
sich aus sinθA ≈ √2·Δn·n. (1)
-
Für Yb:YAG
mit 15at.% Yb, eingebettet in undotiertes YAG, wird sinθA ≈ 0.104
und θA ≈ 5.9°. Die Optik O3,
vorzugsweise bestehend aus zwei auf unendlich korrigierten Zylinderlinsen,
bildet die Austrittsfläche
auf den Retrospiegel E5 ab und von dort auf sich zurück. Die
laterale Position der Abbildung ist dabei invariant gegenüber einer
Verkippung des Retrospiegels E5. Jedoch sichert eine definierte
Verkippung αR, daß der Pumpstrahl
mit einem Winkel αS zur optischen Achse zurückläuft, im Prismenreflektor E3
den Eintrittsspalt meidet und in dieser Weise so oft hin und her
läuft,
bis er restlos absorbiert oder durch die begrenzte NA der Optik O1
und O2 sowie des Wellenleiters E4 aus dem System läuft.
-
Der
notwendige Winkel α
S definiert sich aus dem Zusammenhang
-
Mit
der erforderlichen Versetzung Δy ≈ 0.3 mm, die
benötigt
wird, daß der
Strahl nicht in den Austrittsspalt EA gelangt, und der Brennweite
f
2 = 10 mm (O2), ergibt sich sinα
S =
0.03 und somit α
S = 1.7° und α
R = α
S/2
= 0.85°.
Außerdem
sollte die Richtung sinαS
vorzugsweise ein Vielfaches der Richtungsdifferenz Δθ der Wellenleitermoden
sein, die durch
gegeben ist. Mit d
W = 100 μm
als Dicke des dotierten Bereiches S1 (
3), n als
Brechungsindex und λ =
1.03 μm
als Wellenlänge
erhält
man Δθ = 0.00515
außerhalb
des Wellenleiters E4 (n = 1). Es wird eine Strahlneigung 6 × 0.00515,
d. h. α
S = 1.77° gewählt. Der
Strahlenverlauf ist gut durch die beiden
1 und
2 zu erkennen.
Der Pumpstrahl P1 mit der Richtung α
γ1 =
0 und der Intensität
I durchläuft
den Eintrittsspalt EA des Prismenreflektors E3 sowie den Wellenleiter
E4 und wird dabei in der Intensität um den Faktor T
A reduziert. Dieser
Transmissionswert bestimmt sich aus
mit
- N
- – Dotierung [1020 cm–3],
- σA
- – Absorptionsquerschnitt [10–20 cm2],
- bw
- – Ausdehnung des Wellenleiters
in Pumpstrahlrichtung [cm].
-
Im
Ausführungsbeispiel
wird N = 15, σA
= 0.6 und bw = 0.05 gewählt, d.h. TA = 0.64. Für das aktive Lasermedium,
also den Wellenleiter E4, wird eine Geometrie, wie in 3 dargestellt,
benutzt.
-
Am
Retrospiegel E5 wird Strahl 1 durch dessen Neigung α
R zu
Strahl 2 mit der Neigung α
Y2 = α
S = 2α
R. Im Wellenleiter E4 wird damit eine Mode
mit m = 6 angeregt, die am Ausgang zwei Richtungen ±α
S hervorbringt,
welche zu Strahl 2(–)
und Strahl 2(+) gehören.
Die Strahlen legen im Wellenleiter einen Zick-Zack-Kurs zurück. Die Periodizität beträgt
-
Im
Ausführungsbeispiel
wird t
m = 5.8 mm (Brechungsindex des Wellenleiters
E4 n
w = 1.8, Modenzahl m = 6). Für diesen
Fall geht die Strahlung der 1. Umlaufrichtung fast ungebeugt durch
den Wellenleiter E4, so daß die
Aufspaltung in zwei Richtungen gering ist. Das Verhältnis k
2 der Intensitäten der beiden Richtungen I
2 (–)
/I
2 (+) ist abhängig von der Differenz (bw – p·t
m) mit p als gerade ganze Zahl
-
Im
Ausführungsbeispiel
ergibt sich für
den Strahl 2 (m = 6, p = 0) der Wert k2 =
0.91. Für
die vierte Umlaufrichtung (m = 24, p = 0) erhält man k4 =
0.66.
-
Die
Optik O2 und der Prismenreflektor (E3) führen den Pumpstrahl spiegelbildlich
zurück
zum dritten Durchgang durch den Wellenleiter E4. Nach einem Umlauf
erhöht
der Retrospiegel E5 die Verkippung des zurücklaufenden Strahls 2r(+) um
2αR zu Strahl 3 während 2r(+) auf die Richtung
von 1rr zurückgeführt wird.
Dieser verläßt nach
dem vierten Durchlauf durch den Wellenleiter E4 das System durch
den Austrittsspalt EA am Prismenreflektor E3. Die mit ihm nicht
genutzte Intensität
erhält
man aus I1 rr = I·T4A ·T2·|k22 – 1|. (7)
-
Im
Ausführungsbeispiel
betragen die sonstigen Verluste pro Umlauf 3% (T = 0.97) und wir
erhalten I1rr 0.027·I. Die Strahlen 3(+) und
3(–) mit
dem Intensitätsanteil
von zirka 16% können
das System weiter durchlaufen. So ist eine Absorption größer als
90% realisierbar.
-
Für Lasermaterialien
mit höherem
Wert TA (geringe Dotierung, geringer Absorptionsquerschnitt, kleine Breite)
empfiehlt es sich, den Strahlanteil durch die bekannte Polarisationsweiche
zurückzuführen, um
mehr als vier effiziente Durchläufe
zu realisieren.
-
Die
eingesetzten Optiken haben eine NA von 0.2 und lassen einen 7-fachen
Durchgang zu. Beim Einsatz von asphärischen Zylinderlinsen sind
größere NA-Werte
und damit eine höhere
Anzahl von Pumpstrahldurchgängen
erreichbar. Die notwendigen höheren
NA-Werte des Wellenleiters E4 lassen sich durch Co-Dotierungen realisieren.
Die neben der Absorption auftretenden Verluste pro Durchgang, realistisch
anzusetzen mit 0.2% pro Grenzfläche,
wirken jedoch als Begrenzung. Bei 12 Flächen pro Durchgang erhält man einen
Verlust von 2.4 %. Die Absorption sollte mindestens das Fünf- bis
Zehnfache betragen, um eine hohe Pumpeffizienz zu realisieren.
-
Um
die Verluste zu verkleinern, muß die
Anzahl der Grenzflächen
reduziert werden. So kann auch die Optik O3 und der Retrospiegel
E5 dadurch entfallen, daß bereits
die Austrittsfläche
des Wellenleiters E4 in Pumpstrahlrichtung hochverspiegelt und um ⧠R gekippt wird. Das heißt für die Ausführung, daß die Austrittsseite
des Wellenleiters E4 in Pumpstrahlrichtung um den Winkel αR schräg angeschliffen
wird. Der Verlust reduziert sich dadurch auf zirka 1.2% pro Pumplichtdurchgang.
-
Bei
Verwendung des Retroreflektors sollte dieser in möglichst
geringem Abstand hinter dem Wellenleiter E4 angeordnet werden.
-
Die
Anzahl der Durchgänge
kann in Verbindung mit dem Einsatz von asphärischer Zylinderoptik auf fünfzehn erhöht, die
körperliche
Absorptionslänge
des Wellenleiters E4 halbiert und die Volumen-Pumpdichte verdoppelt
werden.
-
Das
Ausführungsbeispiel
ist so dimensioniert, daß die
Modenkonversion im Wellenleiter E4 durch Wellenleiterkrümmungen
und Wellenleiterdefekten selbst vernachlässigbar ist.
-
Der
Laserresonator ist im Ausführungsbeispiel
horizontal angeordnet und wird durch den Laserresonator-Spiegel
E6 und den Laserresonator- Auskoppelspiegel
E7 gebildet. Bei Verwendung der Pumpanordnung für einen Laserverstärker entfallen
die Spiegel E6 und E7 bei Beibehaltung der Strahlrichtung der Resonatoranordnung.
-
Selbstverständlich ist
die vorliegende Erfindung nicht auf das beschriebene Ausführungsbeispiel
beschränkt.
Im folgenden sollen einige Bemerkungen zu anderen Ausführungen
gemacht werden.
-
Die
vorliegende Erfindung enthält
einerseits die Vorteile des effizienten longitudinalen Pumpens von aktiven
Lasermedien mit relativ kleinen Emissionsquerschnitten, die hohe
Volumen-Pumpdichten erfordern, und andererseits die Vorteile des
transversalen Pumpens durch Skalierbarkeit der Leistung und der
sehr homogenen Inversionsverteilung.
-
Wird
für das
verwendete Lasermedium im zweifachen Pumpdurchgang nahezu die gesamte
Pumpstrahlung absorbiert bzw. ist ein zweifacher Pumpdurchgang ausreichend,
kann anstelle des Retrospiegels E5 und der Optik O3 ein ebener Spiegel,
hochreflektierend für
die Pumpwellenlänge,
direkt in Kontakt zum Wellenleiter E4 angebracht bzw. der Wellenleiter
E4 direkt verspiegelt werden. In diesem Fall sind für die einfallende
Pumpstrahlung Einfallswinkel bis zur NA des Wellenleiters E4 zulässig. Die
Skalierbarkeit der Pumpleistung wird in der beschriebenen Pumpanordnung
dadurch erzielt, daß anstelle
eines einzelnen Hochleistungslaser-Diodenbarrens eine Stapelanordnung
bestehend aus zwei bis fünf übereinander
parallel angeordneten Hochleistungslaser-Diodenbarren verwendet
wird.
-
Für Lasermedien
mit einem Absorptionquerschnitte σA > 2·10–20 cm2 und ausreichend hoher Dotierung wird eine
Wellenleiterstruktur in Form eines scharfen Brechwertunterschieds
nicht erforderlich. Die Breite des Lasermediums in Pumpstrahlrichtung
kann so kurz gehalten werden, daß lw << tm ist. Auf
eine Wellenleitung der Pumpstrahlung wird verzichtet. Für die Laserstrahlung
liegt lw innerhalb der Rayleighlänge la = w2·π/λ (w entspricht
dem Gaußschen
Fleckradius). Bei hoher Verstärkung
wirkt das Verstärkungsprofil
der Pumpstrahlverteilung als Wellenleiter.
-
Damit
ist die Erfindung umfassend anwendbar für die Realisierung von kompakten
Lasern und Verstärkern
mit hoher Leistung und großer
Verstärkungslänge. Es
können
bezüglich
Pumpwellenlänge
und Gesamtwirkungsgrad effektive Lasermedien eingesetzt werden,
die sonst wegen der kleinen Absorptions- und Emissionsquerschnitte
und der erforderlichen räumlich
gleichmäßigen und
hohen Pumpdichte nur sehr ineffizient arbeiten.
-
Auf
Grund des langen und hochgepumpten Verstärkungsgebietes ist die Erfindung
auch insbesondere für
Laser zur Erzeugung ultrakurzer Impulse (Modensynchronisation mittels
Kerrlinseneffekt) und gütemodulierter
Impulse anwendbar.
-
- E1
- Pumplaser
- E2
- Mikrozylinderlinse
- E3
- Prismenreflektor
- E4
- Wellenleiter
- E5
- Retrospiegel
- E6
- Laserresonatorspiegel
- E7
- Laserresonator-Auskoppelspiegel
- O1
- Optik
1
- O2
- Optik
2
- O3
- Optik
3
- P1
- Pumpstrahl
1
- L1
- Laserstrahl
- EA
- Eintrittsspalt
- S1
- Dotierte
Streifen
- S2
- Undotierte
Streifen
- L1
- Laserstrahl
- α1
- Verkippung
