DE102007013628A1 - Return nozzle for atomizing a liquid loads the liquid film from one side with an air jet - Google Patents

Abstract

Return nozzle with a liquid line (2), a swirl generator (11), a reversing chamber (15), a liquid return line and a jet opening at which a liquid film (18) exits the jet loads the liquid film at least from one side with an air jet. Preferred Features: The liquid film is loaded on the outer and/or the inner surface with an air jet.

Description

In Many process engineering plants distribute liquids in a gas. It is common crucial that the liquid in as possible fine drop is sprayed. The finer the drops, the greater the specific drop surface area. from that can There are considerable procedural advantages. For example, hang the size of a reaction vessel and its manufacturing cost significantly from the average droplet size. But In many cases, it is by no means sufficient for the average droplet size to be one certain limit value. Already a few essential bigger drops can too considerable malfunctions to lead. This is particularly the case when the drops due to their Not size evaporate fast enough, so that even drops or doughy Particles in subsequent components, eg. B. on fabric filter bags or on fan blades, be deposited and disrupted by incrustations or lead to corrosion.

Characters:

1 : simple pressure atomizing nozzle (disposable pressure atomizing nozzle)

2 : Pressure atomizer nozzle as return nozzle

3 : Compressed gas supported two-fluid nozzle

4 : Return nozzle with compressed gas support according to the invention

4.1 : Basic variant of a return nozzle with compressed gas support according to the invention

4.2 : Design of a return nozzle with compressed gas support according to the invention

5 : Central body with gas-permeable end face

State of the art

Around liquids to spray fine, come either high-pressure single-fluid nozzles or compressed gas-based two-fluid nozzles Commitment. At low air pressure is spoken by Airblast nozzles, at higher Air pressure from compressed air Nozzles (air assisted nozzles).

• – einfache Druckzerstäuber-Einstoffdüsen (Einwegdüsen), bei denen die der Düse zugeführte Flüssigkeit zwangsläufig in vollem Umfange zerstäubt wird, 1. Die zu zerstäubende Flüssigkeit 100 wird über die Leitung 101 der Düse 102 zugeführt. In vielen Fällen ist in der Düse ein Drallkörper 103 angeordnet. Die Flüssigkeit wird bei Betrieb im Auslegungspunkt mit hohem Druck von z. B. 10–40 bar durch die Düsenaustrittsöffnung 104 gepresst und zerfällt in den Tropfenstrahl 105. Ein wesentlicher Nachteil dieser Düsen liegt darin, dass bei Teillast nur noch ein sehr geringer Druck für die Zerstäubung zur Verfügung steht. Hieraus resultiert bei niedriger Teillast ein relativ grobes Tropfenspektrum. Um für den Flüssigkeitsdurchsatz einen ausreichend breiten Variationsbereich zu erhalten, muss bei maximalem Flüssigkeitsdurchsatz ein sehr hoher Vordruck anstehen; daraus ergeben sich eine anspruchsvolle Pumpentechnologie sowie teure Hochdruckleitungen.
• – Einstoffdüsen mit einer Umkehrkammer, sogenannte Rücklaufdüsen, 2. Es ist hier nur die rechte Seite der im Wesentlichen symmetrischen Düse dargestellt. Die zu zerstäubende Flüssigkeit 200 wird mit hohem Druck über die Leitung 201 der Rücklaufdüse 202 zugeführt, in aller Regel über einen Drallerzeuger 203. Zur Drallerzeugung kann, wie in 2 dargestellt, eine Drallrose in der Leitung 201 eingebaut sein; bekanntermaßen besteht jedoch auch die Möglichkeit, den Drall durch eine tangentiale Einleitung der Flüssigkeit in die Umkehrkammer zu erzeugen. In der Umkehrkammer, die einem Zyklonabscheider ähnelt, wird die Flüssigkeit in die Teilströme 205 und 206 aufgeteilt. Der Teilstrom 206 wird zur Zerstäubung aus dem Düsenmund gepresst, während der Rücklaufteilstrom 205 über ein hier nicht dargestelltes Drosselorgan in den Pumpenvorlauf rückgeführt wird. Hier muss demnach nicht der gesamte Flüssigkeitsstrom zerstäubt werden, welcher der Düse zugeführte wird, vielmehr kann ein in weiten Bereichen variabler Teilstrom aus der Umkehrkammer zurück in den Umwälzpumpenvorlauf der Flüssigkeit geleitet werden. Man spricht hier daher von Rücklaufdüsen. Die Aufteilung des Flüssigkeitsstroms in den Rücklaufstrom und den Zerstäubungsstrom erfolgt über eine entsprechende Androsselung der Rücklaufleitung. Bei vollständig geschlossener Rücklaufleitung entartet die Rücklaufdüse zu einer einfachen Druckzerstäuberdüse. Rücklaufdüsen weisen eine wesentlich günstigere Regelungscharakteristik auf als einfache Druckzerstäuberdüsen. Dieses Verhalten ist im Wesentlichen darauf zurückzuführen, dass die Stärke des Dralls in der Umkehrkammer nicht ausschließlich vom Teilstrom der zu zerstäubenden Flüssigkeit bestimmt wird. Und diese Drallstärke ist für die erzeugte Tropfengrößenverteilung von erheblicher Bedeutung. Bei sehr geringen Zerstäubungsflüssigkeitsströmen, und somit bei extremer Teil-last, bildet sich zum Austritt 210 der Düse hin ein relativ dünner, drallbehafte-ter Flüssigkeitsfim 207 aus, der spiralförmig zum Düsenmund fließt. Dieser Flüssigkeitsfilm verliert einen Teil seiner kinetischen Energie durch Wandrei-bung, so dass er am Düsenmund mit vergleichsweise geringer Geschwindigkeit ankommt und somit auch in relativ große Tropfen zerfällt.
• – Druckgasgestützte Zweistoffdüsen, 3 Mit Rücklaufdüsen wird auch noch bei einem sehr hohen Vordruck von z. B. 50 bar noch bei weitem nicht eine derart feine Tropfengrößenverteilung erzeugt, wie dies mit druckgasgestützten Düsen, im Folgenden kurz Zweistoffdüsen genannt, möglich ist. In 3 ist eine Zweistoffdüse schematisch dargestellt. Bei dieser Düse 300 wird die Flüssigkeit 301 über die Zuleitung 302 in eine Mischkammer 303 eingeleitet. Ferner wird das Druckgas 304, z. B. Druckluft oder Druckdampf, über die Druckgaszuleitung 305 in die Mischkammer eingeblasen. Da in den meisten Fällen Druckluft zum Einsatz kommt, beschränken wir uns in aller Regel auf diesen Begriff, ohne dass hiermit die Verwendung eines anderen Druckgasmediums ausgeschlossen wäre. Das in der Mischkammer 303 entstehende Gemisch 306 aus Tropfen und Druckluft wird in der Konvergent-Divergent-Düse (Lavaldüse) 307 stark beschleunigt. Auf diese Weise wird am Düsenaustritt 308 ein Strahl aus sehr feinen Tropfen 309 erzeugt. Ein wesentlicher Vorteil der Zweistoffdüse liegt darin, dass die Tropfengrößenverteilung auch bei sehr niedrigem Flüssigkeitsdurchsatz noch sehr fein ist, in aller Regel sogar noch wesentlich feiner als bei höherem Flüssigkeitsdurchsatz. Andererseits kommt es mit steigendem Flüssigkeitsdurchsatz zu einer unerwünschten Vergröberung der Tropfengrößenverteilung, sofern nicht der Druck der Zerstäubungsluft stark angehoben wird, was mit erheblichem Energieaufwand und einer teuren Kompressortechnik verbunden ist. Generell ist zu berücksichtigen, dass der Energieaufwand für die Bereitstellung des Druckgases, meist in Form von Druckluft, bei Zweistoffdüsen sehr hoch ist.

Single-fluid nozzles can be divided into two main groups:

• - simple pressure atomizer single-fluid nozzles (disposable nozzles), in which the liquid supplied to the nozzle is inevitably atomized to the full extent, 1 , The liquid to be atomized 100 is over the line 101 the nozzle 102 fed. In many cases, there is a swirling body in the nozzle 103 arranged. The liquid is at operating in the design point with high pressure of z. B. 10-40 bar through the nozzle outlet opening 104 pressed and crumbled into the droplet jet 105 , A major disadvantage of these nozzles is that at partial load only a very low pressure for atomization is available. This results in a relatively coarse droplet spectrum at low part load. In order to obtain a sufficiently wide variation range for the liquid throughput, a very high pre-pressure must be present at maximum liquid throughput; this results in a sophisticated pump technology and expensive high-pressure lines.
• - One-fluid nozzles with a reversing chamber, so-called return nozzles, 2 , Only the right side of the substantially symmetrical nozzle is shown here. The liquid to be atomized 200 gets over the line at high pressure 201 the return nozzle 202 supplied, usually via a swirl generator 203 , For swirl generation can, as in 2 shown, a swirl rose in the pipe 201 be installed; However, as is known, it is also possible to generate the twist by a tangential introduction of the liquid into the reversing chamber. In the reversing chamber, which resembles a cyclone separator, the liquid becomes part of the streams 205 and 206 divided up. The partial flow 206 is pressed out of the nozzle mouth for atomization, while the return partial flow 205 is returned via a throttle device, not shown here in the pump flow. Accordingly, it is not necessary here to atomize the entire liquid flow which is fed to the nozzle; rather, a largely variable partial flow from the reversing chamber can be led back into the circulation pump flow of the liquid. One speaks therefore of return nozzles. The distribution of the liquid flow in the return flow and the atomizing flow via a corresponding throttling the return line. When the return line is completely closed, the return nozzle degenerates into a simple pressure atomizing nozzle. Return nozzles have a much more favorable control characteristic than simple Druckzerstäuberdüsen. This behavior is essentially due to the fact that the strength of the twist in the reversing chamber is not determined solely by the partial flow of the liquid to be atomized. And this swirl intensity is of considerable importance for the generated droplet size distribution. At very low sputtering liquid flows, and thus at extreme partial load, forms to the outlet 210 the nozzle towards a relatively thin, swirling-ter Flüssigkeitsfim 207 out, which flows in a spiral to the nozzle mouth. This liquid film loses part of its kinetic energy by wall cleaning, so that it arrives at the nozzle mouth at a comparatively low speed and thus also breaks down into relatively large droplets.
• - compressed gas-supported two-substance nozzles, 3 With return nozzles is still at a very high form of z. B. 50 bar is still far from producing such a fine droplet size distribution, as is possible with pressurized gas-assisted nozzles, hereinafter referred to as two-fluid nozzles. In 3 is a two-fluid nozzle shown schematically. At this nozzle 300 becomes the liquid 301 over the supply line 302 in a mixing chamber 303 initiated. Further, the compressed gas 304 , z. As compressed air or compressed steam, via the compressed gas supply line 305 blown into the mixing chamber. Since compressed air is used in most cases, we generally limit ourselves to this term without excluding the use of another compressed gas medium. That in the mixing chamber 303 resulting mixture 306 from drops and compressed air is in the convergent divergent nozzle (Laval nozzle) 307 strongly accelerated. In this way, the nozzle outlet 308 a jet of very fine drops 309 generated. An essential advantage of the two-component nozzle is that the droplet size distribution is very fine even at very low liquid throughput, as a rule even much finer than at a higher liquid throughput. On the other hand, with increasing liquid throughput, there is an undesirable coarsening of the droplet size distribution, unless the pressure of the atomizing air is greatly increased, which is associated with considerable expenditure of energy and expensive compressor technology. In general, it must be taken into account that the energy required to supply the compressed gas, usually in the form of compressed air, is very high in the case of two-component nozzles.

Problem of this invention

With The aim of the present invention is to provide the advantages to connect the concept of "return nozzle" with those of the two-fluid nozzle. In particular, it is desirable, with low energy consumption and at low system costs to create a broad control range and this while keeping one as possible fine drop size distribution.

4 shows the basic version of a return nozzle with compressed air support according to the invention. On the left side of this figure, with 4 .1 denotes a comparatively simple configuration is shown, on the right side, 4.2 , a complicated design.

We begin with the description of the simple variant to the left of the symmetry axis 31 ,

The only to a certain percentage of liquid to be atomized 7 is over the pipeline 2 the reversing chamber 15 fed. Here, the liquid stream divides into the return partial flow 8th and the atomizing partial flow 16 on. The liquid entering the reversing chamber 12 is by means of a Drallerzeu gers 11 a twist around the longitudinal axis of the nozzle 31 impressed. Of course, such a twist does not necessarily have to be generated via an axial swirl guide screen; the twist could also be generated by tangential articulation of the liquid feed line to the reversing chamber. The heavily twisted liquid flow 16 forms towards the nozzle opening on the inner contour 17 a more or less thick liquid film 18 with free surface 19 , The liquid film breaks down at the nozzle mouth 27 in a drop stream 20 , As far as this return nozzle corresponds to the prior art.

Beyond the published state of the art, this return flow nozzle is in the simple basic version of a pipe 1 for the supply of the annular gap air 6 enclosed. The annular gap air emerges from a narrow annular gap at a sufficiently high speed 26 out, if necessary, approximately at the speed of sound and pulls the liquid film 18 at 27 to a thin lamella, which decays into very fine drops, as this is known in principle from Airblastdüsen, but which were not built so far as return nozzles. The annular gap air can z. B. with the help of twist roses 14 a spin are imposed. The swirl rose can also by milling in the form of a helical bevel gear immediately before the compressed air ring gap 26 be formed at the nozzle orifice.

The free movie surface 19 exerts a entrainment effect on the adjacent air layer, and this leads to backflow 21 of the gaseous fluid interspersed with small drops. This recirculation of the gaseous fluid promotes atomization to some extent; however, this effect is not very strong.

According to investigations by the inventor, the width of the outlet gap is 26 the annular gap air advantageously in a range of 0.2-2 mm.

• – Selbst für die Erzeugung eines sehr feinen Tropfenstrahls muss der Vordruck der Druckluft 6 nicht über ca. 1 bar Überdruck (Ü) angehoben werden, bezogen auf den Druck im Raum 32, in welchen eingespritzt wird. Bei Zweistoffdüsen nach dem Stand der Technik wird häufig mit Vordrucken bis ca. 6 bar (Ü) gearbeitet. Somit kann der Energieaufwand für die Bereitstellung der Druckluft bei Einsatz einer Düse nach der Erfindung wesentlich gesenkt werden, z. B. auf 25%.
• – Für die Bereitstellung von Druckluft mit einem Überdruck von lediglich 1 bar werden keine kostspieligen Kompressoranlagen mit Lufttrocknern benötigt. Statt dessen können Rootsgebläse oder kleine Hochleistungs-Radialverdichter zum Einsatz kommen.
• – Die Ringspaltluft verhindert ein Auftrocknen von Inhaltsstoffen der Zerstäubungsflüssigkeit 16 am Umfang des Düsenmundes, wie es bei Exposition gegenüber dem heißen Gas, z. B. in einem Verdampfungskühler, der Fall wäre. Inkrustierungen am Umfang des Düsenmundes würden eine starke Beeinträchtigung der Zerstäubung zur Folge haben und zur Bildung großer Randtropfen führen. Die Ringspaltluft übernimmt somit bis zu einem gewissen Grade die Aufgabe der Schleierluft, s. unten, sodass in vielen Fällen keine ansonsten erforderliche Schleierluftversorgung erforderlich ist. Zwar ist der Druck von Schleierluft üblicherweise mit ca. 0,05 bar vergleichsweise niedrig; aber die Versorgungsleitungen stellen durchaus einen relevanten Kostenfaktor dar.
• – Die Austrittskante 34 der Ringspaltluftdüse 33 kann dick ausgeführt werden, sodass sie einen Schutz gegen Beschädigung der Innenkontur 17 bietet, die im Interesse einer feinen Tropfengrößenverteilung scharfkantig zu gestalten ist.

In comparison with the prior art, the essential advantage of this configuration is that the favorable atomization characteristic of the return nozzles is maintained and that in addition the following properties are given:

• - Even for the generation of a very fine droplet jet, the pre-pressure of the compressed air 6 not be raised above approx. 1 bar overpressure (t), related to the pressure in the room 32 into which is injected. In the case of two-component nozzles according to the prior art, it is common to use pre-prints of up to about 6 bar (t). Thus, the energy required for the provision of compressed air when using a nozzle according to the invention can be substantially reduced, for. B. to 25%.
• - For the supply of compressed air with an overpressure of only 1 bar no expensive compressor systems with air dryers are needed. Instead, Roots blowers or small high-performance centrifugal compressors can be used.
• - The annular gap air prevents drying of ingredients of the atomizing liquid 16 on the circumference of the nozzle mouth, as it is when exposed to hot gas, eg. B. in an evaporative cooler, which would be the case. Encrustations on the circumference of the nozzle mouth would severely affect the atomization and lead to the formation of large peripheral drops. The annular gap air thus takes over to a certain extent the task of the fog air, s. below, so that in many cases no otherwise required Schleierluftversorgung is required. Although the pressure of fogging air is usually comparatively low at about 0.05 bar; but the supply lines are certainly a relevant cost factor.
• - The trailing edge 34 the annular gap air nozzle 33 Can be made thick, so they provide protection against damage to the inner contour 17 offers, which is sharp-edged in the interest of a fine droplet size distribution.

An embodiment of the invention is right of the central axis in 4 , below with 4.2 designated, shown. Here is additional about the pipe 4 Central air 9 fed to the nozzle and over the annular gap 28 blown out at the nozzle mouth. The liquid to be atomized is at 30 not only as before from the outside with annular gap air 6 but also from the inside with central air 9 applied. The central air annular gap jet occurs 28 between the central body 22 and the nozzle contour 24 out. The two air streams 6 and 9 At the nozzle orifice, velocities of up to approximately the speed of sound or with a corresponding cross-sectional course and sufficient overpressure can also reach supersonic speeds. In this way, the liquid lamella is pulled out particularly thin and there are very fine drops. Such a nozzle combines the characteristics of pressurized gas-based two-fluid nozzles with those of a return nozzle.

Rather for the sake of completeness here is also a Schleierluftrohr 5 for the supply of low pressure (about 40-80 mbar) -sleep air 10 over the ring nozzle 25 to the Schleierluftringspalt 29 shown.

Design of the nozzle mouth:

The in 4 illustrated central body 22 offers significant advantages, because in this way the liquid lamella 16 at 30 sandwiched between two high-speed air layers 6 and 9 can be packed. A disadvantage is the fact that on the end face 35 Can form deposits, which ultimately affect the atomization. Therefore, it is provided according to the invention to carry out the central body in a suitable manner porous, 5 so that a sufficiently large percentage of the central air does not pass through the annular gap 28 but through the end face 35 flows and thus shields them against formation of deposits. It is to be considered in individual cases, whether to offer the porosity in the form of a porous sintered material or over a sufficient number of individual holes. The annular gap between the central body 22 and the nozzle contour 24 The central air duct must by no means have the same width everywhere on the circumference. Rather, it may be beneficial to the outside 23 of the central body 22 similar to a helical gearing 38 to make so that the central air in the form of any number of jets running inclined to the nozzle axis exits.

1

Rohr für die Ringspaltluft-Zufuhr

2

Rohr für die Flüssigkeits-Zufuhr

3

Rohr für die Flüssigkeits-Rückführung

4

Rohr für die Zentralluft-Zufuhr

5

Rohr für die Schleierluft-Zufuhr

6

Ringspaltluftstrom

7

Flüssigkeitsstrom zur Umkehrkammer 15

8

Rücklauf-Flüssigkeitsstrom

9

Zentralluftstrom

10

Schleierluftstrom

11

Drallrose im Flüssigkeitszuführungsrohr

12

Einmündung der Flüssigkeitszufuhr in die Umkehrkammer

13

Austritt aus der Umkehrkammer für den Rücklaufflüssigkeitsstrom

14

Drallrose in der Ringspaltluft-Zuführung

15

Umkehrkammer

16

Flüssigkeitsstrom zur Düsenmündung

17

Innenkontur der Flüssigkeitsdüse

18

Flüssigkeitsfilm mit freier innerer Oberfläche

19

freie Oberfläche des Flüssigkeitsfilms

20

Tropfenstrahl

21

Gasumkehrströmung am Düsenmund

22

Zentralkörper am Zentralluftaustritt

23

Düsenkontur des Zentralkörpers

24

Düsenkontur der Zentralluftleitung

25

Düsenkontur der Schleierluftleitung

26

Austrittsspalt der Ringspaltluft

27

Ablösestelle der Flüssigkeit vom Düsenmund

28

Austrittsspalt der Zentralluft

29

Austrittsspalt der Schleierluft

30

Austrittsspalt der Flüssigkeit

31

Düsenachse

32

Behälter in welchen eingesprüht wird

33

Ringspaltluftdüse

34

Austrittskante der Ringspaltluftdüse

35

Endfläche des Zentralkörpers 22

36

Düsenmündung

37

Düse gemäß der Erfindung

38

Rippen in Gestalt eines schräg verzahnten Kegelrades an der Kontur 23 des Zentralkörpers 22

39

Rippen in Gestalt eines schräg verzahnten Kegelrades an der Kontur der Ringspaltluftdüse 33

Return nozzle with Druchluftunterstützung according to the invention; 4.1 u. 4.2

1

Pipe for the annular gap air supply

2

Tube for the liquid supply

3

Tube for the liquid return

4

Pipe for the central air supply

5

Pipe for the fog air supply

6

Annular gap air flow

7

Liquid flow to the reversing chamber 15

8th

Return liquid flow

9

Central air flow

10

Curtain air flow

11

Swirl rose in the liquid feed tube

12

Entry of the liquid supply into the reversing chamber

13

Exit from the reversing fluid return chamber

14

Swirl rose in the annular gap air feeder

15

reversing chamber

16

Liquid flow to the nozzle orifice

17

Inner contour of the liquid nozzle

18

Liquid film with free inner surface

19

free surface of the liquid film

20

droplet stream

21

Gas reversal flow at the nozzle mouth

22

Central body at the central air outlet

23

Nozzle contour of the central body

24

Nozzle contour of the central air line

25

Nozzle contour of the veil air line

26

Exit slit of the annular gap air

27

Release point of the liquid from the nozzle mouth

28

Exit slit of the central air

29

Exit gap of the curtain air

30

Exit slit of the liquid

31

nozzle axis

32

Container in which is sprayed

33

Ringspaltluftdüse

34

Exit edge of the annular gap air nozzle

35

End face of the central body 22

36

nozzle orifice

37

Nozzle according to the invention

38

Ribs in the form of a helical bevel gear on the contour 23 of the central body 22

39

Ribs in the form of a helical bevel gear on the contour of the annular gap air nozzle 33

100

In der Druckzerstäuberdüse zur zerstäubende Flüssigkeit

101

Zuleitung für die zu zerstäubende Flüssigkeit

102

einfache Druckzerstäuberdüse

103

Drallerzeuger

104

Düsenaustrittsöffnung

105

Tropfenstrahl

Simple pressure atomizing nozzle according to 1

100

In the atomizer nozzle to the atomizing liquid

101

Supply line for the liquid to be atomized

102

simple pressure atomizer nozzle

103

swirl generator

104

Nozzle outlet opening

105

droplet stream

200

der Rücklaufdüse zugeführte Flüssigkeit

201

Flüssigkeitszuleitung

202

Rücklaufdüse

203

Drallerzeuger

204

Umkehrkammer der Rücklaufdüse

205

Flüssigkeitsteilstrom der rückgeführt wird

206

Flüssigkeitsteilstrom der zerstäubt wird

207

Flüssigkeitsfilm im Bereich nahe dem Düsenaustritt 210

208

Tropfenstrahl

209

freie Oberfläche des Flüssigkeitsfilms

210

Düsenmund

Druckzerstäuberdüse in the form of a return nozzle according to 2

200

the return nozzle supplied liquid

201

liquid supply

202

return nozzle

203

swirl generator

204

Reversing chamber of the return nozzle

205

Liquid partial flow is recycled

206

Liquid partial flow is atomized

207

Liquid film in the area near the nozzle exit 210

208

droplet stream

209

free surface of the liquid film

210

nozzle orifice

300

druckgasgestützte Zweistoffdüse

301

in der Zweistoffdüse zu zerstäubende Flüssigkeit

302

Zuleitung der Flüssigkeit zur Mischkammer

303

Mischkammer

304

Druckluft der Zweistoffdüse

305

Druckluftzuleitung der Zweistoffdüse

306

Tropfen-Druckluft-Gemisch in der Mischkammer

307

Konvergent-Divergent-Düse (Lavaldüse)

308

Düsenaustritt der Zweistoffdüse

309

Tropfenstrahl am Düsenaustritt

Compressed gas-supported two-fluid nozzle according to 3

300

compressed gas-supported two-fluid nozzle

301

in the two-fluid nozzle to be atomized liquid

302

Supply of liquid to the mixing chamber

303

mixing chamber

304

Compressed air of the two-fluid nozzle

305

Compressed air supply line of the two-fluid nozzle

306

Drop-compressed air mixture in the mixing chamber

307

Convergent divergent nozzle (Laval nozzle)

308

Nozzle outlet of the two-fluid nozzle

309

Droplet jet at the nozzle exit

Claims (9)

Return nozzle for atomizing a liquid, consisting of a liquid supply, a swirl generator, a reversing chamber, a liquid return line and a nozzle orifice, at which a liquid film emerges from the nozzle, characterized in that the liquid film is acted upon at least from one side with an air flow. Return nozzle after Claim 1, characterized in that the liquid film with only on the outer surface with an airflow is charged. Return nozzle after Claim 1, characterized in that the liquid film with only on the inner surface an airflow is charged. Return nozzle after Claim 1, characterized in that the liquid film both at the Outer surface as also on the inner surface with a flow of air is charged. Return nozzle after one of the claims 1-4, by characterized in that the speed of the air flow at least on one side of the film in the range of medium to high subsonic speeds lies. Return nozzle after one of the claims 1 or 3-5, characterized in that the central body in the central air supply line at the nozzle mouth breathable accomplished is. Return nozzle after one of the claims 1 or 3-6, characterized in that the central body on the outside with ribs in the manner of a helical Bevel gear is equipped. Return nozzle after one of the claims 1-7, by in that the width of the annular gap of the annular gap air nozzle in the circumferential direction varies and that z. B. obliquely to the nozzle axis running ribs on the nozzle contour are attached. Return nozzle after one of the claims 1-8, by characterized in that a Schleierluftversorgung is provided.