DE102004021690A1 - In-line device for fluid measurements, e.g. mass flow rate, has vibratory measurement tube inside outer housing with flanges at each end and fitted with vibration sensors - Google Patents
In-line device for fluid measurements, e.g. mass flow rate, has vibratory measurement tube inside outer housing with flanges at each end and fitted with vibration sensors Download PDFInfo
- Publication number
- DE102004021690A1 DE102004021690A1 DE102004021690A DE102004021690A DE102004021690A1 DE 102004021690 A1 DE102004021690 A1 DE 102004021690A1 DE 102004021690 A DE102004021690 A DE 102004021690A DE 102004021690 A DE102004021690 A DE 102004021690A DE 102004021690 A1 DE102004021690 A1 DE 102004021690A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- measuring tube
- measuring
- medium
- measured
- value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005259 measurement Methods 0.000 title claims abstract description 70
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title abstract description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 13
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims description 68
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 59
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 48
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims description 23
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 22
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 244000052769 pathogen Species 0.000 claims description 2
- 230000001717 pathogenic effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 29
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 10
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 8
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 5
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 4
- PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N Glycerine Chemical compound OCC(O)CO PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 3
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 3
- 230000005520 electrodynamics Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 3
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000013528 artificial neural network Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 230000001953 sensory effect Effects 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 244000287680 Garcinia dulcis Species 0.000 description 1
- 229910001362 Ta alloys Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000003044 adaptive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 238000004422 calculation algorithm Methods 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000007635 classification algorithm Methods 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000005429 filling process Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 1
- 238000013017 mechanical damping Methods 0.000 description 1
- 230000010358 mechanical oscillation Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000010943 off-gassing Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000002085 persistent effect Effects 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- 238000007781 pre-processing Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000000246 remedial effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000000638 stimulation Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 238000012549 training Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000013519 translation Methods 0.000 description 1
- 238000010200 validation analysis Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F15/00—Details of, or accessories for, apparatus of groups G01F1/00 - G01F13/00 insofar as such details or appliances are not adapted to particular types of such apparatus
- G01F15/02—Compensating or correcting for variations in pressure, density or temperature
- G01F15/022—Compensating or correcting for variations in pressure, density or temperature using electrical means
- G01F15/024—Compensating or correcting for variations in pressure, density or temperature using electrical means involving digital counting
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/76—Devices for measuring mass flow of a fluid or a fluent solid material
- G01F1/78—Direct mass flowmeters
- G01F1/80—Direct mass flowmeters operating by measuring pressure, force, momentum, or frequency of a fluid flow to which a rotational movement has been imparted
- G01F1/84—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters
- G01F1/8409—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/76—Devices for measuring mass flow of a fluid or a fluent solid material
- G01F1/78—Direct mass flowmeters
- G01F1/80—Direct mass flowmeters operating by measuring pressure, force, momentum, or frequency of a fluid flow to which a rotational movement has been imparted
- G01F1/84—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters
- G01F1/8409—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details
- G01F1/8413—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details means for influencing the flowmeter's motional or vibrational behaviour, e.g., conduit support or fixing means, or conduit attachments
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/76—Devices for measuring mass flow of a fluid or a fluent solid material
- G01F1/78—Direct mass flowmeters
- G01F1/80—Direct mass flowmeters operating by measuring pressure, force, momentum, or frequency of a fluid flow to which a rotational movement has been imparted
- G01F1/84—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters
- G01F1/8409—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details
- G01F1/8413—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details means for influencing the flowmeter's motional or vibrational behaviour, e.g., conduit support or fixing means, or conduit attachments
- G01F1/8418—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details means for influencing the flowmeter's motional or vibrational behaviour, e.g., conduit support or fixing means, or conduit attachments motion or vibration balancing means
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/76—Devices for measuring mass flow of a fluid or a fluent solid material
- G01F1/78—Direct mass flowmeters
- G01F1/80—Direct mass flowmeters operating by measuring pressure, force, momentum, or frequency of a fluid flow to which a rotational movement has been imparted
- G01F1/84—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters
- G01F1/8409—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details
- G01F1/8422—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details exciters
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/76—Devices for measuring mass flow of a fluid or a fluent solid material
- G01F1/78—Direct mass flowmeters
- G01F1/80—Direct mass flowmeters operating by measuring pressure, force, momentum, or frequency of a fluid flow to which a rotational movement has been imparted
- G01F1/84—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters
- G01F1/8409—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details
- G01F1/8427—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details detectors
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/76—Devices for measuring mass flow of a fluid or a fluent solid material
- G01F1/78—Direct mass flowmeters
- G01F1/80—Direct mass flowmeters operating by measuring pressure, force, momentum, or frequency of a fluid flow to which a rotational movement has been imparted
- G01F1/84—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters
- G01F1/8409—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details
- G01F1/8431—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details electronic circuits
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/76—Devices for measuring mass flow of a fluid or a fluent solid material
- G01F1/78—Direct mass flowmeters
- G01F1/80—Direct mass flowmeters operating by measuring pressure, force, momentum, or frequency of a fluid flow to which a rotational movement has been imparted
- G01F1/84—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters
- G01F1/8409—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details
- G01F1/8436—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters constructional details signal processing
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/76—Devices for measuring mass flow of a fluid or a fluent solid material
- G01F1/78—Direct mass flowmeters
- G01F1/80—Direct mass flowmeters operating by measuring pressure, force, momentum, or frequency of a fluid flow to which a rotational movement has been imparted
- G01F1/84—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters
- G01F1/845—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters arrangements of measuring means, e.g., of measuring conduits
- G01F1/8468—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters arrangements of measuring means, e.g., of measuring conduits vibrating measuring conduits
- G01F1/849—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters arrangements of measuring means, e.g., of measuring conduits vibrating measuring conduits having straight measuring conduits
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
Description
Die Erfindung betrifft ein In-Line-Meßgerät mit einem Messaufnehmer vom Vibrationstyp, insb. ein Coriolis-Massedurchfluß-/Dichtemeßgerät, für ein in einer Rohrleitung strömendes, insb. zwei- oder mehrphasiges, Medium sowie ein Verfahren zum Erzeugen eines eine physikalische Meßgröße des Mediums, beipsielsweise einen Massedurchfluß, eine Dichte und/oder eine Viskosität des Mediums, repräsentierenden Messwerts mittels eines solchen Meßaufnehmers.The The invention relates to an in-line measuring device with a sensor of Vibration type, esp. A Coriolis mass flow / density meter, for one in a pipeline flowing, especially two- or multi-phase, medium and a method for generating one is a physical measurand of the medium, For example, a mass flow, a density and / or a viscosity of the medium, representing Measured value by means of such a transducer.
In der Prozeß-Meß- und Automatisierungstechnik werden für die Messung physikalischer Parameter eines in einer Rohrleitung strömenden Mediums, wie z.B. dem Massedurchfluß, der Dichte und/oder der Viskosität, oftmals solche In-Line-Meßgeräte, insb. Coriolis-Massendurchfluß-Meßgeräte, verwendet, die mittels eines in den Verlauf der mediumsführenden Rohrleitung eingesetzten, im Betrieb vom Medium durchströmten Meßaufnehmers vom Vibrationstyp und einer daran angeschlossenen Meß- und Betriebsschaltung, im Medium Reaktionskräfte, wie z.B. mit dem Massedurchfluß korrespondierende Corioliskräfte, mit der Dichte korrespondierende Trägheitskräfte oder mit der Viskosität korrespondierende Reibungskräfte etc., bewirken und von diesen abgeleitet ein den jeweiligen Massedurchfluß, ein die jeweilige Viskosität und/oder ein die jeweilige Dichte des Mediums repräsentierendes Meßsignal erzeugen. Derartige In-Line-Meßgeräte mit einem Meßaufnehmer vom Vibrationstyp sowie deren Wirkungsweise sind dem Fachmann an und für sich bekannt und z.B. in der WO-A 03/095950, WO-A 03/095949, WO-A 03/076880, der WO-A 02/37063, der WO-A 01/33174, der WO-A 00/57141, der WO-A 99/39164, der WO-A 98/07009, der WO-A 95/16897, der WO-A 88/03261, der US 2003/0208325, der US-B 66 91 583, der US-B 66 51 51 13, der US-B 65 13 393, der US-B 65 05 519, der US-A 60 06 609, der US-A 58 69 770, der US-A 57 96 011, der US-A 56 16 868, der US-A 56 02 346, der US-A 56 02 345, der US-A 55 31 126, der US-A 53 01 557, der US-A 52 53 533, der US-A 52 18 873, der US-A 50 69 074, der US-A 48 76 898, der US-A 47 33 569, der US-A 46 60 421, der US-A 45 24 610, der US-A 44 91 025, der US-A 41 87 721, der EP-A1 291 639, der EP-A 1 281 938, der EP-A 1 001 254 oder der EP-A 553 939 ausführlich und detailiert beschrieben.In the process measuring and automation technology be for the measurement of physical parameters of one in a pipeline flowing Medium, e.g. the mass flow, the density and / or the Viscosity, often such in-line gauges, esp. Coriolis mass flow meters, used, which are inserted by means of a pipe inserted in the course of the medium-carrying pipeline, during operation of the medium flowed through Meßaufnehmers the vibration type and a connected measuring and operating circuit, in the medium reaction forces, such as. corresponding to the mass flow Coriolis forces, inertial forces corresponding to the density or corresponding to the viscosity frictional forces etc., and derived from these, the respective mass flow, the one respective viscosity and / or one representing the respective density of the medium measuring signal produce. Such in-line measuring instruments with a transducer The vibration type and its mode of action are the expert and for known and e.g. in WO-A 03/095950, WO-A 03/095949, WO-A WO 03/076880, WO-A 02/37063, WO-A 01/33174, WO-A 00/57141, WO-A 99/39164, WO-A 98/07009, WO-A 95/16897, WO-A 88/03261, US 2003/0208325, US-B 66 91 583, US-B 66 51 51 13, US-B 65 13 393, US-B 65 05 519, US-A 60 06 609, US-A 58 69 770, US-A 57 96 011, US-A 56 16 868, the US-A 56 02 346, US-A 56 02 345, US-A 55 31 126, US-A 53 01 557, US-A 52 53 533, US-A 52 18 873, US-A 50 69 074, US-A 48 76 898, US-A 47 33 569, US-A 46 60 421, the US-A 45 24 610, US-A 44 91 025, US-A 41 87 721, EP-A1 291 639, EP-A 1 281 938, EP-A 1 001 254 or EP-A 553 939 in detail and described in detail.
Zum Führen des Mediums umfassen die Meßaufnehmer jeweils mindestens ein in einem, beispielsweise rohr- oder kastenförmigen, Tragrahmen gehaltertes Meßrohr mit einem geraden Rohrsegment, das zum Erzeugen oben genannter Reaktionskräfte im Betrieb – angetrieben von einer elektromechanischen Erregeranordnung – vibrieren gelassen wird. Zum Erfassen, insb. einlassseitiger und auslaßseitiger, Vibrationen des Rohrsegments weisen die Meßaufnehmer ferner jeweils eine auf Bewegungen des Rohrsegments reagierende physikalisch-elektrische Sensoranordnung auf.To the To lead of the medium include the transducers at least one in each case, for example tubular or box-shaped, Support frame supported measuring tube with a straight pipe segment, which is used to generate above-mentioned reaction forces during operation from an electromechanical exciter assembly - is vibrated. For detecting, in particular on the inlet side and on the outlet side, vibrations of the tube segment have the transducers Furthermore, in each case a responsive to movements of the pipe segment physico-electrical Sensor arrangement on.
Bei Coriolis-Massedurchflußmeßgeräten beruht die Messung des Massedurchflusses eines in einer Rohrleitung strömenden Mediums beispielsweise darauf, daß das Medium durch das in Rohrleitung eingefügte und im Betrieb lateral zu einer Messrohrachse schwingende Meßrohr strömen gelassen wird, wodurch im Medium Corioliskräfte induziert werden. Diese wiederum bewirken, daß einlaßseitige und auslaßseitige Bereiche des Meßrohrs zueinander phasenverschoben schwingen. Die Größe dieser Phasenverschiebungen dient als ein Maß für den Massedurchfluß. Die Schwingungen des Meßrohrs werden daher mittels zweier entlang des Meßrohres voneinander beabstandeter Schwingungssensoren der vorgenannten Sensoranordnung erfaßt und in Schwingungsmeßsignale gewandelt, aus deren gegenseitiger Phasenverschiebung der Massedurchfluß abgleitet wird. Bereits die eingangs referierte US-A 41 87 721 erwähnt ferner, daß mittels solcher In-Line-Meßgeräte auch die momentane Dichte des strömenden Mediums meßbar ist, und zwar anhand einer Frequenz wenigstens eines der von der Sensoranordnung gelieferten Schwingungsmeßsignale. Überdies wird zumeist auch eine Temperatur des Mediums in geeigneter Weise direkt gemessen, beispielsweise mittels eines am Meßrohr angeordneten Temperatursensors. Zudem können gerade Meßrohre bekanntlich, zu Torsionsschwingungen um eine im wesentlichen mit der Messrohrlängsachse parallel verlaufenden oder koinzidierenden Torsions-Schwingungsachse angeregt, bewirken, daß im hindurchgeführten Medium radiale Scherkräfte erzeugt werden, wodurch wiederum den Torsionsschwingungen signifikant Schwingungsenergie entzogen und im Medium dissipiert wird. Daraus resultierend erfolgt eine erhebliche Bedämpfung der Torsionsschwingungen des schwingenden Meßrohrs zu deren Aufrechterhaltung demzufolge dem Meßrohr zusätzlich elektrische Erregerleistung zugeführt werden muß. Abgeleitet von einer zum Aufrechterhalten der Torsionsschwingungen des Meßrohrs erforderlichen elektrischen Erregerleistung, kann in der dem Fachmann bekannten Weise mittels des Meßaufnehmers so auch eine Viskosität des Mediums zumindest nährungsweise bestimmt werden, vgl. hierzu insb. auch die US-A 45 24 610, die US-A 52 53 533, die US-A 60 06 609 oder die US-B 66 51 513. Es kann daher im folgenden ohne weiteres vorausgesetzt werden, daß – selbst wenn nicht ausdrücklich beschrieben – mittels moderner In-Line-Meßgeräten mit einem Messaufnehmer vom Vibationstyp, insb. mittels Coriolis-Massendurchfluß-Meßgeräten, jedenfalls auch Dichte, Viskosität und/oder Temperatur des Mediums gemessen werden können, zumal diese bei der Massendurchflußmessung ohnehin zur Kompensation von Meßfehlern infolge schwankender Mediumsdichte und/oder Mediumsviskosität stets heran zu ziehen sind, vgl. hierzu insb. die bereits erwähnten US-B 65 13 393, US-A 60 06 609, US-A 56 02 346, WO-A 02/37063, WO-A 99/39164 oder auch die WO-A 00/36379.For example, in the case of Coriolis mass flowmeters, the measurement of the mass flow rate of a medium flowing in a pipeline relies on the medium flowing through the measuring tube inserted into the conduit and laterally oscillating in operation to a measuring tube axis, thereby inducing Coriolis forces in the medium. These in turn cause the inlet-side and outlet-side portions of the measuring tube to oscillate out of phase with each other. The magnitude of these phase shifts serves as a measure of the mass flow. The vibrations of the measuring tube are therefore detected by means of two along the measuring tube spaced-apart vibration sensors of the aforementioned sensor arrangement and converted into Schwingungsmeßsignale, from the mutual phase shift of the mass flow is derived. Already the above-referenced US-A 41 87 721 further mentions that by means of such in-line measuring devices and the instantaneous density of the flowing medium is measurable, and that by means of a frequency of at least one of the sensor arrangement supplied Schwingungsmeßsignale. Moreover, a temperature of the medium is usually directly measured in a suitable manner, for example by means of a temperature sensor arranged on the measuring tube. In addition, just known measuring tubes, excited to torsional vibrations about a substantially parallel to the measuring tube longitudinal axis or coinciding torsional vibration axis, cause radial shear forces are generated in the medium passed, which in turn the torsional vibrations significantly removed from vibrational energy and dissipated in the medium. As a result, there is a considerable attenuation of the torsional vibrations of the oscillating measuring tube to maintain this accordingly the measuring tube additional electrical exciter power must be supplied. Derived from a required to maintain the torsional vibrations of the measuring tube electrical excitation power, in the manner known to the expert by means of the measuring transducer so also a viscosity of the medium can be determined at least approximately, cf. For this purpose, in particular, also US-A 45 24 610, US-A 52 53 533, US-A 60 06 609 or US-B 66 51 513. It can therefore be readily assumed in the following that - even if not expressly described - can be measured by means of modern in-line measuring instruments with a vibation-type sensor, in particular by means of Coriolis mass flow meters, in any case density, viscosity and / or temperature of the medium, especially as these in the mass flow measurement anyway to compensate for Measurement errors due to fluctuating medium density and / or medium viscosity are always to draw, cf. in particular the already mentioned US-B 65 13 393, US-A 60 06 609, US-A 56 02 346, WO-A 02/37063, WO-A 99/39164 or WO-A 00/36379.
Bei der Verwendung von In-Line-Meßgeräten mit einem Meßaufnehmer vom Vibrationstyp hat es sich jedoch, wie beispielsweise auch in der JP-A 10-281846, der WO-A 03/076880, der EP-A 1 291 639, der US-B 65 05 519 oder der US-A 45 24 610 diskutiert, gezeigt, daß bei inhomogenen Medien, insb. zwei- oder mehrphasigen Medien, die von den Schwingungen des Meßrohrs abgeleiteten Schwingungsmeßsignale, insb. auch die erwähnte Phasenverschiebung, trotz dem Viskosität und Dichte in den einzelnen Mediumsphasen sowie auch der Massendurchfluß praktisch konstantgehalten und/oder entsprechend mitberücksichtigt werden, in erheblichem Maße Schwankungen unterliegen und so ggf. für die Messung des jeweiligen physikalischen Parameters ohne abhelfende Maßnahmen völlig unbrauchbar werden können. Solche inhomogenen Medien können beispielsweise Flüssigkeiten sein, in die, wie z.B. bei Dosier- oder Abfüllprozessen praktisch unvermeidbar, ein in der Rohrleitung vorhandenes Gas, insb. Luft, eingetragen ist oder aus denen ein gelöstes Medium, z.B. Kohlendioxid, ausgast und zur Schaumbildung führt. Als ein weitere Beispiele für solche inhomogenen Medien seien ferner auch Emulsionen sowie Naß- oder Sattdampf genannt. Als Ursachen für die mit der Messung von inhomogenen Medien mittels Messaufnehmern vom Vibrationstyp seien exemplarisch das einseitige Anlagern oder Absetzen von in Flüssigkeiten mitgeführten Gasblasen oder Feststoffpartikeln innen an der Messrohrwand und der sogenannte „Bubble-Effekt" erwähnt, bei dem in der Flüssigkeit mitgeführte Gasblasen als Strömungskörper für quer zur Messrohrlängsachse beschleunigte Flüssigkeitsteilvolumina wirkt.at the use of in-line measuring instruments with a transducer of the vibration type, it has, however, as well as in JP-A 10-281846, WO-A 03/076880, EP-A 1 291 639, the US-B 65 05 519 or US-A 45 24 610 discussed, shown that in inhomogeneous Media, especially two- or multi-phase media, that of the vibrations of the measuring tube derived vibration measurement signals, esp. Also mentioned Phase shift, despite the viscosity and density in the individual Medium phases and the mass flow rate is kept virtually constant and / or taken into account accordingly be, to a considerable extent Are subject to fluctuations and so if necessary for the measurement of the respective physical parameters can be completely unusable without remedial measures. Such inhomogeneous media can for example liquids be in, such as. practically unavoidable in metering or filling processes, an existing in the pipeline gas, esp. Air, registered is or from which a solved Medium, e.g. Carbon dioxide, outgassing and foaming. When another example of Such inhomogeneous media are also emulsions and wet or Called saturated steam. As causes of with the measurement of inhomogeneous Media by means of vibration sensors are exemplary the one-sided attachment or settling of entrained in liquids gas bubbles or solid particles inside the measuring tube wall and the so-called "bubble effect" mentions at in the liquid entrained Gas bubbles as a flow body for across the Measuring tube longitudinal axis accelerated liquid part volumes acts.
Während zur Verringerung der mit zwei- oder mehrphasigen Medien einhergehenden Meßfehler in der WO-A 03/076880 eine der eigentlichen Durchflußmessung vorausgehende Strömungs- bzw. Mediumskonditionierung vorgeschlagen ist, wird beispielsweise sowohl in der JP-A 10-281846 als auch in der US-B 65 05 519 jeweils eine, insb. auf der Auswertung von Defiziten zwischen einer hochgenau gemessenen, tatsächlichen Mediumsdichte und einer mittels Coriolis- Massedurchflußmessgeräten im Betrieb ermittelten, scheinbaren Mediumsdichte beruhende, Korrektur der auf den Schwingungsmeßsignalen beruhenden Durchflußmessung, insb. der Massendurchflußmessung, beschrieben.While to Reduction of bi-phase or multi-phase media measurement error in WO-A 03/076880 one of the actual flow measurement previous flow or medium conditioning is proposed, for example both in JP-A 10-281846 and in US-B 65 05 519 each one, esp. on the evaluation of deficits between a highly accurate measured, actual medium density and one using Coriolis mass flow meters in operation determined, apparent medium density based, correction of on the vibration measurement signals based flow measurement, esp. the mass flow measurement, described.
Im besonderen werden dafür vorab trainierter, ggf. auch adaptiver Klassifikatoren für die Schwingungsmesssignale vorgeschlagen. Die Klassifikatoren können beispielsweise als Kohonen-Karte oder Neuronales Netzwerk ausgelegt sein und die Korrektur entweder anhand einiger weniger im Betrieb gemessener Parametern, insb. dem Massedurchfluß und der Dichte, sowie weiteren davon abgeleiteten Merkmalen oder auch unter Verwendung eines eine oder mehrere Schwingungsperioden einschließenden Intervalls der Schwingungsmeßsignale vornehmen. Die Verwendung eines solchen Klassifikators birgt beispielsweise den Vorteil, daß im Vergleich zu herkömmlichen Coriolis-Massedurchfluß-/Dichtemessern am Meßaufnehmer keine oder nur sehr geringfügige Änderungen vorgenommen werden müssen, sei es am mechanischen Aufbau, an der Erregeranordnung oder der diese steuernden Betriebsschaltung, die der speziellen Anwendung besonders angepaßt sind. Allerdings besteht ein erheblicher Nachteil solcher Klassifikatoren u.a. darin, daß im Vergleich zu herkömmlichen Coriolis-Massedurchflußmeßgerätn erhebliche Änderungen im Bereich der Meßwerterzeugung vor allem hinsichtlich der verwendeten Analog-zu-Digital-Wandler und der Mikroprozessoren erforderlich sind. Wie nämlich auch in der US-B 65 05 519 beschrieben, ist für eine derartige Signalauswertung beispielsweise bei der Digitalisierung der Schwingungsmeßsignale, die eine Schwingungsfrequenz von etwa 80 Hz aufweisen können, eine Abtastrate von etwa 55 kHz oder mehr für eine ausreichende Genauigkeit erforderlich. Anders gesagt, die Schwingungsmeßsignale sind mit einem Abtastverhältnis von weit über 600:1 abzutasten. Überdies fällt auch die in der digitalen Meßschaltung gespeicherte und ausgeführte Firmware entsprechend komplex aus. Ein weiterer Nachteil solcher Klassifikatoren ist auch darin zu sehen, daß sie auf die im Betrieb des Meßaufnehmers tatsächlich vorherrschenden Meßbedingungen, sei es die Einbausituation, das zu messende Medium und dessen zumeist veränderlichen Eigenschaften oder andere die Meßgenauigkeit beeinflussende Faktoren, trainiert und entsprechend validiert werden müssen. Aufgrund der hohen Komplexität des Zusammenspiels aller dieser Faktoren kann das Training und dessen Validierung abschließend zumeist nur vor Ort und für jeden Meßaufnehmer indivduell erfolgen, was wiederum einen erheblichen Aufwand bei der Inbetriebnahme des Meßaufnehmers zur Folge hat. Im übrigen hat es sich auch gezeigt, daß derartige Klassifikations-Algorithmen, einerseits aufgrund der hohen Komplexität, andererseits infolgedessen, daß zumeist ein entsprechendes physikalisch-mathematisches Modells mit technisch relevanten oder nachvollziehbaren Parameter nicht explizit vorhanden ist, Klassifikatoren eine sehr geringe Transparenz aufweisen und somit oftmals schwer vermittelbar sind. Damit einhergehend können ohne weiteres erhebliche Vorbehalte beim Kunden auftreten, wobei solche Akzeptanzprobleme beim Kunden insb. dann auftreten können, wenn es sich beim verwendeten Klassifikator zu dem um einen selbst adaptierenden, beispielsweise ein Neuronales Netzwerk, handelt.in the special for it pre-trained, possibly also adaptive classifiers for the vibration measurement signals proposed. The classifiers can be used as a Kohonen map, for example or neural network and the correction either based on a few parameters measured during operation, in particular the Mass flow and the density, as well as other characteristics derived therefrom or under Use of an interval including one or more periods of oscillation the vibration measurement signals make. The use of such a classifier, for example, harbors the advantage that in Compared to conventional Coriolis mass flow / density meters on the transducer no or only very minor changes must be made be it on the mechanical structure, on the exciter arrangement or the this controlling operating circuit, that of the special application specially adapted are. However, there is a significant disadvantage of such classifiers et al in that in the Compared to conventional Coriolis mass flowmeters make significant changes in the field of measured value generation especially with regard to the analog-to-digital converters used and the microprocessors are required. Like, too described in US-B 65 05 519, is for such a signal evaluation for example, in the digitization of the vibration measurement signals, which may have an oscillation frequency of about 80 Hz, a Sampling rate of about 55 kHz or more for sufficient accuracy required. In other words, the vibration measurement signals are at a sampling ratio of more than 600: 1 scan. moreover also falls in the digital measuring circuit stored and executed Firmware accordingly complex. Another disadvantage of such Classifiers can also be seen in the fact that they are used in the operation of the measuring transducer indeed prevailing measurement conditions, be it the installation situation, the medium to be measured and most of it variable Properties or other influencing the accuracy Factors, trained and validated accordingly. by virtue of the high complexity The interaction of all these factors can be the training and its Validation final mostly only on site and for each transducer done individually, which in turn made a considerable effort the commissioning of the transducer entails. Furthermore it has also been shown that such Classification algorithms, on the one hand because of the high complexity, on the other hand as a result, that mostly a corresponding physical-mathematical model with technical relevant or traceable parameters not explicitly available is, classifiers have a very low transparency and thus often difficult to negotiate. This can be done without further significant reservations occur with the customer, whereby such Acceptance problems at the customer esp. May occur when the classifier used is a self-adapting, a neural network, for example.
Als eine weitere Möglichkeit zur Umgehung des Problems mit inhomogenen Medien wird beispielsweise bereits in der US-A 45 24 610 vorgeschlagen, den Meßaufnehmer so einzubauen, daß das gerade Meßrohr im wesentlichen senkrecht verläuft und somit ein Anlagern solcher störender, insb. gasförmiger, Inhomogenitäten weitestgehend verhindert wird. Hierbei handelt es sich jedoch um eine sehr spezielle, in der industriellen Prozeßmeßtechnik nicht immer ohne weiters realisierbare Lösung. Zum einen müßte nämlich für diesen Fall die Rohrleitung, in die der Meßaufnehmer eingefügt werden soll, ggf. an diesen angepaßt werden und nicht umgekehrt, was für den Anwender einen erhöhten Mehraufwand bei der Realisierung der Messstelle bedeuten kann. Zum anderen kann es sich bei den Meßrohren, wie bereits erwähnt, auch um solche mit einer gekrümmten Rohrform handeln, so daß das Problem auch durch eine Anpassung der Einbaulage nicht immer befriedigend gelöst werden kann. Es hat sich hierbei außerdem gezeigt, daß die vorgenannten Verfälschungen des Meßsignals auch bei Verwendung eines senkrecht eingebauten, geraden Meßrohrs nicht unbedingt sicher vermieden werden können.When one more way For example, to work around the problem with inhomogeneous media already proposed in US-A 45 24 610, the transducer so install that the straight measuring tube in essentially perpendicular and thus an attachment of such disturbing, esp. Gaseous, inhomogeneities is largely prevented. However, these are a very special, in the industrial Prozeßmeßtechnik not always without further realizable solution. For one thing would have to be for this Case the pipeline into which the transducer is inserted should, if necessary adapted to this and not vice versa, resulting in increased overhead for the user in the realization of the measuring point can mean. On the other hand it is the measuring tubes, As already mentioned, even those with a curved Act pipe shape, so that the Problem also by adjusting the mounting position is not always satisfactory solved can be. It has also been found here that the aforementioned falsifications of the measuring signal even when using a vertically installed, straight measuring tube not absolutely sure can be avoided.
Eine Aufgabe der Erfindung besteht daher darin, ein entsprechendes In-Line-Meßgerät, insb. ein Coriolis-Massendurchflußmessgerät, anzugeben, das geeignet ist, die zu messende physikalische Meßgröße, insb. den Massendurchfluß, die Dichte und/oder die Viskosität, auch bei inhomogenen, insb. zwei- oder mehrphasigen, Medien sehr genau zu messen, und zwar möglichst mit einem Messfehlerbetrag von kleiner 10% bezogen auf die tatsächliche Meßgröße. Eine weitere Aufgabe besteht darin, ein entsprechendes Verfahren für die Erzeugung eines entsprechenden Meßwerts anzugeben.A The object of the invention is, therefore, a corresponding in-line meter, esp. a Coriolis mass flow meter, which is suitable, the measured physical variable, esp. the mass flow, the density and / or the viscosity, also in inhomogeneous, especially two- or multi-phase, very media to measure exactly, if possible with a measurement error amount of less than 10% relative to the actual Variable. A Another object is to provide a corresponding method for the production a corresponding measured value specify.
Zur Lösung dieser Aufgabe besteht die Erfindung in einem In-Line-Meßgerät, insb. Coriolis-Massedurchfluß-/Dichtemessgerät und/oder Viskositätsmeßgerät, zum Messen wenigstens einer physkalischen Meßgröße, insb. eines Massedurchflusses, einer Dichte und/oder einer Viskosität, eines in einer Rohrleitung geführten, insb. zwei- oder mehrphasigen, Mediums. Das In-Line-Meßgerät umfasst dafür einen Meßaufnehmer vom Vibrationstyp und eine mit dem Meßaufnehmer elektrisch gekoppelte Meßgerät-Elektronik. Der Meßaufnehmer weist mindestens ein in den Verlauf der Rohrleitung eingesetztes, insb. im wesentlichen gerades, und dem Führen des zu messenden Mediums dienendes Meßrohr, das mit der angeschlossenen Rohrleitung kommuniziert, eine auf das Meßrohr einwirkende Erregeranordnung zum Vibrierenlassen des wenigstens einen Messrohrs sowie eine Sensoranordnung zum Erfassen von Vibrationen des wenigstens einen Meßrohrs, die wenigstens ein Schwingungen des Meßrohrs repräsentierendes Schwingungsmeßsignal liefert, auf. Die Erregeranordnung versetzt das Meßrohr im Betrieb zumindest zeitweise und/oder zumindest anteilig in Lateralschwingungen, insb. Biegeschwingungen. Darüberhinaus versetzt die Errgeranordnung das Messrohr im Betrieb zumindest zeitweise und/oder zumindest anteilig in, insb. mit den Lateralschwingungen alternierende oder diesen zeitweise überlagerte, Torsionsschwingungen um eine gedachte, mit dem Meßrohr im wesentlichen fluchtende, insb. als eine Trägheitshauptachse des Messrohrs ausgebildete, Messrohrlängsachse. Die Meßgerät-Elektronik liefert zumindest zeitweise einen die Erregeranordnung treibenden Erregerstrom. Ferner ermittelt die Meßgerät-Elektronik einen ersten Zwischenwert, der mit einem dem Aufrechterhalten der Lateralschwingungen des Meßrohrs dienenden Lateral-Stromanteil des Erregerstroms und/oder mit einer Dämpfung der Lateralschwingungen des Messrohrs korrespondiert. Außerdem ermittelt die Meßgerät-Elektronik einen zweiten Zwischenwert, der mit einem dem Aufrechterhalten der Torsionsschwingungen des Meßrohrs dienenden Torsions-Stromanteil des Erregerstroms und/oder mit einer Dämpfung der Torsionsschwingungen des Messrohrs korrespondiert. Mittels des wenigstens einen Schwingungsmeßsignal und/oder mittels des Erregerstrom sowie unter Verwendung des ersten und des zweiten Zwischenwerts generiert die Meßgerät-Elektronik zumindest zeitweise wenigstens einen Meßwert, der die wenigstens eine zu messende physikalische Meßgröße, insb. den Massedurchfluß-Massedurchfluß, die Dichte oder die Viskosität des Mediums, repräsentiert.to solution This object is achieved in an in-line measuring device, esp. Coriolis mass flow / density meter and / or Viscosity meter, for measuring at least one physical measurand, in particular a mass flow, a density and / or a viscosity of a guided in a pipeline, esp. two or more phases, medium. The in-line meter includes one transducer of the vibration type and one electrically coupled to the transducer Measuring device electronics. The transducer has at least one inserted in the course of the pipeline, esp. Essentially straight, and guiding the medium to be measured serving measuring tube, that communicates with the connected pipe, one on the measuring tube acting exciter assembly for vibrating the at least a measuring tube and a sensor arrangement for detecting vibrations the at least one measuring tube, the at least one vibration of the measuring tube representing Schwingungsmeßsignal delivers, on. The exciter assembly displaces the measuring tube in Operating at least intermittently and / or at least proportionately in lateral vibrations, in particular bending vibrations. Furthermore puts the Errgeranordnung the measuring tube during operation, at least temporarily and / or at least partially in, in particular with the lateral vibrations alternating or temporarily superimposed, torsional vibrations an imaginary, with the measuring tube essentially aligned, in particular as a main axis of inertia of the measuring tube trained, measuring tube longitudinal axis. The meter electronics provides, at least temporarily, a driving arrangement of the exciter Excitation current. Furthermore, the meter electronics determines a first intermediate value, the one serving to maintain the Lateralschwingungen of the measuring tube Lateral current component of the exciter current and / or with a damping of the Lateral vibrations of the measuring tube corresponds. Also determined the meter electronics a second intermediate value associated with maintaining the Torsional vibrations of the measuring tube serving torsion current component of the excitation current and / or with a damping the torsional vibrations of the measuring tube corresponds. By means of the at least one vibration measurement signal and / or by means of the excitation current and using the first and the second intermediate value generates the meter electronics at least temporarily at least one measured value, the at least one measured physical quantity, esp. the mass flow mass flow, the density or the viscosity of the medium, represents.
Ferner besteht die Erfindung in einem Verfahren zum Messen einer physikalischen Meßgröße, insb. Massedurchflusses, einer Dichte und/oder einer Viskosität, eines in einer Rohrleitung strömenden, insb. zwei- oder mehrphasigen, Mediums, mittels eines In-Line-Meßgeräts mit einem Meßaufnehmer vom Vibrationstyp, insb. eines Coriolis-Massendurchflußmeßgeräts, und einer mit dem Meßaufnehmer elektrisch gekoppelten Meßgerät-Elektronik, welches Verfahren folgende Schritte umfasst:
- – Strömenlassen des zu messenden Mediums durch wenigstens ein mit der Rohrleitung kommunizierendes Messrohr des Meßaufnehmers und Einspeisen eines Erregerstroms in eine mit dem das Medium führenden Meßrohr mechanisch gekoppelten Erregeranordnung zum Bewirken von mechanischen Schwingungen des Meßrohrs,
- – Bewirken von Lateralschwingungen, insb. Biegeschwingungen, des Meßrohrs und Bewirken von, insb. den Lateralschwingungen überlagerten, Torsionsschwingungen des Meßrohrs,
- – Erfassen von Vibrationen des Meßrohrs und Erzeugen wenigstens eines Schwingungen des Messrohrs repräsentierenden Schwingungsmeßsignals,
- – Ermitteln eines vom Erregerstrom abgeleiteten ersten Zwischenwerts, dermit einem dem Aufrechterhalten der Lateralschwingungen des Meßrohrs dienenden Lateral-Stromanteil des Erregerstroms und/oder mit einer Dämpfung der Lateralschwingungen des Messrohrs korrespondiert,
- – Ermitteln eines vom Erregerstrom abgeleiteten zweiten Zwischenwerts, der mit einem dem Aufrechterhalten der Torsionsschwingungen des Meßrohrs dienenden Torsions-Stromanteil des Erregerstroms und/oder mit einer Dämpfung der Torsionsschwingungen des Messrohrs korrespondiert, und
- – Verwenden des wenigstens einen Schwingungsmeßsignals und/oder des Erregerstroms sowie des ersten und des zweiten Zwischenwerts zum Erzeugen eines die zu messenden physikalische Meßgröße repräsentierenden Meßwerts.
- Flowing the medium to be measured through at least one measuring tube of the measuring transducer communicating with the pipeline and feeding an exciting current into an exciter arrangement mechanically coupled to the measuring tube guiding the medium for effecting mechanical oscillations of the measuring tube;
- Causing lateral oscillations, in particular bending oscillations, of the measuring tube and causing torsional oscillations of the measuring tube, in particular superimposed on the lateral oscillations,
- Detecting vibrations of the measuring tube and generating at least one oscillation measuring signal representing vibrations of the measuring tube,
- Determining a first intermediate value derived from the excitation current, which is maintained the lateral oscillations of the excitation current serving the lateral vibrations of the measuring tube and / or with a damping of the lateral oscillations of the measuring tube,
- Determining a second intermediate value derived from the exciter current, which corresponds to a torsion current component of the exciter current serving to maintain the torsional oscillations of the measuring tube and / or to a damping of the torsional oscillations of the measuring tube, and
- - Using the at least one Schwingungsmeßsignals and / or the excitation current and the first and the second intermediate value for generating a measured value representing the measured physical quantity to be measured.
Nach einer ersten Ausgestaltung des In-Line-Meßgeräts der Erfindung ermittelt die Meßgerät-Elektronik einen von dem wenigstens einen Schwingungsmeßsignal abgeleiteten und/oder vom Erregerstrom abgeleiteten Anfangsmesswert, der mit der wenigstens einen zu messenden Meßgröße zumindest näherungsweise korrespondiert, und anhand des ersten und des zweiten Zwischenwerts einen Korrekturwert für den Anfangsmesswert, und generiert die Meßgerät-Elektronik den Meßwert mittels des Anfangsmesswerts und des Korrekturwerts.To a first embodiment of the in-line measuring device of the invention determined the meter electronics one derived from the at least one Schwingungsmeßsignal and / or derived from the excitation current initial measurement, with the at least a measurand to be measured at least approximately corresponds, and a correction value based on the first and second intermediate values for the Initial reading, and the meter electronics generates the reading by the initial reading and the correction value.
Nach einer zweiten Ausgestaltung des In-Line-Meßgeräts der Erfindung führt das Meßrohr, angetrieben von der Erregeranordnung, Torsionsschwingungen mit einer Meßrohr-Torsisonsschwingfrequenz aus, die verschieden eingestellt ist von einer Meßrohr-Biegeschwingfrequenz mit der das Messrohr, angetrieben von der Erregeranordnung, Lateralschwingungen ausführt.To A second embodiment of the in-line measuring device of the invention performs the measuring tube, driven by the exciter assembly, torsional vibrations with a Measuring tube Torsisonsschwingfrequenz from, which is set differently from a Meßrohr bending vibration frequency with the measuring tube, driven by the exciter assembly, lateral vibrations performs.
Nach einer dritten Ausgestaltung des In-Line-Meßgeräts der Erfindung kommuniziert das Messrohr mit der angeschlossenen Rohrleitung über ein in ein Einlaßende mündendes Einlaßrohrstück und über ein in ein Auslaßende mündendes Auslaßrohrstück, und umfasst der Meßaufnehmer einen am Einlaßende und am Auslaßende des Messrohrs fixierten, insb. auch mit der Erregeranordnung mechanischen gekoppelten, Gegenschwinger, der im Betrieb zumindest zeitweise, insb. gegenphasig zum Messrohr, vibriert.To a third embodiment of the in-line measuring device of the invention communicates the measuring tube with the connected pipeline via a in an inlet end which opens Inlet pipe piece and over a in an outlet end which opens Outlet pipe piece, and includes the transducer one at the inlet end and at the outlet end the measuring tube fixed, esp. Also with the exciter assembly mechanical coupled, counter-oscillator, which in operation at least temporarily, especially in phase opposition to the measuring tube, vibrates.
Nach einer vierten Ausgestaltung des In-Line-Meßgeräts der Erfindung ermittelt die Meßgerät-Elektronik den Korrekturwert anhand eines Vergleichs des ersten Zwischenwerts mit dem zweiten Zwischenwert und/oder anhand einer zwischen dem ersten Zwischenwert und dem zweiten Zwischenwert bestehenden Differenz ermittelt.To a fourth embodiment of the in-line measuring device of the invention determined the meter electronics the correction value based on a comparison of the first intermediate value with the second intermediate value and / or one between the first intermediate value and the second intermediate value existing difference determined.
Nach einer fünften Ausgestaltung des In-Line-Meßgeräts der Erfindung erzeugt die Meßgerät-Elektronik den ersten und/oder den zweiten Zwischenwert auch unter Verwendung des wenigstens einen Schwingungsmeßsignals.To a fifth Embodiment of the in-line measuring device of the invention generates the meter electronics the first and / or the second intermediate value also using the at least one vibration measurement signal.
Nach einer sechsten Ausgestaltung des In-Line-Meßgeräts der Erfindung repräsentiert der wenigstens eine Messwert eine Viskosität des im Messrohr strömenden Mediums, und ermittelt die Meßgerät-Elektronik auch den Anfangsmesswert anhand des die Erregeranordnung treibenden Erregerstroms und/oder eines Anteils des Erregerstroms.To a sixth embodiment of the in-line measuring device of the invention represents the at least one measured value is a viscosity of the medium flowing in the measuring tube, and also detects the meter electronics the initial reading based on the excitation current driving the excitation device and / or a portion of the excitation current.
Nach einer siebenten Ausgestaltung des In-Line-Meßgeräts der Erfindung repräsentiert der wenigstens eine Messwert eine Dichte des im Messrohr strömenden Mediums, und ermittelt die Messgerät-Elektronik den Anfangsmesswert unter Verwendung des wenigstens einen Schwingungsmeßsignals und/oder des Erregerstroms in der Weise, dass dieser mit der zu messenden Dichte und/oder mit einer Schwingungsfrequenz des wenigstens einen Schwingungsmeßsignals korrespondiert.To a seventh embodiment of the in-line measuring device of the invention represents the at least one measured value is a density of the medium flowing in the measuring tube, and determines the meter electronics Initial reading using the at least one vibration measurement signal and / or the excitation current in such a way that this with the measuring density and / or with a vibration frequency of at least a vibration measurement signal corresponds.
Nach einer achten Ausgestaltung des In-Line-Meßgeräts der Erfindung ermittelt die Meßgerät-Elektronik anhand des ersten und des zweiten Zwischenwerts zumindest zeitweise einen Konzentrations-Meßwert, der bei einem zwei- oder mehrphasigen Medium im Messrohr einen, insb. relative, Volumen- und/oder Massenanteil einer Mediumsphase repräsentiert.To an eighth embodiment of the in-line measuring device of the invention determined the meter electronics based on the first and the second intermediate value at least temporarily a concentration reading, the in a two- or multi-phase medium in the measuring tube one, esp. represents relative, volume and / or mass fraction of a medium phase.
Nach einer neunten Ausgestaltung des In-Line-Meßgeräts der Erfindung liefert die Sensoranordnung wenigstens ein erstes Schwingungsmeßsignal, das zumindest anteilig einlaßseitige Lateralschwingungen, insb. Biegeschwingungen, des Meßrohrs repräsentiert, und wenigstens ein zweites Schwingungsmeßsignal, das zumindest anteilig auslaßseitige Lateralschwingungen, insb. Biegeschwingungen, des Meßrohrs repräsentiert.To A ninth embodiment of the in-line measuring device of the invention provides the Sensor arrangement at least a first vibration measurement, the at least partly inlet side Lateral vibrations, esp. Bieschwwingungen, represents the measuring tube, and at least one second vibration measurement signal that is at least pro-rata outlet side Lateral vibrations, esp. Bieschwwingungen represented by the measuring tube.
Nach einer zehnten Ausgestaltung des In-Line-Meßgeräts der Erfindung repräsentiert der wenigstens eine Messwert einen Massedurchfluß des im Messrohr strömenden Mediums, und ermittelt die Messgerät-Elektronik den Anfangsmesswert unter Verwendung der beiden Schwingungsmeßsignale in der Weise, dass dieser mit dem zu messenden Massedurchfluß und/oder mit einer Phasendifferenz zwischen den beiden Schwingungsmeßsignalen korrespondiert.According to a tenth embodiment of the in-line measuring device of the invention, the at least one measured value represents a mass flow rate of the medium flowing in the measuring tube, and determines the Messge advises electronics the initial reading using the two Schwingungsmeßsignale in such a way that it corresponds to the mass flow to be measured and / or with a phase difference between the two Schwingungsmeßsignalen.
Nach einer ersten Ausgestaltung des Verfahrens der Erfindung umfasst der Schritt des Erzeugens des Meßwerts die Schritte:
- – Entwickeln eines mit der zu messenden physikalischen Meßgröße zumindest näherungsweise korrespondierenden Anfangsmesswerts unter Verwendung des wenigstens einen Schwingungsmeßsignals und/oder des Erregerstroms,
- – Erzeugen eines Korrekturwertes für den Anfangswert mittels des ersten und des zweiten Zwischenwerts, sowie
- – Korrigieren des Anfangsmesswerts mittels des Korrekturwertes zum Erzeugen des Meßwerts.
- Developing an initial measured value at least approximately corresponding to the physical measured quantity to be measured using the at least one vibration measuring signal and / or the exciting current,
- - Generating a correction value for the initial value by means of the first and the second intermediate value, as well
- - Correcting the initial measured value by means of the correction value for generating the measured value.
Nach einer zweiten Ausgestaltung des Verfahrens der Erfindung umfasst der Schritt des Erzeugens des Korrekturwertes für den Anfangsmesswert die Schritte:
- – Vergleichen des ersten Zwischenwerts mit dem zweiten Zwischenwert zum Ermitteln einer zwischen den beiden Zwischenwerten bestehenden Differenz und
- – Ermitteln eines Konzentrations-Meßwerts, der bei einem zwei- oder mehrphasigen Medium im Messrohr einen, insb. relative, Volumen- und/oder Massenanteil einer Mediumsphase repräsentiert, unter Berücksichtigung der zwischen den beiden Zwischenwerten bestehenden Differenz.
- Comparing the first intermediate value with the second intermediate value to determine a difference between the two intermediate values and
- Determining a concentration measured value which, in the case of a two-phase or multi-phase medium in the measuring tube, represents a, in particular relative, volume and / or mass fraction of a medium phase, taking into account the difference existing between the two intermediate values.
Ein Grundgedanke der Erfindung besteht darin, den Messaufnehmer zwecks einer Korrektur oder Kompensation allfälliger Messfehler – hervorgerufen im besonderen durch Inhomogenitäten im zu messenden Medium – in einem Dual-Mode zu betreiben, bei dem das Messrohr abwechselnd und/oder alternierend in wenigstens zwei von einander im wesentlichen unabhängigen Schwingungsmoden vibrieren gelassen wird, nämlich einem Lateral-Schwingungsmode und einem Torsions-Schwingungsmode. Anhand von während des Dual-Modebetriebes ermittelten Betriebsparametern des Messaufnehmers, insb. dem für die Aufrechterhaltung der Lateralschwingung und der Torsionsschwingung des Messrohrs jeweils erforderlichen Erregerstrom, den Frequenzen und/oder Amplituden der Schwingungen des Messrohrs etc., können so auf eine sehr einfache Weise sehr genaue und erstaunlich robuste Korrekturwerte für die eigentlichen Messwerte ermittelt werden.One The basic idea of the invention is to use the sensor for the purpose of a correction or compensation of possible measurement errors - caused in particular by inhomogeneities in the medium to be measured - in operate a dual mode in which the measuring tube alternately and / or alternating in at least two substantially independent vibration modes is vibrated, namely a lateral vibration mode and a torsional vibration mode. Based on during the dual-mode operation determined operating parameters of the sensor, in particular for the maintenance of the lateral vibration and the torsional vibration of the measuring tube respectively required Exciter current, the frequencies and / or amplitudes of the oscillations of the measuring tube, etc., can so in a very simple way very accurate and surprisingly robust Correction values for the actual measured values are determined.
Die Erfindung beruht dabei im besonderen auf der Erkenntnis, daß die in den Meßaufnehmer zur Aufrechterhaltung von Lateralschwingungen des Meßrohrs eingespeiste Erregerleistung in einem hohen Maße von Inhomogenitäten im zu messenden Medium, wie z.B. eingeperlten Gasblasen oder mitgeführten Feststoffpartikeln etc., beeinflußt werden kann. Im Vergleich dazu ist die in den Meßaufnehmer zur Aufrechterhaltung von Torsionsschwingungen des Meßrohrs eingespeiste Erregerleistung jedoch in einem erheblich niedrigerem Maße von solchen Inhomogenitäten abhängig, so daß im Betrieb, basierend auf dieser Erregerleistung, insb. basierend auf dem für die Aufrechterehaltung der Torsionsschwingungen tatsächlich eingespeisten Erregerstromanteil, aktuelle Referenzwerte ermittelt werden können, mit deren Hilfe ein Vergleich der in entsprechender Weise für die Lateralschwingungen ermittelten Messwerte, beispielsweise dem für die Aufrechterehaltung der Lateralschwingungen tatsächlich eingespeisten Erregerstromanteil, erfolgen kann. Anhand dieses, beispielsweise in normierender Weise oder subtraktiv durchgeführten, Vergleichs kann ein momentaner Grad der Inhomogenitäten im Medium abgeschätzt werden und davon abgleitet auf den bei der Messung begangenen Meßfehler ausreichend genau zurück geschlossen werden. Das erfindungsgemäße In-Line-Meßgerät ist daher im besonderen zum Messen einer physikalischen Meßgröße, insb. eines Massedurchflusses, einer Dichte und/oder einer Viskosität, auch eines in einer Rohrleitung strömenden zwei- oder mehrphasigen Mediums, insb. eines Flüssigkeits-Gas-Gemisches geeignet.The The invention is based in particular on the finding that the in the transducer for the maintenance of lateral vibrations of the measuring tube fed Excitation power in a high degree of inhomogeneities in the too measuring medium, e.g. bubbled gas bubbles or entrained solid particles etc., influenced can be. In comparison, the in the transducer to maintain Torsional vibrations of the measuring tube fed exciter power, however, to a much lower extent of such inhomogeneities dependent, so that in Operation based on this excitation power, especially based on for the upright posture of the torsional vibrations actually fed Exciter current component, current reference values can be determined with their help a comparison of the corresponding for the lateral vibrations measured values, such as those for the upkeep of the Lateral vibrations actually fed excitation current share, can be done. Based on this, for example, in a standardizing or subtractive manner, comparison An instantaneous degree of inhomogeneity in the medium can be estimated and derived therefrom to the measurement error committed in the measurement sufficiently accurate back getting closed. The in-line measuring device according to the invention is therefore in particular to Measuring a physical measurand, esp. a mass flow, a density and / or a viscosity, too a flowing in a pipeline two- or multi-phase medium, in particular a liquid-gas mixture suitable.
Ein Vorteil der Erfindung besteht darin, dass die zu ermittelnden Korrekturwerte über einen großen Anwendungsbereich gut reproduzierbar und auch die Bildungsvorschriften zur Bestimmung der Korrekturwerte während des Messbetriebes vergleichsweise einfach formulierbar sind. Darüberhinaus sind diese Bildungsvorschriften mit einem vergleichsweise niedrigen Aufwand vorab kalibrierbar. Ein weitere Vorteil der Erfindung ist ferner auch darin zu sehen, daß beim erfindungsgemäßen In-Line-Meßgerät im Vergleich zu einem herkömmlichen, insb. einem solchen gemäß der in der WO-A 03/095950, der WO-A 03/095949 oder der US-A 45 24 610 beschriebenen Art, lediglich bei der üblicherweise digitalen Messwerterzeugung geringfügige, im wesentlichen auf die Firmware beschränkte Änderungen vorgenommen werden müssen, während sowohl beim Meßaufnehmer wie auch bei der Erzeugung und Vorverarbeitung der Schwingungsmeßsignale keine oder nur eher geringfügige Änderungen erforderlich sind. So können beispielsweise auch bei zwei- oder mehrphasigen Medien die Schwingungsmeßsignale nach wie vor mit einem üblichen Abtastverhältnis von weit unter 100:1, insb. von etwa 10:1, abgetastet werden.One Advantage of the invention is that the correction values to be determined on a huge Scope of application well reproducible and also the educational requirements for determining the correction values during the measuring operation comparatively are easy to formulate. Furthermore These education requirements are comparatively low Expense calibrated in advance. Another advantage of the invention is further also to see that in the In-line measuring device according to the invention in comparison to a conventional, esp. such according to the in WO-A 03/095950, WO-A 03/095949 or US-A 45 24 610 described Kind, just at the usual digital data acquisition minor, essentially on the Firmware limited changes must be made while both at the transducer as well as in the generation and pre-processing of Schwingungsmeßsignale no or only minor changes required are. So can for example, even with two- or multi-phase media, the vibration measurement still with a usual sampling ratio be scanned from well below 100: 1, esp. From about 10: 1.
Die Erfindung und weitere vorteilhafte Ausgestaltungen werden nun anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert, die in den Figuren der Zeichnung dargestellt sind. Gleiche Teile sind in allen Figuren mit denselben Bezugszeichen versehen; wenn es die Übersichtlichkeit erfordert, wird auf bereits erwähnte Bezugszeichen in nachfolgenden Figuren verzichtet.The Invention and further advantageous embodiments will now be based on of exemplary embodiments explained in more detail, the are shown in the figures of the drawing. Same parts are in all figures provided with the same reference numerals; if it is the clarity requires, is already mentioned Refers to reference numerals in the following figures.
In
Das,
beispielsweise als Coriolis-Massendurchfluß-/Dichte- und/oder Viskositätsmesser
ausgebildete, In-Line-Meßgerät
Wie
bereits erwähnt,
umfasst das In-Line-Meßgerät einen
Meßaufnehmer
vom Vibrationstyp, der im Betrieb vom zu messenden Medium durchströmt ist,
und der dazu dient, in einem hindurchströmenden Medium solche mechanische
Reaktionskräfte,
insb. vom Massendurchfluß abhängige Corioliskräfte, von
der Mediumsdichte abhängige
Trägheitskräfte und/oder
von der Mediumsviskosität
abhängige
Reibungskräfte,
zu erzeugen, die meßbar,
insb. sensorisch erfaßbar,
auf den Meßaufnehmer
zurückwirken.
Abgeleitet von diesen das Medium beschreibenden Reaktionskräften können so
in der dem Fachmann bekannten Weise z.B. der Massendurchfluß, die Dichte
und/oder die Viskosität
des Mediums gemessen werden. In den
Zum
Führen
des Mediums und zum Erzeugen besagter Reaktionskräfte umfaßt der Meßaufnehmer wenigstens
ein im wesentlichen gerades Meßrohr
Wie
in
Das
Messrohr
Zumindest
zum Messen des Massendurchflusses m wird das Messrohr
Nach
einer Ausgestaltung der Erfindung wird das Meßrohr
Nach
einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung wird das Meßrohr
Wie
bereits erwähnt,
werden die Schwingungen des Messrohrs
Der,
insb. im Vergleich zum Meßrohr
Nach
einer Ausgestaltung der Erfindung sind dafür, wie in
Zum
Erzeugen mechanischer Schwingungen des Meßrohrs
Zum
Detektieren der Schwingungen des Messrohrs
Nach
einer Ausgestaltung der Erfindung ist die Erregeranordnung
In
entsprechender Weise können
auch die Schwingungssensoren
Nach
einer anderen Ausgestaltung der Erfindung sind Meßrohr
Nach
einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist die Erregeranordnung
Nach
einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung weist die Erregeranordnung
Nach
einer anderen Ausgestaltung der Erfindung umfaßt die Sensoranordnung
Es
sei an dieser Stelle ferner erwähnt,
daß die
Erregeranordnung
Zum
Vibrierenlassen des Messrohrs
Für den oben beschriebenen Fall, daß die Lateralschwingungs-Frequenz fexcL und die Torsionsschwingungs-Frequenz fexcT, mit der das Messrohr im Betrieb schwingen gelassen wird, voneinander verschieden eingestellt sind, kann mittels des Messaufnehmers in einfacher und vorteilhafter Weise auch bei simultan angegeregten Torsions- und Biegeschwingungen, z.B. basierend auf einer Signalfilterung oder einer Frequenzanalyse, eine Separierung der einzelnen Schwingungsmoden sowohl in den Erreger- als auch in den Sensorsignalen erfolgen. Anderenfalls empfiehlt sich eine alternierende Anrregung der Lateral- bzw. der Torsionsschwingungen.For the case described above, that the lateral vibration frequency f excL and the torsional vibration frequency f excT , with which the measuring tube is oscillated during operation, are set different from each other, can be easily and advantageously by means of the sensor even with simultaneously excited torsions - And bending vibrations, eg based on a signal filtering or a frequency analysis, a separation of the individual vibration modes in both the excitation and in the sensor signals done. Otherwise, an alternating stimulation of the lateral or torsional vibrations is recommended.
Zum
Erzeugen und Einstellen des Erregerstroms iexc bzw.
der Stromanteile iexcL, iexcT umfaßt die Meßgerät-Elektronik
Zum
Erzeugen des Lateralschwingungs-Amplitudenstellsignals yAML und/oder Torsionsschwingungs-Amplitudenstellsignals
yAMT des kann z.B. eine in die Meßgerät-Elektronik
Die
Frequenzregelschaltung
Nach
einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung sind die Amplitudenregelschaltung
Wie
in
Gemäß einer
Ausgestaltung der Erfindung ist die Meßschaltung
Des
weiteren kann die Meßschaltung
Infolge
dessen, daß das
gerade Messrohr
Es
ist für
den Fachmann dabei ohne weiteres klar, daß das In-Line-Meßgerät die einzelnen
Messwerte Xx für die verschiendenen Meßgrößen x sowohl
jeweils in einem gemeinsamem Messzyklus, also mit einer gleichen
Aktualisierungrate, als auch mit unterschiedlichen Aktualisierungsraten
ermitteln kann. Beispielweise erfordert eine hochgenaue Messung
des zumeist erheblich variierenden Massedurchflusses üblicherweise eine
sehr hohe Aktualisierungsrate, während
die im Vergleich dazu über
einen längeren
Zeitraum zumeist eher wenig veränderliche
Viskosität
des Mediums ggf. in größeren Zeitabständen aktualisiert
werden kann. Des weiteren kann ohne weiteres vorausgesetzt werden,
daß aktuell
ermittelte Messwerte Xx in der Messgerät-Elektronik
zwischengespeichert und so für
nachfolgende Verwendungen vorgehalten werden können. In vorteilhafter Weise
kann die Meßschaltung
Wie
bereits eingangs erwähnt,
können
Inhomogenitäten
und/oder die Ausbildung erster und zweiter Mediumsphasen im strömenden Medium,
beispielsweise in Flüssigkeiten
mitgeführte
Gasblasen und/oder Feststoffpartikeln, dazu führen, daß dieser in herkömmlicher
Weise unter Annahme eines einphasigen und/oder homogenen Mediums
ermittelte Meßwert
noch nicht ausreichend genau mit der tatsächlichen Meßgröße x, beispielsweise dem tatsächlichen
Massendurchfluß m, übereinstimmt,
d.h. der Messwert muß dementsprechend
korrigiert werden. Dieser vorab bestimmte, vorläufig die zu messende physikalische
Meßgröße x repräsentierende
oder zumindest mit dieser korrespondierende Messwert, der wie bereits
ausgeführt
beispielsweise eine zwischen Schwingungsmeßsignalen s1,
s2 gemessene Phasendifferenz Δφ oder eine
gemessene Schwingungsfrequenz des Messrohrs
Bereits im Stand der Technik ist im Bezug auf die erwähnten Inhomogenitäten im Medium diskutiert worden, daß sich diese sowohl in der zwischen den beiden Schwingungsmeßsignalen s1, s2 gemessenen Phasendifferenz als auch in der Schwingungsamplitude oder der Schwingungsfrequenz jedes der beiden Schwingungsmeßsignale bzw. des Erregerstroms, also in praktisch jedem der bei Messgeräten der beschriebenen Art üblicherweise – direkt oder indirekt – gemessen Betriebsparameter, unmittelbar niederschlagen können. Dies gilt zwar im besonderen, wie auch in der WO-A 03/076880 oder der US-B 65 05 519 ausgeführt, für die bei lateral schwingendem Messrohr ermittelten Betriebsparameter; es kann aber auch für jene Betriebsparameter nicht immer ausgeschlossen werden, die bei torsional schwingendem Messrohr gemessen werden, vgl. hierzu insb. die US-A 45 24 610.Already in the prior art has been discussed with respect to the aforementioned inhomogeneities in the medium, that this is both in the measured between the two Schwingungsmeßsignale s 1 , s 2 phase difference and in the oscillation amplitude or the oscillation frequency of each of the two Schwingungsmeßsignale or the excitation current Thus, in virtually any of the instruments of the type described usually - directly or indirectly - measured operating parameters, can be reflected directly. Although this applies in particular, as described in WO-A 03/076880 or US-B 65 05 519, determined for the laterally oscillating measuring tube operating parameters; but it can not always be excluded for those operating parameters that are measured with torsionally oscillating measuring tube, cf. in particular the US-A 45 24 610.
Weitergehende
Untersuchungen seitens der Erfinder haben allerdings zu der überraschenden
Erkenntnis geführt,
daß zwar
der momentane Erregerstrom iexc und, damit
einhergehend, eine im Betrieb des Messgeräts üblicherweise ebenfalls gemessene
Dämpfung
der Schwingungen des Messrohrs
Überraschenderweise
hat es sich ferner gezeigt, dass, trotzdem sowohl eine momentane
Dämpfung der
Lateral-Schwingungen als auch, wie insb. in der US-A 45 24 610 oder
der EP-A 1 291 639 diskutiert, eine momentane Dämpfung der Torsions-Schwingungen
in erheblichem Maße
vom Grad der Inhomogenität
oder von den Konzentrationen einzelner Mediumsphasen abhängig sind,
durch gleichzeitige oder zumindest zeitnahe Ermittlung der momentanen
Dämpfungen
beider Schwingungsmoden eine erstaunlich robuste wie auch sehr gut
reproduzierbare Korrektur des Zwischenwerts X'x und somit
die Generierung eines sehr genauen Meßwert Xx ermöglicht werden.
Weitergehende Untersuchungen haben nämlich gezeigt, daß die Dämpfung sowohl
der Lateral-Schwingungen als auch der Torsions-Schwingungen zwar sehr stark von der
Viskosität
des zu messenden Mediums abhängig
ist. Gleichwohl zeigt sich für
die Dämpfung
der Lateral-Schwingungen
eine sehr starke Abhängigkeit
vom Grad der Inhomogenitäten
des im Messrohr
Erfindungsgemäß wird der
Messaufnehmer daher zum Zwecke der Verbesserung der Genauigkeit,
mit der die physikalischen Meßgröße x, beispielsweise
der Massendurchfluß m
oder die Dichte ρ,
ermittelt wird, zumindest zeitweise in dem oben bereits erwähnte Dual-Mode
betrieben, bei dem das wenigstens eine Messrohr
Unter
Verwendung der beiden Zwischenwerte X1,
X2 wird von der Meßschaltung
Nach
einer Ausgestaltung der Erfindung wird der Korrekturwert XK mittels der Meßgerät-Elektronik basierend auf
der mathematischen Beziehung
Während also
in Gl. (2) der Korrekturwert XK anhand einer
zwischen dem Zwischenwert X1 und dem Zwischenwert
X2 bestehenden Differenz ΔD bestimmt
wird, wird bei der Umsetzung von Gl. (3) der Korrekturwert XK anhand eines Vergleichs des zweiten Zwischenwerts
X2 mit dem ersten Zwischenwert X1 bestimmt. Insoweit stellt der Korrekturwert
XK zumindest für ein zweiphasiges Medium auch
ein Maß für eine momentane, relative
oder absolute Konzentration einer ersten und einer zweiten Mediumsphase,
insb. für
Gasblasen in einer Flüssigkeit,
dar. Neben der Generierung des eigentlichen Meßwerts Xx kann
daher der Korrekturwert XK in vorteilhafter
Weise ferner z.B. auch in eine Konzentrations-Meßwert XC umgewandelt
werden, der bei einem zwei- oder mehrphasigen Medium im Messrohr
einen, insb. relative, Volumen- und/oder Massenanteil einer Mediumsphase
repräsentiert.
Weiters kann der Korrekturwert XK auch dazu
verwendet werden, den Grad der Inhomogenität des Mediums oder davon abgeleitete
Meßwerte,
wie z.B. einen prozentualen Luftgehalt im Medium oder einen Volumen-,
Mengen- oder Massenanteil von im Medium mitgeführten Feststoff-Partikeln,
z.B. vor Ort oder in einer entfernten Leitwarte visuell wahrnehmbar,
zu signalisieren. Alternativ dazu oder zusätzlich, kann der Korrekturwert
XK auch dazu dienen, dem Anwender, beispielsweise
ausgehend von einem Vergleich mit einen vorab definierten Grenzwert,
zu signalisieren, daß bei
den momentanen Strömungsverhältnissen
im Messrohr
Weiterführende experimentelle
Untersuchungen haben gezeigt, dass für einen Messaufnehmer gemäß dem gezeigten
Ausführungsbeispiel
die Berücksichtung
der momentanen Lateral-Schwingungsfrequenz des vibrierenden Messrohrs
zu einer weiteren Verbesserung der Genauigkeit des Meßwerts Xx führen
kann. Darüber
hinaus kann durch eine Normierung des gemäß der Gl. (2) oder Gl(3) ermittelten
Korrekturwerts XK auf die Quadratwurzel
der momentanen Lateral-Schwingungsfrequenz erreicht werden, dass
der Korrekturwert XK, zumindest für den Fall,
daß eine
Flüssigkeit,
beispielsweise Glycerin, mit eingeperlten Gasblasen, beispielsweise
Luft, gemessen werden soll, im wesentlichen proportional zum Gasanteil
ist, vgl. hierzu auch
Die Ermittlung des Lateral-Schwingungsfrequenz-Meßwerts kann in einfacher Weise z.B. anhand des oben erwähnten Lateralschwingungs-Frequenzstellsignals yFML erfolgen.The determination of the lateral oscillation frequency measured value can be carried out in a simple manner, for example on the basis of the abovementioned lateral oscillation frequency adjustment signal y FML .
Bei
der Ermittlung der beiden Zwischenwerte X1,
X2 ist ferner zu beachten, daß die Dämpfung der Schwingungen
des Meßrohrs
Zum
Ermitteln des Zwischenwerts X1 wird daher
gemäß einer
Ausgestaltung der Erfindung von einem den Lateral-Stromanteil iexcL momentan repräsentierenden, insb. digitalen,
Lateral-Strommesswert XiexcL ein entsprechend
zugeordneter Lateral-Leerstrommesswert KiexcL subtrahiert,
der die im momentan angeregten Lateral-Schwingungsmode jeweils auftretenden
mechanischen Reibungskräfte
im Messaufnehmer bei entleertem Messrohr
Nach
einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung erfolgt die Ermittlung
des Zwischenwerts X1, wie auch in
Falls erforderlich, insb. bei im Betrieb erheblich variierenden und/oder von den kalibrierten Referenzwerten abweichenden Schwingungsamplituden des vibrierenden Meßrohrs, kann der Lateral-Stromanteil iexcL vorab ebenfalls auf die momentane Schwingungsamplitude der Lateral-Schwingungen des Messrohrs, beispielsweise unter Verwendung der Schwingunsmeßsignale s1, s2, normiert werden.If necessary, especially in the case of vibration amplitudes of the vibrating measuring tube which vary considerably during operation and / or deviate from the calibrated reference values, the lateral current component i excL can also be pre-determined for the instantaneous oscillation amplitude of the lateral oscillations of the measuring tube, for example using the oscillation measuring signals s 1 , s 2 , be normalized.
Analog
dazu kann auch der Zwischenwert X2 basierend
auf der mathematischen Beziehung
Jeder
der Leerstrommeßwerte
KiexcL, KiexcT wie
auch der gerätespezifischen
Koeffizienten Kk, Kk', K1, K2, K1' oder K2' ist ebenfalls während einer
Kalibrierung des In-Line-Meßgeräts, z.B.
bei evakuiertem oder ein nur Luft führendem Meßrohr, zu bestimmen und entsprechend
in der Meßgeräte-Elektronik
Gemäß einer
weiteren Ausgestaltung der Erfindung wird, für den bereits mehrfach erwähnten Fall,
das die zu erfassende Meßgröße x einer
Viskosität
oder auch einer Fluidität
entspricht und dementsprechend der Messwert Xx als
Viskositäts-Meswert
dient, auch der Anfangsmeßwert
X'x anhand
des die Erregeranordnung
Nach
einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung wird das Quadrat XiexcT 2 des Torsions-Strommesswerts
XiexcT zur Bildung des Anfangsmeßwerts Xη außerdem mittels
einer einfachen numerischen Division auf einen Amplituden-Meßwert XsT normiert, der eine betriebsbedingt ggf.
variierende Signalamplitude wenigstens eines der Schwingungsmeßsignale
s1, s2 bei torsionsschwingendem
Messrohr momentan repräsentiert.
Es hat sich nämlich
ferner gezeigt, daß für derartige
Viskositäts-Meßgeräte mit einem
solchen Meßaufnehmer
vom Vibrationstyp, insb. auch bei konstant geregelter Schwingungsamplitude
und/oder bei simultaner Anregung von Lateral- und Torsions-Schwingungen,
ein Verhältnis
iexc/θ des
Erregerstroms iexc zu einer praktisch nicht direkt
meßbaren
Geschwindigkeit θ einer
die inneren Reibungen und somit auch die Reibungskräfte im Medium
verursachenden Bewegung eine genauere Schätzung für die bereits erwähnte, den
Auslenkungen des Meßrohrs
Der
Amplituden-Meßwert
Xs1 wird, basierend auf der Erkenntnis,
daß die
die viskose Reibung im Medium verursachenden Bewegung, sehr stark
mit der mittels des Sensors
Die
vorgenannten, dem Erzeugen des Meßwertes Xx dienenden
Funktionen, symbolisiert durch die Gl. (1) bis (10), können zumindest
teilweise mittels des Signalprozessors DSP oder z.B. auch mittels
des oben erwähnten
Mikrocomputers
Nach
einer Weiterbildung der Erfindung wird zur Bestimmung des momentan
geeigneten Korrekturwerts XK im Betrieb
ausgehend von den Zwischenwerten X1, X2 dadurch praktisch direkt ermittelt, dass
in der Meßgerät-Elektronik
eine eindeutige Beziehung zwischen einer aktuellen Konstellationen
der beiden Zwischenwerte X1, X2 und
dem dazu passenden Korrekturwerts XK abgebildet,
insb. einprogrammiert, ist. Hierzu weist die Meßgerät-Elektronik
Wie sich aus den voranstehenden Ausführung ohne weiters erkennen lässt, kann eine Korrektur des Anfangsmesswerts X'x einerseits unter Verwendung weniger, sehr einfach zu bestimmender Korrekturfaktoren vorgenommen werden. Andererseits kann die Korrektur unter Verwendung der beiden Zwischenwerte X1, X2 mit einem Rechenaufwand durchgeführt werden, der im Vergleich zu den aus dem Stand der Technik bekannten, eher komplex ausgebildeten Rechenverfahren sehr gering ausfällt. Ein weiterer Vorteil der Erfindung ist ferner auch darin zu sehen, dass zumindest einige der vorbeschriebenen Korrekturfaktoren ohne weiteres von den beispielsweise mittels herkömmlicher Coriolis-Massedurchflußmeßgeräten ermittelter Strömungsparametern, insb. der gemessenen Dichte und/oder dem – hier vorläufig – gemessenen Massendurchfluß, und/oder von den im Betrieb von Coriolis-Massedurchflußmeßgeräten üblicherweise direkt gemessenen Betriebsparametern, insb. den gemessenen Schwingungsamplituden, Schwingungsfrequenzen und/oder dem Erregerstrom, selbst abgleitet und somit praktisch ohne deutliche Erhöhung des schaltungs- und meßtechnischen Aufwands generiert werden können.As can readily be seen from the above embodiment, a correction of the initial measured value X ' x can on the one hand be made using a few correction factors that are very easy to determine. On the other hand, the correction can be carried out using the two intermediate values X 1 , X 2 with a computational effort that is very small compared to the more complex calculation methods known from the prior art. A further advantage of the invention is also to be seen in the fact that at least some of the above-described correction factors readily from the determined, for example by means of conventional Coriolis mass flow rate flow parameters, esp. The measured density and / or - provisionally here - measured mass flow, and / or From the operating parameters of Coriolis mass flowmeters usually measured directly operating parameters, esp. The measured vibration amplitudes, vibration frequencies and / or the excitation current, even slides and thus can be generated virtually no significant increase in schaltungs- and metrological effort.
Claims (15)
Priority Applications (16)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102004021690.8A DE102004021690B4 (en) | 2004-04-30 | 2004-04-30 | In-line meter with a vibration-type sensor |
PCT/EP2005/051200 WO2005090926A2 (en) | 2004-03-19 | 2005-03-16 | In-line measuring device |
RU2006136903/28A RU2339916C2 (en) | 2004-03-19 | 2005-03-16 | Coriolis mass flow meter, method of measuring mass flow passing in pipeline medium, application of mass flow meter and method of measuring mass flow passing through pipeline |
JP2007503343A JP4703640B2 (en) | 2004-03-19 | 2005-03-16 | Coriolis mass flow measurement device |
CA2559701A CA2559701C (en) | 2004-03-19 | 2005-03-16 | Coriolis mass flow measuring device |
EP05717065.6A EP1725839B1 (en) | 2004-03-19 | 2005-03-16 | Coriolis mass flowmeter |
PCT/EP2005/051198 WO2005095901A2 (en) | 2004-03-19 | 2005-03-16 | Coriolis mass flowmeter |
RU2006136905/28A RU2359236C2 (en) | 2004-03-19 | 2005-03-16 | Integrated measuring instrument, application of integrated measuring instrument for measuring of medium physical parametre and method of medium actual parametre measuring |
EP05717067.2A EP1725840B1 (en) | 2004-03-19 | 2005-03-16 | In-line measuring device |
JP2007503344A JP4531807B2 (en) | 2004-03-19 | 2005-03-16 | In-process measuring device |
DK05717065.6T DK1725839T3 (en) | 2004-03-19 | 2005-03-16 | Coriolisbaseret mass flow meter |
CA2559564A CA2559564C (en) | 2004-03-19 | 2005-03-16 | In-line measuring device |
US11/084,527 US7284449B2 (en) | 2004-03-19 | 2005-03-21 | In-line measuring device |
US11/084,507 US7040181B2 (en) | 2004-03-19 | 2005-03-21 | Coriolis mass measuring device |
US11/384,369 US7357039B2 (en) | 2004-03-19 | 2006-03-21 | Coriolis mass measuring device |
US11/589,836 US7296484B2 (en) | 2004-03-19 | 2006-10-31 | In-line measuring device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102004021690.8A DE102004021690B4 (en) | 2004-04-30 | 2004-04-30 | In-line meter with a vibration-type sensor |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE102004021690A1 true DE102004021690A1 (en) | 2005-11-24 |
DE102004021690B4 DE102004021690B4 (en) | 2021-05-27 |
Family
ID=35219975
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE102004021690.8A Expired - Lifetime DE102004021690B4 (en) | 2004-03-19 | 2004-04-30 | In-line meter with a vibration-type sensor |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE102004021690B4 (en) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007074055A1 (en) * | 2005-12-27 | 2007-07-05 | Endress+Hauser Flowtec Ag | In-line measuring devices and method for compensating measurement errors in in-line measuring devices |
EP1845346A2 (en) * | 2006-04-12 | 2007-10-17 | Krohne Messtechnik Gmbh & Co. Kg | Method for operating a Coriolis mass flow measuring device |
US7360453B2 (en) | 2005-12-27 | 2008-04-22 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-line measuring devices and method for compensation measurement errors in in-line measuring devices |
US7360452B2 (en) | 2005-12-27 | 2008-04-22 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-line measuring devices and method for compensation measurement errors in in-line measuring devices |
DE102008050115A1 (en) * | 2008-10-06 | 2010-04-08 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-line measuring device |
DE102008050113A1 (en) * | 2008-10-06 | 2010-04-08 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-line measuring device |
DE102008050116A1 (en) * | 2008-10-06 | 2010-04-08 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-line measuring device |
DE102010035341A1 (en) * | 2010-08-24 | 2012-03-01 | Krohne Ag | Method for determining the viscosity of a medium with a Coriolis mass flowmeter |
DE102017116515A1 (en) | 2017-07-21 | 2019-01-24 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Device for measuring viscosities |
WO2020239329A1 (en) * | 2019-05-27 | 2020-12-03 | Endress+Hauser SE+Co. KG | Vibronic multisensor |
WO2023036544A1 (en) * | 2021-09-09 | 2023-03-16 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Sensor for measuring a mass flow rate |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1154254A1 (en) * | 2000-05-12 | 2001-11-14 | Endress + Hauser Flowtec AG | Vibration type measuring device and method of measuring the viscosity of a fluid |
EP1281938A2 (en) * | 1998-12-11 | 2003-02-05 | Endress + Hauser Flowtec AG | Coriolis-type mass flowmeter/densimeter |
EP1158289B1 (en) * | 2000-04-27 | 2003-06-25 | Endress + Hauser Flowtec AG | Vibration type measuring device and method of measuring a viscosity of a fluid |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4524610A (en) * | 1983-09-02 | 1985-06-25 | National Metal And Refining Company, Ltd. | In-line vibratory viscometer-densitometer |
US5448921A (en) * | 1991-02-05 | 1995-09-12 | Direct Measurement Corporation | Coriolis mass flow rate meter |
DE10020606A1 (en) * | 2000-04-27 | 2001-10-31 | Flowtec Ag | Fluid viscosity measuring instrument oscillates measurement tube for generating viscous frictions in fluid |
DE10235322A1 (en) * | 2002-08-01 | 2004-02-12 | Endress + Hauser Flowtec Ag, Reinach | Vibration or Coriolis fluid mass flowmeter for measurement of mass flow, and or viscosity, has a single straight measurement pipe and an additional vibrator for generation of a torsional vibration and therefore fluid shear forces |
DE10220827A1 (en) * | 2002-05-08 | 2003-11-20 | Flowtec Ag | Vibration type fluid mass flow rate transducer has a vibration exciter that also imparts a torsional vibration so that shear flow is introduced making measurements insensitive to fluid viscosity or density variations |
-
2004
- 2004-04-30 DE DE102004021690.8A patent/DE102004021690B4/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1281938A2 (en) * | 1998-12-11 | 2003-02-05 | Endress + Hauser Flowtec AG | Coriolis-type mass flowmeter/densimeter |
EP1055102B1 (en) * | 1998-12-11 | 2003-03-26 | Endress + Hauser Flowtec AG | Coriolis-type mass flowmeter/densimeter |
EP1158289B1 (en) * | 2000-04-27 | 2003-06-25 | Endress + Hauser Flowtec AG | Vibration type measuring device and method of measuring a viscosity of a fluid |
EP1154254A1 (en) * | 2000-05-12 | 2001-11-14 | Endress + Hauser Flowtec AG | Vibration type measuring device and method of measuring the viscosity of a fluid |
Cited By (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101336364B (en) * | 2005-12-27 | 2011-04-13 | 恩德斯+豪斯流量技术股份有限公司 | In-line measuring devices and method for compensating measurement errors in in-line measuring devices |
US7360453B2 (en) | 2005-12-27 | 2008-04-22 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-line measuring devices and method for compensation measurement errors in in-line measuring devices |
US7360452B2 (en) | 2005-12-27 | 2008-04-22 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-line measuring devices and method for compensation measurement errors in in-line measuring devices |
EP2026042A1 (en) * | 2005-12-27 | 2009-02-18 | Endress+Hauser Flowtec AG | In-line measuring devices and method for compensating measurement errors in in-line measuring devices |
WO2007074055A1 (en) * | 2005-12-27 | 2007-07-05 | Endress+Hauser Flowtec Ag | In-line measuring devices and method for compensating measurement errors in in-line measuring devices |
EP1845346A2 (en) * | 2006-04-12 | 2007-10-17 | Krohne Messtechnik Gmbh & Co. Kg | Method for operating a Coriolis mass flow measuring device |
EP1845346A3 (en) * | 2006-04-12 | 2008-04-23 | Krohne Messtechnik Gmbh & Co. Kg | Method for operating a Coriolis mass flow measuring device |
US7954388B2 (en) | 2008-10-06 | 2011-06-07 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-line measuring device |
DE102008050116A1 (en) * | 2008-10-06 | 2010-04-08 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-line measuring device |
DE102008050113A1 (en) * | 2008-10-06 | 2010-04-08 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-line measuring device |
DE102008050115A1 (en) * | 2008-10-06 | 2010-04-08 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-line measuring device |
US7966894B2 (en) | 2008-10-06 | 2011-06-28 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-line measuring device |
US7966895B2 (en) | 2008-10-06 | 2011-06-28 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-line measuring device |
DE102010035341A1 (en) * | 2010-08-24 | 2012-03-01 | Krohne Ag | Method for determining the viscosity of a medium with a Coriolis mass flowmeter |
DE102010035341B4 (en) * | 2010-08-24 | 2013-07-04 | Krohne Ag | Method for determining the viscosity of a medium with a Coriolis mass flowmeter |
DE102017116515A1 (en) | 2017-07-21 | 2019-01-24 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Device for measuring viscosities |
WO2019015913A1 (en) | 2017-07-21 | 2019-01-24 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Apparatus for measuring viscosities |
US11662289B2 (en) | 2017-07-21 | 2023-05-30 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Apparatus for measuring viscosities |
WO2020239329A1 (en) * | 2019-05-27 | 2020-12-03 | Endress+Hauser SE+Co. KG | Vibronic multisensor |
WO2023036544A1 (en) * | 2021-09-09 | 2023-03-16 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Sensor for measuring a mass flow rate |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE102004021690B4 (en) | 2021-05-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1725839B1 (en) | Coriolis mass flowmeter | |
DE102004014029A1 (en) | In-line device for fluid measurements, e.g. mass flow rate, has vibratory measurement tube inside outer housing with flanges at each end and fitted with vibration sensors | |
EP1938052B1 (en) | In-line measuring device and method for monitoring changes of a pipe wall | |
EP1931949B1 (en) | Process for measuring a medium flowing in a pipe, and also measurement system therefor | |
US7284449B2 (en) | In-line measuring device | |
US7357039B2 (en) | Coriolis mass measuring device | |
EP2335031B1 (en) | In-line measuring device | |
WO2015086224A1 (en) | Density measuring device | |
EP1291639B1 (en) | Viscosity measuring device | |
EP2519806B1 (en) | Measuring system with vibration type transducer | |
DE10358663B4 (en) | Coriolis mass flow measuring device | |
DE102008050113A1 (en) | In-line measuring device | |
DE102004021690B4 (en) | In-line meter with a vibration-type sensor | |
DE102008050116A1 (en) | In-line measuring device | |
DE102004007889A1 (en) | Coriolis mass flow density meter for measuring a value representing mass flow of a medium flowing in a pipe line allows a two- or multi-phase medium to flow through a measuring tube | |
DE102010000759A1 (en) | Measuring system i.e. Coriolis mass flow measuring device, for measuring pressure difference of medium flowing in pipeline of industrial plant, has electronics housing generating measured value representing reynolds number for medium | |
DE102010000761A1 (en) | Measuring system i.e. measuring device and/or Coriolis or mass flow measuring device for medium e.g. gas and/or liquid, flowing in pipeline, has transmitter electronics generating measured value | |
EP1692466A2 (en) | Coriolis mass flowmeter |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OM8 | Search report available as to paragraph 43 lit. 1 sentence 1 patent law | ||
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
R016 | Response to examination communication | ||
R016 | Response to examination communication | ||
R016 | Response to examination communication | ||
R018 | Grant decision by examination section/examining division | ||
R020 | Patent grant now final | ||
R082 | Change of representative |
Representative=s name: HAHN, CHRISTIAN, DIPL.-PHYS. DR.RER.NAT., DE |
|
R071 | Expiry of right |