CZ306346B6

CZ306346B6 - Compressor

Info

Publication number: CZ306346B6
Application number: CZ2012-582A
Authority: CZ
Inventors: Hiroyuki Nakagawa; Masao Tani; Toshinori Arai
Original assignee: Mitsubishi Electric Corporation
Priority date: 2011-11-04
Filing date: 2012-08-29
Publication date: 2016-12-14
Also published as: KR101309464B1; CZ2012582A3; CN103089629B; KR20130049710A; CN103089629A; JP2013096367A; JP5511769B2

Abstract

The present invention relates to a compressor comprising a cylinder (2, 2a) inside of which, there is formed a compression chamber, and a connecting pipe (12) that is attached to the cylinder (2a, 2b) and is connected with the compression chamber. The cylinder (2a, 2b) has a through-hole (11a) of oval cross section, which extends from the cylinder (2a, 2b) side to the compression chamber and the longitudinal direction of which is in the cylinder (2a, 2b) circumferential direction. At least one end of the connecting pipe (12) is formed in the oval cross section, and the other end is fastened by means of press fit in the through-hole (11a) with press fit overlap amounting to 0.05 mm or less, so that the connecting pipe (12) is connected with the compression chamber. Provided, A is the thickness of the cylinder (2a, 2b) wall section bearing against linear section of the through-hole (11a), B is the length in longitudinal direction of the through-hole (11a) cross section, and C is the length in transverse direction of the through-hole (11a) cross section, so when these dimensions are valid prior fastening the connecting pipe (12) by press fit in the through-hole (11a), and when the thickness of the connecting pipe (12) wall complies with the relationship 0 mm is less than t that is less or equal to 1.6 mm than the following relationship is valid: 0 is less than A x B / C that is less than or equal to 3.38.

Description

KompresorCompressor

Oblast technikyField of technology

Vynález se týká kompresoru.The invention relates to a compressor.

Dosavadní stav technikyPrior art

Obvykle má kompresor kruhovou trubkovitou spojovací trubku, propojenou s kompresní komorou, která je upevněna pomocí lisovaného uložení na straně válce, uvnitř kterého je vytvořena kompresní komora.Typically, the compressor has a circular tubular connecting tube connected to the compression chamber, which is fixed by means of a press fit on the side of the cylinder inside which the compression chamber is formed.

Například vysokotlaký kompresor plášťového typu, v jehož hermetické nádobě je vytvářen výstupní tlak, je opatřen spojovací trubkou, která spojuje nízkotlakou stranu okruhu chladicího cyklu a kompresní komoru.For example, a jacket-type high-pressure compressor, in the hermetic vessel of which an outlet pressure is generated, is provided with a connecting pipe which connects the low-pressure side of the refrigeration cycle circuit and the compression chamber.

Rovněž například nízkotlaký kompresor plášťového typu, v jehož hermetické nádobě je vytvářen sací tlak, je opatřen spojovací trubkou, která spojuje vysokotlakou stranu okruhu chladicího cyklu a kompresní komoru.Also, for example, a low-pressure jacket-type compressor, in the hermetic vessel of which suction pressure is generated, is provided with a connecting pipe which connects the high-pressure side of the refrigeration cycle circuit and the compression chamber.

Rovněž například u vícestupňového kompresoru, ve kterém je chladivo postupně stlačováno v množině kompresních komor, jsou kompresní komora na straně nízkého stupně a kompresní komora na straně vyššího stupně spojeny pomocí spojovací trubky.Also, for example, in a multistage compressor in which the refrigerant is successively compressed in a plurality of compression chambers, the compression chamber on the low stage side and the compression chamber on the higher stage side are connected by a connecting pipe.

Pokud může být tloušťka válce zmenšena, může být kompresor vytvořen menší nebo může být vytvořen s více válci, aniž by došlo k přílišnému zvětšení kapacity pláště kompresoru.If the cylinder thickness can be reduced, the compressor can be made smaller or it can be made with more cylinders without increasing the capacity of the compressor casing too much.

Rovněž u rotačního kompresoru je možno zvětšit průměr vnitřní plochy válce nebo průměr rotačního pístu beze změny kapacity kompresní komory prostřednictvím zmenšení tloušťky válce, takže je možno snížit únik chladivá z vysokotlakého prostoru do nízkotlakého prostoru v kompresní komoře.Also with a rotary compressor, it is possible to increase the diameter of the inner surface of the cylinder or the diameter of the rotary piston without changing the capacity of the compression chamber by reducing the cylinder thickness, so that refrigerant leakage from the high pressure space to the low pressure space in the compression chamber can be reduced.

Pokud je však tloušťka válce zmenšena tímto způsobem, tak v případě kruhové trubkovité spojovací trubky a průchozího otvoru ve válci, do kterého má být spojovací trubka upevněna pomocí lisovaného uložení (zejména průchozího otvoru, propojeného s kompresní komorou), musí být průměr příslušně zmenšen v závislosti na tloušťce válce, což vede ke snížení průtokové rychlosti chladivá, které proudí přes kompresní komoru.However, if the thickness of the cylinder is reduced in this way, in the case of a circular tubular connecting pipe and a through hole in the cylinder to which the connecting pipe is to be fixed by a press fit (especially a through hole connected to a compression chamber), the diameter must be reduced accordingly depending on on the thickness of the cylinder, which leads to a reduction in the flow rate of the refrigerant flowing through the compression chamber.

Byl proto navržen kompresor, u kterého spojovací trubka pro propojení s kompresní komorou a průchozí otvor ve válci, do kterého je spojovací trubka upevněna pomocí lisovaného uložení, jsou vytvořeny s oválným tvarem průřezu (viz patentová literatura 1, kterou je japonská zveřejněná patentová přihláška 2010-121 481).Therefore, a compressor has been proposed in which a connecting tube for connection to a compression chamber and a through hole in a cylinder to which the connecting tube is fixed by a press fit are formed with an oval cross-sectional shape (see Patent Literature 1, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2010- 121 481).

Prostřednictvím vytvoření spojovací trubky a průchozího otvoru ve válci, do kterého je spojovací trubka upevněna pomocí lisovaného uložení, s oválným tvarem průřezu je možno zajistit dostatečný průřez průtokového kanálu ve spojovací trubce a průchozím otvoru ve válci, do kterého je spojovací trubka upevněna pomocí lisovaného uložení, v důsledku čehož může být tloušťka válce zmenšena při současném zabránění snížení průtokové rychlosti chladivá, proudícího přes kompresní komoru.By providing the connecting pipe and the through hole in the cylinder into which the connecting pipe is fixed by the press fit, with an oval cross-sectional shape, a sufficient cross section of the flow channel in the connecting pipe and the through hole in the cylinder into which the connecting pipe is fixed by the press fit can be provided. as a result, the thickness of the cylinder can be reduced while preventing a reduction in the flow rate of the refrigerant flowing through the compression chamber.

Avšak v případě průchozího otvoru ve válci, do kterého je spojovací trubka upevněna pomocí lisovaného uložení, a který je vytvořen s oválným tvarem průřezu, pokud je spojovací trubkaHowever, in the case of a through hole in a cylinder into which the connecting pipe is fixed by means of a press fit, and which is formed with an oval cross-sectional shape when the connecting pipe is

- 1 CZ 306346 B6 upevněna do průchozího otvoru ve válci pomocí lisovaného uložení, tak plochá ěást spojovací trubky může být deformována směrem k vnitřní straně spojovací trubky.- 1 CZ 306346 B6 fixed to the through hole in the cylinder by means of a press fit, so that the flat part of the connecting pipe can be deformed towards the inside of the connecting pipe.

V důsledku toho může dojít ke zhoršení utěsnitelnosti mezi spojovací trubkou a průchozím otvorem ve válci, do kterého je spojovací trubka upevněna pomoci lisovaného uložení.As a result, the sealability between the connecting pipe and the through hole in the cylinder into which the connecting pipe is fixed by the press fit may deteriorate.

Existuje proto problém, že ztráty v důsledku úniku plynu v době komprese jsou větší, což vede ke snížení výkonu kompresoru.Therefore, there is a problem that the losses due to gas leakage during compression are larger, which leads to a reduction in compressor performance.

Přestože existuje způsob, který byl obecně využíván a u kterého je utěsnění prováděno použitím pružného materiálu, jako je O-kroužek nebo těsnicí páska za účelem zajištění utěsnitelnosti, tak tento způsob není žádoucí z hlediska přílišné pracnosti a vysokých nákladů.Although there is a method that has been generally used in which sealing is performed using a flexible material such as an O-ring or sealing tape to ensure sealability, this method is not desirable in view of excessive labor and high cost.

Rovněž v případě kompresoru, u kterého je spojení provedeno mezi spojovací trubkou a například trubkou na nízkotlaké straně okruhu chladicího cyklu, může být toto spojení provedeno svařením.Also in the case of a compressor in which the connection is made between a connecting pipe and, for example, a pipe on the low-pressure side of the refrigeration cycle circuit, this connection can be made by welding.

Z tohoto důvodu v případě kompresoru, u kterého je používán způsob utěsnění s využitím pružného materiálu, jako je O-kroužek nebo těsnicí páska, bude vznikat problém, že vlastnosti pružného materiálu se budou zhoršovat v důsledku tepla během svařování, což povede ke snížení spolehlivosti kompresoru.Therefore, in the case of a compressor that uses a sealing method using a flexible material such as an O-ring or sealing tape, there will be a problem that the properties of the flexible material will deteriorate due to heat during welding, leading to reduced compressor reliability. .

Předmětný vynález byl vytvořen pro vyřešení shora uvedených problémů, přičemž jeho úkolem je vyvinout kompresor, u kterého i když průchozí otvor ve válci, do kterého je upevněna spojovací trubka pomocí lisovaného uložení, má oválný tvar průřezu, tak utěsnitelnost mezi spojovací trubkou a průchozím otvorem ve válci může být zajištěna bez využívání pružného materiálu, jako je O-kroužek nebo těsnicí páska.The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and its object is to provide a compressor in which, although the through hole in the cylinder to which the connecting tube is fixed by the press fit has an oval cross-sectional shape, the sealability between the connecting tube and the through hole in the The cylinder can be secured without the use of a flexible material such as an O-ring or sealing tape.

Podstata vynálezuThe essence of the invention

Podle jednoho aspektu tohoto vynálezu byl vyvinut kompresor, který obsahuje:According to one aspect of the present invention, a compressor has been developed that includes:

válec, uvnitř kterého je vytvořena kompresní komora, a spojovací trubku, kteráje připevněna k válci a je propojena s kompresní komorou.a cylinder inside which a compression chamber is formed, and a connecting tube which is attached to the cylinder and is connected to the compression chamber.

Válec má průchozí otvor oválného tvaru průřezu, který probíhá od strany válce do kompresní komory a jehož podélný směr je v obvodovém směru válce.The cylinder has a through hole of oval cross-section, which extends from the side of the cylinder into the compression chamber and whose longitudinal direction is in the circumferential direction of the cylinder.

Alespoň jeden konec spojovací trubky je vytvořen v oválném tvaru průřezu, a jeden konec je upevněn pomocí lisovaného uložení do průchozího otvoru s přesahem při lisovaném uložení o velikosti 0,05 mm nebo méně, takže spojovací trubka je propojena s kompresní komorou.At least one end of the connecting pipe is formed in an oval cross-sectional shape, and one end is fixed by a press fit to a through hole with an overlap of 0.05 mm or less in the press fit so that the connecting tube is connected to the compression chamber.

PokudIf

A je tloušťka stěny části válce, dosedající na lineární část průchozího otvoru,A is the wall thickness of the part of the cylinder abutting the linear part of the through hole,

B je délka v podélném směru v průřezu průchozího otvoru, aB is the length in the longitudinal direction in the cross section of the through hole, and

C je délka v příčném směru v průřezu průchozího otvoru, tak pokud tyto velikosti platí před upevněním spojovací trubky pomocí lisovaného uloženi do průchozího otvoru, tak když tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah mm < t < 1,6 mm,C is the length in the transverse direction in the cross-section of the through hole, so that if these sizes apply before fixing the connecting pipe by means of a press fit into the through hole, then when the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation mm <t <1.6 mm,

-2CZ 306346 B6 tak platí vztah-2GB 306346 B6 so the relationship holds

0<Αχ B/C<3,38.0 <Αχ B / C <3.38.

Když u výhodného provedení tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah mm < t < 1 mm, tak platí vztah < A x B / C < 2,88.In a preferred embodiment, if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation mm <t <1 mm, the relation <A x B / C <2.88 applies.

Když u výhodného provedení tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah mm < t < 0,4 mm, tak platí vztah < A x B / C < 2,38.In a preferred embodiment, if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation mm <t <0.4 mm, then the relation <A x B / C <2.38 applies.

Podle dalšího aspektu tohoto vynálezu byl vyvinut kompresor, který obsahuje: válec, uvnitř kterého je vytvořena kompresní komora, a spojovací trubku, která je připevněna k válci a je propojena s kompresní komorou.According to another aspect of the present invention, there is provided a compressor comprising: a cylinder within which a compression chamber is formed, and a connecting pipe which is attached to the cylinder and is connected to the compression chamber.

Alespoň jeden konec spojovací trubky je vytvořen v oválném tvaru průřezu, a jeden konec je upevněn pomocí lisovaného uložení do průchozího otvoru s přesahem při lisovaném uložení o velikosti 0,1 mm nebo méně, takže spojovací trubka je propojena s kompresní komorou.At least one end of the connecting tube is formed in an oval cross-sectional shape, and one end is fixed by a press fit to the through hole with an overlap of 0.1 mm or less in the press fit so that the connecting tube is connected to the compression chamber.

PokudIf

C je délka v příčném směru v průřezu průchozího otvoru, tak pokud tyto velikosti platí před upevněním spojovací trubky pomocí lisovaného uložení do průchozího otvoru, tak když tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah mm < t < 1,6 mm, tak platí vztahC is the length in the transverse direction in the cross-section of the through hole, so if these sizes apply before fixing the connecting pipe by pressing into the through hole, then if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation mm <t <1.6 mm, then the relation

0<A x B/C<3,28.0 <A x B / C <3.28.

Když u výhodného provedení tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah mm < t < 1 mm, tak platí vztah < A x Β / C < 2,83.In a preferred embodiment, if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation mm <t <1 mm, then the relation <A x Β / C <2.83 applies.

Když u výhodného provedení tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah mm < t < 0, 4 mm, tak platí vztah < A ^x B / C < 2,37.In a preferred embodiment, if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation mm <t <0.4 mm, then the relation <A ^x B / C <2.37 applies.

Podle dalšího aspektu tohoto vynálezu byl rovněž vyvinut kompresor, který obsahuje:According to another aspect of the present invention, there is also provided a compressor comprising:

válec, uvnitř kterého je vytvořena kompresní komora, a spojovací trubku, která je připevněna k válci a je propojena s kompresní komorou.a cylinder inside which the compression chamber is formed, and a connecting pipe which is attached to the cylinder and is connected to the compression chamber.

Alespoň jeden konec spojovací trubky je vytvořen v oválném tvaru průřezu, a jeden konec je upevněn pomocí lisovaného uložení do průchozího otvoru s přesahem při lisovaném uložení o velikosti 0,15 mm nebo méně, takže spojovací trubka je propojena s kompresní komorou.At least one end of the connecting pipe is formed in an oval cross-sectional shape, and one end is fixed by a press fit to a through hole with an overlap of 0.15 mm or less in the press fit so that the connecting tube is connected to the compression chamber.

PokudIf

0<A x B/C<3,2.0 <A x B / C <3.2.

Když u výhodného provedení tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah mm < t < 1 mm, tak platí vztahIn a preferred embodiment, if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation mm <t <1 mm, the relation applies

0< A x B/C<2,8.0 <A x B / C <2.8.

Když u výhodného provedení tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah mm < t < 0,4 mm, tak platí vztah < A χ B / C < 2,35.In a preferred embodiment, if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation mm <t <0.4 mm, then the relation <A χ B / C <2.35 applies.

-4CZ 306346 B6-4GB 306346 B6

Alespoň jeden konec spojovací trubky je vytvořen v oválném tvaru průřezu, a jeden konec je upevněn pomocí lisovaného uloženi do průchozího otvoru, takže spojovací trubka je propojena s kompresní komorou.At least one end of the connecting pipe is formed in an oval cross-sectional shape, and one end is fixed by a press fit into the through hole so that the connecting pipe is connected to the compression chamber.

Ve stavu, kdy je spojovací trubka upevněna do průchozího otvoru pomocí lisovaného uložení, tak plocha stěny spojovací trubky, která byla rovinná před upevněním spojovací trubky do průchozího otvoru pomocí lisovaného uložení, je deformována do konvexního tvaru směrem k vnější straně spojovací trubky.In the state where the connecting pipe is fixed to the through hole by the press fit, the wall area of the connecting pipe that was planar before the connecting pipe is fixed to the through hole by the press fit is deformed into a convex shape toward the outside of the connecting pipe.

U kompresoru podle tohoto vynálezu když je spojovací trubka upevněna do průchozího otvoru ve válci pomocí lisovaného uložení, tak může být zabráněno tomu, aby plochá část spojovací trubky byla deformována směrem k vnitřní straně spojovací trubky.In the compressor of the present invention, when the connecting pipe is fixed to the through hole in the cylinder by the press fit, the flat portion of the connecting pipe can be prevented from being deformed toward the inside of the connecting pipe.

Z tohoto důvodu může být utěsnitelnost mezi spojovací trubkou a průchozím otvorem ve válci zajištěna, a to bez využívání pružného materiálu jako je O-kroužek nebo těsnicí páska, takže je možno zabránit úniku plynu v době komprese, přičemž může být zabráněno snížení výkonu kompresoru.For this reason, the sealability between the connecting pipe and the through hole in the cylinder can be ensured without the use of a flexible material such as an O-ring or sealing tape, so that gas leakage can be prevented during compression, while reducing compressor performance can be prevented.

Objasnění výkresůExplanation of drawings

Vynález bude dále podrobněji vysvětlen na příkladech jeho provedení, jejichž popis bude podán s přihlédnutím k přiloženým obrázkům výkresů.The invention will be explained in more detail below with reference to examples of its embodiment, the description of which will be given with reference to the accompanying drawings.

Obr. 1 znázorňuje pohled v podélném řezu na kompresor podle provedení tohoto vynálezu.Giant. 1 shows a longitudinal sectional view of a compressor according to an embodiment of the present invention.

Obr. 2 znázorňuje ve zvětšeném měřítku pohled (pohled v podélném řezu), zobrazující kompresní jednotku u kompresoru podle provedení tohoto vynálezu.Giant. 2 is an enlarged view (longitudinal sectional view) showing a compression unit of a compressor according to an embodiment of the present invention.

Obr. 3 znázorňuje schematický pohled, zobrazující sací otvor plynu, který je vytvořen ve válci kompresoru podle provedení tohoto vynálezu, v porovnání s běžným sacím otvorem plynu.Giant. 3 is a schematic view showing a gas suction port formed in a compressor cylinder according to an embodiment of the present invention as compared with a conventional gas suction port.

Obr. 4 znázorňuje schematický pohled, zobrazující režim deformace dvou dílů, když spojovací trubka oválného tvaru průřezu je nalisována do sacího otvoru oválného tvaru průřezu.Giant. 4 is a schematic view showing the deformation mode of two parts when an oval cross-sectional connecting pipe is pressed into an oval-shaped suction port.

Obr. 5 znázorňuje vysvětlující pohled pro vysvětlení různých rozměrů v blízkosti sacího otvoru.Giant. 5 is an explanatory view for explaining various dimensions in the vicinity of the suction opening.

Obr. 6 znázorňuje vysvětlující pohled (pohled v podélném řezu) pro vysvětlení směru deformace sací trubky.Giant. 6 is an explanatory view (longitudinal sectional view) for explaining the direction of deformation of the suction pipe.

Obr. 7 znázorňuje graf charakteristik, zobrazující výsledky analýzy CAE, pokud spojovací trubka u provedení tohoto vynálezu má tloušťku t stěny, která je rovna 1,6 mm.Giant. 7 is a graph of characteristics showing the results of CAE analysis when the connecting pipe in the embodiment of the present invention has a wall thickness t which is equal to 1.6 mm.

Obr. 8 znázorňuje graf charakteristik, zobrazující výsledky analýzy CAE, pokud spojovací trubka u provedení tohoto vynálezu má tloušťku t stěny, která je rovna 1,0 mm.Giant. 8 is a graph of characteristics showing the results of CAE analysis when the connecting pipe in the embodiment of the present invention has a wall thickness t which is equal to 1.0 mm.

-5CZ 306346 B6-5CZ 306346 B6

Obr. 9 znázorňuje graf charakteristik, zobrazující výsledky analýzy CAE, pokud spojovací trubka u provedení tohoto vynálezu má tloušťku t stěny, která je rovna 0,4 mm.Giant. 9 is a graph of characteristics showing the results of CAE analysis when the connecting pipe in the embodiment of the present invention has a wall thickness t which is equal to 0.4 mm.

Příklady uskutečnění vynálezuExamples of embodiments of the invention

Obr. 2 znázorňuje ve zvětšeném měřítku pohled (pohled v podélném řezu), zobrazující kompresní jednotku u tohoto kompresoru.Giant. 2 is an enlarged view (longitudinal sectional view) showing the compression unit of this compressor.

Obr. 3 znázorňuje schematický pohled, zobrazující sací otvor plynu, který je vytvořen ve válci tohoto kompresoru, v porovnání s běžným sacím otvorem plynu.Giant. 3 is a schematic view showing a gas suction port formed in a cylinder of this compressor, as compared with a conventional gas suction port.

Kompresor podle tohoto provedení je vytvořen jako víceválcový rotační kompresor (dvouválcový rotační kompresor) a obsahuje plášť Ja.The compressor according to this embodiment is designed as a multi-cylinder rotary compressor (two-cylinder rotary compressor) and includes a shell Ja.

Tento plášť la obsahuje kompresní jednotku, jednotku elektromotoru, která představuje poháněči zdroj této kompresní jednotky, a otočný hřídel 4, který přenáší hnací sílu jednotky elektromotoru na kompresní jednotku.This housing 1a comprises a compression unit, an electric motor unit, which is the driving source of this compression unit, and a rotating shaft 4, which transmits the driving force of the electric motor unit to the compression unit.

Předmětný kompresor 1 má například funkci nasávání plynného chladivá o nízké teplotě na nízkotlaké straně okruhu chladicího cyklu přes tlumič 8 sání pro jeho stlačování pro přeměnu na vysokotlaké plynné chladivo o vysoké teplotě a pro jeho odváděni výtlačnou trubkou 9.The present compressor 1 has, for example, the function of sucking in low-temperature refrigerant gas on the low-pressure side of the refrigeration cycle circuit via a suction damper 8 for compressing it for conversion into high-pressure high-temperature refrigerant gas and discharging it through the discharge pipe 9.

Konkrétně jednotka elektromotoru sestává ze statoru 21 elektromotoru, který je připevněn k vnitřku pláště la, a z rotoru 22 elektromotoru, který je uložen nasazením za tepla na otočném hřídeli 4, přičemž tato jednotka je poháněna pomocí elektrické energie, přiváděné zvnějšku.In particular, the electric motor unit consists of an electric motor stator 21, which is fixed to the inside of the housing 1a, and an electric motor rotor 22, which is mounted by hot mounting on a rotating shaft 4, this unit being driven by electrical energy supplied from the outside.

Proto je plášť la opatřen skleněnou koncovkou 10, která slouží jako přívod pro dodávku elektrické energie.Therefore, the casing 1a is provided with a glass terminal 10, which serves as a power supply.

Kompresní jednotka obsahuje první ložiskovou jednotku 6a, druhou ložiskovou jednotku 6b, první válec 2a, druhý válec 2b, přepážkovou desku 3, atd.The compression unit includes a first bearing unit 6a, a second bearing unit 6b, a first roller 2a, a second roller 2b, a baffle plate 3, etc.

První válec 2a má v podstatě válcový průchozí otvor, který je v něm vytvořen a který slouží jako kompresní komora.The first cylinder 2a has a substantially cylindrical through hole which is formed therein and which serves as a compression chamber.

Rovněž druhý válec 2b má v podstatě válcový průchozí otvor, který je v něm vytvořen a který slouží jako kompresní komora.Also, the second cylinder 2b has a substantially cylindrical through hole which is formed therein and which serves as a compression chamber.

První válec 2a a druhý válec 2b jsou umístěny jeden nad druhým ve směru podél středové osy vnitřního průměru kompresní komory.The first cylinder 2a and the second cylinder 2b are located one above the other in a direction along the central axis of the inner diameter of the compression chamber.

Rovněž při umísťování prvního válce 2a a druhého válce 2b vzájemně nad sebe je přepážková deska 3 umístěna mezi nimi.Also when placing the first cylinder 2a and the second cylinder 2b on top of each other, the partition plate 3 is placed between them.

-6CZ 306346 B6-6GB 306346 B6

První ložisko 6a je uspořádáno na horní ploše prvního válce 2a a uzavírá horní stranu kompresní komory prvního válce 2a.The first bearing 6a is arranged on the upper surface of the first cylinder 2a and closes the upper side of the compression chamber of the first cylinder 2a.

Zejména je vzduchotěsnost kompresní komory prvního válce 2a zajištěna prostřednictvím první ložiskové jednotky 6a a přepážkové desky 3.In particular, the airtightness of the compression chamber of the first cylinder 2a is ensured by means of the first bearing unit 6a and the partition plate 3.

Rovněž druhá ložisková jednotka 6b je uspořádána na spodní ploše druhého válec 2b a uzavírá spodní stranu kompresní komory druhého válce 2b.Also, the second bearing unit 6b is arranged on the lower surface of the second cylinder 2b and closes the lower side of the compression chamber of the second cylinder 2b.

Zejména je vzduchotěsnost kompresní komory druhého válce 2b zajištěna prostřednictvím druhé ložiskové jednotky 6b a přepážkové desky 3.In particular, the airtightness of the compression chamber of the second cylinder 2b is ensured by the second bearing unit 6b and the baffle plate 3.

Otočný hřídel 4 prochází první ložiskovou jednotkou 6a, prvním válcem 2a, přepážkovou deskou 3, druhým válcem 2b a druhou ložiskovou jednotkou 6b, které jsou uspořádány vzájemně nad sebou.The rotary shaft 4 passes through a first bearing unit 6a, a first roller 2a, a baffle plate 3, a second roller 2b and a second bearing unit 6b, which are arranged one above the other.

Otočný hřídel 4 je uložen otáčivě pomocí první ložiskové jednotky 6a a druhé ložiskové jednotky 6b.The rotary shaft 4 is rotatably mounted by means of a first bearing unit 6a and a second bearing unit 6b.

Otočný hřídel 4 má rovněž první výstředníkovou jádrovou jednotku 4a, vytvořenou v poloze, odpovídající prvnímu válci 2a, přičemž má dále druhou výstředníkovou jádrovou jednotku 4b vytvořenou v poloze, odpovídající druhému válci 2b.The rotary shaft 4 also has a first eccentric core unit 4a formed in a position corresponding to the first cylinder 2a, and further has a second eccentric core unit 4b formed in a position corresponding to the second cylinder 2b.

První výstředníková jádrová jednotka 4a a druhá výstředníková jádrová jednotka 4b jsou umístěny tak, že jsou vzájemně vůči sobě fázově posunuty o 180°.The first eccentric core unit 4a and the second eccentric core unit 4b are positioned so as to be phase shifted by 180 ° relative to each other.

Rovněž v podstatě válcový první píst 5a je otáčivě uspořádán pro první výstředníkovou jádrovou jednotku 4a, přičemž v podstatě válcový druhý píst 5b je otáčivě uspořádán pro druhou výstředníkovou jádrovou jednotku 4b.Also, the substantially cylindrical first piston 5a is rotatably arranged for the first eccentric core unit 4a, and the substantially cylindrical second piston 5b is rotatably arranged for the second eccentric core unit 4b.

Kompresní jednotka je upevněna v plášti la například prostřednictvím nalisování prvního válce 2a do pláště la.The compression unit is fixed in the housing 1a, for example by pressing the first cylinder 2a into the housing 1a.

Rovněž jednotka elektromotoru, která zajišťuje otáčení nebo pohon otočného hřídele 4 kompresní jednotky, je upevněna například pomocí nalisování nebo přivařeni statoru 21 elektromotoru k plášti la.Also the electric motor unit, which rotates or drives the rotary shaft 4 of the compression unit, is fixed, for example, by pressing or welding the stator 21 of the electric motor to the housing 1a.

V prvním válci 2a je kluzně posuvně umístěna lopatka (neznázoměno), přičemž tato lopatka je přitlačována na první píst 5a pomocí předpínacích prostředků (neznázoměno).A vane (not shown) is slidably mounted in the first cylinder 2a, this vane being pressed against the first piston 5a by means of biasing means (not shown).

Pokud se otočný hřídel 4 otáčí působením jednotky elektromotoru, tak se první píst 5a otáčí v prvním válci 2a.If the rotary shaft 4 rotates under the action of the electric motor unit, the first piston 5a rotates in the first cylinder 2a.

Lopatka současně sleduje vnější stranu prvního pístu 5a tak, že rozděluje vnitřek kompresní komory na nízkotlaký prostor a vysokotlaký prostor.At the same time, the vane follows the outside of the first piston 5a by dividing the inside of the compression chamber into a low-pressure space and a high-pressure space.

Obdobně ve druhém válci 2b je rovněž kluzně posuvně umístěna lopatka, přičemž tatolopatka je přitlačována na druhý píst 5b pomocí předpínacích prostředků (neznázoměno).Similarly, in the second cylinder 2b, a vane is also slidably arranged, the vane being pressed against the second piston 5b by means of biasing means (not shown).

Pokud se otočný hřídel 4 otáčí působením jednotky elektromotoru, tak se druhý píst 5b otáčí ve druhém válci 2b.If the rotary shaft 4 rotates under the action of the electric motor unit, the second piston 5b rotates in the second cylinder 2b.

Lopatka současně sleduje vnější stranu druhého pístu 5b tak, že rozděluje vnitřek kompresní komory na nízkotlaký prostor a vysokotlaký prostor.At the same time, the vane follows the outside of the second piston 5b by dividing the inside of the compression chamber into a low-pressure space and a high-pressure space.

-7 CZ 306346 B6-7 CZ 306346 B6

V prvním válci 2a a druhém válci 2b je uspořádán sací otvor 11a pro nasávání plynu (odpovídající průchozímu otvoru podle tohoto vynálezu), který se prochází od strany kompresní komory.Arranged in the first cylinder 2a and the second cylinder 2b is a gas suction port 11a (corresponding to the through port according to the present invention) which extends from the side of the compression chamber.

Do každého z těchto sacích otvorů 1 la pro nasávání plynu je nalisován jeden konec spojovací trubky 12. Ke druhému konci spojovací trubky 12 je připojen tlumič 8 sání.One end of the connecting pipe 12 is pressed into each of these gas suction openings 11a. A suction damper 8 is connected to the other end of the connecting pipe 12.

Proto tedy plynné chladivo, které proudí do tlumiče 8 sání (zejména chladivo na nízkotlaké straně okruhu chladicího cyklu), je nasáváno do kompresních komor, vytvořených v prvním válci 2a a druhém válci 2b, přes spojovací trubky 12 a sací otvory 1 la pro nasávání plynu. Toto chladivo, které je takto nasáváno do kompresních komor, je stlačováno a vytlačováno přes ventily (neznázoměno), vytvořenými v přírubových částech první ložiskové jednotky 6a a druhé ložiskové jednotky 6b, do vnitřního prostoru pláště £a.Therefore, the gaseous refrigerant flowing into the intake damper 8 (especially the refrigerant on the low pressure side of the refrigeration cycle circuit) is sucked into the compression chambers formed in the first cylinder 2a and the second cylinder 2b through connecting pipes 12 and gas intake ports 11a. . This refrigerant, which is thus sucked into the compression chambers, is compressed and forced through valves (not shown) formed in the flange portions of the first bearing unit 6a and the second bearing unit 6b into the inner space of the housing 6a.

Chladivo, vytlačované do pláště la proudí na vnější stranu pláště la přes výtlačnou trubku 9.The refrigerant extruded into the jacket 1a flows to the outside of the jacket 1a through the discharge tube 9.

Je nutno poznamenat, že kompresor 1 podle tohoto provedení je opatřen na vnější straně pláště £a vodicí trubkou 13, která slouží jako vedení, když je spojovací trubka 12 nalisována do sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu.It should be noted that the compressor 1 according to this embodiment is provided on the outside of the casing 6 and with a guide tube 13 which serves as a guide when the connecting tube 12 is pressed into the gas suction port 11a.

U kompresoru £ podle tohoto vynálezu, jak je znázorněno na obr. 3(a), má tvar průřezu sacích otvorů Ha pro nasávání plynu, vytvořených na prvním válci 2a a druhém válci 2b, oválný tvar (tvar, získaný pomocí spojení dvou kružnic, majících stejný průměr, s tečnými přímkami).In the compressor 6 according to the present invention, as shown in Fig. 3 (a), the cross-sectional shape of the gas suction holes Ha formed on the first cylinder 2a and the second cylinder 2b has an oval shape (a shape obtained by joining two circles having same diameter, with tangent lines).

Sací otvory 1 la pro nasávání plynu jsou rovněž umístěny tak, že podélný směr oválného tvaru průřezu vede v obvodovém směru prvního válce 2a a druhého válce 2b. Z toho důvodu konec spojovací trubky 12, který je nalisován do sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu, má rovněž oválný tvar průřezu, odpovídající sacímu otvoru 1 la pro nasávání plynu.The suction openings 11a for sucking gas are also arranged so that the longitudinal direction of the oval cross-sectional shape leads in the circumferential direction of the first cylinder 2a and the second cylinder 2b. Therefore, the end of the connecting pipe 12, which is pressed into the gas suction port 11a, also has an oval cross-sectional shape corresponding to the gas suction port 11a.

Proto je u kompresoru £ podle tohoto provedení možno zajistit dostatečné množství chladivá, proudícího do kompresní komory, přičemž ztrátám sacího tlaku může být zabráněno i tehdy, pokud tloušťky prvního válce 2a a druhého válce 2b jsou zmenšeny v porovnání s běžným kompresorem (viz obr. 3(b)), jehož sací otvor 11b pro nasávání plynu má kruhový tvar průřezu, vytvořený na straně jeho válce.Therefore, with the compressor 6 according to this embodiment, a sufficient amount of refrigerant flowing into the compression chamber can be provided, and suction pressure losses can be prevented even if the thicknesses of the first cylinder 2a and the second cylinder 2b are reduced as compared with a conventional compressor (see Fig. 3). (b)), the gas suction suction port 11b of which has a circular cross-sectional shape formed on the side of its cylinder.

Proto kompresor £ podle tohoto provedení může být vytvořen menší, nebo může být vytvořen s více válci bez přílišného zvětšení kapacity pláště la.Therefore, the compressor 6 according to this embodiment can be made smaller, or it can be made with more cylinders without too increasing the capacity of the casing 1a.

Rovněž prostřednictvím zmenšení tloušťky prvního válce 2a a druhého válce 2b mohou být průměr kompresní komory (vnitřní plochy válce) a průměry prvního pístu 5a a druhého pístu 5b zvětšeny beze změny kapacity kompresní komory, v důsledku čehož může být snížen únik chladivá (únikové ztráty) z vysokotlakého prostoru do nízkotlakého prostoru kompresní komory.Also, by reducing the thickness of the first cylinder 2a and the second cylinder 2b, the diameter of the compression chamber (inner surfaces of the cylinder) and the diameters of the first piston 5a and the second piston 5b can be increased without changing the compression chamber capacity, as a result of which refrigerant leakage from high-pressure space to the low-pressure space of the compression chamber.

Pokud jsou však spojovací trubky 12 nalisovány do sacích otvorů 1 la pro nasávání plynů, může dojít ke zhoršení utěsnění mezi prvním válcem 2a, druhým válcem 2b a spojovacími trubkami 12 v závislosti na vzájemném vztahu mezi pevností v blízkosti sacího otvoru Ha pro nasávání plynu v prvním válci 2a a druhém válci 2b a pevností spojovací trubky ]_2, v důsledku čehož může docházet k úniku chladivá z této oblasti (větší ztráty v důsledku úniku plynu).However, if the connecting pipes 12 are pressed into the gas suction ports 11a, the seal between the first cylinder 2a, the second cylinder 2b and the connecting pipes 12 may deteriorate depending on the relationship between the strength near the gas suction port Ha in the first cylinder. cylinders 2a and the second cylinder 2b and the strength of the connecting pipe 12, as a result of which refrigerant may leak from this area (greater losses due to gas leakage).

Proto tedy u kompresoru £ podle tohoto provedení jsou tvary v blízkosti sacího otvoru Ha pro nasávání plynu u prvního válce 2a a druhého válce 2b vytvořeny následovně.Therefore, in the compressor 6 according to this embodiment, the shapes near the gas suction port Ha at the first cylinder 2a and the second cylinder 2b are formed as follows.

Je nutno poznamenat, že jelikož tvary oblasti kolem sacích otvorů 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a druhého válce 2b jsou stejné, tak bude dále uvedeno vysvětlení pouze pro první válec 2a.It should be noted that since the shapes of the area around the gas suction openings 11a of the first cylinder 2a and the second cylinder 2b are the same, an explanation will be given below only for the first cylinder 2a.

- 8 CZ 306346 B6- 8 CZ 306346 B6

Pokud pevnost části (dále nazývané jako plochá oblast 11c válce) u prvního válce 2a, dosedající na lineární část sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu, jakož i jejího okolí, je vyvážena pevností spojovací trubky 12, jak je znázorněno na obr. 4(a), tak první válec 2a a spojovací trubka 12 jsou vzájemně spolu spojeny, aniž by došlo k deformaci jejich oválného tvaru průřezu.If the strength of the portion (hereinafter referred to as the flat cylinder region 11c) of the first cylinder 2a abutting the linear portion of the gas suction port 11a as well as its surroundings is balanced by the strength of the connecting pipe 12 as shown in Fig. 4 (a ), the first cylinder 2a and the connecting tube 12 are connected to each other without deforming their oval cross-sectional shape.

V tomto případě je spojovací trubka 12 v kontaktu s plochou oblastí 11c válce prostřednictvím celé plochy, takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je vytvořeno bez jakékoliv mezery.In this case, the connecting pipe 12 is in contact with the flat region 11c of the cylinder through the entire surface, so that the seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is formed without any gap.

Rovněž pokud pevnost ploché oblasti 11c válce a jejího okolí u prvního válce 2a je menší, než pevnost spojovací trubky 12, jak je znázorněno na obr. 4(b), tak plochá oblast 11c válce a plochá část spojovací trubky 12 jsou deformovány do konvexního tvaru směrem k vnější straně spojovací trubky 12.Also, if the strength of the flat region 11c of the cylinder and its surroundings at the first cylinder 2a is less than the strength of the connecting pipe 12, as shown in Fig. 4 (b), the flat region 11c of the cylinder and the flat portion of the connecting pipe 12 are deformed into a convex shape. towards the outside of the connecting pipe 12.

Rovněž v tomto případě je spojovací trubka 12 v kontaktu s plochou oblastí 11c válce prostřednictvím celé plochy, takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je vytvořeno bez jakékoliv mezery.Also in this case, the connecting pipe 12 is in contact with the flat region 11c of the cylinder through the entire surface, so that the seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is formed without any gap.

Pokud však pevnost ploché oblasti 11c válce a jejího okolí u prvního válce 2a je větší, než pevnost spojovací trubky 12, jak je znázorněno na obr. 4(c), tak je plochá část spojovací trubky 12 deformována do konvexního tvaru směrem do vnitřku spojovací trubky 12.However, if the strength of the flat region 11c of the cylinder and its surroundings at the first cylinder 2a is greater than the strength of the connecting pipe 12, as shown in Fig. 4 (c), the flat portion of the connecting pipe 12 is deformed into a convex shape toward the inside of the connecting pipe. 12.

V tomto případě je vytvořena mezera mezi spojovací trubkou 12 a plochou oblastí 11c válce, takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 nemůže být vytvořeno.In this case, a gap is formed between the connecting pipe 12 and the flat area 11c of the cylinder, so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 cannot be formed.

Proto tedy u předmětného provedení prostřednictvím analýzy CAE bylo dosaženo tvaru oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu, u kterého je režim deformace spojovací trubky 12 takový, jak je znázorněno na obr. 4(a) nebo obr. 4(b).Therefore, in the present embodiment, by the CAE analysis, the shape of the area around the gas suction port 11a was obtained in which the deformation mode of the connecting pipe 12 is as shown in Fig. 4 (a) or Fig. 4 (b).

Jak je znázorněno na obr. 5, tak tloušťka stěny ploché oblasti 11c válce byla označena vztahovou značkou A, délka v podélném směru v průřezu sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu byla označena vztahovou značkou B, a délka v příčném směru v průřezu sacího otvoru 11a pro nasávání plynu byla označena vztahovou značkou C.As shown in Fig. 5, the wall thickness of the flat area 11c of the cylinder was denoted by reference numeral A, the longitudinal length in the cross section of the gas suction port 11a was denoted by reference numeral B, and the transverse length in the cross section of the suction port 11a for gas intake was marked with the reference numeral C.

Velikost deformace Y spojovací trubky 12 byla analyzována pomocí analýzy CAE při změnách tloušťky A, délky B, délky C, tloušťky t stěny spojovací trubky 12 a přesahu D při lisovaném uložení.The amount of deformation Y of the connecting pipe 12 was analyzed by CAE analysis with changes in the thickness A, the length B, the length C, the wall thickness t of the connecting pipe 12 and the overlap D during the press fit.

Je nutno poznamenat, že pokud se týče velikosti deformace spojovací trubky 12, jak je znázorněno na obr. 6 (pohled v podélném řezu na okolí sacího otvoru pro nasávání plynu), tak směr deformace, když spojovací trubka 12 získává konvexní tvar směrem ke vnější straně, byla definována jako směr plus, přičemž směr deformace, když spojovací trubka 12 získává konvexní tvar směrem k vnitřní straně, byla definována jako směr mínus.It should be noted that with respect to the amount of deformation of the connecting pipe 12, as shown in Fig. 6 (longitudinal sectional view of the gas intake port), the direction of deformation when the connecting pipe 12 acquires a convex shape toward the outside , was defined as the plus direction, and the direction of deformation when the connecting tube 12 acquires a convex shape toward the inner side was defined as the minus direction.

Analýza CAE byla rovněž prováděna za předpokladu, že první válec 2a byl vytvořen jako odlitek z litiny, přičemž spojovací trubka byla vytvořena ze železa.The CAE analysis was also performed assuming that the first cylinder 2a was formed as a cast iron casting, and the connecting tube was formed of iron.

Obr. 7 až obr. 9 znázorňují grafý charakteristik, zobrazující výsledky analýzy CAE u provedení tohoto vynálezu.Giant. 7 to 9 are graphs showing characteristics of CAE analysis in embodiments of the present invention.

LI obr. 7 až obr. 9 je na svislé ose vynesena velikost deformace spojovací trubky 12, přičemž vodorovná osa představuje A * B / C.L1 in FIGS. 7 to 9, the amount of deformation of the connecting pipe 12 is plotted on the vertical axis, the horizontal axis being A * B / C.

-9CZ 306346 B6-9CZ 306346 B6

Obr. 7 znázorňuje graf charakteristik, zobrazující výsledky analýzy CAE, pokud tloušťka t stěny spojovací trubky u provedení tohoto vynálezu činí 1,6 mm.Giant. 7 is a graph of characteristics showing the results of a CAE analysis when the wall thickness t of the connecting pipe in an embodiment of the present invention is 1.6 mm.

Přímka El na obr. 7 znázorňuje vztah velikosti deformace Y spojovací trubky 12, dosažené za podmínek přesahu D při lisovaném uložení o velikosti 0,05 mm, přičemž tloušťka t stěny spojovací trubky 12 činí 1,6 mm, přičemž tloušťka A stěny ploché oblasti 11c válce, délka B v podélném směru průřezu sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu, a délka C v příčném směru průřezu sacího otvoru 11a pro nasávání plynu jsou, jak je vyznačeno.Line E1 in Fig. 7 shows the relationship of the amount of deformation Y of the connecting pipe 12 obtained under the overlap conditions D in a press fit of 0.05 mm, the wall thickness t of the connecting pipe 12 being 1.6 mm, the wall thickness A of the flat area 11c cylinder, the length B in the longitudinal cross-sectional direction of the gas suction port 11a, and the length C in the cross-sectional direction of the gas-suction port 11a are as indicated.

Tento vztah byl zejména získán následujícím způsobem. Nejprve při zafixování přesahu D při lisovaném uloženi na velikost 0,05 mm a při zafixování tloušťky t stěny spojovací trubky 12 na velikost 1,6 mm byla získána velikost deformace Y spojovací trubky 12 prostřednictvím analýzy CAE při změnách tloušťky A stěny ploché oblasti 11c válce, délky B v podélném směru průřezu sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu, a délky C v příčném směru průřezu sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu podle potřeby.In particular, this relationship was obtained as follows. First, by fixing the overlap D in the press fit to 0.05 mm and fixing the wall thickness t of the connecting tube 12 to 1.6 mm, the amount of deformation Y of the connecting tube 12 was obtained by CAE analysis with changes in wall thickness A of the flat region 11c of the cylinder. length B in the longitudinal cross-sectional direction of the gas suction port 11a, and length C in the cross-sectional direction of the gas suction port 11a as required.

Tyto velikosti deformace Y byly vyneseny do grafu, přičemž shora uvedený vztah byl získán na základě těchto vynesených údajů.These magnitudes of deformation Y were plotted, and the above relationship was obtained from these plotted data.

Tato přímka El je představována pomocí následující vztahové rovnice 1.This line E1 is represented by the following equation of relation 1.

/ DÁ r = /(AB,C) = -0,8xpx- +2,7>0 (I)/ DÁ r = / (AB, C) = -0.8xpx- +2.7> 0 (I)

V této vztahové rovnici 1 je deformace Y rovna 0, pokud A x B / C = 3,38.In this relational equation 1, the deformation Y is equal to 0 if A x B / C = 3.38.

Z toho lze vidět, že pokud přesah D při lisovaném uložení se rovná 0,05 mm a tloušťka t stěny spojovací trubky 12 se rovná 1,6 mm, tak když A x B / C = 3,38, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(a), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can be seen from this that if the overlap D in the press fit is equal to 0.05 mm and the wall thickness t of the connecting pipe 12 is equal to 1.6 mm, then when A x B / C = 3.38, the deformation regime of the area around the suction the gas suction opening 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (a), so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A x B / C < 3,38, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru Ha pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(b), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can also be seen that if A x B / C <3.38, the deformation mode of the area around the gas suction port Ha at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (b). so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A x B / C > 3,38, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(c), takže je vytvořena mezera mezi spojovací trubkou 12 a plochou oblastí 11c válce, přičemž žádné utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 není vytvořeno.It can also be seen that if A x B / C> 3.38, the deformation mode of the area around the gas suction port 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (c). so that a gap is formed between the connecting pipe 12 and the flat region 11c of the cylinder, and no seal is formed between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12.

Přímka F1 na obr. 7 znázorňuje vztah velikosti deformace Y spojovací trubky 12, získaný stejným postupem, jako v případě přímky El za podmínek, že přesah D při lisovaném uložení má velikost 0,1 mm, přičemž tloušťka t stěny spojovací trubky 12 má velikost 0,6 mm, přičemž tloušťka A stěny ploché oblasti 11c válce, délka B v podélném směru průřezu sacího otvoru Ha pro nasávání plynu, a délka C v příčném směru průřezu sacího otvoru Ha pro nasávání plynu, jsou, jak je vyznačeno.Line F1 in Fig. 7 shows the relationship of the amount of deformation Y of the connecting pipe 12 obtained by the same procedure as in the case of line E1 provided that the overlap D in the press fit is 0.1 mm, and the wall thickness t of the connecting pipe 12 is 0 , 6 mm, wherein the wall thickness A of the flat area 11c of the cylinder, the length B in the longitudinal cross-sectional direction of the gas suction port Ha, and the length C in the transverse cross-sectional direction of the gas suction port Ha are as indicated.

Tato přímka F1 je představována pomocí následující vztahové rovnice 2.This line F1 is represented by the following relation equation 2.

oý r = /(4^,C) = -0,9x Ax- +2,95>0 (2)oý r = / (4 ^, C) = -0.9x Ax- +2.95> 0 (2)

V C)V C)

- 10CZ 306346 B6- 10GB 306346 B6

V této vztahové rovnici 2 je deformace Y rovna 0, pokud A χ B / C = 3,28.In this relational equation 2, the deformation Y is equal to 0 if A χ B / C = 3.28.

Z toho lze vidět, že pokud přesah D při lisovaném uložení se rovná 0,1 mm a tloušťka t stěny spojovací trubky 12 se rovná 1,6 mm, tak když A χ B / C = 3,28, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(a), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can be seen from this that if the overlap D during the press fit is equal to 0.1 mm and the wall thickness t of the connecting pipe 12 is equal to 1.6 mm, then when A χ B / C = 3.28, the deformation regime of the area around the suction the gas suction opening 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (a), so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C < 3,28, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4 (b), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can also be seen that if A χ B / C <3.28, the deformation mode of the area around the gas suction port 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (b). so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C > 3,28, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(c), takže je vytvořena mezera mezi spojovací trubkou 12 a plochou oblastí 11c válce, přičemž žádné utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 není vytvořeno.It can also be seen that if A χ B / C> 3.28, the deformation mode of the area around the gas suction port 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (c). so that a gap is formed between the connecting pipe 12 and the flat region 11c of the cylinder, and no seal is formed between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12.

Přímka Gl na obr. 7 znázorňuje vztah velikosti deformace Y spojovací trubky 12, získaný stejným postupem, jako v případě přímky El za podmínek, že přesah D při lisovaném uložení má velikost 0,15 mm, přičemž tloušťka t stěny spojovací trubky 12 má velikost 1,6 mm, přičemž tloušťka A stěny ploché oblasti 11c válce, délka B v podélném směru průřezu sacího otvoru Ha pro nasávání plynu, a délka C v příčném směru průřezu sacího otvoru Ha pro nasávání plynu, jsou, jak je vyznačeno.The line G1 in Fig. 7 shows the relationship of the amount of deformation Y of the connecting pipe 12 obtained by the same procedure as in the case of the line E1 provided that the overlap D in the press fit is 0.15 mm, the wall thickness t of the connecting pipe 12 being 1. , 6 mm, wherein the wall thickness A of the flat area 11c of the cylinder, the length B in the longitudinal cross-sectional direction of the gas suction port Ha, and the length C in the transverse cross-sectional direction of the gas suction port Ha are as indicated.

Tato přímka Gl je představována pomocí následující vztahové rovnice 3.This line G1 is represented by the following equation of relation 3.

r = /(4^,C) = -l,0xíjx-1+3,2>0 (3) k c Jr = / (4 ^, C) = -l, 0xíjx-1 + 3,2> 0 (3) k c J

V této vztahové rovnici 3 je deformace Y rovna 0, pokud A χ B / C = 3,2,In this relation equation 3, the deformation Y is equal to 0 if A χ B / C = 3.2,

Z toho lze vidět, že pokud přesah D při lisovaném uložení se rovná 0,15 mm a tloušťka t stěny spojovací trubky 12 se rovná 1,6 mm, tak když A χ B / C = 3,2, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(a), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can be seen from this that if the overlap D in the press fit is equal to 0.15 mm and the wall thickness t of the connecting pipe 12 is equal to 1.6 mm, then when A χ B / C = 3.2, the deformation regime of the area around the suction the gas suction opening 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (a), so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C < 3,2, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru Ha pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(b), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can also be seen that if A χ B / C <3.2, the deformation mode of the area around the gas suction port Ha at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (b). so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C > 3,2, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(c), takže je vytvořena mezera mezi spojovací trubkou 12 a plochou oblastí 11c válce, přičemž žádné utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 není vytvořeno.It can also be seen that if A χ B / C> 3.2, the deformation mode of the area around the gas suction port 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (c). so that a gap is formed between the connecting pipe 12 and the flat region 11c of the cylinder, and no seal is formed between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12.

Obr. 8 znázorňuje graf charakteristik, zobrazující výsledky analýzy CAE, když tloušťka t stěny spojovací trubky u provedení tohoto vynálezu má velikost 1 mm.Giant. 8 is a graph of characteristics showing the results of CAE analysis when the wall thickness t of the connecting pipe in an embodiment of the present invention is 1 mm.

Přímka E2 na obr. 8 znázorňuje vztah velikosti deformace Y spojovací trubky 12, získaný stejným postupem, jako v případě přímky El podle obr. 7 za podmínek, že přesah D při lisovaném uložení má velikost 0,05 mm, přičemž tloušťka t stěny spojovací trubky 12 má velikost 1 mm, přičemž tloušťka A stěny ploché oblasti 11c válce, délka B v podélném směru průřezu sacíhoLine E2 in Fig. 8 shows the relationship of the amount of deformation Y of the connecting pipe 12 obtained by the same procedure as in the case of line E1 according to Fig. 7 provided that the overlap D in the press fit is 0.05 mm, the wall thickness t of the connecting pipe 12 has a size of 1 mm, the wall thickness A of the flat area 11c of the cylinder, the length B in the longitudinal direction of the suction cross section

- 11 CZ 306346 B6 otvoru 1 la pro nasávání plynu, a délka C v příčném směru průřezu sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu jsou, jak je vyznačeno.The length C in the cross-sectional direction of the suction opening 11a for the gas intake are as indicated.

Tato přímka E2 je představována pomocí následující vztahové rovnice 4.This line E2 is represented by the following equation of relation 4.

Y = f(A,B,C) =Y = f (A, B, C) =

-0,8xí ϊ4χ—1 + 2,3 > 0 < C) (4)-0.8xi ϊ4χ — 1 + 2,3> 0 <C) (4)

V této vztahové rovnici 4 je deformace Y rovna 0, pokud A χ B / C = 2,88.In this relation equation 4, the deformation Y is equal to 0 if A χ B / C = 2.88.

Z toho lze vidět, že pokud přesah D při lisovaném uložení se rovná 0,05 mm a tloušťka t stěny spojovací trubky 12 se rovná 1 mm, tak když A χ B / C = 2,88, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(a), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can be seen from this that if the overlap D in the press fit is equal to 0.05 mm and the wall thickness t of the connecting pipe 12 is equal to 1 mm, then when A χ B / C = 2.88, the deformation mode of the area around the suction opening 1 1a for sucking gas at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (a), so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C < 2,88, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(b), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can also be seen that if A χ B / C <2.88, the deformation mode of the area around the gas suction port 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (b). so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C > 2,88, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru Ha pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(c), takže je vytvořena mezera mezi spojovací trubkou 12 a plochou oblastí JTc válce, přičemž žádné utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 není vytvořeno.It can also be seen that if A χ B / C> 2.88, the deformation mode of the area around the gas suction port Ha at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (c). so that a gap is formed between the connecting pipe 12 and the flat area JTc of the cylinder, and no seal is formed between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12.

Přímka F2 na obr. 8 znázorňuje vztah velikosti deformace Y spojovací trubky 12, získaný stejným postupem, jako v případě přímky El podle obr. 7 za podmínek, že přesah D při lisovaném uložení má velikost 0,1 mm, přičemž tloušťka t stěny spojovací trubky 12 má velikost 1 mm, přičemž tloušťka A stěny ploché oblasti 11c válce, délka B v podélném směru průřezu sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu, a délka C v příčném směru průřezu sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu jsou, jak je vyznačeno.Line F2 in Fig. 8 shows the relationship of the amount of deformation Y of the connecting pipe 12, obtained in the same manner as in the case of line E1 in Fig. 7, provided that the overlap D in the press fit is 0.1 mm, the wall thickness t of the connecting pipe 12 has a size of 1 mm, the wall thickness A of the flat area 11c of the cylinder, the length B in the longitudinal cross-sectional direction of the gas suction port 11a, and the length C in the transverse cross-sectional direction of the gas-suction port 11a as indicated.

Tato přímka F2 je představována pomocí následující vztahové rovnice 5.This line F2 is represented by the following relation equation 5.

Y = /(4B,C) = -0,9xMx^j + 2,55>0 (5)Y = / (4B, C) = -0.9xMx ^ j + 2.55> 0 (5)

V této vztahové rovnici 5 je deformace Y rovna 0, pokud A χ B / C = 2,83.In this relation equation 5, the deformation Y is equal to 0 if A χ B / C = 2.83.

Z toho lze vidět, že pokud přesah D při lisovaném uložení se rovná 0,1 mm a tloušťka t stěny spojovací trubky 12 se rovná 1 mm, tak když A χ B / C = 2,83, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(a), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can be seen from this that if the overlap D in the press fit is equal to 0.1 mm and the wall thickness t of the connecting pipe 12 is equal to 1 mm, then when A χ B / C = 2.83, the deformation mode of the area around the suction opening 1 1a for sucking gas at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (a), so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C < 2,83, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(b), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can also be seen that if A χ B / C <2.83, the deformation mode of the area around the gas suction port 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (b). so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C > 2,83, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru Ha pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(c), takže je vytvořena mezera mezi spojovací trubkou 12 a plochou oblastí 11c válce, přičemž žádné utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 není vytvořeno.It can also be seen that if A χ B / C> 2.83, the deformation mode of the area around the gas suction port Ha at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (c). so that a gap is formed between the connecting pipe 12 and the flat region 11c of the cylinder, and no seal is formed between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12.

- 12CZ 306346 B6- 12GB 306346 B6

Přímka G2 na obr. 8 znázorňuje vztah velikosti deformace Y spojovací trubky 12, získaný stejným postupem, jako v případě přímky El podle obr. 7 za podmínek, že přesah D při lisovaném uložení má velikost 0,15 mm, přiěemž tloušťka t stěny spojovací trubky 12 má velikost 1 mm, přičemž tloušťka A stěny ploché oblasti 11c válce, délka B v podélném směru průřezu sacího otvoru Ha pro nasávání plynu, a délka C v příčném směru průřezu sacího otvoru Ha pro nasávání plynu jsou, jak je vyznačeno.Line G2 in Fig. 8 shows the relationship of the amount of deformation Y of the connecting pipe 12, obtained in the same way as in the case of line E1 according to Fig. 7, provided that the overlap D in the press fit is 0.15 mm, the wall thickness t of the connecting pipe. 12 has a size of 1 mm, wherein the wall thickness A of the flat area 11c of the cylinder, the length B in the longitudinal cross-sectional direction of the gas suction port Ha, and the length C in the transverse cross-sectional direction of the gas suction port Ha are as indicated.

Tato přímka G2 je představována pomocí následující vztahové rovnice 6.This line G2 is represented by the following relation equation 6.

(6)(6)

V této vztahové rovnici 6 je deformace Y rovna 0, pokud A χ B / C = 2,8.In this relational equation 6, the deformation Y is equal to 0 if A χ B / C = 2.8.

Z toho lze vidět, že pokud přesah D při lisovaném uložení se rovná 0,15 mm a tloušťka t stěny spojovací trubky 12 se rovná 1 mm, tak když A χ B / C = 2,8, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(a), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can be seen from this that if the overlap D during the press fit is equal to 0.15 mm and the wall thickness t of the connecting pipe 12 is equal to 1 mm, then when A χ B / C = 2.8, the deformation mode of the area around the suction opening 1 1a for sucking gas at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (a), so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C < 2,8, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(b), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can also be seen that if A χ B / C <2.8, the deformation mode of the area around the gas suction port 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (b). so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C > 2,83, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(c), takže je vytvořena mezera mezi spojovací trubkou 12 a plochou oblastí 11c válce, přičemž žádné utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 není vytvořeno.It can also be seen that if A χ B / C> 2.83, the deformation mode of the area around the gas suction port 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (c). so that a gap is formed between the connecting pipe 12 and the flat region 11c of the cylinder, and no seal is formed between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12.

Obr. 9 znázorňuje graf charakteristik, zobrazující výsledky analýzy CAE, když tloušťka t stěny spojovací trubky u provedení tohoto vynálezu má velikost 0,4 mm.Giant. 9 is a graph of characteristics showing the results of CAE analysis when the wall thickness t of the connecting pipe in an embodiment of the present invention is 0.4 mm.

Přímka E3 na obr. 9 znázorňuje vztah velikosti deformace Y spojovací trubky 12, získaný stejným postupem, jako v případě přímky El podle obr. 7 za podmínek, že přesah D při lisovaném uložení má velikost 0,05 mm, přičemž tloušťka t stěny spojovací trubky 12 má velikost 0,4 mm, přičemž tloušťka A stěny ploché oblasti 11c válce, délka B v podélném směru průřezu sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu, a délka C v příčném směru průřezu sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu jsou, jak je vyznačeno.Line E3 in Fig. 9 shows the relationship of the amount of deformation Y of the connecting pipe 12, obtained in the same manner as in the case of line E1 in Fig. 7, provided that the overlap D in the press fit is 0.05 mm, the wall thickness t of the connecting pipe 12 has a size of 0.4 mm, the wall thickness A of the flat area 11c of the cylinder, the length B in the longitudinal cross-sectional direction of the gas suction port 11a, and the length C in the transverse cross-sectional direction of the gas suction port 11a as indicated .

Tato přímka E3 je představována pomocí následující vztahové rovnice 7.This line E3 is represented by the following relation equation 7.

T = /(4B,C) = -0,8xpx-| + l,9>0 (7)T = / (4B, C) = -0.8xpx- | + l, 9> 0 (7)

V této vztahové rovnici 7 je deformace Y rovna 0, pokud A χ B / C = 2,38.In this relation equation 7, the deformation Y is equal to 0 if A χ B / C = 2.38.

Z toho lze vidět, že pokud přesah D při lisovaném uložení se rovná 0,05 mm a tloušťka t stěny spojovací trubky 12 se rovná 0,4 mm, tak když A χ B / C = 2,38, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(a), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can be seen from this that if the overlap D in the press fit is equal to 0.05 mm and the wall thickness t of the connecting pipe 12 is equal to 0.4 mm, then when A χ B / C = 2.38, the deformation regime of the area around the suction the gas suction opening 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (a), so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

- 13 CZ 306346 B6- 13 CZ 306346 B6

Rovněž lze vidět, že pokud A x B / C = 2,83, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 11a pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(b), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can also be seen that if A x B / C = 2.83, the deformation mode of the area around the gas suction port 11a of the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (b). so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A ^x B / C > 2,38, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru Ha pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(c), takže je vytvořena mezera mezi spojovací trubkou 12 a plochou oblastí 11c válce, přičemž žádné utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 není vytvořeno.It can also be seen that if A ^x B / C> 2.38, the deformation mode of the area around the gas suction port Ha at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (c). so that a gap is formed between the connecting pipe 12 and the flat area 11c of the cylinder, and no seal is formed between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12.

Přímka F3 na obr. 9 znázorňuje vztah velikosti deformace Y spojovací trubky 12, získaný stejným postupem, jako v případě přímky El podle obr. 7 za podmínek, že přesah D při lisovaném uložení má velikost 0,1 mm, přičemž tloušťka t stěny spojovací trubky 12 má velikost 0,4 mm, přičemž tloušťka A stěny ploché oblasti 11c válce, délka B v podélném směru průřezu sacího otvoru Ha pro nasávání plynu, a délka C v příčném směru průřezu sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu jsou, jak je vyznačeno.Line F3 in Fig. 9 shows the relationship of the amount of deformation Y of the connecting pipe 12, obtained in the same manner as in the case of line E1 in Fig. 7, provided that the overlap D in the press fit is 0.1 mm, the wall thickness t of the connecting pipe 12 has a size of 0.4 mm, wherein the wall thickness A of the flat area 11c of the cylinder, the length B in the longitudinal cross-sectional direction of the gas suction port Ha, and the length C in the transverse cross-sectional direction of the gas suction port 11a are as indicated.

Tato přímka F3 je představována pomocí následující vztahové rovnice 8.This line F3 is represented by the following relation equation 8.

Y = /(Λ-β,σ) = ~0,9χ[Λχ~ | + 2,13>0 (8)Y = / (Λ-β, σ) = ~ 0.9χ [Λχ ~ | + 2.13> 0 (8)

V této vztahové rovnici 8 je deformace Y rovna 0, pokud A χ B / C = 2,37.In this relational equation 8, the deformation Y is equal to 0 if A χ B / C = 2.37.

Z toho lze vidět, že pokud přesah D při lisovaném uložení se rovná 0,1 mm a tloušťka t stěny spojovací trubky 12 se rovná 0,4 mm, tak když A ^χ B / C = 2,37, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 11a pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(a), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.From this it can be seen that if the overlap D in the press fit is equal to 0.1 mm and the wall thickness t of the connecting pipe 12 is equal to 0.4 mm, then when A ^χ B / C = 2.37, the deformation regime of the area around the suction the gas suction opening 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (a), so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C < 2,37, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru Ha pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(b), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can also be seen that if A χ B / C <2.37, the deformation mode of the area around the gas suction port Ha at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (b). so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C > 2,37, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(c), takže je vytvořena mezera mezi spojovací trubkou 12 a plochou oblastí U_c válce, přičemž žádné utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 není vytvořeno.It can also be seen that if A χ B / C> 2.37, the deformation mode of the area around the gas suction port 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (c). so that a gap is formed between the connecting pipe 12 and the flat region U_c of the cylinder, and no seal is formed between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12.

Přímka G3 na obr. 9 znázorňuje vztah velikosti deformace Y spojovací trubky 12, získaný stejným postupem, jako v případě přímky El podle obr. 7 za podmínek, že přesah D při lisovaném uložení má velikost 0,15 mm, přičemž tloušťka t stěny spojovací trubky 12 má velikost 0,4 mm, přičemž tloušťka A stěny ploché oblasti 11c válce, délka B v podélném směru průřezu sacího otvoru Ha pro nasávání plynu, a délka C v příčném směru průřezu sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu jsou, jakje vyznačeno.Line G3 in Fig. 9 shows the relationship of the amount of deformation Y of the connecting pipe 12, obtained by the same procedure as in the case of line E1 according to Fig. 7, provided that the overlap D in the press fit is 0.15 mm. 12 has a size of 0.4 mm, wherein the wall thickness A of the flat area 11c of the cylinder, the length B in the longitudinal cross-sectional direction of the gas suction port Ha, and the length C in the transverse cross-sectional direction of the gas suction port 11a are as indicated.

Tato přímka G3 je představována pomocí následující vztahové rovnice 9.This line G3 is represented by the following relation equation 9.

Y = f(A,B,C) = -l,0x í B}Y = f (A, B, C) = -l, 0x in B}

Ax— +2,35>0 l cj ’ (9)Ax— +2.35> 0 l cj ’(9)

V této vztahové rovnici 9 je deformace Y rovna 0, pokud A χ B / C = 2,35.In this relation equation 9, the deformation Y is equal to 0 if A χ B / C = 2.35.

- 14CZ 306346 B6- 14GB 306346 B6

Z toho lze vidět, že pokud přesah D při lisovaném uložení se rovná 0,15 mm a tloušťka t stěny spojovací trubky 12 se rovná 0,4 mm, tak když A ^x B / C = 2,35, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(a), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can be seen from this that if the overlap D in the press fit is equal to 0.15 mm and the wall thickness t of the connecting pipe 12 is equal to 0.4 mm, then when A ^x B / C = 2.35, the deformation regime of the area around the suction the gas suction opening 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (a), so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C < 2,35, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(b), takže utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 je zajištěno.It can also be seen that if A χ B / C <2.35, the deformation mode of the area around the gas suction port 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (b). so that a seal between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 is provided.

Rovněž lze vidět, že pokud A χ B / C > 2,35, tak režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(c), takže je vytvořena mezera mezi spojovací trubkou 12 a plochou oblastí 11c válce, přičemž žádné utěsnění mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 není vytvořeno.It can also be seen that if A χ B / C> 2.35, the deformation mode of the area around the gas suction port 11a at the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (c). so that a gap is formed between the connecting pipe 12 and the flat region 11c of the cylinder, and no seal is formed between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12.

Zejména lze vidět z obr. 7 až obr. 9 a ze shora uvedených vztahových rovnic 1 až 9, že když přesah D při lisovaném uložení se zmenšuje (jinými slovy, když se deformační zatížení, působící na plochou část spojovací trubky 12, zmenšuje), tak A x B / C se zvětšuje.In particular, it can be seen from Figs. 7 to 9 and from the above reference equations 1 to 9 that when the overlap D in the press fit decreases (in other words, when the deformation load acting on the flat portion of the connecting pipe 12 decreases), so A x B / C increases.

Rovněž když se tloušťka stěny spojovací trubky zvětšuje (jinými slovy, když se pevnost ploché části spojovací trubky 12 zvětšuje), tak A χ B / C se zvětšuje.Also, as the wall thickness of the connecting pipe increases (in other words, as the strength of the flat portion of the connecting pipe 12 increases), A χ B / C increases.

Konkrétně lze vidět, že v případě, kdy přesah D při lisovaném uložení má velikost 0,05 mm nebo méně (0 < D < 0,05 mm), tak utěsnitelnost mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 může být zajištěna splněním vztahu 0 < A χ B/C<3,38 pokud tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah 0 mm < t < 1,6 mm, splněním vztahu A ^χ B / C < 2,88 pokud tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah 0 mm < t < 1 mm, a splněním vztahu 0<AxB/C<2,38 pokud tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah 0 mm < t < 0,4 mm.In particular, it can be seen that in the case where the overlap D in the press fit is 0.05 mm or less (0 <D <0.05 mm), the sealability between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 can be ensured by satisfying the relationship 0 < A χ B / C <3.38 if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation 0 mm <t <1.6 mm, by satisfying the relation A ^χ B / C <2.88 if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation 0 mm <t <1 mm, and satisfying the relation 0 <AxB / C <2.38 if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation 0 mm <t <0.4 mm.

Rovněž lze vidět, že v případě, kdy přesah D při lisovaném uložení má velikost 0,1 mm nebo méně (0 < D < 0,1 mm), tak utěsnitelnost mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 může být zajištěna splněním vztahu 0 < A x B/C < 3,28 pokud tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah 0 mm < t < 1,6 mm, splněním vztahu 0 < A χ B / C < 2,83 pokud tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah 0 mm < t < 1 mm, a splněním vztahu 0 < A χ B / C < 2,37 pokud tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah 0 mm < t < 0,4 mm.It can also be seen that in the case where the overlap D in the press fit is 0.1 mm or less (0 <D <0.1 mm), the sealability between the first cylinder 2a and the connecting pipe 12 can be ensured by satisfying the relationship 0 < A x B / C <3.28 if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation 0 mm <t <1.6 mm, by satisfying the relation 0 <A χ B / C <2.83 if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation 0 mm <t <1 mm, and satisfying the relation 0 <A χ B / C <2.37 if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation 0 mm <t <0.4 mm.

Rovněž lze vidět, že v případě, kdy přesah D při lisovaném uložení má velikost 0,15 mm nebo méně (0 < D < 0,15 mm), tak utěsnitelnost mezi prvním válcem 2a a spojovací trubkou 12 může být zajištěna splněním vztahu 0 < A χ B / C < 3,2 pokud tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah 0 mm < t < 1,6 mm, splněním vztahu 0< A χ B / C <2,8 pokud tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah 0 mm < t < 1 mm, a splněním vztahu 0<A^xB/C<2,35 pokud tloušťka t stěny spojovací trubky splňuje vztah 0 mm < t < 0,4 mm.It can also be seen that in the case where the overlap D in the press fit has a size of 0.15 mm or less (0 <D <0.15 mm), the sealability between the first cylinder 2a and the connecting tube 12 can be ensured by satisfying the relationship 0 < A χ B / C <3.2 if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation 0 mm <t <1.6 mm, by satisfying the relation 0 <A χ B / C <2.8 if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation 0 mm <t <1 mm, and satisfying the relation 0 <A ^x B / C <2.35 if the wall thickness t of the connecting pipe satisfies the relation 0 mm <t <0.4 mm.

Jak bylo shora popsáno, tak u kompresoru podle předmětného provedení, i když jsou tloušťky prvního válce 2a a druhého válce 2b zmenšeny, tak je možno zajistit dostatečné množství chladivá, které proudí do kompresní komory, přičemž ztrátám tlaku na sání lze zabránit.As described above, in the compressor according to the present embodiment, even if the thicknesses of the first cylinder 2a and the second cylinder 2b are reduced, a sufficient amount of refrigerant can be provided to flow into the compression chamber, and loss of suction pressure can be prevented.

Proto tedy kompresor 1 podle předmětného provedení může být vytvořen menší, než nebo může být vytvořen s více válci, aniž by došlo k přílišnému zvětšení kapacity pláště la.Therefore, the compressor 1 according to the present embodiment can be made smaller than or can be made with more cylinders without increasing the capacity of the casing 1a too much.

Rovněž prostřednictvím zmenšení tloušťky prvního válce 2a a druhého válce 2b mohou mít průměr kompresní komory (vnitřní plochy válce) a průměry prvního pístu 5a a druhého pístu 5b zvětšeny beze změny kapacity kompresní komory, v důsledku čehož může být snížen únik chladivá (únikové ztráty) z vysokotlakého prostoru do nízkotlakého prostoru kompresní komory.Also, by reducing the thickness of the first cylinder 2a and the second cylinder 2b, the diameter of the compression chamber (inner surfaces of the cylinder) and the diameters of the first piston 5a and the second piston 5b can be increased without changing the capacity of the compression chamber, as a result of which refrigerant leakage from high-pressure space to the low-pressure space of the compression chamber.

- 15CZ 306346 B6- 15GB 306346 B6

Jelikož tvar oblasti sacího otvoru 1 la pro nasávání plynuje specifikován tak, že režim deformace oblasti kolem sacího otvoru 1 la pro nasávání plynu u prvního válce 2a a druhého válce 2b a u spojovací trubky 12 se stává takový, jak je znázorněno na obr. 4(a) nebo obr. 4(b), může být zabráněno úniku plynu mezi sacím otvorem 1 la pro nasávání plynu a spojovací trubkou 12 bez používání pružného materiálu, jako například O-kroužku, nebo těsnicí pásky, přičemž může být rovněž zabráněno poklesu výkonu kompresoru 1 v důsledku úniku plynu z této oblasti.Since the shape of the region of the gas suction port 11a is specified such that the deformation mode of the region around the gas intake port 1a of the first cylinder 2a and the second cylinder 2b and of the connecting pipe 12 becomes as shown in Fig. 4 (a ) or Fig. 4 (b), gas leakage between the gas suction port 11a and the connecting pipe 12 can be prevented without using a flexible material such as an O-ring or a sealing tape, and a decrease in the power of the compressor 1 can also be prevented. due to a gas leak from this area.

Je nutno zdůraznit, že kompresor 1, vysvětlený u předmětného provedení slouží pouze jako příklad.It should be emphasized that the compressor 1 explained in the present embodiment serves only as an example.

Kompresní jednotka není omezena pouze na dvouválcový typ, avšak může být rovněž jednoválcového typu.The compression unit is not limited to the two-cylinder type, but may also be of the single-cylinder type.

Rovněž mechanismus kompresní jednotky není omezen pouze na rotační typ, neboť mohou být využívány různé typy mechanismů, jako například lopatkového typu.Also, the compression unit mechanism is not limited to the rotary type, as various types of mechanisms, such as the vane type, may be used.

Je zcela zřejmé, že kompresor 1 může být kompresorem více stupňového typu, který je opatřen množinou kompresních jednotek a postupně stlačuje chladivo.It is obvious that the compressor 1 can be a multi-stage type compressor, which is provided with a plurality of compression units and gradually compresses the refrigerant.

Kompresor 1 může rovněž být kompresorem typu s nízkotlakým pláštěm, u kterého je vnitřek pláště la vyplněn plynným chladivém o nízkém tlaku.The compressor 1 may also be a low-pressure jacket type compressor in which the interior of the jacket 1a is filled with a low-pressure refrigerant gas.

Zejména účinky, popisované u provedení 1, mohou být dosahovány prostřednictvím specifikace, jak bylo shora popsáno, tvaru průřezu průchozího otvoru, vytvořeného na straně válce, do kterého je pomocí lisovaného uložení upevněna spojovací trubka pro propojení s kompresní komorou.In particular, the effects described in Embodiment 1 can be achieved by specifying, as described above, the cross-sectional shape of a through hole formed on the cylinder side, into which a connecting pipe for connecting to a compression chamber is fixed by a press fit.

Claims

PATENT CLAIMS

A compressor (1), comprising:

a cylinder (2, 2a) inside which the compression chamber is formed, and a connecting pipe (12) which is attached to the cylinder (2a, 2b) and is connected to the compression chamber, the cylinder (2a, 2b) having a through hole (Ha) an oval cross-section which extends from the side of the cylinder (2a, 2b) into the compression chamber and whose longitudinal direction is in the circumferential direction of the cylinder (2a, 2b), characterized in that at least one end of the connecting tube (12) is oval in shape cross-section, and one end is fixed by means of a press fit to the through hole (11a) with an overlap of 0.05 mm or less in the press fit, so that the connecting pipe (12) is connected to the compression chamber, and if

A is the wall thickness of the part of the cylinder (2a, 2b) abutting the linear part of the through hole (Ha),

B is the length in the longitudinal direction in the cross section of the through hole (11a), and

C is the length in the transverse direction in the cross section of the through hole (Ha), so if these sizes apply before fixing the connecting pipe (12) by means of a press fit into the through hole (Ha), then when the wall thickness t of the connecting pipe (12) satisfies the relation

0 mm <t <1.6 mm, so the relation applies

0 <A x B / C <3.38.

- 16GB 306346 B6

Compressor (1) according to claim 1, characterized in that when the wall thickness t of the connecting pipe (12) satisfies the relation

0 mm <t <1 mm, so the relation applies

0 <A x B / C <2.88.

Compressor (1) according to claim 1 or 2, characterized in that when the wall thickness t of the connecting pipe (12) satisfies the relation

0 mm <t <0.4 mm, so the relation applies

0 <A x B / C <2.38.

A compressor (1), comprising:

a cylinder (2a, 2b) inside which the compression chamber is formed, and a connecting pipe (12) which is attached to the cylinder (2a, 2b) and is connected to the compression chamber, the cylinder (2a, 2b) having a through hole (Ha ) of an oval cross-section which extends from the side of the cylinder (2a, 2b) into the compression chamber and whose longitudinal direction is in the circumferential direction of the cylinder (2a, 2b), characterized in that at least one end of the connecting tube (12) is formed in an oval cross-sectional shape, and one end is fixed by means of a press fit to the through hole (Ha) with an overlap of 0.1 mm or less in the press fit, so that the connecting pipe (12) is connected to the compression chamber, and if

0 mm <t <1.6 mm, so the relation applies

0 <A x B / C <3.28.

Compressor (1) according to claim 4, characterized in that when the wall thickness t of the connecting pipe (12) satisfies the relation

0 mm <t <1 mm, so the relation applies

0 <A x B / C <2.83.

Compressor (1) according to claim 4 or 5, characterized in that when the wall thickness t of the connecting pipe (12) satisfies the relation

0 mm <t <0.4 mm, so the relation applies

0 <A x B / C <2.37.

A compressor (1), comprising:

a cylinder (2a, 2b) inside which the compression chamber is formed, and a connecting pipe (12) which is attached to the cylinder (2a, 2b) and is connected to the compression chamber,

Wherein the cylinder (2a, 2b) has a through hole (11a) of oval cross-section which extends from the side of the cylinder (2a, 2b) into the compression chamber and whose longitudinal direction is in the circumferential direction of the cylinder (2a, 2b), characterized by in that at least one end of the connecting pipe (12) is formed in an oval cross-sectional shape, and one end is fixed by means of a press fit to the through hole (11a) with an overlap of 0.15 mm or less in the press fit, so that the connecting the tube (12) is connected to the compression chamber, where

B is the length in the longitudinal direction in the cross section of the through hole (11a), and C is the length in the transverse direction in the cross section of the through hole (Ha), if these sizes apply before fixing the connecting pipe (12) by press fit into the through hole (Ha). ), so that when the wall thickness t of the connecting pipe (12) satisfies the relationship

0 mm <t <1.6 mm, so the relation applies

0 <A x B / C <3.2.

Compressor (1) according to claim 7, characterized in that when the wall thickness t of the connecting pipe (12) satisfies the relation

0 mm <t <1 mm, so the relation applies

0 <A x B / C <2.8.

Compressor (1) according to claim 7 or 8, characterized in that when the wall thickness t of the connecting pipe (12) satisfies the relation

0 mm <t <0.4 mm, so the relation applies

0 <A χ B / C <2.35.

A compressor (1), comprising:

a cylinder (2a, 2b) inside which the compression chamber is formed, and a connecting pipe (12) which is attached to the cylinder (2a, 2b) and is connected to the compression chamber, the cylinder (2a, 2b) having a through hole (Ha) an oval cross-sectional shape which extends from the side of the cylinder (2a, 2b) into the compression chamber and whose longitudinal direction is in the circumferential direction of the cylinder (2a, 2b), at least one end of the connecting tube (12) being oval-shaped; the end is fixed by means of a press fit to the through hole (Ha), so that the connecting pipe (12) is connected to the compression chamber, characterized in that in the state where the connecting tube (12) is fixed to the through hole (11a) by means of the press fit , the surface of the wall of the connecting pipe (12) which was planar before the connecting pipe (12) was fixed to the through hole (Ha) by the press fit is deformed into a convex shape toward the outside of the connecting pipe (12).