CN1993488A - 焊接接头及其焊接材料 - Google Patents

焊接接头及其焊接材料 Download PDF

Info

Publication number
CN1993488A
CN1993488A CNA2005800262554A CN200580026255A CN1993488A CN 1993488 A CN1993488 A CN 1993488A CN A2005800262554 A CNA2005800262554 A CN A2005800262554A CN 200580026255 A CN200580026255 A CN 200580026255A CN 1993488 A CN1993488 A CN 1993488A
Authority
CN
China
Prior art keywords
welding
content
metal
quality
chemical constitution
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CNA2005800262554A
Other languages
English (en)
Inventor
小薄孝裕
小川和博
西山佳孝
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Sumitomo Metal Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sumitomo Metal Industries Ltd filed Critical Sumitomo Metal Industries Ltd
Publication of CN1993488A publication Critical patent/CN1993488A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/058—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium without Mo and W
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/053—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 30% but less than 40%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%

Abstract

一种焊接接头，其特征在于，以质量％表示，母材和焊接金属都含有这样的化学组成：C：0.01～0.45％、Si：超过1％且4％以下、Mn：0.01～2％、P：0.05％以下、S：0.01％以下、Cr：15～35％、Ni：40～78％、Al：0.005～2％、N：0.001～0.2％和Cu：0.015～5.5％，还含有满足下述(1)式的Ti，剩余部分由Fe和杂质构成，母材和焊接金属还可以含有Co、Mo、Ta、W、V、Zr、Nb、Hf、B、Ca、Mg及REM中一种以上的元素；{(Si－0.01)/30}+0.01Cu≤Ti≤5…(1)其中，(1)式中的元素符号表示该元素的含量(质量％)。

Description

焊接接头及其焊接材料
技术领域
本发明涉及在高温的腐蚀环境下使用的构件的焊接接头及其焊接材料。作为在高温的腐蚀环境下使用的构件，可以举出例如在石油精炼、石油化学设备等GTL设备中的热交换型碳化氢改性装置、废热回收装置等中使用的容器、反应管、零件等。
背景技术
在石油精炼、石油化学设备等中的改性装置、以石油等为原料的氨制造装置、氢制造装置等中，为了提高能量效率多采用用于回收废热的热交换。另一方面，可以想到，今后对氢气、甲醇气体等清洁能源的需求将大幅度增加，则对制造它们不可缺少的改性装置要求大型化、热效率高、适合批量生产。
通常，上述装置的反应管等金属材料，在1000℃左右或1000℃以上的温度下，暴露在含有H2、CO、CO2、H2O、碳化氢(甲烷等)的反应气体中。在该温度范围内，金属材料的表面中的比Fe、Ni等氧化倾向大的Cr、Si等元素选择性的被氧化，形成致密的氧化膜。由此抑制金属材料的腐蚀。
但是，为了有效利用高温气体的热量，在比以往温度低的400～700℃温度范围中的热交换是重要的。然而，在该温度范围内，反应管或换热器等使用的高Cr-高Ni-Fe合金系金属材料产生渗碳，随之产生的腐蚀成为问题。之所以在金属材料上产生渗碳，是因为在换热器等的温度相对较低的部分上，对抑制腐蚀有效的氧化膜的形成造成延迟的缘故。
当在金属材料中形成含有Cr、Fe等的碳化物的渗碳层时，该部分膨胀且容易产生细微的裂纹。另外，当金属材料中的碳化物形成饱和时，碳化物从金属材料的表面上分解并产生金属粉末，该粉末剥离后引起腐蚀损耗继续进行。这就是产生金属粉末化(metal dusting)的原理。剥离出的金属粉末促进金属材料的表面上的碳析出。当由于这种损耗和碳析出等使管内堵塞扩大时，由于可能导致装置出现故障，因此在装置构件的材料选择上必须充分考虑该情况。
以往，作为这种装置构件用合金采用高Cr-高Ni-Fe合金。例如，在专利文献1中，公开了规定化学组成、并将Si、Cu或S的含量与Nb、Ta、Ti和Zr的含量的关系以及Ni、Co和Cu的含量的关系规定在一定范围内的焊接接头。在专利文献1中，该焊接接头在硫酸环境下的耐腐蚀性和耐焊接裂纹性都优良。
在专利文献2中，公开了积极地含有Al、并规定了晶界熔化量和晶界粘合力的关系式的Ni基耐热合金焊接接头。在专利文献2中，该焊接接头的耐渗碳性和高温强度优良。
[专利文献1]日本特开2001-107196号公报
[专利文献2]日本特开2002-235136号公报
专利文献1所公开的焊接接头，由于Si的含量少，因此，难以在产生金属粉末化的环境下使用。专利文献2所公开的焊接接头，在为了确保耐金属粉末化性而添加了必需的最小限度的Si时，会产生焊接凝固裂纹，难以确保优良的焊接性。
发明内容
本发明的目的在于提供一种耐金属粉末化性优良且不产生焊接凝固裂纹的焊接接头。
耐金属粉末化性因含有Si、Cu、P等元素而提高，但这些元素使焊接凝固裂纹敏感性显著增大。因此，本发明人以确保耐金属粉末化性的同时抑制焊接凝固裂纹为目的进行了各种研究。
在接近焊接凝固过程的结束期间，主要在晶界上存在膜状的液相的阶段，在因凝固收缩或热收缩而产生的变形超过焊接金属的变形能力时，产生焊接凝固裂纹。作为降低焊接凝固裂纹敏感性的方法，也考虑过提高焊接金属的变形能力，但需要改变基本成分系，这又与确保耐金属粉末化性的目的背道而驰。为此，本发明人对不改变基本成分系就可以减轻液相的熔点降低并提前完成凝固的化学组成进一步进行了研究。
在含有高浓度Ni和Cr的高合金中，焊接凝固裂纹是重大的焊接缺陷，防止其的方法已知有几种。例如，降低P、S等使液相线向低温侧移动的元素的含量的方法，通过降低Ni、C、Mn、Co等奥氏体生成元素的含量、增加Cr、Si、Mo等铁素体生成元素，使得最初结晶出铁素体，然后通过包共晶反应结晶出奥氏体相，而使凝固形态形成为铁素体·奥氏体二相组织的方法等。
但是，为了防止韧性降低和热加工性变差，不能含有超过35％的Cr。而且，为了提高高温强度、组织稳定性和耐腐蚀性，必须含有40％以上的Ni。为此，不能使用使凝固形态为二相组织的上述方法。
因此，本发明人以将奥氏体相作为初晶结晶、用奥氏体单相完成凝固的高Ni基合金作为基础，做成了可以同时实现耐金属粉末化性和耐焊接凝固裂纹性的化学组成。
由于Si、Cu、P等元素使液相线温度显著降低，因此会增大焊接凝固裂纹敏感性。另外，公知通常在奥氏体单相的金属材料中添加Ti时，焊接凝固裂纹敏感性会增大。
但是，由本发明人的研究得知，当含有与Si和Cu的含量相关联的、适量的Ti时，可以显著地减小焊接凝固裂纹敏感性。这认为是因为Si-Ti化合物在焊接金属凝固过程中，从液相中在以与奥氏体相的共晶凝固组织的形态结晶，抑制了对Si、Cu、P等液相的乳凝聚，使液相提前完成凝固。
本发明是基于上述的见解而作出的，其要旨在于下述的从(a)到(d)中任一项所示的焊接接头和下述的从(e)到(h)中任一项所示的焊接材料。
(a)一种焊接接头，以质量％表示，母材和焊接金属都具有这样的化学组成：含有C：0.01～0.45％、Si：超过1％且4％以下、Mn：0.01～2％、P：0.05％以下、S：0.01％以下、Cr：15～35％、Ni：40～78％、Al：0.005～2％、N：0.001～0.2％和Cu：0.015～5.5％，还含有满足下述(1)式的Ti，剩余部分由Fe和杂质构成，
{(Si-0.01)/30}+0.01Cu≤Ti≤5    ...(1)
其中，(1)式中的元素符号表示该元素的含量(质量％)。
(b)在上述(a)所述的焊接接头中，其特征在于，母材和焊接金属都具有这样的化学组成：代替Fe的一部分，以质量％表示，含有从Co：0.015～5.5％、Mo：0.05～10％、Ta：0.05～5％、W：0.05～5％、V：0.01～1％、Zr：0.01～1.4％、Nb：0.01～1.4％和Hf：0.01～1％中选择的一种以上的元素。
(c)在上述(a)或(b)所述的焊接接头中，其特征在于，母材和焊接金属都具有这样的化学组成：代替Fe的一部分，以质量％表示，含有从B：0.0005～0.3％、Ca：0.0005～0.02％和Mg：0.0005～0.02％中选择的一种以上的元素。
(d)在上述从(a)到(c)中任一项所述的焊接接头中，其特征在于，母材和焊接金属都具有这样的化学组成：代替Fe的一部分，以质量％表示，含有REM：0.005～0.3％。
上述本发明的焊接接头，适合作为GTL设备用焊接接头。所谓GTL，是“Gas To Liquid”的简称，是指从天然气生产石油产品。
(e)一种焊接材料，用于由TIG焊接法制作上述(a)所述的焊接接头，其特征在于，具有这样的化学组成：以质量％表示，含有C：0.01～0.45％、Si：超过1％～4％以下、Mn：0.01～2％、P：0.05％以下、S：0.01％以下、Cr：15～35％、Ni：40～78％、Al：0.005～2％、N：0.001～0.2％和Cu：0.015～5.5％，还含有满足下述(1)式的Ti，剩余部分由Fe和杂质构成，
{(Si-0.01)/30}+0.01Cu≤Ti≤5    ...(1)
其中，(1)式中的元素符号表示该元素的含量(质量％)。
(f)一种用于由TIG焊接法制作上述(b)的焊接接头的焊接材料，在上述(e)所述的焊接材料中，其特征在于，具有这样的化学组成：代替Fe的一部分，以质量％表示，含有从Co：0.015～5.5％、Mo：0.05～10％、Ta：0.05～5％、W：0.05～5％、V：0.01～1％、Zr：0.01～1.4％、Nb：0.01～1.4％和Hf：0.01～1％中选择的一种以上的元素。
(g)一种用于由TIG焊接法制作上述(c)的焊接接头的焊接材料，在上述(e)或(f)所述的焊接材料中，其特征在于，具有这样的化学组成：代替Fe的一部分，以质量％表示，含有从B：0.0005～0.3％、Ca：0.0005～0.02％和Mg：0.0005～0.02％中选择的一种以上的元素。
(h)一种用于由TIG焊接法制作上述(d)的焊接接头的焊接材料，在上述(e)至(g)中任一项所述的焊接材料中，其特征在于，具有这样的化学组成：代替Fe的一部分，以质量％表示，含有REM：0.005～0.3％。
本发明的焊接接头，由于耐金属粉末化性优良，因此可以用在石油精炼、石油化学设备等中的加热炉管、管道或换热器管等，可以大幅度提高装置的焊接施工性和耐久性、安全性，另外，本发明的焊接材料最适合于由TIG焊接法制作上述焊接接头。
具体实施方式
在本发明中，限定焊接接头的母材和焊接金属的化学组成的理由如下所述。在下面的说明中，各元素的含量的“％”表示“质量％”。
C：0.01～0.45％
C是具有提高焊接接头的母材和焊接金属的强度的作用的元素。C含量不到0.01％时，高温强度不足。但是当其含量超过0.45％时，焊接接头的韧性下降。因此，将C的含量定为0.01～0.45％。C的含量优选为0.02～0.4％，更优选是0.04～0.4％。
Si：超过1％且4％以下
Si是在熔炼金属材料时具有脱氧作用的元素。Si在焊接接头表面的Cr氧化膜的下层形成Si氧化膜来抑制C向焊接接头中进入，并提高焊接接头中的C的活度，从而具有大幅度提高耐金属粉末化性的作用。这些效果在Si的含量为1％以下时不能发挥出来，而当其含量超过4％时，母材的热加工性和焊接性显著降低。因而将Si的含量定为超过1％且4％以下，Si的含量的下限优选是1.2％，更优选是1.5％。
在N的含量超过0.055％时，从母材的焊接性和热加工性的方面考虑，可以将Si的含量的上限定为2％。
Mn：0.01～2％
Mn具有抑制由作为杂质而含有的S引起的母材热加工时的脆性的效果，并是对熔炼时的脱氧有效的元素。为了得到这些效果，必须含有0.01％以上的Mn，但是，当Mn的含量超过2％时，使由母材和焊接金属构成的焊接接头中的C的活度下降，阻碍焊接接头表面上的Cr和Al的氧化膜的形成。为此，促进C从环境中进入并容易产生金属粉末化。因而，将Mn的含量定为0.01～2％。Mn的含量优选是0.05～1.0％，更优选是0.1～0.8％。
P：0.05％以下
P是熔炼金属材料时从原料等中混入的杂质元素，导致耐腐蚀性下降，使热加工性、焊接性变差。因此希望尽可能地降低P的含量，将其定为0.05％以下，P的含量优选为0.03％以下，更优选是0.02％以下。
S：0.01％以下
S也是熔炼金属材料时从原料等中混入的杂质元素，导致耐腐蚀性下降，使热加工性、焊接性变差。因此希望尽可能地降低S的含量，将其定为0.01％以下。优选是0.007％以下，更优选是0.002％以下。
Cr：15～30％
Cr在高温的使用环境下，具有与进入焊接接头中的C结合而延缓渗碳层生长的作用。由此，能确保良好的耐金属粉末化性。该效果在Cr含量为15％以上时得到发挥。但是，当Cr含量超过35％时，出现韧性下降、热加工性变差，难以制作母材。因此，把Cr的含量定为15～35％。Cr的含量优选是18～33％，更优选是25.2～33％。
Ni：40～78％
Ni具有维持高温强度和组织稳定性，通过与Cr共存而提高耐腐蚀性的作用。而且，Ni也具有抑制发生金属粉末化的效果。这些效果在Ni的含量为40％以上时得到发挥，当Ni含量超过78％时，其效果饱和。因此，将Ni的含量定为40～78％。Ni的含量优选是48～78％，若为50～78％则更优选，最优选是56～78％。
Al：0.005～2％
Al是在熔炼金属材料时具有脱氧作用的元素。Al在焊接接头表面的Cr氧化膜的下层或在焊接接头的最外表面上形成Al氧化膜，抑制C向金属材料中进入，并提高金属材料中C的活度，从而具有大幅度提高耐金属粉末化性的作用，为了得到这些效果，Al的含量必须在0.005％以上，当其含量超过2％时，母材的热加工性和焊接性显著降低。因此，将Al的含量定为0.005～2％。Al的含量的上限优选是1.5％以下。更优选是Al的含量的下限是0.01％、上限不到0.8％。
N：0.001～0.2％
N是具有提高母材中的C的活度并提高耐金属粉末化性的作用的元素。该效果在N含量不到0.001％时不充分。但是，当N的含量超过0.2％时，多形成Cr、Al的氮化物，热加工性和焊接性显著降低。因此，将N的含量定为0.001～0.2％。优选是N含量的上限不到0.02％。
另外，在Si为2％以下时，N含量的下限优选是0.005％。另一方面，为了大幅度提高耐金属粉末化性，在将Si的含量定为1.5％以上时，从焊接性和热加工性方面考虑，N含量的上限可以是0.055％。这时，N的含量的上限更优选为0.035％，极优选是0.025％。
Cu：0.015～5.5％
Cu是提高焊接接头中的C的活度并抑制渗碳层的生长，提高耐金属粉末化性的元素。该效果在含有0.015％以上的Cu时能发挥出来，但当Cu的含量超过5.5％时，母材及焊接金属的韧性下降，热加工性显著下降，而且还使焊接凝固裂纹敏感性显著增大。因此，将Cu的含量定为0.015～5.5％。Cu的含量优选是0.04～4.8％，更优选是1.5～4.2％。
Ti：满足下述(1)式的量
{(Si-0.01)/30}+0.01Cu≤Ti≤5    ...(1)
其中，(1)式中的元素符合表示该元素的含量(质量％)。
Ti是碳化物形成元素，是具有抑制渗碳层的生成、提高耐金属粉末化性和提高高温强度的作用的元素。Ti还具有在高温下与Si形成化合物而使焊接凝固裂纹敏感性降低的作用。
为了降低焊接凝固裂纹敏感性，Ti的含量与Si和Cu的含量有关必须为{(Si-0.01)/30}+0.01Cu≤Ti。这是因为Si和Cu含量越小，用于降低凝固裂纹敏感性所必须的Ti的添加量越少，只要含有{(Si-0.01)/30}+0.01Cu≤Ti的范围内的Ti，就可以抑制P对焊接凝固裂纹敏感性的不良影响。
但是，当Ti的含量超过5％时，Si-Ti化合物的结晶形态不是与奥氏体相的共晶凝固组织，只诱发化合物的结晶生长，反而增大凝固裂纹敏感性。而且Si-Ti化合物的结晶量增大，导致热加工性下降。Ti含量的上限优选是4％。由于上述原因，Ti的含量在满足上述(1)式的范围内。
构成本发明的焊接接头的母材和焊接金属具有上述的化学组成，剩余部分可以由Fe和杂质构成。此外，若要进一步提高耐金属粉末化性，也可以代替Fe的一部分而含有从Co：0.015～5.5％、Mo：0.05～10％、Ta：0.05～5％、W：0.05～5％、V：0.01～1％、Zr：0.01～1.4％、Nb：0.01～1.4％和Hf：0.01～1％中选择的一种以上元素。这是由于下述的理由。
Co具有提高金属材料中的C的活度、抑制渗碳层的生长和提高耐金属粉末化性的作用。此外，Mo、Ta、W、V、Zr、Nb和Hf都是碳化物形成元素，具有抑制渗碳层的生长、提高耐金属粉末化性的作用。分别在Co为0.015％以上、Mo、Ta和W为0.05％以上，V、Zr、Nb和Hf为0.01％以上时，这些效果显著，但是，这些元素的含量过多时，对热加工性、制造性、韧性和焊接性会有坏影响。
因此，含有从这些元素中选择的一种以上元素时的含量，优选是Co为0.015～5.5％、Mo为0.05～10％、Ta为0.05～5％、W为0.05～5％、V为0.01～1％、Zr为0.01～1.4％、Nb为0.01～1.4％、Hf为0.01～1％。这些元素的含量更优选是Co为0.02～4.8％、Mo为1～10％、Ta和W都为0.5～5％、Zr和Nb都为0.01～0.8％、V和Hf都为0.01～0.6％，最优选是Co为0.05～4.2％、Mo为1～8％、Ta和W都为1～3％、Zr和Nb都为0.02～0.8％、V为0.01～0.3％、Hf为0.02～0.6％。
本发明的焊接接头的母材和焊接金属，以提高热加工性为目的，可以含有从B：0.0005～0.3％、Ca：0.0005～0.02％和Mg：0.0005～0.02％中选择的一种以上元素来代替Fe的一部分。
这些元素都是具有提高热加工性的作用的元素。在其含量分别为0.0005％以上时该效果显著。但是，当B的含量超过0.3％时，导致焊接接头脆化、熔点降低、热加工性和焊接性降低。
当Ca或Mg的含量超过0.02％时，成为氧化物系夹杂物并导致产品表面质量变差和耐腐蚀性下降。因此，含有从这些元素中选择的一种以上元素时的含量，优选是B为0.0005～0.3％、Ca和Mg都为0.0005～0.02％.。更优选这些元素都为0.0005～0.015％、最优选是0.0005～0.012％。
本发明的焊接接头的母材和焊接金属，也可以以提高耐腐蚀性为目的，含有REM：0.005～0.3％来代替Fe的一部分。所谓REM，是Sc和Y与镧族元素的总共17种元素的总称。
REM具有在使用环境中提高在焊接接头表面上生成的含有Cr和Al的氧化膜的均匀性、提高粘合性、提高耐腐蚀性的作用。在REM的含量为0.005％以上时，该效果显著。但当其含量超过0.3％时，形成粗大的氧化物，导致韧性和热加工性下降，并增大产生表面裂纹的可能性。因此，添加REM时的含量优选为0.005～0.3％。REM的含量更优选为0.005～0.1％，最优选是0.005～0.07％。
上面，对构成母材和焊接金属的成分进行了说明，母材和焊接金属的化学组成的各成分都处于相同含量的范围内，但这并不是说母材和焊接金属的化学组成必须完全相同，母材和焊接金属的各自的成分只要在上述的含量范围内即可。例如，可以使母材的C为0.10％、焊接金属的C为0.15％。
本发明的焊接接头可以用TIG焊接、MIG焊接等各种焊接方法制作。焊接材料根据所采用的焊接方法和焊接条件只要选择能得到上述焊接金属的组成的组成材料即可。当采用TIG焊接时，优选使用从上述(e)至(h)所示的材料。
实施例
用高频加热真空炉熔炼表1和表2所示的化学组成的金属材料。在用通常方法锻造了各金属材料的坯块之后，在1200℃实施固溶化热处理，制作对接部被实施了1.5mm的60°V型坡口加工的厚度12mm、宽度50mm、长度150mm的约束焊接裂纹试验用试样和厚度4mm、宽度10mm、长度20mm的耐金属粉末化性评价用试样。
使用得到的约束焊接裂纹试验用试样，约束焊接其周围，使用预先由母材制作的外径1.2mm的焊接材料(焊丝)，在焊接电流150A、焊接电压15V、焊接速度10cm/min的条件下由TIG焊接进行多层堆焊。在此，由于在TIG焊接时几乎不产生稀释，因此焊接金属的化学组成与母材的化学组成相同。
接下来，测量相对于约束焊接裂纹试样的焊道长度的凝固裂纹发生率。其调查结果一并记录在表1和表2中。另外，使用各金属材料的耐金属粉末化性评价用试样，进行在以体积比表示的26％H2-60％CO-11.5％CO2-2.5％H2O的气氛中在630℃保持1000小时的试验。然后，去除试样的表面堆积物，在实施超声波清洗后，用光学显微镜调查有无点状腐蚀产生。其结果一并记录在表1和表2中。耐金属粉末化性以不到200小时的时间内不产生点状腐蚀为目标。
表1
  钢No                                                                                                                     化学组成(质量％)                                                                                                                    剩余部分：Fe及杂质        评价
C Si Mn P S Cu Ni Cr Al Ti N Co Mo Ta W V Zr Nb Hf B Ca Mg REM 焊接性    耐金属粉末化性
  12345   0.0600.0320.3100 0300.030   1.471.501.511.481.03   0.200.200.200.200.20   0.0110.0120 0110.0020.002   0.0010.0010.0010.0010.001  1.512.441.521.532.94   56.4056 1056.7063.1863.17   30.7030.7030.2030.6930.85   0.0210.0190.0210.0290.019   0.026*0.025*0.025*0.026*0.024*   0.0080.0080.0080.0080.008   -----     -1.97--1.96    -----   -----    -----    ------    ------    ------     ----0.00430.0035     ---0.0050-0.0012   ------    ------    ××××××    ○○◎○○◎
  678910   0.0280.0100.0100.0130.013   1.491.321.371 471.43   0.200.200.200.210 20   0.0020.0020.0020.0030.003   0.0010.0010.0010.0020.001  1.53-*1.451.011.95   57.5466.6065.3061.9660.26   30.5230.0229.8230.6930.17   0.0180.0570.0470.0230.024   0.025*0.771.181.011.19   0.0080.0050.0050.0060.005   ---0.96-     1.97---1.96    -----   -----    -----    -----    -----    -----     0.0037----     0.0012----   -----    0.025----    ×○○○○    ○×△△○
  1112131415   0.0500.0120.0100.0100.011   1.641 441.471.511.46   0.200.200.200.190.20   0.0030.0030.0010.0020.002   0.0010.0010.0010.0010 001  0.041.941.531.521.55   62.8056.5565.5664 9264.12   28.8129.9729.6530.1230.32   0.0330.0250.0050 0080.018  0.641.210.170.300.81   0.0020.0050.0120.0100.008   -------     -------    4.04------   -3.11-----    ---0.23---    -----0.57-    ------0.21    -------     -------     -------   -------    -------    ○○○○○○○    △○○○○○○
  1617181920   0.0100.0140.0100.0100.010   1.541.931.401.441.42   0.200.200.200.200 20   0.0020.0030.0020.0020.002   0.0010.0010.0010.0010 001  1.540.451.521.531.54   64.6360.1364.5763.5862 99   30.0830.1629.8730.2430.28   0.0150.0210.0200.0260.024  0.531.030.981.341.57   0.0060.0050.0070.0080.006   -1.03---     -1.97---    -----   -----    ----    -----    -----    0.031----     --0.0033--     ---0 0009-   ----0.0007    -----    ○○○○○    ◎○○△△
「-」表示杂质水平。
「*」表示超出本发明规定的范围。
表2
  钢No                                                                                                化学组成(质量％)                                                                             剩余部分：Fe及杂质      评价
C Si Mn P S Cu Ni Cr Al Ti N0 Co Mo Ta W V Zr Nb Hf B Ca Mg REM   焊接性   耐金属粉末化性
  2122232425   0.0110.0100.0100.0110.031     1.451.451.451.481.21   0.210.200.200.200.20   0.0020.0020.0020.O020.D12   0.0010.0010.0010.0010.001   1.541.951.531.941.52   61.7361.6462.4761.1156.20   29.9830.0329.5329.9730.59   0.0250.0210.0220.0190.020   1.990.591.220.190.68   0.0060.0050.0060.0050.008  -----   1.951.981.95-1.96  -----  -----  -----  -----  -----  -----   0 0038-0.0037--   -0.00200.0018--  -----     ---0.0210.043   ○○○○○   △◎○◎△
  2627282930   0.0310.0100.0110.0160.091     1.511.491.471.453.76   0.200.200.200.200.20   0.0120.0010.0010.0020.002   0.0010.0010.0010.0010.001   1.971.971.651.840.02   56.4261.0559.4956.8862.28   30.7930.0229.6830.0730.02   0.0200.0210.0260.0310.025   0.580.384.106.84*0.78   0.0080.0050.0060.0050.005  -----   1.971.981.961.961.91  -----  -----  -----  -----  -----  -----   0.00440.00360.00390.00360.0032   0.00300.00160.00090.00210.0016  -----     0.0410.018---   ○○○×○   ◎◎△×○
  31323334   0.0870.0100 0310.057     1.031.010.91*1.34   0.200.200.750.20   0.0020.0150.0020.002   0.0010.0010.0010.001   4.861.53-*0.30   61.0862.8761.0459.12   30.3329.5330.0225.63   0.0320.0220.0222.050*   0.381.220.600.04   0.0060.0060.0080.010  ----   1.961.95-2.41  ----  ----  ----  ----  ----  ----   0.00380.00370.00310.0036   0.00220.00180.0021  ----     ----   ○○○×   ◎△×△
  3536   0.0110.010     1.421.49   0.051.96   0.0020.002   0.0010.001   1.521.53   65.6261.95   29.7429.86   0.0180.020   0.600.61   0.0060.005  --   -2.88  --  --  --  --  --  --   0.00240 0021   0.00240.0031  --     --   ○○   ○△
「-」表示杂质水平。
「*」表示超出本发明规定的范围。
表1和表2的“评价”的“焊接性”的“×”，表示除了焊道两端在焊道内产生了少许裂纹，“○”表示在焊道内完全没有产生裂纹。“耐金属粉末化性”的“×”表示不到200小时就产生了点状腐蚀，“△”表示在200小时以上、不到500小时产生了点状腐蚀，“○”表示在500小时以上、不到1000小时产生了点状腐蚀，“◎”表示在1000小时也不产生点状腐蚀。
如表1和表2所示，在Ti的含量低于本发明规定的范围的No.1～6中，在焊道全长上都产生了焊接凝固裂纹，焊接性差。此外，在Ti的含量超出本发明规定的范围的No.29中，不仅耐金属粉末化性差，在锻造时产生许多凝固裂纹，焊接性也非常差。在Ti的含量在本发明规定的范围内、但不含有Cu的No.7中，不产生焊接凝固裂纹，但也不能确保足够的耐金属粉末化性。
在Ti的含量在本发明的规定范围内、但Si和Cu的含量在本发明规定的范围之外的No.33中，不能确保充分的耐金属粉末化性。此外，Ti的含量在本发明的规定范围内、但Al的含有量超出本发明的规定范围的No.34，确保了耐金属粉化性，但在焊接热影响区上产生了许多裂纹。
对此，在完全满足本发明规定的条件的No.8～28和30～32、35、36中，在约束焊接裂纹试验下的焊道内完全没有焊接凝固裂纹，焊接凝固裂纹敏感性非常低，而且，耐金属粉末化性优良。
产业上的可利用性
由于本发明的焊接接头的耐金属粉末化性和焊接性优良，因此可用于石油精炼、石油化学设备等中的加热炉管、管道或者换热管等，可以大幅度提高装置的焊接施工性、耐久性和安全性。

Claims (8)

1.一种焊接接头，其特征在于，
以质量％表示，母材和焊接金属都含有这样的化学组成：C：0.01～0.45％、Si：超过1％且4％以下、Mn：0.01～2％、P：0.05％以下、S：0.01％以下、Cr：15～35％、Ni：40～78％、Al：0.005～2％、N：0.001～0.2％和Cu：0.015～5.5％，还含有满足下述(1)式的Ti，剩余部分由Fe和杂质构成，
{(Si-0.01)/30}+0.01Cu≤Ti≤5        ...(1)
其中，(1)式中的元素符号表示该元素的含量(质量％)。
2.根据权利要求1所述的焊接接头，其特征在于，
母材和焊接金属都具有这样的化学组成：代替Fe的一部分，以质量％表示，含有从Co：0.015～5.5％、Mo：0.05～10％、Ta：0.05～5％、W：0.05～5％、V：0.01～1％、Zr：0.01～1.4％、Nb：0.01～1.4％和Hf：0.01～1％中选择的一种以上的元素。
3.根据权利要求1或2所述的焊接接头，其特征在于，
母材和焊接金属都具有这样的化学组成：代替Fe的一部分，以质量％表示，含有从B：0.0005～0.3％、Ca：0.0005～0.02％和Mg：0.0005～0.02％中选择的一种以上的元素。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的焊接接头，其特征在于，
母材和焊接金属都具有这样的化学组成：代替Fe的一部分，以质量％表示，含有REM：0.005～0.3％。
5.一种焊接材料，用于由TIG焊接法制作权利要求1所述的焊接接头，其特征在于，
具有这样的化学组成：以质量％表示，含有C：0.01～0.45％、Si：超过1％且4％以下、Mn：0.01～2％、P：0.05％以下、S：0.01％以下、Cr：15～35％、Ni：40～78％、Al：0.005～2％、N：0.001～0.2％和Cu：0.015～5.5％，还含有满足下述(1)式的Ti，剩余部分由Fe和杂质构成，
{(Si-0.01)/30}+0.01Cu≤Ti≤5     ...(1)
其中，(1)式中的元素符号表示该元素的含量(质量％)。
6.根据权利要求5所述的焊接材料，用于由TIG焊接法制作权利要求2所述的焊接接头，其特征在于，
具有这样的化学组成：代替Fe的一部分，以质量％表示，含有从Co：0.015～5.5％、Mo：0.05～10％、Ta：0.05～5％、W：0.05～5％、V：0.01～1％、Zr：0.01～1.4％、Nb：0.01～1.4％和Hf：0.01～1％中选择的一种以上的元素。
7.根据权利要求5或6所述的焊接材料，用于由TIG焊接法制作权利要求3所述的焊接接头，其特征在于，
具有这样的化学组成：代替Fe的一部分，以质量％表示，含有从B：0.0005～0.3％、Ca：0.0005～0.02％和Mg：0.0005～0.02％中选择的一种以上的元素。
8.根据权利要求5至7中任一项所述的焊接材料，用于由TIG焊接法制作权利要求4所述的焊接接头，其特征在于，
具有这样的化学组成：代替Fe的一部分，以质量％表示，含有REM：0.005～0.3％。
CNA2005800262554A 2004-08-02 2005-07-21 焊接接头及其焊接材料 Pending CN1993488A (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP226110/2004 2004-08-02
JP2004226110A JP4506958B2 (ja) 2004-08-02 2004-08-02 溶接継手およびその溶接材料

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN1993488A true CN1993488A (zh) 2007-07-04

Family

ID=35787019

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CNA2005800262554A Pending CN1993488A (zh) 2004-08-02 2005-07-21 焊接接头及其焊接材料

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20070187379A1 (zh)
EP (1) EP1780295B1 (zh)
JP (1) JP4506958B2 (zh)
CN (1) CN1993488A (zh)
CA (1) CA2575109A1 (zh)
DK (1) DK1780295T3 (zh)
WO (1) WO2006013727A1 (zh)

Cited By (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101260487B (zh) * 2008-04-17 2010-06-02 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 由含钛高铬镍合金制得的喷涂材料及其制备方法和用途
CN101945724A (zh) * 2007-12-17 2011-01-12 埃克森美孚研究工程公司 通过应变硬化的高强度镍合金焊接
CN101948994A (zh) * 2010-09-17 2011-01-19 江西恒大高新技术股份有限公司 一种生物质锅炉专用热喷涂丝材
CN101748344B (zh) * 2008-12-09 2011-11-23 山东远大模具材料有限公司 铁路轨道焊接钢及制造工艺
CN102581512A (zh) * 2012-03-06 2012-07-18 中国科学院金属研究所 一种镍基焊缝点状缺陷控制方法
CN102581513A (zh) * 2012-03-06 2012-07-18 中国科学院金属研究所 一种用于核电站核岛主设备的镍基焊丝
CN102732771A (zh) * 2012-06-20 2012-10-17 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种制作高尔夫球杆球头的铁合金材料
CN102744530A (zh) * 2008-01-25 2012-10-24 住友金属工业株式会社 焊接材料以及焊接接头结构体
CN102947048A (zh) * 2010-06-14 2013-02-27 新日铁住金株式会社 Ni基耐热合金用焊接材料以及使用该焊接材料而成的焊接金属和焊接接头
CN102947047A (zh) * 2010-06-07 2013-02-27 新日铁住金株式会社 奥氏体系耐热钢用焊接材料及使用该焊接材料而成的焊接金属和焊接接头
CN103962748A (zh) * 2013-01-25 2014-08-06 宝山钢铁股份有限公司 耐热高温镍基合金焊丝及焊接方法
CN104611615A (zh) * 2010-08-30 2015-05-13 大同特殊钢株式会社 Cu电极保护膜用NiCu合金靶材以及叠层膜
CN104801891A (zh) * 2015-04-24 2015-07-29 柳州金茂机械有限公司 一种焊接工艺用焊丝的制造方法
CN104975204A (zh) * 2014-04-14 2015-10-14 新日铁住金株式会社 Ni基耐热合金焊接接头的制造方法及Ni基耐热合金焊接接头
CN105033501A (zh) * 2015-08-03 2015-11-11 合肥通用机械研究院 一种乙烯裂解炉管用微合金化35Cr45NiNb焊丝
CN105039827A (zh) * 2015-08-03 2015-11-11 合肥通用机械研究院 一种乙烯裂解炉管用微合金化35Cr45NiNb合金钢
CN105274314A (zh) * 2014-06-11 2016-01-27 新日铁住金株式会社 Ni基耐热合金焊接接头的制法及由该方法制造的焊接接头
CN110446583A (zh) * 2018-03-27 2019-11-12 日本制铁株式会社 电焊条用的Ni基合金焊芯、电焊条以及电焊条的制造方法
CN110551951A (zh) * 2019-09-27 2019-12-10 常州长海焊材有限公司 一种超低碳耐高温焊丝及其制备方法
CN111118349A (zh) * 2020-01-15 2020-05-08 阳江职业技术学院 陶瓷相镍基合金复合涂层的反应钎涂工艺
CN112154220A (zh) * 2018-05-23 2020-12-29 山特维克材料技术公司 新奥氏体合金
CN113020839A (zh) * 2021-03-18 2021-06-25 天津市金桥焊材集团股份有限公司 一种新型工艺性优良的Ni-Cr-Mo型镍基焊丝
US11161195B2 (en) 2018-03-27 2021-11-02 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy wire for submerged arc welding and method of manufacturing welding joint
CN114000032A (zh) * 2014-02-13 2022-02-01 Vdm金属国际有限公司 无钛合金

Families Citing this family (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5629279B2 (ja) * 2005-08-08 2014-11-19 株式会社神戸製鋼所 耐食性に優れた溶接継手および溶接構造体
JP5216199B2 (ja) * 2005-08-08 2013-06-19 株式会社神戸製鋼所 耐すきま腐食性に優れた船舶用溶接継手および溶接構造体
JP4724685B2 (ja) * 2007-03-30 2011-07-13 三井造船株式会社 耐高温腐食Ｎｉ基合金溶接構造体および熱交換器
CN100451151C (zh) * 2007-04-20 2009-01-14 上海工程技术大学 稀土添加堆焊合金及在铝基复合材料制备中的堆焊工艺
DE102007055379A1 (de) 2007-11-19 2009-05-20 Alstom Technology Ltd. Herstellungsprozess für einen Rotor
US10041153B2 (en) 2008-04-10 2018-08-07 Huntington Alloys Corporation Ultra supercritical boiler header alloy and method of preparation
US20090321405A1 (en) * 2008-06-26 2009-12-31 Huntington Alloys Corporation Ni-Co-Cr High Strength and Corrosion Resistant Welding Product and Method of Preparation
JP4839388B2 (ja) * 2009-03-31 2011-12-21 株式会社日立製作所 溶接材料および溶接ロータ
JP5284252B2 (ja) * 2009-12-10 2013-09-11 株式会社神戸製鋼所 耐割れ性に優れたＮｉ−Ｃｒ−Ｆｅ合金系溶接金属
CN102753298A (zh) 2010-02-10 2012-10-24 霍伯特兄弟公司 铝合金焊丝
US9770788B2 (en) 2010-02-10 2017-09-26 Hobart Brothers Company Aluminum alloy welding wire
US10654135B2 (en) 2010-02-10 2020-05-19 Illinois Tool Works Inc. Aluminum alloy welding wire
CN102233494B (zh) * 2010-04-27 2012-12-05 昆山京群焊材科技有限公司 不锈钢带极电渣堆焊焊带及焊剂
JP5310655B2 (ja) * 2010-06-17 2013-10-09 新日鐵住金株式会社 溶接材料ならびに溶接継手およびその製造方法
JP5606994B2 (ja) 2010-09-30 2014-10-15 株式会社神戸製鋼所 肉盛溶接材料及び肉盛溶接金属が溶接された機械部品
US10675720B2 (en) 2011-02-01 2020-06-09 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. High Cr Ni-based alloy welding wire, shielded metal arc welding rod, and weld metal formed by shielded metal arc welding
CN103547409B (zh) * 2011-05-13 2016-08-17 新日铁住金株式会社 焊接材料及焊接接头
TW201318757A (zh) * 2011-11-01 2013-05-16 Sorex Welding Co Ltd 不鏽鋼帶極電渣堆焊材料
US9029733B2 (en) * 2012-04-13 2015-05-12 Hobart Brothers Company Systems and methods for tubular welding wire
US9174309B2 (en) * 2012-07-24 2015-11-03 General Electric Company Turbine component and a process of fabricating a turbine component
JP6107170B2 (ja) * 2013-01-25 2017-04-05 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系耐熱鋼用溶接材料ならびにそれを用いて製造される溶接金属及び溶接継手
JP6257193B2 (ja) * 2013-07-12 2018-01-10 株式会社神戸製鋼所 肉盛溶接用フラックス入りワイヤ
CN103789576B (zh) * 2014-01-15 2016-03-02 常州大学 一种高晶界强度镍基合金及其制备方法
DK3112081T3 (en) 2014-02-26 2018-12-17 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Welding Assembly
US10850356B2 (en) * 2015-02-25 2020-12-01 Hobart Brothers Llc Aluminum metal-cored welding wire
US11370068B2 (en) * 2015-02-25 2022-06-28 Hobart Brothers Llc Systems and methods for additive manufacturing using aluminum metal-cored wire
US10252378B2 (en) * 2015-12-10 2019-04-09 Caterpillar Inc. Hybrid laser cladding composition and component therefrom
RU2632728C2 (ru) * 2016-02-10 2017-10-09 Байдуганов Александр Меркурьевич Жаропрочный сплав
RU2653376C1 (ru) * 2017-12-05 2018-05-08 Юлия Алексеевна Щепочкина Коррозионностойкий сплав
CN112154219B (zh) * 2018-05-23 2022-04-12 山特维克材料技术公司 新奥氏体合金
CN109848609A (zh) * 2019-04-11 2019-06-07 华能国际电力股份有限公司 一种低膨胀性镍基焊丝
CN111220437B (zh) * 2020-01-20 2021-08-13 西安交通大学 一种焊接氢气孔缺陷试板的制作方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3495977A (en) * 1965-09-30 1970-02-17 Armco Steel Corp Stainless steel resistant to stress corrosion cracking
JPS5456018A (en) * 1977-10-12 1979-05-04 Sumitomo Metal Ind Ltd Austenitic steel with superior oxidation resistance for high temperature use
US4911886A (en) * 1988-03-17 1990-03-27 Allegheny Ludlum Corporation Austentitic stainless steel
US5378427A (en) * 1991-03-13 1995-01-03 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Corrosion-resistant alloy heat transfer tubes for heat-recovery boilers
DE69202965T2 (de) * 1991-12-20 1996-03-14 Inco Alloys Ltd Gegen hohe Temperatur beständige Ni-Cr-Legierung.
US5824264A (en) * 1994-10-25 1998-10-20 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High-temperature stainless steel and method for its production
EP1338663A4 (en) * 2000-11-16 2004-12-29 Sumitomo Metal Ind REFRACTORY ALLOY BASED ON NICKEL (NI) AND WELDED JOINT INCLUDING SAME
JP3952861B2 (ja) * 2001-06-19 2007-08-01 住友金属工業株式会社 耐メタルダスティング性を有する金属材料
JP4280898B2 (ja) * 2002-12-18 2009-06-17 住友金属工業株式会社 高温強度に優れた耐メタルダスティング金属材料
DK1717330T3 (en) * 2004-02-12 2018-09-24 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp METAL PIPES FOR USE IN CARBON GASA MOSPHERE

Cited By (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101945724A (zh) * 2007-12-17 2011-01-12 埃克森美孚研究工程公司 通过应变硬化的高强度镍合金焊接
CN102744530B (zh) * 2008-01-25 2014-12-10 新日铁住金株式会社 焊接材料以及焊接接头结构体
CN101925436B (zh) * 2008-01-25 2013-06-19 新日铁住金株式会社 焊接材料以及焊接接头结构体
CN102744530A (zh) * 2008-01-25 2012-10-24 住友金属工业株式会社 焊接材料以及焊接接头结构体
CN101260487B (zh) * 2008-04-17 2010-06-02 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 由含钛高铬镍合金制得的喷涂材料及其制备方法和用途
CN101748344B (zh) * 2008-12-09 2011-11-23 山东远大模具材料有限公司 铁路轨道焊接钢及制造工艺
CN102947047B (zh) * 2010-06-07 2015-06-03 新日铁住金株式会社 奥氏体系耐热钢用焊接材料及使用该焊接材料而成的焊接金属和焊接接头
CN102947047A (zh) * 2010-06-07 2013-02-27 新日铁住金株式会社 奥氏体系耐热钢用焊接材料及使用该焊接材料而成的焊接金属和焊接接头
CN102947048A (zh) * 2010-06-14 2013-02-27 新日铁住金株式会社 Ni基耐热合金用焊接材料以及使用该焊接材料而成的焊接金属和焊接接头
CN102947048B (zh) * 2010-06-14 2015-05-20 新日铁住金株式会社 Ni基耐热合金用焊接材料以及使用该焊接材料而成的焊接金属和焊接接头
CN104611615B (zh) * 2010-08-30 2017-04-12 大同特殊钢株式会社 Cu电极保护膜用NiCu合金靶材以及叠层膜
CN104611615A (zh) * 2010-08-30 2015-05-13 大同特殊钢株式会社 Cu电极保护膜用NiCu合金靶材以及叠层膜
CN101948994A (zh) * 2010-09-17 2011-01-19 江西恒大高新技术股份有限公司 一种生物质锅炉专用热喷涂丝材
CN102581512B (zh) * 2012-03-06 2016-04-20 中国科学院金属研究所 一种镍基焊缝点状缺陷控制方法
CN102581513A (zh) * 2012-03-06 2012-07-18 中国科学院金属研究所 一种用于核电站核岛主设备的镍基焊丝
CN102581512A (zh) * 2012-03-06 2012-07-18 中国科学院金属研究所 一种镍基焊缝点状缺陷控制方法
CN102581513B (zh) * 2012-03-06 2015-01-14 中国科学院金属研究所 一种用于核电站核岛主设备的镍基焊丝
CN102732771A (zh) * 2012-06-20 2012-10-17 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种制作高尔夫球杆球头的铁合金材料
CN102732771B (zh) * 2012-06-20 2014-04-09 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种制作高尔夫球杆球头的铁合金材料
CN103962748A (zh) * 2013-01-25 2014-08-06 宝山钢铁股份有限公司 耐热高温镍基合金焊丝及焊接方法
CN103962748B (zh) * 2013-01-25 2016-04-27 宝山钢铁股份有限公司 耐热高温镍基合金焊丝及焊接方法
CN114000032A (zh) * 2014-02-13 2022-02-01 Vdm金属国际有限公司 无钛合金
CN104975204A (zh) * 2014-04-14 2015-10-14 新日铁住金株式会社 Ni基耐热合金焊接接头的制造方法及Ni基耐热合金焊接接头
CN105274314A (zh) * 2014-06-11 2016-01-27 新日铁住金株式会社 Ni基耐热合金焊接接头的制法及由该方法制造的焊接接头
CN104801891A (zh) * 2015-04-24 2015-07-29 柳州金茂机械有限公司 一种焊接工艺用焊丝的制造方法
CN105039827A (zh) * 2015-08-03 2015-11-11 合肥通用机械研究院 一种乙烯裂解炉管用微合金化35Cr45NiNb合金钢
CN105033501A (zh) * 2015-08-03 2015-11-11 合肥通用机械研究院 一种乙烯裂解炉管用微合金化35Cr45NiNb焊丝
CN110446583A (zh) * 2018-03-27 2019-11-12 日本制铁株式会社 电焊条用的Ni基合金焊芯、电焊条以及电焊条的制造方法
CN110446583B (zh) * 2018-03-27 2021-01-12 日本制铁株式会社 电焊条用的Ni基合金焊芯、电焊条以及电焊条的制造方法
US10981254B2 (en) 2018-03-27 2021-04-20 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy core wire for covered electrode, covered electrode, and method of manufacturing covered electrode
US11161195B2 (en) 2018-03-27 2021-11-02 Nippon Steel Corporation Ni-based alloy wire for submerged arc welding and method of manufacturing welding joint
CN112154220A (zh) * 2018-05-23 2020-12-29 山特维克材料技术公司 新奥氏体合金
CN110551951A (zh) * 2019-09-27 2019-12-10 常州长海焊材有限公司 一种超低碳耐高温焊丝及其制备方法
CN111118349A (zh) * 2020-01-15 2020-05-08 阳江职业技术学院 陶瓷相镍基合金复合涂层的反应钎涂工艺
CN111118349B (zh) * 2020-01-15 2021-03-30 阳江职业技术学院 陶瓷相镍基合金复合涂层的反应钎涂工艺
CN113020839A (zh) * 2021-03-18 2021-06-25 天津市金桥焊材集团股份有限公司 一种新型工艺性优良的Ni-Cr-Mo型镍基焊丝

Also Published As

Publication number Publication date
US20070187379A1 (en) 2007-08-16
WO2006013727A1 (ja) 2006-02-09
CA2575109A1 (en) 2006-02-09
JP4506958B2 (ja) 2010-07-21
EP1780295B1 (en) 2013-09-11
JP2006045597A (ja) 2006-02-16
DK1780295T3 (da) 2013-10-07
EP1780295A4 (en) 2012-04-04
EP1780295A1 (en) 2007-05-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1993488A (zh) 焊接接头及其焊接材料
RU2659523C2 (ru) Сварное соединение
CN1189583C (zh) 具有抗金属粉化性能的金属材料
CA2711415C (en) Carburization resistant metal material
CN1276988C (zh) 高强度电阻焊接管用热轧钢带及其制造方法
DK2725112T3 (en) COATING RESISTANT METAL MATERIALS AND USES OF THE COATING RESISTANT METAL MATERIAL
CN1189582C (zh) 铁素体系耐热钢
CN1589335A (zh) 超奥氏体不锈钢
CN1902333A (zh) 铁素体类含Cr钢材
CN1977058A (zh) Ni基合金管坯及其制造方法
CN1836056A (zh) 耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢管及其制造方法
CN1942596A (zh) 奥氏体不锈钢、其制造方法以及使用其的结构件
CN1697891A (zh) 高压氢气用不锈钢、由该钢制作的容器以及器具
CN1571861A (zh) 双相钢合金的应用
CN1678761A (zh) 氧化铝团簇少的钢材
CN111542639A (zh) 奥氏体系耐热合金
CN1171454A (zh) 可补强的乙烯热解合金
CN1768156A (zh) 用在海水应用中的双相不锈钢合金
CN1861832A (zh) 油井用马氏体系不锈钢以及油井用马氏体系不锈钢管的制造方法
CN1701126A (zh) 二相不锈钢及其制造方法
CN1816640A (zh) 两相不锈钢
CN1561403A (zh) 高入热量焊接用钢材及其制造方法
KR101326375B1 (ko) 미세한 Ｔｉ－Ｎｂ－Ｃｒ 탄화물 또는Ｔｉ－Ｎｂ－Ｚｒ－Ｃｒ 탄화물을 석출하는 내열 합금
CN1926256A (zh) 母材及焊接部的韧性优良的耐腐蚀钢及其制造方法
CN1697890A (zh) 高压氢气用不锈钢、由该钢制作的容器以及器具

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C12 Rejection of a patent application after its publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Open date: 20070704